66万千瓦火电机组造价

66万千瓦火电机组造价（精选2篇）

66万千瓦火电机组造价 篇1

60万千瓦级火电机组煤耗等经济指标

按《火电企业能效水平对标活动工作方案》和《全国火电行业60万千瓦级机组能效水平对标技术方案（试行）》要求，全国火电机组技术协作网组织完成了2008年度年全国60万千瓦级火电机组能效对标。中国电力企业联合会于近日公布了能效指标对标结果。

一、对标机组范围和总体情况

能效对标工作以2008年度机组运行指标为依据，机组范围包括全国常规燃煤火电50～100万千瓦机组，其中100万千瓦机组共7台，暂在60万千瓦级机组中参与对标。

参加对标的机组为189台，89家发电企业。在对标机组中，国产机组152台，进口机组37台；亚临界机组93台（含2台捷克制造机组），超临界机组87台（含6台俄制机组），超超临界机组7台；空冷机组23台，湿冷机组166台。

对标机组累计发电量6359.59亿千瓦时(上年度4522.65亿千瓦时)，平均供电煤耗完成322.02克/千瓦时（上年度323.61克/千瓦时）；平均生产厂用电率为5.47%（上年度5.27%）；平均等效可用系数为92.03%（上年度92.55%）；平均非计划停运次数为0.97次/台·年（上年度1.23次/台·年）；平均非计划停运小时为54.61小时/台·年（上年度32.07小时/台·年）；等效强迫停运率0.51%（上年度0.61%）；平均利用小时5368小时（上年度5645小时）。

二、全国火电60～100万千瓦机组能效水平标杆

以下各类（项）标杆值均为实际值。

1、供电煤耗

分类条件统计台数供电煤耗（g/kWh

平均值最优值

俄（东欧）制机组8328.68322.09 空冷机组23346.98334.70 超超临界机组7300.18293.10 超临界机组（湿冷）81315.14299.77 亚临界机组（湿冷）68324.19311.352、生产厂用电率

分类条件统计台数厂用电率（%）

平均值最优值

湿冷机组1665.183.24 其中：闭式机组815.274.19 开式机组855.103.24 空冷机组237.504.623、油耗

分类条件统计台数油耗(t/台·年

平均值最优值

全部189550.550.00 油耗指标为机组点火和助燃消耗的总油量，其中15台机组实现无油燃烧。

4、水耗

分类条件统计台数水耗（m3/MWh)

平均值最优值

闭式循环冷却机组812.061.05 开式直流冷却机组850.330.085 空冷机组230.380.22

三、全国火电60～100万千瓦机组能效水平对标供电煤耗标杆先进机组

按《全国火电行业60万千瓦级机组能效水平对标技术方案（试行）》，在确定能效指标标杆后，按不同的分类边界条件和修正系数，对供电煤耗进行修正计算，确定供电煤耗标杆先进机组及其完成值、修正值如下：

1、亚临界机组

序号电厂简称机组编号供电煤耗（g/kWh）

实际值修正值

1沧东2311.35306.70 2滇东2321.5307.66 3沧东1313.03308.36 4韩城二1321.1310.12 5邯峰2320.59310.7

36台山2314312.28 7托克托2319.2312.85 8韩城二2323.94312.87 9邯峰1322.85312.94 10台山5318313.102、超临界机组

序号电厂简称

1沁北

2沁北

3华润首阳山

4外高桥二

5外高桥二机组编号供电煤耗（g/kWh）实际值修正值2306292.461305.91293.852304.61295.906299.77296.095299.99296.31

66万千瓦火电机组造价 篇2

1.1 锅炉技术条件

某工程安装2台1000MW燃煤空冷汽轮发电机组,锅炉为超超临界参数变压直流炉、一次再热、四角切向燃烧或前后墙对冲燃烧、平衡通风、全封闭布置、固态排渣、全钢构架直流锅炉。锅炉主要技术参数如表1所示。

1.2 汽轮机技术条件

该工程汽轮机型式为:超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、直接空冷机组。主要技术参数如表2所示。

2 主蒸汽管道设计参数的确定

2.1 主蒸汽管道设计压力

《火力发电厂汽水管道应力计算技术规定》(以下简称“应规”)中,对于单元机组上装设能控制集箱蒸汽压力的自动燃烧设备的锅炉,主蒸汽管道的设计压力至少等于主汽门进口处设计压力的105%,或不小于任何汽包安全阀整定压力下限值的85%,或不小于管道系统任何部位预期的最大持续运行压力,取上述三者中的最大值。对于直流锅炉,主蒸汽管道的设计压力也不应小于预期的最大持续压力。

电顾发电[2008]1033号《关于印发火力发电厂超(超)临界机组主蒸汽管道设计专题研讨会议纪要的通知》中,超超临界机组,主蒸汽管道的设计压力可取用主汽门进口处设计压力的105%(主汽门入口处设计压力为汽轮机额定进汽压力的105%)或取用主汽门进口处设计压力加锅炉过热器出口至主汽门的管道压降,二者取大值。

根据《电厂动力管道设计规范》,超超临界参数机组,主蒸汽设计压力应该取用以下两项的较大值:

1)汽轮机主汽门进口处设计压力的105%;

2)汽轮机主汽门进口处设计压力加主蒸汽管道压降。

根据上述规定,主蒸汽管道设计压力取用主汽门进口处设计压力的105%。

2.2 主蒸汽管道设计温度

主蒸汽管道设计温度,“应规”、《电厂动力管道设计规范》、《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(以下简称“管规”)是一致的,即:主蒸汽管道的设计温度取用锅炉过热器出口蒸汽额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差值。温度偏差值,可取用5℃。

2.3 主蒸汽管道设计参数表

根据机组参数,主蒸汽管道的设计参数为设计压力28.85MPa(g),设计温度为610℃。

3 主蒸汽管道材料选择

超超临界压力参数火力发电技术是有效利用能源的一项新技术。而提高蒸汽参数遇到的主要技术难题就是金属材料耐高温、高压及焊接问题。对于26.25MPa/600/610℃这一压力和温度的大容量超超临界机组的主蒸汽管道,包括汽机旁路阀前管道的材料,将面临高压力和高温度的考验。此外,在锅炉启停和变负荷工况下,还要承受周期性变化的载荷和热应力作用,即还承受低循环疲劳载荷的作用。

由于铁素体耐热钢的热膨胀系数小、热导率高,在较高的启停速率下,不会造成管道壁厚部件严重的热疲劳损坏,所以铁素体耐热钢是主蒸汽管道的首选钢材。同时,采用新型铁素体耐热钢还会使成本降低,因为在给定的温度下,选用许用应力高的钢材就可以制造较薄的管道,薄壁管所需的焊接熔敷金属量少,节省焊接材料,且易于安装,制造和安装的价格也相应降低,且薄壁管所需要的支吊架用量减少,又进一步降低了造价。因此使用新型铁素体耐热钢不仅能降低热应力还能降低造价。

新型的铁素体耐热钢主要有P91、P92、P122、E911、NF12、SAVE12等。一般情况下,当使用温度小于等于600℃时,选用P91钢;当使用温度小于等于620℃时,选用P92、P122和E911钢;当使用温度小于等于650℃时,选用NF12和SAVE12钢(目前还在研制中)。

下面分别介绍P91/P92/P122/E911的特点:

P91是改良型9Cr-1Mo钢,该钢在593℃、10万h条件下的持久强度达到100MPa,韧性也较好。但用于600℃参数,已达其温度使用极限,并且管壁较厚,管系对设备的推力、力矩均较大,从技术条件看,不适用于本工程的主蒸汽管道。

当使用温度超过600℃时,P91已经不能满足长期安全运行的要求。因此在P91的基础上开发了P92。P92是在P91的基础上加了1.5%～2.0%的W,降低了Mo含量,增强了固溶强化效果。在600℃下的许用应力比P91高34%,达到了TP347的水平。在600℃,10万h下的持久强度可达130MPa。其焊接性能与P91钢相似。

P122是改进的12Cr钢,固溶强化和析出强化的效果都比12Cr钢有很大加强。汽600℃的许用应力约为P91的1.3倍,抗氧化性能和抗高温腐蚀性能优于9Cr钢。但是P122钢常温韧性不如P91和P92,而且不很稳定且P122焊接时极易产生δ相,这就要求焊接材料的选择和熔敷金属设计时需要进行特殊的处理,其焊接工艺较9Cr钢更加复杂。其综合性能不如P92。

E911是欧洲钢种,强度介于P91与P92之间,目前只在欧洲得到应用。

国内在建及已投运的30多个1000MW级机组电厂(如玉环、邹县四期、外高桥三期和泰州等),主汽管道均采用P92材料。因此,本工程主蒸汽管道材料推荐采用P92。

4 主蒸汽管道优化

4.1 计算思路

进行管道优化的目标是在满足工程要求的条件下,尽量寻求最大的经济价值。在进行经济性比较时,需要知道由于管道流动造成的主蒸汽管道阻力损失,以及相应的阻力造成机组热耗的变化。

这里对于这两个关键的经济性参数计算主要通过成熟的商业软件来实现。

蒸汽阻力计算采用AFT-Arrow软件进行,计算进行如下设定:主汽管道的布置采用切分双管布置,如图1所示。进行阻力计算时,同时进行双管阻力计算,取用阻力较大值作为计算结果。计算时,选用额定工况参数作为计算基准。

机组热耗计算采用PEPSE软件(热平衡计算软件)进行,计算时依照主机厂提供的热平衡图作为基础模型建立标准,然后将不同管径算出的管道阻力换算出汽轮机入口参数代入基础模型进行机组热耗的计算。

4.2 主蒸汽管道规格优化

1)主蒸汽管道阻力计算。

如图1所示,在AFT-Arrow中对主蒸汽阻力计算建模。主蒸汽半容量管分别采用ID349×91、ID356×94、ID368×97、ID381×100进行阻力计算。

按照汽机厂提供的热平衡图,额定工况主汽门入口参数为26.25MPa(a),600℃;汽机热耗率为7631kJ/kWh。在保证汽机入口参数不变的情况下使用PEPSE对全厂进行热平衡计算,可以计算得到以下4种管径的全厂热耗率,如表3所示。

2)主蒸汽管道经济比较。

本文采用年费用法进行经济比较,进行比较时需要计算管道年费用A以及耗煤年费用B,将二者费用相加可以得到1a所需要付出的总费用。年总费用最低的即为经济性最好的方案。管道年费用A的计算公式如下:

式中:A—年费用,万元;

P—初投资,万元;

I—年利率,本工程取用0.0724;

n—经济生产年,本工程取用15a;

R—年维修费用,万元;

S—系统费用,万元。

耗煤年费用B的计算公式如下:

式中:B—年耗煤费用,万元;

F—燃煤价格,本工程取用175元/t;

q—汽机热耗率,kJ/kWh;

ηb—锅炉效率,本工程取用94%;

ηp—管道效率,本工程取用99%。

不同规格的主蒸汽管道经济性比较如表4所示。根据表3和表4可得出主蒸汽管道采用ID349×91、ID356×94、ID368×97、ID381×100,均能满足流速40～60m/s和压降的要求。但ID349×91管道规格的初投资最低、年运行费用最低。为此,本工程主蒸汽管道规格采用ID349×91,主蒸汽压降为锅炉过热器出口压力的3.43%,管内流速约为53m/s。

注:1.管道造价取用《火电工程限额设计参考造价指南》中1000MW机组数值;2.支吊架、管件的初投资按管道初投资的10%考虑。

4.3 管件优化

在主蒸汽管道布置已经确定的情况下,优化管件能有效地降低管道的阻力损失。如主管与支管之间的三通连接在沿着介质流动方向尽量选用45°斜三通。在布置条件允许的情况下,尽可能多地选用煨弯弯管,少用热压弯头(一般热压弯头,弯曲半径R=1.5d)。

该工程三通尽可能选用45°斜三通,管件优化主要是对弯头进行优化。4.1中阻力计算弯头选用的是r/d=1.5的规格。以主蒸汽为例,分别选用r/d=2,r/d=3,r/d=4,r/d=5不同弯曲半径的弯管进行阻力计算,结果如表5所示。

从表5可以看出,单从优化管道阻力损失而言,选用r/d=3的弯管可以最大限度的减少管道阻力。本工程将根据布置情况,最大程度利用弯管。

5 结论

根据以上的分析计算,得出以下主要结论:

1)对于超超临界百万燃煤空冷发电机组,主蒸汽管道的材料推荐使用P92材料;

2)对不同管道规格的主蒸汽管道,可以采用年费的方法进行经济性对比,该方法结果直观,分析方便;

3)经过年费的经济分析,对于超超临界百万燃煤空冷发电机组,推荐主蒸汽半容量管采用ID349×91,此规格管道初投资较低,年运行费用较少;

4)为了节约费用和资源,建议在工程中最大程度利用弯管和45°斜三通。

摘要：结合主蒸汽管道材料应用和发展的现状,按照现行国家及行业标准和规范,并参考国际有关标准,对主蒸汽管道的材质进行优选;利用AFT、PEPSE软件对主蒸汽管道进行阻力、热平衡计算,对主蒸汽管道作经济性比较并进行管道规格优化,同时根据管道布置合理地选取弯管,降低管道阻力,降低热耗和煤耗,减少CO2的排放。

关键词：材质,阻力计算,经济性比较

参考文献

[1]DL/T5366-2006,火力发电厂汽水管道应力计算技术规定[S].

[2]DL/T5054-1996,火力发电厂汽水管道设计技术规定[S].

[3]GB50764-2012,电厂动力管道设计规范[S].