满堂支架

满堂支架（通用9篇）

满堂支架 篇1

满堂支架法现浇箱梁较移动模架法和墩梁法具有工艺简单、劳动强度小、搭拆无需大型机械设备、杆件装运卸方便、设备成本投入小等优点, 在工程中应用越来越广泛。

现浇后张预应力混凝土连续箱梁, 桥梁宽第一跨:12.596m, 第二跨:12.507m, 第三跨:13.257m, 第四跨:13.5m, 计算时按照最大截面计算。全桥共4跨一联: 4×25m, 总长107m。梁高1.4m, 为单箱双室结构, 底宽随顶板宽度变化, 两侧翼板横向宽度均为2m。混凝土标号C50, 共890.53m3。

支架布置方式:全桥采用碗扣式钢管满堂支架。一般部位立杆步距0.6m (横桥向) ×0.9m (顺桥向) , 全桥横杆步距1.2m。横桥向排架共24排, 支架下部视支架顶部标高利用枕木顺桥向支垫, 支架顶部顺桥向利用16槽钢进行搭设, 间距90cm, 利用15cm×15cm方木间距50cm横桥向铺设, 排架外侧立面与每排横向排架增设剪力撑加固, 以使排架结构静定。在2#立柱两侧设置两道车辆通道净高5m, 净宽4.5m。现浇箱梁外模使用钢模板, 架设牢固, 平整。内模使用竹胶板, 用5cm×5cm木条加工成相应尺寸的劲性骨架, 对内模进行加固, 箱梁底模使用竹胶板和聚乙烯板相结合的方式铺设以保证箱梁混凝土外观整洁受力计算, 支架布置方式见图1。

1 荷载标准值

(1) 新浇筑钢筋混凝土 (含钢筋) 自重标准值Q1=26kN/ m3。

普通段箱梁按保守考虑, 自重标准值为:

809×26÷9.5÷100=22.1kN/ m2。

(2) 模板自重标准值 Q2=0.3kN /m2 (按木模计) 。

(3) 排架杆系自重标准值Q3=2.5kN/m2。

(4) 振捣混凝土时产生的冲击荷载标准值Q4=2.0kN/m2。

(5) 施工人员及设备荷载标准值Q5=1.0kN/m2。

2 架杆计算参数

采用φ48×3.5碗扣钢管:

截面积A=489mm2;

惯性矩I=1.215×105mm4;

抵抗矩W=5.078×103mm3;

回转半径i=15.78mm;

每米自重=38.4N;

长细比λ=l/i=1200/15.78=76.05, 查表得立杆的弯曲系数φ=0.744。

(1) 小横杆计算

钢管立柱的纵、横向间距均为0.6 m×0.9m, 在顺桥向单位长度内混凝土的重量为:

g1=1.0×22.1kN/m2=22.1kN/m

横桥向作用在小横杆上的均布荷载为:

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抗弯刚度:undefined

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(2) 大横杆计算

立杆纵向间距为0.9m, 因此其计算跨径l=0.9m, 按两跨连续梁计算。

由小横杆传递的集中力F=2.79×0.6=16.74kN

则最大弯矩为:Mmax=0.267Fl2=0.267×16.74×0.9=4.02kN·m

弯曲强度:undefined, 满足要求。

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3 立杆验算

一般段立杆横距与纵距均为Lx=Ly=1.2m,

立杆承受横杆传来的最大力为

Nmax=16.74kN

[N]=φA[σ]=0.744×489×215=78.2kN

满足要求。

另由压杆弹性变形计算公式得 (按最大高度7m计算) :

压缩变形不大。

单幅箱梁每跨混凝土202.2m3, 自重约525.6t, 按上述间距布置底座, 则每跨连续箱梁下共有24×27=648根立杆, 可承受1944t荷载 (每根杆约可承受30kN) , 安全比值系数为1944/525.6 = 3.698 , 完全满足施工要求。

地基容许承载力验算:

地基碾压密实处理并铺垫20cm厚石子前, 地基承载力在100～130kPa之间。出于安全考虑, 处理后仍按100kPa设计计算, 即每平方米地基容许承载力为10t/m2, 而箱梁荷载 (考虑各种施工荷载) 最大为2.79t/m2, 完全满足施工要求。

4 腹板处受力验算

取砼高1.4m, 则:

砼重量:p1=1.4×26kN/m3=36.4kN/m2

模板荷载:钢模板 (1.25kN/m2)

计算时取:p2=2kN/m2

设备及人荷载:p3=2.5kN/m2

浇筑砼及振捣荷载:p4=2kN/m2

取0.2的安全系数则有: p=1.2×42.9kN/m2=51.5kN/m2

4.1 方木受力验算

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剪应力τ=3Q/2A=0.924MPa<[τ]=2MPa (参考一般木质)

强度满足要求。

挠度计算:fmax=5ql4/384EI

查表得:E=0.1×105MPa

I=bh3/12=4218.75cm4

刚度满足要求。

4.2 顶托型钢计算

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强度满足要求;

挠度计算:fmax=5ql4/384EI

查表得:E=2.1×105MPa

刚度满足要求。

4.3 门架型钢计算

查表可知W=185.4, I=1669

4.3.1 翼板处工字钢横向60cm间距

单根工字钢所受荷载q=24.13×10/1000+ (0.3×26+6.5) ×1.2=17.4kN/m

4.3.2 工字钢梁截面弯曲应力验算

Mmax=0.125ql2=0.125×17.4×4.52=44kN·m

σ= Mmax/ Wx=44×106/ (2×0.185×106) =118.9MPa<[σw]=190MPa, 截面弯曲应力满足要求。

(2) 工字钢截面剪应力验算

截面剪应力满足要求。

4.3.3 扰度验算

扰度满足要求。

4.4 腹板处工字钢横向30cm间距

单根工字钢所受荷载q=24.13×10/1000+15.5=15.7kN/m

4.4.1 工字钢梁截面弯曲应力验算

Mmax=0.125ql2=0.125×15.7×4.52=39.7kN·m

截面弯曲应力满足要求。

4.4.2 工字钢截面剪应力验算

截面剪应力满足要求。

4.4.3 扰度验算

扰度满足要求。

4.5 工字钢立柱稳定性验算

4.5.1 工字钢立柱截面尺寸及参数

立柱拟用I18工字钢支撑。查表得I18 i=73.7mm。

4.5.2 长细比验算

λ=L/i=4500×0.65/73.7=40<[λ]=100 (受压构件) 。

符合长细比要求。

4.5.3 承载力验算

P1=51.5×2.25=115.9kN

单根工字钢所受压力:P=116.1kN

纵向弯曲系数:φ=1.02-0.55 ( (λ+20) /100) =0.690

A=30.74×100

承载力符合要求。

5 门架搭设方式及通车需求

全桥上部采用满堂式支架现浇施工方法, 为保证车辆通行需求, 在2#立柱两侧分别设置一道单向通行车辆通道。

根据《中华人民共和国超限运输车辆行驶公路管理规定》, 车辆限制高度最高为4.2m, 最宽为2.5m, 最长为18m。根据以上规定, 为确保施工安全, 在进入施工区域前设置三道减速板, 防止车辆快速通过施工通道, 同时在施工区域前后方各50m处设置车辆限行通道, 车辆通道采用I18工字钢焊接制作, 最大限宽4.0m, 最大限高4.5m;限行通道宽度4.0m, 宽度4.5m, 设置警示标志, 杜绝超高超宽车辆通过。

根据《中华人民共和国超限运输车辆行驶公路管理规定》三联轴每测双轮胎, 总质量为132t的车辆为公路载重超限的极限值, 国道线最高限行时速为60km/h。按照一辆132t的载重车, 以60km/h的速度撞向门架, 车辆所需刹车时间为5s (统计值) , 根据计算5s内该种车辆的刹车距离为42m, 因此在通道前后方50m各设置一道限行通道可以保证通道门架的安全。

为确保施工安全, 车辆在通过限高限宽门道, 进入通道门洞路段均铺设减速板, 为确保车辆直线慢速通过, 在通道前后25m处各增设一道限高限宽门道, 严禁车辆在通道内转弯以免对门洞支撑构件刮蹭, 对结构稳定造成影响。

摘要：简要阐述了ZK78+523桥满堂支架搭设方案, 着重从支架模板受力计算出发, 对现浇连续箱梁满堂支架进行详尽的计算。

关键词：现浇桥梁满堂支架,受力,搭设

参考文献

[1]于克萍, 胡庆安.结构力学[M].西安:西北工业大学出版社, 2001.

[2]范立础.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社, 2007.

[3]叶见曙.桥梁、结构设计原理[M].北京:人民交通出版社, 2005.7.

[4]张树仁.桥梁钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计原理[M].北京:人民交通出版社, 2011.7.

满堂支架 篇2

[摘 要]满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。

[关键词]现浇箱梁 满堂支架 施工技术

中图分类号：F332 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2017）11-0177-01

满堂支架法是目前桥梁上部现浇连续箱梁采用最多的、最普遍的施工方法。满堂支架的施工，是整个现浇箱梁施工的一个非常重要的、基础性的工艺环节。支架地基的承载力是否满足要求，支架的强度和稳定性是否符合要求，支架压载试验的数据是否准确、真实，这些环节将直接影响到施工安全和工程质量。本文结合工程实例，对现浇箱梁满堂支架的施工技术作一些探讨。

一、工程概况

某市政互通立交桥型布置为27.2+30+27.2m预应力混凝土连续箱梁，采用满堂式碗扣支架现浇，支架高度8-17m，梁体高度1.8m，顶板宽度L=12-16m，底板宽度8-12m，在与匝道连接部桥梁变宽，为单箱三室箱梁。桥面纵坡3.00%，桥面横坡2%。箱梁采用C50混凝土。

二、满堂支架施工技术

1、支架地基的处理

（1）场地平整。用挖掘机和推土机对原地面进行整平、压实，压实度达到96区要求，地基承载力在200Kpa以上，且无软弱下卧层。地基的处理范围至少宽出搭设支架之外0.5m。同时，为便于施工，同一跨内的标高尽量与路线设计标高一致。

（2）防积水措施为防止下雨积水造成地基浸泡，造成地基承载力降低，产生地面不均匀下沉，对梁施工质量造成影响，在支架顺桥向两侧设排水沟，以便将雨水及时排除，如逢下雨安排专人负责排除积水。

2、支架搭设

（1）支架的搭设采用WDJ满堂落地式碗扣支架，支架布距60cm×60cm。碗扣式支架型号为：WDJ48×3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲，杆件有变形和受伤以及碗托有破裂的严禁使用。立杆布距为60cm×60cm。横杆步距为90cm间距。纵横向水平拉杆按2个步距的间距设置。纵横向加设剪刀撑，其纵向角度控制在45°-65°，其下部在纵横向设置交会，交会点距地面的高度大于40cm，剪刀撑采用9米钢管，钢管长度搭接大于60cm，并采用双扣联接，扣件接头部位的外露钢管长度大于10cm。纵向铺设15cm×15cm方木；横向铺设10cm×10cm方木，跨中净间距为15cm，小横梁处净间距10cm。支架高度根据现场实测在为8-17米。

（2）腹板及翼板位置做定型排架，支架均为10cm×10cm方木。在排架上钉10×4cm木板条，净距10cm，以防止竹胶板变形过大。

（3）木排架的加固，除了纵向用木板两两相连，有部分加固作用外，在纵横方木相交处C20钻孔，用螺栓拧紧。

（4）通过底脚螺栓初步控制支架底面标高，计算立杆长度。

（5）测设顶托实际标高，并通过调整顶托螺旋来调整支架标高，调丝器不使用偏心杆件，出丝长度保持一致，并要求越短越好。

（6）模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板?c翼板结合部采用“腹顶翼”方式，防止浇筑过程中，因受扰动而造成漏浆。端部模板制作时应准确量测各部尺寸。

（7）顶托标高调整完毕后，在其上安放15×15cm的方木纵梁，在纵梁上间距30cm安放10×10cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。

（8）人行坡道坡度可为1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升；人行梯架设置在尺寸为1.8×1.8m的脚手架框架内，梯子宽度为廊道宽度的1/2，梯架可在一个框架高度内折线上升。梯架拐弯处应设置脚手板及扶手。

3、支架的预压及预拱度

（1）预压的目的。为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。

（2）加载的方法。支架的预压方式拟用沙袋或水袋预压。预压时间不少于7天，在预压前必须进行整体支架检查和验收，并对临时荷载的重量进行检验。预压时，根据箱梁的结构形式计算箱梁的重量，然后用沙袋（沙袋容砂体积1立方米，带吊带）或水袋按上部混凝土重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求不小于恒载，拟定为恒载的1.2倍。因沙袋在下雨过程中会吸水增重，对支架稳定定造成影响，现场必须准备彩条布，下雨前及时将所有沙袋全断面覆盖遮雨。

（3）布点及观测。

①加载前布设观测点，在地基和底模上沿支点、跨径的L/

4、L/2等截面处横桥向腹板处各布设3个观测点，在跨径的L/2翼板处各布2个观测点，观测点的布设要上下对应，目的是既要观测地基的沉降量（垫木上），又要观测支架、方木的变形量（底模上），在观测点处采用钢钉标识或预埋钢筋的方法，保护观测点不扰动，以便测量预压前后及卸载后的标高。

②加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时沙袋堆放均衡平稳，不可重放或加载过于集中而损伤支架。加载时分三次进行，各次加载的重量分别为总重（梁体重量的1.2倍）的30%、30%和40%。加载完成后观测一次，加载12小时、加载24小时、加载48小时和加载完毕各观测一次，加上加载前观测一次，共6次，连续两次观测累计沉降量不超过3mm，即为趋于稳定，沉降稳定48小时且总预压时间不小于7天后，经监理工程师同意，即可进行卸载。卸载时先卸载完上层砂袋（卸载时要保证均匀，防止支架受过大偏压），再卸载下层砂袋，使支架受到的压力均匀减少。

③支架的预压应加强稳定性观测，确保安全，一旦发现变形量不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。

④卸载后及时进行回弹后观测，根据观测记录整理出预压沉降结果，计算支架、地基综合非弹性变形值及支架弹性变形值，作为在支架上设置预拱的依据，通过测量调整箱梁底模高程。

⑤混凝土在浇筑过程中，加强对支架的观测，在箱梁的不同点位悬挂标尺，用水准仪对支架沉降情况进行测量，根据测量结果决定下一步混凝土的浇筑方案和对支架安全性的评估，及时调整浇筑方案并对支架进行加固处理。

（4）数据整理分析。观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。根据试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇箱梁模板支架进混凝土浇筑时产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现混凝土浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。如发现立柱下沉比较明显，需对地基处理进行加强。

（5）预拱度的设置。预拱度设置按设计注明考虑，预应力混凝土连续箱梁除为抵消支架弹性变形而设置的预拱外，支架不另设预拱。混凝土浇注施工前应通过计算出跨中预拱度，其它各点的预拱度以此点按直线或二次抛物线进行分配。

三、结束语

满堂支架的施工是一个非常重要的基础性施工工艺环节，在施工过程中一定要对地基的处理，支架体系的设计和搭设，支架的压载试验等工序给予充分的重视，严格按照有关规范和要求施工，确保施工质量和施工安全。

参考文献

浅析满堂支架预压方法的改进 篇3

传统满堂支架预压是采用土袋或沙袋计算堆积预压的方法, 在施工过程中工序繁多, 吊装麻烦, 且质量并不精确。正是这样或那样的多种原因, 造成许多预压施工就走于形式, 并未起到真正预压的效果, 造成多起满堂支架在浇筑砼的过程中坍塌事故, 给企业带了经济与名誉损失, 也给个人和家庭带来了一定的痛苦。因此, 本文就选择方便快捷、质量精确易控制、造价低廉、可循环利用且环保的水袋预压法进行。

1 满堂支架堆积预压的目的与意义

满堂支架预压是针对支架的安全性以及收集施工沉降数据而进行的支架加载预压施工。在满堂支架搭设时, 一般顶部预留抛高要计算地基相对沉降量、支架弹性和非弹性值、设计考虑预拱度等。通过预压消除结构非弹性变形, 同时取得弹性变形的实际数值, 得出荷载———扰度曲线, 并检验理论计算结果, 调整预拱度。为了验证满堂支架搭设的质量及自身质量和地基承载力情况, 同时也为了准确掌握现浇砼施工过程中各工况的实际扰度和刚度, 满堂支架在砼浇筑前需要在现场做静载试验, 以确保支架在混凝土浇筑过程中的安全和消除结构的非弹性变形, 掌握弹性变形数据, 可以使预拱度设置的更合理, 而支架是否稳定、弹性变形数据是否合理、支架塑性变形是否消除等这些因素均会影响混凝土的线形控制, 决定着下道工序施工的难易程度, 因此必须提前调整整改, 防患于未然。

2 满堂支架预压的范围及方法

一般按照规范要求, 不同类型的支架至少应选择跨进行支架预压, 而支架预压范围应以上部结构的实际投影面为主。

满堂支架底模安装完毕后, 对其进行预压。预压荷载符合设计及规范的要求。根据相关规范可知, 每个单元内的支架预压荷载应该为次单元内上部结构自重及未铺设的模板重量之后的1.1倍。预压荷载在每个单元内宜采用均布形式。为保证预压荷载的合理分布, 模拟混泥土浇注顺序进行加载, 支架预压加载过程宜分为3级进行。依次施加的荷载应为单元内预压荷载值的60%、80%、100%。预压采用的方法根据项目的特点也不尽相同, 一般有沙袋预压、水袋预压、砼快预压以及出现的预应力预压技术等。本文将采用水袋预压法进行。通过加载、卸载沉降监测, 得出实际变形数据, 从而绘制出沉降曲线, 更好的指导施工。

3 满堂支架预压流程及方法的改进

3.1 满堂支架预压试验流程

满堂支架预压需考虑钢筋混凝土自重、模板自重、施工人员荷载、动载及安全系数, 按照这些荷载力在横断面或纵断面上模拟实际荷载分布。试验程序与步骤流程:试验准备→支架搭设→底模安装→现场清理→支架检查验收→水袋放置→量具安装、水源连接→沉降观测点设置→蓄水配载→沉降观测→观测初始数据→分级加载→观测记录数据分析是否下一级加载→全面检查支架→排水卸载→观测数据并分析→是否调整设置预拱度→转入下道工序。

3.2 满堂支架预压的方法改进

3.2.1 预压的基本规定及施工准备工作

(1) 预压前的基本规定。满堂支架预压应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类型、施工工艺等条件进行预压方案设计。支架预压前, 应对支架进行验算。支架的强度、刚度和稳定性验算应满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166—2008的规定。支架预压前, 应制定安全隐患预防措施, 施工过程中发现安全隐患时, 必须立即终止预压, 并按预案排除隐患。

(2) 加载前的准备工作。其一, 首先安装好底模和侧板, 同时底板靠桥墩两端处和翼板根部预留1-2m空档不安装模板, 用于脚手架管直接连上来。其次是准备20-50个沙袋, 方用于填充无法安装模板的间隙, 同时还得准备足够数量的50cm左右的细铁丝, 用于绑扎水袋。当然还要准备8-20根6m长的钢管, 将两端用软布包好, 用于压水袋底边四角。还要就是不能忘记准备几块100×100的小模板和橡胶垫块, 用于应急漏水处理。最后用木方做水位标志杆, 按分级加载10%、50%、75%、100%、120%的高度标记。其二, 水袋的制作材料采用高密度聚乙烯制成。在定制前根据桥梁的尺寸计算底模所要承受的施工总荷载, 然后换算成水的重量, 再根据水的重量和桥宽规划水袋的尺寸。水袋一般做成方形, 贷高由桥梁底模的均布荷载确定, 水袋的边缘有间距为30cm的固定小孔, 孔的的大小为2cm左右, 主要用于水袋安装时的固定。其三, 在现浇梁的底模安装完毕后, 在梁上开始按照水袋的平面尺寸搭设水袋固定支架, 支架采用钢管为准48×3.5㎜。先在每个水袋的四个角位置各放一根立杆, 然后把四个立杆用横杆连接成整体, 横杆的步距根据袋高设置两排或三排, 放上木板, 保证能支撑水袋侧面, 避免水袋严重变形。水袋支架安装完毕后, 铺好水袋, 把水袋的上边缘用麻绳穿过固定小孔把水袋四周固定在支架上, 形成水槽加载前在各个水袋四周安装注水管, 根据预压施工方案进行注水加载。

3.2.2 预压测点布置

为了沉降观测数据的收集, 在加载前必须在模板上和地基上布置好观测点, 观测点在跨内纵横向对称布置, 在荷载的最不利位置适当加密观测点。模板上的点要与地基上的观测点相对应布置, 观测点要易于观测和不易破坏, 在坚固的位置用油漆标示。

3.2.3 预压监测内容

支架预压时应进行竖直和水平位移监测, 监测内容包括: (1) 基础沉降变形; (2) 架体竖直位移; (3) 架体顶面平面位移; (4) 重点检查顶、底托有无悬空现象; (5) 逐个检查碗扣有无松动现象。

3.2.4 预压观测频率及稳定判定

支架预压监测频率及稳定判定应符合下列规定: (1) 支架加载前, 应监测记录各监测点初始值; (2) 每级加载完成后, 应间隔6h监测记录各监测点的位移量, 当相邻两次监测位移平均值之差不大于2mm时, 方能进行后续加载; (3) 全部预压荷载施加完成后, 应间隔6h监测记录各监测点的位移量;预压期不少于7天, 当连续3天累计沉降不超过3mm时, 即可终止预压卸除预压荷载; (4) 支架卸载6h后, 应监测记录各监测点位移量; (5) 支架沉降监测宜采用水准仪, 测量精度应符合三等水准测量要求。支架平面位移宜采用全站仪进行观测。

预压完毕, 测量人员再次进行观测点的高程测量并记录。预压过程中, 安排专人对碗口支架、螺旋管柱竖直度、支架地基等进行观察, 一旦出现异常情况应立即停止操作并分析原因。通过预压可消除支架非弹性变形, 检查支架体系的稳定性。

3.2.5 观测数据的收集与分析

在注水加载前先用水准仪观测记录底模标高和垂直对应的地基标高 (H1) , 再进行预压加载, 分3次加载, 每次加载总重的33%, 两次加载时间间隔1小时, 最后一次加足, 每次间隔时间收集观测点数据。保持静压3天, 每天进行稳定观测, 当全部稳定后, 再用水准仪观测记录观测点标高 (H2) 。向监理单位提交允许卸载报告, 征得监理工程师的同意后进行卸载, 预压卸载后测量各点标高值 (H3) 。

然后根据测量成果进行资料整理, 即:H3-H2为支架弹性变形;H1-H3为非弹性变形。

当最大沉降速率量小于5mm/d, 非弹性变形量和弹性变形量都小于10mm, 可根据观测数据分析支架弹性变形和非弹性变形量, 上报《现浇梁预压分析报告》, 用以指导现浇箱梁支架的预留拱度, 再加上设计规定的箱梁预留拱度, 来用于现浇箱梁的总预留拱度, 使其达到箱梁施工的稳定及其达到箱梁高程上的设计要求。

3.2.6 加载方法及沉降测量

沉降测量目的是确定底模标高调整数值和起拱高度数值。沉降测量方法:线锤、水准仪、钢尺配合法, 沿桥梁纵向每5m设置一个断面, 一个断面5个测点, 另外在有代表性的钢管桩和贝雷片上做标高控制点, 利用线锤进行反测。待加载后沉降稳定24h后, 测读最终沉降值。

3.2.7 卸载测回弹值

待加载完毕直到不再产生沉降后, 即可进行卸载, 卸载分四次进行:第一次卸载50%后, 测回弹值;第二次卸载75%后, 测回弹值;第三次待第二次卸载测回弹2h后, 卸载100%, 测回弹值;第四次待第三次卸载测回弹2h后, 完全卸载, 1h后测最终回弹值即H弹。

3.2.8 沉降、回弹变形计算

H载后-H前=△H沉 (△H沉为加载后最终沉降值) ;

H载后-H终=△H弹 (△H弹为卸载后最终回弹值) ;

△H沉-△H弹=△H处 (△H处为须模板调整加固处理值) ;

H施=H设+△H弹+△H预拱 (H施为施工时控制高程值、H设为设计高程值、△H预拱为施工时考虑的拱度值, 该值根据跨径大小确定, 一般为1.5-4cm) ;

通过沉降测量, 测出支架弹性变形与非弹性变形值, 以便调整底模高度。

3.2.9 支架调整

架体预压前, 支架 (底模) 按照计算标高调整, 确保支架各杆件均匀受力。预压后架体在预压荷载作用下基本消除了地基塑性变形和支架竖向各杆件的间隙即非弹性变形, 并通过预压得出支架弹性变形值。

3.2.1 0 注意事项

(1) 试验支架与相邻支架间连接扣件必须松开自由同时支架地基应做成一定的向外横坡, 防止水袋漏水或雨水影响地基的承载力。 (2) 墩柱应用塑料薄膜包装好, 防止雨水含着钢筋铁锈腐蚀混凝土表面, 影响墩柱外观。 (3) 认真检查水袋是否有刮破和疑似漏水处, 发现问题用局部水压试验密封性。而往水袋中加载时, 各水袋应平衡进行, 避免支架不均匀受压导致安全事故的发生。 (4) 在预压前的支架一定要经过验收, 保证支架的稳定性。 (5) 水袋高度是否达到标高要求, 水袋上口悬挂是否过紧, 在保障高度的情况下适当的放松, 防止水袋拉裂。与此同时要注意不能用尖锐的东西刺破水袋, 以免影响蓄水。 (6) 测量点的标记必须牢固不滑移。同时测量前认真校验水准仪, 测量时前后视距尽量相等, 每次测量最好在同一位置架设仪器, 一个测站测完。 (7) 如果在预压过程中, 出现钢管桩沉降过大、支架局部失稳现象, 必须采取如下措施:其一, 立即停止加载, 并开始卸载, 因采用灌水预压, 卸载一般较快;如情况危急, 直接将水袋侧部割洞卸载, 加快卸载速度;其二, 支架上部、下部人员赶紧撤离支架, 避免因支架失稳产生局部垮塌, 造成人员伤亡;其三, 检查沉降、失稳现象产生原因, 采取加固措施对支架薄弱部位进行处理。

4 结束语

总而言之, 满堂支架预压周期较长, 施工中必须可按照规范的要求改进其方法, 同时选择代表性部位进行合理安排预压, 预压方法采用方便快捷, 质量精确易控制, 可循环利用且环保的水压预压法进行, 达到预压的效果, 避免预压过程流于形式, 起到真正的预压质量掌控, 进一步有效地控制安全质量事故及经济损失的发生。而通过局部段落预压沉降精密观测, 消除支架及基础非弹性变形, 得出非弹性及弹性变形的准确数据参数, 同时检验了支架的安全性能。从而更好地指导未预压段落施工, 满足了线性要求, 节省了人力、物力、加快了施工周期。

参考文献

[1]钢管满堂支架预压技术规程[M].2010.

[2]孙礼华.桥梁满堂支架施工技术的应用[J].民营科技, 2011 (01) :175.

满堂支架 篇4

郑州市大学南路与西南绕城高速公路互通式立交工程

盖梁满堂支架施工方案

目录

一、编制依据.......................................二、工程概况.......................................2.1、工程范围......................................2.2、主要工程量....................................2.3、施工计划安排..................................2.4、施工场地布置..................................2.4.1项目经理部................................2.4.2施工便道..................................2.4.3施工用水、用电............................2.5、原材料准备....................................2.5.1 C30混凝土的配制要求......................2.5.2备料情况..................................三、盖梁满堂支架施工方法............................3.1施工工艺........................................3.2具体的施工方法.................................四、安全生产保证措施...............................五、质量保证措施及检验.............................六、文明环保保证措施...............................七、安全生产管理体系...............................八、农忙季节的工作安排.............................九、夏季、雨季、夜间施工安排.......................23456789

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盖梁满堂支架施工方案 图 纸进行放线，纵桥向铺设好支垫木枋，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。

支架安装好后，对于盖板底部，在可调顶托上纵向铺设10×10cm的方木（底板两端各悬出30cm）。然后在其上铺设横向10×10cm的方木（竖放的目的增加刚度），按间距25cm铺设。对于翼墙部分，根据翼墙底板坡面将方木加工成楔型。

支架底模铺设后，测放底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。可调顶托的调整高度符合相关标准规范要求。

3.2.4支架预压

为保证砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形及地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为箱体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工前需进行支架预压。支架预压时因考虑到堆载的物品和施工过程中工人的操作误差等因素，则取1.2的不均匀系数。

1.预压标准

预压标准为：当满载后48小时内测量不出明显沉降视为稳定。要求卸载后，反弹5mm左右认为支架竖向刚度许可。

加载顺序：加载前→加载至40%→加载至80%→加载至120%→恒压48小时→卸载至80%→卸载至40%→卸载至0。

112***8192021-

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盖梁满堂支架施工方案 的班组，班组长应提前向队部相关管理人员做好有关工作。及时上

报项目部经理室审批，经项目部审批后方可进行夜间施工。申请书

内容包括：作业部位、作业人数、照明安排、申请作业时间、值班

负责人安排、安全技术交底情况等。

6、夜间施工的安全保证措施

1）充分考虑施工安全问题，不安排交叉施工的工序同时在夜间

进行。

2）施工现场设置明显的交通标志、安全标牌、护栏、警戒灯等

标志。保证行人、施工机械和施工人员的施工安全。

3）做好夜间施工防护，在作业地点附近设置警示标志，悬挂红

色灯，以提醒行人和司机注意，并安排专人值守。

4）夜间施工用电设备必须有专人看护，确保用电设备及人身安

全。

5）夜间气候恶劣的情况下严禁施工作业。

6）夜间施工时，各项工序或作业区的结合部位要有明显的发光

标志。施工人员需穿戴反光警示服。

7）各道工序夜间施工时除当班的安全员、质检员必须到位外，还要建立质安主管人员巡查制度，发现问题必须立即解决。

8）实施具有重大危险源的工程项目时，必须根据重大危险源的应急

现浇箱梁满堂支架专项施工方案 篇5

关键词：现浇箱梁,满堂支架,专项施工方案

0 引言

随着市政道路的发展, 现浇预应力砼箱梁的应用越来越广泛, 尤其对于工期要求紧、跨度大的连续箱梁, 满堂支架法现浇预应力砼箱梁应用最普遍, 其中满堂支架又是整个工程的关键工序, 它直接影响到梁体的外形和内在质量。但是在具体施工中一些不合理搭配支架结构的情况会影响施工的进程, 以及造成施工成本的增加, 本文结合现场实际情况和笔者自己的认知, 提出了优化施工同类箱梁支架的一般方法、工艺及措施, 从而使得在保证工程质量、安全的前提下, 节约了成本, 加快了进度。

1 工程概况

K53+085车行天桥, 处于云浮至阳江高速公路罗定至阳春段T5标松柏服务区, 与原机耕路交角约为90o。主线与天桥相交处为半填半挖路基段。

本桥中心里程为K53+085, 桥梁全长75.58m。本桥平面按直线桥设计, 桥面纵坡为0%。上部构造为 (30+40) m变截面预应力混凝土连续T形刚构, 箱梁采用单箱单室断面, 梁顶宽度5.5m, 梁底宽度4.5m~3.5m, 梁高1.2m~2m, 梁体截面按2次抛物线变化设置。箱梁腹板铅直, 腹板厚度0.45m~0.65m, 横梁纵向宽度1.0m。

2 满堂支架施工方案

2.1 地基处理

K53+085车行天桥, 以“51.0~52.775m高程平面”定为硬化后的垫层表面。垫层浇筑15㎝C20砼, 然后在砼垫层上搭设支架。

2.1.1 路床地基处理

路床按要求分层压实, 压实度不小于96%, 横坡随同主线路床横坡为2%。

2.1.2 墩台基坑处理

墩台基坑回填时应分层夯实, 必要时采用汽夯局部加强, 且保证该处不存水。严禁有软弱土和反弹土。

2.1.3 垫层浇筑

在支架范围及两侧各加宽50cm的区域内浇筑15cm C20砼垫层, 要求振捣密实, 且设置断缝。确保砼垫层的厚度、密实度、平整度、横坡、纵坡满足要求。

2.1.4 排水沟设置

顺应主线排水沟设计, 在支架范围内预埋准100硬塑排水管, 上敷土工布和碎石层形成排水渗沟, 与路线两侧的排水沟连通。

2.2 支架材料及结构

箱梁施工采用满堂碗扣钢管支架, 直径为48mm, 壁厚3.0mm。

2.3 支架设计

综合考虑施工安全、便利, K53+085车行天桥箱梁支架纵向间距均为0.6m。横向间距及竖向步距设置如下:横梁过渡段及腹板下, 立杆步距和横向间距均为0.6m;空腹板及其他部位, 立杆步距为1.2m, 横向间距为0.9m。

支架高度为3.6m~5.4m, 组成有2.4m、1.8m、1.2m、0.9m、0.6m立杆配备0.3m、0.6m套管, 加上底托0.15m, 顶托为0.15m。底模下设纵桥向次分配梁10*10cm方木, 间距30cm;其下设横桥向主分配梁10*10cm方木。端横梁下面以方木支撑。

在支架纵向间隔约3.6m (两外侧及腹板位置) 和横向间隔3~4m设置剪刀撑和水平支撑, 采用准6000*48*3.0mm焊接钢管。水平撑设置在底部、每层剪刀撑的分界面及顶部。

底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内。

为了施工时不影响通行, 天桥一孔支架内设置门洞:净高4.2m, 净宽4m, 长度6.3m。门洞顶棚设防落棚。门洞纵向主梁采用I30b工字钢, 匀布间距30cm;横向托梁采用10*10cm方木, 门洞两侧各设3道纵横向间距为30cm的立杆作为门墙。门洞路面设置20cm C20砼。门墙支架下设C20砼防撞墩:宽100cm、高50cm、长630cm。 (图1)

2.4 支架的搭设工艺要求

2.4.1 地基处理与底座安放

(1) 搭设支架的地基要回填夯实、平整、硬化。 (2) 按支架布置图的列距、排距要求进行放线、定位。 (3) 底托直接立在砼垫层上, 务必使立杆竖直、同一层节点在一个水平面上、底托不能悬空。

2.4.2 支架搭设顺序

(1) 总体顺序:在砼垫层上放线→确定立杆位置→逐根树起立杆并及时搭设各层横杆→接立杆并及时搭设各层横杆→加设剪刀撑和水平撑→铺木脚手板→搭设防护栏杆及挡脚板并挂安全网。 (2) 分层安装:根据立杆及横杆的设计组合, 从底部向顶部分层安装。然后安装斜撑和水平撑, 保证每层及整体支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接。 (3) 顶托安装:根据支架布置图确定每段、每排支架顶托高程控制点, 再用拉线, 依次调出每个顶托的标高。 (4) 纵横梁安装:顶托标高调整完毕后, 在其上安放10×10cm的方木横梁, 再在横梁上安放间距为30cm的10×10cm的方木纵梁。安装纵横方木时, 应注意横向方木的接头位置尽可能位于顶托内, 否则应在接头位置加设托梁;相邻纵横向方木的接头错开。

2.5 支架搭设要求

(1) 支架立杆搭设间距允许偏差应为±50mm。 (2) 支架单根立杆搭设垂直度允许偏差应为3‰。 (3) 支架纵轴平面位置允许偏差应为L (结构跨径) /1000且不得大于30mm。

2.6 支架预压

2.6.1 支架预压布置

(1) 为了减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响, 在支架纵横梁及底模安装完毕后需进行支架预压。预压采用砂袋加载, 汽车吊吊装。预压范围为箱梁底板, 所加荷载分布应类似梁体结构压重, 加载重量不小于箱梁及模板总重的1.2倍。因悬臂较轻, 故此处不预压, 只是根据实测预压结果, 对悬臂预拱度作适当调整。 (2) 预压分3级进行加载, 依次施加的荷载应为单元内梁模总重的40%、80%、120%。 (3) 纵向加载时, 应从跨中向两端支点对称布载;横向加载时, 应从结构中心线向两侧对称布载。

2.6.2 支架沉降观测

支架预压观测包括:前后两次观测的沉降差、支架弹性变形量及支架非弹性变形量。

(1) 测量位置设在每跨的L/2, L/4处及墩部边缘处, 每组分左、中、右三个点。

采用水准仪进行沉降观测, 布设好观测点后, 加载前测出其顶面标高。第一次加载后, 每12个小时观测一次, 连续两次观测沉降量不超过2mm时, 进行第二次加载, 如此类推, 直至第三次加载完毕, 每间隔24小时测量一次, 当沉降稳定并符合验收标准后, 可进行卸载。

卸载6h后观测各测点标高, 计算前后两次沉降差, 即弹性变形;计算支架总沉降量, 即非弹性变形。

(2) 支架预压验收标准:

1) 各测点沉降量平均值小于1mm;2) 连续三次各测点沉降量平均值累计小于5mm。

支架预压结果满足其一, 可一次性卸载, 两侧应对称、同步、均衡卸载。

2.6.3 支架卸载

人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载, 卸载的同时继续观测。根据观测记录, 整理出预压沉降结果, 通过调整支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

2.7 支架拆除要求

待箱梁砼达到设计强度的90%, 满足龄期要求, 且内外模拆除后, 方可进行张拉。待张拉完毕且上部模架落下后才能拆除相应的支架。

卸架时应按照先支后拆和后支先拆、先跨中后跨端、先上层后下层、先拆非承重后拆承重的顺序对称拆除, 即先拆剪刀撑, 斜撑, 再拆横杆、立杆等, 严禁上下同时进行拆架作业。

3 结论及效益分析

在现浇箱梁满堂支架的专业化施工中, 地基压实、不存水是控制支架稳定性的关键环节, 合理搭配支架结构是确保施工方便和节约成本的重要途径, 正确使用合格材料、严格执行施工方案和技术规范及检验程序, 是确保箱梁质量的必要手段。满堂支架法施工现浇箱梁, 简单易行 (只需保证地基压实、不存水) , 又较大程度地节约了成本 (投资较小, 只需用到钢管支架和方木分配梁) , 还加快了施工进度 (一般单幅一联两孔现浇箱梁只需40天左右即可完成主体施工, 其中支架占用10~15天) , 经过多次实地检验, 被证明是一条节能增效的施工工艺。

参考文献

[1]中国公路工程咨询集团有限公司.两阶段施工图设计[M].北京:本公司勘察设计部出版, 2011:1-11.

[2]中交第一公路工程局有限公司.JTG-TF50-2011公路桥涵施工技术规范[S].北京:人民教育出版社, 2011:139-140.

桥梁施工满堂支架有限元分析 篇6

1 工程概况

石浦高架桥位于昆山市东城大道快速化改造二期工程南段, 桥梁中心桩号为K3+860, 起点桩号K3+200, 终点桩号K4+520。全桥共2个桥台, 43个桥墩, 分14联, 其中1联~6联及9联~14联为3×30 m一联, 7联~8联为4×30 m一联。

上部结构采用预应力混凝土连续箱梁, 采用满堂支架现浇施工。箱梁梁高为2 m, 连续箱梁均为等截面箱梁, 箱梁底板、顶板形成双向2%横坡。箱梁为单箱四室截面。箱梁底宽17.0 m, 顶宽为26.0 m, 箱梁顶板厚度为25 cm;箱梁腹板厚度取用40 cm, 加厚段腹板厚度为70 cm;箱梁底板厚度变化范围20 cm~40 cm;翼缘板厚度20 cm, 根部厚度60 cm。箱梁采用双向预应力混凝土结构。

2 支架方案

全桥采用碗扣式支架拼装, 纵横步距为90 cm, 纵向在顶底板加厚段加密为60 cm步距, 横向在腹板位置加密为60 cm步距。支架下设调平底托, 上设调平顶托。顶托上横桥向放置10号H型钢, 然后顺桥向布置10 cm×10 cm方木, 方木间距30 cm。支架横向剪刀撑以每3档~5档设置一道, 沿桥宽的方向总宽设置, 支架纵向剪刀撑设置在支架两侧及箱梁腹板的位置, 每联通长设置, 总共设置7道。桥墩处支架在立柱外侧与其余部位相同, 内侧于系梁上搭设两排支架, 两排支架与系梁中心线距离为30 cm, 横向间距与其他部位相同, 并与相邻的支架连接为整体, 见图1, 图2。

3 荷载标准

混凝土自重取25 k N/m3, 模板自重取2 k N/m2, 施工人员及设备荷载取2.5 k N/m2, 浇筑和振捣混凝土产生的荷载取3.0 k N/m2, 其他荷载取3.0 k N/m2。

根据《路桥施工手册》查得钢管立杆容许应力[σ]=140 N/mm2, 则单根立杆容许承载力为:ψA[σ]=0.682×424×140=40.5 k N, 在横杆间距100 cm时, 立杆容许荷载为31.7 k N, 横杆间距125 cm时, 立杆容许荷载为29.2 k N, 则当横杆间距为120 cm时, 用内插法计算立杆容许荷载为:31.7- (31.7-29.2) × (100-120) / (100-125) =29.7 k N, 综合得单根立杆容许荷载为29.7 k N。

对三处分别进行验算, 其中一处为横梁底部, 一处为跨中腹板处, 一处为跨中箱室处。

1) 横梁底部:此时横向间距为0.6 m, 纵向间距为0.6 m, 混凝土高度为2 m, 则正常施工时单杆承受荷载为 (2+25×2+2.5+3+3) ×0.6×0.6=21.83 k N, 超载预压时单杆承受荷载为 (25×2×120%+3) ×0.6×0.6=22.73 k N;

2) 跨中腹板处:此时横向间距0.6 m, 纵向间距0.9 m, 混凝土高度为0.4 m范围内为2 m, 0.2 m范围内为0.45 m, 则正常施工时单杆承受荷载为 (2+2.5+3+3) ×0.6×0.9+25× (0.4×2+0.2×0.45) ×0.9=25.73 k N, 超载预压时单杆承受荷载为3×0.6×0.9+25× (0.4×2+0.2×0.45) ×120%×0.9=25.63 k N;

3) 跨中箱室处:此时纵横间距均为0.9 m, 混凝土高度为0.45 m, 则正常施工时单杆承受荷载为 (2+25×0.45+2.5+3+3) ×0.9×0.9=17.63 k N, 超载预压时单杆承受荷载为 (25×0.45×120%+3) ×0.9×0.9=13.33 k N。

4 建立模型

应用大型有限元分析软件Midas, 建立连续梁及支架的空间离散模型, 对0号块满堂支架进行模拟分析计算。

单位约定:力单位为k N, 长度单位为m。

坐标约定:X坐标方向为顺桥向, Y坐标方向为横桥向, Z坐标方向为竖向。

正负号约定:正号表示拉力, 负号表示压力。

单元类型:主梁及支架均采用梁单元。

满堂支架的构成一般都为对称结构, 为了简化计算, 可取最不利受力状态的桥跨支架结构来进行建模分析。在本案当中, 箱梁的翼板部分结构自重较轻, 对支架结构的受力影响不大, 在验算中忽略该部分, 以梁下支架为分析主体, 模型的横向宽度为10.2 m, 纵向桥长为15.66 m, 模型中共有节点3 864个, 单元8 727个, 立杆和水平杆采用梁单元, 碗扣件采用节点方法连接, 见图3。

5 模型运行结果与结论

运行Midas/Civil有限元软件的模型计算, 结果显示, 在自重荷载、施工荷载、其他荷载的组合作用下, 满堂支架系统中水平杆主要承受拉力, 支架系统中出现的最大轴向拉力为8.82 k N, 根据《路桥施工手册》关于材料荷载的要求, 钢管支架容许荷载为30.0 k N, 计算出的最大拉力未超出容许值, 不会出现受拉破坏。支架系统的立杆主要承受压应力, 立杆中出现的最大轴向压力为29.3 k N, 查得单根立杆容许荷载为29.7 k N, 压力未超出容许值, 在组合荷载作用下, 支架系统中出现的最大拉应力为85.47 N/mm2, 最大压应力为129.59 N/mm2, 而计算出的立杆容许应力为140 N/mm2, 由此可以看出, 通过有限元支架模型计算出的受力均没有超过规范值。

在组合荷载作用下, 支架系统发生的弹性和非弹性变形见图4, 由图4可以看出, 其横桥向出现的最大位移为2.14 mm, 纵桥向最大位移为4.98 mm, 竖向最大位移为5.01 mm。

参照GB 50204—2004混凝土结构工程施工质量及验收规范中验算模板和支架刚度的有关规定, 对于结构表面外露的模板, 模板和支架的最大变形值为模板构件计算跨度的1/400, 即3.75 cm。本模型取计算跨径15 m, 计算出水平方向最大位移为2.14 mm, 因此水平方向变形量满足规范要求。规范要求支架的压缩变形值或弹性挠度为相应结构计算跨度的1/1 000, 则规范允许值为15 m/1 000=0.015 m=1.5 cm, 支架立杆的压缩变形值约为5.01 mm, 所以该支架压缩变形值满足规范设计的要求。

摘要：通过建立石浦高架桥某跨现浇箱梁满堂支架的有限元模型, 计算分析支架系统的轴力、拉压应力及位移, 以验证支架系统的安全性及数值计算的可靠性, 结果表明:支架最大应力值与位移值均未超过钢管的强度值, 支架系统的刚度和稳定性满足施工要求。

关键词：桥梁工程,满堂支架,有限元法,位移分析

参考文献

[1]邱福平, 吕忠明, 夏来福.关于浅水、软地基现浇箱梁满堂支架地基处理施工工法的研究[J].交通科技, 2010 (S2) :26-29.

[2]俞洪良, 张土桥, 潘新华.支模脚手架安全管理控制系统研究[J].建筑经济, 2007 (S2) :29-32.

探讨桥梁满堂支架施工技术的应用 篇7

公路桥梁的满堂支架施工具有以下特点: (1) 高速公路现浇梁具有离地高、幅面宽、梁体重, 相应的满堂支架即具有高度较高、幅面宽、荷载重的特点; (2) 满堂支架所需杆件数量繁多、搭设时间较紧, 对支架设计及搭设质量的要求较高; (3) 满堂支架要求地基稳定、均衡; (4) 满堂支架施工对支架的整体稳定性要求较高。从以上特点来看, 公路桥梁的满堂支架相对于一般支架更重要, 一旦发生事故造成的损失将更严重。根据本人多年从事公路桥梁的施工及管理的经验, 针对公路桥梁满堂支架的上述特点, 对支架施工的各个环节进行了详细的分析和总结, 现扼要说明如下。常用的满堂支架材料主要包括碗扣式脚手架及扣件式脚手架两种, 通过其主要性能对比建议满堂支架采用碗扣式脚手架。

2 工程实例

湖南省通平高速公路第四合同段K25+141.0柘庄分离式立交桥, 桥位平面位于直线路段上, 纵坡为2.8%, 桥面横坡2%;第1-6跨上部结构为现浇预应力钢筋混凝土连续箱梁 (3-25m+36m+22.5m+20.8m, 共长154m) , 桥面宽11.75×2m。由于现浇箱梁受力情况较为复杂, 箱梁底标高不一致, 施工难度大, 再加上施工期间昼夜温差变化大等施工难题, 在实际施工过程中, 必须采取有效措施, 确实保证施工安全和达到设计要求。

3 施工方案

为确保施工过程的顺利进行, 必须先对该项目的施工方案进行设计。综合考虑各方面的因素后, 该项目的施工方案最终确定如下:在对地基的处理过程中, 先对基础进行碾压夯实处理, 然后再在地基表面浇筑满堂基础混凝土, 并采用满堂扣件式钢管脚手架作为现浇箱梁支架;为保证施工安全并达到设计要求, 还需通过对支架进行预压使支架及地基充分变形并达到稳定。这样就可防止由于地基不均匀沉降而导致扣件式脚手架失稳和产生裂缝等, 同时也保证箱梁在施工中有足够的刚度和稳定性;在箱梁的浇筑过程中, 采取分节段进行, 先浇筑箱底板和腹板, 再进行顶板的浇筑。

4 施工流程

地基碾压、夯实→浇筑满堂支架基础混凝土 (15cm厚) →搭设扣件式钢管支架→安装箱梁底模→分层预压→分层卸荷→测量调平底模→绑扎钢架→安装内外侧模→分段浇筑底板及腹板混凝土→安装顶板底模→绑扎钢筋→分段浇筑顶板混凝土。

5 满堂支架的设计

5.1 荷载的选择

满堂支架设计的关键在于荷载的选择及组合, 应充分考虑各种施工荷载, 不可遗漏。满堂支架的荷载主要包括以下几个方面。

5.1.1 永久荷载

⑴作用在模板支架上的结构荷载, 包括:新浇筑混凝土、钢筋、模板、支承梁 (楞) 等自重。钢筋混凝土可采用25kN/m3, 预应力钢筋混凝土可采用26kN/m3。需要特别说明的是由于现浇梁的尺寸各不相同, 荷载应选择梁体自重最大的部位进行验算。

⑵组成模板支架结构的杆系自重, 包括:立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。

⑶配件自重, 根据工程情况, 包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。

5.1.2 可变荷载

⑴施工人员及施工设备荷载, 按经验可采用2.5kN/m2;

⑵振捣混凝土时产生的荷载, 按经验可取2kN/m2;

⑶风荷载, 可查全国基本风压图选用。

5.2 承载力计算及支架布设

承载力计算及支架布设是满堂式支架施工的核心。现以湖南通平第四合同段柘庄分离立交桥36m中跨跨箱梁 (箱梁宽12.75m, 高2.0m, 底板宽7.75m, 单箱双室, 翼缘宽2.5m, 支架高为12m) 为例, 进行承载力计算及支架布设进行分析。该箱梁段碗扣满堂支架布设为 (1) 横向:箱室底部间距60cm, 翼板底部间距90cm。 (2) 纵向:端部、变截面段间距60cm, 等截面段间距90cm。

按支架布置原则计算立杆数量为30根, 确定底撑和顶撑的数量为60根;根据确定的基础标高及支架顶面标高, 按碗扣架的布置形式确定层间距, 计算出了立杆、纵向水平杆、横向水平杆的数量。碗扣脚手架按JGJ 166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范进行计算, 扣件式脚手架按JGJ 130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行计算。承载力计算主要包括单肢立杆承载力计算、横杆承载力及挠度计算、碗扣节点或扣件节点承载力计算、斜杆内力计算等。通过计算该段箱梁承载力各项数据见表1:

5.3 底模板验算

底模钉在横向木枋 (间距30cm) 上, 直接承受上部施工荷载, 取承受最大荷载的腹板处 (横梁与腹板处承受的荷载相同) 进行验算, 截取1m宽的竹胶板简化为跨径为30cm的三等跨连续梁来验算, 计算简图如图1所示。

5.4 构造要求

满堂支架的构造要求除应符合规范要求外, 尚应特别注意以下几点:

⑴每根立杆均设置标准底座, 并加垫15cm×10cm方木。设置方木具有分散应力、防止应力集中的作用, 同时可避免因单根立杆地基沉降过大导致支架整体失稳。

⑵碗扣式脚手架由于立杆间距的不均匀导致十字撑不能应用, 因此其斜撑应予加强;规范中所采用的八字斜撑由于各层的不连贯导致整体稳定性和整体刚度降低, 因此建议采用以往常用的剪刀撑。

⑶应确保支架在节点处受力, 不宜在横杆中间受力, 如必须在横杆中间受力时, 应对扣件或碗扣节点的受力进行验算。

6 满堂支架的地基处理

6.1 一般地基处理

对于一般地质条件的地基处理, 可采用铺筑水泥稳定土或水泥稳定粒料层作为面层, 顶面做好排水横坡, 顺桥向两侧挖好排水沟, 做到排水通畅。如采用一般土填筑, 则应对顶面的平整度进行严格控制、做好横向排水坡, 且支架底部垫木宽度应尽量加大, 对于必须跨越雨季进行施工的则应避免采用土填筑顶层, 防止雨水浸泡造成地基沉陷。

6.2 软弱地基处理

对于深层淤泥质软弱地基, 应改变施工方案, 满堂支架方案已不适用, 应采用较大跨度的梁式支架、管桩或钻孔桩基础。对于浅层软弱地基或软塑及硬塑状态的不良地基, 可采用抛填50~100cm厚片石或分层填筑150~200cm土, 顶部浇筑10~15cm素混凝土作为垫层。

浇筑素混凝土垫层, 不仅可增加应力扩散面积、加强地基的整体稳定性, 而且由于素混凝土本身的抗剪切强度, 即使局部地基处理不到位, 仍可保证地基的安全;对于雨季施工的支架, 可确保地基不受雨水浸泡, 从而避免地基沉陷。可以说素混凝土垫层对于地基的安全稳定是极其重要的, 因此建议软弱地基及雨季施工的支架地基均浇筑素混凝土垫层。

7 满堂支架的搭设及预压

7.1 满堂支架搭设

⑴支架搭设应严格按要求分阶段验收:支架搭设前进行构配件质量验收;首段以高度为6m进行第一阶段 (撂底阶段) 的检查与验收;架体应随施工进度定期进行检查, 达到设计高度后进行全面的检查与验收;遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查;停工超过一个月恢复使用前进行检查。

⑵对于满堂支架应重点检查以下内容:保证架体几何不变性的斜杆等设置是否完善;基础是否有不均匀沉降, 立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况;立杆上碗扣是否可靠锁紧;立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度。

7.2 满堂支架预压

⑴预压目的: (1) 检验支架及地基的强度、刚度及稳定性; (2) 消除支架承受荷载引起的非弹性变形量; (3) 消除支架承受荷载后地基的沉降变形量; (4) 检测支架承受荷载的弹性变形量, 为箱梁支架模板预拱度设置, 提供依据。

⑵预压荷载。满堂支架预压荷载一般按梁体自重的120%进行控制。预压荷载应分级进行, 一般可按0→25%→50%→100%→120%→100%→50%→25%→0的顺序进行加载和卸载, 如有必要可减少分级次数, 但仍需分级进行。

⑶加载顺序。加载顺序为从跨中开始, 按从中间到两边的顺序逐级加载。

⑷加载材料。支架预压加载材料可采用砂袋或水袋。一般情况下, 采用水袋加载更均匀, 但水袋重量一般均不能满足加载要求, 因此仍需配合砂袋或其他材料以满足预压荷载要求。根据项目的具体情况, 通过对几种预压材料的比较, 柘桩桥施工采用水压法进行预压。为确保水压预压能保证加载要求和消除桥梁横坡、纵坡对水压的影响, 在每个水室高边处放置砂袋, 确保均匀受压。

⑸预压观测。加载前、每级荷载加载完成后、加载12h、加载24h、加载48h和卸载完毕后均应对支架及地基进行观测。变形不收敛时应延长观测时间。观测点的布设要上下对应, 目的是既要观测地基的沉降量, 又要观测支架、方木的变形量。支架预压前应在跨中断面、1/4跨中断面、墩位断面设置预压沉降观测点, 在横断面上一般布置在两侧翼缘板、箱梁底板两侧及中间, 共5个观测点。当连续3d累计沉降量不大于5mm时观测结束。

8 满堂支架施工安全要点

8.1 支架搭设防电、避雷措施

⑴防电措施钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触, 否则应在架设和使用期间断电或拆除电源, 如不能拆除, 应采取可靠的绝缘措施;钢管支架应作接地处理, 设一接地极, 接地极入土深度为2~2.5m;夜间施工照明线通过钢管时, 电线应与钢管隔离, 有条件时应使用低压照明。

⑵避雷措施

避雷针:设在架体四角的钢管脚手立杆上, 高度不小于1m, 可采用直径为25~32mm, 壁厚不小于3mm的镀锌钢管;接地极:按支架连续长度不超过50m设置一处, 埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm, 埋接地极时, 应将新填土夯实, 接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m, 直径为25~50mm的钢管, 壁厚不小于2.5mm;接地线:优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢, 接地线之间采用搭接焊或螺栓连接, 搭接长度≥5d, 应保证接触可靠。

8.2 支架预压

从支架发生垮塌的事故分析来看, 有很多事故是发生在加载过程中, 因此对超载预压应进行严格控制, 应特别注意不能集中堆载, 所有预压材料应按加载要求直接放置到加载部位, 防止堆载集中而超过支架承载能力造成垮塌。

8.3 应急处置措施

施工过程中发现支架变形过大时, 人员应立即撤离, 并对支架进行观测, 待变形稳定后对支架上的荷载进行逐步、均衡卸载, 最后对支架进行加固或拆除处理。已发生的多起事故的教训, 告诉我们应急处置措施必须首先确保人的安全, 然后才是支架的处理。

8.4 安全控制

施工过程中, 要坚持以人为本的原则, 严格按照相关规范的规定, 注重施工过程中的每一个细节, 做好安全控制工作。成立专门的安全管理领导小组, 编制完善紧急情况应急预案及施工安全保证措施, 做好操作及管理人员的专项安全培训, 确保施工人员, 以及所建桥梁的安全。

9 结语

满堂支架施工是为连续梁桥施工中最常用的一种施工方法, 其施工工艺简单, 无需大型的机械设备, 施工速度较快, 能适用于多种桥梁形式和各种环境下的施工。根据笔者多年从事高速公路施工及管理的经验, 简明扼要的介绍了满堂支架施工各个环节关键技术要点, 为支架的安全施工提供了有益的参考。

参考文献

[1]JGJ166-2008, 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范[S]

[2]JGJ130-2001, 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S]

[3]王海涛, 李照明, 黄志豪.山区现浇箱梁施工中地基处理及支架搭设[J].公路交通科技 (应用技术版) , 2009, (12)

[4]余孙文.浅谈满堂支架施工技术要点[J].山西建筑, 2011, (02)

浅谈现浇连续梁满堂支架施工 篇8

关键词：满堂支架,地基处理,支架搭设,支架预压,支架验算

满堂支架施工又称支顶架,在结构施工中,经常采用搭设支顶架施工平台实现高空作业,这种施工在现代施工中应用越来越广,因为它施工安全,搭设简单,省时省料,成本也较低,从而满堂支架施工在实际施工生产中得到了很大的推广。

1 工程概况

某客运专线特大桥22号～25号采用双线预应力连续箱梁,桥孔布置为(1-30 m+1- 40.6 m+1- 40.6 m+1-32 m)单箱单室现浇连续箱梁,梁高3.15 m,底宽6.40 m,顶宽12.0 m。箱室采用变截面设计,支点处腹板厚度2.45 m,顶板厚度1.05 m,跨中处腹板厚度90 cm,顶板厚度70 cm。根据现场实际情况,连续梁采用满堂支架法施工。

2 现浇连续梁支架施工措施

2.1 地基处理

将需要搭设脚手架位置的原地面进行整平,并使用压路机进行碾压。然后填筑30 cm～50 cm厚7%掺量的灰土,进行碾压完毕后采用轻型重力触探仪对地基承载力进行检测,承载力须保证不小于200 kPa,在表面浇筑15 cm厚C20混凝土垫层进行找平,左右侧分别设置2%的横向坡度,不设置纵向坡度,在支架搭设范围外两侧分别设置排水沟。混凝土达到强度后进行支架放线,在平台上放出现浇箱梁翼板边缘线及各道腹板的中心线并做明显的标志,作为控制支架平面布置的依据。

2.2 支架搭设

为保证整个支架体系的稳定性,顺桥向与横桥向分别用斜拉杆做成“剪刀撑”,将整个支架连成整体。碗扣式支架上顶托部纵向主梁采用10 cm×10 cm的木枋,间距按横向支架布置;横向模板背肋采用10 cm×10 cm木枋,间距30 cm。

支架搭设时在平台顶面沿桥梁路线方向的纵向立杆平面位置铺设通长垫板,然后在垫板上安装支架底托(或钢管底下直接垫钢板代替底托)、立杆及水平扫地杆。

支架必须作水平度和垂直度检查,每架立杆的垂直度不超过1‰。

2.3 支架预压

为消除支架系统非弹性变形和弹性变化值,确保梁体的线形美观,支架搭设完成铺设底模后,梁体施工前必须对支架进行预压。

支架预压采用大砂袋装砂,钢筋混凝土按照2.5 t/m3计算,模板安装后按梁重1.1倍进行预压。

支架卸载后的顶面高差作为支架(包括地基)的弹性变形,底模板标高将综合考虑预应力张拉反拱度及支架弹性变形(预留沉落量)进行调整,通过调整顶托对底模进行支架标高调整,确保梁体线形美观。

3 支架检算

3.1 分解荷载计算

1)钢筋混凝土自重。

箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载,直接作用于底模及侧模,根据设计图可得箱梁整个部分自重荷载为:

腹板及横梁处:q1腹板=7.87÷3×26=68.21 kN/m2。

箱室底板处:q1底板=3.84÷3.4×26=29.36 kN/m2。

2)竹胶板底模(板厚δ=1.8

cm,容重γ=17 kN/m3)。

q2=1×1×0.018×17=0.31 kN/m2。

3)横向木枋(10

cm×10 cm;间距30 cm,γ=8 kN/m3)。

q3=4.0×0.12×8=0.32 kN/m2。

4)纵向木枋(10cm×15 cm)。

腹板及横梁:q4腹板=2.0×0.1×0.15×8=0.24 kN/m2。

箱室底板处:q4底板=1.67×0.1×0.15×8=0.20 kN/m2。

5)支架体系自重。

a.单根钢管自重。

按6 m的支架高度计算钢管自重荷载(含配件、剪刀撑及水平拉杆等),ϕ48×3.5钢管重为4.36 kg/m,加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=6 m×4.36 kg/m×2×9.8 N÷1 000=0.51 kN/根。

b.钢管支架体系自重。

根据支架设计图,横梁及腹板区平均每平方米布置了6.25根钢管,箱室底板处平均每平方米布置了3.33根钢管,则支架体系自重为:腹板及横梁处:q5腹板=0.51×6.25=3.19 kN/m2。箱室底板处:q5底板=0.51×3.33=1.70 kN/m2。

6)施工机具及人员荷载:

q6=2.5 kN/m2。

7)倾倒混凝土产生的荷载:

q7=2.0 kN/m2。

8)振捣混凝土产生的荷载:

q8=2.0 kN/m2。

3.2 组合荷载计算

1)底模验算。

a.腹板及横梁处底模:

b.箱室底模:

2)横向木枋验算。

a.腹板及横梁处:

b.箱室底板处:

3)纵向木枋验算。

以验算横向木枋三跨等距连续梁中的最大支座反力R,作为作用在纵向木枋的最大集中荷载来验算纵向木枋。

4)顶托验算。

a.腹板及横梁处:

b.箱室底板处:

5)立杆、地基验算。

a.腹板及横梁处:

b.箱室:

3.3 结构验算

1)底模板验算。

底模钉在横向木枋(间距30 cm)上,直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的腹板处(横梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,截取1 m宽的竹胶板简化为跨径为30 cm的三等跨连续梁来验算,计算简图如图1所示。

2)截面验算。

a.弯曲强度验算:

b.剪切强度验算:

c.挠度验算:

4 结语

支架结构应具有足够的承载力和整体稳定性,对支架的承载力和稳定性必须进行检算。支架设计检算应考虑以下荷载:梁体、模板、支架的重量;施工荷载;风荷载;冬季施工还应考虑雪荷载和保温养护设施荷载。支架杆件应力安全系数应大于1.3,稳定安全系数应大于1.5。

满堂支架施工与通常采用的军用梁、贝雷片、工字钢等材料做支架现浇箱梁所发生的公费、机械费及工期进行比较,应用满堂支架现浇连续箱梁,特别是在工地狭小、大型起吊设备的使用对道路交通产生影响等情况下,满堂支架可做到“安全、快速、经济”施工。

参考文献

满堂钢管支架现浇箱梁的设计探讨 篇9

关键词：满堂支架,现浇箱梁,验算

1 工程概况

汕头至昆明高速公路贵州境顶效东T互通主线桥位于兴义市万屯镇的新贡村, 全长553.894米, 设计中1~8跨、15~17跨为30米预制箱梁, 9~14跨为现浇箱梁, 现浇箱梁全长200米, 组合类型为30m+40m+30m为一联, 按设计要求, 一联一次性浇筑完毕。箱梁断面为单箱双室, 边墩处及中跨跨中箱梁直线段梁高为1.6米, 箱梁主墩处高2米, 并向两侧边墩以10米的范围内线性变化至1.6米。箱梁在边墩墩顶设置端横梁, 厚1.5米, 在主墩顶设置中横梁, 厚2米, 箱梁顶板、腹板、底板在靠近端横梁、中横梁均有变化。

2 满堂支架设计说明

现浇段地质情况为表层有3米左右厚的黄粘土, 下承层为灰岩。根据现场地基承载力试验, 表层地基承载力在200Kpa~250Kpa之间。因此, 地基处理按挖出耕植土、堆积土后回填35cm片石、加5cm厚C10混凝土进行处理, 周边修筑截水沟, 防止地面水、养生水、混凝土浇筑水流入现浇筑区地下, 导致地基承载力降低。

因现浇浇箱梁为变截面箱梁, 翼板宽度为2.5 米, 为了节约钢管支架, 钢管架设计按梁高2米、端头部分2.5m范围, 腹板厚60cm断面的腹板底板, 翼板四个部分分开设计。

箱梁梁端横梁及中横梁范围钢管纵向间距为40cm, 横向间距翼板为80cm, 腹板为25cm, 底板为30cm (见图1) 。其他部分钢管纵向间距为60cm, 横向间距翼板为80cm, 腹板为40cm, 底板为60cm, 步距 (垂直间距) 120cm (见图2) 。

搭设宽度为14米, 含一边2米的操作平台。立杆钢管下垫宽12cm、厚10cm的木方, 并用顶托增加同木方的接触面积 (见图3) 。在箱梁从1.6米变化到2米段每三排增加斜支撑, 斜撑与底面垂直, 平衡底模板侧压力。钢管支架纵横向断面每隔6排加一道剪刀撑, 夹角为45度。剪刀撑应与地面牢固连接, 防止滑移。剪刀撑杆接长采用搭接, 严禁对接, 搭接长度不小于1m, 扣件不得少于2个。立杆接长除顶层顶步可采用搭接, 其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内, 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;搭接长度不应小于1m, 应采用不少于2个旋转和扣件固定, 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。搭设高度最大为13m, 立杆采用单立管, 采用的钢管类型为48×3.5。

3 梁端 (端横梁及中横梁) 验算

计算选择最大荷载组合段, 主要荷载组合如下:

砼重量 (纵向1米) =14×2600=36400kg, 钢筋重量=4335kg, 钢绞线重量=12×19*1.1=251 kg。

永久性荷载= (364000+43350+2510) ÷1000÷7=58.55Kpa。

可变荷载:

模板体系荷载按规范规定=0.75Kpa。

砼施工倾倒荷载按规范规定=4.0Kpa。

砼施工振捣荷载按规范规定=2.0Kpa。

施工机具人员荷载按规范规定=2.5Kpa。

可变荷载总计:9.25Kpa。

荷载总计:67.8Kpa。

3.1 横杆的计算

3.1.1 均布荷载值计算

横杆静荷载

活荷载标准值

静荷载的计算值

活荷载的计算值

3.1.2 强度计算

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为:

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

横杆的计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求!

3.1.3 挠度计算

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038k N/m

活荷载标准值q2=18.98k N/m

横杆的最大挠度小于800/150与10mm, 满足要求。

3.2 扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范5.2.5) :

其中Rc─扣件抗滑承载力设计值, 取8.0k N;

R─纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。

荷载值计算

1) 横杆的自重标准值

(除钢管外的其他荷载) 活荷载标准值

2) 荷载的计算值

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

当直角扣件的拧紧力矩达40~65N·m时, 单扣件在12k N的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取8.0k N;

双扣件在20k N的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0k N。

3.3 立杆稳定性验算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (k N/m) , 本桥为0.038

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和, 内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到, 活荷载标准值

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0──基本风压 (k N/m2) , 按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) 的规定采用:W0=0.30

Uz──风荷载高度变化系数, 按照《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) 的规定采用:Uz=1.250

Us──风荷载体型系数:Us=0.960

经计算得到:

风荷载标准值Wk=0.7×0.30×1.250×0.960=0.252k N/m2。

考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式

不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式

考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算σ<[f], 满足要求!

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

其中Wk──风荷载基本风压值 (k N/m2) ;

la──立杆的纵距 (m) ;

h──立杆的步距 (m) 。

其中N──立杆的轴心压力设计值;

φ──轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l0/i的结果查表得到0.157;

A──立杆净截面面积, A=4.893m2;

W──立杆净截面模量 (抵抗矩) , W=508cm3;

[f]──钢管立杆抗压强度设计值, [f]=205.00N/mm2;

MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩, MW=0.01k N·m;

3.4 地基承载力验算

每1米跨活荷载标准值q=474.61KN

每1米跨钢管架自重q1=4.1KN

总荷载Q=478.71KN

立杆根数:26根, 下垫木方每块面积为0.1平方米, 总面积为2.6平方米。

对地面的压强【б】=478.71 KN÷2.6m2=184.11KN/m2=184.11Kpa

地面为粘土层承载力不小于200Kpa, 因此地基承载满足要求。

结束语

腹板、底板、翼板的验算公式及方法与梁端 (端横梁及中横梁) 验算相同, 本文未一一示出, 通过四个部分的验算得出, 该支架满足规范要求。

参考文献

[1]JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》[S].