整体现浇

整体现浇（精选7篇）

整体现浇 篇1

摘要：建筑施工对于人们的生产生活具有重要影响, 保障建筑施工的质量, 是建筑工程项目的重要任务和首要目标。本文主要从现浇梁结构形式入手, 重点对现浇支架的设计及现浇T梁 (交叉口) 施工方案的设计进行了分析和阐述, 希望给行业相关人士一定的参考和借鉴。

关键词：现浇T梁,整体连续,施工

现浇梁施工工艺是建筑施工技术的一个重要方面, 对于保证建筑施工的整体质量具有重要意义。现浇梁作为一项专业性较强的施工工艺, 只有有效掌握该项技术的难点和重点, 将其有效应用到建筑工程建设项目中, 能够有效保证建筑工程的整体建设效果。本文以某工程现浇T梁施工为例, 对其安全施工方案的设计予以详细阐述。

1 现浇T梁结构形式

某工程现浇T梁跨径组合为3×20+ (20+15) m, 主梁采用T形截面。20m跨径梁高为1.8m, 15m跨径及曲梁梁高为1.55m;顶板厚为0.23m, 腹板厚为0.4m。梁体采用钢筋混凝土结构形式。

2 现浇T梁施工

2.1 支架基础处治

场地平整夯实完成后统一铺筑一层40cm厚的石渣或砂砾石, 进行整平、压实, 压实度达到96%以上, 然后再浇筑20cm厚C20混凝土硬化、调平。在横桥向设置1%的横坡, 在靠近山体边坡侧设置排水沟。

2.2 支架设计

杆件为轴心受压杆件, 采用Ф48×3.0mm, 则A=π× (D2-d2) /4=424mm2。查表1得:钢管回转半径为:i= (D/4) ×√ (1+ (d/D) 2) =15.95mm;杆件长细比:λ=L/I=1200÷15.95=75.24mm;轴心受压构件的稳定系数:Ψ=0.75。碗扣式钢管立杆间距T梁标准段和腹板处取300mm×900mm, 翼缘板取600mm×900mm, 腹板处采用300mm×900mm。脚手架步距取1200mm, 最大搭设高度取28m, 杆件自重0.055KN/m, 立杆外径D=48mm;内径d=42mm, 壁厚3.0mm。杆件为轴心受压杆件, 单杆承受梁体荷载面积:A1=0.6×0.9=0.54m2, A2=0.3×0.9=0.27m2。

(1) 荷载组合。将T梁梁体混凝土按底模板宽度折算成相同面积的实心混凝土平均厚度, 依次计算梁体混凝土的平面均布荷载。计算时, 根据断面形式的不同分两部分分段计算。立杆的抗压强度设计值205N/mm2。

依据分次浇筑情况计算单位面积上的荷载分布情况 (单位荷载单位:KN/m2) :

①标准梁体段。箱室区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (6.82+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =20.98KN/㎡;腹板区支架梁体设计荷组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡。

②隔梁段。梁身区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡;翼缘板区支架梁体设计荷载组合 (取隔梁段翼缘板进行计算) :G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (11.7+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =26.84KN/㎡。

(2) 支撑架验算:①箱室区支架。单杆承受荷载:N=0.54×20.98+28×0.055=12.87KN;按强度验算N/A=12.87×1000÷424=30.35N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=12.87×1000÷ (0.75×424) =40.5N/mm2<f=205N/mm2满足要求。②翼缘板区支架。单杆承受荷载N=0.54×26.84+28×0.055=16.03KN;按强度验算N/A=16.03×1000÷424=37.81N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=16.03×1000÷ (0.75×424) =50.4N/mm2<205N/mm2满足要求。

(3) 腹板区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。

(4) 隔梁梁体区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。因此, 按照梁体区碗扣式钢管架立杆间距取600mm×900mm, 300mm×900mm, 脚手架步距取1200mm的方式进行支撑架的搭设可以保证施工及安全要求, 并且具有一定的安全保证系数。

(5) 满堂支架整体抗倾覆验算。依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷载作用下时, 倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw。支架抗倾覆能力:桥梁宽度17m, 长60m采用跨中支架来验算全桥:支架横向67排, 支架纵向28排, 高度28m;顶托TC60共需要67×28=1876个;立杆需要67×28×28=52528m;纵向横杆需要66×0.9×28/1.2×28=38808m;横向横杆需要27×0.6×28/1.2×67=25326m;故:钢管总重 (52528+38808+25326) ×3.33/1000=260.6t;顶托TC60总重为:1876×7.2/1000=13.5t;故q= (260.6+13.5) ×9.8=2686.18KN;稳定力矩=y×Ni=8.5×2686.18=22832.53KN·m;依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.28×1.4×0.30=0.38KN/m2;uz—风压高度变化系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.2.1得:uz=1.28;us—风荷载脚手架体型系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.3.1第44页得:us=1.4;w0—基本风压, 查《建筑结构荷载规范》附表E.5得:w0=0.30KN/m2;钢管承受风荷载为:q=0.38×28× (0.048×28×67+0.048×23×66×0.9) =1655.86KN;根据《公路桥涵设计通用规范》考虑到箱梁横桥向的风荷载, 将该风荷载加载于支架上。梁高1.8m, 横桥向箱梁模板风荷载q1=0.38k Pa×1.8m×60m=41.04KN;ΣMw=q×8.5+q1× (1.8/2+28) =1655.86×8.5+41.04× (0.9+28) =15260.87KN·m;K0=稳定力矩/倾覆力矩=22832.53/15260.87=1.5>1.3。满足要求。

2.3 支架安装

满堂支架采用WDJ式支架, 架杆外径4.8cm, 壁厚0.30cm, 内径4.2cm碗扣式钢管支架, 拆装方便, 间距规整, 受力较均匀, 主要由:立杆、横向水平管、纵向水平管、剪刀撑和斜撑组成。根据设计图纸及荷载分布情况, 初步设计:支架顺桥向纵向间距0.9m, 横桥向横向间距为0.6m, 纵横向水平杆竖向间距1.2m, 在腹板和横梁处进行加密横向间距为0.3m, 纵向间距0.9m。模板支撑架从底到顶连续设置竖向剪刀撑, 纵横向竖向剪刀撑间距不超过4.5m;剪刀撑斜杆与地面夹角在45°~60°之间, 搭设高度超过20m的支架设置2道水平剪刀撑。碗扣式支架底托下立杆立与混凝土平面上, 支架顶部加设顶托, 方便整个支架的调整。顶托上面纵向分布10cm×12cm方木, 其上横向分布6cm×8cm方木, 方木间距20cm, 方木上钉厚度20mm的竹胶板作为箱梁底模。支架搭设前, 先对顶托和底托做破坏试验, 检定其质量。

2.3.1 安装顺序

脚手架搭设顺序:安全技术交底→搭设准备 (架体基础处理) →放立杆位置线→立杆底座→立杆→横杆→剪刀撑→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接锁→横杆。

按照所设计的参数进行搭设, 搭设前必须先测量放线并逐排确定立杆位置, 脚手架底部用底座调节螺栓调平, 然后拼装主立柱及横杆, 顶部采用顶座调节螺栓调整主梁底部高程, 剪刀撑采用普通钢管脚手架进行拼装。用于支撑的所有杆件, 必须经检验合格后方可使用。材料进场检查的重点为:检查的钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

支架安装可从箱梁施工段的一端开始向另一端推进, 也可从中间开始向两端推进, 但工作面不宜开设过多, 从纵横两个方向同时进行, 以免支架失稳。立杆的接长缝应错开, 即第一层立杆应用长1.8m和3.0m的立杆错开布置, 往上则均采用3.0m的立杆, 至顶层再用0.6m和0.3m两种长度的顶杆找平。当立杆基底间的高差大于60cm时, 则可用立杆错节来调整。立杆的垂直度应严格加以控制:整架偏差按1/500控制, 且全高的垂直偏差应不大于10cm。第一层拼装好后, 必须抄平检查平整度, 拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度, 防止立杆偏心受力。支架搭拼时应挂线控制调平和线型, 接头部位必须连接牢固, 顶托和底托外露部分不超过30cm。碗扣架拼装过层中, 应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况, 并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。碗扣支架搭拼过程中, 随搭设进度用扣件式钢管在立杆上按满堂架设计方案安装剪刀撑, 剪刀撑设置时从顶到底要连续, 接头采用3个十字扣件搭接, 搭接长度不小于1000mm, 剪刀支撑与立杆之间联接采用旋转扣件间隔连接, 剪刀支撑与满堂架夹角成45~60度。作为人员上下及安全疏散要求, 每联桥施工搭设两个通道, 通道采用转角梯。

2.3.2 支架预压及卸载

预压采用水袋预压, 加载范围为箱梁底部, 加载的总重量不小于箱梁总重的120%, 加载完毕后需对其变形和沉降进行观测, 24小时累计沉降不超过2.0mm便可卸载, 并将数据整理归档。卸载操作顺序与加载过程相反, 卸载后清除模内残留的杂物。

2.4 模板制作及安装

模板采用厚20mmm的高强度竹胶板。模板安装顺序:底模, 翼缘板模板安装→腹板钢筋安装→腹板模板安装→顶板钢筋、预埋件安装

2.5 钢筋加工及安装

现浇T梁采用钢筋骨架, 无预应力, 腹板、顶板钢筋一次安装成形。钢筋加工时, 应按照设计要求尺寸进行下料、成型, 钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固, 保证扎丝丝头朝向内侧。要求焊接的钢筋, 可事先焊接的应提前成批次焊接, 以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。

2.6 现浇T梁浇筑

T梁砼浇筑顺序为水平分层纵向分段, 浇筑时应首先从主线两端往交叉点, 在交叉点会合后再往支线浇筑进行;分层厚度30cm, 并振捣密实。

2.7 支架拆除

(1) 支架拆除施工要在梁体强度达到设计强度90%以上时进行; (2) 拆除顺序:护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆件; (3) 从上到下依次拆除, 禁止上下同时拆除; (4) 拆除中, 对于已松开连接的杆、配件应及时予以拆除运走; (5) 拆除后的杆件需要吊走或运出, 禁止向下抛掷。

3 结语

现浇梁施工是建筑工程施工的重要施工工艺, 对于保证建筑工程的整体施工质量具有重要影响。为此, 要不断提升设计人员、施工人员和监理人员的安全质量意识, 使得现浇梁施工能够有效发挥作用和价值。

参考文献

[1]李钢.试析桥梁现浇箱梁支架施工措施[J].中国新技术新产品, 2013 (02) .

[2]王刚.现浇箱梁施工中易出现的问题及解决措施探讨[J].科学中国人, 2015 (30) .

[3]陆子易.浅谈房建施工中现浇梁板模板的施工[J].科技创新与应用, 2015 (10) .

自立塔及现浇基础整体移位的应用 篇2

关键词：自立塔,现浇基础,整体移位

近年来, 电网建设与地方建设发展的冲突越来越明显, 特别是220千伏电网建设规划与实际建设之间往往存在3-5年的周期差, 待到工程实际开工时, 地方建设规划有变化的可能, 这就也给在建电网工程带来变化。但是电网建设的建设规模是通过发改委核准的, 在工程变更过程中如何减少对核准项目规模的影响是一直以来电网建设者们考虑的重要问题。2005年底, 我公司承建的220千伏杨双线1#塔与地方政府规划的道路有冲突, 已组立好的1#塔位于规划道路范围内, 需将1#塔向大号侧位移9.34米。本着不改变建设规模的宗旨, 从节约工程成本、缩短工程工期的实际出发, 带着为今后类似问题处理工作积累经验, 我公司决定将该塔及其现已浇制好的四个独立柔性基础进行整体移位。

杨双线1#塔于2005年11月10日组立成功, 并离地面15米内已加装防盗螺栓, 于2005年12月21日接到设计变更, 需将1#塔向大号侧移位9.34米, 如重新浇注基础工作量大且需要近30天的保养期方能承受导、地线的荷载, 而且1#塔基础还需拆除 (1#塔向大号侧移位9.34米, 有二条腿基础距离不够新基础作业更加增加施工难度) , 此时正处冬季, 常温在0℃以下混凝土施工及养护困难, 如根据以往钢筋混凝土现浇基础施工主要分为以下几个程序:施工复测、基础分坑、基坑开挖、支模板、钢筋及螺栓绑扎焊接固定、搅拌、浇注混凝土、养护、拆除模板、检查基础质量、回填土。如果采取现浇基础整体移位可节省近五万元的成本, 减少工程工期近一个月。

为保证工程顺利进行, 我公司在充分分析工程需要的基础上, 选配了一批精干的管理、技术人员, 组成项目经理部。实行项目经理负责制, 在施工中将严格按公司整个体系管理方针:“优质、安全、环保、高效, 持续改进送电工程产品质量、职业安全和环境的绩效”, 在项目法人和监理工程师的指导下实施全过程管理和协调。明确了设想、规划、审核、修改、完善、批准、实施、后评价的建设思路。

我公司项目经理部首先对1#塔及基础进行技术分析, 确定基础及塔的重量, 选用吊车的吨位、钢丝绳荷载以及吊点的位置。吊车支撑点地面能否满足吊车起吊后的压力等。1) 220k V杨双线工程1#塔塔型为JT3-26.5, 根据施工图重约15.6吨, 基础为独立柔性基础, 上拔腿基础混凝土量16立方米, 重约40吨, 下压腿基础混凝土量12立方米, 重约30吨。2) 根据吊车起点的位置、重量、起吊后的平移距离以及安全系数, 我公司项目部以及相关人员决定使用130吨吊车, 50吨吊车配合。3) 基础吊点经有关技术人员计算, 决定采用独立吊点, 及利用基础地脚螺栓固定吊点组合地脚板。铁塔吊点采用4点起吊, 吊点位置在铁塔下横担处水平角钢和主材节点处, 主材部位用木方支撑, 防止铁塔受力大, 主材变形。4) 1#塔基础边缘为钢筋混凝土路面, 考虑130吨吊车的自重及起吊基础后的重量, 吊车支撑点下面需要加垫钢板及枕木。

由于1#塔地理位置比较好, 地下水位底, 给施工带来了一定的方便, 已浇制好的1#塔基础独立柔性基础, 基础可以承受超过自身重量的三倍拉力, 为基础整体移位创造了必要的条件。现将该塔及其现已浇制好的四个独立柔性基础进行整体移位, 即能节省成本又能缩短工期。我公司接到220KV杨双线1#塔移位的设计变更通知单后, 根据工程工期的情况以及经济比较, 决定租用一辆130吨吊车和一辆50吨吊车先将铁塔整体起吊移位后, 再将2个约40吨的上拔基础和2个约30吨的下压基础挖出, 用130吨吊车移至新位置, 然后用吊车将整塔吊至移位后的基础上。首先将已经组立好的杨双线1#塔中线挂点处, 用四根长约50米的钢绳绑扎牢固, 用130吨吊车从基础上整吊起铁塔, 再用50吨吊车配合将该塔移离现有位置20米处, 将四根钢绳按铁塔的对角线方向展放做临时拉线, 把铁塔放在已经操平的位置上, 做好临时拉线;把原1#基础挖出, 并对基础移位后的位置进行开挖;用经纬仪确定位移后的基础准确位置;新基础就位前, 坑底加抹一层50~100m m的黄砂并操平, 用水准仪找准坑底高程;用钢丝绳将现浇基础与吊车连接好, 起吊后基础下平面打平;用吊车将现有基础就位, 用两台经纬仪测控基础的新位置 (一台顺线路方向, 另一台垂直线路方向, 以测量基础偏移位置, 便于调整基础位置) ;校核根开尺寸以及基础高差;基础回填;用吊车将塔整吊装到移位后的基础上。通过项目部全体人员的工程设想, 编制出以上内容的施工方案。该施工方案也通过了建设单位的生产、基建和运行单位的审核, 在审核过程中, 相关部门也提出关于位移过程中对基础的安全和质量的保护措施。项目部结合相关部门的建设和想法, 对施工方案又进行了优化和补充, 并最终报公司领导批准。同时结合现场实际建立健全反违章防控机制, 建立风险预控体系, 规范现场安全措施。加强关键环节和关键节点的安全控制, 防止发生人身伤害和人员责任事故。项目部根据工程特点, 编制项目危险点辨识及控制措施, 结合当地特点对周边同时要求监理、施工单位根据施工作业范围编制危险点、危险源的分析, 制定措施方案并在施工前落实细化。

在公司全体技术及施工人员的共同努力下220千伏杨双线1#塔及其基础移位工作仅用两天时间就按公司制订的方案保质保量保安全的完成了任务。工程结束后, 我公司又组织技术人员对该基础进行定期校验, 没有发现问题, 满足设计要求。通过比较, 该施工方案不仅比新做基础可节约近5万元的成本, 而且缩短了1个多月的基础保养期, 为杨双线工程提前竣工打下了坚实的基础, 同时为今后的工作积累了宝贵的经验。

通过本次工程, 我们发现问题、分析问题、解决问题的能力得到了提高, 对自立塔现浇基础整体移位的应用有了进一步认识和提高, 并在实践中得以解决;同时激发了公司员工学技术学业务的热情, 增强了员工之间的凝聚力。在今后的施工中遇到类似情况将该施工方法进行推广和完善, 达到精益求精。

整体现浇 篇3

针对以上问题,石河子白杨小区多层砖混住宅工程中采用构造柱及梁板模板整体支设、混凝土一次性浇筑施工的方法,确保了施工质量和安全,提高了施工速度,节约了成本,提高了经济效益。

1 施工方法及操作要点

1.1 工艺流程

工艺流程见图1。

1.2 施工操作特点

1.2.1 构造柱

1)模板的制作高度。构造柱外墙内侧、内墙两侧模板制作高度为:H(层高)-B(楼板厚度)-12 mm(现浇板模板厚度);构造柱外墙外侧模板制作高度为:H(层高)+B(楼板厚度)+50 mm。2)L形转角和丁字墙处的构造柱,考虑到砌筑时留置的60 mm马牙槎,ϕ14对拉螺栓外套ϕ20 PVC预埋管从构造柱马牙槎处穿过,对拉螺栓分别固定在定型的63×40×5角钢上形成支撑体系。避免了加固洞的留设,做到施工荷载的传递路径明确科学。3)将构造柱与相连的过梁及过梁至板底部位作为整体构件来考虑,采用ϕ14对拉螺栓加固,一次性施工。模板配置时构造柱按整根配置,过梁及过梁至板底部位一起配置。加固时过梁以上部位包括过梁以上的构造柱部位整体加固,过梁以下的构造柱单独对拉加固。4)对外墙外侧构造柱模板的根部固定,考虑在下层构造柱施工时,距上口50 mm处预埋ϕ30 PVC管两根。本层构造柱模板安装前,用两根尾部带弯钩的Ф22钢筋穿入PVC管中,外伸80 mm。外侧模板支撑固定在两根钢筋上,待混凝土拆模后,将Ф22钢筋取出周转上层使用。解决了根部模板支撑固定的问题(见图2)。

1.2.2 现浇板

针对房间结构布置特点,经计算选用100 mm×100 mm方木作为主龙骨,50 mm×80 mm方木作为次龙骨。利用墙体上120 mm×120 mm的预留洞和单、双排脚手架分别作为主龙骨的支座,双排脚手架的排距为800 mm,可以满足各个房间实际主龙骨间距不大于计算间距1 800 mm的要求。考虑到房间内设计有现浇梁和部分房间开间尺寸较大及施工方便的要求,统筹搭设了少量的单排、双排脚手架起到支设现浇梁模板和减小主龙骨搭设间距的双重作业,单排脚手架与墙体拉结见图3。

1)模板体系施工荷载传递的路径:板面施工荷载及自重—次龙骨—主龙骨—砖砌体,充分利用了砌体的抗压强度好的优势,取代了传统支模方式中的钢管立杆。2)墙体支座的做法。在板底200 mm标高位置处留设120 mm×120 mm的预留洞,纵向间距按标注尺寸预留。作为主龙骨的端部支座,主龙骨的搁置长度按80 mm考虑,必要时可在支座处的主龙骨底面加专用调节木楔,进行主龙骨标高的微调使其符合要求(见图3)。

2 质量控制及安全、环保措施

1)模板支撑体系必须先设计后施工,并应考虑现场各种不利条件,要对立杆平面布置和细部构造画出大样,包括材料选用、规格尺寸、接头方法、立杆与横杆布置间距和位置要求等。2)模板支撑体系设计及施工必须编制专项施工方案,并在审批后严格按模板支撑体系设计施工方案进行操作。3)架体施工前,应有书面技术交底,并且包括架体搭设及拆除的安全措施,必须向一线操作工人进行口头交底,并留有相应技术安全交底记录。4)钢管、扣件及可调螺杆在使用前应先检查,过度变形或扣件有破损、螺丝松动等不允许使用,并对扣件进行破坏能力检验。5)模板支撑体系应严格按设计尺寸搭设,确保立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差小于JGJ 130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定。6)施工作业面应做到工完场地清,对于多余或拆除下来的材料及时运到指定地点堆放整齐,做到文明施工。

3 应用实例

石河子市白杨小区8号住宅楼,砖混结构,六单元6层,地上6层,地下1层,建筑面积6 265 m2,每户建筑面积68.6 m2。开工日期为2008年5月15日,竣工日期为2008年11月5日。本工程内、外墙均为240 mm砖砌体,外墙外贴100 mm厚聚苯板保温,标准层高2.8 m,楼板为100 mm厚C20现浇混凝土。

施工中对构造柱、过梁采用了定型的63×40×5角钢和ϕ14对拉螺杆,现浇梁板采用了100 mm×100 mm的主龙骨和利用内墙作为主龙骨支座的施工方法,取得了较好的施工效果,技术效益显著,社会效益良好。

4 应用效果和优点

1)保证了施工过程中砌体结构和混凝土结构的安全性。通过对拉螺栓加固支撑体系消化和传递施工荷载,避免了对初期强度和砌体结构的损害,提高了砌体的整体性,使构造柱混凝土与砌体良好结合,确保了结构的安全性。2)施工操作简便,提高了混凝土的施工质量。构造柱的对拉体系和现浇板的悬空支模技术,施工操作简便,劳动强度不大。做到了现浇板、构造柱、过梁等混凝土构件,表面平整、棱角顺直、马牙槎清晰美观,梁柱接头方正、无错台等现象,达到了混凝土内实外光的质量标准。3)大幅度减少钢管支撑用量,降低施工成本。14对拉螺栓和63×40×5角钢制作的配套定型对拉体系、可调节支撑头、大截面龙骨等可以在一定范围内多次周转使用,减少二次费用的投入。

参考文献

[1]JGJ 130-2001,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(2002修订版)[S].

[2]GB 15831-2006,钢管脚手架扣件[S].

[3]《建筑施工手册》编写组.建筑施工手册[M].第3版.北京:中国建筑工业出版社,2003.

整体现浇 篇4

江苏苏州东南环立交地处快速内环线的东南角，为东环快速路与南环快速路相交的节点。工程完成后为三层部分定向涡轮形立交，二层为南环高架，三层为东环高架，两高架平面投影交角73°33′5″。在中心立交区域D、H匝道的D27～D33、H36～H42联平行且等高布置在老南环桥的两侧，其跨径组合为21m+17m+2×21m+25m+21m，结构形式为等截面钢筋混凝土连续箱梁，梁高1.6m，梁面宽9m，底板宽5m。同时在中心立交区域D、M、G、H匝道的D4～D7、M12～M15、G11～G14、H13～H16联相互平行且南北向跨越老南环桥和D27～D33、H36～H42联，其跨径组合为28m+40m+28m，结构形式为等截面预应力混凝土连续箱梁，梁高1.8m，梁面宽9m，底板宽5m。箱梁混凝土为C50，每联方量547.5m3，采用支架现浇法施工。

2. 施工方案确定

由于该立交是东南环立交的中心区域，施工干扰大，前期的管线不能及时拆除，交通管制迟迟不能确定，致使该立交区域开工最晚(4月份开钻)，而业主要求的总工期提前到9月28日通车，而我标段原计划投入2套贝雷梁材料，分别布置在D5～D6、G12～G13，施工完毕后将支架拆除、倒运至M13～M14和H14～H15后重新进行拼装。这势必给原本紧迫的工期，增加更大的施工压力。而D4～D7、M12～M15、G11～G14、H13～H16联现浇箱梁跨越老南环桥(桥净宽18m，跨度21m)，而设计院明确要求，在修筑高跨匝道桥时的现浇支架不能落到既有桥面上。针对现场实际情况，对于箱梁现浇支架的原施工方案作如下优化：

原方案：单排钢管支墩+贝雷梁纵梁+碗扣支架。即采用贝雷梁作为纵梁跨越南环桥，贝雷梁上拼装碗扣支架，两端支墩采用单排钢管立柱。施工时准备两套支架，分别布置在D5～D6、G12～G13，施工完毕后将支架拆除、倒运至M13～M14和H14～H15后重新进行拼装。

优化后方案：双排滑移式钢管立柱+贝雷梁纵梁+碗扣支架。由于D5～D6和M13～M14段、G12～G13和H14～H15段相互平行，且最近距离为1m，故在原方案的基础上，通过改进，在钢管支墩的底部布置轨道，相邻联施工时，采取支架整体式滑移的方法将支架安装就位，避免了支架反复搭拆，提高了工效。

即准备两套支架，分别布置在D5～D6、G12～G13，待施工完毕后再将支架整体滑移至M13～M14和H14～H15。

3. 设计及施工方案简介

3.1 滑移轨道设计

基础采用C20砼，长22m，宽2.5m，高0.5m(根据南环桥的高度和现场钢管的长度分台阶浇注)，浇注砼时须保证两侧的基础水平。

轨道采用2根P43钢轨，每根布置在钢管立柱的正下方。一半埋在混凝土里，同时底部焊接钢筋以增加钢轨的稳定性。由于轨道的间距、线形、平整度为滑移是否顺利的重要因素，因此，在安装轨道的过程中对这三方面的控制尤为重要。在具体施工中先每隔2米焊接支撑钢筋，高度一致后安装其中一根钢轨，调整线形，焊接固定，另外一根按1.5m的间距进行固定，最后浇注砼。

滑鞋采用[20槽钢，反扣在钢轨上，长度12m，与承重梁接触部分均焊接，主要起两个作用：一是通过与承重梁焊接将支架连接成整体，以便支架整体滑移，二是限制支架在轨道范围内进行滑移，以保证安全。

承重梁布置在两根钢管立柱的下方，主要起传力、平衡作用，由三根I40工钢组成，上下均与立柱和滑鞋焊接。

3.2 支架结构形式

采取双排钢管桩作为支墩，钢管壁厚8mm，外径630mm，桥横向每排布置5根，每排中心间距1.5m。为加强钢管支墩的整体稳定性，各钢管之间用[12槽钢进行连接。钢管顶部纵向分配梁为3根3m长I40工钢，其上横向垫梁为3根I40工钢。

垫梁上搁置单层加强型贝雷梁，按腹板下4排、顶底板下2排、翼板下2排的原则进行布置，每排之间用支撑架进行连接，以加强整体稳定性，其两端支点间距21m。

贝雷梁之上横向铺设10cm×15cm方木，间距120cm。方木之上立碗扣支架，横向处于箱梁腹板下方的间距为60cm，其它部位间距为90cm或120cm。

3.3 支架检算

现浇支架荷载包括箱梁混凝土自重12.3KN/m2、模板重量2KN/m2、贝雷梁重量2KN/m2、施工人员及机具荷载2.5KN/m2、振捣混凝土产生的荷载2KN/m2，均布荷载组合为20.8KN/m2。

3.4 支架布置如下图所示：

(横桥向布置)

(顺桥向布置)

3.5 贝雷梁内力检算

检算单排贝雷梁内力，按简支梁计算，跨中弯矩737KN/m<1687.5KN/m(容许弯矩)，梁端剪力160KN<245.2KN(容许剪力)，满足要求。

3.6 钢管支墩检算

经计算单根钢管最大受力为225KN<2028KN(容许承载力)，满足要求。由于钢管支墩基础处于老沥青路面上，地基承载力不作检算，可直接利用。

4. 施工拼装工艺

4.1 在钢轨上铺设[20槽钢，作为滑鞋，在滑鞋上铺设3根3m长I40工钢，将Φ630*8的支撑管定位，并焊接在3根工字钢上，调节高差，做到支撑管顶部在同一高度，然后用[12槽钢和δ=10mm钢板做连接系将相邻的支撑管焊接。

4.2 将用于分配梁L=3m的I40工字钢焊接在支撑管顶端。

4.3 将用于横梁L=12m的I40工字钢焊接在分配梁上部，并用∠75角钢做连接系将三根横梁焊接，最后在横梁上划线确定每排贝雷桁架的位置。

4.4 平整的场地上拼装贝雷片，顺序是用支撑架连接两排贝雷片，共计八组十四排。

4.5 同时用两台25t吊机，将拼好的贝雷片吊到横梁上，用U型螺栓将贝雷片和横梁连接牢固。

4.6 再用支撑架将相邻的两组桁架连接上。

4.7 最后检查销子和螺栓是否已固定好。

4.8 在拼装好的贝雷梁上铺设方木，在方木上搭设碗扣支架到箱梁底模系统。

4.9 支架预压及预拱度设置。按照设计要求在浇筑箱梁混凝土前应对碗扣支架进行1:1箱梁重量堆载预压。随着箱梁施工逐步减压，消除非弹性变形及部分地基沉降等。

5. 滑移设备的选择

经计算，钢管支墩、贝雷梁及其上碗扣支架重量为99.5吨，钢与钢之间的摩擦系数为0.15～0.25，根据现场情况取μ=0.2，则摩擦力F=(99.5÷2)×0.2=9.95吨。考虑到滑移设备安装方便、经济，根据摩阻力计算结果，故可选用15吨导链作为动力工具。

6. 滑移施工

6.1 箱梁预应力张拉完毕后，松碗扣顶托，拆侧模，落底模，拆掉贝雷梁上碗扣支架与周围支架的联系，清除南环桥桥面上的障碍物，以确保在滑移过程中支架的安全。清理滑鞋以外的钢轨表面的杂物，在钢轨顶面涂上黄油。

6.2 在支架两侧钢管立柱上各安装一个10吨导链滑车，钢丝绳一端捆在最前方的承重梁上，另一端临时拴在混凝土垫块上作为后锚固点，3人一组，同时拉动支架两端导链。拖拉过程中要有专人指挥，两侧同步，同时派专人检查支架各连接部位是否松动，否则应暂停拖拉，待加固后再重新滑移。

6.3 滑移就位后，拆除导链，重新检查支架各连接部位。调整底模，安装侧模，进行下道工序施工。

7. 安全保证措施

7.1 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀。碗口立杆最大弯曲变形矢高不超过L/500，横杆斜杆变形矢高不超过L/250。

7.2 碗口可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。立柱支架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊接饱满，没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷。

7.3 在混凝土浇注过程中要安排专人检查支架，主要内容检查支架的变形、扣件的松紧、地基的牢固性等。同时安排测量人员布设测量控制点，对支架的变形进行时时观测，以保证支架的安全。

8. 结束语

整体现浇 篇5

关键词：路缘石,路平石,定型模板,整体现浇

随着我国经济建设及城镇化建设的不断发展, 很多住宅小区、综合性学校、旅游景区等建设规模越来越大, 区域内景观、园林、绿化设计也越来越多样化, 景观与道路施工变得更加复杂。区域内道路为了与景观相适应, 进一步增加园林景观的美感和实用性, 道路的形式除了常见的一字形直角形, 还设计了更加复杂的形式, 如常见的“S”形、“U”形、“*”形等。道路与景观绿化的分界线———路缘石、路平石, 施工方法和施工质量对区域景观的整体效果就显得尤为重要。道路的路缘石、路平石可采用混凝土预制, 或者用花岗岩、大理石加工制作, 异形路缘石、路平石加工制作难度更大, 成本增加, 施工质量难以保证, 采用现场浇筑施工方法, 能很好地解决上述问题。

1 特点

小区内路缘石、路平石不但平面形式复杂多样, 高度 (标高) 也随着景观发生变化, 采用混凝土现浇施工方法, 将路缘石与路平石同时浇筑, 分隔缝采用“通留”“半留”措施, 有效阻止了路缘石与路平石衔接部位渗水问题, 减少了由于路基不均匀沉降引起的开裂和变形, 外观美观大方, 加快了施工进度, 提高了工程质量。

2 工艺原理

将路缘石、路平石现浇为一体, 路缘石与路平石分隔缝宽度、深度尺寸一致, 路缘石与路平石分隔缝顺直对正, 即“通留”。分隔缝留置深度为50 mm, 下部不留分隔缝, 即“半留”, 模板采用钢板加工制作, 周转使用, 节约施工成本。

3 施工工艺流程及操作要点

3.1 工艺流程

模板制作→基层施工→模板安装→混凝土浇筑→模板拆除→修缝→扫面→养护→路面、便道施工。

3.2 操作要点

3.2.1 模板制作

模板加工制作是本施工方法的重点, 模板制作的好坏直接影响混凝土的工程质量及外形尺寸。一般路缘石、路平石尺寸见图1。

1) 直线形路缘石模板加工制作, 整套模板包括:小侧模、大侧模、斜侧模、分格板、卡子、钢钎等。模板板面采用5 mm厚钢板 (楔子采用8 mm厚钢板制作) , 小侧模、大侧模、斜侧模的板面高度应根据设计要求确定, 一般尺寸为:小侧模高150 mm, 大侧模高度为280 mm~300 mm, 斜侧模斜面长度为150 mm, 路平石向内坡度为5%, 分格板宽度为50 mm, 具体样式及主要尺寸见图2。

2) 小侧模与大侧模上固定板与面板钢板采用焊接连接, 在固定板水平两侧开10 mm宽, 60 mm长楔子孔, 将楔子插入孔内, 在楔子小头部位穿铆钉, 铆钉与楔子可以焊接也可以采用螺栓连接, 铆钉长度大于孔宽20 mm, 防止楔子脱落。

3) 异形路缘石、路平石模板的小侧模、大侧模、斜侧模采用3 mm厚钢板制作, 以便弯曲成设计的形状, 但固定点应加密, 固定板间距为500 mm, 分格板、卡子采用5 mm钢板制作, 样式及主要尺寸见图3。

3.2.2 基层施工

1) 依据场地的实际情况不同, 路基施工有填方路基、挖方路基、石方路基等, 路基施工完毕后, 应根据《城镇道路工程施工与验收规范》的要求进行验收, 符合要求后方可进行道路基层施工。

2) 基层施工, 道路基层材料及做法应严格按设计图纸进行。常用的基层材料有:石灰稳定土类基层、水泥稳定土类基层、石灰工业废渣稳定土基层。

道路基层施工主要包括:材料与拌合、运输与摊铺、压实与养护等工序, 每道工序应严格按设计及相关施工规范进行施工, 每道工序施工完毕后报建设、监理单位验收, 符合要求后方可进行下道工序施工。

3.2.3 模板安装

1) 抄平放线。

在施工完毕的基层上钉好定位桩, 用水平仪测量标高, 在基层上拉出路平石外边线和路缘石内边线。

2) 安装模板。

根据拉好的边线, 先立小侧模, 再立大侧模, 用分格板临时固定, 随后安装斜侧模, 安装卡子, 然后用钢钎将侧模钉牢, 调整模板标高及平整度, 用楔子将侧模固定牢固, 见图4。

3) 质量检查。

首先检查模板安装是否牢固可靠, 模板强度刚度是否符合要求, 相邻模板接缝是否顺直、平整, 有无错位;其次检查标高、位置是否符合设计要求;最后检查模板截面尺寸、分块 (分格) 是否符合设计要求, 偏差数值是否符合规范要求。自检合格后报监理单位检查验收。

3.2.4 混凝土浇筑

1) 混凝土标号应根据设计要求确定, 一般为C25~C50, 采用商品混凝土。浇筑前应检查混凝土坍落度是否符合设计要求, 还应观察混凝土拌合物的粘聚性和保水性是否良好;2) 浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物清除干净, 模板表面应涂刷脱模剂或隔离剂。将混凝土人工或采用小型机械装入模板, 混凝土应分两次浇筑, 首先将混凝土装到与路平石上口齐平, 使用插入式振捣器应快插慢拔, 插点要均匀排列, 逐点移动, 顺序进行, 不得遗漏, 做到均匀振实。然后装路缘石上半部分混凝土, 轻轻振捣密实即可, 但不得过振, 防止模板变形位移;3) 混凝土浇筑完毕后将路缘石及路平石上表面用木抹子抹平。

3.2.5 模板拆除

混凝土初凝时将模板拆除, 拆除时间根据水泥品种、温度等条件确定, 矿渣水泥在25℃的初凝时间约6.5 h, 模板拆除应轻打轻敲, 防止损坏混凝土棱角。

3.2.6 修缝、扫面

1) 修缝。模板拆除后, 及时对分隔缝进行修理, 缝隙宽度为5 mm;2) 扫面。将混凝土表面用铁抹子抹平压光, 路缘石与路平石交角、路缘石内角抹成圆弧形, 然后用扫帚蘸少量水在表面扫出均匀纹道。

3.2.7 养护

1) 一般混凝土浇筑完毕, 应在收浆后尽快覆盖和洒水养护, 连续养护不少于7 d, 掺用缓凝剂的混凝土, 养护不少于14 d;2) 当气温低于5℃时, 应采取保温措施, 不得对混凝土洒水养护。

3.2.8 道路及便道施工

在路缘石、路平石混凝土达到设计强度后, 方可进行道路及便道施工。

4 质量要求

4.1 主控项目

1) 基层质量符合CJJ 1—2008城镇道路工程施工与质量验收规范相关规定;2) 模板的强度、刚度、稳定性符合规范要求;3) 混凝土强度符合设计要求;4) 施工、质量安全保证体系符合要求。

4.2 一般项目

模板制作安装, 允许偏差项目必须符合GB 50204—2002混凝土结构工程施工质量验收规范 (2011版) 的相关规定。

5 安全措施

1) 编制安全技术措施和施工现场临时用电方案;

2) 现场技术负责人应对全体施工人员进行三级安全教育, 并进行施工安全技术交底;

3) 进入施工现场必须戴好安全帽。工作期间不准嬉笑打闹, 不准任意拆除安全防护设施;

4) 模板拆除应经技术负责人同意, 并报监理工程师批准。拆下的模板运到指定地点集中有序堆放, 严禁随意乱摆, 做到文明施工。

6 环保措施

1) 必须按环卫部门规定的地点倾倒建筑垃圾。严禁随意凌空抛撒造成扬尘, 施工现场垃圾要及时清运, 清运时, 适量洒水减少扬尘;2) 城区内晚22:00~早6:00禁止混凝土浇筑振捣施工。

参考文献

[1]罗振亮.简析公路拦水缘石的设计与施工[J].中小企业管理与科技, 2009 (16) :18-19.

整体现浇 篇6

哈大铁路客运专线宫房特大桥中心里程为DK76+961.64, 桥梁全长2 951.62 m, 桥梁上部结构主要以简支梁和连续梁为主, 其中DK75+750.08～DK75+798.08处 (7号～10号墩) 处跨越窝炮公路为一联 (32+48+32) m预应力钢筋混凝土连续箱梁, 沥青路面, 宽度26 m, 净空要求为26 m×5 m, 线路与公路的夹角为32°2′0″。箱梁横截面为单箱单室, 斜腹板, 箱梁顶宽12 m, 底宽5 m, 全长113.5 m, 梁底按照二次抛物线变化, 中支点处梁高4.05 m, 跨中和边跨直线段梁高3.05 m, 梁体采用C50混凝土浇筑。

2 工程特点

宫房特大桥位于哈大客专3号制梁场架梁通道上, 连续梁的施工进度直接制约着3号梁场的制架梁, 如何安全、保质、快速完成连续梁是该桥总体施工的关键。

3 方案选择

3.1 分段支架现浇法

支架搭设、预压完成后, 先浇筑第一现浇段, 再浇筑第二现浇段, 然后浇筑第三现浇段, 最后浇筑中跨合龙段, 分段支架现浇法施工工序:1) 清理场地、备料;桩基、承台、墩身施工;支架基础处理。2) 临时墩施工, 搭设跨路膺架, 其他部分搭设满布支架;支架及膺架按梁体重量的1.2倍重预压, 消除支架及基础非弹性变形, 并测得支架的弹性刚度。3) 对称浇筑两个第一段并养生, 施加2号和3号墩临时固结约束;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T1, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) 孔道压浆。4) 对称浇筑四个第二现浇段并养生;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T4, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。5) 对称浇筑两个第三现浇段并养生, 安装1号和4号墩的正式支座;待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 张拉并锚固预应力钢束T2, T3, 孔道压浆;张拉并锚固横、竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。6) 安装中跨跨中临时刚性连接构造;临时张拉预应力束T5, D2;解除2号和3号墩临时固结约束, 安装正式支座;浇筑跨中合龙段。7) 待合龙段混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 补张拉并锚固预应力钢束T5, D2, 孔道压浆;拆除支架、膺架, 临时墩、支架拆除应从跨中和边支点向主墩依次拆除;依次张拉并锚固预应力钢束F1～F4, 孔道压浆;依次张拉并锚固预应力钢束D3～D4, 孔道压浆;张拉并锚固预应力钢束BT1, 孔道压浆;张拉并锚固横竖向预应力钢束 (筋) , 孔道压浆。8) 存梁30 d;通行架梁机;桥面附属施工;成桥。

3.2 整体一次性支架现浇法

一次整体性支架现浇施工工序:1) 清理场地、备料;桩基、承台、墩身施工;支架基础处理。2) 临时墩施工, 搭设跨路膺架, 其他部分搭设满布支架;支架及膺架按梁体重量的1.2倍重预压, 消除支架及基础非弹性变形, 并测得支架的弹性刚度;支座安装、模板、钢筋施工。3) 梁体混凝土浇筑。4) 待混凝土强度和弹性模量达到设计值的95%后, 进行预应力筋张拉;孔道压浆、封锚。5) 存梁30 d;通行架梁机;桥面附属施工;成桥。

3.3 方案确定

根据图纸要求, 当混凝土强度及弹性模量达到设计强度的95%, 且龄期大于7 d后方可张拉预应力束, 采用分段现浇、分段张拉的施工工艺, 需要进行3次张拉, 其中张拉等强时间必须占用21 d, 施工工序繁琐, 周期长, 无法满足架梁工期要求。而采用整体浇筑整体张拉工艺则可省去分段浇筑分段张拉所占用的时间, 同时可避免形成大的接缝错台, 混凝土成型后梁体整体外观质量好。经综合考虑, 最终确定变更为一次整体性支架现浇法施工。

4 施工工艺

4.1 工艺流程

一次整体性支架现浇法施工工艺流程见图1。

4.2 地基处理、支架搭设及通道布置

基底处理假定将梁部重量的120%以及施工中的各种可变荷载重量的140%全压在底板5.5 m范围内进行检算, 采用将原地面土碾压夯实, 表面换填50 cm三七灰土, 上面铺20 cm厚C20普通混凝土。整体支架采用外径8 mm, 壁厚3.5 mm的碗扣式支架一次性搭设完成。支架横向间距在底、腹板位置为60 cm, 翼板位置为90 cm;纵向间距, 其余位置均为90 cm;横杆步距在腹板下距离主墩12 m范围为60 cm, 其余均为120 cm;剪刀撑每隔3排一道, 从顶到底连续设置, 保证搭接头不小于60 cm, 接头卡不少于两个, 倾角控制在45°～60°。为保证正常交通, 在公路中央设置通道, 采用碗扣支架作为支墩, 支墩底部设置C20混凝土条形基础, 顶部采用10 cm×15 cm方木作为横向分配梁, 采用Ⅰ40a工字钢作为纵向分配梁, 在工字钢顶面满铺竹胶板作为防落物平台。

4.3 底侧模拼装、支架预压

现浇梁底侧模采用δ=12 mm竹胶板, 以减少模板接缝, 增加底板表面光洁度, 提高混凝土外观质量, 底模与侧模间加双面胶密贴, 防止漏浆, 并加固牢固。然后放线抄平并检查其平整度, 安装侧模及翼缘板模板。底侧模拼装完成后采用沙袋按梁体重量的30%, 70%, 120%顺序分级进行压载预压。在加载过程前后各测取一组数据, 当加载到梁体总重的120%时, 每4 h测取一组数据, 直至数据不再变化即进行卸载。

4.4 钢筋、预应力筋管道安装

底板、腹板钢筋一次绑扎成型, 绑扎顺序为:先绑扎底腹板钢筋, 按施工设计图纸安装纵横向预应力筋管道, 管道安装完成后对局部不顺畅的进行调整, 并对波纹管加固定位。经详细检查合格后, 吊装内模, 然后绑扎顶板钢筋、布置顶板预应力管道及穿束。

4.5 内模拼装、整体加固

连续梁内模采用竹胶板加工制作, 4 m为一节, 以方便吊装及拆模。顶板和腹板内模采用纵横向背方木并使用碗扣支架顶紧的方式来抵抗浇筑混凝土时对内模产生的压力, 整体加固采取连拉带顶的方式。侧模使用整块竹胶板立放, 上下设置两排ϕ16拉条, 拉条孔开在竖向中线上, 外侧模立于底模之上, 在侧模与底模相接处, 纵向布设一根5 cm×3 cm的木板, 使用铁钉锚固, 防止在浇筑过程中出现跑模、漏浆现象。腹板外侧设置三道钢管顶撑, 为防止支架向外侧位移, 翼缘板下每排支架均设置斜拉钢管, 要求斜拉钢管与最外层立杆连接, 支架最外侧沿纵桥向连接一根ϕ48 mm的钢管。腹板内侧每隔120 cm上下设置两道钢筋拉条, 两头焊接在腹板拉条上, 顶撑为内模支架的水平杆。

4.6 混凝土浇筑、养护

浇筑梁体混凝土时, 2台汽车泵自现浇箱梁的一端向另一端推进。浇筑的原则是按照斜向分层水平分段, 由底板到腹板再到顶板, 分段按20 m左右控制, 逐步向前推进浇筑。混凝土浇筑完成后及时采取养护措施, 重点加强混凝土的湿度和温度控制, 尽量减少表面混凝土的暴露时间, 及时进行紧密覆盖, 防止表面水分蒸发。箱梁表面予以覆盖, 洒水次数以混凝土表面湿润为度, 洒水养护7 d。箱梁的内室降温较慢, 适当采取通风降温措施。

4.7 预应力张拉、压浆及封端

钢绞线下料后, 应梳整编束, 每隔1 m～1.5 m用铁丝绑扎, 按编号分类存放。待混凝土强度达到95%设计强度, 混凝土弹性模量达到95%以上, 混凝土龄期达到7 d时, 清除孔道内杂物, 采用人工配合慢速卷扬机牵引进行穿束。按照设计的张拉操作程序进行预应力张拉并压浆。将锚穴混凝土进行接槎凿毛并清理干净, 在锚穴内设置钢筋网, 并通过在锚垫板安装孔中拧入特制螺栓相接的方式使其与梁体连接, 加固封端模板并浇筑封端混凝土。

4.8 模板、支架拆除

混凝土强度达到要求后方可拆除模板及支架 (翼缘板底板强度达到100%, 顶板强度达到75%) 。拆除支架时一定要先翼板后底板, 并必须从跨中对称往两边拆。支架的拆除分两次进行, 先从跨中对称往两边松一次支架, 再对称从跨中往两边拆, 以防止拆架产生过大的瞬时荷载引起混凝土的施工裂缝。

5 安全组织及措施

施工前, 成立安全组织机构, 建立健全各项安全制度;深化安全教育, 强化安全意识, 做好工作人员上岗前的安全技术培训;制定详细的施工组织设计和安全方案, 制定合理的公路安全防护措施并报送当地公路管理部门审批, 同意后进行施工。

对地基承载力、支架、模板等构件的强度、刚度、支架的整体稳定性等进行设计检算。跨越既有公路施工, 必须按照公路部门要求设置必需的减速、限高、防撞等相应的安全标识和设施;在设置的门洞顶部设置相应的防落物平台, 确保支架下的行车安全。

6 施工效果及评价

采用整体浇筑整体张拉工艺, 变多次等强为一次等强, 节省了张拉等强的时间约21 d;箱梁内模提前制作, 整体吊装把安装工序与底腹板钢筋绑扎工序由原来的前后关系变为并行关系, 节约了时间约6 d。对比分段现浇、分段张拉的施工工艺总体节约工期约27 d, 对后续制架梁提供了时间保证。

7 结语

施工实践证明, 采用一次性整体支架现浇法浇筑连续梁施工技术, 大大提高了制梁速度, 确保了施工工期;对现场设备 (混凝土拌合站、混凝土运输车、混凝土泵等) 配备全、周转料充足、工期紧、需采取冬季施工措施等施工条件下施工连续梁, 采用一次性整体支架现浇法施工是比较合理的;本桥施工通道采用碗扣支架作为支墩, 采用工字钢作为纵向分配梁, 也可根据需要采用钢管柱、贝雷梁等其他构件作为通道支墩和分配梁。

摘要：针对哈大客运专线宫房特大桥跨越公路施工的工程特点, 对现浇混凝土连续箱梁一次性整体支架现浇法进行了介绍, 具体阐述了施工工艺和安全组织及措施, 经实践证明采用一次性整体支架现浇法浇筑连续梁提高了制梁速度、确保了施工工期。

关键词：客运专线,连续梁,一次性整体支架现浇法

参考文献

[1]JGJ 166-2008, 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范[S].

[2]JGJ 130-2001, 建筑施工扣件式脚手架安全技术规范[S].

[3]JGJ 15831-2006, 钢管脚手架扣件[S].

[4]JTJ 041-2000, 公路桥涵施工技术规范[S].

[5]JGJ 79-2002, 建筑地基处理技术规范[S].

整体现浇 篇7

1 工艺流程

该工艺的施工工艺流程如图1所示。

2 主要施工方法和控制要点

2.1 泡沫混凝土拌制

泡沫混凝土拌制配合比的确定见表1。

1) 所用材料必须有合格证及检验报告, 且水泥及掺合料必须复试合格方可使用。计量必须精确:水、水泥、粉煤灰及其他掺料允许偏差±0.5%, 外加剂、集料允许偏差±0.2%。施工用水必须采用自来水, 严禁含酸性物质的水掺入发泡沫剂中, 以免产生化学反应, 影响发泡沫剂的发泡效果, 从而影响泡沫混凝土成品的强度与容重。2) 商品混凝土的运输时间不应超过1 h, 到达现场卸料前进行强制搅拌2 min, 防止分层、离析等现象。均匀卸料至二次搅拌机, 对混凝土进行二次搅拌。经二次搅拌均匀的混凝土经吸料系统至泡浆混合管内与泡沫进行充分混合, 混泡时间控制在3 min~5 min左右。3) 现浇泡沫混凝土必须随用随拌, 拌好的混凝土留置时间不应超过30 min。

kg/m3

2.2 植筋技术

墙体钢筋均为后置施工, 因而植筋技术必不可少。在植筋大面积施工前, 先在现场做样品植筋, 然后现场随机抽样, 对厂家锚固胶锚固钢筋进行抗拔力测试, 合格后方可大面积植筋。

钢筋锚固性能及选择参数见表2。

mm

锚孔质量要求见表3。

1) 植筋施工工艺。

a.清洁粘结面:施工时, 粘结面必须无尘土、油污等污物, 并保持干燥。钻孔后, 孔内粉尘用毛刷及风机清理干净并保持孔内清洁干燥, 钢筋表面除锈、去污保持清洁。

b.配胶:胶随用随配, 胶与固化剂比例为 (50~100) ∶1, 充分混合均匀后使用。常温23℃下10 min固化。

c.涂胶:涂胶量应占孔体积的1/2以上, 锚固钢筋粘结面涂抹胶后, 插入孔内, 稍加转动, 排除内部空气, 即可粘合在一起。注意在固化前, 勿晃动锚固钢筋, 以免影响锚固效果。

2) 植筋锚固承载力现场检验方法。

a.基本规定:混凝土结构后锚固工程质量应进行抗拔承载力的现场检验。现场检验可分为非破坏性检验和破坏性检验, 二次结构采用非破坏性检验。

b.试样选取:锚固抗拔承载力的现场非破坏性检验可采用随机抽样的办法取样。同规格、同型号, 基本相同部位的锚栓组成一个检验批, 抽取数量按每批锚栓总数的1‰计算, 且不少于3根, 本工程按楼层分批次。

c.检验结果评定:锚固钢筋拉拔试验的轴向受拉非破坏承载力检验值应为6.0 k N。抽检钢筋在检验值作用下应基材无裂缝、植筋无滑移等宏观裂损现象, 持荷2 min期间荷载值降低不大于5%。当非破坏行为检验为不合格时, 应另抽不少于3个锚栓做破坏性检验判断。

2.3 模板安装、拆除

1) 按照先横墙后纵墙的安装顺序, 墙体模板按照两面模板分正、负模板, 将一个流水段的内墙正号模板按顺序吊至安装位置初步就位, 用撬棒按墙位置线及模板的起止线调整模板位置, 对穿模板的对拉螺栓, 并调节至大致水平, 用托线板测垂直、校正标高, 使模板垂直度、水平度、标高符合设计要求, 采用钢管就位后, 立即拧紧螺栓。

2) 合模前检查拉结筋、水电预埋管件、门窗及预留洞口模框、穿墙套管是否遗漏, 位置是否准确, 安装是否牢固, 是否削弱断面过多等。合模板前将墙内可能有的杂物再次清理干净。

3) 安装反号模板, 经校正垂直后用穿墙螺栓将两块模板锁紧。

4) 在内墙模板的外端头安装活动堵头模板, 它可以用木板或用铁板根据墙厚制作;模板接缝要严密, 防止浇筑混凝土时漏浆。

5) 安装外墙内侧模板, 按楼板上的位置线将大模板就位找正。

6) 合模前检查龙骨、水电等预埋管件、门窗及预留洞口模框是否遗漏正确无误。

7) 安装外墙外侧模板, 模板放在金属三角模板架上, 将模板就位、校正、紧固穿墙螺栓。

8) 正、反模板、侧面堵头模全部安装完后, 检查墙模之间、侧模与墙模、施工缝处是否严密、牢固可靠, 防止出现漏浆、错台现象。检查每道墙上口是否平直。

9) 模板安装完毕后, 全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定, 模板拼缝及下口是否严密。

10) 模板应自上而下拆除, 保证墙体不受损, 拆下的模板应及时清理、分类堆放, 模板应平放码垛。

11) 拆模板时应及时清理模板配件, 配件应分类堆放。

2.4 泡沫混凝土的拌制与浇筑

1) 泡沫混凝土应按基准配合比进行试拌制, 测量其坍落度、扩展度是否符合基准配合比要求, 否则应调整, 直到坍落度、扩展度符合要求为止, 严禁在浇筑过程中随意加水。

2) 泡沫混凝土拌制时应满足以下搅拌时间:无泡浆体应在全部材料投入搅拌机后, 搅拌4 min~6 min。有泡浆体应在全部材料投入搅拌机后, 搅拌约4 min, 确保没有浮沫、浆料均匀。

3) 泡沫混凝土宜采用埋口浇筑, 埋口深度控制在150 mm~350 mm之间, 严禁喷洒浇筑, 浇筑口压力应和大气压力相同, 使浆体自然流出。

4) 浇筑泡沫混凝土时宜采用锤击模板等方式进行适当振动。

5) 试块留置每一台班至少取两组试件, 1组标养, 1组同条件养护。

2.5 墙体修整及养护

1) 拆模后发现墙体缺陷要及时进行修整, 穿墙孔应进行及时塞填。2) 墙面整理后应及时涂刷表面养护增强剂, 表面养护剂涂刷后12 h开始喷水养护, 养护时间不少于14 d。

3 工程实际效果

用于阳煤集团育才路工程的4号~6号高层住宅楼, 地处中心地段。应用泡沫混凝土轻质高强, 大大减少建筑结构投资和人工成本;一次性成型, 省去二次抹灰, 减少工序, 缩短工期, 节省了大量的周转材料的投入与使用周期, 降低综合工程造价。从施工过程未出现墙面开裂, 取得了预期的效果。本工法解决了传统工程施工操作工序多, 施工周期长, 并避免了传统砌筑工程中墙体开裂的质量通病, 具有创新性。

4 结语

本工法适用于框架结构、框剪结构、剪力墙结构的内外填充墙;适用于抗震设防烈度为8度及8度以下的民用建筑;适用于环保、节能、隔音效果要求高的建筑物;适用于工期紧, 施工周期短的建筑。

1) 自重轻 (是粘土砖的1/3, 混凝土的1/4) , 施工快, 可降低土建结构费用和项目资金周转周期, 与传统砌筑工艺相比, 可节约成本15%。

2) 不燃烧体, 防火性能好。

3) 干燥收缩值为0.5 mm/m, 变形小, 有效解决了砌体开裂的通病。整体性能好, 强度高, 可有效防震, 无倒塌的危险。