水门

水门（共11篇）

水门 篇1

建造地点:上海秦皇岛路码头

建成时间:2010年4月

用地面积:46881平方米

建筑面积:26030平方米

候船楼建筑面积:5190平方米

项目负责人:杨申茂, 于灏

管理单位:上海市世博局

业主单位:上海市申江两岸开发建设投资 (集团) 有限公司

上海秦皇岛路水门位于浦江北外滩, 交通便利, 是上海世博园客流量最大的水上门户。由此往返园区, 一岸是十里洋场的外滩, 一岸是现代化的浦东金融中心, 百年中华历史浓缩其间。基地原为1920年代的货场码头, 用地平整开阔, 岸线有200米。基地内有6幢老的仓库, 有一定的历史价值。选择紧邻码头的两个木结构仓库D楼和F楼, 改造为候船楼;其余4幢建筑改造为综合服务设施。整体的规划及建筑设计基于大人流交通建筑的功能需求, 以一个舒展开敞的大候船厅连接了两座原有的D、F仓库, 出入站流线便捷高效, 互不干扰。因为, 候船楼下为地铁4号线和大连路过江隧道, 建筑在结构上选用浅埋基础, 装配式钢结构体系, 最大限度地减少对地下隧道工程的影响。改造建筑保持原有的沿江天际线轮廓, 风格上很好地传承了场所的文脉。建筑内外装饰上简洁素雅, 选用了适宜的节能设备和绿色材料, 以契合“绿色世博、节约世博”的主题。水域部分新建3个泊位, 其中营运泊位2个, 停船泊位1个, 占用岸线共200米。世博会期间, 日平均客流量在2万人次。

杨申茂

上海华东发展城建设计 (集团) 有限公司

天津大学建筑设计及其理论博士

水门 篇2

1972 年 6 月 17 日，以共和党“争取总统连任委员会”安全顾问詹姆斯·麦科德为首的 5 人，闯入华盛顿水门大厦的民主党全国委员会办公室，在安装窃听器和偷拍有关文件时被捕，水门事件爆发。水门事件最终以尼克松总统因惧怕被弹劾而主动辞职告终。

水门事件发生时，尼克松总统并不知情，但他没有认真调查事情真相，反而竭力为水门事件遮掩，与国会对立，无视宪法和法律，滥用职权，熏用亲信，欺骗民众，欺骗舆论，很快失去人心，最终难逃被弹劾的命运。“三流盗窃未遂案”最终引发了史无前例的宪政危机。这似乎有点骇人听闻，但结合美国独特的三权分立的政治制度来看待水门事件，则结局就容易理解得多。如果尼克松总统在水门事件之后能够坦荡胸怀，开诚布公，欣然认错，行就自责，相信凭借他在人们心目中的威信和他执政期间的功绩，人民是会原谅他的，也许历史就将改写。当然大错已铸成，回天乏力，但像尼克松这样聪明机敏的一个人到头来聪明反被聪明误，是在令人惋惜。

水门事件留给了美国民众无数教训，其中之一便是不能任由总统权力无限级膨胀，从而妨碍民主化进程。任何人都不得超越宪法之上，总统也不例外。由此可见宪法在美国政治生活中的重要性。而这种对宪法至上性的强调，对民主政治的追求，均源自于美国特殊的三权分立的政治制度。

立宪之初，为了克服人性固有的弱点，防止专制独裁和腐败，美国的建国之父设计了立法、行政、司法三权分立制衡的政治体制。“立法、行政和司法权置于同一个人手中，不是一个人、少数人或多数人，不论是世袭的、自己任命的或选举的，均可公正地断定是虐政。”防止把某些权力逐渐集中于同一个部门的最可靠办法，就是给予各部门的主管人抵制其他侵犯的必要法定手段和个人的主动。野心必须用野心来对抗。”不同的部门“应该保持据一个自由政府的性质所容许的那样的独立和彼此分立”。

美国宪法贯彻了彻底的三权分立，规定了立法权，司法权和行政权的分立。国会，联邦法院和总统各司其职，乃至联邦政府，州政府和地方政府之间的分工也十分明确。从国会来看，国会的权力并非仅仅是“掌管钱包的手”（管理钱财），国会首先是立法机构。其次才是财政权，还有对外宣战权以及其他项进行调查的广泛权力。联邦法院是美国三权分立与制衡的一个重要砝码，除了行政方面功能和立法功能外，最重要的是监督性功能和司法性功能。总统是国家元首，一切重大仪式和代表国家的活动都要出席，总统的实际权力远远超过宪法中的简单条文。

美国宪法还规定了三权之间的制衡。（1）从立法和行政的关系看：国会拥有相当权力，总对于官员的任命，须经过国会参议院同意才能生效。同时，总统拥有更大的权力，总统有权介入立法领域，可以通过本党议员和本党议会团的领袖来影响某一法案的命运等。（2）从总统与联邦法院的关系看，总统可以任命法官，有权赦免一切犯，有行政裁判权。同时，法官一经任命可以终身任职，可以作出对总统不利的裁定；法院掌握司法审查权，可以宣布总统的行政立法违宪等。此外，国会同法院的关系也是相互制衡的。

了解了美国三权分立、权力之间相相互制衡的政治制度，再来看这个由“三流盗窃案未遂”而引发的宪政危机。首先来看迪安对尼克松罪行的揭露：掩盖真相、销毁证据、向联邦调查局施压、妨碍司法，非法组建“管子工”并夜闯“五角大楼文件”泄密者埃尔斯伯格的心理医生办公室，拟定政敌“黑名单”，搭线窃听，非法利用联邦税务局的情报资料，同意继续支付100 万“封嘴钱”的“总统癌患”会议。迪安的证词使尼克松面临滥用总统职权和妨碍司法的指控。

由于迪安的证词无法得到进一步的佐证，真伪难辨，水门事件的调查一时陷入困境。但不久当白宫安装的自动录音系统泄密后，迪安的指控有了实物佐证，水门事件调查案发生了根本转折。录音带成为尼克松妨碍司法等罪成立与否的直接证据，是水门事件能否真相大白的关键。围绕白宫录音带的传唤，尼克松以“总统行政特权”为由同国会和司法部门展开一场拉锯战，并由此引发了美国战后最严重的一场宪政危机。迪安招供不久，尼克松总统收到传票，要求其交出与案件相关的录音带。在美国宪政史上，尼克松是第一位接到这种要求出示证据的强制性命令的总统，过去从未有法院强令总统交出他不愿交出的材料的先例。于是尼克松援引“总统行政特权”加以拒绝，认为按照三权分立的原则，如果国会传讯或者法院命令能迫使总统公布享有特免权的情报，那总统的职位就会受到损害，甚至危及国家安全。，西里卡法官裁定特别检察官索取磁带的要求合法，下令白宫交出录音带。尼克松不服判决并提出上诉。针对总统行政特权问题，判决书裁决“：宪法没有明确提及任何有关保密的行政特权；但在保密利益与总统有效地履行职权相关的范围内，这种特权具有宪法基础”，但这种行政特权并不是绝对和无限制的，“分权原则和高级会谈的保密性都不足以支持绝对的、无限制的总统特权，使其得以免于任何情况下的司法程序。总统对其顾问在提供建议时应完全直率和客观的需要，法院必须高度尊重”，然而“当刑事审判需要使用受到传唤的资料时，仅仅基于保密的笼统利益而宣称的行政特权，不能超越刑事司法中正当法律程序的基本要求”。，因此，尼克松必须向西里卡法官交出作为罪证的录音带。国会对尼克松的弹劾也将不可避免。

在美国，虽然总统作为国家元首，一切重大仪式和代表国家的活动都要出席，实际权力远远超过宪法中的简单条文，但任何人都不得超越宪法之上，总统也不例外，在这场与议会和联邦法院的较量中，尼克松不幸落败。与国会对立，无视宪法和法律；滥用职权，熏用亲信，欺骗民众，欺骗舆论是尼克松的惨痛教训，由此也可以看出，美国民众为了维护宪法尊严与民主制度不惜一切代价。这种权力制衡机制虽然有效地维护了民主制度不被破坏，但也有其弊端。它鼓励分裂，致使真正的国家政策难以制定；它不计效率以维护民主，致使政府机关效率低下。

美国国会具有与总统同等的决策权。国会与总统各持一套政策，在“分裂的政府”(即总统与国会分属两党)下，总统每每对某个重大间题提出一项政策，国会便拿出自己的政策与之对阵。例如，国会选举制度如何改革，联邦对医疗保险问题采取何种态度，是否制定平衡预算的宪法修正案，是否赋予总统的单项否决权，税额是增还是减，开支是多还是少，等等，国会长年与总统各唱各的调。国会拥有与总统同样方便而有效的否决权。国会的多级议事结构中，每一级议事单位(例如小组委员会，委员会、全院大会，一院、两院)都能够不担任何政治风险地否决总统决议的法案，致使总统渴求的政策胎死腹中。总统没有从内部领导国会的权力。美国总统的权力圈然很大，但仍比不上其它西方国家的政府首脑，因为后者能够从议会内部领导议会，面美国总统却不能这么作。美国国会完全独立运曹。

70年代，联邦政府无论奉行放任哲学，或是奉行新国家主义，其不计效率而维护民主的宪政取向均未受冲击，或未受大的冲击。在放任无为时期，联邦百事不管，自无效率之虑.新国家主义时期，似乎所可以用“什么都在管的政府便是最好的政府”这句话来与前一时期“管的最少的政府是最好的政府”相对照;其间，效率、决断并非不重要，但还不是首要的。现在，评判的标准似乎已变成“管的越早(迅速)的政府才是最好的政府”.政府调节的迅速或决断上升为首要的间题。不难理解，这实质上反映了当代政府作为社会经济运行的内在要素的重要性进一步深化.然而，这样一来.新的政府职责与传统的宪政取向，以及相容了。直截了当地说，只要继续奉行不计效率以维护民主的传统宪政取向，并沿用体现这一取向的现行宪政体制，联邦政府提高其决断能力的余地就不大，就不可能根本改变其争持有余、决断不足的弊端;反过来，联邦政府要及时履行调节社会经济的新职责，就必须抛弃传统的宪政取向，树立新的宪政取向，同时改造体现传统的宪政取向的现行宪政体制。

水门 篇3

“水门”最后的秘密

《华盛顿邮报》的执行主编本、布拉德利、参与报道的两名记者鲍勃‘伍德沃德和卡尔伯恩斯坦，以及“深喉”本人都对答案守口如瓶。他们相互约定，除非费尔特同意或死亡，否则绝不说出这一秘密。

作为美国历史上“最著名的线人”，尼克松时期美国联邦调查局的副局长马克·费尔特，因在上世纪70年代轰动一时的“水门事件”中扮演向媒体披露内幕的秘密线人“深喉”而直接导致了尼克松的下台。尽管在此后的33年时间里外界对“深喉”身份的猜测一刻也未停歇，被怀疑过的达官贵人更是不计其数，但费尔特却始终坚守着自己身份的秘密，甚至连家人也未透露过半句，但出人意料的是，在2005年5月31日，风烛残年的费尔特却选择通过《名利场》将自己当年的身份公之于众，主动踢爆了困扰人们30多年的“深喉”之谜，引起全美上下一片哗然!而当年全程揭露“水门”真相的《华盛顿邮报》也发表声明证实——“深喉”就是费尔特。

在1972年的美国总统大选中，为了取得民主党内部竞选策略的情报，以共和党尼克松竞选团队首席安全顾问詹姆斯’麦科德为首的5名大汉闯入位于华盛顿水门大厦的民主党全国委员会办公室，在安装窃听器并偷拍有关文件时当场被捕，导致数名政府官员锒铛入狱，也让尼克松成为美国历史上首位辞职的总统。从事件伊始到1974年8月9日尼克松辞职，《华盛顿邮报》的记者鲍勃伍德沃德和卡尔-伯恩斯坦对整个事件进行了一系列穷追猛打的跟踪报道，而他们之所以能捅开“水门事件”的内幕，正是因为拥有秘密线人“澡喉”提供的消息。

“水门事件”后，美国各界对“深喉”的真实身份猜测纷纷，包括原助理司法部长亨利彼得森、原白宫顾问弗雷德·菲尔丁、曾在白宫新闻办公室工作过的美国广播公司女新闻记者黛安、尼克松的几个新闻秘书，甚至国务卿基辛格以及老布什都曾被怀疑过。但号称世界上唯独知道这一真相的四个人：《华盛顿邮报》的执行主编本布拉德利、参与报道的两名记者鲍勃‘伍德沃德和卡尔·伯恩斯坦，以及“深喉”本人都对答案守口如瓶。他们相互约定，除非费尔特同意或死亡，否则绝不说出这一秘密。因此神秘人“深喉”到底是谁成为了“水门事件”的最后悬念!

但后来也有报道说，当时尼克松早就怀疑到了费尔特的身上，但碍于费尔特联邦调查局二把手的身份，一直不敢对其“使阴招”。当年的白宫谈话录音显示，时任白宫办公厅主任的H·R·霍尔德曼曾告诉尼克松，水门事件大部分内幕是费尔特捅出去的。尼克松问霍尔德曼，告密的“是联邦调查局的人吗?”霍尔德曼说：“是的，先生。马克·费尔特……如果我们动他，他会站出来揭穿一切。他什么都知道，联邦调查局是干什么吃的?”

“深喉”其人

他承受着精神上的自我谴责和泄密事件带来的惊恐，没有任何人可以分担他的痛苦。

“深喉”作为秘密线人的代名词正是从费尔特开始的，当时《华盛顿邮报》的总编辑西蒙斯引用了一部著名色情电影《深喉》的片名来指代这个“告密者”。但费尔特在2006年出版的自传中表示，自己对这个风靡了30多年，甚至被收入韦氏大词典的化名却并不喜欢。

1913年出生于美国爱达荷州的马克·费尔特是乔治·华盛顿大学法学院的高才生，1942年就进入联邦调查局的休斯敦分支任职，并干上世纪60年代初调往FBI，总部。在总部任职期间，费尔特深受当时的传奇局长埃德加·胡佛的赏识，从此步步高升。到1972年胡佛去世，他已成为FBI的二号人物。“水门事件”发生时，他正是负责联邦调查局日常事务的副局长，掌握了很多关于此事件的内幕。

但在尼克松辞职前的1973年，费尔特就离开了FBI，随后一直官司不断。1978年。他因曾批准联邦调查局人员非法闯入民宅被起诉。1980年，又和另一名FBI高级老特工因“10年前曾侵犯国内持不同政见者的民权”而被判刑，直到里根当选总统后才被赦免。

随后的日子费尔特都是在无边的孤独与恐惧中度过的，他不能向任何人倾诉秘密，甚至对牧师也得说谎话。而1984年，长期罹患抑郁症的妻子的自杀更是让费尔特无比愧疚，他承受着精神上的自我谴责和泄密事件带来的惊恐，没有任何人可以分担他的痛苦。

长久以来，费尔特都认为自己的“深喉”身份有损荣誉，但随着他年事渐高，越来越多的病痛开始侵袭而来，家庭的经济负担也开始变得无法负荷。于是在女儿琼的极力劝说下，费尔特终于还是在有生之年将这一秘密告白天下。“我们至少能赚到足够的钱支付账单，我已经为孩子的学费背上债务，”琼这样对自己的老父亲说，“就算为了这个家吧。”而在接受媒体采访时，他的家人也表示，他们的确希望通过披露父亲的“深喉”身份能至少赚取为费尔特治病的医药费。

“英雄”or“叛徒”?

“如果你是政府高层官员，但不认同政府的作为，你应该辞职。而如果你发现有不法行为，你应该向检案宫检举，而不是对媒体放话。”

随着费尔特的辞世，人们又掀起新一轮对“深喉”的议论狂潮，其意见的两极分化也相当严重。那些标榜“美国价值”的自由派人士把“深喉”奉为英雄，而保守派和右翼人士却咬牙切齿地称他为“叛徒”!

早在费尔特身份曝光之初，当年的国务卿基辛格就公开表示，他不认为费尔特是个英雄，反而觉得他是个“麻烦人物”。基辛格说：“如果你是政府高层官员，但不认同政府的作为，你应该辞职。而如果你发现有不法行为，你应该向检察官检举，而不是对媒体放话。”而那些曾因“水门事件”而入狱的前白宫助理们更是指责费尔特是“不光彩的人”，认为他的举动并非出于正义感，而是在“报私仇”。因为“水门事件”发生前，当时的FBI局长胡佛突然去世，已是调查局二把手且深受胡佛重用的费尔特本来很有希望接任这一职位，不料尼克松却突然任命他人，于是激起了费尔特的不满。

但最近《基督教科学箴言报》网络版进行的一次网上投票显示，仍然有78.06％的人认为费尔特“泄密”的做法是正确的，只有21.94％的人认为这样做缺乏职业道德。费尔特的家人也坚持称他为“伸张正义的爱国者”，认为他是美国人民的英雄，应该在生前得到奖励。而美国媒体则试图利用这个机会来宣扬新闻媒体对政府的监督作用。可惜在普通民众的心里，事情却并没有这么复杂。费尔特的邻居中有一位名叫罗纳德-菲奥里的尼克松支持者认为，费尔特既非英雄，也非坏人，他履行了自己的职责。他说：“我很高兴他能在去世之前站出来。美国人民应该知道他这个人。”

也许对费尔特而言，离开这个世界是一种解脱。

水门 篇4

1 材料与方法

1.1 实验材料

Clearfil SE bond牙本质粘接剂(Kuraray,Japan),EAM基树脂水门汀(实验合成),Clearfil DC Core(Kuraray,Japan),LuxaCore-Dual(DMG,Germany),高强玻璃纤维桩(第四军医大学口腔医学院修复科自制)。

1.2 实验仪器

万能试验机(AGS-500N, SHIMADZU,Japan),可见光固化机(QHL75, Dentsply, USA),微推出模具(自制,图 1),慢速切割机(SYJ-150A,沈阳科晶公司),千分尺(SR44,桂林广陆数字测控股份有限公司),体视显微镜(SMZ645,Nikon,Japan)。

1.3 EAM基双固化复合树脂水门汀的配制

按实验配方设计要求将基质树脂EAM(顺丁烯二酸酐改性的双酚A环氧二甲基丙烯酸酯)、交联单体EDMA(二甲基丙烯酸乙二醇酯)(EAM∶EDMA=7∶3)、化学固化引发体系(过氧化苯甲酰1.5%、叔胺1%)、光固化引发体系(樟脑醌0.4%、醛1%)以及二氧化硅无机填料按照一定比例机械搅拌配合超声振动均匀混合,配制成A、B双组分,操作全过程避光。

1.4 实验方法与步骤

1.4.1 离体牙准备

将24 颗新鲜离体上前牙(牙根长度和外径基本一致,放大镜下观察无龋损、无裂纹)进行常规根管消毒、预备、充填,以黏蜡封闭根尖孔,氧化锌丁香油水门汀封闭根管口,37 ℃水浴3 d后,去除表面暂封料,在釉牙骨质界处去除牙冠部分,以配套麻花钻逐级预备出长10 mm、直径1.78 mm柱状的桩钉道,生理盐水反复冲洗,吹干,备用。

1.4.2 纤维桩粘接

(1)对24根自制柱状玻璃纤维桩进行喷砂处理(Renfert,Germany),氧化铝颗粒直径110 μm,压力0.28 MPa,喷砂头距桩表面1 cm,持续时间5 s,然后蒸馏水中超声震荡5 min,备用。

(2)参照Clearfil SE bond的使用说明,将Primer应用于24 个牙根的根管壁牙本质,无油气枪轻吹20 s,均匀涂布bonding agent,固化机于冠方距根管口1 mm处照射20 s。

(3)24 个牙根经牙本质粘接剂处理后随机分为3组,每组8 颗。第1 组:将调拌均匀的实验EAM基双固化树脂水门汀用螺旋输送器导入根管内,同时涂布于桩表面,使纤维桩完全就位并保持压力,去除多余水门汀材料,固化机于冠方距根管口1 mm处照射40 s。其余2 组分别按照Clearfil DC Core 和LuxaCore-Dual的使用说明进行根管内纤维桩的粘接,光照20 s。固化后将3 组试件置于37 ℃恒温水浴24 h。

1.4.3 微推出试件的制备与测试

将粘接有纤维桩的3组牙根在慢速切割机上垂直于牙根横向切割出厚度约1 mm的试件(图 2),每颗牙6 个,根据部位不同将每颗牙的6个试件分为冠方1/2、根方1/2,千分尺测量每个试件的厚度h并计算相应的粘接面积S(S=2 πrh,r为纤维桩半径),用特制模具在万能试验机上以0.5 mm/min的速度对试件中纤维桩部分加载垂直向推力(图 3),分别记录3 种水门汀、根管不同部位的试件被推出时的最大破坏值F(N)。

a:纤维桩粘接; b:试件的制备; c:粘接界面

a:bonding of fiber post; b:process of specimen; c:bonding interface

1.4.4 断裂界面分析

将测试后的断裂试件置于40 倍体视显微镜下,观察纤维桩外壁以及根管内壁,将试件破坏模式分为以下三类:①纤维桩-水门汀界面破坏(显微镜下观察纤维桩外壁完好无损,其上未见树脂水门汀附着);②根管-水门汀界面破坏(桩与水门汀整体被完整推出,根管内壁在显微镜下未观察到树脂水门汀附着);③其余均为混合破坏。

1.5 统计学分析

采用SPSS 11.0软件统计分析,根据粘接剂和根管的冠方1/2、根方1/2的不同位置进行两因素方差分析,比较不同树脂水门汀在根管内的不同位置与纤维桩粘接强度的差异是否具有显著性,LSD-t检验进行两两比较。

2 实验结果

微推出实验中3 种树脂水门汀的粘接强度如表 1所示。方差分析表明,3种粘接材料在根管的冠方1/2与根方1/2的粘接强度之间均具有显著差异(P<0.05)。在根管的冠方1/2 处,实验EAM基双固化树脂水门汀与纤维桩的粘接强度和LuxaCore-Dual树脂水门汀相比无显著性差异(P>0.05),二者均低于Clearfil DC Core树脂水门汀的粘接强度(P<0.05);在根管的根方1/2处,实验EAM基树脂水门汀与纤维桩的粘接强度同Clearfil DC Core树脂水门汀相比无显著性差异(P>0.05),二者均高于LuxaCore-Dual树脂水门汀的粘接强度(P<0.05)。破坏模式分析如图 3所示,3 种树脂水门汀均以界面断裂为主(水门汀-管壁界面,水门汀-纤维桩界面),均占60%以上,小部分为混合破坏,未观察到单纯纤维桩、树脂水门汀或牙本质的内聚破坏。

注:上标中相同字母表示表示对应组间无统计学差异,不同字母则表示对应组间具有统计学差异(a=0.05)。

3 讨 论

纤维桩在根管内的粘接涉及到2 个界面:一个是纤维桩与树脂水门汀的界面、另一个是根管壁与树脂水门汀的界面[3],因此目前许多相关方面的研究是对这2 个粘接界面分别进行的[4,5,6],而本实验模拟临床实际操作制备试件,包含了树脂水门汀的2 个粘接界面,所检测的粘 接 强 度更加具有临床实际意义。桩在根管内粘接强度的测试方法主要有3 种,即拔出测试、微拉伸测试和推出测试[3]。随着粘接强度趋向于小尺寸试件测试,拔出实验已很少使用;Goracci等[7]研究表明,与微拉伸法相比,微推出法试件制作破坏率低、数据为正态分布且变异在可接受范围内,更适合桩与根管粘接强度测试,因此本研究选择微推出作为衡量粘接性能的方法对3 种材料进行对比分析。

桩在根管内的粘接强度是多因素的综合体现。目前研究发现,水门汀的流动性、机械性能、聚合收缩及其与桩钉之间的表面浸润性和化学亲和性等对于粘接强度均有重要影响[6,8,9]。近年来树脂水门汀材料在各种成品纤维桩粘接中的广泛应用,正是由于此类材料与牙本质粘接剂、纤维桩树脂基质三者具有相似的弹性模量和良好的亲和性,利于共同承担并传导力,因此能提供理想的粘接效果[10]。不同厂家所提供的水门汀材料树脂基质、交联单体、无机填料等的种类和数量上略有差异,其粘接性能是以上多种因素的综合作用,因而并不完全相同。另外,多数研究发现,根管的不同部位对于树脂的粘接强度具有明显影响[10],因此在实验设计中特别考虑了部位因素,分为冠方1/2、根方1/2。本实验结果也证实了以上观点,3种粘接材料在根管的冠方1/2与根方1/2的粘接强度之间均具有显著差异(P<0.05)。其中在冠方1/2处,Clearfil DC Core在根管中与纤维桩的粘接强度明显高于其它二者,实验EMA基双固化树脂水门汀与LuxaCore-Dual之间无统计学意义。在根方1/2处,实验EMA基双固化树脂水门汀与Clearfil DC Core的粘接强度较高,二者之间无统计学差异。由于使用同一种牙本质粘接剂Clearfil SE bond,粘接强度的差别即体现了3 种树脂水门汀粘 接性 能的差异,其中Clearfil DC Core粘接效果较为理想的原因考虑为:一方面牙本质粘接剂Clearfil SE bond与树脂水门汀Clearfil DC Core为同一公司的产品,相互之间的匹配和化学亲和性较其它组而言对粘接效果更加有利,另一方面,自行研制的实验EMA基双固化树脂粘接剂的调拌方式为双组分等比例的手工调拌,较双组分自动混合的方式在调拌固化的过程中不可避免的混入气泡,一定程度上影响其各项性能[10]。然而该实验EMA基双固化树脂水门汀虽未达到最理想的粘接效果,仍具有了部分商品树脂水门汀的粘接强度,在其良好的机械性能的基础上,可考虑用于纤维桩粘接与树脂核成形同步进行的桩核修复。

摘要：目的:评价研制的EAM基双固化树脂水门汀在根管内与纤维桩的粘接强度。方法:利用微推出实验方法测试研制的EAM基双固化树脂水门汀在根管内(冠方1/2与根方1/2)与纤维桩的粘接强度,并与2种商品的双固化树脂水门汀Clearfil DC Core、Luxa Core-Dual进行对比。结果:3种树脂水门汀冠方1/2与根方1/2的粘接强度分别为:新研制EAM基树脂水门汀(11.78±3.36)MPa、(7.58±1.74)MPa,Clearfil DC Core(14.24±3.92)MPa、(8.79±2.93)MPa,Luxa Core-Dual(11.25±2.56)MPa、(5.78±1.95)MPa,统计分析显示:冠方1/2部分的粘接强度EAM基双固化树脂水门汀与LuxaCore-Dual间无显著差异(P>0.05),两者均低于Cleafil DC Core(P<0.05);根方1/2部分的粘接强度EAM基双固化树脂水门汀与Cleafil DC Core间无显著差异(P>0.05),两者均高于Luxa Core-Dual(P<0.05)。结论:新研制的EAM基双固化树脂水门汀具有一定的粘接强度,达到了部分同类商品的性能。

关键词：树脂水门汀,纤维桩,根管,微推出,粘接强度

参考文献

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水门 篇5

由于辅汽联箱与四段抽汽都有汽源，故要隔离四段抽汽，并关辅汽联箱至四抽电动门。隔离四段抽汽涉及到退出除氧器运行和切断两台小机汽源。本班在接班后试运电泵，待负荷降至140MW时：

1：检查电泵负荷启动条件，开启润滑油喷淋装置，启动电泵，控制好电泵出力，以保证正常汽包水位。

2：联系热工退出电泵入口压力低跳电泵保护。

3：将给水切手动，缓慢降低汽泵指令，增加电泵出力，以保证正常给水流量，当汽泵已不出力时，停运一台汽泵，待电泵运行稳定时停运另一台汽泵。开启两台汽泵疏水门。

4：适当放低除氧器水位，关四抽电动门，逆止门，四抽供除氧器电动门，并将电动门拉电，就地手动加关以上电动门，开启四抽逆止门前后电动门疏水门。

5：由于漏汽仍较大，加关四抽至辅汽联箱电动门无效后，需退出辅汽联箱。

6：就地微开启主汽供轴封旁路电动门，以及电动门前球阀，维持正常轴封压力后关辅汽供轴封主路及旁路电动门，为防止主汽倒至辅汽联箱，可关闭辅汽供轴封手动门。

7：关冷再供辅汽手动门，关厂用汽供四号机辅汽电动门，拉电，开启辅汽联箱疏水消压后，泄漏减小至可检修状态。

注意事项：

1：由于电泵运行时转速、流量和油温波动较大，根据观察电泵流量大时，油温降低，流量小时油温上升，但流量也不可过大，所以应适当降低主汽压力，再循环保持一定开度，尽量维持给水流量稳定。

水门 篇6

【关键词】楔状缺损;光固化复合树脂;玻璃离子粘固剂

笔者从2004年初至2008年底,在临床选择有牙颈部楔缺的非龋性患者168名,随机分组并应用国内产牙科材料进行修复治疗,并定期追踪观察,以选择和确立一种较为理想的修复治疗方案。

1材料和方法

1.1研究对象我院口腔科门诊楔状缺损的非龋病患者168名共579颗牙,分成3组:1组,患者56人共178颗牙(男性34例,女性22例,年龄39～7l岁);2组51人共172颗牙(男性32例,女性19例,年龄从37～69岁);3组,61人共229颗牙(男性34例,女性27例,年龄从42～76岁)。

1.2使用材料玻璃离子粘固剂(以下简称玻粘);上海青浦尼康齿科材料厂生产的双组份材料。光固化复合树脂(以下简称复合树脂):可乐丽菲露TMSE BONDR,日本可乐丽医疗器械株式会社生产。牙质粘合用处理剂、粘合剂,日本可乐丽医疗器械株式会社生产。护髓剂:硬固型氢氧化钙,贺利氏古莎齿科有限公司生产。

1.3研究方法1组,用玻粘修复;2组用复合树脂修复;3组采用玻粘衬底,然后复合树脂修复。对每例患者均常规的用洁、刮治等清洁修复区措施,缺损近髓牙用硬固型氢氧化钙覆盖于近髓处行间接护髓。对1组病例,在冲洗并彻底干燥后,先用小尼龙毛刷沾少许玻粘液体涂于缺损区,处理约30秒左右,然后用气枪吹除多余液体,直接用玻粘充填、成型、修整,再在其表面涂一层白甘油。对2组病例,在冲洗初步干燥后,用牙质粘合用处理剂处理20秒钟,干燥,然后在缺损区表面涂粘合剂,并用气枪吹匀,光照10秒,接着分层填压复合树脂(单层厚度不超过2mm),再用光固化机进行近距离照射,每层光照40秒,直至修复物高出缺损区周围牙面少许为止。最后依次用金刚砂车针、细纸砂片和橡皮锥沾磨牙膏抛光;对3组病例,在冲洗干燥后,按1组方法将玻粘充垫于缺损深处牙本质上,并留出1～1.5mm厚度的复合树脂的空隙(注意玻粘不要覆盖住缺损区周边的牙釉质,凡覆盖住的地方应在玻粘未固结前仔细除去),待其初凝后,用牙质粘合用处理剂处理20秒干燥,涂粘合剂,光照10秒,然后按照2组方法用复合树脂修复整个缺损区,最后打磨、抛光。

1.4疗效观察修复3月内,被修复牙敏感症情况;1年内被修复牙的牙髓病变或根尖周病变的发生率;被修复牙1年以上修复体的完好率,指修复体无肉眼可见的显著缺损或脱落,被修复区边缘无明显暴露.各组统计结果作X²检验。

2结果

3组3个月内被修复牙敏感症疗效:1组9例(5.1%);2组83例(48.3%);3组14例(6.1%)。1、2组比较,P<0.01,2组敏感症发生率显著高于1组;2、3组比较,P<0.01,2组敏感症发生率显著高于3组;2组3月内被修复牙敏感症的存在率显著高于1,3组。3组'年内修复体完全脱落的情况:1组21例(11.8%);2组9例(5.2%);3组13例(5.7%)。1、2组比较,P<0.01,2组脱落率小于1组;2,3组比较,P>O.0l,故2,3组脱落率无明显差异;2,3组脱落率明显低于1组。

3组1年内被修复牙牙髓或根尖周病变发生情况:1组3例(1.7%);2组21例(12.2%);3组5例(2.2%)。12组比较,P<0.005,2组1年内被修复牙牙髓或根尖周病变发生率显著高于1组;1,3组比较P>0.05,13组1年内被修复牙牙髓或根尖周病变发生率无显著差异;2组1年内被修复牙牙髓或根尖周病变发生率显著高于1,3组。

3组1年后修复体基本完好情况:1组61例(34.3%);2组135例(78.5%);3组162例(70.8%)。1,2组比较,P<0.05,2组1年后修复体基本完好率显著高于1组;2,3组比较,P>0.05,2,3两组1年后修复体基本完好率无显著差异;2,3组1年后修复体基本完好率均优于1组。

3讨论

楔状缺损为中老年人牙体的常见病和多发病。作者为选择一种理想的治疗方案,对579例楔状缺损患者随机分组,从3月内被修复牙敏感症率,1年内牙髓或根尖周病变发生率,1年后修复体基本完好率三方面对上述三种方法实行评估,结果显示出,单纯应用复合树脂修复治疗者,3月内被修复牙敏感症率和1年内牙髓或根尖固病变发生率明显高于其它两种方法。梁景平等^[1]研究指出:用光固化复合树脂修复治疗牙体缺损所出现的牙齿敏感症和牙髓或根尖周病变的发生率高,原因有两点,一是直接酸蚀牙本质的刺激,二是树脂直接放置于无保护的牙本质上,其聚合基质能使牙髓发生炎性反应。本文临床实践与之相符合,单纯应用玻粘修复楔状缺损,被修复牙术后敏感症和牙髓与根尖周病变发生率较低,这是因为玻粘与牙釉质、牙本质都具有一定的粘着力,避免了使用牙本质粘合用处理剂对牙髓的刺激。玻粘对牙髓刺激明显地轻于复合树脂,且长期地释放出氟化物尚能抑制侵袭细菌的繁殖,但是国内产玻粘却存在着色泽外观及抗磨损上都不如复合树脂的缺陷;而采用联合应用玻粘和复合树脂,就集中了两者的优点,克服了各自单独使用的缺点。目前,国外已生产新型光敏固化玻璃离子粘固剂,既有粘接性好,又有刺激性小的优点,更改进了外观色泽和耐磨性,是理想的楔状缺损修复材料,但价格较昂贵。笔者认为联合应用国内产玻粘与普通复合树脂修复牙颈部楔状缺损仍不失为适合国情的一种较好的治疗方法。

参考文献

水门 篇7

重庆东水门长江大桥起于重庆市南岸区涂山路, 跨越长江后接渝中区陕西路, 为 (222.5+445+190.5) m三跨双塔单索面连续钢桁梁斜拉桥, 钢梁全长858 m, 结构设计新颖, 造型简洁优美, 图1为竣工后的重庆东水门长江大桥。

该桥为上、下两层布置的公轨两用桥, 上层为双向四车道公路交通, 桥面宽24 m~39.2 m;下层为双线轨道交通, 线间距6 m。主桁采用无竖杆整体节点三角形桁架, 除桥塔处两个节间长度为14.5 m外, 其余采用等节间布置, 节间长度16 m, 桁宽15 m。上、下层桥面系均为正交异性整体钢桥面板, 在上弦杆之间全桥通长设置中纵梁, 部分中纵梁设置斜拉索钢锚箱, 斜拉索索力通过带钢锚箱中纵梁传递到上层桥面板, 再传递到主桁结构, 最后传递到桥墩等下部结构。

2 中纵梁结构简介

重庆东水门长江大桥中纵梁为焊接箱形截面, 截面宽820 mm, 高1 000 mm, 主要由顶板、底板、腹板、隔板、顶板纵肋、桥面系横梁连接板、钢锚箱、索导管孔防水结构等组成, 构造形式见图2。根据斜拉索设计位置, 部分中纵梁带有斜拉索钢锚箱。中纵梁底板、腹板两端为φ33高强螺栓孔群, 顶板无螺栓孔, 顶板纵肋两端为φ26高强螺栓孔群, 桥面系横梁连接板为φ33, φ26高强螺栓孔群, 索导管孔防水结构的连接板、防水盖为φ24高强螺栓孔群。

中纵梁斜拉索钢锚箱由锚垫板、承压板及索导管组成, 构造形式见图3。

钢锚箱锚垫板焊接在节点处腹板一斜边上 (如图2所示) , 承压板插入腹板, 索导管一端焊接在锚垫板内侧, 另一端穿过箱内隔板、顶板, 从索导管孔防水盖穿出。

3 重点难点分析及控制措施

中纵梁是斜拉索梁端锚固杆件, 斜拉索钢锚箱倾斜插入杆件箱体, 并焊连成整体结构, 钢锚箱倾斜角度各不相同, 横向还与上层桥面系连接, 连接关系复杂, 钢板板厚大、焊缝密集且熔透焊缝多, 熔敷金属填充量大, 其焊接变形及制造几何精度、钻孔精度、钢锚箱组装精度控制等要求高。

3.1 焊接变形及几何精度控制

1) 二次配切工艺:由于焊接变形量各向不同, 箱形杆件顶、底板与腹板焊接后长度会产生较大差异的收缩, 同时为了消除热矫正对杆件长度带来的不利影响, 采用二次配切工艺保证杆件的长度尺寸, 即杆件一端预留不小于20 mm的二次配切量, 待杆件组焊结束后再划线切割二次配切端。

2) 设计专用工装:设计制作了专用划线平台及组装胎型 (见图4, 图5) , 划线平台主要用于划制杆件纵横基线、钻孔模板对位线及二次切割线等, 以保证划线精度;组装胎型用于杆件箱体的组装, 以保证组装精度。

3) 设置工艺加劲板:a.T形横梁接头腹板为开口式槽形结构, 在开口端增设工艺加劲板或数控下料时预留部分暂不切割 (见图6) , 防止其焊接时向开口侧收缩变形, 待T形横梁接头合件组焊结束后再将其切除;b.在中纵梁杆件箱口增设工艺加劲板 (见图7) , 增强结构的整体刚度, 有效地控制了焊接变形, 保证杆件箱口的几何尺寸精度。

腹板增设工艺加劲板

4) 预变形:根据中纵梁的结构特点, 顶板与腹板焊接部位, 节点处腹板与底板焊接部位容易产生焊接变形, 且变形矫正困难, 因此在施焊前, 对顶板、节点处腹板进行预变形Δ (见图8) , Δ值根据板厚及焊缝要求确定。

5) 优化焊接工艺:为了有效控制焊接变形, 满足焊接质量要求, 多采用焊接线能量小的手工电弧焊或CO2气体保护焊焊接, 施焊时按焊接位置要求及时翻转杆件, 同时遵循以下焊接顺序:a.先焊接主要焊缝, 后焊接次要焊缝;b.先焊接焊缝金属填充量多、收缩量大的焊缝, 后焊接焊缝金属填充量少、收缩量小的焊缝;c.同向对称施焊。

3.2 钻孔精度控制

中纵梁杆件除顶板采用焊接连接外, 其余均为栓接连接, 连接关系多, 钻孔精度要求高。为了保证钻孔精度, 采用“后孔法为主, 先孔法为辅”的钻孔工艺。

1) 顶板纵肋、索导管孔防水盖结构各零件高强螺栓孔采用“先孔法”钻孔工艺, 即在零件下料后钻制。

2) 杆件两端腹板、底板高强螺栓孔采用“后孔法”钻孔工艺, 待杆件组焊成箱体后用摇臂钻床配合高精度钻孔模板钻制。

3) 横梁接头板高强螺栓孔采用“后孔法”钻孔工艺, 待横梁接头板与杆件箱体组焊合格后用磁力钻配合高精度钻孔模板钻制。

3.3 钢锚箱组装精度控制

钢锚箱是斜拉索的梁端锚固结构, 其组装精度影响斜拉索角度, 继而影响斜拉索索力的分解传递。为了保证钢锚箱组装精度, 采取以下措施:

1) 根据结构设计特点, 先将承压板与锚垫板组装成钢锚箱合件, 以中纵梁底板、腹板基线为基准划线组装锚箱合件, 并用角尺等工具检查锚垫板组装精度, 以控制钢锚箱合件组装精度。

2) 以顶板纵、横基线为基准定位索导管上端, 保证索导管下端与锚垫板索孔平齐组装索导管, 并用角度样板检查索导管倾斜角度, 确保索导管组装精度。

4 主要零部件制作工艺

1) 零件下料。

根据零件结构特点, 保证零件下料精度, 隔板、节点处腹板、横梁接头板等异形零件采用数控精密切割机精切下料, 底板、顶板纵肋等较长矩形零件采用门式切割机精切下料, 索导管等型材采用锯切下料。下料时顶底板、腹板长度方向预留二次配切量;隔板周圈、底板宽度方向预留机加工量;顶板纵肋长度方向预留焊接收缩量。

2) 零件加工。

a.划顶底板、腹板纵横基线及机加工线, 隔板周圈机加工线, 顶板纵肋钻孔模板对位线。b.采用斜面铣加工顶板、腹板不等厚对接过渡斜坡;铣边机铣隔板周圈及底板两长边, 采用刨边机或火焰精密切割等方式加工顶底板、腹板焊接坡口。c.数控钻床钻制索导管孔防水结构各零件高强螺栓孔;摇臂钻床配合高精度钻孔模板钻制顶板纵肋高强螺栓孔。

3) 部件组装。

为了提高中纵梁杆件整体组装精度, 先进行部件组装焊接, 部件检查合格后再参与杆件的组装。主要部件有:a.在地平台上以基线为基准将顶板、腹板进行不等厚对接 (见图9) ;b.T形横梁接头合件:将T横梁接头翼缘板与腹板组焊成整体 (如图10所示) ;c.锚箱合件:将锚垫板与承压板组焊成整体;d.索导管孔防水结构:先将索导管孔挡水圈与连接板组焊成合件, 再与防水盖栓合成整体。

5 中纵梁组装工艺及流程

根据中纵梁结构特点, 采用“零、部件→槽形→箱形”的方式倒装法组装, 组装工艺流程见图11。

1) 将顶板摆放到专用组装胎型上, 以顶板纵、横基线为基准划线组装隔板及两侧腹板呈槽形, 检查隔板、腹板垂直度, 槽形端口几何尺寸等项点满足要求后进行定位焊接, 同时施焊箱内焊缝, 并对箱内进行涂装。

2) 在专用组装胎型上以顶板纵基线、腹板横基线为基准组装底板呈箱形, 并对顶板、节点处腹板热煨预变形, 检查箱口宽度、高度、对角线、节点处腹板间距等项点满足要求后进行定位焊接, 吊离胎型置于平台上施焊箱体焊缝并用热矫正的方法修整焊接变形。

3) 在专用划线平台上修正纵、横基线, 并以修正后的基线为基准划杆件两端螺栓孔钻孔对位线, 用摇臂钻床配合高精度钻孔模板钻制螺栓孔。

4) 将杆件倒置于平台上, 以纵、横基线为基准划线组焊顶板纵肋, 锚箱合件, T形横梁接头合件、槽形横梁接头板等, 重点控制横梁接头间距、锚箱组装位置等。

5) 将杆件摆放在专用划线平台上, 以纵、横基线为基准用经纬仪划横梁接头板钻孔对位线、杆件二次配切端切割线等。

6) 将杆件正立于平台上, 以顶板纵、横基线为基准组装索导管孔防水结构, 焊接其与顶板的连接焊缝, 再按线火焰切割二次配切端及底板人孔等。

7) 由于索导管与杆件涂装体系不同, 采用热浸锌且零件时已涂装, 须待中纵梁杆件除锈涂装后再组焊索导管, 并对涂层破损部位按要求进行补涂装。按要求全面检测中纵梁杆件, 合格后发运架设。

6 结语

重庆东水门长江大桥中纵梁厂内制造检验数据及桥位架设线形监控数据均满足相关标准要求, 证明了中纵梁制造技术的合理性、科学性, 希望能够给今后类似工程制作提供参考。

摘要：简述了重庆东水门长江大桥中纵梁的结构构造, 从焊接变形控制、钻孔精度控制、钢锚箱组装精度控制等方面, 分析了中纵梁制造的重难点, 并阐述了主要零部件制作与组装的工艺流程, 保证了中纵梁制造技术的科学性。

关键词：斜拉桥,中纵梁,钢锚箱,精度控制

参考文献

[1]JTG/T F50—2011, 公路桥涵施工技术规范[S].

[2]Q/CR 9211—2015, 铁路钢桥制造规范[S].

水门 篇8

1 资料与方法

1.1 一般资料

选取我院2012年10月—2013年10月收治的100例进行正畸治疗的患者进行观察, 所有患者均签署知情同意书, 愿意配合观察。将患者随机分为观察组和对照组各50例, 其中观察组男24例, 女26例, 年龄12岁~28岁, 平均年龄 (21.9±2.6) 岁;对照组男22例, 女28例, 年龄13岁~30岁, 平均年龄 (22.7±3.8) 岁。2组患者的一般资料无明显差异 (P>0.05) , 具有可比性。

1.2 治疗方法

所有患者均采用直丝弓矫治器进行正畸治疗, 利用托槽将牙齿排列整齐定位, 并对矫治部位的牙齿进行加压固定。对照组采用常规牙釉质黏合剂 (深圳市崇信科技发展有限公司生产) 进行牙齿正畸治疗, 观察组采用玻璃离子水门汀 (上海荣祥齿科材料有限公司生产) 进行牙齿正畸治疗。所有患者都按时复诊, 同时对患者进行2年随访, 观察治疗效果和不良反应, 如果有牙齿不适、牙周炎症等并发症时要及时进行治疗, 保证治疗的安全性和有效性。

1.3 观察指标

根据患者牙齿纠正效果评定其治疗效果, 观察指标有:治疗总有效率、满意度、托槽脱落率、继发龋齿率。通过口头咨询调查患者对治疗效果的满意程度, 分为满意和不满意。

1.4 疗效评价标准

显效:患者牙齿矫治效果明显, 不良反应和并发症少;有效:患者牙齿畸形程度明显减轻, 患者的不适感逐渐减轻, 不良反应和并发症随时间增加而增多;无效:患者的牙齿矫治效果不明显, 临床症状无改善。总有效率=显效率+有效率。

1.5 统计学方法计数资料采用χ2检验, P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 2组患者治疗效果对比

治疗后2年随访结果显示, 观察组临床治疗总有效率 (92.0%) 明显高于对照组 (76.0%) , 差异有统计学意义 (P<0.05) , 见表1。

2.2 2组患者满意度和不良反应比较

观察组患者的满意度 (98.0%) 明显高于对照组 (80.0%) , 观察组托槽脱落率和继发龋齿率明显低于对照组, 差异有统计学意义 (P<0.05) 。见表2。

3 讨论

牙齿畸形为先天因素或后天因素导致, 我国牙齿畸形患者人数众多, 以未成年人居多。牙齿畸形容易导致牙周炎、牙髓炎、龋齿等疾病, 影响患者的正常学习工作[3], 同时影响美观, 给患者带来了不良心理影响, 降低了患者的生活质量。牙齿矫治器是目前应用最为广泛的正畸治疗方法, 既可以保护牙体, 还可以达到正畸效果。但是矫治器的正畸效果与粘接剂、医生操作技术等因素有关, 治疗效果好、安全性高的正畸方法更符合患者的需要[4]。牙釉质黏合剂是临床常用的粘接剂, 效果较好, 但是长期使用后粘固性能降低, 容易导致托槽脱落、损伤牙面, 引起牙周炎, 在一定程度上限制了其临床应用范围。玻璃离子水门汀是一种混合新型黏合材料, 由玻璃粉剂和聚丙烯酸液体两种成分混合制成, 玻璃离子水门汀的颜色种类较多, 可以根据患者的需要选择与牙齿最匹配的颜色, 看起来更美观[5]。对牙面进行简单处理后, 玻璃离子水门汀的粘接性能远远超过牙釉质黏合剂, 而且牙面保护后使用玻璃离子水门汀的吸水性增强, 体积膨胀可提高修复牙体的边缘密封性, 降低溶出性, 从而提高粘固效果。同时, 玻璃离子水门汀在使用后25 min即可起效, 7 d后完全固化, 不受水分的影响;并且其对牙髓的保护性好, 刺激性小, 当牙本质厚度大于0.1 mm时没有刺激作用, 可以减轻牙周炎、牙龈炎、牙体损伤等不良反应[6]。玻璃离子水门汀中的氟化物可以提高牙齿内氟含量, 降低龋齿发生率, 优化粘接效果, 降低不良反应。

本文通过对100例进行正畸治疗的患者进行观察和随访发现, 观察组临床治疗总有效率 (92.0%) 明显高于对照组 (76.0%) ;观察组患者的满意度 (98.0%) 明显高于对照组 (80.0%) ;观察组托槽脱落率 (0.00%) 明显低于对照组 (18.0%) , 观察组继发龋齿率 (2.0%) 明显低于对照组 (28.0%) , 说明患者对玻璃离子水门汀效果的满意度高于牙釉质黏合剂, 玻璃离子水门汀的治疗总有效率高于牙釉质黏合剂, 且使用玻璃离子水门汀后的托槽脱落率和继发龋齿率明显低于牙釉质黏合剂。

综上所述, 玻璃离子水门汀对临床口腔正畸治疗的效果较好, 不仅美观实用, 而且可以保护牙齿, 减少不良反应, 值得临床推广应用。

参考文献

[1]贾兴亚, 刘婷婷, 李心瑶, 等.两种牙体预备方法对玻璃离子水门汀与牙本质间粘结力的影响[J].中国医科大学学报, 2011, 40 (3) :234-236.

[2]蒋峻嵩.正畸-修复联合治疗大范围牙体缺损26例[J].广西医科大学学报, 2011, 28 (6) :958-959.

[3]谢雪梅, 郑庆忠, 潘晓岗, 等.玻璃离子水门汀垫高术在正畸治疗中的应用[J].实用口腔医学杂志, 2012, 28 (5) :655-657.

[4]汪郁.玻璃离子水门汀用于口腔正畸疗效观察[J].中国现代药物应用, 2012, 6 (2) :19-20.

[5]尹逊娱, 张慧敏, 张景华, 等.正畸粘结材料与氟斑牙的粘结界面对托槽粘接强度的影响[J].泰山医学院学报, 2013, 34 (8) :625-626.

水门 篇9

我国水力资源居世界首位,为了利用水力资源,我国已兴建了许多大型水电站,这些水电站一般距负荷中心较远,要经过远距离高压输电线路外送电能。远距离输电线路的传输能力受到暂态稳定极限的限制。为提高输电系统暂态稳定性,首先考虑减少强扰动后发电机机械功率与电磁功率的差额。对水轮机而言,动力调速系统的控制对象为导叶开度,由于有压引水系统的水流惯性,其不能像汽轮机那样进行快速汽门控制[1]。因此,仅依靠动力调速系统的控制不能达到提高暂态稳定的要求,而需要采用快速励磁、电阻制动这些辅助措施的配合来缩短系统动态过程时间,以保证系统故障引起的振荡能够快速平息,保持发电机稳定运行。因此,对水轮机调速、励磁和电阻制动综合控制的研究很有必要。

电阻制动是提高水电站输送功率极限的十分有效的措施[2]。随着现代电力电子技术迅猛发展,传统机械开关的投切制动电阻已被晶闸管静止开关控制的制动电阻TCBR(Thyristor Controlled Braking Resistor)所代替。TCBR能准确控制制动电阻投切时间及电阻大小,有效提高系统暂态稳定性及阻尼系统振荡[3]。近年来对TCBR的控制逐渐引起国内外学者的研究兴趣[4,5,6,7,8]。

水轮机水力、机械、电气各个物理量动态关系复杂,整个控制系统数学模型具有高阶非线性时变特性[9,10,11]。目前,为突破传统线性化PID控制的局限,已针对水轮机进行了各种非线性控制方法的研究,如自适应控制、人工神经网络控制、微分几何反馈线性化、目标全息反馈法、H∞鲁棒控制等。本文运用微分代数多指标非线性控制DASMINC(Differential Algebraic System Multi-Index Nonlinear Control)理论,讨论混流式水轮发电机水门、励磁和电阻制动的综合控制问题。通过反馈参数矩阵参数选取可以任意配置控制系统特征根,使系统获得满意的控制效果。

1 混流式水轮发电机综合控制系统微分代数模型

一般水电站建在远离负荷中心的地区,通过高压长距离联络线与系统相联,因此水轮发电机与系统联系一般可近似为单机无穷大系统[12,13]。图1为水轮发电机机端并联装有TCBR的单机无穷大电力系统示意图。图1中,E′q为水轮机暂态电势;δ为发电机功角;xT为水电站升压变压器等效电抗;xL为单回线路等效电抗;U为电网电压;P0、Q0、yR0分别为初始工况下输送电网的有功功率、无功功率及TCBR等效电导。由图1可知发电机输出电磁功率Pg可分为TCBR制动功率Pr和注入电网功率Pe。

忽略开关损耗,可设TCBR装置只吸收有功功率,将其看作可变电阻,TCBR的动态过程可以等效为一阶惯性环节[4,7]:

其中,yR为TCBR的等效电导;uR为其控制量;TR为装置惯性时间常数。

混流式水轮机稳定运行时,调速系统中导叶开度变化对转矩的影响如图2所示[14]。图2中,mt为机械力矩;mg为动力系统干扰量;eμ、eh、ex、eqμ、eqh、eqx为水轮机传递系数;μ为导叶开度;h和q分别为引水系统水压变化相对值和水流量;x为机组转速偏差。

由图2可得混流式水轮机导叶开度到机械力矩的传递函数为:

引水管道较短时,考虑刚性水锤效应,引水系统中的流量-水压传递函数Gh(s)可表示为:

其中,Tw为水流惯性时间常数。

在理想工况下:eμ=1、eqμ=1、eh=1.5、eqh=0.5。考虑频率偏离较小时,发电机输入机械功率Pm约等于mt,则可得混流式水轮机引水及调速系统状态方程为:

式(4)描述了一个典型的非最小相位环节,正是因为这个环节的存在,使水轮机的控制变得比较困难。

水轮机调节导叶开度的接力器数学模型由下式给出:

其中,Ty为接力器时间常数;uw为导叶开度控制量。

图2中发电机采用快速励磁系统,采用经典三阶模型描述[15,16],将式(1)、(4)、(5)与发电机三阶方程联立可得六阶控制系统数学模型:

其中,励磁控制模型各个量的物理意义详见文献[15-18]。

定义xe=xT+xL/2,可得到dq0坐标系下各电气量关系式:

联立式(7)—(10)可得代数约束变量表达式:

其中,。设状态变量矩阵为x=[x1x2x3x4x5x6]T=[E′qδωPmμyR]T;代数变量的约束矩阵为w=[w1w2w3w4w5]T=[IgdIgqEqUgPg]T;控制量为u=[ufuwuR]T。那么控制系统模型式(6)可转换为标准的多输入多输出非线性微分代数系统:

2 基于DASMINC的水轮机综合控制器设计

2.1 DASMINC设计原理

考虑形式如式(12)的多输入多输出微分代数系统,DASMINC设计方法将输出函数y选取为如式(13)表示的状态变量x和代数约束变量w的线性组合:

其中,C1和C2分别称为状态变量参数矩阵和代数约束变量参数矩阵。

当输出函数对系统的总相对阶小于系统维数n时,可通过坐标变换i=Φ(x,w)将原系统解耦为i空间线性子系统和非线性子系统:

其中,v=[v1…va]T=Bu+α,B矩阵用于确定输出函数对系统总相对阶数,计算方法如下。

在i空间内对线性子系统采用最优二次型指标设计控制律v,然后由v反解出控制律u:

其中,K为反馈系数矩阵。联立式(9)和(11)可得最终扰动解耦控制律u为:

由式(16)可知DASMINC的控制律由控制量初值与抗干扰部分组成,具有明确的物理意义。

2.2 系统动态扩展与参数矩阵的确定

根据微分代数系统反馈线性化理论,采用DASMINC设计方法进行非线性系统部分精确线性化,零动态系统必须是渐近稳定的,这对线性子系统的优化控制设计才是有效的。对于水轮机综合控制系统这样一个复杂的、含非最小相位的系统,为了获得更好的控制效果,使之具有渐近稳定的零动态,可以引入一组变量,对控制系统进行动态扩展,扩展后的系统涵盖了原系统的所有动态[19,20],经动态扩展后式(6)控制系统模型变为:

设计时选取的参数矩阵C1和C2对输出函数中状态量与代数约束量组合形式起到决定性作用,同时关系到系统零动态是否稳定,从而影响到整个水轮机系统综合控制效果。为充分提高暂态综合控制器的性能,参数矩阵的选定综合考虑以下因素:

(1)为使励磁控制器能同时起到传统自动电压调节器与电力系统稳定器所发挥的作用,将励磁控制输出函数选择为机端电压偏差ΔUg与角速度偏差Δω的组合;

(2)动力调速系统的首要控制目标是准确调配机组的有功出力、维持发电机转速恒定,所以导叶开度控制输出函数应包含水轮发电机有功ΔPg和角速度偏差Δω,同时对接力器的动态行为进行约束,要将Δμ也选入;

(3)对TCBR等效电导控制的目的是在故障中吸收过剩电磁功率,改善动态品质,有效阻尼系统低频振荡及次同步振荡,并且约束TCBR装置的动态行为,因此电导控制输出函数信息应有ΔPg、Δω和TCBR的等效电导变化ΔyR。

综上所述,本文将混流式水轮机DASMINC综合控制参数矩阵C1、C2取为:

则对应输出函数为:

2.3 DASMINC控制律的计算

首先,针对拓展后的控制系统模型式(17)计算输出函数式(18)对系统的相对阶:

代入B矩阵得:

将系统初始平衡点代入B矩阵,可得矩阵为满秩矩阵,所以输出函数对控制系统的总相对阶r=r1+r2+r3=1+1+1=3小于系统维数7。需要另外构造4个光滑函数满足Mgiηj(x,w)=0(i=1,2,3;j=1,2,3,4)才可构成非线性变换。计算得出以下坐标变换满足条件:

最后,根据式(16)可以求解得出DASMINC控制律u。

3 实例仿真分析

3.1 实例简介

本文的设计以广西某水电站302 MW混流式水轮机为实例,水轮发电机参数为:xd=1.090 p.u.,xq=0.728 p.u.,x′d=0.34 p.u.,TJ=7 s,T′d0=6.21 s,Ty=0.5 s,Tw=0.86 s。TCBR装置的惯性时间常数TR=0.02 s,TCBR电导限制yR(t)∈[0.001,1.5]。线路及变压器参数:xL=0.242 p.u.,xT=0.169 p.u.。系统初始运行工况:注入无穷大系统功率为P0=0.9 p.u.,Q0=0.06 p.u.;机端电压Ug0=1.05 p.u.,δ0=40.8°,yR0=0.001 p.u.,无穷大系统母线电压U0=1.0 p.u.。

3.2 实例计算

根据哈特曼-格鲁勃曼(Hartman-Grobman)定理,非线性系统的稳定性可等价于其平衡点一阶近似系统的稳定性。本文先将闭环控制系统线性化,代入初始值,考察系统特征根,若对特征根位置不满意,则根据李雅普诺夫稳定判据进行修正,最终确定合适的参数矩阵值。

将控制系统模型式(17)转化为如式(12)描述的微分代数模型,当输出函数参数矩阵选取为:

i空间反馈系数矩阵K选取为:

可将非线性控制系统的一次近似系统闭环特征根配置在以下位置:s1=-6.42+j1.52,s2=-6.42-j1.52,s3=-0.64,s4=-0.66,s5=-50.00,s6=-35.00,s7=-25.00。对应的零动态极点为:s1=-6.42+j1.52,s2=-6.42-j1.52,s3=-0.64,s4=-0.66。

为了与设计的DASMINC控制律进行对比,本文还同时设计了抗扰线性最优控制律(ALOC),得到线性闭环控制系统的特征根如下:

3.3 仿真结果分析

3.3.1 有功给定值扰动

为考察水轮机综合控制器对导叶控制的动态精度,仿真实验在1 s时将有功功率设定值阶跃10%。系统有关量Pg、Ug、ω、Pr(均为标幺值)动态响应曲线如图3所示。从图3(a)中可以看出,水轮机调功时动态过程较缓慢,在调功的初期,输出有功功率出现了反调,这是因为水轮机调速系统模型中存在非最小相位环节,是水轮机组功率变化时的特有现象。对比图中2条曲线,DASMINC综合控制器的输出电磁功率Pg反调小,超调小,动态过程平滑。图3(b)表明该扰动下ALOC控制器机端电压会发生较大幅度的波动,而DASMINC控制器机端电压毫无波动。从图3(c)看出DASMINC控制器频率振荡小,保证了系统稳定运行。图3(d)表明了TCBR的作用机理,当机组动力系统扰动时,DASMINC控制的TCBR能迅速投入,更多地提供制动功率,减小功率差额,之后退出;而ALOC控制在调压后TCBR未退出,造成能量浪费。

3.3.2 调压扰动

对运行中的发电机进行电压调节是水电站常见的一种操作。为考察发电机机端电压给定值发生变化后,控制器的动态调节速度和静态精度,在1 s时发电机机端电压给定值调高5%,机组相关物理量(ΔUg、ΔPg、yR为标幺值)动态响应曲线如图4所示。对比图4(a)、(b)、(c)可看出,DASMINC综合控制器能迅速而准确地跟踪机端电压的变化,使水轮机更快过渡到新的运行工况下。图4(d)说明了常规的调压操作不会使TCBR电导值发生稳态偏移。

3.3.3 输电线路三相短路扰动

当系统发生大扰动,如三相短路故障时,TCBR能迅速投入,吸收大量过剩机械功率,减小发电机加速面积,在故障切除后可继续吸收过剩机械功率,增大减速面积,从而大幅提高发电机暂态稳定极限。

在0.5 s时,水电站与大电网高压联络线发生三相短路,0.15 s后故障切除并重合闸成功,图5给出了2种综合控制方法及TCBR装置退出运行时DASMINC控制下系统相关状态量(Pr、Pe、Ug为标幺值)的仿真曲线。图5(c)表明TCBR装置主要影响系统有功量,对机端电压基本无影响。对比图中2种综合控制方法,DASMINC能在短路时更快、更多地提供制动功率,减小故障对系统功率输送的影响,迅速平息功角振荡。图中对比也体现出在相同的控制律下TCBR装置对减小功率差额、提高系统暂态稳定极限、平抑发电机功角振荡所发挥出的重要作用。

表1给出了通过重复时域仿真得到的本系统模型三相短路故障下暂稳极限切除时间。从中看出采用DASMINC控制律同时装设TCBR的水轮机输电系统暂稳极限得到了非常显著的提高,虽然工程实际中不可能出现这么长时间的短路故障,但可以通过仿真实验来研究这一极端现象,从而得到极限切除时间,这正体现出了仿真实验的价值。

4 结论

本文建立了动态拓展的混流式水轮机调速、励磁和电阻制动综合控制系统微分代数模型,并采用DASMINC设计方法进行非线性抗扰控制律的设计,DASMINC通过一阶求导就能求出控制律,便于工程实现,有效解决了复杂电力系统微分代数模型的非线性控制问题。仿真结果表明了DASMINC方法在导叶开度受扰、电压调节和三相短路扰动下都能使系统快速恢复稳定且能较满意地协调控制量的动、静态性能;装设TCBR装置能显著提高水轮机抗大扰动的能力,提高水电站输电系统输送功率极限。

摘要：针对混流式水轮机水门、励磁及电阻制动控制系统非线性时变、非最小相位的特性,建立了动态扩展的综合控制系统微分代数模型,采用微分代数多指标非线性控制方法求取反馈解耦控制律。通过哈特曼-格鲁勃曼定理,适当选择输出函数参数矩阵配置闭环控制系统特征根来使非线性系统渐近稳定,将扰动解耦,从而使系统得到优良控制性能。仿真结果表明该控制模型能很好地协调水轮机系统的动、静态性能,增强其抗强干扰的能力,有效地提高水电站输电系统的静态和暂态稳定性。

水门 篇10

1 材料与方法

1.1 材料和仪器

25 mm×5 mm×3 mm氧化锆(ZrO2, 3 mol% Y2O3)、氧化铝(含95% Al2O3)陶瓷坯各48 片。高温陶瓷烧结炉(KSL1700X,MTI Corporation),BPS2型双笔式喷砂机(海德医疗设备厂,天津)。 Superbond C﹠B树脂超级粘接剂,陶瓷前处理剂Porcelain Liner M(SUN Medical,Japan); PanaviaTM F含氟树脂粘合剂,可乐丽菲露SE BOND Primer(Kuraray Medical,Japan); RelyXTMUnicem(3M公司,美国)。M350- 20KN CX型万能材料试验机(Testometric公司,英国),Shimadzu SS- 550扫描电子显微镜(岛津,日本),倒置显微镜(Olympus,日本)。

1.2 氧化物陶瓷片的制备

将压制好的ZrO2及Al2O3陶瓷坯切割成10 mm×5 mm×3 mm的条形并放于高温烧结炉中经过4 次升温至1 550 ℃烧结550 min,自然冷却后取出并检测断裂强度及密度。将烧结完成的瓷片用丙酮清洗,再依次用220、400、600 目砂纸打磨陶瓷表面(即5 mm×3 mm的粘接面)。

1.3 试件的制备

1.3.1 粘接前处理

将打磨好暴露新鲜瓷面的陶瓷片在0.4 MPa的压力下用110 μm的Al2O3距离10 mm喷砂15 s, 然后用无水酒精和蒸馏水分别超声清洗10 min并将2 种瓷片各自随机分为3 组,每组16 片。 Superbond C﹠B与Al2O3粘接为SA组,与ZrO2粘接为SZ 组;PanaviaTM F与Al2O3粘接为PA 组,与ZrO2粘接为PZ组;RelyXTMUnicem与Al2O3粘接为 RA组, 与ZrO2粘接为RZ组。各组吹干,待粘接。

1.3.2 试件的粘接

将与Superbond C﹠B配套的Porcelain Liner M以及与PanaviaTM F配套的SE BOND Primer分别对相应组陶瓷粘接面进行粘接前预处理。3 种粘接剂调拌均匀后严格按照使用说明涂布在每组中任意2 个瓷片的粘接面进行指压对位粘接,直至粘接剂完全固化,室温静置10 min后将各组试件放于37 ℃水浴,24 h后测试抗剪强度。以上所有操作均由同一个操作者完成,操作手法相同。

1.4 粘接抗剪强度的测定

用万能材料试验机分别对各组试样进行粘接抗剪强度的测试。测试时试件置于特制夹具中固定,剪切方向与陶瓷粘接面相平行,加载速度为1.0 mm/min(图 1),直至试样上的粘接面破坏,显示器上自动记录此时的剪切力值(N)。根据抗剪强度计算公式[3]t=P/S计算每个试件的粘接抗剪强度。其中t指抗剪强度(MPa);P指粘接破坏的最大剪切力(N); S指粘接面积(mm2)。对每组8 个试件所测得的结果取平均值即为其粘接抗剪强度。

1.5 统计学分析

实验结果使用SAS 9.12统计软件处理,进行单因

素方差分析以及2 组独立样本资料t检验,各项分析的检验水准均为α=0. 05, P<0.05时差异有统计学意义, P<0.01时差异具有高度统计学意义。

1.6 粘接断面观察

20×倒置显微镜下观察各组破坏后的8 个试件粘接断面的破坏形式。

1.7 扫描电镜标本的制作及观察

从喷砂后的Al2O3及ZrO2瓷片中任意选取1 个制作电镜标本,表面金离子溅射处理后用扫描电子显微镜观察表面超微结构。

2 结 果

2.1 烧结后2 种瓷的断裂强度及密度

结果见表 1。

2.2 各组试件的粘接抗剪强度结果

结果见表 2。

SAS 9.12统计软件分析数据,依照单因素方差分析比较3 种粘接剂与同一种陶瓷的粘接强度有无统计学差异,而同一种粘接剂对不同陶瓷的粘接差异则使用两独立样本资料t检验。结果显示,Al2O3陶瓷组间差异有显著性 (P<0.000 1),其中SA最高,RA最低,且两两比较后均为P<0.01。ZrO2陶瓷组间也有差异(P<0.000 1),SZ 与PZ均高于RZ且2 组间差异无显著性(P>0.05)。对于每一种粘接剂来讲,Superbond C﹠B对Al2O3的粘接强度高于ZrO2(P<0.05),PanaviaTM F对2 种陶瓷的粘接无显著性差异(P>0.05),RelyXTMUnicem对Al2O3的粘接强度显著高于ZrO2(P<0.000 1)。

2.3 粘接破坏形式

结果见表 3。

2.4 Al2O3与ZrO2喷砂后扫描电镜表现

从图2 a、b可以看到2 种陶瓷喷砂后呈现不同的表面形貌。Al2O3 (a)的表面结构特点是:晶粒小、孔隙多、晶粒排列比较疏松;而ZrO2(b)则晶粒大、孔隙少、排列紧凑。

a: Al2O3喷砂后表面结构; b: ZrO2喷砂后表面结构

3 讨 论

3.1 3 种树脂粘接剂的特点

Superbond C﹠B为粉液调和、化学固化型4- META/MMA- TBB水门汀,其中,扩散促进单体4- META(4- 甲基丙烯酰乙基偏苯三酸酐)分子内具有亲水性基团和疏水性基团,能与MMA 单体形成共聚物。引发剂TBB反应活性高,在少量氧或水的存在下使聚合速度大大提高。同时该粘接剂与陶瓷粘接需要选择与之配套的陶瓷前处理剂即硅烷偶联剂(Porcelain Liner M),其反应原理是通过混合硅烷偶联剂的A、B液使之水解成为硅醇基(Si- OH)与陶瓷表面存在的硅醇基发生化学反应,在A、B混合液涂布后生成的硅烷偶联剂膜上使用 Superbond C﹠B后两者间形成化学结合并聚合,完成与陶瓷牢固的粘接;此外Superbond C﹠B中的4- META分子可以和喷砂处理后的氧化膜发生反应并形成高度粘接。这使得Superbond C﹠B较另外2 种粘接剂形成很好的初期粘接。PanaviaTM F为自酸蚀、双重固化复合树脂型双糊状树脂水门汀,含有粘接性磷酸酯单体(MDP),MDP可以溶解切削微粒子层,通过自身扩散渗透到陶瓷,使陶瓷表面产生树脂浸润层并与粘接剂结合成一整体,提高陶瓷的粘接强度。又因该材料含有过多的无机填料和疏水性物质,所以其粘接强度稍差于Superbond C﹠B[4]。它调和后本身没有粘接性,必须在粘接面上涂抹预处理剂或粘接剂SE BOND Primer后才能发挥强大的粘接性能。实验结果表明PanaviaTM F可以与氧化物陶瓷产生良好的初期粘接,与ZrO2粘接强度较Al2O3高,其原因有待进一步研究。RelyXTMUnicem属于双固化、自酸蚀一步法粘接剂,它改进了以往树脂水门汀成分,加入了全新的异丁烯酸磷酸酯单体,新的超细填料和引发体系,临床操作非常简单,不需要任何表面处理。但是其粘接效果不如前2 种粘接剂,与姜婷等[2]得出的结论一致,这可能是由于RelyXTMUnicem自身酸蚀效果欠佳,而且经光照后流动性显著降低,从而导致其与粘接面之间形成很少且较短的树脂突所致。

3.2 2 种氧化物陶瓷的表面结构特点

从实验前测定及喷砂后2 种陶瓷的表面结构可以看出,Al2O3的致密程度远较ZrO2低,这决定了二者在施加相同处理方式的情况下表面活性的差异。由于ZrO2晶粒大、孔隙少、密度大、硬度高,所以在同样的条件下喷砂时Al2O3比ZrO2获得更加粗糙的表面,从而使得Al2O3的粘接效果优于ZrO2。

3.3 粘接破坏形式

一般而言,粘接体系的破坏方式有以下4 种[5]:界面破坏——粘接破坏发生在粘接剂与被粘体的界面上;粘接剂内聚破坏——破坏发生在粘接剂内部;被粘体内聚破坏——粘接破坏发生于被黏体内部;混合破坏——既有界面破坏又有内聚破坏。本实验未发现单独的陶瓷内聚破坏,SA、 SZ组全部为混合破坏;PA、PZ组以混合破坏为主,极少数为界面破坏及内聚破坏;RA、RZ组则界面破坏较为多见。说明Superbond C﹠B和PanaviaTM F与氧化物陶瓷之间粘接强度优于一步法自酸蚀粘接剂RelyXTMUnicem。

3.4 本实验中的不足之处

①粘接面是采用手磨、目测使其平整,可能对抗剪强度的测试有一定影响。②粘接时利用手指加压,虽然更加接近临床操作但是加入了人为不确定因素,增加了产生误差的机会。③本实验只测定了各种粘接剂的初期粘接强度,耐久粘接强度未涉及。

4 总 结

本实验结果表明3 种树脂粘接剂中 Superbond C﹠B和PanaviaTM F均与氧化物陶瓷之间具有较高的粘接强度,优于一步法自酸蚀粘接剂RelyXTMUnicem,可在临床氧化物陶瓷修复体的粘接过程中作为首选粘接材料。而对于陶瓷来讲,Al2O3 的粘接强度高于ZrO2, 这可能与陶瓷本身的表面结构有关系。有研究结果[6,7]证实磷酸酯类粘接剂能够使氧化物陶瓷具有更加耐久的粘接强度。关于本实验中3 种树脂粘接剂的耐久粘接强度我们将在后续实验中进一步探讨。

参考文献

[1]Begazo CC,Boer HD,Kle Ve rla an CJ,et al.Shear bondstrength of different types of luting cements to aluminum ox-ide-reinforced glass ceramic core material[J].Dent Mater,2004,20(10):901-907.

[2]姜婷,二阶堂澈,田上顺次,等.实用口腔粘结修复技术[M].北京:人民军医出版社,2008:35,44.

[3]张玮,姚畅旺,韩栋伟.表面处理对Cercon氧化锆陶瓷黏结强度的影响[J].实用口腔医学杂志,2007,23(2):272-275.

[4]应于康,张建中,吴伟力,等.两种树脂粘结剂对不同材料粘结性能的比较[J].口腔颌面修复学杂志,2007,8(2):127-129.

[5]陈治清.口腔粘结学[M].北京:北京医科大学中国协和医科大学联合出版社,1992:17-18.

[6]Hummel M,Kern M.Durability of the resin bond strength to the alumina ceramic Procera[J].Dent Mater,2004,20(5):498-508.

水门 篇11

1 材料和方法

1.1 材料

“劲润”牙本质保护膜 (Hybrid Coat, 简称Hy C, Sun Medical公司, 日本) , 由液体和专用海绵构成。液体成分含水、丙酮、甲基丙烯酰氧乙基偏苯三酸酐酯 (4-META) 、多功能丙烯酸酯、单甲基丙烯酸树脂类 (Ac) 、光聚合引发剂、稳定剂等, 专用海绵含有对甲基苯亚磺酸盐和芳香族胺等。

添加剂:TMPT (新中村化学工业公司, 日本) , 纯度为99.9%。

添加TMPT的方法:以商品Hy C为基材, 保持其基本组成和匹配比例不变以保证混溶稳定性的前提下, 仅按照以下的重量比例配方, 改变其中的单甲基丙烯酸树脂类 (Ac) 成分与所添加的TMPT含量, 配制4组实验牙本质封闭剂[6], 各组材料中Ac与TMPT总量均保持与商品Hy C中Ac成分含量相同。①100%Ac-0%TMPT (简称T0) ;②67%Ac-33%TMPT (简称T33) ;③33%Ac-67%TMPT (简称T67) ;④0%Ac-100%TMPT (简称T100) ;商品Hy C相当于T0组。

树脂水门汀:实验用水门汀种类及主要成分见表1。

注:MMA=甲基丙烯酸甲酯;4-META=甲基丙烯酰氧乙基偏苯三酸酐酯;TBB=三丁基硼;PMMA=聚甲基丙烯酸甲酯;MDP=甲基丙烯酰癸基二氢磷酸酯;5-NMSA=N-甲基-5-氨基水杨酸;BPO=过氧化苯甲酰;UDMA=二甲基丙烯酸二异氰酸酯

1.2 方法

1.2.1 水门汀试件制备

用自凝树脂制作圆柱状硬化体 (直径12 mm, 高12 mm) , 表面用100#耐水砂纸磨平后在其中央制备直径4 mm、深度3 mm具有倒凹的洞型, 洞型内按厂家说明分别填入各组水门汀, 用载玻片按压形成平面直至硬固。

1.2.2 实验牙本质封闭剂的涂抹

按Hy C使用说明, 在各组水门汀试件表面分别涂抹实验牙本质封闭剂①~④, 光照固化后置于37℃蒸馏水中保存1周。

1.2.3粘接试件制作

1周后将水门汀试件取出吹干表面, 贴付内径3.2 mm、厚度1 mm的硅橡胶圈以规定粘接面积。在硅橡胶圈内按厂家说明分别填入与水门汀试件相同种类的水门汀, 硬化后去掉硅橡胶圈置于37℃恒温水浴中, 24 h后测试剪切强度。

1.2.4 剪切强度测试

将粘接试件置于万能试验机 (TG-5KN, Minebea, 日本) 的自制夹具上进行剪切强度测试, 剪切方向与粘接面平行, 加载速度为1.0 mm/min (图1) 。各组样本数n=10。

1.2.5 体式显微镜观察

将所有断面样本用酒精梯度脱水后用离子镀膜仪 (IB-3, Eiko, 日本) 金钯溅射, 金膜厚度约5~10μm, 用体式显微镜 (×40) (SZ-3003, as One, 日本) 进行断裂模式观察。断裂类型分为3型:界面破坏 (interfacial failure, I) 、混合破坏 (mixtural failure, M) 和内聚破坏 (cohesional failure, C) 。每组样本数n=10, 断裂类型统计结果以I/M/C形式表示。

1.2.6 统计学处理

采用SPSS 13.0软件进行统计分析。计量资料采用方差分析进行多组均数的比较, 采用Tukey-Kramer检验进行方差分析后的两两比较。采用Fisher确切概率法进行计数资料的比较。以P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 剪切粘接强度

SU组显示了较强的粘接力, 与Hy C及各组实验牙本质封闭剂之间均达到了20 MPa以上。G-CEM及PA组与T0的粘接强度分别为16.60 MPa和12.26MPa, 与T100之间的粘接强度均小于10 MPa。从T0到T100, SU组粘接力逐渐增大, 而G-CEM及PA组粘接力呈现逐渐减小趋势 (图2) 。

2.2 界面断裂类型

SU与各组实验牙本质封闭剂之间均为内聚破坏;PA与T0之间主要为界面破坏和混合破坏, G-CEM与T0之间以内聚和混合破坏为主, 二者与其它各组实验牙本质封闭剂之间主要为界面破坏 (表2) 。

(I/M/C)

3 讨论

Hy C是一种单瓶式自酸蚀涂层材料, 可有效保护牙体及牙髓组织, 取得了较好的封闭牙本质的临床疗效[1,2,3,4]。为了提高其牙本质粘接强度, 作者在前期实验中将TMPT添加到Hy C中进行材料改良及牙本质粘接性能评价, 结果提示适量添加TMPT可以在不影响其牙本质封闭效果的前提下, 提高Hy C的牙本质粘接强度[6]。作为即刻牙本质封闭剂, 除了对牙本质的封闭疗效、粘接性能等要求之外, 还必须与间接修复体粘固用水门汀之间具有良好的粘接相容性, 才能保证最终修复体牢固持久的固位力。本实验选择各类树脂水门汀中常用材料各一种, 其中SU为不含填料的、PA为含有填料的树脂水门汀, G-CEM为树脂添加型玻璃离子水门汀。通常人们关注的只是材料与牙体组织之间的粘接, 实际上一种材料与另一种材料的粘接也非常重要, 它是复合树脂分层填塑固化技术的基础[7], 在即刻牙本质封闭技术中也很重要。本实验设计水门汀试件与其上粘接体为同一水门汀材料, 中间层为各组实验牙本质封闭剂, 通过剪切粘接强度测试和体式显微镜观察断面, 探讨TMPT的添加和配比对实验牙本质封闭剂与树脂水门汀粘接性能的影响。

结果提示, SU与各组实验牙本质封闭剂之间均具有较强的粘接力, 且随着TMPT的添加, 粘接强度有增大趋势;界面断裂类型均为内聚破坏, 提示二者之间良好的粘接相容性。G-CEM及PA与Hy C的粘接强度均弱于SU, 并且随着TMPT的添加, 粘接强度均呈减小趋势, 二者相比PA组粘接力更弱。体式显微镜观察显示, G-CEM与T0之间以内聚破坏和混合破坏为主, 其余以界面破坏为主;PA组除与T0之间有3例混合破坏, 其余均为界面破坏。说明PA及G-CEM与Hy C之间相容性不如SU, 并且TMPT的添加会影响二者的粘接性能。

SU为粉液调和、化学固化型4-META/MMA-TBB水门汀, 其中扩散促进单体4-META分子内具有亲水性基团和疏水性基团。独特的TBB引发化学聚合虽比较缓慢, 但最终聚合彻底, 且不受少量水分和氧气存在的影响, 还可能促进Hy C表面未聚合单体继续反应。TMPT具有三个功能基团, 随着其添加量增大, Hy C表面多余功能基团与SU聚合时架桥密度增大, 可使二者之间化学粘接界面稳定而牢固。加之SU不含填料, 聚合收缩和张力较小, 具有一定弹性和韧性, 可以缓冲粘接界面的部分应力。本实验中SU组粘接强度最大, 尤其是与添加了TMPT的实验牙本质封闭剂之间粘接力更大, 界面破坏方式也主要为内聚破坏, 提示SU与Hy C之间聚合相容性较好, TMPT的添加对其粘接性能无不良影响。SU的良好粘接性能与以往相关研究结果趋势一致[8,9,10]。

PA为自酸蚀双固化复合树脂型双糊状水门汀。Hy C涂层残留C=C键本可以与PA单体中的C=C键形成原发性共价键结合[7], 但Hy C涂层浸水老化后树脂表面活性可能降低, 难以被疏水性PA基质所浸润, 所以其粘接强度低于SU组。随TMPT的添加, 封闭剂表面多余功能基团的立体障碍效果可能引起界面聚合不佳, 加之PA含有较多的无机填料, 聚合收缩可使界面性能减弱, 断裂类型也以界面破坏为主。树脂增强型玻璃离子水门汀G-CEM, 具有酸碱反应和光聚合反应双重固化方式, 与玻璃离子相比它对固化反应过程中抵御水的能力要大些, 其粘接可以通过机械扣锁、离子交换和极性吸附等作用来实现。Hy C表面浸水老化对其光聚合反应可能有一定影响, 但酸碱反应等使二者之间仍可获得一定粘接强度, 加之G-CEM填料含量较低, 故G-CEM与Hy C涂层粘接强度弱于SU, 但高于PA。随着TMPT的添加, 其表面多余功能基团的立体障碍效果可能影响界面聚合, 使粘接强度减小。

综上所述, Hy C与Super-Bond C&B之间相容性较好, 其次是G-CEM和PA, 三者的粘接强度均在12MPa以上。TMPT添加型实验牙本质封闭剂与SU之间相容性较好, 且随添加量增大, 粘接强度也逐渐增大。但TMPT的添加对PA及G-CEM的粘接性能有一定影响, 提示临床涂抹Hy C进行即刻牙本质封闭后, 粘固永久性修复体时应选择合适的水门汀材料。当基牙较短、聚合度过大等临床条件较差时, SuperBond C&B可提供较大的粘接固位力;如需选择PA或G-CEM时, 可考虑先对被封闭牙本质表面进行预处理 (如清洁去除表面未聚合层或硅烷化处理等) , 将在今后实验中进一步探讨。

摘要：目的:探讨TMPT添加型实验牙本质封闭剂对树脂水门汀粘接性能的影响。方法:通过添加不同比例的TMPT于“劲润”牙本质保护膜 (HyC) 中试制牙本质封闭剂T0、T33、T67和T100, 采用剪切强度测试结合体式显微镜观察断面破坏方式, 评价各组实验牙本质封闭剂与Super-Bond C&B (SU) 、Panavia F (PA) 及G-CEM (G-CEM) 等不同种类水门汀之间的粘接性能。结果:SU与各组实验牙本质封闭剂之间粘接力均较强, 达20 MPa以上;G-CEM及PA与T0之间粘接力分别为16.60和12.26 MPa。随着TMPT的添加, SU组粘接力呈现增大趋势, 而G-CEM与PA组呈现减小趋势。结论:HyC及TMPT添加型实验牙本质封闭剂与Super-Bond C&B的粘接性能较好。

关键词：即刻牙本质封闭,TMPT,树脂水门汀,剪切粘接强度,断裂模式

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