ALSTOM

ALSTOM（精选3篇）

ALSTOM 篇1

0 引言

三峡电站ALSTOM机组推力轴承为弹性小支柱式推力轴承, 为ALSTOM专利结构, 表面为巴氏合金, 其内外径分别为3.5 m和5.2 m[1]。自机组投入运行以来存在诸多问题, 主要有:镜板与推力头连接螺栓均有不同程度的松动, 部分机组镜板与推力头组合缝存在局部间隙及油流情况, 镜板与推力头连接螺栓发生断裂, 镜板与推力头组合面锈蚀较严重等。受三峡电厂委托, 我公司对造成上述现象的原因进行分析, 根据我公司设计规范以及参考其他公司类似问题处理方法[2,3], 分析为以下原因导致上述轴承问题:1) 镜板厚度薄, 刚度弱。推力头与镜板结合面间周期性出现了缝隙和被压合的现象, 导致镜板推力头结合面锈蚀及螺栓疲劳断裂。2) 把合螺栓数量少, 规格小, 抗疲劳能力弱。

为了消除三峡ALSTOM机组推力轴承问题要从这两方面着手处理, 增加镜板厚度, 增加把合螺栓数量或者增大螺纹规格, 在镜板推力头把合面内外侧增加密封圈。

1 推力轴承结构优化方案

对左岸ALSTOM镜板和推力头结构改造有下列4种方案, 见表1。

1.1 方案Ⅰ具体实施步骤

推力头、镜板解体, 拆开后全面清理锈蚀, 车床分别修磨镜板、推力头把合面, 在镜板与推力头把合面内外圆开密封沟, 推力头镜板把合螺栓孔增加一倍, 螺纹规格不变。

此方案保留了原镜板和推力头, 因此须增加把合螺栓个数。数量和规格为32-M20, 双排64个孔, 然后按图纸要求加工修复各自的结合面和镜面。修复后的镜板厚度约75 mm, 加工量应尽量小。此方案仅花加工费用, 按计划须等候加工用时, 停机时间较长。改造后结构功能与右岸哈厂小改结构相当。

右岸哈厂机组推力头与镜板把合螺栓数量和规格为24-M20, 双排48个孔, 无密封沟, 目前使用下来, 未再发现把合面锈蚀现象。此方案较哈厂右岸把合面的螺栓多, 且设有密封条, 把合面情况优于右岸哈厂机组, 因此该方案是可行的。

1.推力头2.把合螺栓3.密封圈4.镜板

具体说明:1) 在推力头和镜板两孔之间分别加工光孔和螺孔。2) 在推力头内外侧加工密封沟8.6 mm×6.5 mm。3) 配用的密封条为φ8 mm, 长度32.5 m。4) 因螺栓增加了, 因此需要在内外圈环盖上同样增加一倍的孔, 便于拧紧螺杆;重新加工M20双头螺柱;重新采购垫圈 (GB/T97.1-1985140HV) 和螺母 (GB/T 6170-2000 M30 8) 。

1.2 方案Ⅱ具体实施步骤

更换镜板, 厚度增加为160 mm, 为保证原高程, 推力头相应配车, 推力头镜板把合螺栓孔增加一倍, 内外圈螺杆分别由16-M20增大为M30。

此方案仅保留原推力头, 更换新镜板, 目的是增加镜板厚度, 因受导瓦位置限制, 新镜板厚度为160 mm。把合孔和螺栓数量为64个M36螺杆。应按改造用图进行加工。该方案改造费用为修复推力头和更换新镜板费用。改造后结构功能优于VGS镜板和推力头结构, 为推荐方案。

1.3 方案Ⅲ具体实施步骤

推力头与镜板采用整锻结构, 省去了螺杆螺母, 彻底根除此问题。

此方案将原镜板和推力头全废掉, 更换一个锻造成一体的镜板推力头结构, 可彻底解决镜板和推力头结合面存在的不良影响。该结构的优点是:符合推力轴承性能计算时, 假设镜板和推力头是完全一样的刚性体, 使性能提高;与导瓦摩擦的柱面比原铸钢的表面质量得到提升, 对导轴承运行有利。保留原挡油管, 需更换油槽盖上的两个小密封盖, 可保证原推力轴承的密封效果。改造费用较高, 但按计划改造停机时间较短, 可做大拆后立即安装。哈厂已有多台机组安全运行整锻镜板推力头实例, 例如鲁布革、天生桥、直孔电站。

1.4 方案Ⅳ具体实施步骤

推力头、镜板解体拆开后全面清理锈蚀, 车床分别修磨镜板、推力头把合面, 在镜板与推力头把合面内外圆开密封沟, 推力头镜板把合螺栓孔增加一倍, 螺纹尺寸改为M30。

此方案保留原镜板和推力头, 增加把合螺栓个数和规格, 将推力头把合孔在原分布位置扩孔和钻孔, 数量和规格为32-φ32, 双排64个孔, 将镜板中螺孔在原分布位置攻钻, 螺孔数量和规格为32-M30双排共64个, 然后按图纸要求加工修复各自的结合面和镜面。修复后的镜板厚度约为75 mm, 加工量应尽量小。此方案仅花加工费用, 按计划须等候加工用时, 停机时间较长。改造后结构功能与右岸哈厂小改结构相当。

具体说明:1) M20螺纹大径准20 mm, M30粗牙螺纹底孔φ26.5 mm, 因此可以把镜板中的M20螺纹改为M30螺纹。2) 将推力头上对应的孔加工到准32 mm;沉头孔加工到φ85 mm, 距下面的距离为263 mm;在推力头内外侧加工密封沟8.6 mm×6.5 mm。配用的密封条为φ8 mm, 长度32.5 m。3) 因螺栓增加了, 因此同样需要在内外圈环盖上同样增加一倍的孔, 便于拧紧螺杆;重新加工M30双头螺柱;重新采购垫圈 (GB/T97.1-1985 140HV) 和螺母 (GB/T 6170-2000 M30 8) 。

2 推力轴承结构优化方案

根据电厂观测, 推力头与镜板存在相对位移。螺杆断裂部位为与镜板连接段螺纹根部, 断口整齐, 其中断口上部约15 mm内有疑似挤压痕迹, 检查其他螺栓孔发现, 内圈螺栓孔及螺栓绝大部分有此痕迹, 外圈螺栓孔无此现象。压痕位置一致, 均位于俯视逆时针侧, 怀疑螺杆有受到剪切应力的可能, 因此在方案Ⅰ的基础上, 在推力头与镜板把合面上安装了径向销钉, 为避免销钉在转动时飞出, 销钉设计成“T”形, 具体如图2所示。

三峡电厂综合考虑了上述各方案的改造成本及改造时间, 最终确定了方案如下[4]:

1) 推力头与镜板把合螺栓数量由16个增加为32个。

2) 推力头与镜板把合面内外侧增加2个密封槽, 设置密封圈。

3) 推力头与镜板把合面设置骑缝销钉。

3 结语

三峡电站推力轴承已经改造完毕, 目前轴承运行状态良好。同时该案例提醒设计者在设计时要注意合理选择镜板的厚度及把合螺栓数量。

参考文献

[1]王树清, 梁波.三峡右岸电站水轮发电机主要参数及结构优化[C]//大型水轮发电机组技术论文集, 2008.

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[3]王松林.白龙电站机组推力头损坏的原因分析及处理[J].四川水利发电, 2002 (2) :63-65.

[4]刘康宁.三峡5F机组镜板修复工艺及分析[J].机械工程师, 2013 (6) :261.

ALSTOM 篇2

为了能够获得更好的控制性能指标,需要对系统模型进行设计前的深入分析,了解系统的非线性度,明确变量之间的控制关系[2,3,4],为具体控制器的设计打下基础。

本文主要从2个方面展开,一方面通过引入间隙测度的方法对系统的非线性度进行分析,另一方面采用了一种改进的变量配对的方法,从静态特性和动态特性两个角度对系统变量的控制关系进行分析,确定系统的控制结构。

1 气化炉控制基准问题的非线性分析

1.1 基于间隙测度方法的模型非线性分析

Alstom提供的气化炉模型是一个非线性的模型,具有4个输出量,5个输入量和1个干扰量(见图1),因此首先需要对这个系统模型进行非线性的分析。用于系统非线性分析的方法有很多,近年来非线性的量化问题受到了人们的重视,也出现了几种方法:稳态图方法、泛函无限级数方法、协方差矩阵方法、统计方法以及基于算子范数的量化方法。本文中采用的是一种间隙测度的方法对系统的非线性度进行分析[5],从而确定系统是否适合采用线性的控制策略,以及控制器的选择。在气化炉模型中分别给出了气化炉在100%负荷、50%负荷、0%负荷的系统模型,对其进行线性化后可以得到用状态空间表示具有25个状态6输入4输出的系统,本文将主要对系统在100%和50%的2个负荷之间进行系统的非线性的分析。

1.1.1 间隙测度与非线性度

设P为p×m的有理传递函数矩阵。令P具有以下正规化右互质因式分解:

式中:(·):,即M(s):=M(-s)T。P的图(graph)为Hardy空间H2的子空间:

2个线性系统P1和P2的间隙(gap)定义为[6,7]:

其中仪为正交投影。间隙可以认为是2个线性系统的“距离”的度量,它不仅适用于稳定的系统,同时也适用于不稳定的系统。介于计算上的考虑,本文定义了如下基于间隙测度的非线性度为:

式中:LrN为N在任意操作点r上的线性化模型,L为所有可行线性模型。实际计算中,通常将L固定为N在某一操作点上的线性化模型,因此式(4)反映了非线性系统与某一线性化模型的距离。下面分析一下气化炉系统模型从50%变化到100%负荷过程中的非线性度变化情况。

1.1.2 气化炉模型的非线性度的分析

以气化炉系统在100%负荷时的模型作为研究的标称模型,让其模型从100%变化到50%计算变化后模型与标称模型之间的间隙测度,得到的曲线如图2所示。对于2个模型之间的间隙在一般情况下应满足0≤gap≤1,在间隙测度的计算中,0代表2个模型之间几乎是一样的,而值越大表明2个系统的差距越大。从图中可以看出气化炉系统模型存在着较强的非线性,如果在系统负荷在50%～100%变化时采用一个线性的控制器将很难得到好的控制效果,因此需要考虑采用多模型的控制,或在不同负荷段进行相应控制器的切换。

1.2 模型标量化处理

模型的标量化处理在多变量的系统设计和分析中是很一个很重要的环节,其目的之一就是要保证在不同负荷条件下以同一标准对系统的响应进行衡量和分析。本文采用了一种简单的方法,标量化矩阵可以表示为:

式中:≤G100%(0)≤i表示在100%负荷下系统静态增益矩阵的第i行,在对系统不同负荷条件下静态增益的计算和选取后,可以得到系统的标量化矩阵:

标量化后的系统静态增益为:

由于篇幅在文中只给出了100%负荷下标量化后的系统的静态增益。

2 一种实用回路配对准则的研究及其应用

2.1 有效相对增益阵列(ERGA)

令G(s)表示系统输入输出传递函数矩阵,G(0)是稳态增益矩阵,,其中Gii是对原系统分解后得到的不重叠的方阵子系统,表G的yi和uj之间的块增益,pair(yi,uj)表示与Gij(s)相关的变量配对。一个系统的静态相对增益阵列可以通过公式[8]:

由于上式是根据系统的静态增益计算出来的,而无法体现系统的动态行为,因此在本文中对其进行了修改,并引入了回路的带宽频率,它可以反映系统回路的响应速度。在分散的控制系统设计中单独回路的调节,一般是在控制系统的带宽所在的频段附近进行的,而回路的响应速度在频域中是与带宽成比例的,因此可以用带宽来反映来自有限带宽控制的相互作用和快速响应的配对回路。令:

式中:分别是稳态增益和gij(jω)归一化的传递函数,即。为了能将稳态增益和响应速度的信息用于回路间相互作用的量度和回路配对,本文中引入了有效增益:

其中ωB,ij为频率响应降到0.707gij(0)时的频率。即:,式(7)中的eij可以认为是gij(jω)的有效能量输出(见图3),相应的有效增益矩阵可以这样表示:

可以将式(7)简化成:,得到有效增益矩阵为:

由于eij是当(yi-uj)回路闭合时,其对其他回路互相作用能量的一个指示,其值越大表明此回路的优势越大。因此可以将其与RGA结合,将其称之为

因为ERGA也是用相对增益计算来的,因此它具有RGA的所有特性。

2.2 闭环稳定性指标

如果系统的所有环路都闭合,如果NI的值是负的,那末对于任何可能的控制器的参数,多回路系统将是不稳定的。其中:

NI>0提供了一个必要的稳定条件。从式(10)中可以看出他的值也是与系统的静态增益矩阵有关,所以它可以作为ERGA的一个补充,用来判断配对方案的闭环稳定性。

2.3 改进的分散控制系统的配对准则

对于分散控制系统来说,操纵变量和被控变量之间的控制关系的确定是系统设计的一个相当关键的部分,它的选择正确与否将关系到整个系统的控制性能。下面给出一种简单实用又可以兼顾到系统的动态特性和闭环稳定的配对准则:(1)优先选择ERGA元素的值最接近零的;(2)NI的值要大于零;(3)所有配对的ERGA的值都要大于零;(4)舍弃ERGA的值过大的元素。

ERGA用来衡量回路间的相互作用,而NI作为一个充分的条件来去除那些闭环不稳定的配对。

3 气化炉控制基准问题的控制结构的确定

气化炉在100%负荷时系统可以通过线性化得到一个4输入4输出的状态空间表示,通过降阶处理获得系统的最小实现,其含有为17个状态。根据前面的定义和公式可以得到其带宽矩阵为:

根据式(8,9)可得最终的ERGA为:

在结合NI值的情况,可以得到系统的被控变量与操纵变量之间的控制关系为:

其中由于(y3-y4,u2-u3)的ERGA的元素并没有呈现出很大的优势,或者从RGA的结论分析它们之间的耦合很大,无法对其进行完全的分散控制,因此可以得到以下的系统的控制结构设计方案:(y1,u4),(y2,u1)可以采用独立的单回路进行控制和调节,至于控制器的选择根据系统的实际情况而定;(y3-y4,u2-u3)由于存在很强的耦合,可以将其作为一个分散块采用多变量的控制方法进行控制,也可以先解耦成单回路的,然后再进行控制器的设计。

4 结束语

文中针对Alstom公司提出的气化炉控制基准问题的模型从两个方面进行了详细的分析。一方面系统非线性度的分析,表明系统在100%负荷变化到50%负荷段之间存在着很强的非线性,单单通过一个控制器的调节是很难获得优良的控制品质的,需要针对不同的负荷段设计不同的控制器,然后再根据负荷的变化进行控制器的无扰切换。另一方面由于在多变量分散控制中RGA的变量配对的方法只能体现系统的静态特征,无法反映动态行为,而动态RGA的设计又依赖于控制器,文中通过一种改进ERGA的方法,进行了系统操作变量和被控变量的控制关系的确定,最终确定了系统控制结构。

通过这两方面分析,可以对气化炉控制问题得到以下设计指导意见:根据间隙测度方法对系统非线性度分析,在50%100%负荷应该采用至少2个线性控制器,如果采用2个控制器,根据间隙测度的曲线可以将分界点设在80%负荷;在100%负荷时系统可以采用分散控制的方法,但对(y3-y4,u2-u3)

要进行进一步的分析,确定采用何种设计方法。

参考文献

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[7]ZHOU K,DOYLE J C.Essentials of Robust Control[B].Pre-ntice_Hall,Inc.,Englewood Cliffs,NJ,1998.

ALSTOM 篇3

发电机励磁系统的任务是向同步发电机供给励磁电流。它一般由励磁功率单元和励磁调节器两个主要部分组成。励磁功率单元向同步发电机转子提供励磁电流; 而励磁调节器则根据输入信号和给定的调节准则控制励磁功率单元的输出。励磁系统的自动励磁调节器对提高电力系统并联机组的稳定性具有相当大的作用。尤其是现代电力系统的发展导致机组稳定极限降低的趋势, 也促使励磁技术不断发展。

在现代的电力系统生产中, 提高和维持发电机组运行的稳定性, 是保障电力系统安全、经济运行的基本条件之一, 提高励磁系统的控制性能是公认的经济而有效的手段之一。

主要介绍国华准电公司一、二号机组励磁调系统改造的成功经验, 讲述改造的范围、技术思路、与原系统接口设计、改造后运行情况等方面的内容。

1 现状简介

国华准电公司二号机组励磁系统原采用旋转二极管整流式间接自并励励磁方式, 励磁调节器为法国ALSTOM公司在中国市场推广的第一套MICROREC K4. 1 数字式微机励磁调节器, 调节器为双通道配置, 配备有两个三相半控整流桥。

二号机组励磁系统自2002 年投产发电以来随机组运行已近10 年, 随着设备运行时间的逐步增加, 电气元器件老化、原始设计缺陷、昂贵的检修维护费用及国外技术封锁给设备的安全稳定运行带来的风险日益突出, 故障率逐年增多, 维护工作量较大且备品备件不易购买; 而且, 该励磁系统电压增长速度缓慢, 电压反应时间长, 各类保护及限制逻辑设计均较为原始, 已远不适应现代电网发展对电厂管理的要求。

2011 年, 国华准电公司在经过充分的技术可行性论证并对国内同类型励磁系统使用及改造后运行情况调研的基础上, 决定对一号机组励磁系统先行进行改造, 改造项目维持原励磁方式不变, 保留励磁变、旋转励磁机, 而是用PRC - ER型励磁调节系统对原励磁调节器和可控硅整流柜进行更换。一号机组励磁系统改造成功后, 2013 年继而对二号机组励磁系统进行了相同的改造, 也取得了圆满成功。

2 PRC - ER励磁调节系统应用情况

PRC - ER型励磁调节系统是南瑞继保公司近年来针对国内市场开发的先进励磁调节系统。每个PRC - ER励磁调节器柜配置两个RCS - 9410 数字励磁调节装置, 每个调节装置作为一个独立的调节通道, 可独立承担所有的励磁调节任务, 各装置互为主从, 组成冗余的两通道或多通道系统。各励磁调节通道间既可采用主备运行方式, 也可采用并列运行方式。

PRC - ER励磁调节器及RCS - 9410 数字励磁调节装置适用于各种方式的可控硅励磁系统, 适用最大到1000 MW的各种容量机组的励磁系统。

RCS - 9410 数字励磁调节装置调节规律采用PID + PSS, 可设定恒机端电压闭环方式、恒转子电流闭环方式、恒角度运行、恒无功功率运行、恒功率因数运行等多种运行方式; 另外, 还配置了调差功能, 调差可采用无功功率调差, 也可采用无功电流调差。

为了保证励磁系统的运行可靠性, 励磁调节装置不间断地检测自身各重要环节的状况, 对异常或发生错误的环节进行及时的容错处理。具体的自检和自诊断内容: 调节装置配置了录波功能, 记录所有模拟量和所有的开关量20 s内的数值及变位信息, 装置内存可最大储存多达8 组的波形数据, 停电不丢失, 且记录波形实时上送给后台储存, 永不丢失。录波功能有故障或异常自动触发、手动触发、试验自动触发等3 种触发方式。

3 改造实施后的优点

3. 1 调节器硬件结构合理

PRC - ER型励磁调节系统采用DSP + FPGA + ARM +MCU的三层次的硬件系统, 结构简洁, 功能划分合理, 运行可靠性高, 解决了硬件复杂性和可靠性的矛盾。其中核心层DSP+ FPGA系统构成励磁控制调节核心, 完成所有励磁调节有关任务, 不与外部直接联系; 中间层ARM系统构成通信平台, 完成所有对外通信任务, 成为励磁核心与外部系统的隔离带和防火墙, 外部的有害操作、有害干扰信号被隔离; 外设层MCU或其他设备构成励磁调节器的人机接口。

3. 2 电磁兼容性强

PRC - ER型励磁调节系统按标准要求的最高等级四级进行电磁兼容设计, 通过采取强电弱电在空间上分开、不同电平的信号完全隔离、各等级电源进线上设置抗干扰器件、单板及装置的良好接地等措施有效地提升了抗干扰水平, 并通过最高四级电磁兼容试验检验, 电磁兼容能力强, 目前还未见其他调节器通过测试的报道。

3. 3 调节模型升级

较之原ALSTOM励磁调节器, RCS - 9410 数字励磁调节装置采用IEEE421 - 5 推荐的标准模型, 实现了串联PID调节计算, 解决了双通道跟踪的难题, 实现无扰动切换。在电力系统稳定器方面, 采用PSS - 2A模型, 配置两阶隔直环节、三阶超前和滞后环节, 具有较宽的补偿范围, 适应性强。

3. 4 软件的逻辑功能灵活、完善

在TV断线检测功能方面能够实现单TV单相、多相断线, 双TV单相、多相断线的准确判断和处理, 而原调节系统仅通过TV二次回路空气断路器的常闭辅助触点来进行判断, 有很大的安全隐患。

系统设计了完善的过励、欠励限制功能, 且在空载运行、滞相运行、进相运行等不同工况下均能灵活进行整定, 原励磁系统过励、欠励限制功能为单切线整定, 无法按照机组PQ能力曲线进行多段折线式整定。另外还采取了在励磁系统限制功能失效后进行通道切换的设计, 进一步提高了励磁调节系统的运行稳定性。

原励磁系统不具备录波功能, 对事故后原因分析及查找带来很大的不便。新装置内能够记录8 组录波数据, 1024 组事件, 掉电后录波数据不丢失。录波数据可自动上传后台。通讯功能方面在励磁调节器上配置了以太网接口、液晶和后台工控机双重人机界面, 方便现场的通信连接, 方便设备操作。

3. 5 整流柜硬件冗余度提升

在整流柜硬件冗余度方面, PRC - ER型励磁调节系统采取独立的双整流桥, 两个整流桥可以分别进行投退、运行中即可完成更换可控硅等维修作业, 且单桥也可满足最大功率输出。而原ALSTOM励磁系统虽然也设计了两个整流桥, 但是无法进行单桥投退, 一旦发生故障只能停机处理, 大大限制了运行检修的灵活性。

在整流桥冷却能力方面, PRC - ER型励磁调节系统在整流桥上下方均设计了散热风扇, 在高负荷运行或过热时可以人为或自动进行投入, 充分满足了可控硅的散热要求。

4 改造后的运行情况

国华准电一、二号机组分别于2011 年12 月、2013 年5 月完成了励磁系统的升级改造工作, 之后通过所有静态试验、空载动态试验及并网后负载动态试验, 各项性能指标均达到了行业标准。至今经过两年多的运行考验, AVR投运率100% , 各项运行参数较为稳定, 双通道跟踪良好, 期间未发生任何故障现象, 且多次在深度进相运行期间可靠进行了欠励限制, 满足电网稳定运行要求的同时有效保护了发电机组安全。运行情况证明该系统可靠性高、技术先进、能够满足各项运行要求。

5 存在的问题及进一步改造的思考

5. 1 励磁变及其保护配置的改造

原机组励磁变为法国原装进口的SINGLE型三相独立干式变压器, 接线方式为特殊的Yzn11 型接线, 且仅配备超温报警及零序电压保护继电器 ( 图中F133) , 见图1。该励磁变的保护配置不完善, 无法满足运行可靠性, 今后应考虑对其进行改造更换或者完善其保护配置。

5. 2 转子接地装置的改造

原机组励磁系统安装有一套MRET型转子接地故障检测装置。由于发电机励磁方式为无刷励磁, 转子电压不能直接测量, 该系统采用了在旋转励磁机内部设置ALT装置进行接地故障检测, 再经过红外信号发送到RMR接收器上传出的方法, 此种方法抗干扰能力较弱, 在国华准电、沙角C厂、江油电厂等地均发生过误出口的现象。近年来国内一些厂商已研制出可应用与无刷励磁系统的注入式转子接地保护装置, 可酌情考虑改造应用。

6 结语

南瑞PRC - ER型励磁调节系统作为一款国内自主研发的励磁系统, 在我国电力行业得到了广泛应用和一致好评。自2005 年起到现在, 已有100 多套投入运行, 成功案例有神头二电厂500 MW机组、双辽电厂300 MW机组、宝鸡二电厂300 MW机组、望亭电厂300 MW机组、邯郸电厂220 MW机组以及国华准电330 MW机组等。其在国华准电ALSTOM 330MW机组上的成功应用也充分说明了它的稳定性、可靠性以及与ALSTOM机组励磁变、旋转励磁机的兼容性, 对国内同类型机组的后续改造有很大的借鉴价值。

摘要：国华准电公司一、二号机组励磁系统原采用旋转二极管整流式间接自并励励磁系统, 励磁调节器为法国ALSTOM公司MICROREC K4.1数字式微机励磁调节器及三相半控整流桥;随着设备运行时间的逐步增加, 设备的安全稳定运行所带来的风险日益突出, 故障率逐年增多, 维护工作量较大;此次改造采用PRC-ER型励磁调节系统对原励磁调节器和可控硅整流柜进行改造, 彻底消除上述控制系统因设备老化而带来的各种隐患, 很大程度上提高了核心控制系统的安全稳定性。

关键词：励磁调节,励磁系统,改造,可靠性

参考文献

[1]李基成.现代同步发电机励磁系统设计及应用[M].北京:中国电力出版社, 2009.

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