干式消防系统

2024-11-12

干式消防系统（共7篇）

干式消防系统篇1

北方某地地铁在运营过程中出现了冻伤现象[1]，目前解决管道防冻的主要做法是在管道上增设电伴热保温措施或采用常规保温措施，这样做的缺点是电伴热保温措施的外敷材料，一般采用聚合硅酸镁，容易变形脱落，影响地铁的运营安全[2]。此外增设电伴热保温措施，除需增加运营维护费用外，还涉及到动力照明供电和BAS监控，这方面设备、安装及运营费用也较高。干式消防系统可解决上述问题，在北方寒冷地区的地铁、轻轨和山岭隧道中采用干式消防系统具有一定的应用前景。

1 干式消防系统的分类、组成及工作原理

1.1 干式系统的分类

目前在国际上广泛使用的消防标准为NFPA系列标准[3]，由美国消防研究机构编著，其中NFPA14《消防立管、消火栓及消防软管安装标准》中提到消火栓系统可分为5种，其中干式系统主要有3种:1)全自动干式系统:平时系统管道充满压缩空气，并设有像干式报警阀一样的装置，允许水自动进入开启的消火栓，系统的供水设施有能力供应并满足系统消防用水量;2)半自动干式系统:干式管道系统上设有像雨淋阀一样的装置，在每一个消火栓处设一个遥控装置，以便允许水进入系统，遥控装置动作时，系统的供水设施有能力供应并满足系统所需消防水量;3)手动干式系统:系统管道为干式，且系统无永久的给水设施，手动干式系统需要的消防用水来自消防车的消防泵，并通过消防水泵接合器向系统供水。

我国现行的《建筑设计防火规范》[4]及《地铁设计规范》[5]中的相关规定主要以湿式系统为主，我国目前已经投入运营的地铁工程内的消火栓系统，都是采用湿式系统，《建筑设计防火规范》[4]第8.4.2条第九款提出:“严寒和寒冷地区非采暖的厂房(仓库)及其他建筑的室内消火栓系统，可采用干式系统，但在进水管上应设置快速启闭装置，管道最高处应设置自动排气阀。”

目前，被广泛采用的是半自动干式系统，半自动干式系统具有如下优点:1)不需要设置管道气体增压设备，管道内可以是空管;2)反应速度快，设备管理简单，投资少;天津地铁2号，3号线设计中亦采用的是半自动干式消防系统。

1.2 干式消防系统的组成及工作原理

系统包括远程控制的快速启闭装置、设有一定坡度的管道、快速排气装置以及必备的消火栓及组件。在区间发生火灾时，火灾报警系统接到报警信号，启动设置在车站与区间连接处的快速启闭装置，此时车站内消防管网的水迅速向对应火灾区间流入，区间消防管道内空气在两端水压作用下通过快速排气装置排除，区间消防管道由干式系统迅速转变为湿式系统，在消火栓口接出水龙带和水枪达到灭火目的。

2 干式消火栓系统的应用及研究成果

1)干式消防系统的应用。干式消防系统在东北地区无采暖的地下车库已有较多的工程实例，在东北地区无采暖的地下车库已得到广泛的应用。但在东北地区的地铁中尚无应用的实例。在东北地区地下车库的干式消防系统应用中(与湿式消防系统相比)，需增加远程控制的快速启闭装置、排气阀以及泄水装置等。天津地铁2号，3号线的区间消火栓系统采用了干式系统。具体实施上是车站内部消火栓采用湿式系统，区间消火栓采用干式系统。天津地铁提出了在冬季区间采用干式系统运营模式，其他季节采用将管道内充满水改换成湿式运营的模式[6]。在国际上，应用干式消防系统的国家较少，目前通过查阅文献得知，伊朗德黑兰的地铁区间采用的是干式消防系统。伊朗德黑兰地铁中的干式系统与天津地铁2号，3号线相似。

2)地铁中干式消防系统的研究成果。曾国保，车跃龙[2]等的应用性研究结果表明:a．以1 200 m的隧道为例，在两端车站同时进水的情况下，系统的充水时间为5 min，在5 min～10 min为系统的充水时间，不能保证消火栓的用水，但考虑到发出信号，消防救援接到信号、消防救援到车站再到下到区间火灾发生地点的时间也大概是10 min，因此从这个角度来看干式消防系统应用在地铁中消防充水时间是可以达到消防灭火要求的，不会影响到消防救援的灭火;b．快速开启装置要能实现远程自动和现场手动的控制，自动系统出问题时，要能完成手动的操作;c．快速排气阀除在区间高点和区间中间设置外，每200 m左右应设置一处;d．由于干式消防系统和湿式消防系统要实行转换，特别需要注意区间消防管道的防腐问题;e．考虑到水锤作用及充水时间两方面因素的影响，一般在车站与区间分界处25 m～30 m水柱左右的压力较为合适;f．考虑到水锤的影响，有条件最好在区间管道上设置消除水锤装置;g．管道支架也要合理设置。

3 地铁中干式系统的优点及存在的问题

3.1 地铁中干式消防系统优点

天津、北京、大连、沈阳、长春、哈尔滨等华北和东北城市的采暖期分别为4个月、5个月、5个半月和6个月不等。如果采用湿式消防系统，电伴热的安装费用(包括电伴热、动照、BAS监控费用)和电伴热系统的运营费用将会很高。与湿式系统相比干式系统的初期投资费用会略大，但今后的运营及维护费用会节省很多。

和加设电伴热保温的湿式系统相比，干式系统不会出现保温层脱落影响地铁车辆运营的问题[2]。

3.2 地铁中干式系统存在的问题

当地铁车辆在区间发生火灾，而车辆无法驶入车站时，乘客在区间进行自救是会有意无意的去打开区间消火栓，但此时区间消火栓正在充水，会出现没有水或出水不畅的情况，会影响到乘客的消防自救。虽然进行了干式消防系统的相关研究，且干式消防系统在天津地铁2号，3号线中已有应用，但干式消防系统存在的充水时间长、管道容易出现腐蚀、水锤、排气等问题，还没有经过实践的检验。相比干式系统，湿式系统在实践中的应用则较为成熟，这也是北方大部分地区不使用干式系统的主要原因。

4 结论及建议

湿式消防系统相对于干式消防系统具有灭火反应速度快的优点，但应用在北方寒冷地区的地铁、轻轨和山岭隧道中会存在结冻的危险，会影响到消防安全。但干式系统的应用还有待实践的检验。相信干式消防系统在天津地铁2号，3号线的应用及其在实际应用中积累的宝贵经验，将有助于干式系统的发展、成熟。待干式系统技术发展成熟后，建议在北方寒冷地区的地铁、轻轨和山岭隧道中推广使用。

参考文献

[1]姚建华,刘爱芳.北方严寒地区给排水管道的防冻保温[J].铁道标准设计,2011(11):49-50.

[2]曾国保,车跃龙.地铁内采用干式消防系统的可行性研究[J].铁道工程学报,2007(4):89-91.

[3]Technical Committee on Standpipes of America,NFPA14-stand-ard for the installation of standpipe and hose system[S].

[4]GB50016-2006,建筑设计防火规范[S].

[5]GB500017-2003,地铁设计规范[S].

[6]谢海平,杨智华.干式消火栓系统在天津地铁工程中的应用[J].天津建筑科技,2009(4):48-49.

[7]王军,张爱亭.地铁干式消火栓系统的设计研究[J].消防科学与技术,2007(9):539-541.

[8]熊景芷,杨立新.严寒地区消火栓系统的设计与研究[J].铁道工程学报,2007(8):61-65.

干式消防系统篇2

吕春阳

1概述

随着技术不断的发展、灰渣综合利用水平和环保要求的日益提高，为便于灰渣的综合利用、节约用水、减少废水排放给环境造成的污染，推广干式排渣技术是今后发展的方向。电站燃煤锅炉干式排渣系统是一种用特殊的钢带取送，同时引入适量的自然风有效冷却炽热的炉底灰渣，不需用任何水，从而改变火电厂传统的除渣方式，实现污水零排放，为火电厂提供一种洁净的电力生产的方法，伊敏煤电二期2×600MW亚临界、三期2×600MW超临界机组扩建工程均采用钢带式排渣机干式除渣系统 2主要设备系统

2.1二期2×600MW亚临界机组排渣设备系统

2.1.2碎渣及缓冲渣斗设施：在每台炉钢带输渣机一级碎渣机的出口，通过一级缓冲渣斗分成两路，每一路进入1套独立的气力输渣单元。每一路气力输渣系统设置二级碎渣机，可将一级破碎后的干渣进一步破碎至3mm以下。在二级碎渣机出口设置一个二级缓冲渣斗，容积为3.2m3。

2.1.2输送装置配置：在每个二级缓冲渣斗下设置1套干渣输送装置，每套包括：补偿器、进料阀、输送罐、给料机等，输送罐容积为4m3。

2.1.3输送单元配置：每套输送装置组成1个独立的输送单元，每台炉设2个独立的输送单元，即A单元和B单元，该2个单元互为备用。2个单元即可单独运行，又可同时运行。2.1.4输渣管道配置：每个输送单元单独设置1条输渣管道，管径为DN250，将干渣输送至渣库，系统出力为38t/h。每台炉共设2根输渣管道，每根管道在渣库顶部通过管道切换阀可将干渣送至两个不同渣库

2.2三期2×600MW超临界机组排渣设备系统

2.2.1三期2×600MW超临界机组排渣设备系统与二期相比有所不同，二期是通过管道气力输送到渣仓，通过输送带运输；三期是通过斗提机提至渣仓后散装汽车运输。

2.2.2在钢带输渣机出口布置1台环锤碎渣机，环锤碎渣机出口分两路通过2台斗提机提至渣仓。渣仓排渣有两种方式，一种是通过汽车散装机排渣。一种是通过给料机、双轴加湿搅拌器排渣。

3.除灰渣设备系统安装工艺 3.1钢带输渣机安装

3.1.1工艺流程：渣斗安装→立柱安装→平台扶梯安装→液压破碎机安装→炉底膨胀节安装→油缸支撑组件安装→钢带输渣机安装→渣井浇注→机械密封装置安装→液压破碎油管安装。

3.1.2渣斗各组件运至现场，三个渣斗分别进行组合焊接，而后将三个渣斗组装成一体。采用每侧用4个5吨手拉葫芦，整体起吊，待起吊高度位置后，安装渣斗立柱、横梁，待立柱、横梁安装找正后将渣斗就位。通过测量、调整保证渣斗入口几何尺寸及上口的水平度。渣斗安装完毕进行平台扶梯安装。

3.1.3液压破碎机安装时，应按图示位置焊接膨胀节连接板；挤压头应伸缩灵活，无卡涩现象；两个箱体结合面及侧板与箱体结合面之间填充δ=3㎜的耐热垫石棉布，结合面结合要紧密；箱体上盖连接筋板待组装调试完后再焊接，角焊缝要打磨平整；将连板与破碎机纵支梁焊接。将膨胀节立边置于排渣箱体上法兰的平面上，另一个立边在渣斗出口法兰立边外侧，且两个膨胀节接口搭接；待膨胀节全部固定后，对各焊口满焊，防止漏风。

3.1.4油缸支撑组件安装：各焊接件要焊实，焊牢，施焊时注意工艺防止变形；行程开关安装板待油缸安装后再安装；各支撑梁与渣井立柱分别焊接，支撑梁间不能焊接。

3.1.5钢带输渣机安装是除渣设备系统安装工艺较为复杂的，也是除渣设备系统的关键设备。3.1.5.1以锅炉房0m钢带机基础垫铁水平面作为钢带输渣机安装的基准面，以锅炉横纵中心线为钢带输渣机安装的中心线在基准面标出，按照《干式排渣设备布置图》的位置要求，在基准面上标记钢带输渣机滚筒、尾部张紧段、标准段、过渡段、头部驱动段中心线及过渡段与钢带输渣机水平部分连接面的位置线。钢带输渣机上升段支撑斜梁倾角角度偏差必须控制在±15′以内。

3.1.5.2钢带输渣机箱体安装一般先安装水平段、过渡段再安装倾斜段，最后安装头部驱动段的顺序。

3.1.5.3按照过渡段与钢带输渣机水平部分连接面的位置线安装一个标准段，作为过渡段的定位面，依次连接水平方向的标准段和尾部张紧段。

3.1.5.4安装过渡段与倾斜段第一个标准段，检查与过渡段相连的标准段法兰的结合情况，达不到设计要求时要进行调整，保证圆滑过渡。依次安装第二个标准段（或调整段）至头部驱动段。

3.1.5.5调整标准、过渡段、尾部张紧段、头部驱动段的相对标高，各段底部安装的垫板和底部沿钢带输渣机长度方向的结合面应保持一致的高度，最大误差≤0.5mm。

3.1.5.6调整标准、过渡段、尾部张紧段、头部驱动段的的刮板清扫链、钢带托辊及托轮的相对高度及平行度。保证在标准范围内。

3.1.5.7依次将导料板层和罩体安装在钢带输渣机上层箱体上。3.1.5.8在钢带输渣机尾部布置一台卷扬机，沿钢带输渣机的中心线将钢丝绳绕过改向链轮和驱动链，从清扫链回程侧进入，从清扫链承载侧返回到尾部。将改向链轮组置于尾部端面最长处，在驱动链轮附近安装一个改向滑轮。

3.1.5.9联接钢丝绳与清扫链，操作卷扬机将清扫链沿承载侧牵入，当清扫链到达驱动链轮时，把改向滑轮摘下，使清扫链绕过驱动链轮，不要错齿，启动清扫链驱动机构完成剩余的牵引工作，为防止清扫链堆积，卷扬机应起到张紧的作用。在牵引的过程中应保证圆环链的竖环必须沿着所有轮槽通过，当牵引工作完成后，截去多余链条，用开口环将清扫链联接起来，张紧清扫链，检查清扫链的长度。

3.1.5.10钢带安装时沿着钢带输渣机的中心线将钢丝绳绕过改向滚筒和驱动滚筒，从钢带回程侧进入，从钢带承载侧返回到尾部，在承载侧须借用一个托辊，以限制钢丝绳绷起。如果驱动滚筒与减速机分离，可以把驱动滚筒作为“改向滑轮”；如果驱动滚筒与减速机已经相连，那么需要在驱动滚筒附近布置两滑轮，保证牵引过程中钢丝绳与驱动滚筒没有接触。3.1.5.11将钢带防置在与钢带宽度相当的托架上，钢带安装时，按照出厂时已经编好的各段的编号顺序连接。将第一段钢带沿运动方向置于钢带输渣机尾部平台上，通过牵引板与钢丝绳联接起来，操作卷扬机，时钢带向前移动4m，将第二段钢带置于钢带输渣机尾部平台上，与第一段钢带尾部相连插入串条，这时需注意该串条所联接的两根网条的旋向、两根网条的相互位置以保证所有螺钉在一条直线上，安装好承载钢板，按上述步骤将剩余钢带全部牵引进去。

3.1.5.12当钢带前进至过渡段承载侧时，要注意钢带必须从托辊与压轮之间通过，并且让钢丝绳在托辊上经过，当钢带前进至驱动滚筒时，保证滚筒的中心线与钢带的中心线重合，当驱动滚筒附近布置滑轮时，将钢丝绳与滑轮分离；当钢带前进至过渡段回程侧时，要注意钢带必须从压辊与托轮之间通过。

3.1.5.13如果驱动滚筒已经与减速机相连，那么在回程侧，需要减速机与卷扬机相互配合来完成牵引工作。

3.1.5.14当牵引完成时，改向滚筒应该位于尾部端面距离最长处。将牵引钢丝绳及牵引板拆下。装在最后一段的尾部，同时将另一块牵引板与手拉葫芦连接在第一段的头部，通过操作，使两段逐渐靠近，当接口位于尾部箱体的开孔处时，拆去牵引板，装上对接工具，张紧钢带以确定合适的长度，将最后一根串条插入，使钢带成为闭合回路。

3.1.5.15将所有螺钉与承载板点焊，并将段与段之间的连接串条与网条焊接牢固。3.1.6前、后水冷壁下集箱横向管排平整度及机械密封生根件的间距及平整度是影响机械密封装置安装质量、进度的关键。机械密封生根件要求在锅炉水压前安装完成，二期工程机械密封生根件沿前、后水冷壁下集箱横向间距大100mm，锅炉水压已经完成且机械密封生根件与水冷壁管排焊接完，不允许改动，只能修改机械密封白钢板，造成不必要的人工时的增加。三期工程中，前、后水冷壁下集箱与冷灰斗水冷壁管排组合时变形较大，整体找正也没有达到标准要求，前、后水冷壁下集箱两侧标高较中心点最大差95mm，导致安装的机械密封生根件整体呈圆弧形且参差不齐，没有在一条直线上。因渣井上部四周密封梁是水平的，如按前、后水冷壁下集箱两侧标高为准安装机械密封，集箱中心点处膨胀量不够，按中心点标高为准安装机械密封，集箱两侧白钢密封板短。不得已在保证水冷壁向下膨胀量的情况下，修改白钢密封板、渣井上部四周密封梁。增加工时6天。在以后施工中，认真仔细的进行图纸会审，严格控制各工序的施工质量，加强专业之间的协调沟通应该引起我们高度的重视。3.1.7液压破碎油管安装时应保证管道内部清洁，防止液压油管缸堵塞，油管路快速接头较多要对正均匀拧紧，以防漏油。3.2其他设备安装

3.2.1二期工程中钢带输渣机出口设备采用的是从上至下分别进行一级碎渣机、缓冲渣仓、二级碎渣机、中间渣斗、给料机及附件安装的安装顺序。设备存放在安装位置下方后利用手拉葫芦提升安装就位。

3.2.2三期工程中钢带输渣机出口设备较二期工程工作量大，分别布置在室内和室外，室内的环锤碎渣机存放在安装位置下方后利用手拉葫芦提升安装就位。室外布置的斗提机、渣仓及支架、平台扶梯、防雨罩及支架安装时根据现场实际情况，充分发挥了机械优势，均采用整体组合吊装的方式。施工周期大为缩短，其他辅助设备穿插进行安装。4.干式除渣系统存在的问题及解决方法 4.1一级碎渣机减速机机壳断裂

二期工程4#机组在168小时试运期间一级碎渣机减速机机壳两次断裂，第一次断裂更换备用减速机，第二次断裂拆用3#机组一级碎渣机减速机，两次事件间隔不足3天，在减速机壳体断裂抢修期间，锅炉排渣不得不采用事故排渣，人工清理，投入大量人力、机具，既造成不必要的损失，又造成环境污染。且险些造成停机事故。4.1.1原因分析

经实际检查造成一级碎渣机减速机机壳断裂的主要原因是锅炉炉膛内有金属杂物，第一次断裂时，检查时发现一级碎渣机碎渣齿内卡一长500mm，∠50角钢，第二次断裂时，检查时发现一级碎渣机碎渣齿内卡一长600mm，过热器防磨瓦。当金属杂物将碎渣机碎渣齿卡死不能运转时减速机与驱动电动机间液力偶合器熔断塞保护未动作，使电动机产生的扭矩大于减速机所能承受的载荷而损坏。液力偶合器熔断塞保护未动作的原因是设计比匹配，存在“大马拉小车”现象，电动机、液力偶合器的功率大于减速机的功率。在没达到液力偶合器熔断塞保护动作时，减速机机壳已经断裂。在第一次断裂时，因机组168小时试运，时间仓促，为能及时发现设计不匹配的问题，对炉膛存在杂物考虑不周，认为机组运行多日已无较大金属物，没有采取可靠的措施，是导致第二次减速机机壳断裂的一个原因。4.1.2解决办法

4.1.2.1在机组点火前对炉膛、烟风道要彻底清扫，保证清洁。4.1.2.2在除渣设备系统投用前，钢带输渣机反转，以清除内部杂物。

4.1.2.3在钢带输渣机头部一级碎渣机入口前加装除铁器，定期巡检并清除吸附的金属物。4.1.2.4更换电动机、液力偶合器，与减速机功率相匹配。

4.1.2.5加强对炉膛内各受热面设备的紧固件、防磨件在安装前检查，对于焊接质量不合格的进行补焊处理。4.1.3三期工程的改进措施

4.1.3.1三期工程中钢带输渣机出口设计布置的是PCH8080环锤碎渣机，驱动电动机与环锤碎渣机采用带传动，该环锤碎渣机对于焊条头、短铁丝等小金属物有较强的通过能力，减少了卡堵的机率。若碎渣机出现卡堵，则电气控制碎渣机交替正反转以便排除卡堵故障，如果反复3次仍不能排除卡堵，则自动跳闸并发出报警。一旦电气失灵，电动机带动液力偶合器输入端旋转而使偶合器迅速升温至易熔塞熔化而卸油卸载，保护电动机闷车而烧毁。当碎渣机出现卡堵时传动带打滑，以保护电动机及碎渣机免受损坏。三期工程中该碎渣机运行较为稳定。

4.2输渣管排渣不畅管道堵塞，给料机卡堵

结合4#机组除渣系统运行经验，在3#机组除渣系统投入前对锅炉炉膛、钢带输渣机及烟风道进行了彻底的清扫，并在钢带输渣机头部一级碎渣机入口前加装除铁器，且更换电动机、液力偶合器，与减速机功率相匹配。在头运的前一天运行状态良好无异常，在第二天出现排渣不畅通，出力不足，中间渣斗累积渣量逐渐增多。一级碎渣、二级碎渣机运行正常，给料机卡阻频繁。多次人工排渣，且排渣时扬尘造成环境污染，投入大量人力、物力，使运行维护工作量大大增加。4.2.1原因分析

在人工排渣处理给料机卡阻时发现给料机内卡有焊条头、铁丝、钢丝绳扣等金属物，将给料机叶轮卡死，导致卡阻保护动作给料机停止运行。钢带输渣机头部孔门加装的除铁器上也吸附了类似的金属物，并也进行了定期清理。经进一步排查金属物的来源确定为改造锅炉再热器时的遗留物。在锅炉点火吹管结束后，整套启动前夕因再热器管壁超温，进行了改造，为保证整套启动工期，改造工作24小时作业，改造结束后即机组启动，时间仓促，拆除危险区域的脚手架及清理现场时不够彻底。加上锅炉吹灰原锅炉一些死角处可能存有的金属无也会落下。在运行时一些金属物压在灰渣下面的钢带输渣机头部除铁器吸附不彻底，有遗漏，人工清除金属杂物过程中，因炉膛负压、灰尘较大，视线不清晰，可能掉入除铁器后一些小的杂物，通过一、二级碎渣机后进入给料机，给料机叶轮与壳体间隙较小而卡死堵渣。

在对系统检查时发现输渣管道动力气源母管减压阀后压力表压降迅速，约30秒从0.6MPa降为零，正常压降一般为0.2MPa，即降至0.4MPa。这一情况表明空气流量不够，压力不足，而减压阀前压缩空气储气罐压力波动不大，管道为φ219通流面积足够，不存在截流，将减压阀顶丝压到最大流量还是不足，后将减压阀解体检查发现在减压阀压阀芯的弹簧上卡有一个M10×25螺钉和一个螺母，限制了弹簧的行程，使阀芯压不下去而截流，压缩空气流量满足不了排渣需要，致使排渣不畅通，出力不足，中间渣斗内积渣增多并造成堵管。4.2.2解决办法

4.2.2.1增加除铁器人工除铁频率。4.2.2.2修复减压阀

4.2.3三期工程因距渣库较远，采用管道输渣需要布置多台大功率空压机，输渣管道磨损维护量大，费用高，三期工程是通过斗提机提至渣仓后散装汽车运输。渣仓排渣有两种方式，一种是通过汽车散装机直接装车，一种是经给料机、双轴加湿搅拌器装车。在机组运行初期给料机也多次发生卡堵，主要是由于环锤碎渣机通过的小金属物造成的。为避免给料机发生卡堵，在机组运行初期可采用汽车散装机直接装车排渣。

4.2.4锅炉投粉吹管期间，灰渣量小，金属杂物较多，可采用环锤碎渣机入口前事故排渣口排渣，人工清理。4.3冬季室外设备防冻

干式消防系统篇3

随着我国城市建设规模的扩大, 地价的上涨, 高层建筑和地下设施的增多, 以及城市用电负荷的不断增加, 人们对电力变压器在防火、环保、占地和节能等方面的要求不断提高。干式变压器与传统油浸式变压器相比, 在这些方面有着不可比拟的优势, 例如干式变压器不带油, 不存在油对环境的污染、火灾及爆炸的危险;使用干式变压器安装费用低, 线路损耗少, 供电成本低。正是因为这些优势, 使得干式变压器迅速得到了广泛的应用。本论文主要结合110k V干式变压器, 对其测控系统进行设计探讨, 以期从中找到对于干式变压器测控系统的设计应用方案, 并以此和广大同行分享。

2 干式变压器测控系统应用现状

对干式变压器, 其安全运行和使用寿命, 很大程度上取决于变压器绕组绝缘的安全可靠。绕组温度超过绝缘材料的耐受温度使绝缘破坏, 是导致变压器不能正常工作的主要原因之一。所谓的使用年限, 一般都是以绕组热点“热寿命”的到期而终结。此外还有过压、欠压、过载等因素。为确保干式变压器具有20年的正常设计寿命, 需要对变压器的运行温度进行实时监测及报警, 并适时控制风冷装置进行强迫风冷。同时还应对运行电压、运行电流进行实时监测。

干式变压器冷却方式分为自然空气冷却 (AN) 和强迫空气冷却 (AF) 。自然空冷时, 变压器可在额定容量下长期连续运行。强迫风冷时, 变压器输出容量可提高50%, 适用于断续过负荷运行, 或应急事故过负荷运行。由于过负荷时负载损耗和阻抗电压增幅较大, 处于非经济运行状态, 故变压器通常不处于长时间连续过负荷运行。

对于普通的干式变压器, 目前市场上已出现多种样式的温度控制器, 如膨胀式、电子式、及由单片机控制的智能电阻式温控器等。以单片机控制的智能电阻式温控器为例, 该种温控器主要是在变压器绕组顶端表面的绝缘介质上钻一小孔, 将传感器如Pt100热电阻预埋在测温孔中, 来测量绕组的温度, 并进行纯数字循环显示, 根据设定温度点自动启停风机对绕组进行风冷, 同时还提供简单的报警、记录等功能。

3 110KV干式变压器测控系统设计

3.1 测控系统的结构组成

110k V干式变压器的测控系统主要由6部分组成:传感器、A/D、D/A模块、PLC主机、输入输出模块、可控硅控制器及触摸显示屏等。

在该系统的测量部分, 绕组温度采用先进的红外温度传感器进行非接触式测量:铁芯温度采用Ptl00热电阻插入铁芯叠片中进行接触式测量;另外根据需要在变压器室内也安装Pt100测温传感器, 对室温进行监控, 这样会使变压器处于更加良好的工作环境, 从而减少故障的产生。电压测量选用电压互感器, 电流测量选用电流变送器。

在系统的控制部分, 选用SEIMENS的S7-300PLC对采样信号进行快速、可靠的处理, 组态软件为s IMATICSTEP7;采用单相可控硅控制器与PLC软件编程相结合, 实现对冷却风机的调压调速控制。

在系统的显示输出部分, 显示器选用SEIMENS的TP2706触摸式人机界面 (HMI) , 组态软件为SIMATICPor Tool。HMI和PLC之间采用MPI (多点) 通讯方式, 通过对HMI画面上所设元件属性和与PLC的数据交换地址的定义, 实现HM I上相关元件对应的暂存器对PLC存储单元的读写。

该测控系统将红外温度传感器与PLC和触摸显示屏结合在一起, 并采用PLC和触摸屏的相应软件对各采样值进行控制、处理, 在温度的实时显示、数据记录、报警等方面具有很大的优越性。

3.2 开关量输入输出回路设计

1) 开关量输入回路。对变压器测控中的开关量的监测是变压器保护装置中的一个重要环节, 对外部开关量状态反应的正确与否直接关系到保护装置能否对外部故障做出及时反应, 这是因为保护逻辑程序的执行依赖于外部开关量状态字的状态。装置的开关量输入回路主要完成状态信号的输入, 包括断路器断合, 变压器瓦斯保护, 压力释放等输入。

开关量信号首先经过滤波, 然后经过隔离, 进入PLC模块的输入口, 以反映开关量的状态, 并做出相应的逻辑运算或判断。

2) 开关量输出回路。开关量输出部分主要包括跳闸出口、重合闸出口及各种信号出口。开关量输出部分是对断路器实现控制的出口通道, 由于PLC模块开关量口输出的是3.3V的低电压微电流信号, 不足以直接驱动断路器实现各种操作, 因此开关量输出回路需要将PLC模块输出的小信号放大为大功率信号, 从而驱动断路器。另外, 为了防止断路器操作过程中产生的瞬时脉冲对微机保护装置的反馈干扰, 还必须对出口通道进行隔离。测控装置的开出回路采用光电耦合器与继电器相结合的方法来实现开出信号的隔离与放大。出口回路的稳定与可靠直接影响到整个保护装置的性能。在硬件电路设计上, 我们在数字输出和继电器之间选用光电耦合器TLP-521来提高出口回路的抗干扰能力。

3.3 测控系统抗干扰设计

由于输入输出通道直接与外部设备相连, 对于干式变压器测控系统而言, 因此无论是数字量的输入输出通道, 还是模拟量的输入输出通道, 都是干扰窜入的渠道。

1) 模拟通道抗干扰技术。使用隔离放大器来实现对模拟信号的隔离, 隔离放大器内的电磁隔离器可将信号磁耦合, 隔断通路的线路连接, 从而切断干扰源。使用电流传输代替电压传输, 选用电流输出的传感器来测量被测对象, 在输出端接入精密电阻, 将电流信号变换成ADC可识别的电压信号输入。在交流信号输入通道中加入前置模拟低通滤波器, 减少高频信号的影响。

2) 数字通道抗干扰技术。对数字通道的抗干扰技术通常主要采用光电耦合器隔离内与外的联系, 使用光电耦合器避免了电信号的直接连接, 隔离了干扰的传递途径, 能有效地抑制尖峰脉冲及各种噪声的干扰, 从而使过程通道的信噪比大大提高。

4 结语

干式消防系统篇4

燃煤锅炉除渣系统传统采用水冷却和水力输送, 为此需设置水泵、灰渣沟、灰渣池、浓缩机、脱水仓、灰渣泵、输渣管道和灰场等一系列设施, 组成一个庞大的除渣系统。锅炉干式排渣技术是在八十年代中期由意大利MAGALDI公司发展起来的, 设备不需要水, 从而改变了火电厂传统的水力除渣方式, 实现了无污水排放, 避免了水力除渣引发的许多问题。

2 碎渣机卡涩磨损问题

在锅炉使用过程中掉杂物一直没有引起足够的重视, 实际其危害性相当大, 例如锅炉受热面的防磨瓦和燃烧器因烧损局部破裂而脱落, 会直接将碎渣机卡死甚至将其辊齿全部打碎, 所以如何避免掉铁件以及掉了铁件后如何保护碎渣机相当重要。关键是利用锅炉检修期间加强对受热面防磨瓦和燃烧器的检查、更换, 防磨瓦还可改用直接喷涂耐磨层的方法。同时, 可在碎渣机进口前增设磁铁分离器等措施将铁件等杂物分离。而当杂物进入碎渣机时通过碎渣机自动反转来保护设备, 当卡涩时碎渣机自动反转, 三次以后如果还是卡涩则自动停运。

3 渣斗壁温控制

过渡渣斗的耐火材料要求能承受炉渣900℃高温, 其有效容积能满足锅炉4h最大排渣量, 并设有观察孔、除焦孔。同时过渡渣斗的钢结构和耐火材料要求承受大块炉渣的直接冲击。但是, 过渡渣斗在设计中往往会忽略渣斗壁温控制的问题, 实际渣斗耐火材料设计不仅要考虑耐磨, 还要考虑系统运行中渣斗壁温的耐温程度, 内蒙古金山发电有限公司干式排渣系统曾有教训, 过渡渣斗耐火材料时当时选用锅炉耐火砖材料, 其厚度在200mm, 但在实际运行过程中, 发现该种材料不仅不耐磨, 而且渣斗外壁温度在80℃以上很不安全, 运行一个多月时间后耐火材料开始出现磨损甚至脱落。后来我们重新选用带陶瓷颗粒的耐火材料, 将其厚度改为400mm, 更换使用后其外壁温度最终控制在50℃左右, 运行几个月后均正常。

同时我们对河南中孚电力有限公司300mW机组的过渡渣斗壁温也进行了测量, 其浇注料的厚度也是按400mm设计, 在过渡渣斗底部一般温度不超过60℃。

笔者认为过渡渣斗浇注料一定要选用陶瓷粒耐火材料且要有足够的厚度, 同时在浇注料的施工中必须严格执行工艺规程, 把好掺料、搅拌及养护等各环节施工质量。

4 刮板及清扫链耐磨

干式除渣系统关键设备就是干式除渣机, 干渣机的可靠性直接影响整个系统, 如果干渣机运行时出料干渣达不到要求, 干渣温度过高会加剧干渣机刮板、清扫链和碎渣机的磨损, 加剧干渣其他设备的腐蚀磨损。另外, 当干渣机故障检修时可以通过挤渣机挡渣存放一定时间的渣量, 如果干渣机检修时间过长超过过渡渣斗存渣量则会影响整个锅炉的安全, 所以保证干渣机安全可靠的运行十分重要。

输送链和清扫链是干渣机关键部件之一, 不锈钢输送带由不锈钢网和不锈钢板两部分组成, 两者均由耐热、热膨胀率低的不锈钢加工而成, 它是渣向外输送和冷却的主要部件, 是干式排渣机的核心部分。不锈钢输送带的主要受力部件是不锈钢网, 不锈钢网由一根一根的像螺旋的不锈钢丝用一根直的不锈钢丝连接而成。不锈钢输送带采用螺旋型的输送网结构, 在运行过程即使有一处断裂, 螺旋型不锈钢网仍能可靠连接, 输送钢带可以继续运行。加上与钢网铆接的钢板保护, 输送钢带可以保证长期可靠运行。

清扫链由环链和刮板组成, 刮板为重型刮板, 刮板靠重力和干式排渣机壳体底部接触, 将从输送钢带上漏下的细渣输送到干式排渣机出渣口排出。

从实际运行的几个电厂来看, 输送链容易跑偏, 清扫链磨损比较严重, 对跑偏现象要及时检查校正, 否则引起链条磨损, 严重时将输送链板绞弯变形, 对清扫链的磨损, 笔者认为关键是一定要防止大渣落入清扫链中, 在干渣机头部设挡渣板要有效的挡住大渣块, 只能允许粉尘扬尘进入清扫链, 同时, 清扫链板一定要有足够刚度, 可以采用厚钢板或角钢工字钢等, 链条也要有足够强度。

5 冷却风量调节

干渣系统设计运行时, 其干渣机冷却风量到底需要多少, 该部分冷却风对锅炉产生多大的影响, 干渣经过冷却后能达到多少温度。为了确定其风量和影响度, 华电公司对河南中孚电力有限公司二期工程300mW机组干排渣系统数据进行了测量, 测量分两天进行, 不同时段几次风量测量数据如表1。

以上测试数据都是在锅炉正常运行情况下数据, 从测试结果来看, 干渣机冷却渣效果好, 冷却风量在锅炉总风量的1%左右, 可以保证不影响锅炉燃烧工况以及使用效率。如果开启干渣机头部补气风门使炉底进风量加大, 则会对锅炉效率产生负面影响, 运行实践证明, 干式排渣系统冷却风量尽可能小于锅炉总风量的1%才不致于影响锅炉正常运行。

摘要：干式排渣系统与传统的水力除渣系统比较具有占地小节水环保等优点, 已在全国范围内大量使用。如何保证干渣系统的运行并保证锅炉正常运行效率攸关重要。

干式消防系统篇5

柴油滤清器对密封性要求高, 因此在生产线上急需滤清器在线检漏技术。目前柴油滤清器多采用湿式检漏, 即将滤清器充入一定压力的压缩空气放入水池中, 人工观察泄漏产生的气泡量来实现观察滤清器是否泄漏。但这种方法会受到外部因素如身体状态、光线、气泡等影响, 可能产生误判, 而且观测结束后还需经过烘干工序, 浪费大量的能源, 因此急需研究更先进的柴油滤清器在线检漏技术。目前常用的干式检漏方法有流量、直接压力、氦气、超声波、外罩空间压差测试法。为此, 本文利用高精度压差传感器测量压差变化量, 设计了基于LabVIEW软件平台的滤清器在线干式检漏系统。

1 在线干式检漏系统组成和工作原理

图1为在线干式检漏原理。本文研制的柴油滤清器检漏系统硬件由被检测元件柴油滤清器、测量元件高精度微压差传感器、高性能数据采集卡、程序运行平台PC机、回路控制元件电磁阀、回路气压稳定元件减压阀、供气元件气泵和气动回路中的管道及连接接头组成。

检漏系统由气源提供稳定气压, 通过减压阀控制回路的压强, 气动阀经PC机的控制来实现回路的通断, 压差传感器测量滤清器的两路压差值, 即泄漏的气体压强, 在PC机上编写LabVIEW程序采集来自数据采集卡通过传感器测得的数据, 实时计算并显示泄漏曲线, 测量完毕后打开阀放气, 进入下一组试验。对大量重复性试验存储的数据进行分析, 与泄漏标准比较以确定泄漏量是否在要求范围内, 滤清器是否合格。

2 在线干式检漏系统硬件设计

2.1 气动回路整体设计

图2为气动回路连接图。压差传感器一端连接稳定的气压口即高压口, 一端连接被测件滤清器的出口即低压口, 当测量开始时, 打开气动阀1和2, 关闭气动阀3, 压差传感器两端压强相同, 输出的电压恒定。一段时间后关闭气动阀2, 滤清器会有少量的泄漏气体导致传感器低压口和高压口形成压强差, 引起输出的电压变化, 采集卡实时采集压差传感器的电压变化并传输到PC机中计算和显示。

2.2 数据采集硬件设计

本文采用的高精度微压差传感器是由美国丹纳赫Setra公司开发, 采用差分形式, 量程为-500Pa~+500Pa, 按线性关系输出电压, 精度为0.08%FS, 能达到4Pa的微小测量。数据采集卡采用NI公司的USB-6229高性能采集, 该采集卡可多路同时采集数据, 但是分时工作, 具有USB2.0串口。传感器的输出端口与数据采集卡的模拟信号输入端口相连接, 数据采集卡与PC机通过USB接口连接, 实现数据从传感器到PC机的传输[1]。

2.3 控制电磁阀硬件设计

为了使检漏系统气动回路实现检测所需的通断控制, 本文选用日本SMC公司的VX2120M-02-5D1型二位二通电磁阀进行控制。由于数据采集卡无法提供足够的功率控制电磁阀的通断, 本文选择以小型继电器作为中间开关与数据采集卡的数字I/O端口连接, 实现控制继电器的通断进而控制电磁阀[2]。继电器控制电路如图3所示。

3 在线干式检漏系统软件设计

3.1 数据采集软件设计

通过LabVIEW软件编写程序和数据采集卡实现对数据的实时采集、存储、处理、显示和生成可供日常电脑查看的报表。图形化编辑语言G语言是开发LabVIEW程序的专用语言, 编制的程序是框图形式, 采用数据流方式编程, 该编程方式直接决定了VI及函数的先后运行顺序, 同样, 程序框图前面板中提供很多外观与传统仪器类似的控件, 可用来方便地创建用户界面。

图4为试验程序框图。在图4 (a) 的数据采集程序框图中, 在“DAQ助手”的任务配置属性页完成各参数的配置, While循环结构实现数据的连续采集。采集的数据分4路, 其中两路直接连接显示控件和波形图表, 可直观地在前面板实时显示采集的电压值和电压与时间的曲线图;一路根据压差传感器参数来进行算术运算并连接量表控件, 通过量表的指针变化实时显示试验过程中的压差变化;最后一路存储数据, 用于试验后续的处理和分析[3,4]。

3.2 数据存储软件设计

图4 (b) 是数据存储程序, 应用TDMS文件格式, 这部分首先是打开用于读写操作的.tdms文件, 如没有则创建一个新的文件, 然后把采集到的数据写入该文件, 达到存储的效果。该程序存储的数据可作为后续实际应用中的检漏依据, 便于处理、分析和供其他人员查看。

3.3 电磁阀控制软件设计

电磁阀控制程序是采用DAQmx-Data Acquisition开发设计的, 该程序用来控制数据采集卡数字I/O端口的高低电平, 程序中前面板的输出信号按钮控制条件结构的真假, While循环重复执行代码片段直到再次点击输出信号按钮。以上程序通过控制前面板输出按钮来实现控制继电器的通断, 从而控制电磁阀的通断。

4 试验结果分析

为了验证设计的检漏系统是否可以对柴油滤清器泄漏量进行测量, 共进行了4次试验, 具体试验步骤如下:

第一步:连接气动回路和采集控制系统电路并通电, 气泵开关打开, 调节减压阀至0.4 MPa, 准备工作已经完成。

第二步:阀1、2打开, 阀3关闭, 滤清器充气10s。关闭阀1, 稳定20s, 关闭阀2的同时点击PC机中的采集数据和存储数据按钮。电脑界面实时显示经过采集和处理的泄漏量波形图并与标准泄漏量比较, 判断出该滤清器是否合格。

第三步:打开阀2、3, 滤清器中的气体排除, 拆下滤清器, 换下一个滤清器, 重复试验。

图5是经过TDMS拟合导出的泄漏波形图, 可以很清楚地看出此滤清器的泄漏量比规定的标准小, 为合格产品, 且重复性良好。

5 结束语

由试验结果可知, 本文设计的在线干式检漏系统将高精度压差传感器和LabVIEW强大的数据采集处理功能结合起来, 能够快速、简单、准确地检测出滤清器的泄漏量是否合格, 省去滤清器水检流程和烘干步骤, 减少劳动力, 节约了时间和成本。

摘要：针对柴油滤清器湿式检漏效率低、成本高等问题, 研究了基于LabVIEW的滤清器在线干式检漏系统。该系统利用高精度微压差传感器和稳定气压回路测量滤清器进、出口压力变化, 借助NI公司的高性能数据采集卡和其强大的软件平台实现对传感器数据的采集、处理及结果输出。试验结果表明该系统能快速、简单、准确地检测出滤清器的泄漏速率, 验证了系统的可行性。

关键词：LabVIEW,压力传感器,滤清器,数据采集,干式检漏,设计

参考文献

[1]余成波, 胡新宇.传感器与自动检测技术[M].北京:高等教育出版社, 2004.

[2]郑耀添, 吴浚浩.信号调理电路的设计与研究[J].中国科技信息, 2006 (2) :122.

[3]陈树学, 刘萱.LabVIEW宝典[M].北京:电子工业出版社, 2011.

干式消防系统篇6

离合器是汽车机械传动系统中重要的部件,它的功能是传递动力、切断动力和防止传动系过载。它通常包括膜片弹簧、离合器盖、压盘、传动片和分离轴承总成等。

本研究课题根据某型混合动力汽车变速箱内一种常开式离合器的结构和工作状态,进行基于整个系统结构的有限元分析,使得接触、边界和载荷等更加符合实际。并根据有限元计算的结果,对各个零件如离合器盖、膜片弹簧、压盘、从动盘(摩擦片)和飞轮的工作应力进行分析,同时将膜片弹簧的计算结果与理论和试验计算相比较,验证了有限元分析的可靠性,并为离合器的设计优化提供了参考依据。

2 有限元模型

2.1 常开式离合器工作模式介绍

汽车离合器以压盘是否压紧摩擦片而分为常闭和常开两种。

常开式离合器膜片弹簧的工作过程可分为三种不同情况:(1)自由状态:膜片弹簧基本处于自由状态,对压盘无压紧力;(2)空行程状态:执行机构驱动分离轴承对弹簧中部施加力,膜片弹簧以大端为支点受到压缩,在中部与压盘接触部位推压盘前进。因压盘与摩擦盘之间存在间隙,此时压盘不提供力;(3)压紧状态:分离轴承继续压紧膜片弹簧,从而推动压盘压紧从动盘,输出发动机或电机的转矩。

2.2 载荷和边界条件

离合器系统有限元分析的边界条件和载荷如图1所示,在分离轴承和离合器盖上施加边界载荷,在分离轴承上施加压紧力。同时在离合器系统各个部件的接触部分施加接触约束,根据材料具体情况定义材料接触的摩擦系数等相关参数。

2.3 材料参数及网格划分

使用3D软件对整个离合器系统进行建模,在建立膜片弹簧的几何模型时,采用磨损后的膜片弹簧厚度作为有限元分析的对象。采用Hyper mesh对离合器系统进行网格划分,将模型导入ABAQUS设定分析,其中单元选择为C3D10M,整个离合器系统划分为962396个单元。

在离合器系统中,从动盘(摩擦盘)的材料参数通过材料的压缩试验可以得到,弹性模量为20MPa,泊松比为0.1。同时,从动盘厚度在离合器运行一段时间后会因为磨损而减少,在计算时使用磨损后的从动盘厚度更能符合离合器工作的实际情况。离合器系统上的其他零件的材料参数设定弹性模量为2.1×105MPa,泊松比为0.3。

3 有限元分析

3.1 各零件有限元分析结果

使用ABAQUS STANDARD对离合器系统有限元模型进行分析,得到包括各零件的应力、相互接触力及位移的计算结果,如图2～图5。

3.2 离合器各子零件

根据以上离合器系统各零件(除膜片弹簧)有限元分析结果,在该离合器系统中:由图2可知离合器盖没有超出给定的材料许用极限200MPa;由图4可知从动盘上所承受的最大压应力为1.48MPa,高应力区域分布在非常小的局部区域,所以不可能引起表面断裂;由图3可知压盘的变形是0.026mm,因为变形非常微小,所以此件可以采用强度较低的材料(如铸铁等)替换现有材料。

3.3 离合器膜片弹簧有限元分析结果

由图6可知,离合器膜片弹簧的最大应力在材料许可范围内,同时为降低膜片弹簧外圆的应力,可考虑在外圆的应力较大处增加倒角以减少应力集中。

4 离合器负荷性能理论计算方法

本文采用最具有代表性、应用最广泛的近似计算法Almen-Laszlo即A-L法。通过A-L法公式进行膜片弹簧特性参数的计算,膜片弹簧的几何结构和参数如图7所示。

4.1 膜片弹簧的载荷-变形计算方法

(1)空行程状态下碟簧部分载荷-变形

在离合器膜片弹簧受压缩而处于空行程状态时,接合指部分受到的载荷和膜片弹簧中部与压盘接触点处的变形由A-L公式推出,式中:F为膜片弹簧工作压紧力,λ为膜片弹簧变形量。

将F和λ换算成接合指处的压力F2′和变形λ2′,得到:

(2)分离指部分载荷-变形

分离指可看成是由两段梯形(一段为半径rf到re,另一段为半径re到r)组成的悬臂梁,由弯曲公式求得:

式中

(3)压紧状态时

当膜片弹簧处于压紧状态时,接合指端继续加载至F2″,压盘压紧力Fm与接合指端载荷增量△F(△F=F2″-F2′)的关系应为:

而此时rf处变形量λ苁可近似为完全由接合指弯曲引起,即

因此,Fm与接合指端变形量λ苁2关系为:

在理论计算A-L法中,采用了几个假设以便进行简化分析,然后用板壳理论的基本公式推导出代数方程,以得到近似解。假设受载时弹簧的转角φ与变形量λ之间是线性关系,但实际初始有1%的误差,并且会逐渐增大;假设认为弹簧与支承面之间的受载时的滑动摩擦可忽略不计,但实际中,会带来1%到2%的误差,并不能完全忽略不计;假设认为弹簧与支撑面的接触点位置在受载时仍保持不变,但实际上考虑到支承环面圆角半径的影响,接触点位置也会改变,这种情况不能忽略。

因为以上提到的部分假设,计算过程与实际过程不完全相符,A-L理论法不能完全模拟膜片弹簧的细节设计特征,如加强筋和圆角等,所以结果会产生偏差。而有限元计算方法,没有采用上述假设,同时考虑进了所有的设计特征,避免了这些问题的产生。

由表1中理论计算A-L法和有限元分析的结果可得,传统理论计算的压紧力和变形量均大于有限元分析计算,验证了上述描述的正确性。

同时按照有限元仿真分析,与理论推导相比,它不仅能更精确地确定离合器弹性特性以确定接合与分离位置,而且能够动态地显示在各种变形条件下膜片弹簧上的应力水平和应力分布,这样可通过进一步的精益设计确定膜片弹簧的各种参数,达到最优化的目标。

4.2 离合器压紧力需求计算

由下列式子可得:

其中F为压盘压紧力,μ为摩擦系数的设计值,z为摩擦面数量,rm为平均摩擦半径,s为安全因子。取定安全系数为1.2,则可由以上计算公式以及离合器系统负荷及几何参数,得离合器所需要的最小的压紧力为8500N。

5 离合器负荷性能测试试验

5.1 试验过程

在离合器试验过程中,测试设备的上部压头向下运动,直到与离合器膜片弹簧接触后压紧膜片弹簧向下运动,从而得到离合器的运动行程与力的一条曲线,即离合器负荷性能曲线。

5.2 试验结论及与有限元结果比较

由以上计算和试验可得到如表2所示的计算结果。

6 结语

通过有限元分析、A-L法计算和试验测试结果,验证了离合器系统设计参数,压紧力均大于8500N,达到了工作要求。A-L理论计算和有限元分析的计算结果接近;有限元分析的结果小于理论计算结果,更加精确,因为有限元分析把更多因素考虑在内,例如加强筋加强了膜片弹簧的强度和杠杆率在变形过程中会随之变化等。

参考文献

[1]徐石安.汽车构造-底盘工程[M].北京:清华大学出版社,2003.

[2]袁旦,李芳,郑方赐.基于非线性有限元法的膜片弹簧特性曲线计算[J].浙江工业大学学报,2009,37(3):350-354.

[3]曹涌,陶华.基于灵敏度分析的离合器膜片弹簧优化设计[J].西北工业大学学报,2003,21(6):761-764.

[4]李林,刘惟信.汽车离合器膜片弹簧的优化设计[J].清华大学学报,1990,30(5):96-103.

[5]史俊武,李小伟,张建武,等.常开式离合器膜片弹簧的改进型遗传算法优化[J].上海交通大学学报,2009(2):208-212.

干式消防系统篇7

柯达DirectView CR850系统——提供X光影的快速高质量单暗盒CR处理系统, 速度快、大大提高工作效率, 并可获得高质量影像, 使普通摄影水平和诊断水平都提高到一个新的水平。柯达DryView8150干式激光相机是目前市场占有率较高的一种机型, 中文操作界面、触摸屏、独立的图像管理服务器内置, 无需转接即可实现Dicom连接。在机器使用过程中, 我们发现CR850的常见故障是IP板卡板, 而DryView8150干式激光相机常见故障是卡片, 解决的办法我想各位同行都有不同的对策, 而在长期的使用与维修中我们还发现其他一些故障, 现介绍给同行供参考。

1柯达CR850故障

故障一:从主程序进入扫描IP板, 有时扫描后显示屏无图像或有以下英文提示:The page cannot be displayed 。 There is a problem with the page you are trying to reach and it cannot be displayed ……而从无归属状态扫描, 有时可扫描出图像。

故障分析:产生故障的原因可能有以下几点:

(1) IP板编码异常;

(2) 扫描器故障;

(3) 激光头问题;

(4) 数据库问题;

(5) 程序问题。

故障检修:

首先对每块IP板的扫描窗口进行保养。用蘸有95%的酒精棉球檫拭IP板扫描编码, 去除其上的污物, 再试机, 有一点改观, 故障依旧。

检查扫描器。打开前门, 拉出光源, 用干净的纱布清除扫描器上的灰尘、激光头上的灰尘, 有一点改观, 但错误提示依然。

数据库问题。对数据库中存储的病人信息进行清除, 需进入关键操作员界面。进入的方法是:从主界面点击返回, 进入关键操作员界面, 点击登出, 输入用户名、AC 密码:330545, 点击登录就进入关键操作员界面。进入后点击管理病人检查记录, 点击删除所有病人信息, 无法执行。我们只能用输入病人ID号的办法进行删除, 删除患者信息后仪器运行速度加快, 但扫描后显示屏无图像的故障时有发生。

随后对整机的数据库程序进行重装, 试机后恢复正常。

故障二:CR图像有伪影。

故障分析:产生故障的原因可能有以下几点:

(1) IP板故障;

(2) CR机器本身故障。

故障检修:测试每个IP板, 发现伪影位置不同, 有的IP板有, 有的IP板没有。排除了是CR机器本身故障的可能性, 确定了造成伪影的原因是IP本身划痕或灰尘导致。用IP板专业擦拭液擦拭IP板, 故障清除。

故障三:主机开机有时不能进入系统, 有时出现死机, 重启后又正常。

故障分析:产生故障的原因可能有以下几点:

(1) CPU故障;

(2) PC电源故障。

故障检修:打开主机外盖, 取下PC机, 首先对其进行除尘保养。检查CPU, 发现CPU散热硅胶较干, 加上新硅胶后, 试机, 故障有时还出现。

检测PC电源。因为主机电脑在通电时, 首先会向主板发送一个pg信号, 接着CPU会产生一个复位信号开始自检, 自检通过后再引导硬盘中的操作系统完成电脑启动过程。而pg信号相对于+5v供电电压有大约4ms的延时, 待电压稳定以后再启动电脑。如果pg信号延时过短, 会造成供电不稳, CPU不能产生复位信号, 导致电脑无法启动。更换一个电源后重新开机测试, 故障排除。

2柯达DV8150干式激光相机

故障一:相机报错27-551。

故障分析:产生故障的原因可能有以下几点:

(1) 加热鼓问题;

(2) 温度传感器问题。

故障检修:查询错误码, 为加热鼓鼓温低, 正常鼓温124℃。检查鼓温, 发现鼓温未被加热, 检查加热鼓电压, 为115V, 检查加热鼓保险, 发现保险弹出, 将保险复原, 开机启动正常。

故障二:开机后黑屏。

故障分析:产生故障的原因可能有以下几点:

(1) 电源故障;

(2) 软件故障。

故障检修:开机后观察, 机械自检动作存在, 排除电源故障, 将装机随带光盘放入DRE光驱中, 重启, 自动GHOST系统软件。完成后, 重启。启动正常, 将DICOM信息恢复, 更改IP地址, 启动正常。

故障三:相机报错27-602 。