流化床焚烧

流化床焚烧（共5篇）

流化床焚烧 篇1

一、项目概况

循环流化床垃圾焚烧炉以炉内循环灰作为热载体，蓄热量大，燃烧稳定性好，温度均匀。流化床燃烧温度范围为850～950℃，过量空气系数小，氮氧化物生成量少，有害气体的生成易于在炉内得到控制，是新一代“清洁”焚烧炉。

通过采用外置换热器技术，彻底解决了金属管材在高温烟气区的氯化氢腐蚀问题，不仅延长了设备的使用寿命，而且提高了过热蒸汽参数和发电效率，可以实现与我国常规汽轮机组的配套使用。

垃圾焚烧发电厂由垃圾预处理系统、垃圾给料系统、循环流化床垃圾焚烧系统、烟气净化系统、排渣系统、灰渣综合处理系统、汽水系统、仪表控制系统、水处理系统、电气控制系统、汽轮机及发电系统和输配电系统等组成。

二、技术创新性

1.能够适应中国垃圾高水分、低热值的特点。

2.助燃煤掺烧热值比例可控制在20%以下，大城市可实现不掺烧助燃煤，符合国家产业政策。

3.能够有效控制垃圾焚烧过程中有害气体(二噁英)的产生。

4.通过添加石灰石实现炉内脱硫，通过尾气处理后，大大降低了有害气体的排放，其中二噁英类物质含量已低于国家标准，可达到欧盟标准。

5. 通过喷洒活性炭和消石灰可有效脱除烟气中氯化氢、氟化氢、二氧化硫等有害气体。

6. 燃烧彻底，垃圾减量98%以上，减容90%以上。

7. 灰渣无臭味，可直接填埋，也可用于生产建筑材料。

三、主要应用范围

1．余热利用

可用于人口10万～20万、中等发展水平、土地资源紧张、地下水水位较高的小型城市。

2．上网发电

适用于人口100万以上的城市、经济发达城市或旅游城市，如珠江三角洲、长江三角洲等区域。

四、市场前景

1．在环境友好方面

循环流化床优于炉排焚烧技术。循环流化床分级燃烧，温度均匀，NOx生成量少;炉内添加石灰石脱硫，灰渣燃尽率高;渗沥液同时被消纳;烟道中二噁英生成的催化作用被遏制。

2．在建设投资方面

循环流化床低于炉排焚烧炉，循环流化床拥有自主知识产权，全部国产化;燃烧强度高，炉体尺寸小，占地小，耗钢量少;焚烧炉本体无运动部件，制造难度小。

3．在运行费用及收益方面

循环流化床优于炉排焚烧技术。可不用燃油而用煤即可稳定燃烧，且用量低，渗沥液入炉消纳，不必专设污水处理站;无运动炉排，维护费用低，蒸汽过热器不与烟气接触;无HCl腐蚀，蒸汽参数高，发电效率高，售电收益高。

五、合作案例

1．四川彭州垃圾焚烧厂

2×100吨/日垃圾焚烧炉。本项目是中科院循环流化床焚烧技术产业化的第一个项目。2002年初投入运行后, 处理规模、运行与排放指标全部达到了设计目标, 获得良好的社会影响和环保效益。

2.浙江嘉兴垃圾焚烧发电厂

2×250吨/日垃圾焚烧炉+12 MW汽轮发电机组。本项目是中科院循环流化床焚烧发电技术第一个产业化项目。由浙江某民营企业投资, 运用中科院循环流化床焚烧发电技术。项目于2003年5月开始并网发电, 并于同年8月通过了国家环境保护总局国家环境分析测试中心的严格测试, 各项焚烧排放指标均达到并优于国家环保标准限值, 于2004年6月通过了浙江省环境监测中心站的监测并形成“建设项目竣工环境保护验收监测与评价报告”。

3.广东东莞垃圾焚烧发电厂 (BOT)

3×400吨/日垃圾焚烧炉+2×15 MW汽轮发电机组。东莞垃圾焚烧发电厂是中科集团参与投资建设的第一个垃圾焚烧发电项目。东莞项目总投资为3.5亿元人民币、日处理垃圾1200吨, 年发电量可达2.3亿度, 采用中科集团拥有自主知识产权的循环流化床焚烧发电技术。项目于2003年10月开工建设, 于2007年1月正式运营。目前, 该项目运营情况良好, 基本达到了政府和投资者的预期。该项目是中科集团循环流化床焚烧发电技术的又一次成功实践, 标志着该技术产业化进入了一个崭新的阶段。

4.宁波镇海区垃圾焚烧发电厂 (BOO)

2×400吨/日垃圾焚烧炉+2×12 MW汽轮发电机组。宁波镇海垃圾焚烧发电项目是中科集团主导投资建设的第一个垃圾焚烧发电项目。项目总投资2亿元左右, 日处理生活垃圾600吨, 年上网电量可达1亿度, 采用循环流化床焚烧发电专利技术。镇海项目于2005年10月开工, 并于2006年12月建成投产。目前, 镇海项目运行情况良好。镇海项目建成投产是中科集团进军能源环保产业的一个里程碑, 标志着中科集团具备了投资、建设和运营垃圾焚烧发电厂的实力。此外, 镇海项目入选“建设部2007年科学技术项目计划——市政公用科技示范工程”。

流化床焚烧 篇2

湍沸复合流化床垃圾焚烧技术介绍

杭州能达华威设备有限公司位于杭州经济技术开发区,是一家致力于城市生活垃圾资源化、减量化、无害化处理的社会公益型企业,公司集垃圾焚烧技术研发、电力投资和电力设备制造于一体,旗下拥有杭州乔司绿色能源有限公司和嘉兴市绿色能源有限公司两座垃圾焚烧发电厂及上海博烨能源科技有限公司,下设垃圾焚烧技术研究所,专业从事国内生活垃圾焚烧技术研发及设备设计,同时正在筹建嘉兴市嘉善县垃圾焚烧电厂.

作 者：杭州能达华威设备有限公司 作者单位：刊 名：高科技与产业化英文刊名：HIGH-TECHNOLOGY & INDUSTRIALIZATION年，卷(期)：“”(11)分类号：关键词：

流化床焚烧 篇3

污泥生物干化是利用微生物好氧发酵产生的热量增强水分蒸发,同时进行人工强制通风将污泥中的水分带走。与传统热干化技术相比,污泥生物干化具有占地面积小、投资低、运行费用低等特点,适合大规模推广,在我国已经有了工程应用[5—7]。在不同条件下,污泥生物干化后的产物可以进行土地利用或直接填埋,也可以作为填埋场的覆盖土,或制作成衍生燃料。其中,生物干化污泥制成衍生燃料可充分利用其热值,产出附加值较高的产品,且便于运输,具有广阔的市场前景。目前,干化污泥衍生燃料的成型技术已有较多的探索,但对其焚烧特性的研究仍较少[8]。

本文在30 k W循环流化床试验系统内进行了生物干化污泥衍生燃料的焚烧实验,初步探索了其焚烧特性和排放特性,重点考察了衍生燃料和运行条件对焚烧过程和排放特性的影响。

1 实验装置与方法

1.1 实验装置

30 k W循环流化床试验系统主要由循环流化床焚烧炉、烟气冷却器、布袋除尘器、电加热点火系统、给料系统、供风系统和数据采集系统等组成,如图1所示。循环流化床燃烧系统由炉膛、旋风分离器和返料器主要三大部件等组成。炉膛下部直径为100mm,上部直径为140 mm,炉膛高度为5 000 mm,二次风口位于布风板上方1 500 mm处,两个给料口分别位于布风板上方450 mm和650 mm处。

试验台的辅助系统包括电加热点火系统、给料系统、供风系统、烟气冷却器、布袋除尘器、数据采集系统等,炉膛底部的电炉丝加热装置加热床料,以实现点火。生物干化污泥衍生燃料由螺旋给料机从给料口加入炉膛,通过调节电机的转速改变给入污泥的速率,尾部烟气经过烟气冷却器、布袋除尘器和烟囱排入大气。

实验系统各处的温度和压力等测量值显示并记录在计算机上。烟气取样口设置在布袋除尘器出口烟道上,由MGA5移动式红外气体分析仪在线分析烟气中的O2、NO、NO2、CO2、CO和SO2的浓度。

1.2 实验物料

实验所用的生物干化污泥衍生燃料是由生物干化污泥按照一定比例加入煤作为助燃剂,再进行造粒而成的,粒径在4~6 mm之间。生物干化污泥和煤的燃料特性参数见表1,可以看到,生物干化污泥挥发分含量高,固定碳含量低,导致热值比较低。

1.3 实验方法

采用以上物料,分别进行系列工况实验,实验主要改变助燃剂含量、焚烧温度(炉膛平均温度)、过量空气系数(实际空气量/理论空气量)、二次风比率(二次风量/总风量)等因素,在线测量分析不同工况下烟气中O2、NO、NO2、CO2、CO和SO2的浓度。试验时,加入石灰石钙硫比为2∶1。

上述不同试验工况中,在引风机入口利用红外气体分析仪在线分析烟气中的O2、NO、NO2、CO和SO2的浓度,从而获得不同焚烧温度、过量空气系数、二次风比率和钙硫比的条件下,氮氧化物和二氧化硫的排放浓度和规律。此外,在布袋除尘器取飞灰分析其含碳量,结合烟气中CO浓度,计算衍生燃料的燃烧效率。

实验数据处理时,为便于比较分析,将烟气中各组分的排放浓度换算到标准状态(O2浓度为11%)。

2 实验结果与分析

2.1 生物干化污泥衍生燃料焚烧特性

生物干化污泥衍生燃料在流化床内的焚烧特性主要以焚烧效率来衡量。试验过程中,在运行稳定的情况下,在线分析烟气中CO浓度,并取飞灰测试其含碳量,根据CO排放浓度和飞灰含碳量进一步计算污泥的焚烧效率。焚烧效率ηcf的计算公式为[9]:

式(1)中

式中:q3为化学不完全焚烧损失,%;q4为机械不完全焚烧损失,%;αfh为飞灰系数;αhz为排渣率;Cfh为飞灰中可燃物的含量占飞灰量的百分数,%;Chz为灰渣中可燃物的含量占灰渣量的百分数,%;Qnet为污泥的热值,k J/kg。试验过程稳定工况下,焚烧炉不排渣,因此αhz=0。

表2给出了不同工况下CO排放浓度和飞灰含碳量。可以看到,试验中烟气CO浓度在10~95mg/m3,飞灰含碳量较低,经过计算得到衍生燃料燃烧效率均在96%以上。CO浓度和飞灰含碳量与焚烧温度等试验条件之间并没有明显的关系。当衍生燃料中煤粉的比例为40%时,燃料热值约3 510kcal,此时流化床试验台能稳定燃烧并有较高的燃烧效率。若应用于大型流化床焚烧炉,一般燃料热值最好在4 000 kcal以上,因此衍生燃料中煤粉的比例应大于50%。

注:~表示没有相关工况或未取样分析。

2.2 烟气排放特性

2.2.1 氮氧化物排放特性

衍生燃料燃烧过程中NOX的生成浓度主要与燃料中含氮量以及燃烧条件有关,其中燃烧条件主要为焚烧温度和氛围。流化床焚烧炉内运行焚烧条件的主要有温度、分级配风和过量空气系数,从而对NOX浓度产生影响。

图2给出了NOX浓度随焚烧温度的变化情况。可以看到随着温度上升,NOX浓度明显增加,焚烧温度800℃升至950℃,NOX浓度从200 mg/m3升高至500~600 mg/m3。焚烧温度升高会促进更多的中间产物NCO更多得生成更多得NOX,另外会降低半焦和CO的浓度,从而抑制了NO的异相还原反应,最终会降低NOX浓度。由于煤粉与生物干化污泥含氮量相差不大,因此衍生燃料中煤粉比例对NOX浓度影响不大。

图3所示为不同过量空气系数对NOX浓度的影响。可以看到随着过量空气系数增大,NOX浓度有所升高,但整体变化不大。这说明在衍生燃料燃烧时,过量空气系数为1.4时,氧浓度已经足够燃料充分燃烧,此时提高氧浓度对燃料N的转化影响不是很大。

图4所示为分级配风对NOX浓度的影响。可以看到,随着二次风比率的增加,NOX浓度明显下降。二次风比率从20%增加至50%,NOX浓度降低约62%,说明流化床内分级配风对脱硝效果明显。分级焚烧时,随着二次风比率的增大,密相区的氧浓度降低,还原性增强,CO、焦炭浓度增加,抑制了NOX的生成,同时促进了其分解,导致NOX浓度降低。

2.2.2 二氧化硫排放特性

图5显示了随着焚烧温度、过量空气系数、二次风比率和钙硫比变化SO2排放浓度的变化规律。随着焚烧温度增加SO2排放浓度呈上升趋势,原因是焚烧温度升高,燃料中S会越来越不稳定,更多硫析出并转化为SO2,同时焚烧温度增加还会减弱燃料中一些碱金属氧化物的固硫作用,最终会导致SO2浓度的增加[9]。过量空气系数和二次风比率对SO2浓度影响不大。流化床内加入石灰石脱硫有明显的脱硫效果,钙硫比为2.5时,SO2浓度可降至200mg/m3左右,脱硫效率约90%。煤粉含硫量低于生物干化污泥,因此煤粉比例增大会降低SO2浓度。

3 结论

在30 k W循环流化床试验进行了生物干化污泥衍生燃料的焚烧试验,探索了衍生燃料焚烧特性及NOX和SO2排放特性,得到以下结论:

(1)生物干化污泥衍生燃料在流化床内具有良好的焚烧特性,燃烧效率达到96%以上,燃尽特性较好;

(2)衍生燃料焚烧时,NOX浓度随焚烧温度升高而增大,而分级配风可以有效控制NOX生成,效率可达60%以上,衍生燃料中煤粉比例对NOX浓度影响不大;

(3)焚烧温度、过量空气系数、二次风比率等条件对SO2排放浓度影响不大,加入石灰石可以有效脱除SO2,脱硫效率达90%以上,衍生燃料中煤粉比例增大会降低SO2排放浓度。

摘要：在30 k W循环流化床试验了生物干化污泥衍生燃料的焚烧试验;探索衍生燃料焚烧特性及NOX和SO2排放特性。衍生燃料在流化床内具有良好的焚烧特性,燃烧效率达到96%以上,燃尽特性较好;NOX浓度随焚烧温度升高而增大,而分级配风可以有效控制NOX生成;SO2排放浓度受运行条件影响不大,加入石灰石可以有效脱除SO2,脱硫效率达90%以上。

关键词：生物干化污泥,衍生燃料,流化床,SO2,NOX

参考文献

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[4] Werle S,Wilk R K.A review of methods for the thermal utilization of sewage sludge:The Polish perspective.Renewable Energy,2010;35(9):1914—1919

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流化床焚烧 篇4

某公司装备有2台130 t/h循环流化床锅炉+1台150 t/h煤粉炉, 配有2台25 MW抽凝式机组。2012年4月23日起, 某公司组织对污水处理厂产生的污泥进行湿法试烧及干法试验。现就上述试烧、试验情况分别说明。

1 湿法掺烧

湿法试烧是采用湿污泥与石灰石、流化床产生的干渣、原煤按1∶1∶1∶2的比例进行充分混合后再与原煤按1∶1比例入炉, 通过对污泥的物理分析和多次不同比例的掺配混合, 基本解决了污泥入炉困难的难题, 达到日处理污泥50 t的生产能力。

6月份, 某公司正式批量掺烧污泥, 全月累计掺烧污泥1040 t。6月1日至15日为双机双炉满负荷运行, 15日至30日为单机双炉 (或双炉双机低负荷运行) , 现仅对双机双炉满负荷运行时掺烧污泥的经济性运行分析, 6月1日至15日共掺烧污泥575 t, 上网电量累计1 577万k Wh, 供汽量19 493 t, 热电比104%, 锅炉效率84.28%, 供电标煤耗为430 g/k Wh, 生产报表中统计的入炉煤热值为4 290 kca/kg, 而煤库中原煤炭热值为4 676 kca/kg, 由于污泥和配料影响入炉煤热值386 kca/kg;5月份, 没有掺烧污泥, 上网电量累计3 536万k Wh, 供汽量39877 t, 热电比94%, 锅炉效率90.59%, 供电标煤耗为396.9 g/k Wh, 入炉煤热值为4769 kca/kg。

6月份前半个月, 机组运行方式与5月份相同, 运行工况相近, 但由于掺烧污泥, 与5月份相比, 锅炉效率降低6.31%, 煤耗升高33.1 g/k Wh (还未考虑热电比升高10%对煤耗的影响) 。

6月1日至15日由于掺烧污泥共计多耗煤量:

折合5000大卡原煤:521.9×1.4=730.8 (t)

掺烧1 t污泥需要消耗5000大卡原煤:730.8/575=1.27 (t)

由此可以得出, 湿法掺烧从经济上来说是不可行的。

2 污泥晾晒

8月初, 在某公司煤泥晾晒场地上进行污泥晾晒, 本次只是进行了小范围的试晒, 方法为取50 t的湿污泥 (水分83%左右) 与50 t干煤泥 (水分14%左右) 充分混合后摊开, 厚度20 cm左右, 用耙机进行翻晒, 在睛好天气, 3天左右, 水分可降到21%。目前某公司有晾晒场地5000 m2, 初步测算3天可晾晒污泥500~600 t。

优点:成本比较低, 除人工费、铲车费外无其它费用。

缺点:晾晒时有异味, 对天气要求比较高, 阴天、下雨天影响晾晒。

3 污泥烘干试验

(1) 试验时间:2012年7月23日至7月30日。 (2) 试验目的:验证蒸汽烘干污泥设备的安全性及经济性。 (3) 试验方法:向烘干设备内通入0.7~0.8 MPa, 280℃的蒸汽, 每十分钟加湿污泥2桶 (24.9 kg) 。等运行稳定、出料正常后收集烘干后的污泥和凝结水, 进行称量。

4 试验情况

(1) 设备运行情况:烘干设备在某公司安装结束后总共试运行了8天, 在8天中共出现了3次异常情况, 每次皆为设备堵转。第一次因为有石块进入筒体, 致使设备卡死, (因试验用污泥是在地面上用铲车铲运, 污泥里混有了石子) , 此现象在可以杜绝。另两次堵转是因为污泥在设备内干燥过快 (一次在停运过程中, 一次在正常运行中) , 干污泥挤压设备, 造成卡死, 此情况在运行中可以通过调整解决。总的来说设备运行还是比较安全可靠的。

(2) 经济分析。

(1) 用干污泥反推数据分析。

根据29日的数据分析:

每小时加入湿污泥的的量:24.7× (1-21.1%) ÷ (1-85.7%) =136.28 (kg) ;

每小时被烘后污泥蒸发出的水分:136.28-24.7=111.58 (kg) ;

每蒸发1 t水耗用蒸汽量:125.5/111.58=1.121.12 (t) ;

根据30日的数据分析:

每小时加入湿污泥的的量:25× (1-29.6%) ÷ (1-82.8%) =102.33 (kg) ;

每小时被烘后污泥蒸发出的水分:102.33-25=77.33 (kg) ;

每蒸发1 t水耗用蒸汽量:110/77.33=1.42 (t) 。

(2) 用湿污泥加入量数据分析。

根据29日的数据分析:

149.4 kg湿污泥被蒸发出的水分为:149.4-24.7=124.7 (kg) ;

每蒸发1 t水耗用蒸汽125.5/124.7=1.01 (t) 。

根据30日的数据分析:

149.4 kg湿污泥被蒸发出的水分为:149.4-25=124.4 (kg) ;

所以每蒸发1 t水耗用蒸汽110/124.4=0.88 (t) 。

(3) 将以上数据取平均值, 得每蒸发1t水耗用蒸汽量。

(4) 烘干污泥后的副产物:85℃左右的凝结水、低位发热量为1356kca/kg的干污泥。

(5) 下面以昆山污水处理厂提供的湿污泥为例进行测算, 其提供的污泥平均水分在83%左右, 假如将污泥烘干到含水30%, 每吨污泥耗用0.7~0.8 MPa, 280℃的蒸汽量为:

(6) 其它数据。

每烘干1吨污泥电耗为13 k Wh。

每烘干1吨污泥人工费用为:2元。

每年按320天计算, 每天处理污泥100 t, 政府补贴195元/吨。

每年设备维修费为:10万元。

注:电成本只计算了煤炭成本, 没有考虑发电设备折旧成本和其它成本。

每吨污泥不可预见成本:10元。

每烘1t污泥可回收0.84t85℃左右的凝结水。此凝结水回收利用其热量可节约煤炭成本6元。如卖热水可回收成本25元/吨。

5 结论

从某公司试验的情况来看, 湿法焚烧技术上是可行的, 但如果不增加向炉内直接输送污泥的设备, 仅靠外部添加配料拌匀后入炉, 虽然可行, 但大量的配料 (炉渣、石灰石等) 入炉后吸热再排掉对锅炉的炉效影响非常大, 从经济上讲是不可行的。晾晒虽然成本最底, 但受社会环境和自然环境的制约, 终不是长久之计。比较某公司试验的三种情况, 烘干法应该是比较理想的处理方法。

摘要：根据对污泥进行湿法掺烧、翻晒及烘干试验三种情况分析了城市污泥在流化床锅炉内焚烧前的几种处理方法的安全性及经济性。

关键词：污泥,湿法掺烧,晾晒,烘干

参考文献

[1]活性污泥法理论与技术[M].中国建筑工业出版社, 2007.

流化床焚烧 篇5

1 对象与方法

1.1 对象

采取整群抽样的方法选择了东营某技术有限公司油泥砂处理厂20名作业人员(包括航车岗和司炉岗)作为试验组,同时根据年龄、工龄匹配的原则,选择了在日常工作不接触或很少接触职业病危害因素的20名其他工作人员作为对照组。具有以下情况者,所得数据在分析时排除:①高血压等心血管疾病患者;②年龄超过50岁者;③急慢性呼吸系统疾病患者;④取样前夜饮酒者。

1.2 方法

1.2.1 问卷调查

主要采用现场问卷法。设计了调查表,对研究对象的年龄、性别、工龄、职业史、文化程度、生活习惯、等方面进行调查。

1.2.2 调查及研究时间

调查及研究时间为2011年1—12月。

1.2.3 生物样品采集和检测方法

采用超生雾化吸入法提取实验组及对照组约2 ml痰液。取试验组班末尿约100 ml。抽取实验组及对照组约3 ml静脉血,其中约2 ml现场提取血清。尿样、血样和血清冷藏保存、运输,回实验室尽快进行实验。

采用比色法检测血清中丙二醛(MDA)含量和谷胱甘肽过氧化物酶(GSH-PX)及超氧化物歧化酶(SOD)的活力;采用自动生化分析仪测量血常规;采用石墨炉原子吸收光谱法检测尿中总铬含量;采用硝酸酶还原法测定痰液中NO2-/NO3-含量[3]。

1.2.4 仪器和试剂

仪器:722N可见分光光度计(上海精密仪器有限公司),Au-640全自动生化分析仪(日本奥林巴斯公司),Z-500原子吸收光谱仪。试剂:MDA、GSH-PX、SOD测试试剂盒(南京建成生物工程研究所),NO2-/NO3-试剂盒(加拿大 Blowen 公司)。

1.2.5 统计方法

运用统计软件SPSS 16.0对现场调查数据及测试、实验数据进行统计分析。以P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 油泥砂成分分析

取原料油泥砂分别送山东省分析测试中心及胜利油田地质科学院进行成分分析。油泥砂成分分析结果。见表1。

2.2 职业病危害因素及分布

按照生产工艺可划分成制备系统和热控系统2个评价单元,在制备过程中油泥砂经筛分后由航车抓斗输送至料仓,热控系统包括锅炉加热及其烟气、灰渣的处理[4],工人接触到的职业病危害因素及其分布见表2。

2.3 调查及统计分析结果

试验组和对照组的性别、年龄和工龄间差异均无统计学意义(P>0.05),提示两组间具有可比性。试验组和对照组调查及统计分析结果见表3。

注:年龄和工龄使用t检验,性别为Pearson卡方检验;均P>0.05。

2.4 各项指标检测结果

试验组和对照组尿中总铬、血清中MDA、GSH-PX和SOD;痰液中NO2-/NO3-检测结果比较,见表4。

注:MDA—丙二醛;GSM-Px—谷胱甘肽过氧化物酶;SOD—超氧化物歧化酶。

研究表明,油泥砂集中流化焚烧项目作业工人尿中总铬含量、血清中MDA含量、SOD活力及痰液中NO2-/NO3-含量与对照组差异有统计学意义(P<0.01和P<0.05)。油泥砂集中流化焚烧项目作业环境可使工人尿总铬含量、血清MDA含量、SOD活力及痰液NO2-/NO3-含量均发生异常改变,血清GSH-Px活力下降,但与对照组差异无统计学意义。

3 讨论

在油泥砂集中流化焚烧项目工作场所中存在着对机体有慢性毒性作用的各种职业病危害因素,如矽尘、铬盐、烃类等,同时铬盐也是一种致敏及致癌物。试验组因长期接触铬盐、烃类等职业病危害因素,体内产生过多的氧自由基,自由基可破坏细胞的内环境,攻击生物膜中的多不饱和脂肪酸,引发脂质过氧化反应,并因此形成脂质过氧化物,如MDA等毒性产物,从而导致体内MDA等含量升高。SOD和GSH-PX是人体内重要的抗氧化酶,能清除过多的自由基,从而保护机体,但当机体内自由基含量过高时,2种酶消耗过多,可导致体内酶活力降低,从而引起机体损伤、进而引发疾病。NO是一种具有多重生理功能的活性物质,与多种急慢性呼吸道疾病有密切关系[5]。动物实验证实,硅通过巨噬细胞和中性粒细胞诱导了NO过度产生并与超氧阴离子结合形成超氧亚硝基离子,损伤DNA并产生毒性作用[6];另有动物实验发现,矽尘引起的肉芽肿区域附近的肺组织和支气管淋巴组织中诱导型一氧化氮合酶活力表达增强,且与肺组织损伤、炎症、纤维化等变化密切相关[7]。由于呼吸道内产生的NO部分以气体的形式随呼出气体排出,部分与氧结合形成硝酸盐/亚硝酸盐(NO2-/NO3-),因此,呼吸道分泌物(诱导痰)中硝酸盐/亚硝酸盐浓度可以间接反映呼吸道内NO的浓度[8,9,10]。本文研究结果显示,试验组诱导痰液中NO2-/NO3-含量均高于对照组,提示NO可能参与了矽尘所导致的肺组织炎症/纤维化反应。

研究表明,作业工人长期处于油泥砂集中流化焚烧项目的工作环境中,可导致体内氧化应激状态加剧,铬在体内蓄积及肺组织发生炎症或纤维化反应,如果长期接触,可导致矽肺,甚至癌症等。尿中总铬含量、痰液中NO2-/NO3-含量、血清中MDA含量和GSH-Px及SOD的活力可以作为油泥砂集中流化焚烧工艺作业工人健康监护的早期指标,可在职业病危害因素尚未严重损害工人身体健康的情况下,发现异常,可及时采取措施,有效地防止职业病危害发生,保护职工健康。因此,应用这项成果,能及时、有效地控制职业危害源头,防治职业病,保护职工健康及其相关权益,促进企业稳定发展,也是落实“以人为本”、建设和谐油田的具体体现。

摘要：目的 为了早期发现油泥砂集中流化焚烧处理工艺作业工人的早期职业健康损害情况,从而予以有效的干预措施,以降低职业性疾患的发生率。方法 以油泥砂处理厂20名作业人员作为试验组,日常工作不接触或很少接触职业病危害因素的20名其他工作人员作为对照组。采用比色法检测血清中丙二醛(MDA)、谷胱甘肽过氧化物酶(GSH-Px)及超氧化物歧化酶(SOD)的活力;采用自动生化分析仪测定血常规;采用石墨炉原子吸收光谱法检测尿总铬含量;采用硝酸酶还原法测定痰液中NO2-/NO3-含量。结果 油泥砂集中流化焚烧项目作业工人尿中总铬含量、血清中MDA含量高于对照组(P<0.01)。SOD活力及痰液中NO2-/NO3-含量分别为(9.83±8.82)mg/g肌酐、(4.46±1.08)nmol/ml、(97.5±16.7)U/ml和(60.30±34.51)μmol/L,与对照组的(3.53±1.65)mg/g肌酐、(2.01±0.64)nmol/ml、(110.0±17.4)U/ml、(36.90±21.28)μmol/L相比,差异均有统计学意义(P<0.05和P<0.01)。结论 油泥沙作业工人尿总铬含量、痰液中NO2-/NO3-含量、血清中MDA含量及SOD活力可作为油泥砂集中流化焚烧处理作业工人健康监护的早期指标。

关键词：油泥砂,集中流化焚烧,职业健康损害

参考文献

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