导线

导线（精选12篇）

导线 篇1

工程测量实习方案

---导线测量

一、实习项目的性质和任务

控制测量贯穿于工程建设的各个阶段，是进行其他工作的基础。导线测量是控制测量的一种重要方法，因此，导线测量是工程测量学习中必须掌握的知识。

导线测量是一个综合性的测量工作，其中包括测量水平角，测量距离，以及内业的整理和计算。导线测量实习，是一个综合性实习。使学生进一步认识测量仪器的构造和性能，掌握测量仪器的使用方法、操作步骤。同时，通过亲手操作与观测成果的记录、计算及数据处理，巩固所学理论知识和基本技能，全面提高工程测量方面测、算、绘的能力，为今后从事相关专业工作或解决有关测量实际问题打下良好的基础。

二、目的要求

1、熟练掌握经纬仪、钢尺和工具的使用与维护方法；

2、巩固和加深对测量基本知识、基础理论和基本方法的理解和运用；

3、掌握导线测量的外业方法与内业计算步骤；

4、培养学生独立分析问题、解决实际问题和独立工作的能力以及团结协作的集体观念；

5、培养学生严肃认真、实事求是、吃苦耐劳、一丝不苟的的实践科学态度和工作作风。

三、仪器工具

以小组为单位借用：经纬仪一套、钢尺一把、测伞一把、花杆两根、测钎两根、记录板一个、小铁钉若干。

借用仪器工具时各组应填写仪器工具借用清单，以便归还时核对。

自备工具：函数型计算器一台、三角板、大头针若干、有关记录计算表格、橡皮擦等。

四、实习的内容和基本要求

布设闭合导线，导线点应均匀地布设在测区内，每组选定的导线点数不得少

于4个。

1、测量的技术要求

①．选点与标定点位——相邻点之间，必须通视和便于量距。在点位上，视野应开阔，便于安置仪器。（据实际情况，导线点个数应布设成4—6个点的闭合导线）

点位在泥地上应打下木桩，在混凝地路面上，可用红漆画出标志（尽可能靠路边设置，不防碍车辆通行）并写上点号（如：8-A，表示为第8组的A点）。

②．距离测量——用钢尺往返丈量导线边长，相对精度不超过1/2000。③．水平角测量——采用测回法进行两个测回测量导线转折角，半测回所测的水平角之差≤±40″，两测回所测的水平角之差≤±24″。

（观测闭合导线的多边形内角）

④．内业计算——（假定第1点的坐标X=500，Y=500，第一条导线边的坐标方位角为60°30′00″）

角度闭合差f内n21800，应小于60″n（n为角个数）

坐标闭合差fx△x，fy△y，ffx2fy全长相对闭合差（f/∑S）应小于1/2000。

B、所需仪器和工具

每组经纬仪1台（附脚架），测钎2根，钢尺1把

五、上交成果资料

1、小组上交资料（以小组为单位装订成册）

（1）实习目的、任务、内容、方法、仪器设备等简介；

（2）控制测量外业观测资料；

（3）控制点坐标计算成果表；

2、个人上交资料（以个人为单位装订成册）

实习心得一份，要求说明整个测量的顺序及各阶段中的工作内容和体会，并最好能对测量方法提出建议。

六、检查验收及成绩评定

1、检查验收

各项成果（观测、记录、计算、测设、图纸、资料）均由操作人员及时完成，并交指导教师检查，以及纠正错误，确定是否返工或重测、重算。

2、成绩评定

实训成绩按优、良、中、及格、不及格五级评定，教师根据各组及个人上交的资料，结合在指导中观察了解到的情况，综合评定学生在实习中的最后成绩。

七、实习参考书

1．《建筑工程测量实验》，魏静、林华合著，河北科技出版社；

2．《建筑工程测量实训指导》，卢正主编，科学出版社；

3．《建筑工程测量实验》，顾孝烈主编，同济大学出版社；

4．《土木工程测量》（测量实验与实习），刘玉珠主编，华南理工大学出版社。

导线 篇2

一、铜芯导线接头处的锡焊

1.电烙铁锡焊。

横截面在10平方毫米及以下的铜芯导线接头可使用150W电烙铁进行锡焊。锡焊前, 接头上须涂一层无酸焊锡膏, 待烙铁烧热后, 即可锡焊。

2.浇焊。

横截面在16平方毫米及以上的铜芯导线接头, 应用浇焊法。浇焊时, 首先将焊锡放在化锡锅内, 用喷灯或电炉加热。待焊锡表面呈磷黄色时, 即达到高热。将导线接头放在锡锅上, 用勺盛上溶化的锡, 从接头上面浇下, 直到全部焊牢为止。最后用抹布轻轻擦去焊渣, 使接头表面光滑。

二、铝芯导线的接头处理

由于铝极易氧化, 且氧化膜的电阻率很高, 所以铝芯导线常采用螺钉压接法和压接管压接法进行连接。

1.螺钉压接。

螺钉压接法适用于负荷较小的单股铝芯导线的连接。连接前先刮去接头处铝芯线的绝缘层, 用钢丝刷刷去铝芯线表面的铝氧化膜, 并涂上中性凡士林。连接时, 先把每根铝芯导线接头处卷上2～3圈, 以备线头断裂后再次连接用。然后把两个线头插入接线瓷头 (又称接线桥) 相应的两个接线柱上, 最后旋紧接线柱上的螺钉。如果连接处是在插座或熔断器附近, 则不必用瓷接头, 可用插座或熔断器上的接线柱直接进行连接。

2.压接管压接。

压接管压接法连接适用于负荷较大的多根铝芯导线的直线连接。连接时根据多股铝芯导线规格选择合适的铝压接管。首先用钢丝刷清除铝芯表面和压接管内壁的铝氧化层, 涂上一层中性凡士林。再把两根铝芯导线线端相对穿入压接管, 并使线端穿出压接管25～30毫米。然后进行压接。压接时, 第一道坑应在铝芯线端一侧, 不可压反, 压接坑的距离和数量应符合技术要求。

三、接头与接线柱的连接处理

在各种电器或电气装置上, 均有连接导线的接线柱。常用的接线柱有针孔式和螺钉平压式两种。

1.线头与针孔式接线柱头的连接。

在针孔式接线柱头上接线时, 如果单股芯线与接线柱插线孔大小适宜, 只要把芯线插入针孔, 旋紧螺钉即可。如果单股芯线较细, 则要把芯线双根插入针孔。如果是多根细丝的软线芯线, 必须先绞紧, 再插入针孔, 切不可有细丝露在外面, 以免发生短路事故。

2.线头与螺钉平压式接线柱头的连接。

电学仪器导线的改进 篇3

用多用表检测，发现是导线接触不良而导致电路不通。为此，我们进一步研究了导线与各个用电器接线柱的接触情况，终于有所发现——现有的接线柱是插孔式的，用久后会松动，导致电路出现问题。

一、设计思路

由于是接线处的松动导致电路不通或实验误差，因此我们决定改进导线的连接方式。在提出多种设想后，最终确定采用纽扣式的连接方法。

使用纽扣接线更方便、更牢固，避免了接线处松动而使电路不通的情况，导电效果更好。

二、制作过程

1.改进导线，制作双向可扣的活动扣子

这种导线分为两部分，一是带扣帽的导线（图1），一是活动的双向扣子（图2）。

连接时只要把活动的双向扣子扣在扣帽上即可。

2.改装电学仪器的接线柱

把电学仪器的接线柱或接线孔统一改为纽扣的扣帽。如图3、图4。

改进后可不用旋接线柱，只要把导线的扣帽和活动双向扣子扣接到仪表上即可，既方便又快捷。

3.改进和优化改装后的电路

将导线两端的扣帽设计为双向的，方便并联。如图5。

三、创新点

1.找到了一种更方便操作的接线方法，避免了因接线处接触不良、接线不牢固等原因引起的实验障碍或实验误差。

导线点测量教程 篇4

（一）导线

将测区内相邻控制点连成直线而构成的折线，称为导线。这些控制点称为导线点。导线测量就是依次测定各导线边的长度和各

转折角值；根据起算数据，推算各边的坐标方位角，从而求出各导线点的坐标。

用经纬仪测量转折角，用钢尺测定边长的导线，称为经纬仪导线；若用光电测距仪测定导线边长，则称为电磁波测距导线。

（二）闭合导线

以高级控制点A、B中的A点为起始点，并以AB边的坐标方位角αAB为起始坐标方位角，经过1、2、3、4点仍回到起始点A，形

成一个闭合多边形的导线称为闭合导线。

（三）附合导线

以高级控制点A、B中的B点为起始点，以AB边的坐标方位角α 过5、6、7、8点，附合到另外两个高级

控制点CD中的C点，并以CD边的坐标方位角α

（四）支导线

从一个高级控制点C和一条高级边的坐标方位角α支导线缺少对观测数据的检核，故其

出发延伸出去的导线称为支导线。由于

CD

AB

为起始坐标方位角，经

为终边坐标方位角，这样的导线称为附合导线。

CD

边数及总长都有限制。6.4.2 踏勘选点及建立标志

选点前，应调查搜集测区已有地形图和高一级的控制点的成果资料，把控制点展绘在地形图上，然后在地形图上拟定导线的布

设方案，最后到野外去踏勘，实地核对、修改、落实点位。如果测区没有地形图资料，则需详细踏勘现场，根据已知控制点的分

布、测区地形条件及测图和施工需要等具体情况，合理地选定导线点的位置。实地选点时，应注意下列几点：

(1)相邻点间通视良好，地势较平坦，便于测角和量距；(2)点位应选在土质坚实处，便于保存标志和安置仪器；(3)视野开阔，便于施测碎部；

(4)导线各边的长度应大致相等，除特殊情形外，对于二、三级导线，其边长应不大于350m，也不宜小于50m，平均边长如表6.3和表6.4所示；

(5)导线点应有足够的密度，分布较均匀，便于控制整个测区。

导线点选定后，要在每一点位上打一大木桩，其周围浇灌一圈混凝土(图6.12)，桩顶钉一小钉，作为临时性标志，若导线点

需要保存的时间较长，就要埋设混凝土桩(图6.13)或石桩，桩顶刻“十”字，作为永久性标志。导线点应统一编号。为了便于

寻找，应量出导线点与附近固定而明显的地物点的距离，绘一草图，注明尺寸，称为“点之记”，如图6.14。

6.4.3 量边

导线边长可用光电测距仪测定，测量时要同时观测竖直角，供倾斜改正之用。若用钢尺丈量，钢尺必须经过检定。对于一、二、三级导线，应按钢尺量距的精密方法(见4.1节)进行丈量。对于图根导线，用一般方法往返丈量或同一方向丈量两次，取

其平均值，并要求其相对误差不大于1/3000。钢尺量距结束后，应进行尺长改正、温度改正和倾斜改正，三项改正后的结果作

为最终成果。6.4.4 测角

用测回法施测导线左角(位于导线前进方向左侧的角)或右角(位于导线前进方向右侧的角)。一般在附合导线或支导线中，是

测量导线左角，在闭合导线中均测内角。若闭合导线按顺时针方向编号，则其右角就是内角。对于图根导线，一般用DJ6级光学

经纬仪测一个测回。若盘左、盘右测得角值的较差不超过40"，则取其平均值作为一测回成果。

测角时，为了便于瞄准，可在已埋设的标志上用三根竹杆吊一个大垂球，或用测钎、觇牌作为照准标志。6.4.5 连测

如图6.15，导线与高级控制点连接，必须观测连接角βA、β

1、连接边DA1，作为传递坐标方位角和坐标之用。如果附近无高

级控制点，则应用罗盘仪施测导线起始边的磁方位角，并假定起始点的坐标作为起算数据。

6.4.6 导线测量的内业计算

（一）内业计算前的检查工作：

①应全面检查导线测量外业记录，数据是否齐全，有无记错、算错，成果是否符合精度要求，起算数据是否准确；

②绘制导线略图，把各项数据注于图上相应位置，如图6.16所示；

③确定内业计算中数字取位的要求。内业计算中数字的取位，对于四等以下各级导线，角值取至秒，边长及坐标取至毫米(mm)。

对于图根导线，角值取至秒，边长和坐标取至厘米(cm)。

（二）闭合导线坐标计算

现以图6.16中的实测数据为例，说明闭合导线坐标计算的步骤：

1、准备工作

将校核过的外业观测数据及起算数据填入“闭合导线坐标计算表”(表6.10)中，起算数据用双线标明。

2、角度闭合差的计算与调整

n边形闭合导线内角和的理论值为： Σβ理 =(nΣβ理 公式(6.10)

各级导线角度闭合差的容许值fβ容，见表6.3及表6.4，fβ超过fβ容，则说明所测角度不符合要求，应重新检测角度。

若fβ不超过fβ容，可将闭合差反符号平均分配到各观测角度中.改正后之内角和应为(n-2)·180°，本例应为360°，以作计算校核。

3、用改正后的导线左角或右角推算各边的坐标方位角

根据起始边的已知坐标方位角及改正后的水平角按下列公式推算其它各导线边的坐标方位角： α

本例观测右角，按式(6.11)推算出导线各边的坐标方位角，列入表6.10的第5栏。在推算过程中必须注意：

① 如果推算出的α前>360°，则应减去360°； ② 如果推算出的α前<0°，则应加上360°；

③ 闭合导线各边坐标方位角的推算，直至最后推算出的起始边坐标方位角，它应与原有的起始边已知坐标方位角值相等，否则

应重新检查计算。

表6.10 闭合导线坐标计算表

4、坐标增量的计算及其闭合差的调整 [ 调整原则:取位、凑整 ] ① 坐标增量的计算

如图6.18，设点1的坐标x1、y1和1-2边的坐标方位角 α得，则点2的坐标为:

均为已知，水平距离D12也已测 = α+ 180°-β右 公式(6.11)前后

式中△X12、△Y12称为坐标增量，也就是直线两端点的坐标值之差。

上式说明，欲求待定点的坐标，必须先求出坐标增量。根据图6.18中的几何关系，可写出坐标增量的计算公式(即坐标正算公式)：

上式中：△x及△y的正负号，由cosα及sinα的正负号决定。本例按式(6.13)所算得的坐标增量，填入表6.10的第7、8两栏中。

图6.17 坐标增量的计算

图6.18 坐标增量闭合差 ② 坐标增量闭合差的计算与调整

以图6.18中可以看出，闭合导线纵、横坐标增量代数和的理论值应为零，即：

实际上由于量边的误差，往往使Σ△X测、Σ△y测不等于零，而产生纵坐标增量闭合差fx与横坐标增量闭合差fy，即：

从图6.19明显看出，由于fx、fy的存在，使导线不能闭合，1-1′之长度fD称为导线全长闭合差，并用下式计算：

仅从fD值的大小还不能说明导线测量的精度，应当将fD与导线全长ΣD相比，以分子为1的分数来表示导线全长相对闭合差：

即以导线全长相对闭合差K来衡量导线测量的精度较为合理，K的分母值A越大，精度越高。不同等级的导线全长相对闭合差的

容许值K容已列入表6.3和表6.4。若K超过K 容，则说明成果不合格，此时应首先检查内业计算有无错误，必要时重测导线边长。

若K不超过K 容，则说明成果符合精度要求，可以进行调整，即将fx、fy反其符号按边长成正比分配到各边的纵、横坐标增量中去，以Vxi、Vyi分别表示第i边的纵、横坐标增量改正数，即：

纵、横坐标增量改正数之和应满足下式：

计算出的各边坐标增量改正数(取位到cm)填入表6.10中的第7、8两栏坐标增量计算值的右上方(如-

2、+2等)。

各边坐标增量值加改正数，即得各边改正后坐标增量，填入表6.10中的第9、10两栏。改正后纵、横坐标增量之代数和应分别为零，以作计算校核。

5、计算各导线点的坐标

根据起点1的已知坐标(本例为假定值：x1=200.00m，y1=500.00m)及改正后各边坐标增量，用下式依次推算2、3、4各点的坐标：

算得的坐标值填入表6.10中的第11、12两栏。最后还应推算起点1的坐标，其值应与原有的已知数值相等，以作校核。

(三）附合导线坐标计算

附合导线的坐标计算步骤与闭合导线相同，角度闭合差与坐标增量闭合差的计算和调整也与闭合导线相同，即：

但对于附合导线，闭合差计算公式中的Σβ理、Σ△X理、Σ△Y理 与闭合导线不同。下面着重介绍其不同点。

图6.20 附合导线图

(1)角度闭合差中Σβ理的计算

设有附合导线如图6.21所示，已知：起始边AB坐标方位角α所有左角(包括连接角βB和βC。

由式(6.11)有：

和终边CD的坐标方位角αCD。观测：

AB

写成一般公式，为：

式中：n为水平角观测个数。满足上式的Σβ即为其理论值。将上式整理可得：

左

若观测右角，(2)坐标增量闭合差中Σ△X理、Σ△Y理的计算 对图6.20的附合导线,有：

即: 附合导线的坐标增量代数和的理论值应等于终、始两点的已知坐标值之差.附合导线的导线全长闭合差，全长相对闭合差和容许相对闭合差的计算，以及增量闭合差的调整，与闭合导线相同。

（四）支导线的坐标计算

支导线中没有多余观测值，因此也没有闭合差产生，导线转折角和计算的坐标增量不需要进行改正。支导线的计算步骤为：

(1)根据观测的转折角推算各边坐标方位角；

(2)根据各边坐标方位角和边长计算坐标增量；

导线安全载流量计算口诀 篇5

10下五，100上二，16、25四，35、50三，70、95两倍半。穿管、温度八、九折，裸线加一半。铜线升级算。口诀中的阿拉伯数字与倍数的排列关系如下：

对于1.5、2.5、4、6、10mm2的导线可将其截面积数乘以5倍。

对于16、25mm2的导线可将其截面积数乘以4倍。对于35、50mm2的导线可将其截面积数乘以3倍。对于70、95mm2 的导线可将其截面积数乘以2.5倍。对于120、150、185mm2的导线可将其截面积数乘以2倍。

热电偶的补偿导线问题 篇6

首先我们来分析热电偶的连接导体定律和中间温度定律，如图2。

实际应用中，测量和控制仪表与热电偶总是有一段距离，如图2所示。C、D也是2种均质材料，根据热电偶的中间导体定律，可以导出测量的总电势EZ的表达式为：

EZ=EAB（T1，T3）+ECD（T3，T2） （3）

式(3)就是热电偶连接导体定律。如果连接的不是一段，总电势EZ同样为各个部分之和。在图2的测量中，我们希望测量端的总电势为热电偶EAB（T1，T2），便于控制仪表测量中不至于中间连接产生附加电势，表达式为：

EAB（T1，T2

）=EZ=EAB（T1，T3）+EAB（T3，T2） （4）

式(4)中T3称为中间温度，所以也称为中间温度定律。这样就要求我们找到某种材料C、D，他的特性为：

ECD（T3，T2）=EAB（T3，T2）（5）

满足式(5)的材料我们称为热电偶的补偿导线。因为热电偶的种类较多，所以热电偶补偿导线的种类也较多。

2. 在工业温度测量和温度控制中正确使用补偿导线

工业温度测量、控制中，热电偶使用的位置总是距测量、控制表（下面简称仪表）有一定的距离，因而从热电偶的输出端到测量、控制表的输入端，需使用补偿导线连接。由于热电偶和补偿导线均有正负极，故接线时应该正极与正极连接，负极与负极连接。见图3所示。

图3中由于T3和T2的温度差会给测量带来误差，补偿导线的作用就是补偿T3和T2,不同种类的热电偶，要使用相应型号的补偿导线，不同型号的补偿导线不能混用。

三、常见补偿导线使用中的错误和产生的误差

1. 热电偶补偿导线正负极与热电偶接反

如果将热电偶补偿导线的正负极与热电偶正负极接反，而热电偶的正负极与仪表的正极连接是正确的，以K型偶为例见图4所示。这种错误在应用中比较普遍，因为连接后，被控制对象的温度变化趋势与显示仪表是一致的。加之目前热电偶补偿导线产品很多标注不规范，难以辨认；有些甚至是生产厂家将颜色标错。下面分析由于这种情况所产生的误差。

如果正确连接，仪表所接收的总热电势为

EZ=EK（T1，T3）+EKX（T3，T2）=EK（T1，T3）+EK（T3，T2）

=EK（T1，T2）（6）

因为连接的`错误，根据中间导体定律，仪表所接收的总热电势为

E′Z=EK（T1，T3）+EKX（T3，T2）（7）

对于KX延伸型补偿导线，有

E′KX（T3，T2）=-EKX（T3，T2）=-EK（T3，T2）（8）

计算，仪表测量值由此产生误差为

EZ′-EZ=EK（T1，T3）-EK（T3，T2）-EK（T1，T3）-EK（T3，T2）

=2EK（T3，T2）（9）

一般工业炉附近的温度，至少比控制间的温度高8℃。那么由此产生误差正好是补偿导线补偿值的2倍。对于K型偶，微分电势值基本在40℃/（μV）左右，测量温度大约比实际温度低16℃。如果控制温度设定在600℃，实际温度应该在616℃左右。

从上面的分析可以看出，当热电偶补偿导线正负极接反，不仅没有起到补偿作用，误差比不接补偿导线还增加一倍，因此补偿导线在连接时一定要注意极性。

如果不能确定热电偶补偿导线极性时，可以取一段补偿导线，将一端绝缘去掉后拧在一起，放在热水杯中，用普通万用表直流电压量程最低档测量另一端的2根线，万用表上会显示测

量电压的正负，信号的正极为补偿导线的正极。

2. 使用的补偿导线型号不对

同种补偿导线配同种热电偶，如果所选的补偿导线种类不对，一样产生误差。假设使用S型热电偶，选择了K型偶的补偿导线KX，如图5所示。

根据中间导体定律，仪表所接收的总热电势为

E′Z（T1，T2）=ES（T1，T3）+EKX（T3，T2）（10）

如果正确使用S型偶补偿导线SC，不考虑补偿导线自身误差，仪表测量的总电势为EZ（T1，T2）=ES（T1，T3）=ES（T3，T2）（11）

由于选错了补偿导线仪表测量值由此产生误差为式(10)-式(11)

EZ′-EZ=EK（T3，T2）-ES（T3，T2）-EK（T3，T2）-ES（T3，T2）（12）

如果S型热电偶工作温度为900℃，控制间环境温度为25℃，仍按照T3-T2=8℃，分别查S偶和K偶分度表，得出电势差为

EK（T3，T2）-ES（T3，T2）=0.278mV

仪表测量温度比实际温度高。如果仪表控制在900℃时，实际值只有875.1℃，误差24.9℃。

如果上述情况又将极性接反，仪表测量值偏高，仪表显示900℃时，实际温度为933.2℃，误差33.2℃。

3. 补偿导线与导线混用

在实际应用中，经常会发现由于补偿导线不够长用普通导线连接，或补偿导线断后接上一段普通导线，见图6所示。

图6中给出了2种补偿导线和普通导线混用的情况。对于图6(B)的情况，用中间导体定律来分析，假定热电偶的型号为Y（Y表示热电偶分度号中的任一种），补偿导线为YX，仪表测量端的总热电势为

E′Z=EY（T1，T3）+EYX（T3，Tn）+EC（Tn，T2）（13）

如果Tn与T2温度基本相等，EC（Tn，T2）=0,用导线连接没有影响。

如果Tn与T2温度不相等，因为有一段补偿导线，接点Tn也是远离热工设备周围，Tn总是小于T3，在室温下与T2差别不大时，EC（Tn，T2)电势较小，用导线连接影响不大。

对于图6(A)的情况，用中间导体定律来分析，为

E′Z=EY（T1，T3）+eYX1C（Tn1）+eCY1X（Tn2）+ETX（T3，T2）（14）

对于式(14)中，eYX1C（Tn1）、eCY1X（Tn2）、为补偿导线中的任1个电极与连接导线的电势。

如果Tn1=Tn2，eYX1C（Tn1）+eCY1X（Tn2）=0，中间连接导线没有影响。

如果Tn1≠Tn2，eYX1C（Tn1）+eCY1X（Tn2）≠0，中间连接导线影响取决于补偿导线的材料YX1与连接导线材料C的电势以及Tn1、Tn2差值。eYX1C（Tn1）+eCY1X（Tn2）有可能是正，也有可能是负。折合成温度值与采用的何种热电偶有关。通常廉金属热电偶的微分电势要大于贵金属热电偶。因此上述影响折合成温度，贵金属热电偶影响要大些。

四、补偿导线使用中注意事项

1. 补偿导线的选择

补偿导线一定要根据所使用的

热电偶种类和所使用的场合进行正确选择。例如，K型偶应该选择K型偶的补偿导线，根据使用场合，选择工作温度范围。通常KX工作温度为-20～100℃，宽范围的为-25～200℃。普通级误差为±2.5℃，精密级为±1.5℃。

2. 接点连接

与热电偶接线端2个接点尽可能近一点，尽量保持2个接点温度一致。与仪表接线端连接处尽可能温度一致，仪表柜有风扇的地方，接点处要保护不要使得风扇直吹到接点。

3. 使用长度

因为热电偶的信号很低，为微伏级，如果使用的距离过长，信号的衰减和环境中强电的干扰偶合，足可以使热电偶的信号失真，造成测量和控制温度不准确，在控制中严重时会产生温度波动。

根据我们的经验，通常使用热电偶补偿导线的长度控制在15米内比较好，如果超过15米，建议使用温度变送器进行传送信号。温度变送器是将温度对应的电势值转换成直流电流传送，抗干扰强。

4. 布线

补偿导线布线一定要远离动力线和干扰源。在避免不了穿越的地方，也尽可能采用交叉方式，不要平行。

5. 屏蔽补偿导线

送电线路导线舞动原因探讨 篇7

送电线路导线舞动可导致线路跳闸致使大面积停电事故以及大量金具、绝缘子的损坏, 严重威胁电网的安全稳定运行。在一定的气候条件下, 风速、风向及迎风面覆冰的增加是引起导线舞动的主要因素。采取加装相间、线间间隔棒, 线夹回转式间隔棒、线夹回转式双摆防舞器、普通双摆防舞器, 根据档距不同加装防振锤及防舞器等措施, 可达到防舞动目的。

2 送电线路导线舞动危害

2.1 跳闸事故

输电线路发生强烈的舞动, 严重磨损、导致导线断股、脱落, 同时导线对地线放电, 会造成线路跳闸。输电线路发生强烈舞动, 所产生的纵向应力非常大, 对耐张杆塔强度起到了破坏作用, 部分耐张塔横担塔材扭曲变形, 导线间隔棒有断裂和松动现象, 跨越档导线断股、防振锤脱落。导线的舞动幅度比较大, 造成线路闪络是最常见的故障。由于导线舞动发生在多个档距内, 如果发生线路跳闸情况, 则会在很长一段时间内频繁跳闸, 迫使该线路退出运行。

2.2 金具及绝缘子损坏

导线舞动会使导线会沿着线路方向窜动, 悬垂绝缘子串顺线路方向摆动, 使各种金具连接处发生滑动磨擦。当绝缘子串越短时, 由于金具之间磨擦相对较大, 因此磨损越严重, 特别是架空地线线夹船体的凸轴处尤为严重。220kV以下线路会因短路烧伤; 500kV线路大跨越因使用滑轮线夹, 在舞动时导线船托滑出滑轮外, 导线来回窜动与滑轮直接摩擦。

3 线路舞动原因分析

3.1 气象条件

导线舞动是在某种特定的气象条件与线路所处的地理环境、线路自身的各种参数结合到一起而发生的。一般情况下, 发生导线舞动的气象条件是:导线有覆冰、风力5级以上、风向与线路方向夹角大于45°。从观测到的舞动现象来看, 有许多无法解释的现象。例如:多数导线上有覆冰时产生舞动, 可有时导线上没有覆冰也发生舞动;在同1档距内只有1相导线舞动, 有时多根同时舞动;有时架空地线发生舞动而导线不动, 有时架空地线不动而导线却在舞动。

观察导线舞动过程证明, 风和覆冰是发生导线舞动的主要原因, 气温、电流等条件则不是主要原因, 当有覆冰出现时, 发生导线舞动的概率最大。

3.2 线路结构及参数条件

从导线舞动情况看, 部分线路的结构和参数也是形成舞动的重要因素之一。在相同的环境、气象条件下, 分裂导线要比单导线容易产生舞动, 并且大截面的导线要比常规截面的导线易产生舞动。随着用电需求的增长、电网建设力度的增强, 我国电网建设已明显呈现多分裂、大面积的发展趋势, 就此而言增大了舞动的可能性。

3.3 力学因素

由于导线迎风表面覆冰增加, 改变了导线的外形, 从而在风力的作用下, 产生了升力和扭距, 有一定柔性的导线产生了很大的舞动, 导线的整体运动会造成扭转更强烈的情况。

3.4 地形与地势的影响

根据国内外统计资料, 导线舞动多发生于平原开阔地区, 开阔地区无论从风速还是空气的流态来说, 都更加有利于舞动的形成。通过气流对导线作用的分析可以看出, 不规则的气流对导线的空气动力荷载, 将会有一定程度的相互抵消, 而不及同一方向的气流所造成的空气动力荷载相互叠加塔。

4 防治线路舞动的措施

4.1 采用防治舞动装置

在防治送电线路舞动的工作中, 采用各种防治舞动装置与措施, 改变、调整导线系统的参数抑制舞动发生, 或减轻舞动强度, 以保证线路的安全。这类措施主要有合理布置分裂导线的间隔棒, 设计合理的双摆防舞器, 安装失谐器、整体式偏心重锤、扰流防舞器, 安装阻尼线、护线条。

4.2 加装间隔棒

加装相间间隔棒和线间回转式间隔棒后, 可以减轻导线舞动幅度, 同时也可以避免导线之间互相靠近造成相间闪络。在每相六分裂导线上隔段安装回转式间隔棒, 能够起到限力和降低共振的作用;在500 kV舞动区内的线路上根据档距的不同加装导线双摆防舞间隔棒;在阻尼间隔棒上加装重锤装置, 起到吸收振动能量、减振的作用。在一般档距下增加间隔棒的安装数量, 缩小间隔棒的距离, 起到防舞动目的。在一定的气候条件下, 一定的风速、风向及导线的迎风面覆冰增加是导线舞动的主要原因。宜加强观测, 确定舞动易发地区, 可以加装相间与线间间隔棒预防导线舞动, 根据档距的不同加装导线防振锤及防舞器等。

4.3 合理设计线路

合理设计线路是防止送电线路舞动的关键。在新线路设计时, 可改进线路的走向、注意塔型的选用。进一步开展线路导线振动测量工作, 在线路舞动区采用先进的监测手段对线路导线振动状态进行监测, 并进行数据积累和分析, 为今后选择最佳防舞动方案提出更好的解决对策。

5 结论

送电线路导线舞动的研究与治理, 工作应以预防为主, 防治结合。治理导线舞动的问题是一项综合性的工作, 对有可能产生导线舞动的地区, 在线路设计时就应采取防舞动措施, 这样才能确保送电线路安全运行。

参考文献

[1]丁锡广, 陶文秋.减轻送电线路导线舞动灾害的措施[J].高电压技术, 2004.2.

[2]杨振国.高压输电线路舞动及防治措施[J].吉林电力, 2008.5.

[3]陈正华.输电线路导线舞动及其防治对策的综述[J].内蒙古石油化工, 2007.4.

[4]蒋兴良, 周仿荣等.输电导线覆冰舞动机理及防治措施[J].电力建设, 2008.9.

闭合导线测量内业计算讲解方法 篇8

关键词： 闭合导线测量    内业计算    讲解方法

引言

工程测量在开展工作的过程中必须遵循“从整体到局部，先控制后碎部，步步有校核”的原则，即首先在指定测区选定控制点建立控制网，使用精密仪器利用精确方法进行控制测量工作。在控制测量平差完成的基础上，根据控制网进行碎部测量或测设。控制网可以分为两种：平面控制网和高程控制网，其中，测定控制点平面位置（x，y）的工作，称为平面控制测量，测定控制点高程位置（H）的工作成为高程控制测量。导线测量由于线路的布设形式，是比较适合进行建筑平面控制测量的方法。

导线测量内容在大部分工程测量教材中都位于后半部分，原因是它的学习需要有前期的一些学习基础，这就说明学好导线测量需要将前期的知识首先融会贯通，而这些基础知识在建筑工程专业体系内别的课程中很少涉及。总结可知，导线测量中涉及水平角度测量、边长测量，所以外业方面一定程度上综合，同时，在内业计算中，涉及坐标正反算、角度误差处理、测距误差处理。这些知识的综合应用，尤其是内业的数据整理计算，对部分学生来说是一个极大的挑战。

采取什么样的授课方法，能够尽量让学生们在理解的基础上，将前期所学的知识融汇到导线测量内业计算中，顺利完成数据整理，是每一个讲授工程测量专业课程的教师头疼的问题。

本文提供一种讲授思路，相对来说更能让学生理解、掌握导线测量内业数据整理计算的方法，其主要过程如下：

一、讲明闭合导线内业计算所使用的基本公式

导线测量实际是计算待求导线点的平面坐标（x，y），计算公式如下：

x？=x已知+Δx;y？=y已知+Δy

公式中坐标增量Δx、Δy计算的基本原理来源于坐标正算，公式如下：

Δx=Dcosα;Δy=Dsinα

在上面两组公式的组合公式中即可得到，要计算待求导线点的坐标，实际取决于外业中量测的导线边长D和坐标方位角α，其中导线边长D是直接观测值，而坐标方位角α需要通过推算才能得到，推算公式如下：

α前=α后+β左±180°

α前=α后-β右±180°

可以知道，坐标方位角与外业实测的转折角关系密切。

二、计算的基本步骤

由于测量数据总是存在误差，要进行闭合导线内业计算，首先应该考虑对观测值进行误差处理。由内业计算所使用的基本公式可以得到结论，要进行闭合导线测量内业计算实际，只需要三个大的步骤：

（一）处理实测转折角误差;

（二）处理实测边长误差;

（三）利用坐标正算公式，将处理过的转折角和边长带入公式计算出待求导线点的平面坐标。

三、测量数据误差处理基本思路

由于前边总结的计算步骤中两个步骤需要处理实测数据误差，因此将误差处理基本思路总结如下：

（一）计算线路实测总误差，计算线路容许误差，并将二者进行比较，当误差小于限差时，可以进行第二步处理;

（二）计算改正数（分配误差，将误差反号按一定原则进行处理）;

（三）计算改正后的数值以用于后期计算（改正后数值=实测数值+改正数）。

四、具体计算步骤

按照二中的计算步骤，将三中的观测值误差处理步骤插入，进行计算即可。

（一）处理实测转折角误差

1.计算线路实测总误差，计算线路容许误差，并将二者进行比较，当误差小于限差时，可以进行第二步处理。具体如下：

f■=∑β■-（n-2）×180°

计算f■

对二者进行比较，若误差比限差小，则进行第二步计算。

2.计算改正数：

v=-f■/n

3.计算改正后的数值：

■=β+v

至此，实测转折角误差处理完毕。由于处理转折角的目的是计算各导线边的坐标方位角，因此，可以利用坐标方位角推导公式，将改正后的转折角数值带入进去，从而推导出导线各边的坐标方位角α。

（二）处理实测边长误差

1.计算线路实测总误差，计算线路容许误差，并将二者进行比较，当误差小于限差时，可以进行第二步处理。具体如下：

边长与转折角不同没有实测理论值，所以将有误差的实测边长D值带入坐标增量中，计算总的坐标增量的误差，即为实测边长D产生的误差。

Δx=Dcosα，Δy=Dsinα

fx=∑Δx，fy=∑Δy

导线全长闭合差f=■

导线全长相对闭合差k=f/∑D=1/M

与容许误差进行比较，若误差比限差小，则进行第二步计算。

2.计算改正数：

vx=-fx×Di/∑D

vy=-fy×Di/∑D

3.计算改正后的数值：

Δ■=Δx+vx

Δ■=Δy+vy

（三）利用坐标正算公式，将处理过的转折角和边长带入公式计算出待求导线点的平面坐标

x？=x+Δ■

y？=y+Δ■

结语

这种讲授方法最大的特点就是可以给学生一个“纲”，即计算的三大基本步骤，这三个步骤是计算的一个主线思路。

在理解为什么会出现以上三大基本步骤的基础上，想办法解决三大步骤中每个步骤的解题思路。可以发现，三大步骤中的前两个都是关于误差处理的。误差处理应该如何做，在本课程的第一部分知识水准测量数据整理中已经学过，但是由于学生的水平有限，再加上时间已经比较长，大多数学生已经记不得如何做，因此教师要给学生列出处理误差的基本方法步骤，这是一个重点。

在大纲和骨架的基础上，将公式依次带入其中，边讲边写出相应步骤，学生理解起来更容易一些。

参考文献：

[1]史菊花.浅谈市政工程导线测量的内业计算[J].城市道桥与防洪，2014.4.

[2]胡伍生，潘庆林.土木工程测量（第四版）[M].南京：东南大学出版社，2012.12.

[3]林长进.建筑施工测量[M].北京：北京出版社，2014.5.

[4]马广恩.小范围控制测量在工程测量中的应用与研[J].门窗，2014.8.

上海市企业工资指导线 篇9

一、企业工资增长指导线

经综合考虑上海市经济发展、居民消费价格、劳动就业、工资水平等情况，2015年上海市企业工资增长指导线为：平均线10%，上线16%，下线4%。

二、实施意见

(一)企业应当建立与经济效益相协调的工资正常增长机制，积极开展工资集体协商，合理确定本企业的工资增长水平，以及不同岗位人员的工资调整幅度。

(二)应当兼顾效率与公平，经济效益较好的企业，工资水平较低的，工资增长幅度应当高一些;工资水平较高的，工资增长幅度可以低一些。生产经营困难的企业，工资增长幅度可以低于下线。

(三)应当着力提高工资水平偏低的生产服务一线岗位人员工资水平，一线职工工资增长幅度应当不低于本企业职工工资的平均增长幅度。

四等水准及闭合导线测量实习报告 篇10

前言

一．实习目的：

1．练习水准仪的安置、整平、瞄准与读数和怎样测定地面两点间的高程； 2．掌握经纬仪对中，整平，瞄准与读数等基本操作要领； 3．掌握导线的内业计算；

4．培养学生综合应用测量理论知识分析解决测量作业一般问题的能力。二．任务：

1．控制点高程测量； 2．导线长度测量； 3．水平角度测量； 4．闭合导线内业计算； 5．标记点之记，完成成果。三．要求：

1．掌握水准仪、经纬仪、等一些主要仪器的性能和如何操作使用； 2．掌握数据的计算和处理方法；

3．掌握四等水准测量和三级导线测量的规范。四．实习方法：自动安平水准仪、DJ6经纬仪的使用。

实习内容

一．实习项目： 1．外业测量：（1）测量控制点高程；（2）测量控制点间距离；（3）测量闭合导线内角。2．内业计算：

（1）计算控制点间高差，推算各点间高程；（2）计算个控制点间距离及相对误差；（3）计算个内角闭合差及内角；（4）根据以上计算数据推算个点坐标。二．测区概述：

测区为校园内测量实训场，面积大约30亩。地势平坦，有花园、小树林。其中有几个建筑物分别为网球场、校医务室等。测区内有个小湖。测区周围有安澜路、求新路、启智路等。三．作业方法及技术要求：

（一）四等水准测量：

用水准测量方法测定高差hAB。在A、B两点上竖立水准尺，并在A、B两点之间安置—架可以得到水平视线的仪器即水准仪，设水准仪的水平视线截在尺上的位置分别为M、N，过A点作一水平线与过B点的竖线相交于C。因为BC的高度就是A、B两点之间的高差hAB。1．每一站的观测顺序

后视水准尺黑面，使圆水准器气泡居中，读取下、上丝读数，转动微倾螺旋，使符合水准气泡居中，读取中丝读数。

前视水准尺黑面，读取下、上丝读数，转动微倾螺旋，使符合水准气泡居中，读取中丝读数。前视水准尺红面，转动微倾螺旋，使符合水准气泡居中，读取中丝读数；

后视水准尺红面，转动微顿螺旋，使符合水准气泡居中，读取中丝读数。

这样的观测顺序简称为“后一前一前一后’。其优点是可以大大减弱仪器下沉误差的影响。四等水准测量每站观测顺序可为：“后一后一前一前”。

2．测站计算与检核

(1)视距计算

前、后视距差，三等水准测量，不得超过3m，四等水准测量，不得超过5m。前、后视距累积差，三等水准测量，不得超过6m，四等水准测量，不得超过10m。

(2)同一水准尺红、黑面中丝读数的检核

同一水准尺红、黑面中丝读数之差，应等于该尺红、黑面的常数差K(4.687或4.787)，三等水准测量，不得超过2m，四等水准溯量，不得超过3m。

(3)计算黑面、红面的高差

三等水准测量，不得超过3mm，四等水准测量，不得超过5mm。式内0.100为单、双号两根水准尺红面零点注记之差，以米(m)为单位。

(4)计算平均高差

三.四等水准测量限差及 四等水准测量观测手簿 3．成果计算（见附录）

（二）闭合导线测量

1．选点：实地选点应该注意以下几点

导线点应选在地势较高、视野开阔的地点，便于施测周围地形。相临两导线点间要互相通视，便于测量水平角

导线应沿平坦、土质坚实的地面设置，以便于丈量距离 导线边长要大致相等，相临边长不应悬殊过大

导线点位置需能安置仪器，便于保存 导线点应尽量靠近路线位置

2．测角：导线的水平角即转折角，是用经纬仪按测回法进行观测的。在导线点上可以测量导线前进方向的左角或右角

3量距：导线选用普通钢尺测量导线边长或用全站仪进行导线边长测量

二、闭合导线的坐标计算 1．准备工作

将校核过的外业观测数据及起算数据填入“闭合导线坐标计算表”中。（见附录）2．角度闭合差的计算与调整

（1）计算角度闭合差：n边形闭合导线内角和的理论值为：（n-2）×180° 式中 n——导线边数或转折角数。

由于观测水平角不可避免地含有误差，致使实测的内角之和 不等于理论值，两者之差，称为角度闭合差，用fβ表示，即fβ=Σ测-Σ理

（2）计算角度闭合差的容许值：角度闭合差的大小反映了水平角观测的质量。其中导线角度闭合差的容许值fβp的计算公式：

如果 ＞fβp，说明所测水平角不符合要求，应对水平角重新检查或重测。如果 ≤fβp，说明所测水平角符合要求，可对所测水平角进行调整。（3）计算水平角改正数：如角度闭合差不超过角度闭合差的容许值，则将角度闭合差反符号平均分配到各观测水平角中。

计算检核：水平角改正数之和应与角度闭合差大小相等符号相反。

（4）计算改正后的水平角 改正后的水平角βi改等于所测水平角加上水平角改正数

计算检核：改正后的闭合导线内角之和应为（n－2）×180 3．推算各边的坐标方位角

根据起始边的已知坐标方位角及改正后的水平角，推算其它各导线边的坐标方位角。

计算检核：最后推算出起始边坐标方位角，它应与原有的起始边已知坐标方位角相等，否则应重新检查计算。4．坐标增量的计算及其闭合差的调整

（1）计算坐标增量：根据已推算出的导线各边的坐标方位角和相应边的边长，计算各边的坐标增量。Δx=x*cosα

Δy=y*sinα

用同样的方法，计算出其它各边的坐标增量值。

（2）计算坐标增量闭合差，闭合导线，纵、横坐标增量代数和的理论值应为零。实际上由于导线边长测量误差和角度闭合差调整后的残余误差，使得实际计算所得的不等于零，从而产生纵坐标增量闭合差Wx和横坐标增量闭合差Wy。（3）计算导线全长闭合差WD和导线全长相对闭合差WK，由于坐标增量闭合差Wx、Wy的存在，使导线不能闭合。仅从WD值的大小还不能说明导线测量的精度，衡量导线测量的精度还应该考虑到导线的总长。将WD与导线全长∑D相比，以分子为1的分数表示，称为导线全长相对闭合差WK，即以导线全长相对闭合差WK来衡量导线测量的精度，WK的分母越大，精度越高。导线的WKP为1/2 000。

如果WK＞WKP，说明成果不合格，此时应对导线的内业计算和外业工作进行检查，必要时须重测。如果WK≤WKP，说明测量成果符合精度要求，可以进行调整。

（4）调整坐标标增量闭合差 调整的原则是将Wx、Wy反号，并按与边长成正比的原则，分配到各边对应的纵、横坐标增量中去。以vxi、vyi分别表示第i边的纵、横坐标增量改正数。

用同样的方法，计算出其它各导线边的纵、横坐标增量改正数。

（5）计算改正后的坐标增量 各边坐标增量计算值加上相应的改正数，即得各边的改正后的坐标增量。用同样的方法，计算出其它各导线边的改正后坐标增量。计算检核：改正后纵、横坐标增量之代数和应分别为零。5．计算各导线点的坐标

根据起始点的已知坐标和改正后各导线边的坐标增量，按下式依次推算出各导线点的坐标。

6．导线略图（见附录）

实习总结

在实习过程中，我从技术，团队合作，专业素质等方面都有了极大的收获：

从技术方面来说，这次实习给了一次我将所学知识进行运用来解决实际问题的机会，在实习过程中，许多原来并不熟练的知识逐渐被清晰的理解，许多原来没有重视的方面也得到了巩固，更在发现及解决问题的过程中学习到了不少新东西，在课本中所提到的技术要求之外，我在以下几个方面我有了比较深的体会：

1，实地测量前需要进行勘测：在进行水准测量和闭合导线测量之前，我们都对闭合水准路线和测区进行了勘察，做了预先的准备工作，这样做的结果是小组成员对将要完成的任务有了直观的了解和充分的准备，直接提高了作业的精度和效率。特别以水准测量为例，在施测前的下午，全组成员沿着老师所规定的水准路线进行了实地观测，分析了施测过程中可能出现困难的路段，选取了作为测段终点的固定点，并对每个测段中的测站数进行了估计，此外，由于实习是在校园内进行，人流量大且具有规律性，大家还分析了每个测段可能出现道路上车，人流量的时间，有选择性的在不同时间对不同测段进行观测，这样，全组测量所用的时间大大缩短，仅仅用半天多的时间就可以完成一个测回。

2，测量员所应注意的问题：由于实习过程中，我大部分时间是担任着测量员的工作，因此体会到了许多书本上没有提到的测量员工作中需要注意的问题：一般情况下，由于相隔距离较远，如果测量员不通知，跑尺员很难自行判断读数是否完毕，所以读数完成后，测量员应该立即通知跑尺员，这样能够在一定程度上降低跑尺员的劳动强度，避免跑尺员不必要的处于紧张状态；对中整平的过程中，应尽量使得脚架所提供的平面水平，这样就可以减少脚螺旋过度的扭动，从而减少了下一站对中整平的时间；在测站放置脚架时，脚架的两条架应该沿水准路线或闭合路线的前进方向，这样在读数过程中就大大降低了因测量员碰触脚架而产生误差的可能；根据我们小组读的数据反映，误差“较大”的点的值大部分是在读数较犹豫的时候获得的，因此，测量员读数的过程中应该看准数据后立即读数；每当周围有人或车经过时，应该将手握成空心拳头来抓仪器的一条脚架，但手并不应该接触到脚架，这样随时作好了保护仪器的准备，也不对仪器的对中整平及读数早成影响。

3，在团队合作方面，我也得到了许多宝贵的知识：

(1)团队中要对人员做合理的安排：例如，在闭合导线测量过程中，由于组内有足够的人手，组内开始分配出两人进行点之记的标记，在完成一控制点的测量后，这两人也将点之记标记完了，这样的做法使得我们小组的作业效率有了相当的提高。

(2)团队精神：在实际测量的过程中，由于困难的出现，不可避免的会影响成员的情绪，从而影响测量工作的进行，在这里，就需要团队精神发挥作用，大家共同解决问题，作为一个整体来战胜困难：在导线测量的截止期限到来之前，任务依然有一小部分没有完成，但在大家的共同努力下，克服了天气寒冷，休息不足等困难，一直坚持，终于完成了规定的测量任务。

导线 篇11

一、以货币平均工资增长率13%作为企业工资增长的基准线。在企业经济效益比上年提高的情况下，职工工资水平可围绕基准线进行增长。

二、以货币平均工资增长率22%作为企业工资增长的上线（预警线）。企业经济效益有较快增长，工资水平也可以相应增长，但要根据企业的承受能力，量力而行。

三、以货币平均工资零增长作为企业工资增长的下线。即企业经济效益下降或亏损时，应维持原有的工资水平。但职工在法定工作时间内提供正常劳动后，企业支付给职工的工资不得低于当地最低工资标准。

四、企业应根据自身情况，依据本工资指导线进行工资集体协商后合理确定本企业的工资水平。在企业工资指导线规定的区间内，对工资水平偏高、工资增长过快的国有企业，其工资增长必须根据有关政策规定从严制定，一般不得超过基准线。

五、工资指导线原则上适用于广西境内各种经济类型的企业和按照企业方式进行经营性活动的各类机构、团体。

导线 篇12

案例1:2005年4月21日, 犯罪嫌疑人束某开面包车窜至安徽省肥西县官亭镇庙台村, 将该村新架设但尚未交付使用的照明线路偷割运走, 盗窃的铝线价值6 000余元。肥西县人民法院受理了县人民检察院的公诉, 以盗窃罪判处被告人束某有期徒刑1年, 罚金5 000元。

案例2:冯某于2002年11月12日伙同他人, 在北京市怀柔区宰相庄偷割正在使用中的裸铝线700余米, 造成大面积停电的危害结果, 经鉴定造成直接经济损失8 000余元。北京市怀柔区人民检察院以冯某犯破坏电力设备罪向区人民法院提起公诉。法院经审理认为, 被告人冯某结伙盗窃正在使用中的电力设备, 危害公共安全, 其行为已构成破坏电力设备罪, 判处被告人冯某有期徒刑7年, 剥夺政治权利1年。

2 法理分析———透析两罪区别, 理清案件脉络

阅读以上两则案例, 我们不免产生疑惑:同是偷割电力线缆, 且犯罪数额差别不大, 为何前者定为盗窃罪, 而后者却定为破坏电力设备罪, 而且两者量刑也相距甚大, 难道是法院判决有误?其实并非如此。要解释这个问题, 需要从盗窃罪和破坏电力设备罪的定义和区别来逐一分析。

《中华人民共和国刑法》第二百六十四条规定, “盗窃罪”是指以非法占有为目的, 秘密窃取公私财物的行为。第一百一十八、第一百一十九条规定了破坏电力设备罪。“破坏电力设备罪”是指故意破坏电力设备、危害公共安全的行为。两种犯罪行为方式看似相同, 但却有以下严格的区别。

一是主观方面不同。犯罪主观方面分为故意和过失, 故意又分为直接故意和间接故意, 过失也分为疏忽大意的过失和过于自信的过失。“盗窃罪”在主观方面只能由直接故意构成, 即以非法占有公私财物为目的, 不劳而获。“破坏电力设备罪”既可以由直接故意构成, 也可以由间接故意构成。直接故意即单纯的以破坏电力设备为目的, 间接故意往往指窃取电力设备从而获取非法利益或者破坏电力设备用以泄愤等, 间接造成了危害公共安全的严重后果。即只要行为人实施了破坏电力设备的行为, 即便是其主观上没有故意破坏的意图, 而完全是因为疏忽大意或过于自信所造成的, 也可能构成破坏电力设备罪。当然, 对过失犯罪, 一般要求危害后果发生才可定罪处罚, 而且罪名前应加“过失”二字。

二是犯罪主体不同。犯罪主体就是什么样的人才可构成此项犯罪。“盗窃罪”和“破坏电力设备罪”犯罪主体都是一般主体, 即达到刑事责任年龄、智力正常的人均可构成。但二者仍有细微区别, 在大多数破坏电力设备案件中, 呈现共同犯罪的特点。由于电力行业的特殊性加之破坏电力设备案大多都是在带电的情况下完成的, 在作案过程中犯罪人员有各自的分工。比如在一起盗窃供电线路案中, 有“放风”的, 有负责停电的, 有负责剪断导线和负责盘线的, 也有负责接应的司机等。如此复杂分工的犯罪团伙对供电企业、对公共安全的危害是可想而知的。

三是犯罪客观方面不同。犯罪的客观方面即犯罪行为的行为方式。“盗窃罪”客观方面表现为秘密窃取公私财物数额较大的行为, 要求盗窃的数额必须达到较大或者多次, 才能构成犯罪, 即盗窃罪的构成有严格的量的标准;而“破坏电力设备罪”客观方面表现为对电力设备的破坏行为, 其破坏手段多样, 如砸坏、剪断、盗窃等, 这些行为有可能引起不知晓的人员伤亡或重大公共财物损害, 即危害了公共安全。

四是犯罪侵犯的客体不同。犯罪侵害的客体也就是犯罪行为所侵害的法律所保护的利益内容。“盗窃罪”侵犯的客体是公私财产权, 其侵害的对象可以是财物, 也可以是金钱;而“破坏电力设备罪”侵犯的客体是公共安全, 即不特定多数人的生命、健康和重大公私财物的安全, 但其侵害对象特定, 即电力设备。而区分两罪重要的依据是偷盗的电力设施是否正在使用中。参照最高人民法院2007年8月13日《最高人民法院关于审理破坏电力设备刑事案件具体应用法律若干问题的解释》, 本解释所称“电力设备”, 是指处于运行、应急等使用中的电力设备;已经通电使用, 只是由于枯水季节或电力不足等原因暂停使用的电力设备;已经交付使用但尚未通电的电力设备。不包括尚未安装完毕, 或者已经安装完毕但尚未交付使用的电力设备。凡破坏、偷盗以上范围所属电力设备, 以破坏电力设备罪论。

3 案件分析———法理融入案件, 答案跃然纸上

通过以上对法理的分析, 我们不难看出上述两则案例判决的正确性与合法性。在案例1中, 束某以非法占有公私财物为目的, 盗割电力导线, 使公私财物遭到损失, 其行为已触犯《中华人民共和国刑法》第二百六十四条之规定:“盗窃公私财物, 数额较大或者多次盗窃的, 处三年以下有期徒刑、拘役或者管制, 并处或者单处罚金;数额巨大或者有其他严重情节的, 处三年以上十年以下有期徒刑, 并处罚金……”案例1中束某的犯罪金额为6 000元, 已经达到盗窃罪的定罪标准, 但犯罪情节轻微, 也没有对居民的生活和生产带来严重的危害后果, 所以量刑应该在第一档量刑幅度内考虑, 即三年以下有期徒刑、拘役或者管制, 并处或者单处罚金。所以人民法院对其判处的一年有期徒刑并处罚金5 000元是正确的。

在案例2中, 冯某偷割正在使用中的裸铝线, 虽然犯罪数额不是特别巨大, 但造成了大面积停电的危害结果, 严重影响了人们正常的生活和生产秩序, 使公共财物遭受了重大损失, 危害公共安全, 符合《中华人民共和国刑法》第一百一十八条关于对破坏电力设备罪的规定:“破坏电力、燃气或者其他易燃易爆设备, 危害公共安全, 尚未造成严重后果的, 处三年以上十年以下有期徒刑……”

破坏电力设备罪是一项比较复杂的罪名, 对其认定需注意以下几个问题。

(1) 本罪属于行为犯, 而非结果犯, 即只要行为人实施了破坏电力设备的行为, 已经危及或可能危及公共安全, 就可构成本罪, 并不需要所危及的客观后果一定发生。当然危害结果是否发生直接影响到对行为人的处罚或量刑, 即通常讲的“结果加重犯”。《中华人民共和国刑法》第一百一十九条就是对破坏电力设备罪加重情节的规定, 造成严重后果的, 甚至可判处死刑。