焊接基础通用标准

焊接基础通用标准（精选4篇）

焊接基础通用标准 篇1

焊接基础通用标准

GB/T3375--94 焊接术语

GB324--88 焊缝符号表示法

GB5185--85 金属焊接及钎焊方法在图样上的表 示代号

GB12212--90 技术制图焊缝符号的尺寸、比例及简化表示法

GB4656--84 技术制图金属结构件表示法

GB985--88 气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式和尺寸 GB986--88 埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸

GB/T12467.1—1998 焊接质量要求 金属材料的熔化焊 第1部分：选择及使用指南

GB/Tl2468.2--1998 焊接质量保证 金属材料的熔化焊 第2部分：完整质量要求 GB/Tl2468.3--1998 焊接质量保证 金属材料的熔化焊 第3部分：一般质量要求 GB/Tl2468.4--1998 焊接质量保证 金属材料的熔化焊 第4部分：基本质量要求 GB/T12469--90 焊接质量保证 钢熔化焊接头的要求和缺陷分级

GBl0854--90 钢结构焊缝外形尺寸

GB/T16672—1996 焊缝----工作位置----倾角和转角的定义

焊接材料标准

焊条

GB/T5117--1995 碳钢焊条

GB/T5118--1995 低合金钢焊条

GB/T983—1995 不锈钢焊条

GB984--85 堆焊焊条

GB/T3670--1995 铜及铜合金焊条

GB3669--83 铝及铝合金焊条

GBl0044--88 铸铁焊条及焊丝

GB/T13814—92 镍及镍合金焊条

GB895--86 船用395焊条技术条件

JB/T6964—93 特细碳钢焊条

JB/T8423—96 电焊条焊接工艺性能评定方法

GB3429--82 碳素焊条钢盘条

JB/DQ7388--88 堆焊焊条产品质量分等

JB/DQ7389--88 铸铁焊条产品质量分等

JB/DQ7390--88 碳钢、低合金钢、不锈钢焊条产品质量分等

JB/T3223--96 焊接材料质量管理规程

焊丝

GB/T14957—94 熔化焊用钢丝

GB/T14958--94 气体保护焊用钢丝

GB/T8110--95 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝

GBl0045--88 碳钢药芯焊丝

GB9460--83 铜及铜合金焊丝

GBl0858--89 铝及铝合金焊丝

GB4242--84 焊接用不锈钢丝

GB/T15620--1995 镍及镍合金焊丝

JB/DQ7387--88 铜及铜合金焊丝产品质量分等

焊剂

GB5293--85 碳素钢埋弧焊用焊剂

GBl2470--90 低合金钢埋弧焊焊剂

钎料、钎剂

GB/T6208--1995 钎料型号表示方法

GBl0859---89 镍基钎料

GBl0046--88 银基钎料

GB/T6418--93 铜基钎料

GB/T13815--92 铝基钎料

GB/T13679--92 锰基钎料

JB/T6045--92 硬钎焊用钎剂

GB4906--85 电子器件用金、银及其合金钎焊料

GB3131--88 锡铅焊料

GB8012--87 铸造锡铅焊料

焊接用气体

GB6052--85 工业液体二氧化碳

GB4842--84 氩气

GB4844--84 氮气

GB7445--87 氢气

GB3863--83 工业用气态氧

GB3864--83 工业用气态氮

GB6819--86 溶解乙炔

GBlll74--89 液化石油气

GBl0624--89 高纯氩

GBl0665--89 电石

其它

GB12174--90 碳弧气刨用碳棒焊接质量试验及检验标准

钢材试验

GBl954--80 镍铬奥氏体不锈钢铁素体含量测定方法

GB6803--86 铁素体钢的无塑性转变温度落锤试验方法

G132971--82 碳素钢和低合金钢断口试验方法

焊接性试验

GB4675.1--84 焊接性试验斜Y型坡口焊接裂纹试验方法

GB4675.2—84 焊接性试验搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法

GB4675.3--84 焊接性试验T型接头焊接裂纹试验方法

GB4675.4--84 焊接性试验压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法 GB4675.5—84 焊接热影响区最高硬度试验方法

GB9447--88 焊接接头疲劳裂纹扩展速率试验方法

GB/T13817--92 对接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法

GB2358--80 裂纹张开位移(COD)试验方法

GB7032--86 T型角焊接头弯曲试验方法

GB9446--88 焊接用插销冷裂纹试验方法

GB4909.12—85 裸电线试验方法镀层可焊性试验焊球法

GB2424.17--82 电工电子产品基本环境试验规程锡焊导则

GB4074.26—83 漆包线试验方法焊锡试验

JB/ZQ3690 钢板可焊性试验方法

SJl798--81 印制板可焊性测试方法

力学性能试验

GB2649--89 焊接接头机械性能试验取样方法

GB2650--89 焊接接头冲击试验方法

GB2651—89 焊接接头拉伸试验方法

GB2652—89 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法

GB2653--89 焊接接头弯曲及压扁试验方法

GB2654--89 焊接接头及堆焊金属硬度试验方法

GB2655--89 焊接接头应变时敏感性试验方法

GB2656--81 焊接接头和焊缝金属的疲劳试验方法

焊接材料试验

GB3731--83 涂料焊条效率、金属回收率和熔敷系数的测定

GB/T3965--1995 熔敷金属中扩散氢测定方法

焊接检验

GB/T12604.1--90 无损检测术语 超声检测

GB/T12604.2--90 无损检测术语 射线检测

GB/T12604.3--90 无损检测术语 渗透检测

GB/T12604.4--90 无损检测术语 声发射检测

GB/T12604.5--90 无损检测术语 磁粉检测

GB/T12604.6--90 无损检测术语 涡流检测

GB5618--85 线型象质计

GB3323--87 钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级

GB/T12605--90 钢管环缝熔化焊对接接头射线透照工艺和质量分级 GB/T14693--93 焊缝无损检测符号

GBll343--89 接触式超声斜射探伤方法

GBll345--89 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级

GBll344--89 接触式超声波脉冲回波法测厚

GB2970--82 中厚钢板超声波探伤方法

JBll52--81 锅炉和钢制压力容器对接焊缝超声波探伤

GB/T15830—1995 钢制管道对接环缝超声波探伤方法和检验结果的分级 GB827--80 船体焊缝超声波探伤

GBl0866--89 锅炉受压元件焊接接头金相和断口检验方法

GBll809---89 核燃料棒焊缝金相检验

JB/T9215--1999 控制射线照相图像质量的方法

JB/T9216--1999 控制渗透探伤材料质量的方法

JB/T9217--1999 射线照相探伤方法

JB/T9218--1999 渗透探伤方法

JB3965--85 钢制压力容器磁粉探伤

EJ187--80 磁粉探伤标准

JB/T6061--92 焊缝磁粉检验方法和缺陷磁痕的分级 JB/T6062--92 焊缝渗透检验方法和缺陷迹痕的分缀 EJl86---80 着色探伤标准

JB/ZQ3692 焊接熔透量的钻孔检验方法

JB/ZQ3693 钢焊缝内部缺陷的破断试验方法

GBll373--89 热喷涂涂层厚度的无损检测方法

EJ188--80 焊缝真空盒检漏操作规程

JBl612--82 锅炉水压试验技术条件

GB9251--88 气瓶水压试验方法

GB9252--88 气瓶疲劳试验方法

GBl2135---89 气瓶定期检查站技术条件

GBl2137--89 气瓶密封性试验方法

GBll639--89 溶解乙炔气瓶多孔填料技术指标测定方法 GB7446--87 氢气检验方法

GB4843--84 氩气检验方法

GB4845--84 氮气检验方法

JB4730—94 压力容器无损检测

DL/T820-2002 管道焊接接头超声波检验技术规程

DL/T821-2002 钢制承压管道对接焊接接头射线检验技术规程 DL/T541-94 钢熔化焊角焊缝射线照相方法和质量分级

JB4744—2000 钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验 焊接质量

GB6416--86 影响钢熔化焊接头质量的技术因素

GB6417--86 金属熔化焊焊缝缺陷分类及说明

TJl2．1--81 建筑机械焊接质量规定

JB/T6043--92 金属电阻焊接接头缺陷分类

JB/ZQ3679 焊接部位的质量

JB/ZQ3680 焊缝外观质量

JB/TQ330--83 通风机焊接质量检验

GB999--82 船体焊缝表面质量检验方法

A-4 焊接方法及工艺标准

GBl2219--90 钢筋气压焊

GBll373--89 热喷涂金属件表面预处理通则

JB/Z261--86 钨极惰性气体保护焊工艺方法

JB/Z286--87 二氧化碳气体保护焊 工艺规程

JB/ZQ3687 手工电弧焊的焊接规范

SDZ019--85 焊接通用技术条件

J134251—86 摩擦焊通用技术条件

ZBJ59002.1--88 热切割 方法和分类

ZBJ59002.2--88 热切割术语和定义

ZBJ59002.3--88 热切割气割质量和尺寸偏差

ZBJ59002.4—88 热切割等离子弧切割质量和尺寸偏差 ZBJ59002.5--88 热切割气割表面质量样板

JB/ZQ3688 钢板的自动切割

ZBK540339--90 汽轮机铸钢件补焊技术条件

NJ431—86 灰铸铁件缺陷焊补技术条件

GBll630--89 三级铸钢锚链补焊技术条件

GB/Z66--87 铜极金属极电弧焊

JB/TQ368—84 泵用铸钢件焊补

JB/TQ369---84 泵用铸铁件焊补

HB/Z5l34--79 结构钢和不锈钢熔焊工艺

JB/T6963—93 钢制件熔化焊工艺评定

JB4708--2000 钢制压力容器焊接工艺评定

JB4709—2000 钢制压力容器焊接规程

DL/T752-2001 火力发电厂异种钢焊接技术规程

DL/T819-2002 火力发电厂焊接热处理技术规程

DL/T868-2004 焊接工艺评定规程

DL/T869—2004 火力发电厂焊接技术规程

焊接设备标准

GB2900-22--85 电工名词术语电焊机

GB8118--87 电弧焊机通用技术条件

GB8366--87 电阻焊机通用技术条件

GBl0249--88 电焊机型号编制方法

GBl0977--89 摩擦焊机

GB/T13164--91 埋弧焊机

ZBJ64001--87 TIG焊焊炬技术条件

ZBJ64003--87 弧焊整流器

ZBJ64004188 MIG／MAG弧焊机

ZBJ64005--88 电阻焊机控制器通用技术条件

ZBJ64006--88 弧焊变压器

ZBJ64008--88 电阻焊机变压器通用技术条件

ZBJ64009--88 钨极惰性气体保护弧焊机(TIG焊机)技术条件 ZBJ64016--89 MIG／MAG焊枪技术条件

ZBJ64021—89 送丝装置技术条件

ZBJ64022--89 引弧装置技术条件

ZBJ64023--89 固定式点凸焊机

JB5249--91 移动式点焊机

JB5250--91 缝焊机

ZBJ33002--90 焊接变位机

ZBJ33003--90 焊接滚轮架

JB5251--91 固定式对焊机

JB685--92 直流弧焊发电机

JB/DQ5593.1—90 电焊机产品质量分等总则

JB/DQ5593.2--90 电焊机产品质量分等 弧焊变压器． JB/DQ5593.3--90 电焊机产品质量分等 便携式弧焊变压器 JB/DQ5593.4--90 电焊机产品质量分等 弧焊整流器

JB/DQ5593.5--90 电焊机产品质量分等MIG／MAG弧焊机 JB/DQ5593.6--90 电焊机产品质量分等TIG焊机

JB/DQ5593.7--90 电焊机产品质量分等 原动机弧焊发电机组 JB/DQ5593.8--90 电焊机产品质量分等TIG焊焊炬

JB/DQ5593.9--90 电焊机产品质量分等 电焊机冷却用风机 JB/DQ5593.10-90 电焊机产品质量分等MIG／MAG焊焊枪 JB/DQ5593.11-90 电焊机产品质量分等 电阻焊机控制器 JB/DQ5593.12-90 电焊机产品质量分等 摩擦焊机 JB/Z152--81 电焊机系列型谱

JB2751--80 等离子弧切割机

JBJ33001—87 小车式火焰切割机

JBl0860--89 快速割嘴

GB5110--85 射吸式割炬

JB/T5102--91 坐标式气割机

JB5101--91 气割机用割炬

JB6104--92 摇臂仿形气割机

GB5107--85 焊接和气割用软管接头

焊接安全与卫生标准

GB9448—88 焊接与切割安全

GBl0235--88 弧焊变压器防触电装置

GB8197--87 防护屏安全要求

GBl2011--89 绝缘皮鞋

焊工培训与考试标准

GB6419--86 潜水焊工考试规则

JJl2.2--87 焊工技术考试规程

EJ/Z3--78 焊工培训及考试规程

DL/T679--1999 焊工技术考核规程

JB/TQ338--84 通风机电焊工考核标准

GB/T15169--94 钢熔化焊手焊工资格考试方法

SDZ009--84 手工电弧焊及埋弧焊焊工考试规则

JBll52--88 机械部焊工技术等级标准

暑期焊接基础培训心得 篇2

暑假期间，学校安排我参加了由《赛德尔基金会》举办的为期十天的焊接基础培训。接受培训的有来自省内外十几个学校的20名教师。其中大部分学校是新开办《焊接专业》或刚开办不久，在教学经验上还很欠缺，只有包括我校在内的三四家学校有几年的办学经验，在培训期间我们也进行了交流。其中我认为以下几条值得我学习。

1、为了提高学生的学习积极性，首先要让学生清楚，职业教育和

文化教育的最终待遇都一样，并不意味着职业教育就没有前途。

2、在下课时交回焊条头，证明在上课时有没有刻苦训练。

3、先实践后理论，先操作过再学习理论是不是理解的快一些。培训期间的培训内容是这样安排的，《手工电弧焊》、《气焊》设备的按照与调试（一天），《气焊》实践训练（四天），《手工电弧焊》实践训练（四天），考核总结（一天），没有理论讲解。指导老师是《湖北十堰东汽技校》的老师。

在《气焊》训练时，由于是基础学习所以只学习习近平焊，为了提高，我和其他学校的老师共同交流巩固了气焊的立焊和单面焊双面成型，并交流和学习了气焊的一些运条方法。

《手工电弧焊》同样学的是平焊和平敷焊，是我们学校一年级的学生训练的主要方法，我觉得有点浅，所以我又和其他老师交流了立焊的焊接方法、立焊单面焊双面成型、横焊、横焊单面焊双面成型、等焊接方法。

总之这次培训我觉得收获颇多，即和同专业的老师交流了教学方

法，又交流了焊接方法，还巩固和提高了焊接技能，这样的培训多办几次对提高我们的教学方法和教学水平，都有很大的帮助，不过最好是《二氧化碳气体保护焊》和《钨极氩弧焊》因为在这两个方面我还有不足和欠缺的地方。

焊接钢管的验收标准 篇3

1.1 焊接钢管的质量检查和验收，应由供方技术质量监视部门停止。

1.2 供方必需保证交货焊接钢管契合相应产品规范的规则。需方有权按相应产品规范停止检查和验收。

1.3 焊接钢管应成批提交验收，组批规则应契合相应产品规范的规则。

1.4 焊接钢管的检验项目、取样数量、取样部位和实验办法，按相应产品规范的规则。经需方同意，热轧无缝焊接钢管可按轧制根数组批取样。

1.5 焊接钢管实验结果，某一项不契合产品规范的规则时，应将不合格者挑出，并从同一批焊接钢管中，任取双倍数量的试样，停止不合格项目的复验。

复验结果（包括该项目实验所请求的任一指标）不合格，则该批焊接钢管不得交货。下列检验项目，初验不合格时，不允许停止复验：

a.低倍组织中有白点；

b.显微组织。

1.6 复验结果不合格（包括初验结果显微组织不合格，不允许复验的项目）的焊接钢管，供方可逐根提交验收；或重新停止热处置（重新热处置次数不得超越二次），以新的一批提出验收。

1.7 如产品规范未作特殊规则，焊接钢管的化学成分按熔炼成分停止验收。2 标志

2.1 外径不小于36mm的焊接钢管及截面周长不小于150mm的异型焊接钢管，应在每根焊接钢管一端的端部有喷印、盖印、滚印、钢印或粘贴印记。印记应明晰明显，不易零落。印记应包括钢的牌号、产品规格、产规范号和供方印记或注册商标。合金钢焊接钢管应在钢的牌号后印有炉号、批号。地质、石油用焊接钢管的管接头，应有牌号或钢级的标志。左螺纹的车螺纹焊接钢管，应在规范号后印有“左”字。低压流体保送用焊接焊接钢管和镀锌焊接焊接钢管、电线套管、普通用处的电焊焊接钢管、异型断面焊接焊接钢管、复杂断面的异型无缝焊接钢管，可不在每根焊接钢管上打印记。

2.2 外径小于36mm的焊接钢管和截面周长小于150mm的异型焊接钢管，可不打印记。

2.3 成捆包装的每捆焊接钢管上，应挂有不少于2个标牌（每根焊接钢管上有印记的可挂1个标牌）。标牌上应注明：供方印记或注册商标、钢的牌号（产品规范未规则按炉号交货者除外）、批号、合同号、产品规则、产品规范号、重量或根数、制造日期和供方技术监视部门的印记。

2.4 容器包装的焊接钢管及管接头，在容器内应附1个标牌。在容器外端面上，也应挂上1个标牌。标牌上的内容应契合3.3的规则。

焊接基础通用标准 篇4

金属焊接性：金属能否适应焊接加工而形成完整的、具备一定使用性能的焊接接头的特性。它的内涵：

1、是否适合焊接加工？－－金属在焊接加工中是否容易形成缺陷

2、焊后使用可靠性？－－性能焊成的接头在一定的使用条件下可靠使用的能力。

影响金属焊接性的因素：

1、材料本身因素—母材和焊接材料的成分及性能

2、工艺条件—焊接方法、工艺措施；

3、结构因素—刚度、应力集中、多轴应力；

4、使用条件—工作温度、负荷条件、工作环境。选择或制定焊接性试验方法的原则:

1、焊接性试验的条件尽量与实际焊接时的条件相一致。

2、焊接性试验的结果要稳定可靠，具有较好的再现性。

3、注意试验方法的经济性。（老师的笔记：1根据使用条件选择。2根据可能出现的焊接缺陷选择。3焊接的的再现性，一个参量变化，其他参量基本不变。4材料消耗尽可能少5尽可能选择周围内外常用的标准。6对实验困难的，可做模拟实验。）

焊接性试验的内容:

（一）焊缝金属抗热裂的能力

（二）焊缝及热影响区金属抗冷裂纹的能力

（三）焊接接头抗脆性转变的能力

（四）焊接接头的使用性能

常用焊接性试验方法:

（一）斜Y坡口焊接裂纹试验法: 此法主要用于评定碳钢和低合金高强钢焊接热影响区对冷裂纹的敏感性。(二)插销试验: 此法是测定钢材焊接热影响区冷裂纹敏感性的一种定量试验方法。测定加载16~24 h而不断裂的最大应力σcr

（三）压板对接焊接裂纹试验法

（四）可调拘束裂纹试验法 第二章

合金结构钢：在碳素结构钢的基础上添加一定数量的合金元素来达到所需要求的钢材。包括

：结构钢、碳素结构钢、合金结构钢。

高强钢：可分为三种类型：热轧及正火钢、低碳调质钢、中碳调质钢。※热轧及正火钢

1、热轧钢 供货状态：热轧态

性能特点：强度最低 σs294～392MPa，具有满意的综合力学性能和加工工艺性能，价格便宜 成分特点：热轧钢属于C-Mn 或 Mn-Si系的钢种，有时用一些V、Nb等代替部分Mn。基本成分：C≤0.2%,Si≤0.55,Mn≤1.5%

强化机制：主要以固溶强化为主 典型钢种：Q345(16Mn)、14MnNb、Q294(09MnV)

2、正火钢

（1)正火态供货的钢

性能特点：最低强度σs343～450MPa，具有比热轧钢更高的强度和塑韧性

成分特点：0.15～0.2%C，在C-Mn、Mn-Si系的基础上加入一些碳化物和氮化物生成元素V、N b、Ti等 强化机制：在固溶强化的基础上，通过沉淀强化和细化晶粒来进一步提高强度和保证韧性 典型钢种：Q390(15MnTi、15MnVN)等。

二、热轧正火钢的焊接性分析

这类钢焊接性问题表现为焊接引起的各种缺陷，主要是各类裂纹；焊接时材料性能的变化，主要是脆化。

（一）热裂纹倾向

正常：热轧、正火钢的含碳量都较低，而含锰量较高，因此Mn/S比都能达到要求，具有较好的抗热裂性能，正常情况下热裂纹倾向很小。

异常：钢板存在C、S偏析，则热裂可能出现

（二）冷裂纹

冷裂是这类钢焊接时的主要问题

淬硬组织是引起冷裂纹的决定因素，因此评价这类钢的冷裂敏感性可以通过分析淬硬倾向来进行。1.通过SHCCT图来评价2.通过碳当量分析3.通过HAZ最高硬度来评价。热轧钢的含碳量虽然不高，但含有少量的合金元素，因此这类钢的淬硬性比低碳钢大一些。正火钢的强度级别较高，合金元素的含量较多，与低碳钢相比，焊接性差别较大。18MnMoNb与15MnVN相比，前者的 淬硬性高于后者，故冷裂敏感性也比较大。

（三）热裂纹

这类钢含碳量比较低，含Mn量较高，具有较高的抗热裂能力，一般不发生热裂纹。

（四）再热裂纹

热轧钢中由于不含强碳化物形成元素，对再热裂纹不敏感。正火钢中，15MnVN钢对再热裂纹不敏感；18MnMoNb和14MnMoV有轻微的再热裂纹敏感性。可以采取提高预热温度或焊后立即后热等措施来防止再热裂纹的产生。

（五）层状撕裂

层状撕裂与板厚、钢材的冶炼条件有关，而与钢材强度等级无关。硫的含量和Z向断面收缩率是评定钢材层状撕裂敏感性的主要指标。一般冶炼条件下生产的热轧、正火钢很难达到ZC和ZD级，所以在大板厚和存在大的Z向应力时易产生层状撕裂。

（六）热影响区的性能变化

在这类钢中热影响区的性能变化与所焊的钢材的类型和合金系统有很大关系热影响区主要性能变化是过热区的脆化问题，合金元素含量较低的钢中有时还会出现热应变脆化

1、过热区脆化

过热区温度接近熔点，导致

（1)难熔质点（Cm)的溶入等过程, A稳定性增加

淬硬性增加（2)奥氏体晶粒的显著长大，A稳定性增加

粗大脆性组织

对于热轧钢

属C-Mn和Mn-Si系钢，因不含强碳化物（Cm)形成元素,故组织对焊接热的敏感性不大。

但其低温韧性(－40度）因与组织中的马氏体比例和晶粒度有关，故与线能量及成分相关。

1)线能量

线能量过大，奥氏体晶粒度增加导致M-A数量和尺寸增加

线能量过小，马氏体比例增加

2)成分：

主要是含碳量

对于正火钢

组织对焊接热的敏感性较大；线能量对HAZ韧性影响更大：含Ti等正火钢，由于Ti等扩散能力很小，焊接时溶入后（破坏正火态），冷却过程中不易在A中析出而残留在铁素体中，使得F硬度增加，易致脆。故宜用小线能焊接，因碳化物溶入少，此时即使得到M,其含碳低，韧性好。若必须用大线能焊接，则焊后必须进行正火处理。※低碳调质钢

一、低碳调质钢典型钢种成分及性能 强化机制： 热处理组织强化

性能：

σs一般为441～980MPa；良好的综合性能和焊接性。

成分:

C≤0.22%，添加Cr、Ni、Mo、V、Nb、B、Ti、Zr、Cu等合金元素保证足够的淬透性和抗回火性。σs441~490Mpa:18MnMoNb(正火＋回火）14MnMoNbB（调质）

典型钢种：HY80、HY130、A517J、T-

1、14MnMoNbB、CF钢。

二、低碳调质钢的焊接性分析

（一）焊缝中的热裂纹

低碳调质钢一般含碳量都较抵，含锰量高，而且对S、P杂质的控制较严，因此热裂倾向低。

（二）热影响区液化裂纹

1.主要发生于高Ni低Mn的低合金高强钢中。液化裂纹的倾向与Mn/S比有关。含碳量越高，要求Mn/S越高。.HY80钢，由于Mn/S低，含Ni量又较高，所以对液化裂纹较敏感。HY130钢，虽然含Ni量比HY80高，但含碳量低，含S量低，Mn/S比高，因此对液化裂纹不敏感。

3.工艺因素对液化裂纹影响很大。线能量越大，晶粒长得越大，晶界液化越严重液化裂纹倾向越大； 4.液化裂纹与熔池形状有关，蘑菇形状易诱发凹处过热区液化裂纹。

（三）冷裂纹

低碳调质钢的焊缝组织为强度高韧性好的低碳马氏体和部分下贝氏体的混合组织，虽具有较大的淬硬倾向，但在马氏体转变的过程中有自回火，故冷裂倾向并不一定很大（关键是马氏体转变时的冷却速度）。如果速度很快，冷裂倾向较大。

（四）再热裂纹

1.低碳调质钢的合金系统中，大多数是属于能引起再热裂纹的元素，如Cr、Ni、Mo、V、Nb、B、Ti、Zr、Cu等，因此具有再热裂纹倾向。

2.对再热裂纹的敏感性的影响：一般V影响最大，Mo次之，Mo-V联合影响更大，Mo-Nb联合影响也较大。

（五）层状撕裂

生产这类钢时，由于对夹杂物控制较严，纯净度较高，因此它的层状撕裂敏感性较低。

（六）热影响区的性能变化

1、过热区的脆化

（1）对于低碳调质钢，强韧性最好的组织状态是低碳马氏体＋30%下贝氏体（2）t8/5增加时，易出现粗晶、上贝氏体和M-A组元（3）t8/5过小时，马氏体比例增加，从而引起过热区脆化。

2、焊接热影响区的软化

热影响区内凡是加热温度高于母材回火温度至AC1区的区域，由于碳化物的积聚长大而使钢材软化，温度越接近于AC1区域，软化越严重。中碳调质钢

一、中碳调质钢成分及性能及典型钢种

性能特点： 这类钢的σs高达880~1176MPa，其特点是高的比强和高硬度，这类钢的淬透大因此焊接性差，要求焊接工艺非常复杂，焊后必须通过调质处理保证接头性能。

成分特点：含碳量通常为0.25%~0.45%，S,P控制更为严格

强化机制：

合金元素的作用： 淬透性和抗回火作用

马氏体的强度和硬度主要还是取决于含碳量 典型钢种：（1）40Cr

（2）35CrMo A和35CrMoVA

（3）30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A、40CrMnSiMoVA（4）40CrNiMoA、美国的4340、34CrNi3MoA（5）

H-11

二、中碳调质钢的焊接性分析

（一）焊缝中的热裂纹

中碳调质钢含碳量及合金元素含量都较高，因此液-固相区间 大，偏析也更严重，具有较大的热裂纹倾向。

（二）冷裂纹

中碳调质钢由于含碳量高，加入的合金元素多，淬硬倾向明显；由于M s点低，在低温下形成的马氏体一般难以产生自回火效应，冷裂倾向严重。

（三）再热裂纹

（四）热影响区的性能变化

1、过热区的脆化

（1）中碳调质钢由于含碳量高，加入的合金元素多，有相当大的淬硬性，因而在焊接过热区内容易产生硬脆的高碳马氏体，冷却速度越大，生成的高碳马氏体越多，脆化倾向越严重。（2）即使大线能量也难以避免高碳M出现，反而会使M更粗大，更脆。（3）一般采用小线能量，同时预热、缓冷和后热措施改善过热区性能。

2、热影响区软化

焊后不能进行调质处理时，需要考虑热影响区软化问题。调质钢的强度级别越高，软化问题越严重。软化程度和软化区的宽度与焊接线能量、焊接方法有很大关系。热源越集中的焊接方法，对减小软化越有利。第三章

耐热钢：抗氧化钢指在高温下具有抗氧化性能的钢，对高温强度要求不高。分类：按高温性能：抗氧化刚 热强钢

按正火状态组织：珠光体耐热钢 铁素体耐热钢 马氏体耐热钢 奥氏体耐热钢 耐热钢的高温性能

1、抗氧化性

耐热钢的高温性能中首先要保证高温抗氧化性，钢中一般含有Cr、Si、Al，可形成致密完整的氧化膜而防止继续发生氧化。

2、热强性

指在高温下长时工作时对断裂的抗力（持久强度），或在高温下

长时工作时抗塑性变形的能力（蠕变抗力）。为提高热强性，可采取措施如提高镍含量以稳定基体、形成稳定的第二相、减少晶界和强化晶界。

3、高温脆化

耐热钢在热加工或长期工作中，可能产生各种脆化现象，有Cr13系列钢在500℃附近的回火脆性、高铬铁素体钢的晶粒长大脆化、奥氏体钢沿晶界析出碳化物造成的脆化、475℃脆化和σ相脆化等。

晶间腐蚀的机理:过饱和固溶的碳向晶粒边界扩散,与晶界附近的铬结合形成铬的碳化物,并在晶界析出,由于碳比铬扩散的快,铬来不及从晶界内补充到晶界附近,以至于邻近晶界的晶粒周围边层铬的质量分数低于12%,即所谓“贫铬”现象，从而造成晶间腐蚀。防止措施：（1）降低不锈钢中的含碳量（2）再次加热到650~850加热，即稳定化处理提高铌、钛的含量（4）加入铁素体形成元素形成奥氏体+一次铁素体双相织。刀状腐蚀: 其主要发生在靠近熔合线的母材热影响区的过热区，腐蚀开始宽度有3~5个晶粒，逐步扩大到1.0~1.5mm，一直深入到金属内部，形成深而窄的刀刃状，因而被称为刀状腐蚀。防止措施:（1）选用超低碳的母材和焊接材料。如焊接00Cr21Ni10钢材时，选用E00-19-10焊条或H00Cr21Ni10焊丝。（2）提高母材、焊材中钛和铌的含量，使晶界附近有足够数量的钛和铌，以避免形成贫铬层。当加入量（Ti+Nb）/C＞10~13时，便可避免刀蚀。(3)采用小的焊接电流快速焊，减少近缝区的过热和高温停留时间；避免交叉焊缝；接触腐蚀介质的面后焊；尽量采用单面单层焊，窄焊缝、焊丝(焊条)不做横向摆动；焊后采用强制冷却和冷矫正。(4)对要求抗晶间腐蚀和刀蚀高的含稳定化元素的焊件，焊后进行稳定化处理。铁素体不锈钢P103（出现问题）马氏体不锈钢P105（出现问题）

奥氏体钢焊接热裂纹的基本原因

1、奥氏体钢的导热系数小和线胀系数大，在焊接局部加热和冷却条件下，接头在冷却过程中可形成较大的拉应力。

2、奥氏体钢易于联生结晶形成方向性强的柱状晶的焊缝组织，有利于有害杂质偏析，而促使形成晶间液膜。

3、奥氏体钢及焊缝的合金组成复杂，不仅S、P、Sn、Sb之类会形成易溶液膜，一些合金元素因溶解度有限（如Si、Nb），也可能形成易溶共晶

异种纲的焊接 1焊接性分析

（一）焊缝成分的稀释

珠光体钢与奥氏体钢焊接的异种钢焊接接头，一般都采用超合金化焊接材料，或是高铬镍奥氏体钢，或是镍基合金。

（二）凝固过渡层的形成 填充金属与母材在化学成分上差别越大，不完全混合区月明显，即浓度梯度越明显，这种因熔池凝固特性而造成的过渡变化区称为凝固过渡层。

（三）碳迁移过渡层的形成异种钢焊接时或焊后热处理以后，往往可以一侧的碳通过焊缝边界（熔合线）向高合金移”的现象，分别在焊缝边界两侧形成脱碳层这种脱碳层和增碳层总称为碳迁移过渡层。

（四）残余应力的形成异种钢焊接接头，由于两种钢的线膨胀系数相差很大，不仅焊接时会产生较大的残余应力，而且在使用中如有循环温度作用，也会形成热应力。此焊接应力即使通过焊后热处理也难以消除。

第四章

铜的分类：紫铜（纯铜，含氧量低于百分之0.01）

黄铜（普通铜锌二元合金，加入Mn 等元素成为特种黄铜）

青铜（原指铜锡合金，现在习惯把不以锌、镍为主要元素的合金都成为青铜）

白铜（含镍量不超过百分之五十的铜镍合金）

铜及铜合金的焊接性

焊接纯铜及某些铜合金时，如果采用的焊接参数与焊接低碳钢差不多，母材散热太快。很难融化，填充金属与母材不能很好的融合，有时误认为是裂纹，实际是未融合，另外，铜及其合金焊后变形也比较严重，这与铜及合金的热导率、线膨胀系数和收缩率有关。热裂纹

铜与杂质形成多种低熔点共晶，痒对铜的危害最大，当焊缝焊后质量分数为0.2%以上的Cu2O时会出现热裂纹，作为焊接结构的纯铜，氧的质量分手不应超过0.03%，纯铜及磷脱氧铜也可此要求。措施

1、严格控制铜中杂质的含量。

2、增强对焊缝的脱氧能力，通过焊丝加入Si、Mn、C、P等合金元素；C与O生成气体溢出，其余脱氧产物进入熔渣浮出。

3、选用能获得双向组织的焊丝，使焊缝晶粒细化，使易熔共晶物分散、不连续。气孔（详细的见书本P126）

气孔是铜及其合金焊接时的一个主要问题，纯铜、黄铜及铝青铜埋弧焊的时候只有氢及水蒸气易使铜及其合金焊缝出现气孔，纯铜氩弧焊的时候，只要在氩气中加入微量的氢和水蒸气焊缝即出现气孔。氢气孔

1、铜的热导率比低碳钢的高达7倍以上，所以铜焊缝结晶过程进行的特别快，氢不易析出，熔池易为氢而饱和而形成气泡，在凝固结晶过程很快的情况下气泡不易上浮逸出，氢继续向气泡中扩散，使焊缝中形成气孔。

2、平衡状态下，氢在铜中的溶解度随温度升高而增大，知道2180度时候氢在铜中的溶解度达到最高值，温度进一步提高，液态铜开始蒸发，氢的溶解度开始下降。焊接接头性能的变化：

纯铜焊接时焊缝与焊接接头的抗拉强度，可与母材接近，但塑性比母材有一些降低，发生这种情况原因有两个，一是由于焊缝能够及热影响区晶粒粗大，二是由于为了防止焊缝出现裂纹及气孔，加入一定量的脱氧元素，这样虽可提高焊缝的强度性能，但也在一定程度上降低了焊缝的塑性，并使焊接接头的导电性有所下降。埋弧焊和惰性气体保护焊时熔池保护良好，如果焊接材料选用得当，那么焊缝金属纯度高，导电能力可达到母材的百分之九十道九十五，在熔焊过程中，Zn、Sn、Mn、Ni、Al等合金元素，的蒸发和氧化烧损会不同程度的使耐蚀性降低，焊接应力的存在使对应力腐蚀比较敏感的高锌黄铜焊接接头在腐蚀环境中过早的受到破坏。第五章

钛及钛合金的焊接：

工业纯钛中的杂质有H、O、Fe、Si、C、N等,其中H、O、C与Ti形成间隙固溶体，Fe、Si等元素与Ti形成置换固溶体，起固溶强化作用，显著提高钛的强度和硬度，降低其塑性和韧性，H以置换方式固溶于Ti中，微量的H即能使Ti的韧性急剧降低，增大缺口敏感性，并引起氢脆。

钛及钛合金焊接区易受气体杂质的污染而产生脆化：

氧的影响：

焊缝含氧量随氩气中的含氧量增加而增加，焊缝强度及硬度随着焊缝含氧量增加或纯氧中杂质的增加而增加。氮的影响：

氮在高温液态金属中的溶解度随电弧气氛中的分压增高而增大，氮对提高工业纯钛焊缝的抗拉强度硬度，降低焊缝的塑性方面比痒更为显著，即氮的污染脆化作用比氧的更为严重，工业纯钛焊缝中的氮的含量分数在0.13%以上时，由于脆化而产生裂纹。

氢的影响：

含氢量对焊缝冲击性能的影响最为显著，含氢量对抗拉强度和塑性的影响并不显著。

碳的影响：

工业纯钛中，当碳的质量分数为0.13%以下时，强度提高和塑性下降，但不如氧、氮的作用强烈，进一步提高焊缝含氮量时，焊缝中出现TiC，其数量随碳的增高而增多，焊缝塑性急剧下降，在焊接应力作用下易出现裂纹。第六章

铝的常见焊接问题：

铝及其合金的化学活性很强，表面极易形成难熔氧化膜，加之铝及其合金导热性强，焊接时，易造成不融合现象，由于氧化膜密度和铝的密度接近。也易成为焊缝金属的夹杂物。同时，氧化膜可吸收较多水分，以成为焊缝气孔的重要原因之一，此外，铝及其合金的线膨胀系数度，焊接时容易产生翘曲变形，这些都是焊接生产中颇感困难的问题。

焊缝中气孔产生的原因：

铝及其合金焊接时最常见的缺陷就是焊缝气孔，特别是对于纯铝和防锈铝的焊接，氢是铝及其合金熔焊时产生气孔的主要原因，氢的来源是弧柱气氛中的水分、接材料以及母材所吸附的水分，其中焊丝及表面氧化膜所吸附的水分对焊缝气孔的产生有重要的影响。

防止焊缝气孔的途径：

1、限制氢融入融熔金属，或者是减少氢的来源，或者减少氢与熔融金属作用的时间。

2、尽量促使氢自熔池益处，即在熔池凝固之前，是氢以气泡形式排除，这就要改善冷却条件，以增加氢的溢出时间

（1）减少氢的来源，使用的焊接材料要严格限制含水量，使用前需干燥处理.（2）控制焊接参数，焊接参数的影响可归结为对熔池高温存在时间的影响，也就是对氢融入时间和氢析出时间的影响 裂纹产生的原因：

1铝合金的线膨胀系数比钢约大一倍，在拘束条件下焊接时易产生较大的焊接应力，是促使铝合金具有较大裂纹倾向的原因之一 2铝合金中若存在其他元素或杂志时，可能形成三元共晶，其熔点比二元共晶更低，凝固温度区间更大，易熔共晶的存在，是铝合金焊缝产生凝固裂纹的重要原因之一 软化

1非实效强化铝HAZ的软化，主要发生在焊前经冷作硬化的合金上，经冷作硬化的铝合金，热影响区峰值温度超过再结晶温度的区域时就产生明显的软化现象，焊前冷作硬化程度越高，焊后软化程度越大，焊件越薄 影响约显著 2时效强化铝合金HAZ的软化

主要是焊接热与影响区‘过时效’软化。这是熔焊条件下很难避免的。软化程度决定于合金第二相得性质，也与焊接热循环有一定关系，第二相越易于脱熔析出并易于聚集长大时，第七章 分类：

按照碳元素在铸铁中存在的形式和石墨形态，可将铸铁分为白口铸铁、灰铸铁、可锻铸铁、球墨铸铁及蠕墨铸铁五大类。白口铸铁的碳绝大部分以渗碳体的形式存在，断口呈白亮色，性质较脆。灰铸铁、可锻铸铁、球墨铸铁、蠕墨铸铁中的碳主要以石墨的形式存在，灰铸铁石墨成片状，其成本低，铸造性、加工型、减震性及金属间的摩擦性均优良。但强度低、塑性差。可锻铸铁由一定成分的白口铸铁经石墨化退火获得，塑性比灰铸铁高。球墨铸铁石墨化呈球状力学性能大幅提高。蠕墨铸铁石墨呈虫装铸造性能、耐热疲劳性能好。镍基焊条的优点：

镍是奥氏体形成元素，镍和铁能完全互溶，镍还是较强的石墨化元素，且与碳不形成碳化物。镍基焊缝高温下可以溶解较多的碳，随着温度的下降，部分过饱和的碳将以石墨化形式析出，石墨析出伴随着体积膨胀，有利于降低焊接应力，防止焊接热影响区冷裂纹。镍基焊缝中的镍可以向半熔化区扩散，对缩小白口宽度、改善焊接接头加工性十分有效。

灰铸铁焊接接头易出现白口的原因（1）.焊缝区

当焊缝成分与灰铸铁铸件成分相同时，则在一般电弧焊情况下，由于焊缝冷却速度远远大于铸件在砂型中的冷却速度，焊缝主要为共晶渗碳体+二次渗碳铁+珠光体，即焊缝基本为白口铸铁组织（2）半熔化区

1）冷却速度对半熔化区白口铸铁的影响

V冷很快，液态铸铁在共晶转变温度区间转变成莱氏体，即共晶渗碳体加奥氏体。继续冷却则为C所饱和的奥氏体析出二次渗碳体。

2）化学成分对半熔化区白口铸铁的影响

元素总是从高含量区域向低含量区域扩散，其含量梯度越大，越有利于扩散的进行（3）.奥氏体区

该区被加热到共晶转变下限温度与共析转变上限温度之间。该区温度范围约为820～1150℃，此区无液相出现该区在共析温度区间以上，其基体已奥氏体化（4）重结晶区