变电站典型案例分析

变电站典型案例分析（共8篇）

变电站典型案例分析 篇1

典型案例分析

一起220kV线路保护异常跳闸的分析

一、事故简述：

XXXX年XX月XX日500kV某变电站（以下简称甲站）至220kV某变电站（以下简称乙站）的一条环网运行的220kV线路，因乙站侧TV断线异常，在重负荷情况下引起TV断线相过流保护动作，两侧断路器三相跳闸。该220kV线路两侧保护配置为：

第一套保护包括：国电南自PSL602（允许式光纤纵联保护、三段式距离、四段式零序保护、）+GXC-01（光纤信号收发装置）；国电南自PSL631A（断路器失灵保护）。

第二套保护包括：南瑞继保RCS931（分相电流差动保护，具备远跳功能、三段式距离、二段式零序保护）；南瑞继保CZX-12R断路器操作箱。

甲站侧220kV该线路保护TA变比2500/1，乙站侧220kV该线路保护TA变比1200/5，TV断线相过流定值950A（一次值），线路全长9.14KM。931保护重合闸停用，使用602保护重合闸（单重方式）。

XX月XX日2时03分，甲站220kV线路断路器三相跳闸，602保护装置报文显示：

XXXX年XX月XX日 02时03分14秒553毫秒 000000ms距离零序保护启动 000000ms综重电流启动 000001ms纵联保护启动 000027ms 综重沟通三跳

000038ms 故障类型和测距

CA相间接地 401.40Km 000039ms 测距阻抗值

136.529+j136.529 Ω RCS931保护装置报文如下：

启动绝对时间 XXXX年XX月XX日 02:03:14:560 动作相

ABC 动作相对时间 00001MS 动作元件

远方起动跳闸 故障测距结果 0000.0kM 602保护装置“保护动作”指示灯亮、保护出口。931保护装置“TA、TB、TC”灯亮、保护出口。断路器操作箱上第一组“TA、TB、TC”灯亮。录波图显示断路器跳闸前线路负荷电流约1040A、峰值约1470A。（见甲站侧931保护故障录波图）

此次异常跳闸情况甲站侧主要有几个疑点是：

（一）为什么负荷电流情况下，甲站侧保护就地判别条件成立，保护会远跳出口？

（二）为什么602保护装置有测距且不正确，而931保护装置没有测距？

（三）为什么602和931两套保护都动作，而断路器操作箱上只有一组跳闸灯亮。

（四）为什么602保护综重沟通三跳出口？

二、事故原因分析 甲站220

kV线路931保护收到远跳信号的原因为：乙站 220kV付母电压回路，因TV端子箱内电压切换回路二次线腐蚀断落，造成TV二次失压，乙站602保护TV断线相过流保护动作，后备三相跳闸。TV断线失压相过流保护定值整定950A，当时负荷电流约1040A、峰值约1470A，TV断线相过流保护动作行为正确。

乙站保护三跳后启动操作箱内三跳继电器TJQ，该继电器一接点跳乙站线路断路器；另一接点开入回602保护装置，602保护装置即通过GXC-01装置向甲站侧602保护装置发允许跳闸信号；还有一接点开入931保护装置，931装置远跳开入有信号后即向甲站侧931保护装置发远跳令。

根据调度定值控制字设置要求，甲站侧931保护装置收到远跳令后需进行就地判别。判据为：保护是否启动，如果保护启动同时有远跳信号则出口跳闸。乙站侧断路器跳闸为负荷电流情况的TV断线过流保护动作所致，系统无实际故障，正常情况下甲站侧保护不应启动，远跳不会出口。

但根据甲站侧保护录波图显示，在三相负荷电流消失的瞬间有短时零序电流，有效值495A左右（峰值700A左右），线路电压在三相电流消失后继续存在25mS，说明此零序电流系乙站侧断路器跳闸不同期所致。

也就是说乙站侧断路器在TV断线过流保护动作后，断路器三相跳闸时存在非同期，造成短时间线路非全相运行，在负荷电流下使得甲站侧保护装置感受到了零流突变，而931保护电流变化量启动定值为200A（一次值）、零序启动电流定值200A，符合保护启动条件，所以甲站侧931保护远方跳闸出口，跳开甲站侧三相断路器。

931保护装置三跳动作同时通过本屏上“至重合闸”压板向602保护发三跳启动信号。602保护重合闸正常投单重方式，收到外部三跳启动信号后即闭锁重合，同时沟通本保护三跳回路，综重直接发三相跳闸令即为“综重沟通三跳”。甲站侧虽然两套保护都三跳出口，但录波图显示931保护先于602保护动作27ms，故虽然两套保护都动作，操作箱上只有931第一套保护出口时作用于第一组跳闸线圈的“TA、TB、TC”信号。602保护再动作时断路器已基本跳开，故操作箱上第二组跳闸线圈无跳闸信号。

由于此次保护动作为非全相引起的零序启动后的远跳，931保护装置因母线电压没有突变，距离保护未动作，故无测距。

又由于不同保护的软件差异，602保护装置显示“距离零序保护启动，故障类型CA相间接地”，根据故障分析，负荷线路B相断线有CA相间接地故障性质，可初步判断B相为乙站断路器不同期较前相。测距401.4kM反应的是C、A相负载阻抗测量值。由于此次602纵联保护中距离正方向元件只启动而未动作，所以602纵联保护虽然在本侧启动前27ms就收到允许信号但本侧正方向元件未动作，故602纵联保护未出口。

通过上述分析，乙站侧TV断线过流动作只跳乙站侧断路器比较合适，远跳原因为重负荷情况下乙站断路器三相分闸不同期引起。

三、经验教训和措施、建议

1）可考虑远跳回路中就地判别适当增加延时，躲过开关分闸不同期所导致的保护误启动。

2）目前较多220kV线路保护中“分相电流差动保护的远跳”和“光纤纵联保护的其它保护允许发信”都由操作箱中的TJQ和TJR（永跳继电器）继电器接点并联后启动。建议改为只有TJR启动，以减少断路器在事故中不必要的多动或误动，对事故的判别和处理都是有利的。3）应提高对分相断路器的同期性要求。

附：

RCS931和PSL602保护装置故障录波图，该继电器一接点跳乙站线路断路器；另一接点开入回602保护装置，602保护装置即通过GXC-01装置向甲站侧602保护装置发允许跳闸信号；还有一接点开入931保护装置，931装置远跳开入有信号后即向甲站侧931保护装置发远跳令。

------------意思是不是继电器有两接点？（一接点跳乙站线路断路器；另一接点开入回602保护装置）

如果是的话：还有一接点开入931保护装置，931装置远跳开入有信号后即向甲站侧931保护装置发远跳令（这个“还有一接点”是不是指602保护装置即通过GXC-01装置向甲站侧602保护装置发允许跳闸信号以后，602另外开入931的接点呢？怎么接的那么多环节呀？我们站好像都没有主保护发远跳令呢，都是主保护判差流后动作本侧而已。这个配置合理吗？）

你们站都没有主保护发远跳令，都是主保护判差流后动作本侧而已。这个配置合理

福建省超高压输变电局500kV福州变1号联变的零序保护动作跳三侧开关。2006年1月13日11时11分，500kV福州变1号联变RCS-978保护的220kV侧零序过流保护动作跳开1号联变三侧开关。经检查一次设备正常，1号联变于当日17时41分恢复运行。

经检查分析，主变跳闸时，继保人员正在检查1号联变ABB保护过负荷继电器告警缺陷，过负荷回路所在CT二次回路后级尚接有RCS-978保护的220kV侧零序过流保护，试验前将该CT进过负荷保护的电流回路（X211:30与X211:30A,X211:31与X211:31A,X211:32与X211:32A之间）短接，并将其经过负荷回路的试验连接片（X211:30A，X211:31A, X211:32A）断开。试验从A过负荷继电器（RAVK3）背板加入试验电流。因B相电流试验联片中间固定螺杆断裂，连接片X211:31A外层联片目测已断开，但内层没有脱开，造成此端子上的B472与X211:31A上下端子间未完全隔离。试验电流通过连接片内层导通而引入到B472后级的RCS-978保护回路，造成#1联变RCS-978保护的220kV侧零序过流保护动作。

暴露问题：ABB保护屏内电流端子中间连接片联动固定螺杆存在机械故障隐患，联接片设计不合理，未能形成明显的开断点。

安徽省合肥供电公司220kV东北郊变电站2号主变110kV侧零序过流保护动作跳开主变三侧开关。

东北郊变运行方式：220kV1号主变空载运行，101开关热备用；2号主变运行，102开关运行于110kV Ⅱ母线；100开关并列110kV双母线运行，141、142、143、144、145、146运行110kVⅡ母线。

事故经过：2006年10月12日17点50分，东北郊变220kV2号主变110KV侧零序过流保护动作，跳开2号主变三侧开关，220kV2号主变保护盘 跳A 跳B 跳C灯均亮。检查#2主变本体及三侧开关无异常。因110kV系统环网运行，141、142、144、145线路所带的110kV变电站备自投正确动作，35kV侧仅带站用变及电容器运行，143、146线路少送电量1.5万千瓦时。18点10分，恢复东北郊变正常运行方式。

跳闸原因：10月12日下午，220kV东北郊变电站110kVⅡPT更换后，自动化所保护二班进行2号主变带负荷测110kV侧零序方向保护、复合电压方向向量工作。由于2号主变110kV侧零序过流保护未停用，且它与零序方向保护接于同一绕组，17时50分，保护二班在测零序方向向量，短接电流回路时，由于当时负荷电流较大(二次电流达到2.72A)，而零序过流保护定值为1.5A，2S，因此造成110kV侧零序过流保护动作跳开三侧开关。

暴露问题：

1、生产管理不规范，工作申请把关不严，自动化所在报2号主变带负荷测向量工作前，未认真组织对工作内容进行分析讨论，不清楚2号主变110kV侧零序过流保护与零序方向过流保护接于CT同一电流绕组。

2、现场工作前准备不充分，在工作前没有对要检验的2号主变保护设备运行状况及保护图纸进行核对，危险点分析不认真，对测向量工作中引起设备安全运行的关键环节危险点，没能分析到位并采取控制措施。

3、现场作业指导书不规范，作业指导书工作流程简单，关键步骤没有制定详细的工作流程。

4、现场二次工作安全措施票执行不严，安全措施未按操作步骤详细填写。

5、自动化所对员工的安全技能培训不够，近几年保护人员流动性大，现场工作负责人上岗时间不长，现场工作经验缺乏。

福建省南平电业局测控装置故障造成220kV九越变马越线223开关跳闸

故障前运行方式：220kV马越线223开关、1号主变22A开关接220kVⅠ段运行，水越Ⅰ线229开关接220kVⅡ段运行，220kV母联22K开关运行。

事故经过：2006年7月12日10时32分，九越变220kV马越线223开关跳闸，保护未发任何信号，运行人员到保护小室和开关场地进行巡视检查均未发现异常情况，10时45分汇报中调，于10时48分恢复九越变220kV马越线223开关运行。因220kV系统环网运行未造成少送电。

故障原因检查：11时继电保护人员到现场检查保护设备、测控设备、开关设备运行情况，13时打开220kV马越线223开关测控装置面板，闻到焦味，随后向调度申请退出测控装置进行检查，发现220kV马越线223开关测控装置内部开出板S3继电器（跳闸出口）的印刷电路有烧焦痕迹，用手触摸印刷电路板温度较高，判断为测控装置内部开出板在运行过程中温度过高，造成S3继电器损坏。同时对外回路进行检查，发现S4继电器（跳闸出口）背板接线端子6、8处因多股铜导线压接工艺不良造成金属丝短路。暴露问题：经综合分析确认本次220kV马越线223开关跳闸的原因是测控装置在运行过程中温度过高，使得装置内部开邮板S3继电器损坏造成接点接通，且测控装置S4继电器接点在背板接线端子6、8原已短接，造成跳闸回路连通，直接将开关跳闸。事后继电保护班利用备用开出板更换已损坏的插件，并对其他背板端子进行全面检查，未发现其他异常情况，测控装置已正常运行。

花石线光纤纵差保护误动

事故分析

事故经过

2006年12月1日12时21分，因现场施工吊车误碰青海330kV湟源变330kV I母C相致其故障，母差保护正确动作跳闸。与此同时，330kV花石线CSC-103A纵差保护发生区外故障误动，线路C相开关跳闸，重合闸动作并且

重合成功。事故分析

经查，保护误动原因是因330kV花石线花园变侧户外端子箱内3331开关LH与3330开关LH的N回路间短接线断裂（见附图1），3330开关LH的N回路与CSC－103A保护电流N回路脱离，造成电流回路缺陷，当花石线区外故障时，差流增大，引起光纤差动保护误动作。

而导致“和电流”两组LH二次N线间短接线断裂的原因是设备安装施工剥线时造成该线损伤，在长期的户外运行条件下，损伤处经长时间氧化和多次运行检修检查，造成连接面越来越小，最后导致短接线损伤处断裂。I母发生故障时，对于线路保护来说是属于区外故障，不考虑负荷电流，IC1和IC2大小相等，方向相反。流过线路保护的电流ILC=IC1+IC2，由于3330CT的N相短接线断线，IC2=0，因此ILC=IC1，线路保护因此误动。

结论

CSC-103A纵差保护属区外故障误动。不正确动作责任为运行部门继电保

护运行维护不良。

整改措施

1、提高工程施工质量，尤其应重视工程遗留问题的处理。

2、加强人员责任心，提高运行维护水平。花石线跳闸后，检查发现花石线LH端子箱内其“和电流”的两组LH的N回路间短接线明显已断裂，但是在最近一次保护检验及年内的春季和秋季安全大检查中均未被发现，这就充

分说明了人员的责任心亟待加强。

3、改变在继电保护验收、定期检验中存在“重装置、轻回路”的意识。不能把大部分时间花于检查装置的功能试验上，而对继电保护二次回路检验粗枝大叶，造成二次回路缺陷无法及时发现。

评分人数

渭北Ⅰ线路PSL-602A高频保护误动

1.经过: 2007年8月19日9时9分，330千伏北蒲Ⅰ线故障跳闸。同时，北渭Ⅰ线渭南变侧PSL-602A高频保护动作，开关重合闸成功。

2.原因

经检查，误动原因为北郊变侧北渭Ⅰ线PSL-602A装置软件使用错误，应使用3/2接线方式的软件，实际使用双母接线方式的软件。由于两种软件对开入量端子定义不同，在北蒲Ⅰ线故障开关跳闸后，该开关位置开入量被北渭Ⅰ线PSL-602A装置错误地识别为“跳闸反馈”，使北郊侧高频保护误停信，导致对侧高频保护误动。

江苏省常州供电公司因保护闭锁原理设计性缺陷，500千伏武南站220千伏ＰＴ电压失去，引起2号主变后备保护误动，开关跳闸。

事故经过：2006年3月1日11时39分，500千伏武南站因220千伏Ⅲ、Ⅳ段母线压变控制直流消失，造成3号主变220千伏侧后备距离保护动作，3号主变三侧5011开关、5012开关、4503开关、3530开关跳闸。经回路分析和现场实物查勘，发现220千伏Ⅲ、Ⅳ段母线压变直流控制回路熔断器为螺旋式ＲＬ１－15（6Ａ），运行过程中氧化，引起接触不良，使220千伏Ⅲ、Ⅳ段母线交流电压各次级同时失去。3号主变220千伏侧距离保护为ＡＢＢ公司的ＲＥＬ511（1．2版本）装置，保护动作闭锁原理存在设计性缺陷，当母线交流电压均失去时，该装置无法实现距离保护的可靠闭锁，以致跳闸。12时07分，总调发令停用３号主变220千伏侧距离保护，12时20分，总调发令３号主变送电，14时30分，总调发令启用３号主变220千伏侧距离保护。

暴露问题：ＡＢＢ公司３号主变ＲＥＬ511保护（1．2版本）220千伏侧后备距离保护在正常电流下，母线交流电压失去时，防误功能缺损，无法实现距离保护的可靠闭锁，会造成误动作。

继电保护动作的一个案例分析

本来打算把它放在继电保护“典型案例分析”贴中，不过不能上传压缩文件，比较郁闷！

图片也截不下来！唉！

XXXX年X月X日XX分，XXX变220kV甲线和乙线开关跳闸，乙线开关B相跳闸后重合成功，甲线开关三相跳闸不重合。故障前乙线的潮流为38.6万千瓦，甲线线路为本侧向对侧充电状态。甲线和乙线开关保护配置均为南瑞的RCS931和南自的PSL602数字式线路保护。当时，甲线开关保护的主保护和重合闸停用，其余保护投入运行，乙线开关保护均在投入状态。故障发生后，保护信号统计如下：（1）甲线

保护装置

动作信息

PSL602保护

接地距离Ⅰ段动作，B相故障保护三跳出口，故障测距8.61km PSL631A失灵保护

失灵重跳B相，失灵重跳三相 CZX操作箱

“TA”，“TB”，“TC”灯亮 GXC-01光纤信号传输装置

无 RCS931保护

无

SCADA系统光字牌

PSL602装置保护动作，PSL631A装置失灵重跳，第一组出口跳闸，第二组出口跳闸（2）乙线

保护装置

动作信息

PSL602保护

纵联保护B跳出口，重合闸动作，B相跳闸重合成功，故障测距-290.54km, PSL631A失灵保护

失灵重跳B相 CZX操作箱

“TB”，“CH”灯亮

GXC-01光纤信号传输装置

发信“KA”，收信“KA”灯亮 RCS931保护

无

SCADA系统光字牌

PSL602装置保护动作，GXC-01装置动作，PSL602重合闸动作，PSL631A装置失灵重跳，第一组出口跳闸，第二组出口跳闸 所有故障录波器启动，所有220kV线路收发信机启动。现场一次设备检查正常。

甲线：故障时，B相电压由正常的57V下降为19V，A,C相电压正常，3U0在B相电压下降的同时产生，大小为33V，方向与B相电压相反。B相电流由充电电流0.1A左右突变为48A，一次故障电流约为24kA左右，A,C相电流没有过大的变化。

乙线，正常负荷电流是1.5A左右，故障时，A相电压为55.8V，B相电压59V，C相电压56V左右，3U0电压10V、相角-141°，A相电流0.8A、相角174°, B相电流1.98A、相角6.5°，C相电流1.55A、相角-64°，3I0电流为2.45A、相角-60°，此时，3I0超前3U0为77°。

经确认，甲线保护动作正确，为区内B相接地故障，乙线区内无故障，试分析乙线误动作原因。

附件中包括波形图以及乙线误动原因分析，不看后悔哦！

变电站典型案例分析 篇2

1 220k V变电站典型设计的设计原则

统一性原则:220KV变电站在设计时是有着统一的部署的, 是在统一的标准下进行的生产运行, 这个统一性原则还体现在外部形象上, 全国各地的变电站都是一个样的外观, 它可以作为一个整体而存在, 形成比较统一的国家电网企业文化。

可靠性原则:变电站的典型设计方案的基础就是安全可靠, 就是能够保证电力系统的安全运行, 能够保证供电的安全可靠。典型设计中有各个模块, 这些模块在组合起来的时候也要保证安全。

经济性原则:变电站的典型设计方案一定要合理, 经济性原则不是说设计方案需要的经费最少就是最好的, 而要看到长远发展, 要在长远目标的规划下实现投资经费和企业效益的最大化。

先进性原则:变电站中各种电气设备的选择中, 重点考虑设备的先进性以及合理性的使用, 优先选用体积小、环保无污染、技术经济指标先进的设备。

适应性原则:考虑到不同地区的实际情况, 不仅要求能够广泛地适用于国家电网公司的系统, 还要求在某一时期内, 能够灵活适用不同的形式、规模以及多变的外部条件。

灵活性原则:要能够合理划分模块, 灵活安排接口, 能够实现多种组合方案, 并根据需要增减规模。

时效性原则:应能够根据技术的更新和电网系统的发展而作出调整、改进、补充及完善。

和谐性原则:变电站的设计时在一定的环境中进行的, 经济的发展不能任意的损害环境, 应该是与环境和谐相处的。

2 220k V变电站典型设计的推荐方案与实施方案

我国220KV变电站典型设计刚刚起步, 各个网省公司的实施方案都很多。随着典型设计的推荐方案不断优化, 网省公司的实施方案也将逐渐减少。

目前我国电网提供的220k V变电站典型设计推荐方案一共有13个。这些方案在主变压器的容量、进出线的规模、配电装置的形式、主接线的形式、以及设备配置的水平方面各有不同。设计方案的不同公司, 都有典型的地区代表性, 而且设计经验丰富, 设计水平较高, 所以这些推荐方案都安全遵循了前述的220k V变电站典型设计的设计原则。

3 某电力集团公司220k V变电站典型设计的方案演变过程

从上世纪90年代后期一直到现在, 该公司对变电站的方案进行了一系统的优化。进入21世纪, 我国各种电气设备都得到了快速的发展, 生产电气设备的厂家也越来越多, 市场出现了各种型号的电气设备。在电气设备的质量越来越好的今天, 该地区的电网结构也得到了加强, 取消了高中电压等级的旁路母线, 占地面积大大减少了, 仅仅占地27亩。2001年该电力集团开始改造运行中的220k V及以下电压等级的变电站, 实施无人值班的制度, 并且亦对新的工程按照无人值班的制度来设计。与此同时, 各个市级代电公司普通采用了合资厂所生产的隔离开关, 以避免国产隔离开关在运行中出现的问题较多的情况。除此之外, 该院在设计方案中提出全GIS变电站, 以节省成本。经过一系统的优化, 在之后建成的某变电站, 占地面积已经不到十亩。

4 该电力集团220k V变电站典型设计的实施方案和特点

4.1 设计方案的组合

该电力集团220k V变电站典型设计的实施方案, 是根据国家电网220k V变电站典型设计推荐方案的指导, 同时结合本集团现有设计模式拟订的。按照主变压器的台数和容格局量、无功配置、电气主接线的形式、出线的规模、布置的格局、配电装置的形式等设计的不同组合, 形成六个方案, 包括两个户外变电站方案和四个户内变电站方案。在设计实施方案的过程中, 对该电力集团220k V变电站常见方案进一步总结、提炼、优化, 充分体现了推荐方案所遵循的“安全可靠、投资合理、技术先进、运行高效、标准统一”的设计原则, 也体现了220k V变电站典型设计几从设计原则的协调与统一。

4.2 实施方案的特点

4.2.1 占地面积小

GIS的设备是高度集成的, 该电力集团的全GIS组合电器220k V变电站一般占地面积都低于10亩, 只相当于同规模AIS变电站占地面积的25%~30%, 照这样计算, 该电力集团一年可以减少占用400亩的土地。

4.2.2 无人值班的形式, 可以减少成本, 提高公司的效益

4.2.3 污闪明显减少

GIS主体的带电部分是密封在金属的铝合金的外壳里面的, 具有传导性好、重量比较轻、不产生涡流损耗的优点, 而且还搞腐蚀。GIS的这种密封式的结构, 非常适用于污秽等级比较高, 或者是有盐雾的环境比较恶劣的地区, 可以有效地减少污闪事故。

4.2.4 方便检修和维护

GIS设备的特点是:它的绝缘部分很少暴露在外, 而且内部还有绝缘气体, 机械结构也比较简单, 因此很少发生故障。另外, 由于气体密度继电器有效地对每个气隔进行监控, 而且GIS的二次回路和微机监控系统的连接非常方便, 所以可以提高GIS的整体有效性, 可以做到向用户连续供电。

4.2.5 有效地控制工程造价

使用GIS系统, 土地占用的面积低, 所以节省了土地使用费, 另外, 还可以减少建筑量, 也就节省了相关的成本。

5 典型的设计和使用

对设计方案的实施和调整:

如果工程建设的规模和前期工作确定的原则和本方案是相符的, 则可以选择本方案来作为该变电站本体的设计, 然后再将典型设计中没有包括的外围的部分加入进去, 以完成整体工程的设计。如果布置的方案并不能够满足要求, 那么使用者可以将模块重新组合, 以适应实际的需求。实际的工程与典型设计规模的差异是不可避免的, 这是因为在实际工程中, 出线回路数、出线的方向、设备的配置与预定的规模不可能完全相同。所以, 设计子模块时要用概算来调整, 子模块的设计内容包括以下几部分:设备的保护、电缆、电气一次设备、主要的安装材料、引线构架、设备支架、其他等等。在实施方案模块时, 要考虑适用性, 实际的工程内部设备的布置应当根据具体设备的情况来调整和优化。

6 结论

220k V变电站典型设计的推荐方案完成以后, 该电力集团属下的其他220k V新建的变电站也相继采用新的典型设计方案, 取得良好成效, 获得了较大的经济效益。相信在今后, 这一设计会更加完善, 发挥更大的作用。

摘要：本文主要通过对某电力公司220kV变电站设计的演变过程, 分析了典型设计的设计原则、技术方案和特点、模块的拼接和调整的方法 , 以希望可以加强工作人员可以更好地理解及使用220kV变电站典型设计。

关键词：模块,典型设计,实施方案

参考文献

[1]于光远.山东济南电网220kV变电站在运行条件下的大规模改造[D].上海交通大学, 2011.

[2]郭日彩, 许子智, 齐立忠.美国输电线路典型设计概况及对我国电网工程设计建设的启示[J].电网技术, 2007, 12:33-41.

变电站典型操作的技术分析 篇3

关键词：变电站；倒闸；典型操作；技术分析

倒闸是变电站的典型操作的一项重要内容，这关系整个电力系统的正常运行，关系到千家万户的照明工程和电站工作人员的生命财产安全，为了避免各类安全事故发生，本文结合实际生活运用，针对变电站的典型操作进行了技术分析并提出合理化建议。

中图分类号：TM73 文献标识码：A 文章编号：1674-7712 （2014） 06-0000-01

一、倒闸的基本原则

一是没有安全保护，禁止上岗工作，严格使用安全工作器具，作业人员都要经过培训持证上岗。二是在断路器断开后才能进行隔离开关操作。三是坚持统一调度，坚决按照调度指令进行，严格控制自动调度。四是协同配合，在倒闸过程中，至少有两个人到岗，一个负责保护，一个负责操作。五是除特殊原因外，避免在交接班、高峰期、雷电等时间进行操作。六是保护居民、其他重要场所的可靠性供电为原则[1]。

二、变电站典型操作的技术分析

（一）高压开关、断路器、停送线路操作

遥控操作的断路器，尽量不要带电手动合闸操作；操作把手时不能用力过猛，以防止设备失控；断路器合闸后，无关人员退出现场，避免出现安全事故；关闭高压开关必须确认开关处于断开位置，核对无误后，方可离开。

线路停送操作，在停电时，一定要确认高压开关处在断开位置，设备出现故障及时排除，避免造成很大伤亡。在送电时，确认此线路沿途各站没有正在施工情况，电的速度很快，一旦发生高压电点击事故，后果不堪设想，在闭合高压开关前，确保跳闸开关工作正常，一旦出现线路短路，跳闸开关正常工作。

（二）验电操作

验电接地工作应当两人同时进行，一个负责操作，一个负责监护，两个人均要戴安全帽，穿绝缘靴，戴绝缘手套进行工作；设好防护后，首先检验接触网设备是否带电，要求采用接触式验电器验电，确认无电后方可进行接地作业。

验电接地操作流程：首先检查电器接地导线和接地卡是否完好，电压与验电器等级是否相应，验电器触头是否完好，验电器无声响、没有显示灯、无绝缘装置的严禁使用。将验电器接地卡子卡在回流轨上，接通验电器复位按钮，发出清脆的响声，验电器完好，操作人戴上绝缘手套，将验电器触头接触汇流排接触导线，验电器发出连续的响声，证明有电；若持续一秒钟无发出声响，证明无电。接地操作中也必须带上绝缘手套，然后进行操作。地线最好埋于土中。工作人员尽量不要接触。

（三）核相

核相变电站操作中用仪表或其他手段核对两电源或环路相位、相序是否相同。核相主要是对二路电源而言的，需要向同一个用电设备供电时，二路电源在投入时，要在并列点进行核相。

在需要并列倒电时，若不核相，由于安装接线错误，可能出现相序不同，引起短路，严重影响了正常供电。在停电倒电时，若不核相，因为相序不一致，三相设备的运行不正常，导致电机反转。在使用核相器过程中，高压定相器甲棒和乙棒应分别接地，工作中某棒地线脱落应停止工作，接好后再进行测量[2]。

（四）互感器的操作

运行中的互感器在任何情况下都不得短路，其一、二次侧都应安装熔断器，并在一次侧装设隔离开关。在运行过程中不使保护自动装置失去电压，不使保护自动装置失去电压，充分考虑带保护和自动装置的电压源，必要时做相应的调整，检查机箱，操作机构是否灵活。

（五）继电保护装置操作

继电保护装置应按规定投入运行，在投运前，现场运行操作员应与值班调度员核对保护定值单，确认保护装按照定值单核对无误后按有关命令和规定投运；继电保护装置在投入运行时应该分清交流直流电的先后顺序，检查装置是否正常工作。变压器投入运行后，应该检查变压器是否工作正常，准备好备用电源。变压器停运后，应该解除保护联跳的压板。变压器中性点直接接地的台数、接地方式等必须满足继电保护装置设定的要求，如果要有所改变，必须经过调度管理部门的批准。

（六）电压感压器的操作

变压器调压方法有两种，一种是停电情况下，改变分接头进行调压，即无载调压；另一种是带负荷调整电压，即有载调压。因为需要停用电压互感器的时候，应该停下二次电源，然后在拉开闸刀，送电顺序与原来相反。

（七）倒母线与双母线的操作

双母线倒闸操作时因热倒保证线路断电该线路上两把母线刀闸都在合闸的位置，所以应该将母联开关的控制回路断开。双母线倒母线操作中必须断开母联断路器的操作电源；母线的送电、停电，以及母线上的设备在两条母线间的倒换等叫倒母线操作，如连接在母线上的隔离开关、母线电压互感器及避雷器等的操作，母线是设备的汇合场所，操作工作量大，连接原件多，不管是正常检修工作，还是事故后倒母线工作，操作之前必须做好充分准备，从操作任务的接受到整个操作过程的结束，都要求操作人员认真负责，全盘考虑问题，这样才能做到规范的操作[3]。

三、结束语

变电站的操作流程很多很广，远远不是几句话能说清楚道明白，同时变电站的工作流程复杂、危险、稍有不慎就可能造成火灾、甚至漏电、给工作人员的生命财产安全造成极大的危害，对人民群众的生产和生活带来很大的不便，所以要求我们在操作过程中一定要严格按照操作说明进行操作，按照指定的操作规范循序渐进的进程操作，不能操之过急，将安全放在第一位，减少甚至不发生安全事故，为广大人民群众的生命财产安全做出更多的贡献。

参考文献：

[1]施正钗，韩峰，徐伟敏.变电站智能化典型操作票生成系统的研究[J].中国电力教育，2013（08）：169-170.

[2]施正钗.变电站智能化典型操作票生成系统的研究[J].宁夏电力，2013（02）：39-42+48.

变电站典型案例分析 篇4

分布式光伏电站实用典型案例分享

近几年，政府陆续出台了多项政策，分布式光伏发电技术正日趋成熟。各级地方政府也随之颁布了相关推动政策，有效地激发了企业和居民用户投资安装太阳能发电应用的积极性。目前仅上海市松江区居民就已有60多户安装了光伏发电系统，对于光伏产业企业来说，前景一片光明。经过这段时间的推广应用，我们坚信：能源革命就在你我身边！同时，我们也常常在考虑，如何与政府提出的遮阳节能、建筑节能相关节能配套措施以及合理利用资源这几个问题相互有机的结合，这将是我们推广太阳能光伏发电和应用所思考的方向。本文将分享几个分布式发电系统的典型案例，供大家分享，希望打开大家更宽广的思路。

一、玻璃阳光房屋顶的光伏发电系统

在我们的周边，玻璃阳光房和玻璃阳光棚较为普遍，阳光房在冬季给我们带来温暖并提供采光，但是夏季炎炎也给我们带来了很多烦恼，所以到了夏季考虑到遮阳问题，许多用户也加装了遮阳系统，外遮阳效果很好，采用内遮阳收效甚微。6月份，我们提出“安装太阳能光伏发电和遮阳降温”的思路给上海耀江玻璃厂的200㎡的玻璃大棚安装了30KW光伏发电系统，每天平均发电量110KWh，安装改造后也大大地改善了车间的温度。同时为了保证车间的采光，留有15%的采光面积，整体效果明显。

佘山居民经某家中有二个阳光房，阳光房内设施陈旧，如同饱经风霜一般，夏季的闷热给经老先生也常常带来烦恼……今年7月我们给他安装了4.5KW的发电系统，同时给他家的屋顶窗留有15%左右的采光，保证光晒和冬季的光照，以下是我们给他家安装前后的对比图： OFweek太阳能光伏网 — 中国太阳能光伏行业门户

对于阳光房的充分利用，我们在设计建站时，需考虑以下几点：

屋顶必须满足载重能力； OFweek太阳能光伏网 — 中国太阳能光伏行业门户

设计的安装支架尽量用轻型结构，例如用铝材料，同时也让结构更加坚固，安装角度一般不易太大，以避免抗风压力的风险。

为了提高效率，防止太阳光射度的不同而影响系统的整体发电效率，尽量采用微逆系统。

阳光房的光伏组件面积占整个可安装面积的80-90%左右，要留作采光用。

整个系统防雷接地保护必须有效可靠。

案例 农业基础性应用，渔光互补

渔业生产是我们菜篮子工程的后勤保障，渔业养殖户一般都分布在郊区边远地方。因此，渔业养殖户的用电保障常常是个问题，据相关报道金山区的渔业养殖户一到夏天，鱼塘增养设备一开启，常常是跳闸、断电。

上海湿地生态农业投资有限公司，揭开了渔光互补新的篇章，率先在五厍的鱼塘放水塘装置了80KWp的发电系统，我们负责此项目的设计与施工（附施工图）：

通过这个工程案例，我们可以把渔光互补归纳为以下几点：

可以不占用土地资源和其他可用资源；

在夏季可以让螃蟹等水产也能遮阳避暑；

可以保障养殖户的用电可靠运行；

在环保节能起作用的同时，也可以回收投资；

但是，一般鱼塘都在偏僻的地方，施工难度大； OFweek太阳能光伏网 — 中国太阳能光伏行业门户

通过这个案例，在安装结构方面我们也将进一步完善。

二、大型停车遮阳棚与新能源汽车的结合：

目前，国家正大力发展新能源汽车，汽车使用的能源不再只是石化能源，取而代之的将是新能源汽车，石油公司遍布全国各地的加油站将成为新能源汽车的补给站。在发展新能源汽车的过程中需按储备电能充电装置实现新能源汽车的能源补给。而电能最终还是来自可持续发展的太阳能。只要有太阳能的地方，无数不能。我们希望有关部门在大力扶持太阳能光伏发电，大力提倡绿色出行，扶持新能源汽车的同时，有机将遮阳停车棚和新能源充电桩相结合，使广大新能源汽车用户与投资光伏发电相结合起来，让两者环保产品逐渐成熟和完善。

今年7月，我们承建了上海海洋大学行政大楼的停车棚，并安装了1500㎡左右150KW分布式光伏并网发电系统。系统（图片如下）的概况和特点：

OFweek太阳能光伏网 — 中国太阳能光伏行业门户

此系统的设计由五个30KW的并网逆变器组成，交流并网在配电系统的低压侧。

基础结构是200*200*5和80*80*3的方钢构成，由45*60*3的U型钢做檀条，用整条中压块作为接缝处的连接处理，边上仍用单个80长的边压块，让光伏板作为建筑物体，发挥遮阳挡雨功能的同时，也让它发电，从而使建筑物体发挥更好的功能。

为了让此系统更加完善，我们在电线连接和接线盒方面都设计了遮避处理，从而更加美观。与传统方法在车棚安装光伏电池，相比这种投资成本小，且有投资回报。

根据校方的要求，我们还在某些停车位上安装了新能源汽车充电桩，每天可满足约20-30辆车的充电要求，大大方便了新能源汽车的用户。

三、光伏建筑一体化应用

光伏建筑一体化是我们目前面临的最棘手问题，也是最有实用意义的一个课题，如何将太阳能光伏发电阵列安装在建筑的围护结构外表，并提供发电功能，这样可有效利用建筑外表，无需额外占用土地资源、和建光伏支架等设施，也节约外饰材料（如玻璃幕墙等）；同时也使建筑物体夏季遮阳降温，降低空调的负荷，光伏建筑一体化让我们的建筑物体附有更多的功能作用。OFweek太阳能光伏网 — 中国太阳能光伏行业门户

1.屋顶光伏太阳能发电系统

利用屋顶资源装置太阳能发电系统是光伏建筑一体化的很好结合，这使建筑体可以得到保温，光伏设备也不占用土地资源，是目前我们大家广泛推广应用的，无论是斜面还是平面的屋顶，都已有很多的范例，这里我们不再赘述。

2.光伏幕墙系统

这次我们承接了永旺梦乐城43KW光伏幕墙，系通的效果图如下东南方向侧的上端立面。

系统有十个规格的电池幕墙玻璃尺寸，有8毫米超白玻璃为基板，周边留有打胶的空距，电池组件电性能均为：30V/230kw，由156X156多晶硅芯片组成，系统安装结构简图如下。光伏系统框架是钢结构，整个背面用高强度板遮蔽，使整体性更加好。

3.建筑材料与光伏一体化单元的研究

变电站典型案例分析 篇5

各单位可参照以下内容编写典型操作票： E.1 典型操作票任务的提出

典型操作票的操作任务和任务顺序由负责设备调度管理的调度部门提出，或者变电站与调度协商后由调度单位提出，但两种方法提出的任务和任务顺序均必须经调度部门技术负责人审定合格。E.2 典型操作票编写

变电站应根据调度部门提供的操作任务和任务顺序，由变电站的站长或站长指定的运行人员[正（主）值以上]编写具体的操作步骤；必须结合站内一、二次设备实际情况，调度整定书要求、运行规程、调度规程、变电站现场运行注意事项、有关图纸以及检修、继保校验人员填写的注意事项等有关要求内容进行，并对步骤正确性负责。E.3 典型操作票审核

E.3.1 操作任务审核：典型操作票的任务和任务顺序应由调度部门技术负责人审核，并对其正确性负责。E.3.2 操作步骤审核：典型操作票编写完成后，由站内全体运行人员自审合格并由各正（主）值、值长签名，然后由站长、站技术负责人审核正确无误签名，审核人员对操作步骤的正确性负责。典型操作票一式二份再交运行部分管运行专职或运行主管审核签名，运行专职或运行主管对典型操作票的原则正确性负责。典型操作票的审核工作一般应在编写完成后一个月内完成。

实行集控站或“子母站”模式变电站的典型操作票由集控站或“母站”负责，可参照上述条款执行。E.4 典型操作票批准

经上级运行专职或运行主管审核签名后的典型操作票，由上级主管运行科长或主任工程师审定后，再由运行总工批准执行。自批准之日起，典型操作票有效。E.5 典型操作票的管理办法：

E.5.1 典型操作票应用钢笔、圆珠笔填写或电脑打印，票面应清楚整洁，字迹要端正、不准涂改，并一式两份。

E.5.2 典型操作票应有目录、编号。同一任务有连续多张的操作票，在其操作票左下角写上或打印“转下页”（最后一页除外），同一任务有连续多张的典型操作票其编号方式为：“编号—序数号”（1，2，3，……）。E.5.3 经各级审核、批准的典型操作票（含任务及步骤）应一式二份，其中一份送存调度部门。另一份站内留存。

E.5.4 站内典型操作票，应有站长、站技术负责人（或站长指定的值长）两人负责，其责职是要始终保持站内典型操作票正确完好。如有设备变动应及时修正典型操作票并完成审核程序。

E.5.5 现场设备情况如有变更时，应由变电站典型操作票管理者及时向调度提出修改相应的典型操作票，原典型操作票作废。经过与第1～4条相同的程序，上报新的典型操作票，并经审核、批准后执行，此项工作应在变动设备投运前完成。

E.5.6 系统方式变动时应由变电站典型操作票管理者及时向调度提出修改相应的典型操作票，原典型操作票作废，经过与第1～4条相同的程序，上报新的典型操作票，并经审核、批准后执行，此项工作应新方式运行前完成。

E.5.7 在新建、扩建的变电、线路设备正式投运前，应制订典型操作票作为生产准备工作的重要内容之一。启动投产时的操作，就应使用已批准过的典型操作票，否则不具备投产操作的条件。

E.5.8 典型操作票每年四月份定期进行一次全面审查修订，由站长布置，站内各值长重新审查全部执行的典型操作票并签名，然后站长及技术负责人审查正确后签名。典型操作票重新审查后的站内各级审核人员签名及上级分管运行专职审核签名和日期应签在典型操作票目录相应栏内。E.6 典型操作票编写规定

E.6.1 典型操作票的编写格式应符合网、省公司有关文件的规定。

E.6.2 编写典型操作票时应结合站内一、二次设备实际情况，调度整定书要求、运行规程、调度规程、变电站现场运行注意事项、有关图纸以及检修、继保校验人员填写的注意事项等有关要求内容进行。E.6.3 典型操作票必须使用“调度操作标准术语”和“设备双重名称”（设备名称和编号），使用的设备双重名称必须经调度批准且与实际设备铭牌相符。

E.6.4 凡在操作过程中，使用的操作任务名称相同，其操作步骤必须一致。

E.6.5 同一变电站中相同性质的回路，若其设备配置相同时可以相互套用，否则必须分别编写典型操作票，不能相互套用。

E.6.6 旁路带各线路（包括带主变回路）的典型操作票必须分别编写。

E.6.7 操作步骤内容与顺序必须与操作任务的内容与顺序相对应，操作步骤内容与顺序不得颠倒或跳越。E.6.8 如操作任务或步骤有特殊要求应在典型操作票中详细说明，或填写注意事项，且被说明的步骤应打“*”号。

E.6.9 《电业安全工作规程》中明确规定以下内容应填入操作票： E.6.9.1 应拉合的开关和刀闸。E.6.9.2 检查开关和刀闸的位置。

E.6.9.3 用验电器检查应停电的导电部分是否确无电压。E.6.9.4 检查接地线是否拆除。E.6.9.5 检查负荷分配。E.6.9.6 装拆接地线。

E.6.9.7 合上或拉开控制回路或电压互感器的保险器（熔丝、小开关）。E.6.9.8 切换保护回路（用上或停用继电保护、自动装置及改变其整定值）。E.6.10 为防止误操作，下列项目在操作票中应作为单独项目填写检查项目： E.6.10.1 开关、刀闸操作后应检查其实际位置（拉开或合上位置）。

E.6.10.2 合上、拉开接地刀闸后（或挂、拆接地线后）应填写检查其实际位置。E.6.10.3 回路改热备用前，应检查回路无接地线。E.6.10.4 在操作刀闸前应填写“检查×××开关在拉开位置”。

E.6.10.5 冷备用改检修时，在合接地刀闸（或挂接地线）前填写检查相关刀闸在拉开位置的项目。例如“检查×××母线刀闸、线路刀闸、旁路刀闸在拉开位置”。

E.6.10.6 当母线停电，在拉开母联、分段开关时应填写“检查××母线上各回路的母线刀闸均在拉开位置”。E.6.10.7在合上接地刀闸前，应填写“在××× ×××××侧验明无电，对线路、变压器侧、电压互感器、电容器等应验明无电外，还应增加„放电‟内容”。

E.6.10.8 保护用上前填写必要的测试步骤或检查出口继电器不动作或装置无异常信号。E.6.11 在下列情况应填写抄录三相电流。E.6.11.1 合上母联开关后，应抄录三相电流。

E.6.11.2 合上分段开关后，应抄录三相电流。（注：如是合环操作可以抄录三相电流，空充母线时应抄录三相电压。）

E.6.11.3 在拉开母联、分段开关前后，应抄录三相电流。

E.6.11.4 旁路带出线或主变，在合上旁路开关后，应抄录三相电流。

E.6.11.5 线路或主变由旁路带改本线运行，在合上本线开关后，抄录三相电流。E.6.11.6 解、合环操作时，抄录有关回路的三相电流。

变电站典型案例分析 篇6

第一节 水电站的典型布置型式

水电站的分类方式很多，如按工作水头分为低水头、中水头和高水头水电站；按水库的调节能力分为无

调节（径流式）和有调节（日调节、年调节和多年调节）水电站；按在电力系统中的作用分为基荷、腰荷及峰荷水电站等。本教材着重讲述水电站的组成建筑物及其特征，根据这一原则，水电站可以有坝式、河床式及引水式三种典型布置型式。

一、坝式水电站

坝式水电站靠坝来集中水头。其中最常见的布置方式是水电站厂房位于非溢流坝坝趾处，此称为坝后式水电站，如图10-1及图10-2所示的湖北丹江口水电站。我国正在兴建的三峡水电站也采用这种布置。这种水电站常建于河流中、上游的高山狭谷中，集中的落差为中、高水头。当河谷较窄而水电站机组较多、溢流坝和厂房并排布置有困难时，可将厂房布置在溢流坝下游：或者让溢流水舌挑越厂房顶泄人下游河道，或者让厂房顶兼作溢洪道渲泄洪水。前者称为挑越式水电站，如图18-2所示的贵州乌江渡水电站；后者称为厂房顶溢流式水电站，如图14-3(a)所示浙江新安江水电站。当坝体足够大时，还可将厂房移至坝体空腹内，成为坝内式水电站，如厂房位于溢流坝坝体内的江西上犹江水电站，见图14-3(b)和厂房位于空腹重力拱坝内的湖南凤滩水电站，见图14-4。

图10-1 丹江口（坝后式）水电站枢纽布置图（单位：m）

图10-2 丹江口（坝后式）水电站横剖面图（单位：m）

采用当地材料坝时，厂房可布置在坝趾，由穿过坝基的引水道供水；或布置在坝下游河岸上，由穿过坝肩山体的引水隧洞供水。采用轻型坝时，厂房位置可因坝型、地形的不同而异，布置更为灵活，除上述各种布置方式外，还有颇具特色的安徽佛子岭水电站的连拱坝拱内厂房等。

二、河床式水电站

河床式水电站的特点是：位于河床内的水电站厂房本身起挡水作用，从而成为集中水头的挡水建筑物之一，如图10-3和图10-4所示广西西津水电站。这类水电站一般见于河流中、下游，水头较低，流量较大。

图10-3 西津（河床式）水电站枢纽布置图

图10-4 西津（河床式）水电站厂房横剖面图（单位：m）

河床式水电站枢纽最常见的布置方式是泄水闸（或溢流坝）在河床中部，厂房及船闸分踞两岸，厂房与泄水闸之间用导流墙隔开，以防泄洪影响发电。当泄水闸和厂房均较长，布置上有困难时，可将厂房机组段分散于泄水闸闸墩内而成为闸墩式厂房，如宁夏青铜峡水电站；或通过厂房渲泄部分洪水而成为泄水式厂房（也称混合式厂房），如湖北葛洲坝水利枢纽大江、二江电厂的厂房内均设有排沙底孔，泄水冲沙，见图18-7。这两种布置方式在泄洪时还可因射流获得增加落差的效益，详见第八章。

三、引水式水电站

引水式水电站的引水道较长，并用来集中水电站的全部或相当大一部分水头。根据引水道中的水流是有压流或明流，又分为有压引水式水电站及无压引水式水电站．这种水电站常见于流量小、坡降大的河流中、上游或跨流域开发方案，最高水头已达1767m（奥地利莱塞克水电站），我国广西天湖水电站最大静水头也达1074m。

图10-5为有压引水式水电站的示意图。该水电站的建筑物包括水库、拦河坝、泄水道、水电站进水口、有压引水道（压力隧洞）、调压室、压力管道、厂房枢纽（含变电、配电建筑物）以及尾水渠。

图10-5 有压引水式水电站示意图

1-水库;2-闸门;3-进水口;4-坝;5-泄水道;6-调压室;7-有压隧洞;8-压力管道;9-厂房;

10-水渠

图10-6为无压引水式水电站的示意图。其特点是采用了无压引水道—

渠道（也有采用无压隧洞的）。无压引 水道和压力管道的连接处设有压力前池，图示电站还设有日调节池。

图10-6 无压引水式水电站示意图

1-坝;2-进水口;3-沉沙池;4-引水渠道;5日调节池;6-压力前池;7-压力管道;8-厂房;9-尾水渠;10-

配电所;10-泄水道

坝式、河床式及引水式水电站虽各具特点，但有时它们之间却难以明确划分。从水电站建筑物及其特征的观点出发，一般把引水式开发及筑坝引水混合式开发的水电站统称为引水式水电站。此外，某些坝式水电站也可能将厂房布里在下游河岸上，通过在山体中开凿的引水道供水，这时水电站建筑物及其特征与引水式水电站相似。因此，掌握引水式水电站的组成建筑物及其特性对研究各类水电站有举一反三的重要作用。

实图浏览:

图 10-7 丹江口水电站

图 10-8 丹江口水电站站内厂房

图 10-9乌江渡水电站

图 10-10 新安江水电站

图 10-11 凤滩水电站

图 10-12 安徽佛子岭

图 10-13 西津水电站

变电站典型案例分析 篇7

随着电网的快速发展,逐渐形成了以220 kV线路为主供电网络的电力系统新格局,为了满足运行方式的需要,220 kV及以上线路投切操作时有发生。为了保证系统稳定运行,对断路器进行合闸操作时,必须考虑两侧电压之间是否满足同期条件,以避免可能会给电网带来的振荡和冲击[1],因此,同期合闸装置和同期合闸回路的完好性就显得尤为重要。河南省电力公司继电保护处曾在2010年4月份下达专项核查令,对全省同期装置的配置、功能、回路、使用、缺陷等情况进行逐一排查、整改。

1 同期合闸功能

1.1 同期功能的分类

同期功能包括手动同期功能和重合闸同期功能。在综合自动化变电站中,手动同期合闸功能设置在测控装置中[2],运行人员可以在测控装置上或者在变电站后台机上,实现手动就地同期合闸或远方遥控同期合闸。重合闸同期功能设置在保护屏上,当线路瞬时性故障保护跳闸后,可以实现重合闸装置的同期合闸。本篇重点叙述手动同期合闸功能常见问题及对策。

1.2 手动同期合闸功能的原理

对于线路间隔来说,若实现同期合闸功能,首先要有抽压PT,一般安装在线路地刀闸外侧A相导线上。抽压PT能够把线路侧一次电压转变成二次电压,二次绕组有两个电压值可选,一个为100 V(da,dn),一个是57.7 V(1a,1n)。同期合闸时,将该间隔母线电压A相二次值与抽压PT二次电压值进行比较,如果满足同期定值中对电压、频率和相角的要求,测控装置开出触点导通,开关同期合闸。其原理如图1所示。

1.3 同期条件的整定原则

根据最新下发的《河南省电力公司调度规程》第13.5条“同期装置管理”中“同期装置整定原则”可知,同期合闸要满足如下条件[3]:

(1)允许频率差为≤0.5 Hz;

(2)允许电压差为≤10%;

(3)允许相角差为≤30°。

1.4 手动同期合闸功能的二次回路原理分析

如图2所示,这是目前综合自动化变电站的测控装置中,典型的手动同期合闸功能的二次回路原理图[4],在满足五防条件的前提下,可以实现断路器的同期或非同期遥控及手动分、合闸。在“远方”状态时,9ZK的(3)、(4)触点导通,如果9LP2“遥控投入”压板在合位,则可以在后台机上对断路器进行遥控分合,合闸时219与220之间的触点导通,分闸时,219与221之间的触点导通,从而实现远方分合。在“就地”状态时,9ZK的(1)、(2)触点和(5)、(6)触点导通,可在测控屏上对断路器进行就地手动分合。当需要手动同期合闸时,将同期转换开关9TK打在“同期”位置,其(1)、(2)触点导通,在满足同期条件的情况下,测控装置内的222端子和223端子之间的同期判别触点导通,同期合闸成功。

2 手动同期合闸失败常见原因分析

运行人员对开关进行同期合闸时,有时候会导致失败,常见的原因有以下几个。

2.1 由于抽压PT电压引接不正确,造成同期合闸失败

在同期条件比较中,要对母线PT和线路PT的同相二次电压进行比较,不但要满足电压差的要求,还要满足相角差的要求。因此,线路PT二次电压的相别、大小和方向均要正确,才能保证同期合闸成功。造成线路侧PT二次电压引接不正确的原因有以下几点:

1)线路侧PT与母线侧PT进行比较的二次电压相别不同。压差及角差均过大,造成同期合闸失败。一般情况下,抽压PT安装在A相,假如不是A相,就要对测控装置内的组态参数进行修改,才能同期合闸成功。

2)线路侧抽压PT引出的二次电压是100 V,而母线侧二次电压是57.7 V,并且在同期定值中没有对这一情况进行调整,压差过大,造成同期合闸失败。

3)线路侧抽压PT引出的二次电压极性反接,即与母线侧二次电压相角相差180°,角差过大,造成同期合闸失败。矢量图如图3所示。

2.2 由于同期合闸二次回路问题,造成同期合闸失败

综合自动化变电站中,测控装置对断路器进行分、合闸的操作电源,是从保护屏取来的的控制电源,开关位置的红绿灯指示,是从保护屏操作箱上引来的TWJ和HWJ的组合。在一次对220 kV线路定检的过程中,保护人员发现该间隔无法实现手动同期合闸,随后检查发现,测控装置端子排上6D29处“控制负”端子102线芯的电压值为0,负电没有引接至测控装置来,导致测控装置中的同期判别元件无法启动,造成合闸失败,如图4所示。

经进一步检查发现,该线芯在保护屏端接在了端子排空端子上,没有接至负电源端子。测控屏没有负电,为什么红绿灯指示正常呢,这是因为保护屏处TWJ和HWJ的公共端是4D32与4D33端子,而该间隔负电102是4D49端子,由于4D32与4D49之间有一短接线,如图5圆圈括住的部分所示,使得红绿灯指示回路取到正电,红绿灯指示正常。

2.3 由于定值及参数整定的不合理,造成同期合闸

失败

某220 kV间隔投运时,同期合闸失败,经检查发现定值及参数设置不合理。该测控装置的型号为PSR662,其同期定值项定值数据如下:

1)同期控制字

05、低压闭锁百分值:70

根据以上定值数据,“1)同期控制字”的第14项“抽取侧电压”和第15项“系统侧电压”整定均整定为1(100 V),而实际上母线电压A相为57.7 V,抽压PT电压为57.7 V,两者均应整定为0(57.7 V),如果整定为100 V,根据“2)同期定值项目”的“第05项:低压闭锁百分值”,100×70%=70 V,即电压值低于70 V时,闭锁同期合闸功能,造成同期合不上。

将定值项“抽取侧电压”和“系统侧电压”分别改成0(57.7 V)后,同期合闸成功。

3 结束语

通过以上分析,不难看出,造成同期合闸失败的原因主要有线路电压大小及极性问题、二次回路问题、定值整定问题等各个方面,因此,在进行测控装置安装和检验时,尤其要注意同期二次回路和同期定值项的核查,并尽量模拟实际运行情况对装置进行同期模拟测试,在新设备投运时,尽量进行断路器假同期试验,在投运后,进行母线及线路电压二次回路的电压值及极性的检查,确保同期合闸回路的正确完好。

参考文献

[1]陈乃鹏,董兴泉,岳文科.发电机DCS同期并网的问题及对策[J].电力系统保护与控制,2009,37(15):124-127.CHEN Nai-peng,DONG Xing-quan,YUE Wen-ke.Problems and countermeasures of generator DCS synchronization[J].Power System Protection and Control2009,37(15):124-127.

[2]赵昕,韩潇,王春雨.220kV测控装置在变电站中的应用及检测[J].电力系统保护与控制,2009,37(22):146-148.ZHAO Xin,HAN Xiao,WANG Chun-yu.Application and test of220kV measure and control device in substation[J].Power System Protection and Control,2009,37(22):146-148.

[3]国家电力调度通信中心.电力系统继保护规定汇编[M].二版.北京:中国电力出版社,2001.State Power Dispatching and Communication Center.Regulations collection on relaying protection of electric power system[M].Second edition.Beijing:China Electric Power Press,2001.

非典型案例 篇8

A5系列?我翻出脑海中去年秋天在北京金港F3赛道上与A51.6L接触半小时的残存记忆。那短暂的半小时并没有给我留下很深的印象，我认为A5 1.6L的动力性、操控性非常符合家用轿车的定位，偏软的悬架不会让你在周末出游时候神经过分紧张，刚刚够用的动力性刚好让你可以从容在市区游弋。想和擦着你身畔飞驰而过的性能车一较高下?显然这样的想法会对你的驾驶技术提出过分的要求。

翻看着试驾日程表上的内容，我惊奇地看到了目前国内市场上所有中级主流自主品牌轿车的名字——A5、凯越，海福星，伊兰特，桑塔纳骏捷和比亚迪F3。有意思，也许我刚好可以在同一段时间、同一条路线上再对这些国产中级轿车做一次回顾。

试驾活动的路线是：北京丰益桥西侧的奇瑞诚信达展厅——早高峰期间拥堵的西三环——宽阔，畅通的京石高速——大兴区狭窄坎坷又崎岖的乡村道路，当然最后还有北京著名的十渡景区盘山公路。看起来路线有点复杂，不过几乎包括了每个普通家庭日常所遇到的所有路况。刚好可以让我全面感受试驾车型的各方面表现，顺便还能检查一下某些中级车经常遭受指责的缺点有没有得到改正。

在本次活动开始之前，已经有奇瑞公司的“内线”向我透露，所有试驾车型都将会在出发前加满油，随后在目的地附近的某个加油站测量油耗。就在胸怀勇夺“节油冠军”的理想下，我缓缓开上了拥挤不堪的早高峰期间的北京西三环。我最初分配到的车型是伊兰特，而且还是自动挡!无奈之下，我只好小心翼翼地把右脚轻轻“放”在油门踏板上，尽量不去激怒前面那台“神经过敏”的变速器。

截至目前的一切都很顺利，我顺利地“哄骗”住了一台性格脆弱的变速器，让它以最高挡位匀速地溜达上了京石高速，接下来的高速路况应该会容易多了。30km之后，望着油表指针嗖嗖地往下掉，我不安地观察了一下所有3个后视镜——没有发生漏油事故。身边一辆举止欠妥的超速车辆贴着我的车右侧掠过，车里电台上同伴的声音也开始断断续续。好吧，我接受现实，不再觊觎什么“节油冠军”，我只要顺利到达目的地就满足了。

在接下来高速公路之后的乡村道路上，在工作人员安排车辆调换之后，我跨进了A5 1.8L的车门。说实话，车子刚刚走出去20m不到，我就喜欢上了它的发动机和变速器。奇瑞A5 1.8L使用的是其自主生产的ACTECO发动机。在2006年的“年度十佳发动机”评选中，ACTECO系列的2.0L发动机就曾让我们眼前一亮。而眼下我正在驱使的ACTECO1.8L发动机竟然在动力性和响应性上超越了2.0L发动机的水平。在随后查阅资料的时候，我才注意到这款ACTECO 1.8L发动机最大功率97kW，最大扭矩170Nm，而且在2000rpm时就可以达到155Nm(大约是峰值扭矩的90％)的淋漓快感。再配合清晰，干脆的变速器和重新调校过的悬架，我在去年对A5 1.6L的所有感觉彻底被颠覆。

平整、蜿蜒的十渡景区山道上，力度适中的方向盘向我准确无误地传达着地面的反馈，变得灵活起来的后悬架在一定程度上克服了前驱车的转向不足特点，敏锐的油门响应让动力呼之即来而不会带来恼人的顿挫感——我敢肯定，这是我开过的最具驾驶乐趣和操控性的奇瑞汽车。

我个人并不是很关心实际的测量油耗数字，不过为了满足大多数好奇读者的愿望，我还是亲自记录下了所有车型在经历相同路线、相同驾驶风格，相同路况之后交出的答卷，尽管这样的油耗测试不能说明一切问题，但我认为还是有一定的参考价值。

温柔体贴的奇瑞PR负责人虽然不会开车，但是明显感受到了现场人们对于A5 1.8L的惊喜和好奇，随后为我们组织了一场非正式的AutoCross(场地穿越)比赛。兴致勃勃的车队人员接下来就开始一场轮胎演奏的“音乐会”。

我可以负责任地下结论：如果这款发动机报名参加2008年度的“中国心”年度十佳发动机评选，它绝对会给现场的所有业界权威和评委一个大大的惊喜。

你的钱花在了哪里?(下)蝈蝈

作为汽车市场销售主力的B级车，其车型价格，配置的定位无不与竞争对手贴身肉搏。在我们所统计到的国产B级车当中，他们的“马力/价格”比值非常集中地分布在一个狭长的区域，价格在10—40万区间的几乎所有车型都遵循着一个基本的“马力/价格”定位。

让我们把所有价位上的不同车型进行马力的平均，作为这个价位上的“平均马力数值”，然后将不同价位上的这些数值连起来，就可以构成我们心理上的“性价比分界标准”。如果某个车型位于这条“标准线”的上方那就说明你可以用标准的价格买到更多的动力，我们可以将这一绿色标注的区域称为“优良区”。

相反，那些位于“标准线”下方比较远的区域，可以被称为“老年人专区”。在这一区域，比较柔和、舒适的车型也许更加适合中老年人的沉稳、从容气质。

在B级车的整体分布中，平均1万元人民币可以买到7hp的动力。当然，这和小型车13hp/万元的指标相差了不少。部分原因在于B级车已经脱离了AO、A级汽车残酷压榨动力的窘况，开始越来越多地注重消费者对于舒适性的渴求。

B级车整体平均、两极分化

在我们统计到的所有国产B级车当中，“马力/价格”比值最高的前3位依次是东方之子1.8L，东方之子2.0L和东方之子2.4L，得分依次为，14.08、12.70和11.77。从数据大小来看，东方之子其实更接近于A级车的平均水平，而且也再次突出了奇瑞系列车型“平民化”的大众车型路线。

如果对B级车再次进行划分的话，基本上可以将B级车划分为14—26万、26—32万和32万以上3种情况。在统计到的车型中，低于14万元的车型除了上面提到的3款东方之子之外，仅剩上海通用景程2.0L的13.78万元位于14万门槛以下。我们总结出的“两极分化”中较低端一极，正是由这4款车组成，代表了平民化，高性价比的入门级B级车。

而“两极分化”中较高端的一级，则有传统的豪华品牌(诸如奥迪、宝马等)品牌构成主力。以宝马3系，奥迪A4为代表的B级车已经不仅仅满足于最大功率的要求，同时也越来越多地注重优异的操控性能和乘坐舒适性。这些豪华品牌的“马力/价格”得分基本都位于平均线附近或下方，显然不能简单地把他们归入“老年人专区”而应归把这些车型交给那些追求驾驶乐

趣和激情的消费者去享用(图1)。

在14—16万和26—32万这个家用B级车范围内，所有车型都平均地分布在中间线的位置，这也是B级车市场竞争激烈而导致的直接结果。我们所定义的“性价比”，帮助我们再次清醒认识到了市场状况的残酷。从以上这两点来说，我们定义的“性价比”确实给我们揭示出了一些本质性的东西。

主力B级车的详细对比

我们提到的“主力B级车”，不仅仅是指那些月销量占据前列的家用B级车，也包括读者经常发E-mail、写信来征求对比意见的直接竞争车型。

以日系3巨头丰田、本田和日产为例，他们各自的B级车主力分别是凯美瑞、雅阁和天籁。在这里我们选取了凯美瑞2.0L和2.4L，雅阁2.0L，2.4L和3.0L，以及天籁2.0L、2.3L和3.5L进行对比(图2)。3个品牌均有2.0L车型，而雅阁和凯美瑞这两个死对头的2.0L车型以相同的最大功率和厂方指导价格难分伯仲，相比之下，天籁的2.0L车型就要稍微差一些，每1万元仅能买到6.48hp，远比雅阁和凯美瑞的7.43hp要低。而在2.3L和更大的排量上，天籁以压倒性的优势战胜了丰田凯美瑞和本田雅阁。

此外，相对使用相同发动机的一汽奔腾2.0L、2.3L和马自达62.0L、2.3L，由于奔腾的定价要比马自达6低一些，因此两款奔腾车型的性价比都落在“平均水准”之上，而马自达6仅仅落在了“平均线”上不过性价比依然超出日系3巨头的2.0L主力车型。

除了奔腾之外，在14—32万元范围内，最值得赞扬的就是南汽名爵MG7的1.8T车型、东南三菱戈蓝的2.4L车型和北京现代的SONATA御翔2.0L，每1万元人民币对应的动力分别是9.36hp、9.21hp和8.78hp，远超其他的B级车。

最富激情的豪华车

比B级车再高一点的区域，则是一些不折不扣的运动车型，他们已经将豪华型与运动性难以区别地结合在了一起，比如克莱斯勒的300C和别克林荫大道。

在性价比上，以300C、林荫大道和天籁3.5L为代表的“草根阶层”完全战胜了Volvo，奥迪和宝马等知名品牌。尤其值得赞扬的是克莱斯勒300C：2.7L的300C不仅价格平易近人，而且动力性能也超过了帕萨特2.8L和别克君越3.0L等强劲对手，3.5L的300C最大功率甚至超过了久负盛名的日产VQ35发动机(装配于天籁3.5L车型)，5.7L的300C则以约100hp的巨大优势将其他所有国产B级车甩在了身后。这样一来，300C的所有车型都分布在了“优良区”，成为豪华车市场名副其实的运动派。

豪华品牌的差异化

如果再把价格更高的C级车也纳入考虑范围，那么在比较这些车型“性价比”的时候，就要考虑到用户对于豪华车的其他需求。

在上面列出的3家传统豪华品牌中，奥迪在35万以下和50万以上范围，完全超越其他两位对手为我们提供了高性价比的运动车型。在35—50万范围内，最具“性价比”的无疑是宝马的325i，每1万元人民币可以买到5.14hp的动力和精准的操控快感。而奔驰的E级车则在我们的评比当中，只能以完败的结果来面对奥迪和宝马，在总体评比的倒数5个席位中牢牢占据其中的4个。

SUV的未来之路

SUV车型作为当今汽车市场的一个另类，几十年来为我们提供了超越普通家用车的便利性，实用性和舒适性。而在以“性价比”考察这一系列车型的时候，显然不能把它们和普通家用车放在一起。

我们收集了国内主流国产SUV的性能、价格数据，把这些数据全部绘制在一张图表上之后，发现了一些有意思的现象(图3)。

目前市场上的国产SUV出现非常极端的分化现象。在10—25万价格区间，绝大多数的SUV在这一狭窄的空间上展开了激烈厮杀长城哈弗，奇瑞瑞虎吉普2500等品牌以综合较高的性价比名列前茅。随后紧跟的就是现代汽车的圣达菲、途胜、特拉卡本田CR—V和三菱欧蓝德等城市型SUV他们的价格区间已经彼此有了很深的互相渗透形成交错的激烈竞争局面。以上这些SUV的“性价比”也大都在6.9—10.4hp/万元之间。

在25—40万元的价位上国产SUV出现了一个“断档”的真空地带。而即使是在40万以上，也只有三菱帕杰罗，丰田陆地巡洋舰等少数SUV可供选择。这一类的SUV都强调很实用的越野性能，因此都刻意提高车子的扭矩输出而不是功率输出，因此它们的“马力/价格”得分排在了国产SUV集团的最后排。

国产SUV中动力最强劲的丰田普拉多4.0L其马力，价格“得分也仅有5.27hp/万元。售价最高的丰田陆地巡洋舰4.7L，最大功率仅仅比普拉多4.0L少了约5hp，可“马力/价格”得分仅仅为3.69hp/万元，在所有国产SUV中位列倒数第一。这说明，陆地巡洋舰在最大功率之外的其他地方必定有着全面而出色的表现。

你的车有多安全?(3)

“最安全的因素在于驾驶员”，直到今天我仍然坚信这句行业内广泛流传的至理名言。当然这句话并不是否定科技进步的重大作用，它只是希望我们避免卷入任何可能的交通事故可悲的是国内的交通事故依然每年吞噬掉超过10万条鲜活的生命。

如果不可避免地发生了交通事故，如何尽量减轻事故的损失并保护事故人的生命，逐渐成为压在汽车制造商肩头的重担、事实上，在过去几十年来，全球各大厂商也的确投入了很大的财力和精力来保护车内的乘客不受伤害。

在2007年11月期的《科技》栏目中，我们已经对车内乘客在正面碰撞，侧面碰撞中可能遇到的威胁和车辆损伤过程进行了详细的叙述。而在实际的交通事故当中，伤亡率最高的不是车内的驾驶者或者乘客而是毫无保护措施的非机动车和行人。

随着C—NCAP等新车评价体系的逐渐完善，国外的类似机构已经早早地制定并执行行人保护相关的法规，EURO—NCAP等走在新车评价体系前沿的机构已经推出比较完善的测试方法，来评价新车对于非机动车和行人的呵护。下面的篇幅，我们将深入探讨行人在面对“钢铁行驶机器”时面对的威胁，并且对现有的行人保护措施进行评价。

行人保护

为了规范汽车的设计、生产、使用的行为，减少交通事故的损失，各国都制定了汽车碰撞安全法规，如美国的机动车安全法规(FMVSS)和欧洲法规(ECE和EEC)。我国也制定了相关的法规如强制性安全法规。相比之下，一般人对汽车与行人碰撞的保护却知之甚少。

国情不同，汽车安全研究的侧

重点也不同，美国的道路设施比较好，车、人混杂的路面比较少，车速比较高，发生事故时车内乘员受到伤害的比例比较高，因此就比较注重乘员保护方面，而欧洲由于汽车撞行人的事故比较多，则比较注重行人保护。例如欧共体指令74/483/EEC就规定了检验汽车前部的行人安全性能的实验方法，是目前较为系统的行人保护法规。

欧共体的74/483/EEC指令于1998年生效，最初仅适用于新车定型试验，并从2001年10月推广到适用所有上路车辆。该指令涉及到检验汽车前部对行人安全性保护装置的试验方法，要求检验所有参与车辆与行人之间可能发生碰撞的部件，主要检验项目有

a)行人小腿模拟撞击保险杠

用13.4kg的冲击锤模拟人的腿，冲击锤由两段刚体组成，中间用可变形的金属棒连接，代表膝关节。小腿自由飞行至少700mm后以40公里/小时的速度垂直撞击车辆前部保险杠。要进行的3次试验，第一次撞击保险杠中间的1/3区域，另两次分别撞击两侧的1/3区域。要求膝部弯曲角不大于15°、剪切位移不大于6mm，小腿加速度不大于150g。

b)行人大腿模拟撞击发动机舱盖前缘

用10—15kg的大腿冲击锤以20—60km/h速度(具体数值由发动机盖前缘高度，保险杠突出量和保险杠高度因素确定)撞击发动机盖前缘3次，一次在中间的1/3区域，另外两次分别在两侧的1/3区域。要求冲击力不大于4000N，碰撞弯矩不大于220Nm。

c)行人头部模拟撞击发动机盖

分别用代表儿童(2.5Ka)和成年人(4.8kg)头部的冲击锤进行试验冲击锤40km/h速度沿与水平线呈65°(成年人)或50°(儿童)的方向撞击发动机盖上表面确定的范围，要求头部损伤指标小于100。

在我们国家，随着道路设施的完善和高速公路里程的增加，行人在交通事故中的伤亡率也在不断攀升，行人伤亡的绝对数目已经到达触目惊心的程度。作为国内权威的新车安全性能评价机构，C—NCAP已经较好地完成了对车内乘客的威胁测量任务，对行人保护措施的强制性国家法规也将在近期出台。那么，什么样的汽车对行人的威胁程度最高呢?

血肉与钢铁的较量

作为人类文明的产物和重要象征，汽车在为人类提供便利的同时，也给道路上毫无保护性措施的行人带来直接威胁。从社会责任的角度来说C—NCAP目前仅仅关注车内乘员安全性的做法确实存在局限。只有在新车评价体系中加入“行人保护”方面的标准才能算是全面地履行“以人为本”的社会责任。

同样按照我们惯用的分类标准，让我们把汽车分为微型车，中级车、高档车和SUV(MPV的安全性特点与SUV类似) 来分别研究它们对行人构成的潜在威胁。

微型车由于车头普遍较矮，前保险杠一般和成人的小腿处于同一高度，而和儿童的大腿高度大致相同。在与行人发生正面碰撞时候，较软的前保险杠可以很好地吸收掉碰撞能量将能量均匀地分布在成人的小腿或者儿童的大腿上，对腿部造成的伤害并非很大。但是，如果不幸是行人的膝盖撞到了前保险杠上经过缓冲后的能量还是能对脆弱的膝盖构成严重的威胁。

在微型车的前保险杠之上，是整个车头处硬度最高的散热器等部件，大概和成人的大腿或者儿童的胸部处于一个高度上。在40km/h的碰撞速度下，基本上不会对成人造成致命的威胁。即使儿童的胸部与微型车的散热器碰撞，也很少造成严重的事故。需要指明的是，如果儿童在胸部与汽车碰撞之后，身体滑入车底，就很容易造成严重的交通事故。

成人在和微型车碰撞之后，虽然腿部的伤害很难威胁生命安全，但是头部却会直接砸在汽车的前挡风玻璃根部附近。而这个部位一般都有很高的结构强度，因此会对行人的生命安全造成严重威胁，这也是国外的EURO—NCAP在汽车发动机舱盖上标注不同区域硬度的主要原因。

中级车和高档车对行人的潜在威胁与微型车类似，但是由于车头高度有所增长，行人的膝盖有更大的几率撞到坚硬的头灯部位，而头部更可能直接砸在发动机舱盖上。对儿童来说，卷入车底的概率也比微型车更大。

与此同时，中级车和高档车由于车头尺寸更大，可以在发动机舱盖部位设计出较多的吸能部件。例如，雪铁龙C6就在发动机舱盖上设计了弹出装置 当车子检测到与行人发生碰撞后，发动机舱盖可以自动弹起一定高度，为行人的头部提供更多的缓冲吸能空间。

相比之下，SUV就是所有行人的梦魇。坚固的车身、毫无吸能部件的底盘和高高在上的姿态，将碰撞中的能量几乎全部输入行人脆弱的身体里。即使是Volvo XC90这样以乘员安全性著称的SUV，在EURO-NCAP碰撞中也只能得到两颗星的评价。以运动性和舒适性闻名的路虎发现3，也只能得到1颗星的尴尬结果。

远离事故

在汽车诞生之后，人类的日常活动范围扩大了数十倍。随之而来的交通意外也成为困扰人们的难题。好在有C—NCAP这样的独立评价机构，让我们可以不用了解那么多的专业汽车知识，可以直接查阅他们的结果来为自己的选择提供参考。

NCAP诞生的几十年，也是汽车安全技术飞速发展的几十年侧面安全气囊，安全带预紧装置等新技术不断涌现。以奔驰为代表的行业领袖更是推出Pre—Safe系统将汽车的门窗，头枕，方向盘和气囊等部件整合到了一起为车内乘客提供奢侈级的防护。

最后，让我们再次牢记一句话：“没有最安全的车，只有最安全的人”。培养良好的驾驶习惯，严格遵守交通法规才是避免交通意外发生的最佳途径。在此之外，你唯一需要做的就是牢记一点时刻系紧安全带。从全球范围的统计数据来看，它可以为你化解交通事故中超过70％的威胁。

年轻人的目光“焦点”Ric

眼前的这位小伙子年轻时尚，青春运动的气息与谈吐间沉稳的性格，正如他选择的座驾福克斯一样充满着动感活力，让人耳目一新。原以为是福克斯卓越的运动性能征服了眼前的这位车主，但通过深入的采访，我才发觉其实他选择福克斯的理由远不止这些。人与车活力与稳重的台二为一，才是对他与车关系的最佳诠释。

AS：你的福克斯是哪款车型?

王先生：我买的是排量1.8L的手动三厢福克斯，一转眼都4个多月了。

AS：为什么选择福特福克斯?

王先生：我认为最主要的原因是福克斯的性价比很高。买车之前，我对比了几款车型，在相同的车型配置上，福克斯的价格要便宜一些，我觉得很超值。

再有，福克斯的外形非常动感，车身设计时尚新潮，西方文化的那种设计风格比较符合现代年轻人的审美观，线条感很强，打破了原有车型方方正正的样式。

我知道很多人选择福克斯都是因为喜欢它的外型，说实话，这个外型我也很喜欢。但我觉得一款车仅仅外型漂亮也是不够的，还要有实质。比如安全、质量等等。福克斯的安全性也很好，碰撞测试的5星成绩让人非常放心，在实际的驾驶时也能够体会得到。比如车门很厚重，关门时浑厚的“砰砰”声像豪华轿车，这说明车子是真材实料。我的一些亲戚朋友也有很多人买了福克斯，大家都觉得不错。

AS：福克斯最吸引你的是什么?

王先生：我特别喜欢福克斯的中网造型，也就是进气格栅那里，它跟车身的配合非常协调。而且从正面看，动感的样式很像赛车的设计，让我百看不厌。还有就是操纵感，对比朋友的车型，我觉得福克斯特别的灵活，开起来特别顺手。尤其是出去郊游时跑山路时，方向盘有指哪打哪的感觉，非常爽，颇有些赛车的感觉。

AS：在这4个月的驾驶中，有什么实际的体会和感受?

王先生：在驾驶时，福克斯的驾驶视角很直观，视线清晰。而且车身稳重，扎实，跑长途的时候160km/h的速度也很稳，没有轻飘或者抖动的情况。当然也包括刚才提到的，福克斯那种特有的控制感觉，得心应手，就连倒车时也是这样。还有很多人都认为美国车废油，但是实际驾驶中，一般在8L/100km左右，夏天开空调的话，车内的行车电脑显示平均油耗为8.4L/100km。

AS：成为一名福克斯车主的感觉怎么样?有没有后悔当初的选择?