硅基拉曼放大器研究

硅基拉曼放大器研究（共4篇）

硅基拉曼放大器研究 篇1

1 引言

随着多媒体传输业务的飞速发展,对骨干网和城域网的通信容量提出了更高的要求,为了应对大容量通信系统的需求,目前可采用的方法主要有三种:第一种采用密集波分复用(DWDM)技术,让有限的频带能够传输更多频率的信号,如可以将现在信道间隔从几百GHz减少到100GHz、50GHz,甚至25GHz;第二种采用增加单信道通信速率的办法,如将目前的2.5Gb/s、10Gb/s提高到40Gb/s;第三种采用扩展通信带宽方法,即光纤通信频带由目前的C波段向S波段和L波段扩展,甚至覆盖整个1 200~1 600nm波段,这样一来就可以更加有效地利用光纤的整个低损耗波段。当然,也可以将三种办法同时使用,使通信容量得到最大程度增加。由于光纤拉曼放大器对提高通信容量的三种方法都能发挥极其重要作用[1,2,3],因此使它成为了下一代光通信技术发展备受关注的器件。

光纤拉曼放大器的实用化强烈的依赖于两个因素:大功率泵浦源和足够平坦的增益谱。随着大功率激光器制作工艺的日趋成熟,增益谱的平坦特性便成为了光纤拉曼放大器设计中考虑的首要问题[3,4]。目前实现光纤拉曼放大器的增益平坦主要有两种选择,第一种是采用多个不同波长的半导体激光器作为泵浦源,通过优化各个泵浦波的波长及功率来实现宽带、增益平坦的光纤拉曼放大器,这是目前国内外普遍采用的方法[2,3,4,5,6],也是光纤拉曼放大器的优点之一;第二种方法则是先采用单个高功率泵浦源(如光纤激光器,目前其成本已和多对半导体激光器及多波泵浦时所需要的消偏合波器成本总和相当,甚至更低)进行泵浦,结合光纤拉曼增益谱固有的宽带特性,利用一个合适的宽带增益平坦滤波器实现增益平坦[7]。在实际工程运用中,两种方案各有所长。本文采用单个波长高功率光纤拉曼激光器作为泵浦源,用啁啾布拉格光纤光栅作为增益平坦滤波器,然后用两种不同的光源作为信号源分别对光纤拉曼放大器进行增益平坦化实验研究。

2 实验装置及结果

实验装置如图1所示,其中信号源由平坦型宽带ASE光源+波分复用仿真器(WDM-Emulator)组成,光谱范围为1 528~1 565nm;光源的总输出光功率以及功率不平坦度分别为10m W和1.5d B;所使用波分复用仿真器包含两个相互匹配并且可以进行温度调节的法布里-珀罗干涉滤波器(Fabry-Perot interferometer filter),输出的光信号动态范围可以达40d B以上,单信道波的带宽为1.62 GHz,信号间的频率间隔为100GHz,共有46波长信号。泵浦源采用波长为1 455nm的光纤拉曼激光器,频带宽度为0.067nm,输出功率为1 200m W。泵浦信号耦合器采用FWDM,该耦合器对于1 500~1 600nm的信号光损耗为0.7 d B左右,对于泵浦源的耦合损耗为0.8 d B左右。增益介质由50 km G652光纤(标准单模光纤)+5 km DCF(色散补偿光纤)组成,增益平坦滤波器(GFF)采用啁啾布拉格光栅(CFBG)滤波器。实验所采用的光谱分析仪(OSA)的总光谱范围为600~1 700nm,光谱分辨率和动态范围分别为1pm和50d B,泵浦方式采用后向泵浦,泵浦源通过泵浦信号耦合器先进入50km的G652光纤,然后再进入5km的DCF。其初始的输出信号光谱(没有加泵浦及增益平坦滤波器之前的光谱)如图2所示。

图3是经过光纤拉曼放大器放大以后的输出信号光谱(此时未加增益平坦滤波器)。由图2和图3对比可以看出,所有输出信号光均被同时放大,但是由于拉曼增益系数在不同的频移位置大小不同,导致处在光纤拉曼放大器增益带宽范围之内的信号光增益大小不一,其中开关增益的最大值出现在波长为1 555nm的位置(该波长和泵浦源波长刚好相差100nm,这个波长差也正好和泵浦光频率下移13.2THz的频率位置相对应),其开关增益可以高达30d B。由于DWDM系统对光纤拉曼放大器开关增益谱的不平坦度有严格要求(尤其是对于超长距离超大容量光纤通信系统,该要求更加严格,本来平坦的信号光如果经过多级增益谱不平坦的放大器级联放大以后,整个信号谱将会变得非常的不平坦,这样就很容易使功率过小的信号光被湮没在噪声当中,而功率过大的信号光则可能会产生非线性失真),因此需要采用宽带平坦滤波器对单泵浦的光纤拉曼放大器进行平坦滤波。

对于宽带平坦滤波器,一般来说可以有三种选择,分别是啁啾布拉格光纤光栅、长周期光纤光栅及薄膜滤波器。对于这三种滤波器,如果单从宽带滤波角度考虑,长周期光纤光栅是最理想的选择,但可惜的是长周期光纤光栅作为宽带滤波器时尺寸太大很难进行封装并且有较明显的温漂效应;而对于薄膜滤波器而言,其插入损耗相对较大,且存在较大的误差函数[8],因此本实验最终选择啁啾布拉格光纤光栅作为光纤拉曼放大器的增益平坦滤波器。啁啾布拉格光纤光栅可以等价为一系列具有不同周期但长度相同的均匀型布拉格光纤光栅的组合,每一段被视为均匀型光栅的传输特性可以用一个矩阵Fi来表示[9]:

其中:i代表第i段被分隔的啁啾布拉格光纤光栅,∆L代表啁啾布拉格光纤光栅被平均分隔以后每一小段光纤光栅的长度,γ=ki2-σˆ2,ki、σˆi分别代表第i段光栅的耦合系数和自耦合系数,定义如下:

在上述等式当中,δneff代表每段光纤光栅折射率的空间变化,ν代表折射率变化的条纹可见度,dφ/d2z描述光栅的啁啾程度。经过前后两小段光纤光栅的反射谱和透射谱振幅之间的关系如下:

其中Ri和Si分别代表前向传输和后向传输的光模式振幅。若已知各段光纤光栅的输出特性矩阵,就可以在输出端获得啁啾布拉格光纤光栅的输出振幅:

在设计增益平坦滤波器的时候,有如下重要因素需要考虑:1)确定拉曼放大器的增益谱平坦化的目标带宽、基准增益值及平坦度;2)根据目标带宽和基准增益值设计出目标损耗谱;3)根据目标损耗谱和所要求的最小不平坦度设计增益平坦滤波器(该平坦度必须满足波分复用系统的要求)。

实验所得到的最终增益平坦滤波效果如图4所示,该光纤拉曼放大器在波长范围为1 528nm到1 565nm之内的平均开关增益大小为15.5d B,增益不平坦度为±0.6d B,所测得的放大器噪声指数均小于-2d B。其中,最大开关增益出现在第36信道,该信道的中心波长为1 555.157nm,开关增益大小为16.4d B;最小开关增益则出现在第20信道,该信道的中心波长为1 543.336nm,开关增益大小为15.2d B。由于本实验所感兴趣的光纤拉曼放大器带宽范围为1 519~1 574nm(共55nm),但是上述实验装置中所使用的宽带ASE光源总共只有37nm(1 528~1 565nm),因此为了能够测量整个55nm范围内的光纤拉曼放大器开关增益和噪声指数谱,本实验还采用了另外一套实验装置,如图5所示。

该实验装置中,信号源改为由四个通道的外腔可调谐式半导体激光器组成,每个信道波长调谐的范围为80nm,总的光谱调谐范围为1 440~1 600nm,输出功率调谐范围为-7d Bm到3d Bm,信号的光谱带宽<100MHz,信噪比优于45d B,信号源采用FWDM进行信号合波输出。实验时,每个信道的输出功率大小为-5d Bm,泵浦源输出同样为1200m W。这套实验装置的最终测量结果如图6及图7所示,其中图6为光纤拉曼放大器的初始信号开关增益大小以及噪声指数大小,图7为光纤拉曼放大器在加增益平坦滤波器前、后的信号开关增益谱比较。结果显示,该光纤拉曼放大器在55nm的带宽范围内(1 519nm~1 574nm),开关增益可以达到15.2d B,不平坦度可以控制在±0.8d B之内,并且所有信道的噪声指数均低于-1.8d B。

3 讨论

本实验虽然采用了两种完全不同的信号源,但是从最后结果来看,第一,在相同的波段范围内(1 528~1 565nm)几乎获得了完全相同的开关增益和噪声指数,说明实验所设计的光纤拉曼放大器对信号各异及大小不同的信号均能进行有效放大。第二,由于泵浦光功率较大,该方案不适合采用前向泵浦方式进行放大,因此实验采用后向泵浦[10],以避免信号产生非线性失真;另外,实验将色散补偿光纤放置于普通单模光纤前端也是为了防止高增益的色散补偿光纤在强泵浦情况下令信号产生失真。第三,在使用增益平坦滤波器时,不能简单地将其直接放到光纤拉曼放大器的输出端,这主要是因为该方案采用的是啁啾布拉格光纤光栅;当用它进行滤波时,所滤光谱实际上已变成和信号光方向相反的反射光谱,这些反射光谱很可能会对前向传输的信号光以及背向泵浦的泵浦源产生潜在的影响,并且可能会带来其它噪声,因此设计时在泵浦源和增益平坦滤波器之间增加了一个光隔离器(如图1和图5所示),将反向传输的光谱进行隔离。第四,该方案虽然采用单泵浦的方式,在一定程度上限制了其有效平坦增益带宽的进一步增加,但是该方案在55nm带宽范围内,具有15.2d B平坦增益的效果,相比许多多泵浦的方案(如文献[3]采用了4个半导体激光器作为泵浦源(总功率约为600m W)在35nm(1 530~1 565nm)范围内实现了10d B左右的平坦增益;文献[4]采用了4个半导体激光器(总功率为560m W)作为泵浦源在40nm(1 525~1 565 nm)范围内仅实现了6.5 d B左右的平坦增益;文献[5]采用了2个大功率的半导体激光器(总功率为800 m W)作为泵浦源在34nm(1 530~1564nm)范围内实现了13d B左右的平坦增益),仍具有较大的优势。第五,对于多泵浦方案而言,增益谱的平坦是由所有泵浦源所决定的,只要其中一个泵浦源发生问题,整个增益谱就会受到影响而变得不平坦,而对于单泵浦的光纤拉曼放大器而言就没有该问题存在。当然如果需要带宽(60nm以上)更宽的拉曼放大器,多泵浦方案是必然的选择,但即便如此也要综合考虑如何解决多泵浦结构复杂性所带来的不稳定因素。

4 结论

本文采用了单波长、高功率的光纤拉曼激光器作为泵浦源,啁啾布拉格光纤光栅作为增益平坦滤波器,两种不同的光源作为信号源分别对光纤拉曼放大器进行了增益平坦化实验研究,最终获得了平坦增益带宽为55nm(1 519~1 574nm)、平均开关增益大小为15.2d B、增益不平坦度为±0.8d B的宽带光纤拉曼放大器,通过实验研究表明,该方案为带宽低于60nm的光纤拉曼放大器的增益平坦化设计提供了一种较好的选择。

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硅基拉曼放大器研究 篇2

1 拉曼放大的基本理论

从解N信道受激拉曼散射(SRS)耦合波方程出发,基于光纤中N信道单向SRS效应的稳态分析理论,N信道单向稳态SRS耦合波方程[3]为

式中,ni(0)为各信道在z=0处入射的初始光子通量(单位时间内垂直流过光纤有效截面的光子数),它是不随时间变化的恒定值;ni(z)、nj(z)分别表示z处i、j信道中前向传输的光子通量;αi为第i信道中光信号的线性衰减系数;rij为i、j信道之间光子通量的拉曼增益系数。

(1) 石英光纤的增益谱模型

石英光纤中各信道光的光功率[3]为

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式中,pi(0)为第i个信道信号光的初始光功率;pi为第i个信道信号光传输到z处时的信号光功率;p∑(0)为所有信道信号光初始功率的和;νi为第i个信道信号光的频率;νj为第j个信道信号光的频率;undefined为所有信道信号光的平均频率;undefinedj为第j个信道信号光的波数;undefinedi为第i个信道信号光的波数;M为保偏系数;Ae为光纤的有效截面积;undefined为有效作用距离。

(2) 掺磷石英光纤的增益谱模型

图1所示为不同材料制造的光纤的自发拉曼谱。我们可以在频移[0,500 cm-1]范围内对拉曼增益系数g0(Δundefined)进行直线拟合,拟合直线为

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式中,k=-2.66×10-16(m·cm/W)、b=1.64×10-13 (m/W)分别为最小二乘拟合直线的斜率和截距。在放大器条件下,由式(1)、(2)、(3)推导变形后可以得出各信道光的光功率为

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2 宽带拉曼光纤增益平坦放大器的设 计原理

由石英光纤和掺磷石英光纤的拉曼增益谱可知,频移在[0,500 cm-1]范围内时,石英光纤和掺磷石英光纤对长波长和短波长的放大能力相反,因此可以通过选择合适的泵浦光功率、泵浦光波长以及两段光纤的长度等来实现两段光纤的增益互相补偿,即实现输出信号光的增益倍数相同。

整个放大器可以看作是由石英光纤和掺磷石英光纤两种不同光纤介质组成。泵浦光和各信道的等输入功率信号光首先经过第1段石英光纤,得到拉曼放大后输出,这时不同波长的信号光被不同程度地放大,功率不再相等;接着该信号光和泵浦光再输入到第2段掺磷石英光纤中,由于掺磷石英光纤对长波长和短波长的放大能力刚好相反,因此最后在掺磷石英光纤的输出端获得各波长基本相同的功率输出,实现了增益平坦。

3 计算结果与讨论

首先给出具体参数,对于第1段光纤即石英光纤,Ae=5.5×10-11 m2,衰减系数α=0.2 dB/km,保偏系数M=2,光纤长度为z1=12 500 m;对于第2段光纤,即掺磷石英光纤,Ae=5.5×10-11 m2,衰减系数α=0.4 dB/km,保偏系数M=2,光纤长度为z1=11 606 m。泵浦光波长λ=1 450 nm,功率p=750 mW。设复用64信道的信号光,相邻信道间的间隔为0.8 nm,被放大的信号的区间为[1 512,1 562.4](单位:nm),设信号的初始输入功率均为0.01 mW。

经过第1段石英光纤的信号光的功率随距离的变化如图2所示。由石英光纤拉曼增益谱和图2可看出,64信道的信号光经过石英光纤后由于拉曼放大输出了各波长功率不再相等的信号光,在第1段石英光纤中泵浦光对长波长信号光的放大能力较强,即在输出端长波长信号的光功率强,短波长信号的光功率弱。

泵浦光和64信道的信号光从第1段石英光纤输出后,进入掺磷石英光纤。信号光在掺磷石英光纤中光功率随距离的变化如图3所示。由图3可知,在掺磷石英光纤中,泵浦光对不同波长信号光的放大能力与第1段石英光纤中的相反,所以在经过一段距离后,64信道的信号光基本上具有各信道相同的光功率。信号光功率随FRA长度的变化情况如图4所示。

最后我们给出基于两段光纤的FRA的增益如图5所示。本文所采用的方法使得64信道的信号光都得到了接近14 dB的增益,其增益平坦度为0.000 158 dB。本文所得到的增益较高[4],且较之多波长泵浦的方法有更好的增益平坦性[4,5]。

4 结束语

本文提出了用两段具有不同拉曼增益谱的光纤来实现FRA,并对64信道的WDM系统进行了仿真,得到的增益为14 dB,增益平坦度仅为0.000 158 dB。该FRA的优点为增益频谱宽、具有非常好的增益平坦性、适用于WDM系统。且相比多波长泵浦的方法而言,可以节省多个激光源,从而降低成本。

参考文献

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硅基拉曼放大器研究 篇3

1 理论分析

由GS-DFB半导体激光器输出的脉冲可近似描述为一具有负啁啾的高斯型分布,脉冲的复振幅A0可表示为:

其中P0为脉冲的峰值功率,C为高斯脉冲的啁啾系数,T0为脉冲的1/e半宽度。

对脉冲的拉曼放大可在光纤中进行,其增益介质为传输光纤本身。本系统采用的拉曼放大为分布式的反向泵浦,即在线路沿途加装泵浦源对信号进行分段放大,这样可大大降低泵浦功率。当拉曼放大的增益较小时,脉冲在分布式拉曼放大器中的传输方程为[5]:

式中β3为三阶色散系数,s为自陡峭系数,TR为脉冲内的拉曼延时系数,g为拉曼增益系数,α为衰减系数。

2 结果与分析

从GS-DFB输出的初始光信号脉冲选用的参数为:初始宽度为T0=18ps,C=-3,P0=40mw。DSF所选的参数为:β2=-1ps2/km,β3=0.1ps3/km,α=0.022dB/km,γ=0.33km-1W-1,TR=3fs,对g=0.3km-1.

图1信号脉冲在经过分布式拉曼放大的DSF的脉冲输入输出图。数值计算发现信号脉冲在经过13.8km的分布式拉曼放大DSF后获得了7.3的压缩比。在压缩过程中脉冲的能量同时得到了放大,峰值功率由初始的40mw放大到了2.3mw。光脉冲的压缩的原因信号在DSF中所受的自相位调制效应(SPM)和负的群速色散(GVD)效应相互作用共同实现的。在脉冲的传输过程中,SPM作用使信号脉冲中心部分产生近似线性的正啁啾,而负的GVD使脉冲产生负的线性啁啾,正啁啾与负啁啾相互补偿,从而在初始阶段信号脉冲得到压缩。随后由于SPM效应的减弱,GVD效应使信号脉冲展宽。而利用分布式拉曼放大DSF能获得压缩比很高的输出脉冲的原因在于信号脉冲在光纤中所受的拉曼放大不仅弥补了光纤损耗的影响,而且对信号脉冲进行了能量的放大,此时利用DSF的高阶压缩就能获得压缩比很高的输出脉冲。

2.1 拉曼增益系数的影响

因拉曼增益系数越大,其脉冲的能量放大越明显,压缩效果与就越好。从图2数值模拟结果中发现压缩比在拉曼增益系数为0.3时其压缩比显著增大。不过虽然增大拉曼增益可以提高脉冲的压缩比,但随着拉曼增益的提高,其它非线性效应,如四波混频、二阶斯托克斯光的产生等不能忽略,也就决定了其增益系数不能过大。

2.2 啁啾系数的影响

数值模拟还发现,输入信号脉冲的初始啁啾系数对压缩结果产生重要影响。图3表明负啁啾系数的绝对值越大,在相同光纤长度的情况下其压缩比越小。究其原因在于当脉冲存在源负啁啾越大,自相位调制在信号脉冲中心部分所产生正的线性啁啾与其抵消的结果使信号脉冲压缩所需的正频率啁啾减小,这样通过负的GVD补偿时,其压缩比降低且所需光纤长度变长。

3 结论

通过对基于分布式拉曼放大的色散位移光纤对源负啁啾光脉冲压缩研究发现利用分布式拉曼放大能对源负啁啾的光脉冲进行放大的同时进行压缩,且能获得较高的压缩比。拉曼增益系数越大,初始负啁啾越小,其压缩比效果越好。

参考文献

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硅基拉曼放大器研究 篇4

EDFA是线路上使用最广泛的光放大器,但它的工作带宽较窄,增益带宽不够平坦,噪声系数较大。拉曼光纤放大器是一种基于受激拉曼散射(SRS)机制的光放大器,如果将一个弱信号与一个强泵浦光波同时在光纤中传输,并使弱信号波长置于泵浦波的拉曼增益带宽内,弱信号光即可得到放大。它的出现弥补了EDFA的不足,有望在宽带长距离传输系统上广泛地使用。本文主要介绍了拉曼光纤放大器的基本原理及其增益饱和特性,研究泵浦光功率和输入信号功率对增益饱和特性的影响。

1 拉曼光纤放大器(RFA)系统的搭建

拉曼光纤放大器与EDFA一样有三种泵浦方式:正向、反向和双向泵浦。在实际系统中,反向泵浦的噪声特性比其他两种结构较好,如果采用正向泵浦,由于拉曼过程是瞬时发生,泵浦噪声将严重对信道产生影响。当拉曼泵浦波有轻微功率波动,个别数据位放大将出现异常,导致放大过程的波动。如果采用反向放大,由于每个数据位会与几毫秒的泵浦光作用,拉曼泵浦功率的波动会被平均。在反向泵浦方式下,由于传输单元末端的光信号功率微弱,不会因为拉曼光纤放大而引起附加的光纤非线性效应。

搭建分布式反向泵浦拉曼光纤放大器的系统模型,参数设置为:连续激光器阵列的参数为f=1 520 nm,△f=-0.955 nm,P=-8d Bm;泵浦激光器,拉曼光纤的参数为L=25 km;双端波分复用器的参数f为1518~1625 nm之间。采用多波长泵浦方式。

2 RFA的增益特性与光纤长度的关系

设定系统中拉曼光纤的长度为1~60 km之间连续变化,测得RFA的增益随光纤长度的变化曲线,如图1所示。

由仿真结果可以看出,光纤长度在1~60 km之间变化时,RFA增益可达到一个峰值6.3 d B。初始时增益随光纤长度的增加而增加,但当光纤超过长度14 km后,增益反而逐渐下降,光纤长度存在一个最佳增益的最佳长度。

考虑光纤长度时,要获得较大增益,应选择长14 km的RFA,可获得的增益为6.3 d B。但应注意,这一长度只能是最大增益长度,而不是光纤的最佳长度,因其还涉及其他特性,如噪声特性等。

3 RFA的增益特性与输入信号功率的关系

设定仿真系统中连续激光器阵列的输入信号功率为-20~10dB m之间,测得RFA的增益随输入信号功率的变化曲线,如图2所示。

由仿真结果可以看出,输入信号功率在-20~10 d Bm之间变化时,RFA增益存在一个最大值6.8 d B和最小值3.8 d B。初始时,输入信号功率在-20~-10 d Bm范围内变化时增益平坦,越过一定功率后,增益反而随着输入信号光功率的提高而下降。

考虑输入信号功率时,要获得较大增益,应选择输入信号功率为-20~-10 d Bm之间的RFA,可获得的增益为6.8d B。改变输入信号功率将导致增益轮廓的变化,究其原因,是信号之间的拉曼光纤互作用所致。分布式拉曼光纤放大不仅发生在泵浦与信号之间,也发生在信号与信号之间,信号功率越大,这种作用就越强,增益轮廓变化也就越明显,因此,改变输入信号功率将导致增益轮廓的变化。

4 RFA的增益特性与泵浦光功率的关系

设定仿真系统中泵浦激光器阵列的泵浦光功率在1~3000 m W之间变化,测出RFA的增益随泵浦光功率的变化曲线,如图3所示。

由仿真结果可以看出,泵浦光功率在1~3 000 m W之间变化时,RFA增益可达到一个峰值10.5 d B。初始时增益随泵浦光功率的增加而上升,但当泵浦光功率增加到一定值2 350 m W后,增益开始下降。泵浦光功率在2 000~2 680 m W范围内增益基本平坦。

考虑泵浦光功率时,要获得较大增益,应选择泵浦光功率为2 000~2 680 m W的RFA,可获得的增益为10.5 d B。

5 拉曼光纤放大器(RFA)的优化设计

WDM系统对光放大器都有一个要求——增益平坦,目前RFA增益平坦的方法主要采用多波长泵浦和增益均衡器两类。采用多波长可以得到宽带、平坦的增益曲线,且所需的总泵浦功率相对较小,泵浦效率较高。此时就要考虑波长间隔及泵浦功率的波长分配。一般短波长区波长间隔比长波长区要小,波长间隔大引起的增益抖动也大。此外,由于泵浦间的拉曼作用,短波长区功率分配所占比重应大一些。但要获到一个比较好的泵浦功率与波长的配置,必须深入研究泵浦与泵浦之间、泵浦与信号之间、信号与信号之间的相互作用。

采用增益均衡器件实现RFA的增益平坦,与EDFA的增益平坦化方法相同。RFA的增益平坦化也可以使用滤波性元件,如闪耀光栅、长周期光纤光栅、声光调谐滤波器、干涉滤光片与光纤环镜等来实现。利用这些器件损耗特性和放大器的增益波长特性相反的增益均衡器来抵消增益的不均匀性,其关键在于精心设计增益均衡器,使放大器的增益曲线与均衡器的损耗特性准确吻合,增益峰值处的损耗也大,最终达到增益平坦的目的。

摘要：拉曼光纤放大器工作原理是基于光纤的拉曼效应,通过适当地改变泵浦激光光波的波长可以提供整个波长波段的放大,它是非线性光纤光学的重要应用。本文主要通过Optisystem仿真分析其增益饱和特性,研究光纤长度,泵浦光功率和输入信号功率对增益饱和特性的影响。

关键词：拉曼放光纤放大器,增益,泵浦,光功率

参考文献

[1]杨祥林.光放大器及其应用[M].北京:电子工业出版社,2000.