2205双相不锈钢

2205双相不锈钢（精选4篇）

2205双相不锈钢 篇1

一、焊接前的质量控制要点

1. 焊接材料的选择

2205双相钢含有的主要元素有Cr,Ni,Mo,Mn,Si,N,其中Cr,Mo,Si是铁素体形成元素,Ni,Mn,N是奥氏体形成元素,焊丝和焊条的化学成分种类与母材相近,但由于焊接热循环中合金元素的烧损和熔敷金属向母材的过渡多用,焊材中的合金元素含量要高于母材;从另一方面讲,双相钢的焊接接头两相中单相比例在30~60% 可以满足接头的力学性能要求,奥氏体含量稍占优势(含量在60~65%)时,既可以保证焊接接头的力学性能,又可提高耐蚀性能,所以焊材的选择时Ni,Mn含量应稍高于母材,氮元素也是奥氏体形成元素,可是N元素高温下会和Cr结合形成脆性相,会使接头熔合区强度陡增并降低接头的耐蚀性能,所以焊材中氮元素应稍低于母材金属。

考虑到工艺管线现场施工的生产效率,焊接作业均采用氩弧打底加焊条电弧焊填充盖面的焊接方法,为了保证焊接接头根部不被氧化,根部要采用充氩保护,通常采用Ar+2.5%N2以补充N元素的烧损造成焊缝区硬度过低的现象。

2. 焊接材料的保护及坡口的加工

2205双相钢对污染敏感,任何形式的油污,油脂和水分的污染都会影响接头的抗腐蚀性能和力学性能,所以现场焊接一定要控制好双相钢管线的成品保护,不得与碳钢,铜,低熔点点金属或其他接触杂质接触。

2205双相钢管线下料、坡口加工宜采用机械加工法,避免坡口氧化;双相钢含有铁素体,显弱磁性,焊口打磨时切勿同一方向长时间重复打磨,造成焊接磁偏吹现象象,,影影响响焊焊缝缝金金属属的的熔熔合合。。

3. 焊前组对及预热

2205不锈钢不仅有较好的耐蚀性,而且含有相当比例的铁素体相及N的固溶强化作用,材质的强度级别较高但延伸率较小,应严格公职组对质量,禁止带强力组对,避免焊后产生较大残余应力,生产焊接变形,无法有效的矫正,严重影响管线焊接的直线度。组对好管线,宜用锡箔纸将坡口密封,管道内部制作全程充氩保护装置置,,对对焊焊道道背背面面进进行行保保护护。。

双相钢焊前不需要预热处理,管线壁厚较大或环境温度过低时,为防止冷却速度过快造成焊缝合金元素局部偏析,必要时采取预热。

二、焊接过程中的质量控制要点

1. 定位焊的要求

管线组对好后进行定位焊时应采用较大的焊接热输入,且对定位焊缝的最小长度进行规定,防止焊缝冷却速度过大,铁素体含量升高和氮化物析出而影响焊缝耐蚀性。

2. 焊接线能量和层间温度的控制

2205双相不锈钢因其良好的导热性和较小的热膨胀系数,可以适当采用较大线能量而不至于使接头产生热烈纹和很大残余应力,从而提高生产效率。当采用较大的线能量时,应合理安排焊接顺序以保证焊缝间有足够的冷却时间[2],控制层间温度不大于150℃。但随着线能量的增大,冷却速度降低,延长了奥氏体析出时间,焊缝和热影响区的铁素体含量减少,焊缝组织粗大,产生过热组织,影响接头的韧性及耐蚀性,所以焊接线能量应控制在适当的范围内,保证焊接的两相组织区域平衡,另外,焊接时随着管线壁厚的增加,残余应力和轴向应力都随之增加,采用窄焊缝多次焊接,焊条尽量不做横向摆动的技术措施,如下图焊缝,这样既可以降低焊接的残余应力又保证了层间温度不至于过高。

3. 焊接过程中其他注意事项

焊接过程中,应严格按照焊接工艺评定执行,层间及时打磨焊道上的熔渣,以保证焊缝的成型良好,焊后冷却温度应注意800~475℃和350~280℃的停留时间,因为在475~800℃有可能产生碳化物、氮化物等中间相,280~350℃区间会产生过渡时效,两者皆导致焊接接头韧性的下降。

三、焊后对控制要点可行性的讨论分析

1. 无损检测证实焊缝的缺陷情况

通过对以上控制要点的执行,对上面提及的集气和脱水脱烃装置区,SAF2205双相钢工艺管线焊接作业面一个月内的394道焊口进行射线检测,得到的焊口一次探伤合格率为98.9%,较之前一个月的焊后合格率高出近4个百分点,可以证明此控制要点对焊缝缺陷的控制是有效可行的。

2. 测定两相比例的均衡性

对焊接作业探伤合格的焊口中,随机抽取20道焊口,利用铁素体检测仪测定焊缝相比例,得到的结论是20道口中铁素体所占比例均在30~45% 之间,铁素体、奥氏体相比例均衡性良好,能够满足接头各方面的性能要求。

3. 焊缝硬度的测定分析

在焊接作业探伤合格的焊口中,随机抽取20道焊口,利用HV-30铁素体检测仪检定焊缝热影响区的硬度,可知焊缝的硬度与母材硬度相近,热影响区的硬度稍高于母材,焊道至母材之间没有明显的硬度起伏,不至于引起应力集中使焊缝强度下降,综合力学性能能够得到保证。

四、结论

1. 通过焊接前材料的合理选择、管线的正确组对、可以为2205双相不锈钢的焊接质量的有效控制打下良好的基础。

2. 焊接时选择合适的焊接工艺,严格控制焊接线能量和层间温度对焊缝的成型良好,两相比例的均衡性和综合力学性能的提高起着至关重要的作用。

3. 在实际焊接生产过程中,严格执行焊接工艺规程,遵守工艺纪律,对各焊接要点彻底的贯彻执行,才能在不影响生产效率的情况下保证焊接质量的良好。

摘要：2205双相不锈钢凭借优越的力学性能和耐蚀性能已广泛应用于石油化工行业,双相钢管线的焊接技术也随着行业的发展而得以深入,该材料焊接工序复杂,工艺要求高,加上管线焊接的特殊性和现场条件的限制,现场施焊难度很大[1],为了保证焊接接头的优良性能,控制焊接热循环,注意焊接的质量控制要点成为了焊接施工的关键,文章以克拉苏克深天然气处理厂一期工程中,集气和脱水脱烃装置区SAF2205双相钢工艺管线的焊接作业为研究对象,通过对双相钢材质,焊接机理,双相组织比例等各方面的影响因素,分析出焊接施工中应该注意质量控制要点,为以后类似工艺站场中双相钢管线的焊接提供技术支持和理论指导。

关键词：质量控制,焊接,双相不锈钢

2205双相不锈钢 篇2

2205双相不锈钢是目前应用最为普遍的双相不锈钢,它是一种典型的含N、超低碳、双相α+γ不锈钢。该钢具有高强度、高抗疲劳强度、低温韧性、耐孔蚀性、对应力腐蚀裂纹不敏感等优点,广泛用于石油天然气输送、海洋工程、化学工业等领域的大型容器、管道及造纸等工业中,有望成为奥氏体不锈钢的替代产品[1]。

最初的双相不锈钢由于焊接性很差,难以推广应用,随着加N双相不锈钢的出现,使其焊接性得到改善,与奥氏体不锈钢相比具有较好的力学性能、耐蚀性及价格优势,在国内已大量使用。如西气东输高压管道就采用了2205双相不锈钢。本文从实际应用的角度,分析了影响该种材料焊接性的因素。

1 2205双相不锈钢的化学成分(见表1)

2205双相不锈钢的主要成分为Cr、Ni、Mo、N。其中Cr、Mo是α相形成元素,Ni、N是稳定γ相元素,N同时又是一个主要固溶强化元素。

2 影响焊接性因素的分析

2.1 冷却速度

2205双相不锈钢在正常供货状态下大约具有50%铁素体和大约50%奥氏体,但经焊接后,接头刚凝固时的组织为单相铁素体,奥氏体是在接头温度低于1300℃后由铁素体逆转变为奥氏体而生成的。它的数量除与化学成分有关外,主要取决于冷却速度,冷却速度对γ相数量的影响见图1。由图可知,快速冷却的焊缝组织中α相的比例可能会超过80%,致使焊缝韧性下降,氢脆敏感性增加。

2.2 氮含量

早期的双相不锈钢没有得到普及,主要原因之一就是热影响区铁素体含量过高。现代双相不锈钢通过Creq/Nieq的控制,特别是N的提高,保证热影响区有足够的奥氏体以维持必要的相平衡,从而使焊接性得到改善。图2~图5为2205双相不锈钢采用Ar+N2混合气体钨极气体保护焊,通过改变混合气体中N2分压来影响焊缝中的含氮量。

实验显示,随着混合气体中N2分压的增加,焊缝中氮含量开始迅速增加随后变化很小。焊缝中铁素体含量隧氮含量的增加呈线性下降,在Ar气中加2%的N2效果最好,不仅可以避免表面层焊缝金属的N的损失,且可以进一步促进焊缝中奥氏体的生成[2]。在纯Ar气中焊接,焊缝金属的抗拉强度和伸长率明显低于母材,当焊缝金属中氮含量增加到约0.4%时,其抗拉强度和伸长率接近于于母材。

2.3 焊接热输入

用质量分数为Cr22%、Ni9.5%、Mo3%、N0.13%的焊条焊接2205双相不锈钢,当热输入为4KJ/cm、8KJ/cm、11KJ/cm、16KJ/cm时,焊接接头热影响区的V形缺口冲击功分别为41.2J、48J、49J和35.3J。由此可见,焊接热输入太小和太大都对热影响区的冲击韧性不利。

2.4 σ相脆化

在母材和焊缝金属的再次加热过程中,由铁素体析出σ相。σ相是一种脆性相,会沿晶界析出,影响不锈钢的耐晶间腐蚀性能。Mo的存在扩大了σ相析出的温度范围(高于950℃时σ相仍存在)和缩短了其形成的时间。实验结果显示,σ相的析出在焊缝中比母材中快,焊缝金属由σ相引起的韧性降低也比母材快。

2205双相不锈钢含有较高的Mo,其从1300℃缓冷至室温过程中不可避免地要析出σ相。焊后经1050℃固溶处理可基本消除σ相,且热影响区晶粒细小,有助于热影响区韧性的恢复[3]。

2.5 焊后消应力处理

2205双相不锈钢焊后进行300~700℃消应力处理会导致α相析出而产生475℃脆化。在700~1000℃消应力处理会导致金属间化合物的析出,二者均可引起韧性和抗腐蚀性的降低,所以2205双相不锈钢焊后不必进行消应力处理。

3 焊接注意事项

从影响2205双相不锈钢焊接性的因素可知,要保证焊接接头的力学性能和耐蚀性,应使α/γ≈1,焊接时可以从以下几方面来考虑。

(1)手工电弧焊、钨极氩弧焊、熔化极气体保护焊都可用于2205双相不锈钢的焊接。对于不加填充材料的TIG焊,推荐采用Ar+N2的混合气体作为保护气体,使接头获得足够数量的奥氏体。

(2)焊接材料要选用比母材含Ni量高的双相钢焊材,通常w(Ni)相对于母材应增加2%~3%,保证焊态下焊缝组织中具有合适的α/γ比[4]。

(3)焊接时可以通过Schaeffler不锈钢组织图控制母材和焊材的成分及工艺参数,使接头铁素体含量在30%~40%为宜。

(4)焊接时不需预热、后热,一般不进行热处理。尽量采用多层多道焊,层间温度<100℃。第一焊道热输入量不能太小,冷却不能太快,让焊缝在冷却时要有一定的时间从分析出奥氏体达到相平衡。

(5)施工现场应无水、油、油漆等污染物,同时还应避免碳钢、铜、低熔点金属对不锈钢的污染,工件最好放在木垫或不锈钢垫板上。

4 结束语

2205双相不锈钢应用前景广阔,韧性和耐蚀性是其焊接时两个重要的质量指标,生产中制定详细的工艺规范并严格执行,是保证双相不锈钢焊接质量的关键。

摘要：2205双相不锈钢是目前应用最为普遍的双相不锈钢,与奥氏体不锈钢相比具有较好的力学性能、耐蚀性及价格优势,在国内已大量使用。本文从实际应用的角度,分析了影响该种材料焊接性的因素。

关键词：双相不锈钢,焊接性,两相比例

参考文献

[1]吴玖等著·双相不锈钢[M]·北京:北京冶金工业出版社,1999.

[2]刘俊龚,霍立兴等·焊接工艺对SAF2205管道焊接接头组织和力学性能的影响[J]·焊管,2004,27(3):20～24.

[3]侯瑞鹏,任万里·热处理对2205双相不锈钢耐腐蚀性能的影响[J]·山西冶金,2004,95(3):24～25.

2205双相不锈钢 篇3

1 实验材料和焊接工艺

1.1 实验材料

本实验所用原材料均来自于瑞典三特维克和阿维斯坦公司,母材为SAF2205(ASTM 240-00,UNSS31803)、所采用的焊条为E2209、焊丝为ER2209,其化学成分见表1。2205双相不锈钢在常温下的力学性能:屈服强度σs>550MPa,抗拉强度σb> 750MPa,维氏硬度HV>220。本实验选用母材的力学性能如下:抗拉强度σb=860MPa,HV=280。

1.2 焊接工艺

将母材试样分别加工成尺寸为300mm×150mm×6mm,300mm×150mm×8mm两种规格。采用山大奥太有限公司生产的IXT-400STG型逆变式手弧/氩弧焊机(Ⅲ)进行接头试样的焊接,其中厚度为8mm的试样采用手工电弧焊(Shielded Metal Arc Welding,SMAW),厚度为6mm的试样采用钨极气体保护焊(Gas Tungsten Arc Welding,GTAW)。焊接前先用丙酮对焊接区进行严格清洗,焊接后接头不进行热处理。为了保证焊透,并考虑到焊接热循环的影响,采用多层多道焊,这样进行每层焊接的同时又对上一层焊道起到热处理的作用,可在一定程度上促进接头热影响区中的铁素体向奥氏体转变。为避免脆性相的析出,层间温度应控制在150℃以下,以减少焊接时在脆性温度区间停留的时间。具体焊接工艺参数和坡口形式分别见图1和表2。由表2可知,在采用的焊接工艺参数中,GTAW和GTAW*所采用的焊接热输入量相差很小,这样可降低两种不同焊接方法因热输入量不同所带来的影响。

2 结果及分析

2.1 力学性能测试及分析

2.1.1 拉伸实验

按照TB4708-2000标准从接头部位截取试样进行拉伸实验。每种焊接工艺分别取五个试样进行拉伸实验,三种不同工艺(GTAW,GTAW*,SMAW)获得接头的抗拉强度平均值分别为838.4,884.7,824.7MPa。接头拉伸断裂位置依次为热影响区、母材、焊缝。

分析可知,双相不锈钢具有优异的力学性能源于其具有特殊的化学成分以及合理的双相比例,尤其是氮元素的加入,更是起到了举足轻重的作用。与奥氏体不锈钢相比,双相不锈钢具有导热性好,热膨胀系数小等特点,因此不会产生很大的残余应力,具有更高的抵抗热裂纹能力。接头残余应力受焊接线能量变化的影响不大,同时多层焊的残余应力会不同程度的降低。文献[2]指出,当铁素体体积分数小于50%时,焊缝金属对氢致裂纹不敏感,当铁素体含量大于50%后,随着铁素体含量的增加,氢致裂纹的敏感性将显著增加。当氮的质量分数超过0.2%时,由于氮的间隙固溶强化使得奥氏体的强度大于铁素体[3]。文献[4]认为,氮以间隙固溶的形式弥散分布在奥氏体内,可在一定程度上弥补不锈钢因碳含量低而造成的接头低强度,氮含量增加0.1%,材料的屈服强度可提高10MPa。所以,保护气体中氮的加入,可促进两相的平衡,有利于2205双相不锈钢接头获得满意的抗拉强度。但是,由于接头受到多次热循环的影响,易造成铁素体晶粒粗大,在一定程度上降低了接头的抗拉强度。所以本工作中GTAW接头断裂在热影响区,而对于GTAW*接头和SMAW接头因其热影响区内的铁素体含量较高反而具有较高的抗拉强度,但对于SMAW接头焊缝金属区在焊接过程中得不到保护易形成焊接缺陷,这样接头在拉伸实验中可能断在不同的位置。

2.1.2 显微硬度测定

采用HVS-50型数显维氏硬度计测量接头的显微硬度,测量条件:负荷为100g,加载时间为16s。测量方法为从母材(Parent Material,PM)-热影响区(Heat-affect Zone,HAZ)-焊缝金属(Weld Metal,WM)均依次进行测量,每个点均测量三次,然后取其平均值,测量结果如图2所示。从图2可知,氮的硬化作用在2205双相不锈钢接头中起着重要作用,氮起到了碳的一部分作用,既不因双相不锈钢的低碳而造成接头软化,又不像碳那样会导致晶间氮化物析出,降低接头的耐腐蚀性能。本实验过程中,利用能谱分析测得GTAW焊接接头中氮的质量分数约为1.83%,这应该是利用混合气体保护焊接接头硬度大幅度上升的主要原因。保护气体中含有一定量的氮气,增加了保护气体中氮的分压,抑制了接头中氮元素的析出,不仅如此,熔池还能从电弧解离的氮气中吸收一部分氮元素,通过此方式可以获得0.1%或者更多的氮含量[5]。综合拉伸实验结果,GTAW接头的抗拉强度低于GTAW*接头,但其硬度却高于后者,氮元素对接头的硬化具有较强的作用。

2.2 接头微观结构分析

2.2.1 拉伸断口扫描电镜分析

拉伸断口扫描电镜(SEM)分析表明,当采用混和气体保护焊时,接头拉伸断口呈现明显的韧性断裂,如图3所示。图3中的韧窝为典型的等轴韧窝,其中图3a中韧窝的纤维区较大,而放射区则较小,这说明采用混合气体保护获得的接头具有较高的塑性。这是因为韧窝的大小、深浅和数量,决定于材料断裂时微孔的核心数量(夹杂物或第二相质点)和材料本身的塑性。若微孔的核心数量多或材料的塑性较低,则韧窝的尺寸小、数量多且较浅。通常,韧窝越大越深,材料的塑性越好。由此可见,采用混合气体保护获得接头的塑性甚至还要略好于母材,如图3b中所示为母材拉伸断口,这与接头拉伸试样的断裂位置相符合。

2.2.2 金相组织观察

图4为不同焊接工艺条件下获得接头的显微组织照片(10%铬酸水溶液电解腐蚀,腐蚀时间为10～20s,电压为7.5V)。图4a为母材金相组织图,在铁素体基体上均匀分布着相间的条块状奥氏体组织,这是2205双相不锈钢具有优良力学性能和耐腐蚀性能的关键所在,同时也是对2205双相不锈钢焊接性研究所追求的目标之一。从图4b,c,d中可看出,采用三种不同焊接工艺获得接头的热影响区显微组织,GTAW与母材最为接近,奥氏体组织在铁素体基体中的分布较为均匀,尤其是在焊缝处,无论是奥氏体的分布,还是奥氏体条块的大小、数量都与母材相差无几,这与GTAW接头力学性能测试结果接近母材或略好于母材是相吻合的。

对比GTAW和GTAW*两种工艺,GTAW接头的显微组织明显好于GTAW*,这主要得益于保护气体中氮气的加入。氮元素和镍元素一样都是强烈的奥氏体形成元素,但是氮元素的奥氏体形成能力比镍元素要高得多,相关资料表明可达镍元素的20倍[6]。另外,氮从气相扩散到液体金属表面,包括氮分子分解成氮原子和氮从液固界面扩散到液体金属内部两个过程,混和气体中的氮均匀地覆盖在熔池表面,这样既可避免采用高镍焊丝因成分偏析而造成的奥氏体分布不均匀性,又可避免来自母材的稀释较小,造成铁素体含量较低,焊缝强度下降。

2.2.3 接头中双相比例分析

2205双相不锈钢具有优异的综合力学性能,比奥氏体及铁素体有更好的耐腐蚀性,尤其耐氯离子腐蚀,最主要的原因在于其特殊的相结构和相比例,所以焊接接头中的相比例是衡量焊接质量最主要的指标之一。理想的双相不锈钢组织应为铁素体和奥氏体各占50%,实际上每种材料的相含量在30%～60%之间都属于正常。文献[7]提到,采用标准图谱对比法测定双相比例,其缺点是误差大(±2.5%),测定含量范围小(35%～75%)。因此,为了精确测定接头组织中的相含量,本工作采用网格记点法测定接头中各相的含量。通过对测量数据进行处理和误差计算,以此作为最终的相比例,结果如图5所示。从图5可以看出,GTAW热影响区和焊缝金属中奥氏体体积分数分别为44.5%,46%,而GTAW*接头分别为41%(HAZ)和44%(WM),GTAW接头具有与母材(奥氏体体积分数为46.5%)接近的奥氏体含量。焊缝的奥氏体相与母材中的相比仅差0.5%,即使是在相对比较难控制的热影响区,奥氏体的含量也可达44.5%。接头中保持合适的相结构比例,是接头保持较高性能的主要原因。

3 结论

(1)采用纯氩保护钨极氩弧焊及混合气体(氩气+2.5%氮气)保护钨极氩弧焊焊接工艺,焊接时采用合理的焊接热输入,均能使2205双相不锈钢接头获得奥氏体和铁素体双相组织。接头力学性能测试表明,两种不同焊接工艺获得接头的抗拉强度均接近于母材组织;断口扫描电镜分析可知,混合气体保护焊获得接头呈明显韧性断裂特征。

(2)采用混和气体保护氩弧焊(氩气+2.5%氮气)接头能保持较好的相比例,焊缝金属中的奥氏体相与母材中的相比仅差0.5%,即使是在相对比较难控制的热影响区,奥氏体的含量也可达44.5%,奥氏体较为均匀地分布在铁素体基体中,晶粒的大小也与母材相差无几,接头性能因此提高。

参考文献

[1]邢卓.双相不锈钢2205的焊接[J].管道技术与设备,2006,(1):28-30.

[2]柯黎明.焊缝金属铁素体含量对氢致裂纹敏感性的影响[J].焊接学报,1993,14(3):181-185.

[3]张建勋,李卫为,李庆琰.2205双相不锈钢焊接性研究综述[J].焊管,2005,28(5):6-9.

[4]U KAMACHI MUDALI,BALDER RAJ.High Nitrogen Steelsand Stainless Steels[M].LI Jing translation.Beijing:ChemicalIndustry Press,2006.9-14.

[5]埃里希.福克哈德.不锈钢焊接冶金[M].粟卓新,朱学军译.北京:化学工业出版社,2004.20-25.

[6]LIOU HORNG-YIH,HSIEH RONG-IUAN,TSAI WEN-TA.Microstructure and stress corrosion cracking in simulated heat-af-fected zones of duplex stainless steels[J].Corrosion Science,2002,44(3):2841-2856.

2205双相不锈钢 篇4

双相不锈钢可分为很多种类,ASF2205型双相不锈钢是比较常见的双相不锈钢种类。

1 焊接材料

SAF2205双相不锈钢管,管径D=426mm,管壁厚度为12mm。管道焊接示意图如图1所示:

2 焊接方法及设备的选择

等离子焊打底(PAW)+钨极氩弧焊(TIG)盖面,打底采用等离子焊,保证单面焊双面成型。盖面采用自动氩弧焊,按多层焊接规定的顺序,多层数施焊,每次堆焊应清理焊道,线能量应控制在一定范围之内。

3 填充材料及保护气体

填充焊丝为E2209(φ1.2mm)焊丝。

打底焊时,正面采用纯Ar保护,背面N2保护;盖面时采用Ar(98%)+N2(2%)作为保护气体。

4 焊接前后的保护措施

SAF2205双相不锈钢是高级耐腐蚀材料,焊接应避免碳钢、铜、低熔点金属或其它杂质对不锈钢的污染。焊接过程中应采取措施防止飞溅、弧击、渗碳、局部过热等。

为提高耐腐蚀性能,焊接材料中氮含量较高,因而焊缝金属的流动性较差,焊道不容易铺开,因此对可能影响焊接质量的不规则或狭窄焊道部位进行打磨处理,防止产生未熔合等焊接接陷。焊接前首先应对坡口尺寸进行检查,然后用丙酮对坡口及两侧20mm范围进行清理。焊道清理采用准备好的不锈钢工具,且不得将这些工具用于碳钢或低合金钢材料的清理,焊接过程中还要注意工具的清洁。

5 焊接工艺

工艺参数见表1:

6 焊接工艺评定

采用上述焊接工艺进行焊接后,对试件焊后48h进行了100%X射线探伤及金相组织检验,未发现较大缺陷。

试件抗冲击性满足ASTM A932标准要求,抗拉伸性满足API SPEC 5LC标准LC65-2205要求,两相比满足API SPEC 5LC标准要求,并且具有良好的抗弯曲性。

参考文献

[1]张文钺.焊接冶金学[M].北京:机械工业出版社,1996.

[2]中国机械工程学会焊接学会.焊接手册.北京:机械工业出版社,1992.