电厂主厂房

电厂主厂房（共10篇）

电厂主厂房 篇1

摘要：笔者根据多年的实际工程经验, 首先说明了电厂主厂房地基处理的必要性。对常见不良地基土种类进行了详细分析, 针对其处理方法提出了地基处理方式的选择的原则, 并且对常用桩基和混合桩基进行了说明分析。

关键词：厂房,地基,桩基

1 场地地质条件的分析

1.1 地基处理的必要性

电力主厂房荷重大, 要求地基承载力不低于300k Pa, 基础埋深5-7m, 一般地基现状都不满足强度及变形要求, 不宜采用天然地基, 需进行地基处理。

1.2 常见不良地基土种类

1.2.1 杂填土

杂填土足人们的生活和生产活动所遗留或堆放的垃圾土。这些垃圾土一般分为三类:即建筑垃圾土、生活垃圾土和工业生产垃圾土。不同类型的垃圾土、不同时间堆放的垃圾土很难用统一的强度指标、压缩指标、渗透性指标加以描述。杂填土的主要特点是无规划堆积、成分复杂、性质各异、厚薄不均、规律性差。因而同一场地表现为压缩性和强度的明显差异.极易造成不均匀沉降, 通常需要进行地基处理。

1.2.2 软粘土

软粘土 (又称软土) 是软弱粘性土的简称。软粘土具有低强度、高压缩性、低渗透性、高灵敏度的特点, 不排水强度通常仅为5"-'30KPa, 表现为承载力基本值很低, 一般不超过70KPa, 有的甚至只有20KPa。它形成于第四纪晚期, 属于海相、泻湖相、河谷相、湖沼相、溺谷相、三角洲相等的粘性沉积物或河流冲积物。多分布于沿海、河流中下游或湖泊附近地区。常见的软弱粘性土是淤泥和淤泥质土。常用的地基处理方法有预压法、置换法、搅拌法等。

1.2.3 湿陷性黄土

湿陷性土属于特殊土, 在上面覆盖土层自重应力作用下。或在自重应力和附加应力共同作用下.因浸水后土的结构破坏而发生显著附加变形。有些杂填土也具有湿陷性。广泛分布于我国东北、西北、华中和华东部分地区的黄土多具湿陷性。

2 地基的处理办法

2.1 地基处理方式的选择的原则

地基处理方法种类繁多, 各种处理方法有它的优缺点和适用范围, 没有一种方法解决所有问题, 具体工程的地质条件也多种多样, 各个工程间地质情况差别巨大, 对地基的要求也不尽相同。此外, 施工机械设备、所需的材料也会因提供部门的不同而产生很大差异, 施工队伍的技术素质状况、施工技术条件和经济指标比较状况都会对地基处理的最终效果产生很大的影响。一般地说, 在选择确定地基处理方案以前应充分地综合考虑以下几个方面的因素:

2.1.1 地质条件:包括地形、地质, 成层状态, 土的各种指标, 地下水条件。

2.1.2 结构物条件:包括结构物形式、规模。

2.1.3 环境条件:

一是气象条件, 包括要求的安全度、重要性。二是噪声、振动情况, 包括振动、噪声可能对周围居民或设施的影响;三是邻近构筑物情况, 包括邻近的建筑物、桥台、桥墩、地下结构物等的情况;四是地下埋设物, 包括上下水道、煤气、电讯电缆管线的位置;五是机械作业、材料堆放的条件;六是电力与供水条件。

2.1.4 材料的供给情况:尽可能地采用当地的材料, 以减少运输费用。

2.1.5 机械施工设备和机械条件, 在有些地区有无所需的施工设备和施工设备的运营状况成为了采用何种加固措施的决定因素。

2.1.6 工程费用的高低操作、操作熟练程度。

经济技术指标的高低, 是衡量地基处理方案选择得是否合理的关键指标, 在地基处理中, 一定要通过综合比较, 选择能满足加固要求的地基处理方案, 选择技术先进、质量有保证且经济合理的方案。

2.1.7 工期要求。一方面, 应保证地基加固工期不会拖延整个工程的

进展;另一方面, 如地基工程缩短, 也可利用这段时间, 是地基加固后的强度得到提高。

2.2 桩基的处理

当天然地基土不能满足地基基础设计承载力和变形的要求时, 可以采用地基加固, 也可以采用桩基础将荷载传至深部土层。桩基础有比较大的整体性和刚度, 能承受更大的竖向和水平荷载, 能适用高、重、大的建筑物对地基的要求。在电厂主厂房的地基设计中, 桩基础起到了越来越重要的作用。

2.2.1 常见桩基类型 (1) 预制钢筋混凝土桩

预制钢筋混凝土桩具有以下优点:施工质量易控制, 沉桩工期短;单方混凝土的承载力高;工地比较文明。但是, 问题也很多, 例如:有挤土、振动和噪声影响环境;挤土会造成市政工程损坏;接桩质量如不好, 挤土可能会造成临桩上浮时拔断;当砂持力层比较密实时难以打到设计标高, 有时会打坏桩头。

(2) 冲/钻孔灌注桩

冲/钻孔灌注桩具有以下优点:无挤土作用;用钢量比较省;进入持力层的深度不受限制;桩长可以随持力层的埋深而调整。同时也具有以下问题:施工时易发生塌孔、缩颈、沉渣、以及水下浇捣混凝土的质量都不易控制, 影响施工质量;大量泥浆外运和堆放都会污染环境;钻孔、泥浆沉淀及浇注等工序相互影响大;单方混凝土的承载力低于预制桩。

(3) 沉管灌注桩

沉管灌注桩具有以下优点:造价便宜;桩径和桩长均受设备条件限制。同时还有以下缺陷:有挤土作用, 沉管时易挤断相邻桩;拔管过快容易形成缩颈、断桩。

2.2.2 复合桩基

(1) 全套管钢筋混凝土灌注桩

全套管钢筋混凝土灌注桩具有机械化程度高, 不受季节和土层中碎石和姜石的影响, 成桩质量易保证, 承载力高, 对桩间土有挤密作用等优点, 但成桩需专用设备, 成本较高。

(2) 人工挖孔扩底薯注桩方案

人工挖孔扩底镬注柱施工工艺简单, 成桩质量有保证, 承载力高, 能同时进行多根桩的施工, 工期易控制, 土层中碎石和姜石的影响较小。由于本厂址地下水位深, 可作为桩基持力层的卵石层埋藏相对较浅, 为人工挖孔提供了便利条件。采用此种方法处理地基.也有以下不足之处:一是人工挖孔劳动条件差, 孔内空间狭窄, 特别是桩孔较深时要进行机械通风。二是桩孔的勘察和验桩质量要求较高。三是由于施工规问对桩用土无挤密作用, 地基抗渗能力较差。

(3) 打入 (静压) 式钢筋混凝土预制桩方案

钢筋混凝土顶制桩在设计和施工方面有成熟可靠的经验, 其制作在地面上预制, 桩身质量容易保证, 加工制作周期短, 施工速度快, 打入式或静压式钢筋混凝土预制桩对地基土有挤密作用, 可以提高桩的摩阻力。

结束语

在电厂主厂房实际工程中, 无论是地基基础的工程量还是造价都占有非常大的比重, 整个工程项目的安全、经济, 与地基处理、基础选型是否恰当是密切相关的。地基处理方法和基础形式往往有很多种可供选择, 但是工程上一般是以在现有的技术经济条件下选择最佳方案为宗旨。在保证建构筑物稳定和正常使用的同时, 地基处理方案要充分利用工程前期和地区经验, 结合场地岩土工程地质条件和现场施工环境进行技术经济综合分析, 确定最适宜桩型。

电厂主厂房 篇2

监理工作情况汇报

尊敬的各位领导 各位专家: 你们好！

×××工程目仓库、厂房是由湖南雅城新材料发展有限公司建设，由湖南中盐勘察设计院进地斟设计，由湖南雷锋建设有限公司承建，由×××质量监督站、×××全监督站进行质量、安全监督。建设方委托×××公司进行工程监理，下面将本工程基础阶段监理工作情况作一个简单的汇报。

一、工程概况

本工程位于×××。仓库、厂房为框架结构，各为二层，仓库面积5813.4平方米。厂房建筑面积分别为4697.8平方米。仓库为框架结构，主体二层。建筑面积为5813.84㎡，主体砼强度为C30，主体砂浆强度为M5。墙采用MU10空心砖和普通粘结烧土砖。厂房为框架结构，主体二层。建筑面积为4697.8㎡，主体砼强度为C30和C35，主体墙采用MU10空心砖和普通粘结烧土砖，砂浆强度为M5。

开工日期为2012年9月1日，至今完成了主体的大部分工程。

二、受建设委托，本公司承接该工程监理业务后，成立了工程监理项目部，委派现场监理工程师具体工作如下：

1.编制监理规划，包括安全监理规划、监理细则、安全监理方案等并督促执行 2.对本工程施工全过程进行监督，对工程施工过程中采取旁站、巡视、平行检测等监理方法，坚持“先审核后实施，先验收后施工”的监理工作基本原则，严格工程报验制度，对进场工程材料严格按照施工合同要求查验，并做到先检后用，对各标号砼、砂浆进行了试配及见证取样，并按规范要求在各施工部位见证取样。

三、材料送检情况

1.基础工程所用钢材为萍钢、中宏钢、冷钢等，均有出厂材质证明书。钢筋原材料现场取样送检合计46组，抗拉强度、延伸率、冷弯试验全部合格。2.水泥为南方公司生产的PC32.5水泥，送检二组，主体砼采用宁乡县宏旺建筑材料责任有限公司的商品砼；以上产品均有产品合格证及出厂材质证明书，且砼试块送检合格。

3.实心砖和空心砖采长发建材厂和青华铺砖厂生产的MU10砖。送检共计6组，送检合格。4.仓库砼试块C30砼11组。C30同条件试块4组，M5水泥砂浆2组，已送检，试验结果全部合格。厂房砼试块C35组，同条件2组，C30试块4组，同条件2组。以上试块部分未到期，到期的送检均合格。

5.砂浆送检试验情况：仓库M5砂浆留置试块2组；厂房MU5砂浆试块2组 试块强度检验已送检的匀合格。

6、钢筋的电渣压力焊接和直螺纹连接

电渣压力焊仓库HRB400φ

16、φ

18、φ20、φ25共送检7组，直螺纹机械连接共送2组。厂房HRB400φ

16、φ

18、φ20共送检4组，直螺纹连接1组。送检后试验结果全部合格。

7.对各检验批、分项工程进行验收

我监理项目部与建设单位质检主管部门现场对、梁、板钢筋进行了隐蔽检查，检查达到合格，符合设计图纸要求，再进行隐蔽，浇捣砼。

四.监理旁站发现问题及处理情况

平时不定期的召开有关工程质量、安全工作例，下达监理通知3份，在关键部位关键工序进行旁站，并发现问题，例如：个别型号钢筋偏少偏小，及时根施工单位联系督促施工单位进行补

充。模板塔设过程中，不符合施工规范要求；在浇捣砼过程中有少量走模、漏浆的现象；个别构造柱部位拉结筋不到位等，我监理现场以口头或书面的形式通知要求施工单位纠正整改，在通过整改后基本到位，符合要求。

五、总结

本工程基础施工中，在监理方的督促、检查和建设单位的重视，施工单位的努力配合以及上级主管部门的督查下，基础施工质量符合设计和规范要求，希望施工单位在后阶段施工中，高度重视安全、质量、进度，严格认真地加强工程规范管理，圆满完成本工程任务，并请各位专家提出要求与建议，我监理方一定督促落实到位。

×××监理公司

电厂主厂房 篇3

关键词：火电厂;主厂房土建施工存在问题;控制措施;

一、火电厂主厂房土建施工的特点

我国大多数的火电厂主厂房建设项目，都采用打入桩或灌入桩进行独立的基础建设，基础包括承台基础、独立台阶基础以及筏板基础，比如说钢铁锅炉蒸汽涡轮机基础混凝土施工，在进行建设的时候采取现场设置预拌混凝土站，采取汽车泵或拖式泵进行混凝土的浇筑，一般多层进行浇筑的总的框架的高度能达到四十五米，修建的房屋跨度空间超过二十七米，屋顶大多数采用大型钢屋架和轻质复合保温彩钢板组合而成。

二、主厂房土建施工中存在的问题

基础存在问题：（1）因为是大体积混凝土，若浇筑工艺和施不到位，容易出现侧面或混凝土表面的温度裂缝或收缩裂缝，浇筑完毕后，混凝土上表面的浮浆厚度有些裂缝深度，对表层钢筋的握裹和混凝土强度耐久性都有影响。

（2）因采用连续泵送混凝土，对侧模的冲击侧压力很大，外侧模支撑系统一旦发生涨模或跑模将有大量混凝土流出现场很难处理。

（3）基础面积较大，在混凝土浇筑中，因施工人员的踩踏，泵管混凝土冲击，移管时挠动，造成基础表层筋的位移、偏位、塌陷，底部筋下混凝土垫块压碎。

（4）基础柱插筋的伸出长度设计，一般在施工图纸中都是一个统一的给定值。由于基础柱钢筋伸出太长，影响施工中大型起重吊车行走和设备运输，不得不将插筋大角度地压弯或在同一标高面将相碰插筋割除。

（5）基础之间的连系地梁中部因超长或刚度不够出现收缩垂直裂缝。

因为火力发电站在传统电力生产模式和社会经济发展中所起的重要作用，近年来我国对于电力工程的投资不断加大，力求适应电能发展以满足经济高速发展的需求。主厂房是火电厂生产的主要区域，因而完善技术控制管理体系就显得十分重要。完善技术控制管理体系，是为了保证单位工程施工质量的标准而量身定做的重要保障。这个体系的完善，有赖于质量控制程序的严格有效的执行。通过对完成工作的质量和内容等操作步骤、原图纸和各步骤所遵循的程序及项目的规定，把电厂的主厂房基础混凝土工程施工分为资质条件检查、测量放线、制作和安装钢筋、支设模板、留设预留孔和预埋件、浇筑混凝土、处理裂缝问题、养护和测温、验收质量等九大质量检查程序。完成这些工作，还须依赖对于材料检查、钢筋制作、浇筑施工和质量验收4个程序的严格执行，这是完善好技术控制管理体系关键的核心所在。

大体积的混凝土施工，如果对于浇筑措施和工艺的管理没有到位，就容易出现混凝土表面或侧面的收缩裂缝和温度裂缝。在浇筑完成之后，混凝土表面可造成 100 平米大小厚度的浮浆，裂缝深度则达 50～70 厘米，这样下来对混凝土的耐久性和强度以及表层钢筋的握裹都能产生影响，这就必须采取一些措施来防止和控制。每次浇筑时间都应在3小时以上，而且必须是连续浇筑，并且协调好现场预拌混凝土站泵车、混凝土搅拌运输车及供应用电、用水和劳动力等组织问题。同时防止因为现场停机造成重大的质量事故。对于基础表层浮浆比较厚的问题，可以采取在表层混凝土初凝时撒一层碎石骨料的做法，在表面的抹压加强至少做3次。拆除模板后马上用毛毡覆盖养护，也可以采取突击回填土的方法，防止侧面出现裂缝，从而有效减少基础侧面裸露的时间。

三、主厂房土建施工中存在的问题的控制措施

（一）火电厂主厂房在地基基础施工技术

火电厂主厂房的地基比较容易遭受软土层破坏，这样就会使厂房的基础结构所具备的强度性能大大减弱，进而引发土建施工的质量不达标。在火电厂的地基基础施工的过程中应积极推广灌注桩以及换土垫层等技术，使主厂房的职能更好地发挥出来。

1、换土垫层技术

换土垫层技术通常用在火电厂主厂房的地基软土层处理上，在厂房的基础不能够符合地面荷载对其变形或者强度的要求时，通过换土垫层技术实施处理就可以使地基的牢固性大大改善。该技术在具体施工过程中的操作方法为：先挖出地基结构里面的软土层，在选用灰土、碎石以及砂石等强度比较高的材料进行填筑，然后对其实施压实处理，这样才能够使地基不断得到加固。

2、灌注桩技术

在建筑物的地基处理施工中经常会运用到钻孔灌注桩，该技术适用于任何形式的地基软土层。把水泥砂浆灌注在地基层，同时还要对其施加一定的压力，这样才能够使灌注浆和软土干燥之后能够充分凝固，进而使地基结构具备的性能大大增强。灌注桩技术主要包括压浆、灌注以及钻孔等，施工人员必须要按照火电厂主厂房在混凝土施工过程中的相关质量标准，对操作的工序实施有效的控制。

3、结构防护技术

做好火电厂主厂房的地基基础结构防护工作，可以使火电厂主厂房的结构的稳定性以及牢固性大大增强。在施工的过程中不仅要按照设计方案的具体要求来实施基坑施工的具体操作，同时现场施工人员还必须要适当地增加一些支护结构。由于地下水集聚过多时比较容易引发厂房地基的渗漏现象，因此，结构防水的处理必须要选择一些性能比较高的材料，这样地基的抗渗性才能够不断增强，进而有效抵抗地下水对火电厂主厂房基层所带来的冲击力。

（二）上部现浇框架质量控制

在进行梁底局部下沉施工时，要严格的控制回填土质量，在计算梁底支撑杆间距时，要考虑到土体变形因素，施工过程中要定期的对梁底支撑系统进行检查、加固。在进行室内变电站综合楼框架柱浇筑时，要保证混凝土的流动性，在浇筑过程中，要先泵入20mm高度同级配砂浆，浇筑过程要一次性完成，中间不能停止，柱外模板外侧要进行敲击，确保模板不漏振，在结构层进行配管铺设时，要对交叉重叠管道的楼面混凝土表面进行凿除处理，U型管道交叉处要适当的加密，上下管道局部爆弯避让，从而避免楼面出现裂缝。

（三）预埋安装设备质量控制

对于施工现场使用的钢材和接头料，在保证钢材和接头料符合施工设计要求和相关规定的前提下，尽量合理的安排接头位置和接头数量。在埋设安装设备前，要对埋设设备的结构钢筋排放状况进行校对，根据施工实际状况，调整好预埋设备锚筋的位置。当预埋设备尺寸大于300mm时，要在埋设前，在表面开排气孔，避免下部混凝土发生空鼓现象。在进行电缆隧道支架埋设时，尽量使用拉紧螺栓将支架埋件固定在模板表面，避免支架埋件陷进混凝土中，钢结构在加工制作之前，要进行严格的放大样，从而纠正设计中存在的一些问题，确保施工质量。

结语

总之，主厂房作为火电厂的重要建筑，它的施工质量水平与整个工厂的核心的经济利益有着直接的关系。在本文中，笔者只是简单的对一些典型的问题进行了研究和探讨，如果想要彻底解决主厂房存在的土建施工质量问题，还需要相关的技术人员进行认真的设计和总结，在土建施工设计和施工中对质量问题进行控制，以确保主厂房建设的质量。

参考文献：

[1]宋远齐，汪小刚，温彦锋等.大型火电厂主厂房框排架结构静力弹塑性地震反应分析[J]电力建设2009，5

某电厂主厂房的地基处理方案比较 篇4

在实际工程中,无论是地基基础的工程量还是造价都占有非常大的比重,整个工程项目的安全、经济,与地基处理、基础选型是否恰当是密切相关的。地基处理方法和基础形式往往有很多种可供选择,但是工程上一般是以在现有的技术经济条件下选择最佳方案为宗旨。那么如何紧密结合工程地质条件,正确选择合适的地基处理方案及基础形式就成为了至关重要的问题。地基基础类型的选择不当,将导致结构设计不合理,施工工期延长,工程造价增加。为了使地基处理做到安全适用、经济合理,根据其荷载大小,按地基承载力和变形要求,对换填碎石垫层、水泥土搅拌桩复合地基及CFG桩复合地基三种地基处理方案进行分析比较,从而选择一种最佳的地基处理方案[1]。

1 工程概况

某发电厂处于丘陵地段,地形呈坡状,有水塘分布,以耕地、荒山为主。本工程建设规模为1×30万kW国产机组,主要是为了满足企业自身发展所需的电力与热能的供应,为企业自备电厂。其中主厂房为主要建筑物且上部荷载较大,要求地基土具有较高的承载力。根据初步设计阶段《岩土工程勘测报告》(以下简称“勘测报告”)的勘测结果,厂址区长江一级阶地上覆土层为一套相变较大的陆相流水堆积物及低丘第四系残积土层。第四系全新统土层属软弱、高压缩性土。该电厂的工程地质条件见表1。地下水位约-4.5 m,水质无侵蚀性;主厂房基础埋深约-6.5 m;锅炉区域基础埋深约为-5.5 m。基础持力层为⑤-1,⑤-2层,硬塑状态粘土⑤-2的承载力较高,但软塑状态⑤-1粘土承载力很低,不能满足主要建筑物的承载力及变形要求,需进行地基处理,以满足上部建筑物对地基承载力的要求。

2 地基处理方案

电力工程建筑物具有高、大、深、重的特点,随着机组容量的增大,上部作用对地基承载力和变形要求越来越高,尤其是工艺设备和管道对差异沉降要求非常严格,因此选择一个经济合理的地基处理方案显得尤为重要。下面分别对三种地基处理方案进行分析比较,最后选择一个最佳方案[2,3]。

2.1 换填碎石垫层法

此方案是将土层⑤-1全部挖除换填级配碎石,持力层为强风化⑦-1砂岩。根据初勘地质剖面,换填深度2.0 m～10.0 m。换填后地基承载力特征值需满足300 kPa以上。此时主厂房A列基础下部换填深度约10.0 m,B,C列基础下部换填深度约2.0 m。主厂房A列采用条形基础;B,C列采用片筏基础。

主厂房框架柱脚荷载标准值A列为9 500 kN,B列为32 000 kN,C列30 000 kN(均为单柱)。按修正后承载力特征值350 kPa计算各柱基础及沉降,见表2。

2.2 水泥土搅拌加固法

水泥浆土搅拌加固法是利用水泥等材料作为固化剂,通过特制的搅拌机械,在地基深处将地基软土与固化剂强制搅拌,利用固化剂与软土之间产生的一系列物理和化学反应,使软土硬结成具有整体性,水稳定性和一定强度的水泥加固土,从而提高地基土强度和压缩变形模量。

承载力的计算分为两部分:桩端以下的下卧层地基承载力的验算及水泥土桩端以上的复合地基承载力的计算。下卧层地基承载力验算采用实体基础法;桩端以上部分承载力的计算,采用桩土分担荷载比的原理进行计算。

水泥土搅拌桩复合地基的变形s包括复合土层的平均压缩变形s1与桩端下未加固土层的压缩变形s2。桩端以下土层的变形计算是将复合土层看作一层土,下部分成若干个土层,用分层总和法计算各层土的变形。

2.3 CFG桩复合地基

CFG桩是由碎石、砂、粉煤灰及水泥等材料加水拌合而成。基础和桩不是直接接触的,而是通过褥垫层连成整体的,通过褥垫层散体材料(一般厚度为300 mm左右)的流动性使桩间土与基础始终保持接触。由于桩体本身是不用配筋的,同时又发挥了桩间土体的强度,因此其工程造价相比桩基要低得多。

复合地基是由桩间土和增强体共同承担载荷,考虑到一些因素,并结合工程实践经验的总结。对于CFG桩复合地基的沉降计算,目前一般的做法是把总沉降量分为加固区的沉降S1和下卧层的沉降S2再求和。假定加固区的复合土体是与天然地基分层相同的若干层均质地基,不同的是压缩模量都相应扩大ξ倍,ξ是模量提高系数,n为桩土应力比。加固区和下卧层均按分层总和法进行沉降计算。

mm

通过比较以上三种方案可知,若采用换填级配碎石垫层法,则主厂房基坑回填需约3×104m 3,此方案基础开挖量比较大,并且湖北地区雨量比较丰富,本厂址位于长江边,地下水位比较高,根据工程经验,在实际施工中会比较困难,施工质量难以得到保证。从表2可知,采用此方案产生了较大差异沉降,难以满足电厂等荷载大且对沉降较敏感的重要建筑物对变形的要求,故此方案不宜采用。

由表3可知,CFG桩复合地基的沉降量较小,能很好的防止地基不均匀沉降引起的结构开裂问题,同时也能很好的满足建筑结构对沉降变形量的要求。鉴于这两种地基处理方案的造价相差不大,最后选择CFG桩复合地基作为本电厂主厂房的地基处理方案。

3结语

通过本文分析可知,换填级配碎石垫层法由于沉降差太大,不应作为该结构的基础处理方案,而CFG桩复合地基处理方法能更好地控制结构的沉降变形。因此,在比较了上述三种地基处理方案后,最后选择CFG桩复合地基方案。

参考文献

[1]任白玉.地质条件基本相似的两种地基基础不同做法的比较分析[J].岩土工程界,2006(9):27-28.

[2]JG J 79-2002,建筑地基处理技术规范[S].

主厂房汽轮机施工方案 修改 篇5

录

1、工程概况........................................................................................................1

2、总体施工方案................................................................................................1

2.1 钢筋施工总体施工方案.........................................................................1 2.2 模板加固系统总体施工方案.................................................................1 2.3 预埋件固定总体施工方案.....................................................................1 2.4 混凝土浇筑总体施工方案.....................................................................2 2.5 安全防护及文明施工总体施工方案.....................................................2 2.6 主要质量控制总体施工方案.................................................................2

3、施工作业流程................................................................................................2

3.1 脚手架工程.............................................................................................2 3.2 模板工程.................................................................................................3 3.3 钢筋工程.................................................................................................6 3.4 混凝土工程.............................................................................................9 3.5 施工注意事项.......................................................................................10

4、质量控制....................................................................................................11

4.1 轴线标高的控制...................................................................................11 4.2 支模架搭设的质量控制.......................................................................12 4.4 模板质量的控制...................................................................................12 4.5 混凝土工程质量控制...........................................................................12

I

1、工程概况

华昌化工热电三期CL12-4.90/2.25/0.883型抽凝式汽轮机和配套的QFW-15-2型发电机，汽轮发电机钢筋砼基座上部结构工程。

汽轮发电机基础为钢筋混凝土框架结构，柱按两排三列，排间距东西依次为5435.5mm、2950mm，最高梁SK-1：2580mm，最宽梁SK-

4、SK-3：1895mm，结构为柱、梁、板框架结构。

基座混凝土标号为C30，；汽轮发电机基座属于火力发电厂工艺系统转换的关键部位，承受长期高频振动荷载，是火力发电厂的核心结构工程，施工难度大。为了提高工程质量，争创电力系统的优质样板工程，决定上部结构施工采用清水混凝土施工工艺。由于基座混凝土外观质量要求严格，埋件数量较大，同安装配合要求紧密，故基座的施工比较困难。

2、总体施工方案

基座定位放线→浇砼垫层→绑扎承台钢筋→支模→验收→浇砼→柱模板安装 →东面两柱4.32m→中间两柱5.5m→西边两柱5.5m→梁底模→梁底埋件安装→梁钢筋→梁侧埋件安装、模板安装→验收→浇砼。2.1 钢筋施工总体施工方案

柱筋连接采用直螺纹电渣压力焊连接；梁、板、墙钢筋接长采用闪光碰焊为主，绑扎连接为辅。

2.2 模板加固系统总体施工方案

选择优质的建筑镀膜多层板，规格1220mm×2440m×18mm，柱模板采用50mm×100mm 的木方作为木模板的内楞，木方为竖向放置，小面贴模板，间距为200mm，采用对拉螺杆，柱1/3 以下间距为400mm、柱1/3以上间距为500mm，柱竖向每隔1.2m 打包箍与支模加相连，以免柱在砼浇注过程中发生扭曲；柱的对拉螺杆选用￠12 的对拉螺杆，双螺帽，对拉螺栓外套￠14PVC 管加橡胶堵头。梁底及板底采用100 mm×100mm 方木作底楞，钢管加对拉螺栓加固。2.3 预埋件固定总体施工方案

为提高预埋件安装时表面与混凝土柱、梁侧面的平整度和位置偏差，预埋件固定采用M6×50 螺栓固定加双面胶贴缝的施工工艺；梁底埋件采用圆钉固定加双面胶贴缝的施工工艺；梁面埋件安装采用上加木模板封堵双面胶贴缝等。梁面 埋件采用加钢筋支撑固定方式。锚栓采用型钢框架固定。2.4 混凝土浇筑总体施工方案

春秋季节混凝土养护采用麻袋覆盖，浇水养护，冬季采用一层塑料薄膜和一层麻袋覆盖，根据砼浇注时气温，如气温过低，采取暖棚法养护。模板拆除后，柱子2 米以下用塑料薄膜包裹起来，对钢结构起吊时容易碰到的拐角用L30×3 角钢保护起来，外面用Φ6mm 的钢筋围起来，其他容易碰掉的楞角用50×30mm 木条保护，然后在外面用12#铁丝绑扎紧，角钢和木条涂刷红白油漆，红白油漆相间，每道500mm。浇筑上一层混凝土时，下层梁混凝土应用塑料布包裹保护。2.5 安全防护及文明施工总体施工方案

汽机基座上部结构施工中，在汽机基座周围采用安全密目网全封闭施工，各层铺设水平网。立面密目网在各楼层部位设置黄黑相间的色带，高度为180mm。为加强现场的文明施工在各楼层设置垃圾箱，分可回收与不可回收垃圾箱，卸料平台设置在楼层没有楼板的空档处，卸料平台材料堆放整齐，分类堆放，扣件、卡头、螺帽要进箱放置，安全员和兼职安全员应全天跟踪监督，每位要树立我要安全，自我创造安全的施工环境。2.6 主要质量控制总体施工方案

1）为加强模板装配质量，减小混凝土结构的几何尺寸偏差，模板工厂化加工，现场组装，配模原则为柱模板采用旋转包角；模板背面采用50mm×100mm 方木加固，中心距300mm,小面贴模板。

2）为使水平施工缝接缝平直，在施工缝部位柱模板内部加设用18mm 厚多层板制作的木框，高度50mm。

3）模板接缝中加10mm 宽的双面胶带，保证两个模板间接缝严密。4）在框架柱梁施工中，对拉螺栓采用PVC 套管加橡胶堵头的施工工艺，混凝土成型后，抽出丝杆及橡胶堵头，孔洞采用同结构配合比的砂浆封堵，提高结构表面感观质量。

3、施工作业流程

底板施工完成后，对结构进行验收，经监理验收合格后，依次进行基座定位方线、脚手架搭设、钢筋、模板、混凝土浇筑等分项工程。3.1 脚手架工程

汽机基座上部结构在主厂房石屑回填至承台面以下100mm 开始施工，要求场 地地基经处理后达到规定强度方能开始搭设脚手架。为了在脚手架开始搭设前使回填土达到足够的强度，对脚手架搭设区域及其附近区域先平整，后铺道木，对于基坑周围设置1500mm×1500mm×1000mm（深）的集水井。

汽机基座上部结构的支撑体系为满堂脚手架，脚手架采用碗扣式钢管搭设，满堂脚手架立杆间距为600×600mm，步距1200mm，支模架四周搭设双排脚手架作加固架。两侧间距为3000mm×3000mm，中间三跨的间距分别为1200mm、1800mm。因部分脚手架落在回填土上，回填土的压实系数必须大于0.94，为增大脚手架底部受力扩散面积，在脚手架底部铺设道木，且在脚手架外侧留排水沟。搭设脚手架前应先在基础上弹线,验收合格后放可施工。在外脚手架外侧立面整个高度上，连续设置剪力撑，跨越立杆根数为6 根。剪刀撑水平角度不大于600，剪力撑连接采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平

杆的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不大于150mm。作业层外脚手架上满铺木脚手板。

用铁丝绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm，在0.6m 和1.2m 高范围内均设钢管防护栏杆。外脚手架立杆内侧张挂安全密目网，作业层及预留洞口处张挂水平安全网。对运转层横纵梁梁底支架应向空档处的脚手架搭设斜撑进行卸载。汽机基座混凝土采用泵送浇筑方式，会对脚手架产生一个水平推力，因此沿纵向中间及端部设置剪刀撑；在梁底两侧设置剪刀撑；满堂架中间距为900mm 的位置在中间部位设置剪刀撑；每个剪刀撑跨越立杆根数为6 根。同时剪刀撑的设置应符合4.3.2.5规定。3.2 模板工程

模板采用1220mm×2440mm×18mm 镀膜建筑多层板作为混凝土成型模板，柱模板内楞、梁侧模内楞、墙板内楞采用50mm×100mm 的木方作为木模板的内楞；柱模板内楞、墙板木方为竖向放置，梁侧模内楞采用竖向布置，间距300mm。模板在组合前应精确设计并画出配模图，根据配好的模板图配模。柱四角在施工现场组合时加PVC 弧形线条，确保混凝土柱棱角顺直、清晰。

钢筋绑扎前有工作面的模板拼缝、凹陷部分、钉眼部分采用腻子批刮塞堵，并涂刷防水胶后再进行脱模剂的涂刷。钢筋绑扎后不易操作的模板拼缝间采用双面胶带，确保模板不漏浆，保证混凝土的成型工艺质量。平台板及梁底模板内外 楞设置：内楞采用50mm×100mm 的方木，大面贴模板，间距300mm。

建筑多层板在模板组合场提前加工成型，现场组装，吊装就位，应用九十度角尺、水平尺、线锤等工具控制模板的垂直度和阴阳角。模板施工严格按翻样图纸在模板加工场进行制作成型，现场拼装、就位和架设支撑，模板安装就位后，由技术员、施工员按平整度及端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收，浇筑混凝土时派专人检查模板，发现异常情况及时处理。支模系统采用碗扣式钢管支撑加对拉螺栓体系确保工程质量及工程进度。

柱包箍采用对拉螺栓，间距600×500（600）mm，竖向每隔1200mm 设置拉杆与满堂架连接，以避免柱扭曲；柱箍在底部1/3 柱高范围内间距为500mm，对拉螺栓竖向间距为400mm，1/3 以上柱箍间距为600，对拉螺栓竖向，间距为600mm。梁、板底模楞木配置时，外楞木沿横向设置，内楞木沿纵向设置，梁侧模小楞木垂直于纵向配置，楞木小面紧贴模板，小楞木外侧采用钢管作大围楞，间距600mm，对拉螺栓采用￠16 圆钢，间距600×600mm，采用对拉螺栓外套φ14PVC 加塑料堵头加固；为保证梁侧模的刚度和稳定性，在梁的中部及顶部对称加设斜撑，间距按600mm 设置；对于跨度大于4m 的梁，支撑按梁跨度3‰起拱。墙板对拉螺栓采用￠16 圆钢制作，间距采用500×500mm。

对于内楞竖向配置的梁侧模及墙板外楞，可采用两层钢管加固，内侧钢管横向布置，外侧钢管竖向布置，以利梁顶拉杆设置，拉杆间距1200mm。木模与楞木的连接采用铁钉，钉板肋所用钉子的钉帽应与模板面齐平，且钉子位置应横平竖直，间距均匀一致。最后将木模编号标于模板上，用车辆将模板运至建筑塔吊起吊范围内，由建筑塔吊将其吊运至施工现场。柱子四边侧模都采用纵向模板柱的每块拼板宽度都不得小于500mm。

1)模板制作质量控制要求

模板选用和制作的好坏直接关系到混凝土成型及其表观质量，影响非常重大。例如混凝土表面的平整度、光洁度；蜂窝、麻面、接缝不直等观感质量有着直接的利害关系。在此工程中我们选用1220×2440×18 的镀膜建筑多层板。锯开的模板厚度方向上用防水胶涂刷，拼缝以及钉帽处先用腻子补平整，再涂刷防水胶，模板安装前一定要清理干净。配好的木模其尺寸必须精确，误差±0.5mm；木模接缝处需刨光，保证接缝严密，误差±0.2mm；木模背楞使用的方料，方料 4 需先进行平刨，再进行压刨。确保模板几何尺寸，所有方木的木材应严格挑选，压光制成统一尺寸后使用，方木满足承重结构方木材质标准中Ⅱ级等级要求。

为防止柱脚滥根现象发生，在柱模板与底板之间采用厚度50mm 的海绵铺垫，并用绿世纪胶水粘牢固，外用水泥砂浆封堵。

柱子截面尺寸为：800mm×800mm、820mm×800mm包箍成型后每个包箍间采用￠16 的圆钢对拉。对拉螺栓PVC 套管加橡胶堵头的应用：在框架柱梁施工中，对拉螺栓的应用量极大，对于它割除，传统作法为混凝土成型后凿开丝杆周边混凝土，用火焊割除，并用砂浆封堵，此种作法对结构面有所损伤，观感质量较差。对拉螺栓采用PVC 套管加橡胶堵头的施工工艺，混凝土成型后，抽出丝杆及橡胶堵头，孔洞采用同结构配合比的砂浆封堵，提高结构表面感观质量。

2)模板装配质量的控制要求

模板的装配质量，对于混凝土结构的几何尺寸偏差影响甚大。严格控制模板的装配质量，以保证结构几何尺寸。所有模板的配置在木工场制作，工厂化加工，现场组装，以确保模板配置质量；配模原则为柱模板采用旋转包角；模板背面采用二四方木加固，在组装过程中方木间加入钢管，以增加模板整体刚度并减少木材的用量。

3)水平施工缝接缝的控制要求

为使水平施工缝接缝平直，在施工缝部位柱模板内部加设用18mm厚多层板制作的木框，高度为50mm。混凝土浇筑时表面与木框面齐平。安装上层柱模板时，柱模底低于水平施工缝，并在水平施工缝处粘贴宽度为10mm、厚度为3mm 双面胶，以防漏浆。

4)预埋件固定方法：

为提高预埋件安装时表面与混凝土柱的平整度和位置偏差，预埋件固定采用M8*50 螺栓固定加双面胶贴缝的施工工艺。预埋件在制作时四角钻￠8.5 孔，在安装前涂刷好油漆，四周用双面胶带粘贴，用M8×50 的螺栓将预埋件固定在模板上，确保埋件与模板紧贴，保证预埋件与混凝土面齐平，预运转层埋件安装应同汽机专业安装交叉进行；锚固板、预埋螺栓、电缆管及管的安装详见热动专业作业指导书。

5)模板工程的施工和技术要求：

要做好模板的定位基准工作。包括基座柱边线和中心线的放线，标高的引测，可直接引测到模板安装位置；柱模板底部应预先垫海棉条，以保证砼浇注时模板底部不漏浆；检查模板和配件的数量和质量情况，对不符合配模设计要求和质量要求的模板不得使用。

对在现场循环使用的模板、钢管、扣件等应分类堆放标识，并把损坏的、不能用的送还租赁站处理、维修；支承支柱的土壤地面应夯实平整，并做好防水、排水设置，支柱底部加垫垫木；模板表面涂刷色拉油，严禁在模板上涂刷废机油；模板安装中，应确保砼保护层符合施工图要求；预埋件安装必须位置准确（标高、定位准确），固定牢固，侧面埋件紧贴模板。平台上严禁集中堆放材料，以免架体因承受集中荷载过大失稳。

6)螺栓框架

汽机7.0m 大平台上的预埋部分的固定，采用型钢制作的整体框架进行加固，形成统一整体，确保位置准确。

汽机基础锚固件有各种高中低压缸阀门支架钢板、螺栓、螺栓箱（套管、盒）、电缆导管等，数量大、精度要求高，其安装质量非常重要。本方案将从汽机基础-1.8m层竖起8根Ｉ20工字钢至+6.5米标高，用以支撑7.0m的整体固定框架，所有预埋件与整体框架连接在一起，形成一个稳固的、独立的预埋件加固体系，确保预埋件的安装精度。

7)施工准备

汽机基础所有埋件在开箱后应进行分类清点、检查，并根据施工图复核尺寸。然后将各种埋件调运至工作面附近，分区堆放，标识清楚，便于吊装就位。埋件调运过程中应防止变形和损坏。测量专业人员应将纵横轴线和标高引测到基础附近，作好准备。3.3 钢筋工程

1)钢筋领用

物资管理人员在领用钢筋时，必须索取合格的质保书，并及时按规定数量做复试。施工部门在索取到质保书和复试报告后，才能按图配料、就位，不得随意增减代换钢筋数量和品种。如有代换，必须由技术人员负责找设计部门办理材料变更签证。钢筋领用应做好钢筋跟踪记录。钢筋进场必须有质保书，进场钢筋需及时进行复试，只有复试合格的钢材方可领用、制作。所领用的钢筋，在加工场 应核对其品种、规格，分类堆放，挂牌标识，作好防护，以防污泥污染钢筋。钢筋表面应洁净，不得有裂缝、结疤和折叠。油污、漆污和用锤敲击时能剥落的浮皮、铁锈等应在使用前清除干净，弯曲的钢筋用调直机调直后方能使用，钢筋中若有劈裂、严重变形应切除，严禁使用弯曲过大的钢筋和严重腐蚀的钢筋。钢筋配料应按钢筋翻样单和施工图纸将同规格钢筋分别统计，按不同规格进行长短搭配。一般先断长料，后断短料，尽量减少浪费，节约材料。钢筋断料应保证钢筋端头平齐。

2)钢筋加工

根据施工图纸及规范要求进行钢筋翻样，经技术负责人对钢筋翻样料单审核后，方可进行加工制作。钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求及现行施工规范的要求；钢筋的弯钩应按施工图纸中的规定执行，同时也应满足有关标准与抗震设计要求。

钢筋闪光对焊焊接的人员应经考试，持有合格的特殊工种操作证。焊接设备应经检验合格并挂牌标识。钢筋闪光对焊Φ22 以下采用预热闪光焊工艺，Φ22 以上采用闪光-预热-闪光工艺焊接。一级钢筋（φ）采用E43 型焊条，二级钢筋（Φ）采用E50 型焊条。

直螺纹连接前应进行钢筋端头处理，对原材料端头有变形、弯曲的应切除或调直，清除端头200mm 范围内的铁锈、污泥等；切除端头带字部分。

钢筋弯制全部采用机械操作，严格按图纸控制弯曲角度和确保弯曲点不出现裂纹，保证弯曲质量。

钢筋制作全部在钢筋场的钢筋棚内完成，用车辆将半成品运至建筑塔吊起吊范围内，由建筑塔吊将其吊运至每个框架基础附近，以备安装。

钢筋就位前都要核对钢筋型号、形状、数量，有无错配、漏配。钢筋间距、长度必须准确。框架内主筋接头相互错开，且位于同一连接区段内的纵向受拉钢筋接头不宜大于50％。梁、柱箍筋的加密长度必须符合图纸要求和03G101-1 图集规定。

3)钢筋绑扎： a、准备工作：

1钢筋就位前应核对钢筋的钢号、规格、形状和数量等是否与配料相符。如○ 7 有错配、漏配，应纠正增补；

2准备绑扎用的铁丝、绑扎工具（如钢筋钩等）、绑扎架和控制砼保护层用○的水泥砂浆垫块；

3在纵横梁端头模板上弹出底层钢筋位置线，○以便机务确定固定支架支腿安装位置。

b、钢筋绑扎顺序及方法：

一般为先柱后梁，与木工搭架支模相配合。对于高度≥700 的梁，模板应留出一侧不封，待钢筋绑扎好后再封。柱筋首先凿除基础面或施工缝部位的浮渣，冲洗干净，再弹墙板边线，对被冲斜或间距不匀的钢筋进行校正。对于梁采用先主梁后次梁的绑扎顺序。对于梁和柱子抗震箍筋绑扎，应按图纸设计的要求或规范要求加密，先铺好梁底筋，然后套柱子加密箍，再铺梁面筋，套梁箍筋，最后按间距绑扎，柱内加密箍也必须按图纸和03G101-1 图集要求绑扎。对于主次梁交叉点绑扎，主次梁处骨架若超出板厚，为确保梁面保护层满足设计要求，对梁箍筋高度作适当变化，以确保该处钢筋不露筋。

钢筋绑扎时应保证混凝土的保护层厚度，柱保护层厚度为30mm，梁为30mm，垫块采用成品塑料垫块。

7.0m 层板钢筋为双层钢筋，两层钢筋间设置“Z”型钢筋马凳支撑，马凳的刚度和稳定性应保证钢筋砼施工期整个骨架的稳定性，并保证钢筋位置正确；马蹬用直径16mm 螺纹钢筋制作，间距1000mm。中间夹层以上柱钢筋上部用钢管搭设钢筋固定架，并与支模架连成整体，保证柱插筋位置正确。

运转层钢筋绑扎时应注意绑扎顺序，尤其是同安装专业的支架、锚固板、地脚螺栓等安装时的配合，锚固板SB-

1、2 应在纵梁钢筋绑扎前固定结束，以免造成不必要的返工。当锚固板或锚筋、埋管等与主钢筋相碰时，锚筋、埋管应尽量避开主筋；对锚固板、埋管无法避开主筋的部位，则会同业主、监理、质监及设计院等有关单位，共同协商解决（相碰处可割断主筋，将其同锚固板焊接，局部进行加强）；不经同意，严禁乱割、乱点焊主筋。

c、钢筋接长及现场连接工艺及注意事项

钢筋闪光对焊Φ22 以下采用预热闪光焊工艺，Φ22 以上采用闪光-预热-闪光工艺焊接。预热闪光焊工艺过程包括：预热、闪光、和顶锻过程，施焊时先闭 8 合电源，然后使两钢筋端面交替地接触和分开，这时钢筋端面的间隙中发出断续的闪光，而形成预热过程，当钢筋达到预热温度后进入闪光阶段，随后顶锻而成；闪光-预热-闪光焊是在预热闪光焊前加一次闪光过程，使平整的钢筋端面烧化平整，使预热均匀，其工艺过程包括：一次闪光、预热、二次闪光顶锻过程，施工焊时首先连续闪光，使钢筋端部闪平，然后同预热闪光焊。

d、闪光对焊参数选择

其包括调伸长度、闪光留量、闪光速度、预热留量、预热频率、顶锻留量、顶锻速度、顶锻压力及变压器级次。调伸长度是指两钢筋端部从电极钳口伸出的长度，II 级钢为1～1.5d，d 为钢筋直径，直径小的钢筋取大值；闪光留量是指在闪光过重中，闪出金属所消耗的钢筋，预热闪光焊为8～10mm，闪光-预热-闪光焊的一次闪光为两钢筋切断时刀口严重压伤部分之和，二次闪光为8～10mm，直径大的钢筋取大值；闪光速度由慢到快，开始时近于零，而后约1mm/s，终止时达到1.5～2mm/s；预热留量取值：预热闪光焊为4～7mm，闪光-预热-闪光焊2～7mm，直径大的钢筋取大值；预热频率取值：II 级钢1～2 次/s，以扩大接头处加热范围，减少温度梯度；顶锻留量是指闪光结束，将钢筋顶锻压紧时因接头处挤出金属而缩短的钢筋长度，顶锻留量宜取4～6.5mm直径大的钢筋取大值，其中有电顶锻留量约占1/3，无电顶锻留量约占2/3，焊接时必须控制得当；顶锻速度应越快越好，特别是顶锻开始的0.1s 应将钢筋压缩2～3mm，使焊口迅速闭合不致氧化，而后断电并以6mm/s 的速度继续顶锻至结束；顶锻压力应足以将全部的熔化金属从接头内挤出，而且还要使邻近接头处约10mm 的金属产生适当的塑性变形；变压器级次用以调节电流大小，钢筋直径越大，其级次越高，焊接时如火花过大并有强烈声响，应降低变压器级次，当电压降低5%左右时，应提高变压器级次1级。3.4 混凝土工程

由于在秋季、冬季施工，雨水较多，必须加强与气象部门的联系，避免在大雨、暴雨、浓雾等恶劣天气下施工，施工现场准备足够的彩条布和薄膜等防雨材料。

汽机基座上部结构水平施工缝设置底板面与柱交接处，严格按设计图纸要求设置施工缝，施工缝在模板安装前，必须打毛直至露出碎石为止，用清水将碴清除干净。先用水润湿24小时，浇筑混凝土前用同标号的砂浆铺设厚度为50mm～ 60mm，然后再浇筑混凝土，保证新旧混凝土接触良好。

混凝土浇筑前对模板、钢筋等进行检查，做好水电应急措施，防雨雪、防冻等防护工作的安排。浇筑混凝土采用商品砼，泵车浇筑。

汽机基座上部结构采用清水混凝土施工工艺，其质量标准：（1）轴线通直、尺寸准确；（2）棱角方正、线条顺直；（3）表面平整、清洁、色泽一致；（4）表面无明显气泡，无砂带和黑斑；（5）表面无蜂窝、麻面、裂纹和露筋现象；（6）模板接缝、对拉螺栓和施工缝留设有规律性；（7）模板接缝与施工缝处无挂浆、漏浆。1）混凝土的养护

混凝土养护采用浇水养护。根据外界气温在混凝土浇筑完毕后3～8 小时内用

麻袋将混凝土予以覆盖，并经常浇水保持湿润。浇水养护日期不得少于7 昼夜，每日浇水次数以能保持混凝土具有足够的湿润状态为宜，一天至少上、下午各浇一次水，如气候干燥浇水次数应适当增加。根据砼浇筑时气温，如气温过低，采取暖棚法养护。

2）模板拆除注意事项

混凝土结构浇筑后，达到一定强度，方可拆模。模板拆卸日期，应按结构特点和混凝土所达到的强度确定，模板拆除时混凝土强度需达到12Mpa，即超过砼设计强度的70%，避免过早拆除损坏混凝土楞角，拆模顺序“先支后拆，后支先拆”。对于柱模，先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件。对于梁模板，先拆梁侧模，再拆除梁底模；拆除梁下支撑时，应从跨中开始分别拆向两端。

混凝土拆除模板后，需及时进行成品保护；柱子用塑料薄膜包裹起来；柱拐角用用L3×3 角钢保护起来，外面用Φ6mm 的钢筋围起来，角钢涂刷红白油漆，红白油漆相间，每道500mm。浇筑上一层混凝土时，下层梁混凝土应用塑料布包裹保护。

3.5 施工注意事项

a.雨季施工 1）必须保证现场排水畅通，主厂房周围的排水明沟不能堵塞；

2）雨天浇灌混凝土时减小坍落度，并测定砂、石含水量，及时调整配合比； 3）加强与气象部门联系，以避开在大风、暴雨、雪天情况下施工； 4）混凝土浇筑施工过程中，同时准备好彩条布或塑料薄膜以保护浇筑好的混凝土，同时按规范要求准备好钢筋以备处理施工缝；

5）高层脚手架等安装避雷针装置，机电设备有防雨措施、绝缘措施； 6）现场照明灯具、开关应有防雨措施，开关箱应有熔断器及隔离开关； 7）雨季前做好防风、防雨、防火、防滑、防雪等准备工作；

8）高架施工机具的避雷装置在雷雨季节前进行一次全面检查，并进行接地电阻测定；

9）暴雨、汛期后，对脚手架、机电设备、电源线路等进行检查并及时修理加固。有严重危险的立即排除险情；

10）机电设备及配电系统按有关规定进行绝缘检查和接地电阻测定； b.夜间施工

1）夜间施工确保道路有足够的照明以及道路畅通，车辆慢行，确保安全； 2）夜间进行高空作业，须有足够的照明，楼梯、空洞等处应设明显的标志示警，高空建筑上与地面应有通讯装置；

3）夜间起重作业，指挥人员须看清工作地点，操作人员须看清指挥信号，方可进行起重工作；

4）夜间施工必须加设灯具，照明线不得搭挂在钢管脚手架或钢筋上，在施工过程中有专职安全员现场巡视。

4、质量控制

4.1 轴线标高的控制

为了保证结构施工质量顺利进行，必须对本单位工程的轴线和标高严格控制，以使偏差在规范允许范围内。标高的控制，现场施工人员在支模架初步搭好后，即可引用的立杆上明确标出，在施工时随时进行校正。

在钢筋、模板施工完毕、班组自检后，再由质检人员组织施工人员参加进行轴线、标高的复核，以求轴线、标高满足规范要求，主厂房标高应引用同一基准标高，基准标高由测量提供。

4.2 支模架搭设的质量控制

支模架要按规定数据施工，不得任意更改，使用材料必须符合质量要求。脚手架堆入物不应超过数量，四周必须设置剪刀撑，以保证支撑结构的稳定性。脚手架下的基土要求平整度和坚实度满足搭设要求。4.3 钢筋质量的控制

钢筋应有质保资料，进行机械性能试验，不同品种不同级别的钢筋焊接接头，应试焊，经代样合格后方可上岗。

钢筋的级别、钢号和直径应按设计要求采用，施工人员不得任意更改。梁、柱钢筋的绑扎、焊接、接头要符合施工规范规定，予留插筋必须符合设计要求。4.4 模板质量的控制

模板选用优质的多层板，严禁使用不合格的模板。模板安装拼缝要严密，不得产生漏浆现象，以保证砼表面光滑平整，要求固定在模板上的铁件、孔洞必须安装牢固，位置要准确，力争求偏差在规范允许范围内梁柱轴线位移≤5mm。4.5 混凝土工程质量控制

浇筑过程中，应注意检查是否有分层离析、泌水现象，如有类似，应及时处理，下料高度不要超过3m，超过3m 采用制作下料斗进行下料，确保混凝土浇筑质量。预留施工缝，必须按有关规范留设，不得任意设置，浇筑混凝土完毕，按规定时间养护。

电厂主厂房 篇6

本文论述的生物质发电厂主要采用速生林木为发电燃料, 其30 MW的发电容量也是国内在建生物质发电项目中的最大级别。发电厂的主厂房是整个电厂核心工艺流程的所在地, 有别于传统的燃煤发电厂, 生物质发电厂的主厂房布置有其自身的特点, 同时, 针对这些特点的布置优化也大有潜力可挖。 本文从该生物质发电厂的主机选型出发, 阐述了其主厂房布置的特点, 并提出了若干布置优化方案。

1工程概述

本工程位于拥有丰富农业与林业资源的贵州某县。电厂规划容量为1 ×30 MW。电厂以速生能源林、秸秆等为燃料, 发电厂年运行小时数为7 500 h, 年消耗林木、秸秆等各种燃料约15万t。发电厂出线电压为110 kV, 直接并入当地电网。汽轮机为抽凝式机组, 可向附近企业提供最大可达70 t/h的蒸汽。同时, 电厂灰渣提供给附近钾肥厂进行综合利用, 从而形成生物质- 电- 热- 化工循环经济产业链, 属国家发改委令第40号《产业结构调整指导目录 ( 2005年本) 》中鼓励项目, 并符合《国务院关于加快发展循环经济的若干意见 ( 国发[2005]22号) 》的要求。

2主机参数

2. 1锅炉

锅炉采用国产循环流化床锅炉, 针对工程所在地区的生物质燃料特性进行了燃烧优化设计。其结构型式为: 单炉膛、单汽包、平衡通风、钢架双排柱悬吊式结构［3］。该锅炉采用前墙给料, 共布置4个给料口。采用床下启动点火方式, 床下布置两只油枪。 锅炉在B - MCR工况下的参数如表1。

2. 2汽轮机

汽轮机采用技术成熟的西门子SST -400型汽机, 该汽机为超高压参数, 为国内现阶段生物质电厂的最高级别参数。汽机热力系统共5级抽汽回热, 包括2级低加用抽汽、1级除氧器用抽汽和2级高加用抽汽。汽轮机结构型式单缸、单轴、轴向排汽。 汽轮机主要技术参数如表2。

2. 3发电机

发电机采用配套的西门子SGEN5型发电机, 其结构型式为: 空气内冷, 星型连接, 4极三相同步。 由于汽机转速为5 500 r/min, 故发电机与汽轮机采用齿轮变速箱连接。

3主厂房布置特点

主厂房布置遵循如下主要原则: 布局合理、工艺流程顺畅、采用的建筑标准适中, 检修设施和场地完备, 为电厂的安全运行、操作、维护提供良好的工作环境。

该工程中主厂房采用平行布置方案, 布置顺序依次为汽机房—除氧间—锅炉间。扩建端为向右扩建 ( 从汽机房向锅炉房看) 。主厂房采用不等柱距, 除扩建端一档为6 m柱距外, 其余4档均采用8 m柱距。

3. 1汽机房的布置特点

汽轮发电机组 ( 包括减速器) 采用低位零米层布置, 整个汽机房设轻质汽机房罩壳。汽机房长度占4档共30 m, 宽度占1跨共13 m, 机组中心距B列柱6. 5 m。凝汽器布置在固定端, 发电机布置在扩建端。凝汽器为卧式布置, 凝汽器抽管方向朝A列柱。各抽汽管道从汽机顶部或底部引出, 垂直于汽机轴线方向布置至除氧间。凝结水泵、射汽抽气器布置在凝汽器左侧, 其中凝泵坑与凝汽器坑连通为一体, 在坑内设有集水井和排污泵。

3. 2除氧间的布置特点

除氧间采用钢筋混凝土结构, 跨距为8 m, 分设0 m层、3. 5 m层、8 m层和15 m层。除氧间0 m层布置有2 ×50%容量的电动给水泵以及两台立式高压加热器。3. 5 m层为占两档的钢平台结构, 其上布置有#2卧式低压加热器。8 m层为运转层, 布置有机炉电集中控制室、电子设备间, 同时在集控室的一侧布置有辅助蒸汽母管和#1低压加热器。8 m层还设有连接除氧间和锅炉间的廊桥。15 m层布置一体化除氧器和连续排污扩容器。除氧间屋面标高为23. 5 m。

在除氧间的固定端, 还设有辅助车间, 包括电气配电间、化学取样间、空压机房、燃油泵房等。

3. 3锅炉间的布置特点

锅炉钢架尺寸深度方向 ( K0 ~ K5) 为32. 30 m, 宽度方向 ( B0 ~ B13. 2) 为13. 20 m, 锅炉炉顶大板梁标高41. 10 m。锅炉房零米层布置有两台冷渣器、两台高压流化风机、定期排污扩容器等设备。锅炉K1排柱前布置K0排, 该跨作为炉前给料系统的布置区域, 输料皮带从炉前进入锅炉给料系统。

锅炉炉后依次布置一/二次风机、布袋除尘器、 引风机、烟囱。烟囱布置在锅炉中心线的右侧 ( 从炉前看) , 烟囱为80 m高、出口内径为2. 5 m的砖内筒烟囱。

3. 4检修起吊设施

汽轮机基座四周设有通道, 本体上需要巡查的设备或部件 ( 如润滑油站、轴封阀门站等) 特设有钢平台和扶梯。

汽机房不设固定起吊设施, 设备安装和检修均采用移动式起吊设备。在罩壳上事先预留有检修孔, 在机组检修时先拆除相应部位的罩壳, 利用移动式起吊设备将部件吊出, 移至端部检修场地。

除氧间靠近B排侧留有贯通的运行维护通道。 8 m运转层留有检修起吊孔, 在除氧间15 m层楼板底设置单轨吊, 以便立式高加的检修起吊。在除氧间8 m层楼板底、电动给水泵组上方设有单轨吊以便泵组的检修。

主厂房内另配置一台电动液压升降移动平台, 以便对布置在高位而又未设固定式平台的阀门、管件等进行维护。

一次风机、二次风机、高压流化风机和引风机上方设置电动检修起吊装置, 另外, 锅炉房内设置一台从0 m提升至炉顶平台的、起吊重量为1 t的电动单轨吊。

3. 5总体布置尺寸

主厂房总体布置尺寸一览如表4。

4主厂房布置优化

4. 1单位发电容量占地面积优化

目前, 我国在建的生物质发电厂一般采用已基本成熟的直燃发电技术, 单位投资也较合理。根据 《电力工程项目建设用地指标 ( 2009版) 》, 1 × 25 MW生物质发电厂主厂房区建设用地单项用地面积不大于1 hm2, 主厂房纵向尺寸为43 m［4］。

但本项目通过合理组织工艺流程, 优化设备布置。作为30 MW级发电容量, 主厂房区建设面积仅0. 98 hm2, 单位发电量主厂房占地指标为0. 033 m2/ kW。

为了充分利用空间, 减少除氧间厂房容积与跨度, 取消常规方式的加热器纵列布置而采用集中布置, 使得主厂房纵向跨度仅为38. 5 m。

4. 2加热器布置优化

加热器分层集中布置在除氧间4 ~6档内, 高低压加热器布置靠近除氧间C列柱并靠近扩建端, 主要巡检通道布置在B列。这种布置方式, 可使凝结水管道、加热器疏水管道以及抽汽管道布置有序, 连接简洁紧凑, 有效节省管材。

另外, 高压加热器采用小型发电机组常用的立式管壳加热器, 能有效节约占地面积。为方便疏水, #1号低加加热器直接置于3. 5 m钢平台层。该钢平台恰好和两台立式高加的检修平台整合, 使得3. 5 m平台下方可腾出充足的检修面积。

4. 3汽机低位布置优化

机组采用轴向排汽为机组低位布置的有利条件, 此时凝汽器无需布置在汽缸下方而是布置在汽缸侧方。为避免汽轮机进水, 轴向排汽对凝汽器水位以及汽机防进水措施要求十分严格, 鉴于西门子汽轮机的高可靠率, 此种布置方法不会给汽轮机带来风险。同时取消常规设计的汽机房框架结构设计, 汽轮发电机组布置在可拆卸的防护罩内, 此举可节约大量的土建成本。防护罩内不设行车, 汽轮机的检修考虑采用汽车吊, 此举也能有效地降低投资费用。

4. 4料仓间的优化

本工程取消了常规的料仓间, 而采用炉前之间上料的方式。如布置常规的料仓间, 则料仓间D排柱与锅炉首排间距一般为7 m, 用作炉前通道［5］。 这样将大大增加螺旋给料机距离, 造成运行功耗增大。

4. 5检修通道的布置优化

汽机房、除氧间和锅炉间3个模块之间互设通道, 满足结构设计要求并且方便巡检。

除氧间0 m层除靠近B列有贯穿整个厂房的巡检通道外, 还在靠近C列有另外一条检修通道, 方便加热器及给水泵组的就地检修。除氧间8 m运转层设有通往锅炉间给料机的廊桥, 方便运行人员直接从集控室行走至给料机处查看运行情况。

5总述

本工程主厂房采用汽机房、除氧间和锅炉间三顺列布置模式［6］, 与常规燃煤机组的四列式布置模式相比, 汽机房采用低位布置, 同时取消常规的料仓间, 是一种较为理想的布置方式。

生物质能发电适应我国的迫切需要, 是解决能源出路的最好途径之一。生物质发电厂的设计和建设在国内处于起步阶段, 本文从工程设计角度出发, 对30 MW级的生物质电厂主厂房布置特点及优化方案做了归纳, 希望今后能对该类项目的优化设计提供有益的参考。

参考文献

[1]张艳霞, 董永平, 张桂平, 等.河西地区新能源与电网发展之间的问题分析[J].电网与清洁能源, 2013, 29 (11) :11-14.

[2]孙立.生物质发电产业化技术[M].北京:化学工业出版社, 2011.

[3]陈波, 李果, 杨胜辉, 等.新能源发电与电能质量问题浅析[J].电网与清洁能源, 2012, 28 (6) :91-96.

[4]姜军海, 宫俊亭.生物质发电厂区总平面布置的探讨[J].武汉大学学报:工学版, 2009, 10 (42) :82-84.

[5]赵志华, 等.生物质电厂炉前给料方案分析[J].电力建设, 2012, 33 (11) :62-65.

电厂主厂房 篇7

土耳其ATLAS电厂2×600 MW机组主厂房工程, 主厂房结构为框排架及柱间支撑共同组成的钢结构, 分别由纵横向梁、柱、柱间支撑及楼屋面结构组成空间承重结构体系。横向由汽机房外侧柱、汽机房屋面结构、汽机平台、除氧煤仓间框架及柱间支撑组成横向承重体系。框架柱与横梁采用高强螺栓连接, 框架柱与基础采用高强螺栓连接。钢煤斗位于煤仓间C~D列/ (2) ~ (8) , (11) ~ (17) 轴之间, 两台机组共计12个钢煤斗。钢煤斗上部为圆柱形, 圆柱内径9 000 mm, 高7.30 m, 下部为双曲线锥斗, 锥斗高12.30 m, 下口内径1 000 mm。安装后钢煤斗顶部标高为38.80 m, 下口标高20.988 m。煤斗总长度17.812 m, 单个煤斗理论重量48.2 t。钢煤斗采用180 t履带吊进行吊装。单只钢煤斗主要工作量见表1。

2 钢煤斗吊装方法及技术措施

2.1 安装准备工作

1) 钢煤斗制作在加工场分顶盖、直筒段、支撑环梁段、锥斗段加工完成后, 半成品运到煤仓间附近, 50 t汽车吊配合钢煤斗翻身, 利用180 t履带吊进行吊装, 分析180 t吊车工况及运输安全 (见图1) 。

2) 煤仓间结构到33.30 m时暂停施工, 开始钢煤斗吊装。吊装前先将180 t履带吊行走路基上铺上石子, 保证足够的宽度, 再用180 t履带吊沿吊装线路进行空负荷压实, 观察地基沉降度, 空载压实后铺设走道板。

3) 吊耳:煤斗在组合场加工制作时, 锥斗的大口内侧及小口外侧各设有四个位置对称的吊耳, 直筒的上口外侧也设有四个位置对称的吊耳。吊耳用30 mm厚的钢板制作, 其尺寸为250 mm×180 mm。焊接吊耳时应打坡口, 经过计算焊缝高度12 mm, 采用10 t卸扣可满足施工的需要 (见图2) 。

a.吊耳制作与安装的工艺要求:吊耳所用的钢材应具有良好的可焊性, 焊接应采用J422碱性焊条, 脚尺寸应符合规定要求。吊耳的孔眼采用气割开孔时, 孔眼应磨光, 以免损坏索具。吊耳的安装位置应与分段的重心对称, 以保持吊耳负荷的均衡和分段吊运的平稳。吊耳的安装方向应与其受力方向一致, 以免产生扭矩。吊耳通常应布置在分段中纵、横构件交叉处, 或至少布置在分段的一根刚性构件上。吊耳安装处的钢煤斗壁应进行双面连续焊, 连续焊范围约1 m, 吊耳及其安装处的煤斗壁的焊接质量, 均应作认真的检查。吊耳的形式和规格见图3。

b.吊耳的强度计算:吊耳的允许负荷按下式计算:

其中, P为吊耳允许的负荷, k N;D为起重量 (包括加强材料等重量) , k N;c为不均匀受力系数, 取c=1.5~2;n为同时受力的吊耳数。吊耳的强度按下列公式校核:

其中, Fmin为垂直于P力方向的最小截面积, mm2;Amin为平行于P力方向的最小截面积, mm2;ss为材料的屈服点, N/mm2;[s]为材料许用正应力, N/mm2;[τ]为材料许用剪切应力, N/mm2;k为安全系数, 取k=2.5~3.0, 所以吊耳强度满足要求。

吊耳的角焊缝计算:应力按下列公式计算:

其中, sf N为垂直于焊缝长度方向的应力;τfv为沿焊缝长度方向的剪应力;sf M为在中和轴处弯矩引起的应力;N为轴向压力;V为剪力;M为中和轴处的弯矩;he为角焊缝的计算厚度, 直角焊缝等于0.7hf, hf为焊角尺寸;lw为角焊缝的计算长度, 对每条焊缝取其实际长度减去2hf;bf为正面角焊缝的强度设计值增大系数, 取1.22;ffw为角焊缝的强度设计值。

所以吊耳焊缝满足要求。

2.2 钢煤斗吊装

1) 吊装钢丝绳安全系数验算:查钢丝绳的破断拉力表选用6×37+1, 28 mm的钢丝绳最小破断拉力为48.2 t。

由于吊装时, 吊装形式、吊耳位置、钢丝绳与垂直夹角相同为30°, 所以每根钢丝绳受力都一样。设每根钢丝绳受力为F, 其中G设为最大吊物重 (16.5) 。则G=4×F×cos30°, F=G/4=16.5/4。

每根钢丝绳拉力F=4.1 t。安全系数为K=S实/F=48.2/4.1=12。故选Ø28的钢丝绳能满足吊装要求。

吊装最远且最大件16.5 t (锥体16 t+吊钩及钢丝绳0.5 t) , 负载率为 (16+0.5) ÷23.1=71%, 符合吊车工况。

2) 钢煤斗吊装顺序:煤仓间钢结构吊装至33.30 m层时, 穿插进行钢煤斗吊装。2号机自 (14) 轴向 (17) 轴, 1号机自 (13) 轴向 (3) 轴依次逐个吊装。用180 t履带吊先将煤斗支撑环梁安装就位, 然后将锥斗从支撑环梁内滑落就位, 再将上部圆筒安装就位, 最后将煤斗盖安装就位。

3) 吊装之前要认真检查煤斗梁标高, 精确放线, 拆除影响煤斗吊装就位的障碍物。

4) 吊装组拼时斗体之间使用支撑临时固定, 组织施工人员进行对接焊缝的校正, 可先分段施焊牢固, 在不影响总进度的前提下陆续填满所有焊缝。

5) 吊装工艺流程:绑扎→起吊→就位→临时固定→校正→构件焊接→焊缝油漆补涂→成品检验。

6) 钢煤斗支撑环梁、锥斗、直筒吊装:履带吊位于B, C列之间 (15) 轴外退吊东侧3只钢煤斗, 在吊装 (14) 轴~ (15) 轴之间的煤斗时, 半径17 m, 此时吊车主臂46.7 m, 副臂29.9 m, 作业半径15 m~35 m, 起吊重量24.1 t~13.9 t (履带吊工况参数表是根据厂家提供的) 。

7) 煤斗按吊装顺序进场, 按照图纸设计和现场的实际情况, 先安装煤斗的支撑环梁, 为使每个支撑点持力均等, 用水准仪和经纬仪进行抄平和定位。合格后依次吊装锥形斗, 将锥形圆斗座在上平面标高33.50 m的横梁上后, 用经纬仪检测和水准仪进行校正合格后进行定位焊接、加固。上部锥斗与圆斗的连接采用全熔透焊接, 先在圆斗上画出定位线, 焊接定位铁, 利用水准仪和经纬仪进行定位、找正, 合格后进行临时固定, 再利用水准仪进行复核, 不超过允许误差后, 进行最终焊接。保证煤斗下口中心线对设计中心线的偏移不大于20 mm。

3 结语

土耳其ATLAS电厂2×600 MW机组主厂房钢结构及钢煤斗吊装均采用180 t履带吊, 在吊装钢煤斗过程中, 准备工作及吊装顺序进行了合理的安排, 180 t履带吊车在吊装主厂房钢框架时, 同时满足钢煤斗的吊装工作, 对钢煤斗进行了科学的分段吊装, 克服了交叉施工的矛盾。对吊装前的准备技术及吊装技术进行了总结和探讨, 为以后类似工程的施工提供参考。

参考文献

[1]钢煤斗施工图 (F5281S-J0404) 、图纸会审、设计变更[Z].

[2]主厂房钢结构布置图 (F5281S-T0308) [Z].

[3]电力建设施工质量验收及评定规程 (第一部分:土建工程) [Z].

[4]GB 50205-2001, 钢结构工程施工质量验收规范[S].

城市垃圾发电项目主厂房结构介绍 篇8

国家环境保护“十一五”规划中提到“综合治理大中城市环境, 加强工业污染防治, 加快燃煤电厂二氧化硫治理, 重视控制温室气体排放, 妥善处理生活垃圾和危险废物”等任务目标。因此将城市生活垃圾经过焚烧等科学处理后全部用来发电, 变废为宝, 是利国利民推进持续发展的一个重要手段。

从2002年开始, 中国中元国际工程公司开始承接城市垃圾发电项目的设计工作, 先后完成了太原城市垃圾焚烧发电工程 (以下简称太原厂) 及张家港市生活垃圾焚烧发电工程 (以下简称张家港厂) 。目前太原厂已投入运行;张家港厂正进行土建的施工。下面从结构方面介绍此类项目主厂房的结构特点。

2主厂房结构组成及工艺流程

工业厂房是为满足工艺要求而设置的。垃圾焚烧发电主厂房首先要满足的是焚烧和发电。因此有必要了解其基本工艺流程及相对应的主厂房各部分功能。

与工艺流程相配套的土建工程有:汽车坡道、垃圾转运间 (垃圾卸料平台及垃圾储存间) 、焚烧烟气处理间、汽轮机间、飞灰固化间、烟道及烟囱。

主厂房各部分功能:

汽车坡道———是垃圾进车间的必经通道。垃圾从城市的各个角落由汽车运至厂区, 通过汽车坡道到达二层垃圾卸料平台。

垃圾转运间———垃圾车在卸料平台通过垃圾门将料倒入垃圾坑储存发酵。垃圾中的水分通过垃圾坑底部的溢流槽流入渗滤液坑。发酵产生的废气由顶部风口排出。干料通过起重机抓斗将其倒入给料仓送入给料机与辅料 (主要为煤或油) 混合, 最后进入焚烧炉。

焚烧烟气处理间———垃圾焚烧发电中几乎所有的大型设备均安置在此车间:焚烧炉、余热锅炉、省煤器、半干式反应塔、布袋除尘器、引风机等。

焚烧炉内产生的高温烟气由余热锅炉、省煤器等热能回收装置进行能量回收, 余热锅炉产生的过热蒸汽送入汽轮发电机组进行发电。而焚烧锅炉尾部烟气经半干式反应塔 (含一级旋风分离器) 和布袋除尘器处理, 由引风机经烟道排至烟囱。

汽轮机间———汽轮发电机组工作间。

垃圾焚烧电厂是以垃圾焚烧余热锅炉产生的蒸汽为动力, 将其送入汽轮发电机组完成发电过程的。垃圾焚烧电厂的主要目的是为了焚烧垃圾, 发电是垃圾焚烧过程中的副产品, 汽轮发电机组的选择在满足各方效益原则下, 容量多为8000kW～12000kW。

飞灰固化间———除灰渣系统的终端装置。置有贮渣 (灰) 仓、水泥仓、粉尘加湿搅拌机等设备。而出渣机、除灰机在焚烧烟气处理间地面的灰渣沟里。

垃圾及辅料经焚烧炉燃烬后的炉渣、余热锅炉内烟气沉降后的灰尘、旋风分离器和省煤器灰、半干式反应塔灰以及烟气, 最终经布袋除尘器捕捉后烟尘经固化处理, 由汽车外运填埋。

烟道及烟囱——烟气出口。

垃圾焚烧的烟气成份复杂, 且含有二恶英和重金属等有害物质。经脱硫、除尘等烟气处理达到环保指标后才能排放。为便于环保检测, 尽快分析原因, 通常采用一台锅炉配一个烟囱, 多个烟囱成集束形布置, 外包钢筋混凝土筒壁。

3主厂房结构特点分析

汽车坡道———为钢筋混凝土框架结构。坡道宽8.5m, 二车道。柱距10 m左右, 坡度8%。主次梁结构。主梁均与柱绞接, 以防温度应力。

垃圾转运间———垃圾转运间由垃圾卸料平台及垃圾储存间构成。采用现浇钢筋混凝土框排架结构。但与一般的框排架相比, 结构更复杂。比如垃圾卸料平台为2层, 底层为多跨框架, 顶层却是单跨排架;而垃圾储存间整体为高大单层排架 (一般跨度24m～33m, 下弦标高30m左右) , 但内含大体积钢筋混凝土垃圾坑 (垃圾坑容积依生产规模而定:太原厂31 940m3, 张家港厂30230m3) , 而与垃圾坑紧邻的是单跨4层框架设备层。因卸料平台与储存间刚度相差悬殊, 设计中将卸料平台与储存间相连的梁端用牛腿进行铰接连接, 梁对柱子仅传递轴力, 不传递弯矩。以避免因两者刚度不均在风荷载和地震作用下引起大扭转, 导致四角位移无法满足要求。太原厂垃圾坑平面见图1。

垃圾坑为钢筋混凝土结构, 侧壁高达20多m。四周与部分框 (排) 架柱相连。在进行整体空间计算时, 这部分墙体不好处理。如果作为剪力墙输入, 在平面内它能吸收大部分水平荷载引起的内力分配, 但实际上它只是一个开口的大方盒, 作为剪力墙不够条件。但如果作为自承重的墙体输入, 对框架梁是个不小的负担。特别是在地震区 (太原厂抗震设防8度, 张家港厂抗震设防6度) , 地面以上混凝土侧壁不参加内力分配似乎也不合理。我们判定与柱相连的侧壁实际上参与了内力分配, 因为在外力作用下, 侧壁不是孤立的, 不能独善其身。但分配多少只能人为来定, 应与假定的结构计算模型相配套, 与施工图中的配筋构造相协调。从结构的角度讲, 理想的做法是让垃圾坑完全独立, 与厂房柱脱开, 成为真正的自承重构件。但实际不易做到。因为需要多增设两排柱子, 使厂房排架柱与垃圾坑侧壁间出现一条宽4m～5m的狭长通道, 工艺布置会不紧凑;建筑布置会有鸡肋空间;业主会觉得浪费地皮。几方都不讨好。垃圾坑底板面积大, 施工时要考虑温度应力。一般采用低热混凝土浇筑。而垃圾坑基底反力小, 四周与框排架柱条形基础连在一起有拉扯影响, 中间部分底板可待主体结构封顶后再浇灌 (对于水位高地区会增加施工成本) , 条形基础尽量加大面积减少基底反力, 以减少两者因沉降不均和温度应力所产生的裂缝。太原厂垃圾坑底板剖面见图2。

垃圾坑防水采用自防水和柔性防水二道防线。采用双层钢筋混凝土来提高抗腐和抗冲击性能。垃圾坑底板应有足够的坡度导向溢流槽, 便于渗滤液收集和排放。溢流槽侧的不锈钢篦子应有足够的高度和强度。目前国内的垃圾不分类, 溢流槽很容易堵塞。特别是北方采暖期, 垃圾含土量高, 影响垃圾焚烧质量。太原厂为解决这个问题, 正实施垃圾前分选项目, 预先将垃圾中的土分离出来以满足焚烧要求。

焚烧烟气处理间———为大跨度单层厂房, 有焚烧和烟气处理两个区域。采用装配式空间钢结构。因两个项目的厂房结构有所不同, 现分别进行叙述。

1) 太原厂的焚烧烟气处理间与钢筋混凝土的汽轮机间和飞灰固化间连在了一起, 成为钢混联合厂房。东西两侧分别借用飞灰固化间和汽轮机间的两排柱子作为网架的支座。为应对东西两侧混凝土结构边柱柱顶位移不协调, 网架采用滑动支座。此方案可节省两排钢柱 (约400t钢) , 同时增加车间使用面积10%。

焚烧车间平面尺寸53.25m×57.0m, 网架下弦标高31.85m。烟气处理间平面尺寸24.0m×57.0m, 网架下弦标高20.6m。中间共用一排柱。钢柱采用构格柱, 截面1.8m×0.6m (焚烧车间) 、2.0m×0.6m (中间共用) 、1.2m×0.6m (烟气车间) 。钢梁采用热轧型钢实腹梁, 4m左右设一道。依管道进出标高调整梁顶标高。

下面介绍焚烧车间的网架设计。网架平面尺寸53.25m×57.0m, 沿57m设计成4坡 (坡度5%) , 两侧及中间为天沟。有2个天窗30m×8.5m×3.6m (h) 。网架高度3.5m (最低处) 。车间内工艺管道众多, 与网架有直接关系的管道有:3个一次风管 (2.0m×0.94m) 和二次风管 (2.5m×1.6m) 、3个烟气放散管 (φ1200mm) 、3个蒸汽消音器排放管 (φ1100mm) 、6个余热炉安全阀排汽管 (φ350mm) 、16个屋顶风机 (g=185kg/个) 。其中风管由垃圾转运间从北侧腹杆穿过进入车间, 其余穿过屋顶 (大于1m的管子考虑吊重6t/个) 。为此网架抽掉了部分腹杆和下弦杆。用钢量24kg/m2。

2) 张家港厂焚烧烟气处理间为独立的空间钢结构, 除了焚烧和烟气处理两大区域, 它的南侧还毗邻飞灰固化车间和灰渣库。焚烧和烟气处理平面尺寸66.0m×57.5m, 共用一个带弧度的网架, 下弦标高最高点36.3m, 最低点18.55m。弧度的起点设置了一排钢柱, 作为焚烧与烟气处理空间的分隔。这样一个空间, 工艺布置紧凑, 建筑外形流畅。因西侧紧邻垃圾转运间处安装了焚烧炉, 西侧边柱只能取消。为增加西侧的刚度, 柱顶设计了一个跨度为57.5m的大桁架 (高4.9m) 。由于西侧为室内, 没有墙体, 没有风荷载, 加上此工程抗震设防烈度6度, 对计算影响不大。钢柱采用构格柱, 截面2.0m×0.6m (南北边柱) 、1.8m×0.6m (中间与东侧柱) 。南侧毗邻的飞灰固化车间平面尺寸33.0m×15.0m, 屋面钢梁下弦标高28.8m, 构格柱截面1.6m×0.6m。钢梁设计仍与太原厂一样。

汽轮机间———一般均采用现浇钢筋混凝土框排架结构。

排架部分安装汽轮发电机组, 容量多为8000kW～12000kW。排架跨度15m～18m, 柱距6m。设一台桥式电动起重机 (16t/3t) 。汽轮机基础为框架式基础。根据《动力机器基础设计规范》 (GB50040) , 对工作转速为3000r/min、功率为12.5MW及以下的汽轮发电机, 当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架时, 只需满足一定的刚度要求, 可不进行动力计算。

框架部分通常布置配电、除氧、化水处理。2层～3层, 柱距尽可能与排架部分相协调。但层高很难统一。配电常有2.2m的电缆夹层;除氧间层高要求8m以上, 因此错层不可避免。加上汽机间的操作平台、吊车梁、屋架等约束点, 还有楼梯间, 会形成很多短柱。

框架与排架的平面位置只能依工艺要求布置, 对结构来说也不会太理想。虽然大体上是一个矩形, 但4点刚度不均衡。在地震计算时扭转很明显。太原厂抗震设防烈度8度, 薄弱点的位移不容易满足, 使得排架柱截面做得很大 (0.6m×1.0m) 。

排架的屋盖体系从结构设计上来说, 最好是无檩体系, 可以增加排架刚度。但现在基本上被业主与施工单位否定了, 理由是大型屋面板从制作到安装给施工带来很多麻烦。市场推崇轻钢屋面。但轻钢屋面对整个框排架抗震计算不利。因此张家港厂 (6度设防) 采用了轻钢屋面有檩体系, 太原厂 (8度设防) 采用了整体刚度较好的网架。如果经济条件许可, 网架是一个很好的选择。

飞灰固化间———张家港厂的飞灰固化与焚烧烟气处理间组成一个空间钢结构。太原厂有一个独立的飞灰固化间, 采用了现浇钢筋混凝土框架结构。因为工艺的瓶瓶罐罐高高低低, 使得楼板不能连续;有些设备容许室外, 局部取消了围护墙和屋面板;两个灰库因出灰需要抽掉了几个柱子。整个结构因设备安装运行而支离破碎, 看上去像是一个大构件, 不像是一个建筑物。因此如果没有足够的规模, 厂房没有形成完整的空间, 不主张飞灰固化间成一个独立的结构单元。

烟囱———前面说过, 为了环保, 每台焚烧炉单独采用了一个排烟筒。因此垃圾发电厂烟囱基本为套筒式多管烟囱。内管为钢烟囱, 直接与腐蚀性烟气接触。材料通常采用不锈钢或普通钢材刷防腐涂料。内管分段设置, 每段重量由外筒各层楼板承担。承重外筒选择钢筋混凝土结构, 每10m设一层楼板, 便于内筒安装与承重, 也是以后运行的操作平台。太原厂烟囱高80m, 张家港厂烟囱高60m, 强度计算均为风荷载控制。多管内筒以环形布置最佳。外筒截面以圆形受力最好。但业主为求新颖, 也希望尝试不同的外形。太原厂选择了正三边形, 邻边以圆弧连接。如果业主还想在烟囱上做一些装饰, 使它成为厂区的亮点, 可以采用地面灯光投影效果或在外筒壁上刷各种图案 (在航空标识下方) 。不提倡在外筒增加多余包装使筒体体积增大而吸纳过多风荷载增加土建投资。不提倡的另一原因是多余包装不慎从高空落下会造成人员伤亡。应避免此类安全隐患。

太原厂网架平面图见图3。张家港厂剖面图见图4、图5。

地基基础———两个厂的地基情况不同, 现分别介绍。太原厂地处黄土高原, 海拔约900m。场地为湿陷性黄土 (III～IV) 。整个场地采用满堂红灰土 (局部水泥) 挤密桩进行地基处理。桩径400 mm, 桩距1.2m (梅花形) , 桩长15m。要求处理后的地基承载力特征值不小于250kPa, 剩余湿陷量不大于200mm。整个厂房以柱下独立基础为主。其中垃圾坑四周基础由近至远分别采用条形及独立基础, 使基 (坑) 底反力由小到大逐渐过度, 以减少因柱基沉降对垃圾坑底板的约束作用, 避免应力集中。太原厂基础平面图见图6。

张家港厂位于长江下游南岸, 自然地面标高约为2.4m～3.2m (黄海高程) 。地下水位高, 上层土质软弱, 压缩性高, 强度较低。无法采用天然地基。根据当地现有条件及习惯, 本工程采用当地预应力混凝土管桩, 桩径500mm、400mm, 桩长12m～19m。张家港厂基础平面图见图7。

4结束语

无论是工业建筑还是民用建筑, 结构都是重要的载体。对于结构设计, 安全是第一位的, 否则一切设计理念都将付之东流, 皮之不存, 毛将焉附。随着国民经济不断发展提高, 社会的安全成本也会不断增加, 进一步提高结构的安全系数是今后的趋势。如何在安全的原则下满足工艺要求并做到结构设计的合理性是我们追求的目标。

摘要：城市垃圾发电项目主厂房一般有若干个结构单元组成。通常采用多层钢筋混凝土框排架结构和大跨度钢结构, 以及两者混合的联合厂房, 框排架结构刚度差异大。文章介绍了地震作用时的协调问题及联合厂房不同材质在地震时的不同反应等设计难点。

垃圾焚烧发电主厂房立面设计初探 篇9

1 工艺布局

垃圾焚烧发电厂房建筑群一般由焚烧厂房(通常又称主厂房)、发电厂房(含汽机房等)、烟囱及高架引桥(栈桥)4部分组成。焚烧厂房通常位于用地的中心区域,体量大,地位突出,是厂区建筑的主体。根据工艺生产线流程的要求,厂房主要由四跨组成:垃圾接收跨、垃圾贮坑、焚烧跨、烟气除尘跨,四跨紧密相连。

1)垃圾接收跨一般为2层,由高架桥直接接入,垃圾接收平台板面标高常见的为7 m左右。为防止臭气外溢,一般这个高度以上外墙尽可能少开或不开窗,采用屋顶采光带采光。2)与垃圾接收跨相邻的为垃圾贮坑,因为避免臭气密闭性要求,外立面可尽量减少开窗。因进料口的高度一般为25 m,故抓料吊车的轨顶高度一般为28 m左右。垃圾贮坑尺寸(长、宽、深)由垃圾容量决定,一般根据日处理量、堆存天数等指标确定。3)焚烧跨为主厂房的核心跨。因为焚烧炉及余热锅炉设备要求的空间很高,一般设备净高约有42 m,故此跨的空间高度要求是四跨中最高的,也是立面设计中的重点部位。4)烟气处理跨紧邻焚烧跨,此跨烟气处理设备是将烟气中所含的有毒有害物质,有效处理至规定浓度之下,并应避免设备产生腐蚀或阻塞等不良现象。有的焚烧厂从良好散热方面考虑并为节省投资,这一跨不作建筑围护结构,将设备直接暴露在外部。从某种意义上来说这种大型裸露的设备更加强化了项目的工业感,极富鲜明特征而使建筑物具有极强的标志性。焚烧厂房其后与烟气处理跨相连的就是高耸的烟囱,高度一般为60 m～80 m,极具工业建筑特色和标志性。烟囱平面形式有圆形、方形甚至其他灵活形体,具体应与主厂房的外立面风格相协调。中控室、升压站及汽机房等均属于与焚烧厂房密切相关的辅助生产用房。根据项目规模和用地情况,其与焚烧厂房有分开和连接两种布局方式。分开布局即将焚烧厂房与发电厂房脱开一定距离,并架设连廊相通,以方便人员及管线穿行。其不足之处是焚烧厂房与汽轮发电机房及中央控制室相连接的管线长度增加,增大了管线传输中的损耗,也拉长了设备监控人员巡查路线距离。连接布局即将焚烧厂房与发电厂房贴紧形成一个整体,管线及人员流程都相对较短,其与分开布局的优缺点正好相反。

2 结构体系

主体常用的是框排架结构,屋面一般采用轻型钢结构网架或屋架、钢梁等。空间跨度等均较大。生产辅助用房一般采用现浇混凝土框架结构。

3 主厂房立面设计

在国内,现有的焚烧主厂房的立面设计主要还是集中在屋顶的变化。为节省投资,平面基本上都是矩形,局部凸出凹进,细节上有所变化。屋顶造型多见的仍然是弧形,根据跨度进行竖向划分,一般由2组～4组弧形屋顶体块高低错落沿工艺生产线方向展开,呈现一条变化的曲线和韵律。图1为在建的福建省莆田垃圾焚烧厂,两条一高一矮的蓝色弧线相映成趣,简洁大气,蓝天下的天际线非常优美舒展。图2为常州市垃圾焚烧发电厂,吸引人视线的亦为屋顶的两条弧形曲线,不同于其他弧形屋顶的飞挑,这两笔线条取自椭圆的一部分,向下内扣,圆润丰满,层叠有致,宛如花瓣亦如波浪,赏心悦目。

平屋顶多与下部厂房形成盒子,可稳重大气亦可灵活不乏趣味。图3为已建的苏州光大垃圾焚烧厂,两期厂房毗邻而建,带形窗及绿色(1期)红色(2期)色带强调了建筑的水平线条,主厂房正立面上L形的玻璃幕墙成为该建筑的视觉焦点。整个建筑棱角分明、虚实有序、朴素大方而气势稳健。图4为瑞士一垃圾焚烧厂,画面中可看出仍然是按四大跨划分的体块,4部分形成4个盒子,材质颜色各异,分别独立而紧紧挤靠搭乘在一起,极大地消解了主厂房的巨大体量,貌似随机的组合却使建筑本身充满趣味。

图5为一垃圾焚烧处理厂的竞标方案,主厂房立面设计也为典型的“盒子”意向,但是该立面突破了常规的以四跨竖向划分体量的方式,而是采用水平划分的手段,形成上下两个主要体量。几何形体简洁大气,线条流畅肯定,加上对比的色彩材质搭配和精致的细部处理,厂房整体气势恢宏而昂扬。

4 立面材料

焚烧主厂房外墙材料一般主要采用外墙涂料、瓷砖或压型钢板。相比而言,压型钢板的纹理明晰,韵律感较强,较其他材质更有质感和工业感。

5 烟囱设计

关于烟囱,一般都基于经济、易于修建以及高空处风荷载等角度着想常常设计为圆形,当然也有配合主厂房的方盒子外形修筑为正方形,例如图3的苏州光大垃圾焚烧厂。上海江桥垃圾焚烧厂的烟囱依据烟道形状修成花瓣形,增加新奇感和美感(见图6)。从图6可以看出国内外一些垃圾焚烧建筑的烟囱设计,形式各异、造型新颖,充分利用其高度特征及优势,高耸的烟囱与厂房形成垂直与水平方向的对比,成为厂区的一个标志及亮点。

6 结语

随着科技的进步与发展、大众环境意识的提高以及各级政府的重视,人们越来越关注生活垃圾的处理与资源化,并付诸实施。目前我国已有许多垃圾焚烧发电厂正在运行或建设,这种垃圾资源化处理厂在我国仍然属于新生产业。垃圾焚烧发电厂因体量大,且因为垃圾运输成本的限制,厂房不可能距离城市太远,故建筑立面的好坏对城市景观影响颇大。垃圾焚烧厂具有许多自身固有的特点:工序多,工艺复杂,结构跨度大,空间高,建筑设计时会遇到许多新技术、新问题。建筑立面在满足新工艺和使用新材料的同时还有很多创新的空间。建筑师应在实践中不断探索、总结经验、勇于创新,才能不断拓展设计思路、深化立意构思、丰富设计手法,使垃圾焚烧发电厂房呈现更多、更优美的形式。

参考文献

[1]祺智勇.建筑设计的材料语言[M].南宁:广西人民美术出版社,2005.

电厂主厂房 篇10

核电站是一个由众多功能系统而组成的复杂的发电厂, 电站运行前的调试工作是核电站建设过程中的一个非常重要的阶段, 它是对核电的工艺设计、系统布置、设备的制造、设备电气仪表的安装以及土建的施工等内容的综合检验, 因此, 是保障核电厂正常运行之前不可或缺的一道重要工序。核电站的调试过程是一个相当复杂的过程, 合格的调试人员除了具备很高的专业技能外, 还必须通过不断的实践积累而具有的丰富现场调试经验[1]。

1 电气厂房主通风系统功能

一般而言, 相对较为封闭的场所内的空气不与外面空气进行交换, 则场所内的空气将含有多种污染物, 如可吸入颗粒物、温度升高形成的热污染以及建筑材料产生的少量放射性物质[2], 这些污染可造成场所内的设备和人员的工作状态等。

核电站内各设备运行场所、工作人员操作室以及各通道进行通风和排风的系统很多, 每个系统在核电站运行中所起的服务功能各不相同, 不同的通风系统构成的复杂程度也有很大的差异。电气厂房主通风系统由四个独立的分系统组成, 分别为下列场所通风[3]:

1.1 低压和中压配电盘室A系列和B系列, 用以保持室内温度

在设备运行所规定的范围内、保持房间内的微小正压, 以避免尘埃的渗入以及为向大气释放的污染物提供房间内的冷却。

1.2 出入口通道区和冷区, 保持室内温度在规定的限值以内, 并为人员出入口通道区提供全新风, 同时保证房间内有微小的正压。

1.3 电气厂房冷冻水系统的冷冻机房, 为运行人员提供适当的室内温度。

2 电气厂房主通风系统启动试验

核电站电气厂房主通风系统调试工作主要由系统启动试验、系统的运行检查、风量调整、电动机和风机性能试验、热交换器性能试验以及温、湿度检查这五个部分试验组成[4], 通过这些方面的试验, 来保证本系统内的各设备的运行动作逻辑的正确、设备机械特性等运转正常、工作场所的温湿度以及风量大小适合于设备与人员的工作。而在这些系统的分试验中, 启动试验是整个系统调试过程中最先开始进行的部分, 只有实现了系统的整体启动, 才能顺利实施系统其余部分的调试工作, 因此也可以说启动试验是电气厂房主通风系统调试中最关键的基础部分。

2.1 启动试验目的

通风系统的主要设备就是风机。通过风机的运转, 由进气管线给房间提供新风, 同时由排气管线排出室内原有的空气。通过启动风机运转, 可以检测风机的振动和运行一段时间后风机轴承的温度, 以了解风机的机械特性和电气特性;同时还可以通过气流的方向来检查风机是否正确安装, 并进行初步的风量调节。此外, 在风机运行过程中检查风阀的可操作性。

2.2 启动试验条件

进行系统的启动试验之前, 该系统必须已经移交给调试队并能安全运行, 并在调试系统负责人进行了检查确认后才能进行。正常情况下, 移交到调试人员手中的系统的各设备都已经由安装人员进行了单体的初试验, 并经检查合格后才能进行系统的移交工作, 因此, 进行启动试验时, 一般不需要进行单体设备的部件安装情况的检查。

实施系统启动试验需满足以下条件:⑴所有用于试验的相关电源断路器可用, 且已经抽出;⑵所有阀门限位开关功能正常;⑶所有主要试验区域之间通讯通畅;⑷所有预过滤器已经采用临时设备代替, 且这些临时设备 (包括临时过滤器) 可以模拟过滤器的设计压降;⑸系统控制逻辑调试规程已执行, 试验结果符合设计要求。

2.3 启动试验步骤

2.3.1 风阀的可操作性

根据系统调试规程中的风阀在线表, 检查风阀的可操作性。对于止回阀, 在系统启动时气体通过, 说明阀门工作正常, 否则可通过调整阀门重锤使之通气。对于防火阀, 由于密封有时会在防火阀处产生应力, 导致防火阀叶片卡涩等, 完成密封后必须检查防火阀的运行情况。

2.3.2 风机的启动

2.3.2. 1 初始检查

对风机进行机械和电气检查, 并将结果记录到调试规程附录表中, 作为资料数据予以保存, 以备核电站运行阶段风机维修时的参考依据。机械和电气主要检查的内容: (1) 检查轴承已润滑, (2) 检查风机的外壳与墙体的连接, (3) 检查电缆和电机定子绝缘电阻, (4) 检查所有电缆接线的牢固性和电缆接线盒的清洁度, (5) 推入并合上电源

2.3.2. 2 风机启动

合上风机对应连接的电源断路器, 通过风机控制箱按钮启动风机。测量启动电流, 在电流稳定后, 检查运行电流不能超过额定电流;如果电流过高, 则应减少空气流量。检查轴承温度 (温度不能超过85℃) 。检查风机的振动水平, 在运行中如果发现电动风机设备的振动过高或产生不正常的噪音, 停运风机, 并根据风机运行和维护手册建议采取可行的纠正措施, 同时试验区域围警示绳、挂警告牌以保护人员与设备安全。

风机振动水平过高, 则可通过检查以下方面来改进安装情况[5]: (1) 调整风机底座与基础间的垫片, 减少由地脚螺栓产生的应力; (2) 检查风机电机的水平安装情况, (3) 检查风量变化引起的非规则的高速风量变化速率, (4) 检查皮带轮的平行度, (5) 检查叶轮的平衡。并将最终试验结果填入调试规程附录表中。

2.3.2. 3 风机气流方向的检查和停机

根据国内其他核电站调试过程中的经验反馈, 发现有些风机由于安装人员的安装不正确, 导致风机旋转产生的风向相反, 从而导致系统不能送风, 因此, 可以利用手感知空气的流向, 以检查风机的旋向是否正确, 是否符合系统要求的风向。同时, 要检查止回阀的气密性, 保证阀门的止回效果;静止状态阀板不能翻转, 且并联的风机不能进行反转, 以防风机试验过程中损害。在风机连续运行2h后, 通过风机控制箱按钮将投运风机停运, 抽出并断开对应风机电源的断路器。

3 结论

启动试验部分是电气厂房主通风系统调试中非常重要的第一步, 是完成本系统其他试验部分的基础, 也能检验整个系统安装是否符合相关设计、设备选用是否合理等内容。

摘要：根据国内核电现场通风系统调试的的实际, 本文就电气厂房主通风系统调试过程中最关键的启动试验进行了阐述, 为尚未运行其他核电站本系统的调试工作提供参考。

关键词：电气厂房,通风系统,启动试验

参考文献

[1]司涛涛.电站消防调试中水泵房被淹分析及经验总结[J].山西建筑.Vol.36No.35Dec.2010.[1]司涛涛.电站消防调试中水泵房被淹分析及经验总结[J].山西建筑.Vol.36No.35Dec.2010.

[2]王刚, 史自强.室内空气品质的影响因素及改善措施[J].制冷与空调.2004, 4.[2]王刚, 史自强.室内空气品质的影响因素及改善措施[J].制冷与空调.2004, 4.

[3]中国核电工程有限公司.DVL系统手册.[3]中国核电工程有限公司.DVL系统手册.

[4]中核集团福建福清核电有限公司.福清核电站1、2号机组调试大纲.[4]中核集团福建福清核电有限公司.福清核电站1、2号机组调试大纲.