加温控制器（共10篇）
加温控制器 篇1
引言
三轴陀螺稳定平台 (以下简称平台) 的主要作用是在火箭内按制定的战术技术指标, 建立一个与火箭的角运动无关的导航坐标系, 为加速度计提供可靠的测量基准, 也为火箭姿态角的测量提供所需的坐标基准[1]。目前, 平台加温控制器采用手动操作、人为监测的方式, 数据记录不完善, 设备维护不方便。
为了适应火箭密集发射的需要, 火箭相关的测试设备需要进一步技术改造, 平台加温控制器自动化测试系统 (以下简称系统) 利用当前测控领域的新技术, 借助于现代计算机测控技术, 完成对平台内腔的加温预热, 结合表头温控实现平台二级温控, 确保平台内陀螺和加速度计表头温度稳定。同时实时监测记录平台内腔以及陀螺、加速度计表头的电阻值。确保平台系统内陀螺和加速度计环境稳定。为火箭正常发射提供有力保障, 也为平台异常情况分析提供可靠的数据依据。
1 系统设计
本系统是为实现对平台的加温、测温, 记录测试数据和系统使用过程。此外, 系统还需适应不同环境下的使用, 降低远距离测量过程中的误差, 提高测试数据的稳定性和可靠性。
所以本系统充分利用了当代测试领域的新技术和新方法, 硬件部件设计上采用模块化的方式, 把整套系统按照功能分成不同的模块, 便于在各个测试场地检查和维护。软件上采用Lab VIEW多线程的队列设计模式并配合经典的生产者消费者软件架构, 增强软件的可维护性和可扩展性[2]。软件实时监测设备状态, 实时控制各个硬件模块, 并实时记录测试数据, 同时软件简化操作步骤, 明确操作提示, 用图文并茂的方式显示测试结果。
1.1 系统硬件组成
系统硬件由电阻测量模块、数据采集模块、继电器模块、温控器模块、平板电脑组成。系统组成框图如图1所示。
电阻测量模块测量平台系统内的YX、YZ陀螺和X、Y、Z加速度计的阻值。若采用单端测量方式, 测试线缆阻值会引起测试偏差, 电阻测量模块采用了三线制测量的方法, 消除线缆误差, 保证测试阻值的精确性[3]。测量后端加二阶巴特沃斯滤波, 截止频率设为10Hz (3.16Hz理论值) , 可有效消除工频等干扰[4]。测量原理如图2所示。
恒流源电流通过导线连接到测量电路的接地端, 导线1和导线2分别接到运算放大器A1和A2的输入端。两放大器的增益皆为1, 其输出电压V1和V2分别为:
V1、V2接入差动放大器得:Vo=2V2-V1=I0tR, 两导线电阻上的附加电压加到A3的输入端, 通过求差被消除, 输出电压仅与热电阻tR有关, 且呈线性关系。不管热电阻阻值多少, 误差都能得到完全补偿。
数据采集模块采用ADAM4117AD采集模块对各路的电阻输入信号进行采集, 同时采集加温电源的电压、电流值。
继电器模块采用ADAM4056S DIO模块, 控制继电器吸合, 切换加温电路, 实现对平台内腔自动加温或手动加温。
两个ADAM模块均通过RS422与平板电脑进行通讯。
温控器模块采用欧姆龙的E5EZ, 该温控器是利用感温液体热胀冷缩及液体不可压缩的原理实现自动调节。当控制温度升高时感温液体膨胀产生的推力将热媒关小, 以降低输出温度;当控制温度降低时感温液体收缩, 在复位装置的作用下将热媒开打, 以提高输出温度, 从而使被控制的温度达到和保持在所设定的温度范围内。平台内的测温电阻为型号JCW2-19的铂电阻空气温度传感器, 当温度为0℃时, 其阻值为100±0.1Ω, 系统使用温控器可在温控器液晶显示屏上直接显示测得温度值, 可以在-200℃到500℃内进行温度设置[5]。此外, 温控器模块通过RS232与平板电脑进行通讯。
1.2 系统软件组成
系统软件采用Lab VIEW特有的模块化多循环编程架构, 包括事件处理、主状态机、硬件输入/输出、错误处理等循环, 在并行循环间使用队列的方式传递各种数据[6], 多循环应用程序框架将符合设计模式概念扩展到将多个单循环设计模式、消息机制、工具和控制集成到一个应用程序框架中, 这种框架的性能和灵活性, 可以通过将常用的功能元素划分到聚合的任务, 并将并行循环应用于每个任务来优化[7]。并行循环提供同时执行多个任务的灵活性。因此, 基于多并行循环的应用程序框架有助于优化应用程序的性能[8]。
软件由继电器模块、数据采集模块、温控器模块、数据存储模块、数据回放模块、数据报警模块、错误处理模块、参数配置模块组成。软件的程序框图如图3所示:
软件中的继电器模块、温控器模块和数据采集模块均使用单次循环的实现, 实现与相应的硬件建立通讯、数据发送、数据接收、关闭通讯。
数据存储模块初始化数据库, 建立数据表, 实时存储测试数据和操作步骤。
参数配置模块从配置文件中读入硬件配置参数和软件运行参数, 供软件中各个模块使用, 同时用户可方便地更新参数配置, 以适应不同的使用需求。
数据回放模块采用子面板的方式, 实现对数据库中的测试数据的回放, 并根据用户需求, 实现对历史数据的提取、计算、导出等操作。
错误处理模块保证软件的可靠运行, 监测软件的运行状态, 提高软件的适应性和可靠性[9]。
2 系统实现
系统实现实图如图4所示:
系统设备正面为触摸式平板电脑, 用户可外接鼠标、键盘, 也可使用触摸屏操作系统软件。设备右半部从上往下依次为加温电压值、电流值和温控器。操作人员在系统软件界面读取各路电阻阻值、平台内腔温度和加温电压、电流值。
系统电阻采样值与高精度数字万用表电阻采样值比较如表1所示:
通过对接数据可以看出, 各通道数据误差控制在1Ω内。测试数据稳定性如表2所示。
通过对接数据可以看出, 设备通过长电缆连接平台后测温和加温功能正常, 数据一致性好。
3 结论
平台加温控制器自动化测试系统是集“显示界面, 控制输入, 监测测量”功能于一体的小型化测试设备。这种嵌入式测试设备保证了设备高可靠的抗冲击、抗震动性能, 适应发射场恶劣使用环境[10]。同时也为运载火箭其他测试设备的技术改造提供设计模板。并且, 本系统通用化、模块化的设计模式, 便于系统的后期维护和升级, 也便于系统在平台不同测试环境下的操作和使用。
摘要：本文在深入了解平台系统的基础上, 设计了一套用于平台自动加温控制系统。系统硬件部分采用模块化设计方式, 分别采用电阻测量、信号滤波、温度控制等模块, 并结合平板电脑实现对平台系统的加温、测温。系统软件部分采用LabVIEW软件平台, 充分利用LabVIEW特有的多线程软件架构, 实现对平台系统的加温方式选择、测温数据记录、温度报警显示。系统研制完成后进行老练考核系统的稳定性、可靠性, 并与标准仪器比对测试数据, 比对结果表明, 该系统具有测量误差小, 测量数值稳定等特点。系统参与了平台系统不同环境下的试验, 试验结果表明该系统具有便携、易维护的特点。
关键词：虚拟仪器,三线制电阻测量,温控器
参考文献
[1]徐延万, 等.控制系统.中国宇航出版社, 2005:240-243
[2]陈树学, 刘宣.LabVIEW宝典.电子工业出版社, 2011:450-453
[3]李殊骁, 郝赤, 龚兰芳, 等.高精度三线制热电阻检测方法研究[J].仪器仪表学报, 2008 (1) :12-15
[4]李素英, 窦真兰, 曾严.温度传感器三线制接法的测量误差分析[J].电工技术测试, 2011 (7) :52-53
[5]陆元九等.惯性器件.中国宇航出版社, 2005:244-245
[6]张小燕, 樊利军.基于LabVIEW温度检测报警系统[J].北京工业职业技术学院学报, 2012 (1) :47-49
[7]戴栋, 吕昌远, 杨颖, 等.基于LabVIEW的温度测试系统[J].数字技术与应用, 2011 (2) :88
[8]黄根岭, 任全会, 江兴盟.基于LabVIEW的温度测控系统设计[J].电子测试, 2012 (1) :46-50
[9]齐若愚, 马忠松.基于LabVIEW的卫星地面接收监控软件设计[J].国外电子测量技术, 2012 (6) :6-11
[10]卢佳, 徐熙平.LabVIEW环境下自动温度检测系统的研究[J].电子测量技术, 2012 (9) :80-83
五月车市继续加温 篇2
5月，汽车生产110.69万辆，环比下降4.56％，同比增长29.60％；销售111.97万辆，环比下降3.11％，同比增长34.02％。乘用车生产82.15万辆，环比增长0.13％，同比增长38.92％；销售82.91万辆，环比下降0.54％，同比增长46.83％。商用车生产28.54万辆，环比下降15.89％，同比增长8.62％；销售29.06万辆，环比下降9.77％，同比增长7.30％。
1－5月，汽车产销483.77万辆和495.68万辆，同比增长11.10％和14.29％。乘用车产销352.03万辆和366.09万辆，同比增长15.61％和21.20％；商用车产销131.74万辆和129.59萬辆，产量同比增长0.62％，销量下降1.56％。
乘用车整体销量
在前两个月屡创新高之下，5月乘用车市场继续保持高增长的态势。由于2009年持续的需求旺盛，前期乘用车增长的瓶颈主要在生产供应环节，在零部件供应逐步跟上的情况下，终端零售得以稳健的高增长，从而出现终端零售在4－5月持续高位的历年少有的特征。5月的高增长是在工作日较同期减少的情况下取得的，按工作日计算的增速又超过4月，说明市场的增长动力没有明显的衰退迹象。
5月，乘用车共销售82.91万辆，环比下降0.54％，同比增长46.83％。在乘用车各品种中：基本型乘用车(轿车)共销售59.13万辆，环比下降0.48％，同比增长42.39％；多功能乘用车(MPV)销售1.75万辆，环比下降10.08％，同比下降1.11％；运动型多用途乘用车(SUV)销售4.77万辆，环比下降1.48％，同比增长25.79％；交叉型乘用车销售17.26万辆，环比增长0.59％，同比增长84.02％。
1－5月，乘用车销售366.09万辆，同比增长21.20％。其中，基本型乘用车(轿车)销售260.35万辆，同比增长16.54％；多功能乘用车(MPV)销售8.37万辆，同比下降10.25％；运动型多用途乘用车
(SUV)销售19.84万辆，同比增长10.73％；交叉型乘用车销售77.53万辆，同比增长50.78％。
分车型销量及结构
5月，在乘用车主要品种中，与上月相比，交叉型乘用车产销呈小幅增长，基本型乘用车(轿车)产量微增，销量略有下降，运动型乘用车(sUv)和多功能乘用车产销有所下降；与上年同期相比，除多功能乘用车销量小幅下降外，其他品种产销同比均呈不同程度增长，其中交叉型乘用车增速最为显著。
分排量销量结构
2009年的轿车市场出现两个热点，即1.5升车型和1.6升A级车销量增长迅速。其中1.6升A级车尤为突出。与此同时出现严重下滑的几个细分市就是1.8升、2.3－2.5升以及大排量轿车，这几乎涵盖了所有中大排量市场。其中2.3－2.5升市场的下滑与购置税基本无关，主要是经济走势作用的结果。1.6升以下购置税减免5％的政策，对2009年乘用车的较快增长做出了巨大的贡献。尤其是对自主品牌的发展有巨大的支撑作用。
分系别销量结构
5月，乘用车自主品牌共销售36.67万辆，占乘用车销售总量的44.79％。
1－5月，乘用车自主品牌共销售166.69万辆，占乘用车销售总量的45.98％；日系、德系、美系、韩系和法系分别销售72.77万辆、44.97万辆、30.40辆、19.57万辆和8.71万辆，占乘用车销售总量的20.32％、14.20％、9.25％、7.64％和2.61％。自主品牌轿车其销售77.34万辆，占轿车销售总量的29.71％；日系、德系、美系、韩系和法系轿车分别销售64.45万辆、51.42万辆、32 48万辆、25.09万辆和9.56万辆，占轿车销售总量的24.76％、19.75％、12.48％、9.64％和3.67％。
分价格级别销量结构
5月份经济型乘用车共销售50.92万辆，较上月坏比下滑1.31个百分点，卜5月份经济型乘用车共销售227.76万辆。微型客车近几月的高速增长以及在产业－政策拉动下，1.6升以下轿车车型的增长带动了整体经济型乘用车增长。1－5月份经济型乘用车的市场份额都在60％以上。
商用车整体销量
商用车5月份的市场表现不如乘用车抢眼。虽然从历年月度销量曲线的走势看，在三月份达到销量顶峰后，随后月份销量的下滑属于正常现象。但是5月商用车销量为29.06万辆，环比下降9.77％，降幅明显高于汽车整体和乘用车，同比上升7.29％，这一增幅也与乘用车的46.83％和汽车整体的34％有很大差距。在整个车市回暖，尤其是乘用车的部分车型强劲反弹的时候，商用车前五个月的表现未免过于“平淡”。而下半年则是车市传统的淡季，商用车2009年的发展趋势不容乐观。
前五个月，商用车销量为131.65万辆，同比下降1.56％。
客车销量分析
客车的月销量向来不高，一般占商用车总销量的比重在10％左右。2009年五月我国客车销量20411辆，同比微降3.78％，环比降幅超过10％。这在一定程度上影响了商用车整体的销量走势。分车型来看，客车中的主力车型轻客5月份下降较快，环比降幅为14.5％，同比下降5％。而中客和大客的销量则基本上与四月份持平。其中中型客车销量3721辆，同比上升3.8％，是商用车中为数不多的销量同比上涨的车型。
前五个月，客车销量共计9.6万辆，同比下挫4.7％。
货车销量分析
2009年5月，我国货车销量为20.34万辆，环比下降7.76％，虽然环比有较大降幅，但是同比却激增28.58％。
分具体车型来看，除重卡外，所有的货车车型都表现出同比上升、环比下降的特点。在货车各车型中，重卡销量最少。5月重卡销量共计1.16万辆，同比下降16.27％，环比下降24.51％。而作为最重要的货车车型，5月份轻卡销量共计12 41万辆，销量同比上升18.45％，环比下降7.87％。5月份同比增幅最高的车型是微卡。微卡5月销量为2.93万辆，环比小幅下挫1.42％，但是同比增幅高达81.27％。
前五个月，货车销量共计92.3l万辆，同比增长15.26％。
从上述分析可以看出，在乘用车回暖的带动下，整个车市都表现出少有的“冲劲”。但是与此相对应的是，商用车市场在五月依然表现平淡，很难相信商用车能在下半年有所突飞猛进。商用车市场的繁荣.需要政府出台直接、有效的刺激措施。通过扩大投资来间接地拉动的效果并不是十分明显。
6月市场预测
从历年的月度销量曲线图可以看出，每年三月是销量的顶峰，而七月则是销量的低谷。由于多重因素的影响，今年4月的销量却出现了环比增长，销量顶峰被推迟了一个月。5月方才开始环比小幅下滑。北京鸿锐新思曹彦春认为，5月将是我国车市进入下行通道的开始，6月份汽车的销量将继续环比下降，并且跌幅可能超过5月3％的水平。
乘用车方面，从目前乘联会的市场跟踪看，6月第一周厂家销量较5月同期下滑达到19％左右，较4月第一周也出现13％的大幅下滑。这主要是传统淡季、政策效应释放等因素造成的。总体来看.预计六月份乘用车的销量将全面下跌，进而拖累整体汽车市场。
加温控制器 篇3
飞机采用了大量的电子电气设备, 电磁兼容性直接影响到飞机及各系统的功能和性能。在进行风挡加温系统功能测试时, 左侧主风挡加温通道无法正常工作, 经排查发现是风挡加温控制器 (WHC) 设计不合理, 对机上磁场敏感。通过分析电磁环境确定干扰源, 分析被干扰设备确定敏感元件, 顺利地解决了该问题。
1 情况概述
出现问题的风挡加温系统由风挡加温控制器、风挡加热膜、风挡温度传感器、线路和控制开关等组成, 加热膜和温度传感器嵌入在玻璃内。每架机安装两台风挡加温控制器, 每台风挡加温控制器有两个独立通道, 通道1控制主风挡加温, 通道2控制通风窗加温。加热电源为3相115V交流电, 主风挡加热膜采用Δ型连接, 通风窗采用Y型连接。如下图1所示。
在地面进行风挡加温系统测试时, 发现所有风挡加温控制器安装在右侧时均能正常工作;风挡加温控制器安装在左侧位置后, 主风挡加温报故, 通风窗加温通道未报故。风挡加温系统故障与风挡加温控制器安装位置密切相关。初步判断, 风挡加温控制器安装到左侧后, 在其安装位置受到了电磁干扰。
2 分析电磁环境
电磁环境分析的目的是发现可能的干扰源。在飞机上电的情况下, 对左、右风挡加温控制器安装位置附近电磁场进行了测量, 结果 (图2) 表明左、右两侧电磁场存在差异。尤其是在400Hz频段 (注:机上交流电为400Hz) , 左侧场强明显高于右侧。
在机上实地检查发现, 左侧风挡加温控制器的安装位置与电源中心供电电缆距离不足1米, 不可避免地产生了干扰磁场。另外, 风挡加温系统自身的交流电缆走向不合理, 电缆几乎与左侧风挡加温控制器贴在一起, 而风挡加温系统正常工作时, 加热电流可达24A, 其产生的干扰不能忽略。
3 分析受干扰设备
风挡加温控制器的功能之一是监控加热电流。风挡加温控制器内部加热电流监控回路的主要元件为霍尔传感器。霍尔传感器由霍尔元件 (对磁场敏感) 与放大器电路、温度补偿电路及稳压电源电路等集成。如图1所示, 主风挡加热通道中, 加热电流监控回路对Δ型负载的线电流进行监控, 若检测到系统出现欠电流或过电流, 风挡加温控制器均会切断加热回路, 并输出系统故障告警信号。由于告警门槛值设定的太窄, 在外界磁场叠加到霍尔传感器上之后, 使得霍尔传感器检测到磁通量达到了告警阀值, 导致风挡加温系统无法继续正常工作。
4 确定解决措施
针对上述分析, 可考虑从三个方面解决干扰问题: (1) 屏蔽干扰磁场, 即减小受干扰设备安装位置的磁场强度; (2) 提高受干扰设备的抗干扰能力; (3) 使受干扰设备远离干扰源。
磁场屏蔽是一个复杂的事情, 一般是在干扰源周围用高磁导率材料 (主要是镍合金) 进行磁场屏蔽。采用该方法主要是改变了磁场的方向, 采取屏蔽措施后可能会对其他机上设备造成不利影响, 且会明显增加飞机重量。若考虑将风挡加温控制器安装在一个磁场屏蔽容器内, 势必不利于风挡加温控制器的散热。屏蔽磁场的措施不适合在飞机上实施。
提高磁干扰敏感设备风挡加温控制器的抗干扰能力。调整霍尔传感器的参数, 在允许的范围内适当放宽欠电流和过电流报警门槛值, 并调整传感器在风挡加温控制器内部的布置位置;或选用对外界干扰磁场不敏感的电流监控元件替代霍尔传感器。
使受干扰设备远离干扰源。在机上安装空间允许的情况下, 将风挡加温控制器布置到磁场环境磁场较弱的区域, 并合理布置风挡加温系统自身电缆的走向。
某型飞机对风挡加温控制器内部设计进行了改进, 并调整了风挡加温控制器在机上的安装位置, 故障已排除。
5 总结
通过解决风挡加温控制器电磁干扰问题, 摸索出了一套简单有效的电磁干扰问题解决方法, 即:分析电磁环境确定干扰源, 分析被干扰设备确定敏感元件, 围绕干扰源和敏感元件确定解决措施。
摘要：本文对某型飞机风挡加温控制器电磁干扰问题进行了分析, 提出了一套简单有效的电磁干扰解决方法 。
关键词：风挡加温控制器,电磁干扰,霍尔传感器
参考文献
给润滑油加温 篇4
来到龙游，阴冷的空气袭来，令我从心底里发冷。更别提那些被雨水打湿了的泥泞赛道，越往山上温度越低，甚至有些赛道都发生了结冰现象。紧张的气氛配合着这块水陆要道漫延在各个车队。
都说发动机是赛车的心脏，而润滑油就相当于赛车的血液。刚从佛冈跑来这里比赛，温差如此巨大，是否会对赛车有所影响。毕竟一方水土养一方人，南北差异会不会令赛车水土不服?
面对我的担忧，新辉全动力润滑油的技术顾问化身为油品老师。他说如果按照美国汽车工程师协会(SAE)的机油黏度分类法，一般用符号W(冬天的缩写)表示冬季用油牌号，而符号w前的数字越小，则显示的耐低温指标越低。如果符号w后有数字，数字越高则代表的耐高温指标越高。符号W前后都有数字则表示这是冬夏通用油。
但因为我们是参加比赛，跟普通民用车使用的润滑油又有所区别，比如像我们赞助斯巴鲁和其他参加拉力赛车队的新辉全动力F－1A型号的润滑油，它的机油黏度达到10W/60，也就是说可以在零下25℃到零上60℃的环境下使用。在拉力赛这种极端的环境下使用是完全没有问题的，毕竟这种油适用的气温范围很大，而且车队对于机油的更换也较勤，有些赛车队甚至会在车外先把润滑油预热，然后才加进发动机。因此就算是在冰天雪地举行的比赛也可以用SAE50甚至60的高黏度润滑油。但因为平常的民用车不会在这种极端恶劣的环境下行驶，不能达到赛车行驶时发动机所需要的高温环境或是其他负荷，所以我们并不赞成民用车使用赛事润滑油。因为这些润滑油是为了在最适合的环境下工作，才会详细分类制造，以便各种车辆在各种环境下使用都能发挥出最大的功效。
加温输血的研究进展 篇5
在抢救大量失血的患者时, 常需要大量输血。美国血库联合会 (AABB) 对大量输血的定义是:24h以内输血量达到患者总血容量或4h内输血量超过患者总血容量的1/2[3]。在日常工作中, 最常见的需要大量输血的情况有:严重外伤出血、术中及术后大量出血、消化道大出血、产后大出血、宫外孕破裂出血、创伤性肝脾破裂出血等。大量输血的致命三联症之一为低体温[4]。患者的体温低至35℃可引起凝血功能障碍, 引起出血不止和手术伤口的广泛渗血, 临床医生常误认为是DIC或稀释性凝血病。治疗不当会增加输血和输液量, 往往越输越出血, 越出血越输, 最终导致患者死亡。此时医生应重视对患者的保温, 给输入的液体和血液加温。
1 血液加温的方法
(1) 将血袋置于37℃水浴 (不要将连接于血袋上的输血管浸入水中, 以免污染) 。并且轻轻摇动使血液受热均匀, 复温10min取出备用[5]。 (2) 将取回的库存血直接连接静脉输血器, 同时将输血器近肢体端的30~40cm置于盛有37℃、500ml的生理盐水玻璃瓶中, 水温降至36℃时更换。血液边加温边输注[6]。 (3) 采用贝格CBW686型输血加温器为患者加温输血。使用前检查加温器是否完好, 将加温器牢固固定于输液架上;选择特制的加温输血管, 将输血管逆时针轻柔缠绕于加温器槽口中, 使输血管与加温槽口紧密连接。注意加温器与患者之间的输血管至少40cm, 加温器与患者之间距离应小于80cm, 以减少热量散发[7]。
2 血液加温的控制点
(1) 加温的血液控制在32℃, 不得超过35℃, 水温不得超过38℃, 以免造成红细胞损伤或破坏而引起急性溶血反应;加温过的血液要尽快输用, 因故未能输注不得再入冰箱保存[8]。加温血液必须有专人负责操作并严密观察。 (2) 加温时间为10min。时间过长, 易使库血中的成分破坏;时间过短, 不能达到理想的复温效果。 (3) 水浴箱的水每日更换, 水浴箱保持清洁。 (4) 不要将多袋血同时加温, 因为大量输血常在抢救时实施, 假如患者因故不能输血, 而加温过的血液不得再入冰箱保存, 这样会造成不必要的浪费。 (5) 加温后的血液尽快输注, 以防细菌性输血反应。
3 血液加温后某些指标的变化
有研究表明, 库血复温 (37℃, 水浴10min) 后血液红细胞、血红蛋白、红细胞压积、白细胞、血小板、血清K+、Na+、Cl-无明显改变, 即复温对库血有形成分和生化无影响[9]。
4 血液加温输注的效果
由于受到麻醉药物、外科暴露和环境温度等影响, 全身麻醉的手术患者大多都会发生低体温[10]。低体温会导致机体骨骼肌张力增加, 从而发生寒战反射;而寒战会使机体耗氧量成倍增加, 极易发生术后低氧血症, 从而不利于患者的机体恢复[11]。快速输入大量库存血会引起体温下降, 低温进一步诱发机体一系列病理变化, 包括应激反应及免疫功能不足、药物清除障碍、乳酸积累、心律失常等[12]。李娟等[13]对60例行全身麻醉手术且术中需输血的骨科患者的研究表明, 加温输血可以有效避免体温的大幅度下降, 可降低全身麻醉骨科手术患者寒战的发生率, 能提高患者的舒适度。刘欣等[14]将创伤后低血容量性休克患者100例分成未加温输血组和加温输血组。详细记录患者输血情况。结果加温输血组明显优于未加温组。该研究表明, 加温输血应用于临床抢救与治疗创伤后低血容量性休克, 能够降低创伤后低血容量休克患者输入低温库血后寒战、低体温等发生率, 有利微循环改善。赵小红等[15]的研究表明库血加温输注可以预防患者术中体温下降及寒战的发生, 提高患者的手术耐受性。还有研究表明, 输血时滤网或针头堵塞方面, 库血复温组优于未复温组, 差异有统计学意义 (P<0.05) [5]。另有研究表明, 加温输血组不良反应率 (发热、寒战、荨麻疹) 均低于常规输血组[16,17]。
5 结语
耦合剂加温器的研制 篇6
现有的超声等项目检查中使用耦合剂涂于人体皮肤表面,其作用是在人体皮肤与超声探头之间起耦合作用,当环境温度低时,冰冷的耦合剂对人体产生较强的冷刺激,使人产生不舒适感。
本研制的目的在于针对目前超声等项目检查过程中使用的耦合剂加温等问题,提供一种可控温的加温仪。
1 工作原理
本研制利用电加热原理。使用220V电源,经可调节温控器给50W电热丝加热。当不锈钢罐内空气温度低于45℃时,(正常使用时,设定温度为45℃。根据临床实验:不锈钢罐内空气温度在45℃左右时,经加温的耦合剂涂于人体时有舒适感),温控触点闭合,220V电源给50W电热丝加热。当不锈钢罐内空气温度超过45℃时,温控触点断开加热电源,达到自动加热、保温目的。使耦合剂温度始终保持在45℃左右(温度误差±1℃)。
2 具体实施
本装置包括壳体,电加热电路和不锈钢内胆罐三部分。电加热部份包括:电源开关、可调节温控器和电热丝。当不锈钢内胆罐内的温控探头感受到的空气温度低于45℃时,220V电源通过加热丝加热空气,热经空气做传导媒质给耦合剂加温,使耦合剂涂于人体表面时有温热的舒适感。不锈钢内胆罐是直径6.4cm,长20cm的不锈钢管做成的,其下端安装加热丝。内部空间刚好可以放置耦合剂瓶,结构紧凑。
为了使不锈钢内胆罐中的热空气与外界空气没有对流,在耦合剂瓶下端安装一个橡胶垫。橡胶垫刚好盖住不锈钢内胆罐口,在不锈钢内胆罐与壳体之间填充保温棉,防止热空气与外界对流,减少能量损失。
参考文献
[1]江缉光．电路原理[M]．(第二版)，北京：清华大学出版社，2007．
[2]戴锅生．传热学[M]．(第二版)，北京：高等教育出版社，1999．
日光温室加温装置设计及研究 篇7
日光温室在农业产业调整结构, 发展反季节生产, 均衡淡季蔬菜供应, 确保“菜篮子”丰富和稳定, 有效增加农民收入等方面做出了巨大贡献, 日光温室已经成为我国北方农业生产中发展速度最快、经济效益最好和增加农民收入最多的新兴产业之一。持续降雪低温天气, 严重危及发展日光温室反季节生产。2008年2月, 罕见的持续降雪低温天气, 使甘肃省河西不少地方最低气温降到-26℃。受低温天气的影响, 一些日光温室大棚蔬菜被冻死、冻坏, 受灾农户心急如焚。为了解决冬季日光温室安全过冬的问题, 笔者与企业联合共同研制适宜甘肃省的日光温室加热装置, 通过近3年的试验研究, 一套适宜于甘肃省西部地区冬季日光温室的加热装置被广泛应用, 并取得了良好的社会和经济效益。
2 日光温室加温装置结构原理
1.加热装置2.排烟口3.蒸汽输出管4.溴锂真空超导散热器接口5.第三级液汽分离装置6.第二级液汽分离装置7.第一级液汽分离装置8.补水箱9.加煤口10.排渣口
该装置工作原理是以煤为燃料, 以水蒸气为加热介质, 采用溴锂真空超导散热器 (无水运行) 为热交换介质。燃料加热夹层水箱中的水产生水蒸气, 水蒸气通过三级液汽分离箱分离出的蒸汽通过溴锂真空超导散热器与温室内的空气进行热交换。该装置无热交换鼓风机和热水循环泵;运行安全可靠, 不受供电影响;无燃烧废气排入温室内, 具有热效率高、升温快、操作简单、设备运行无噪声、移动和燃料获取方便等特点。其结构原理如图1所示。
长方形炉体分为两部分, 前端是加热装置的炉膛部分和后端为高温箱, 它们两侧面、前面和后面是双层的夹层水箱相连通, 在炉膛前面的加煤口和排渣口, 整个加热装置相当于一个小型的常压锅炉, 炉膛向后延伸凸起部分为二次加热的高温箱, 将其中的蒸汽进一步加热, 3个液汽分离箱将热蒸汽与水逐步分离, 到达第3级时, 可获得温度和纯度很高的蒸汽, 蒸汽通过联接管进入溴锂真空超导散热器中, 在热蒸汽通过溴锂真空超导散热器时加热散热器, 达到提高温室内温度的目的, 最后一级溴锂真空超导散热器的出口端与室内相通, 利用高温气体余热给温室加湿。燃烧后的废气通过排烟口排出温室外, 可根据需要由补水箱即时补充消耗所需的水分。根据温室面积和温室的需要, 可串接数组溴锂真空超导散热器, 达到作物所需温度要求。
3 热负荷的设计及计算
(1) 室内设计温度ti。一般来说, 温室最大加热负荷出现在冬季最寒冷的夜间。不同作物、不同品种及不同生长阶段, 对环境温度有不同要求。常见瓜果植物的适温范围见表1。
(2) 室外设计温度t0。周年使用的温室, 建议取近20年最冷日温度的平均值作为室外设计温度t0值。若无近期当地气象统计数据, 我国北方室外设计温度t0值可用表2所列数值。
对于非周年使用温室, 可根据具体使用季节的天气情况, 选用不同的室外设计温度t0值。
(3) 传热损失Q1。透过温室围护结构的传热损失Q1可由式下计算:
式中Q1———温室围护结构 (包括墙体、透光屋面、不透光后坡和门窗等) 的传热损失, W;
uj———第j种围护结构的传热系数 (见表3) , W/ (m2·K) ;
Aj———第j种围护结构的表面积, m2;
n———围护结构种数;
ti———室内设计温度, ℃;
t0——室外设计温度, ℃。
传热系数u是热阻的倒数。对于多层复合围护结构, 传热系数u可由下式计算:
式中R———围护结构总热阻, m2·K/W;
δi———第i层围护材料厚度, m;
λi———第i层围护材料导热系数 (见表4) , W/ (m·K) ;
n———围护结构层数。
(4) 渗透热损失Q2。通过缝隙渗透空气, 发生室内外空气交换造成的热损失包括显热和潜热两部分。但是热负荷计算的环境条件基本上发生在寒冬季节的凌晨, 潜热交换有限, 在工程计算上可忽略不计。因而渗透热损失可用下式计算:
式中Q2———渗透热损失, W;
V———温室空气体积, m3;
N———每小时换气次数;
k风速———风力因子。
(5) 地面热损失Q3。温室地面散热的快慢与计算点和外围护结构间的距离有关, 工程上可将温室的土地按与外围护结构的距离分成3个区域。不同区域按各自的传热系数和面积求出热损失, 然后求和, 便得到Q3:
式中Q3———地面热损失, W;
ui———第i区地面传热系数 (见表3) , W/ (m2·K) ;
Ai———第i区面积, m2。
(6) 温室热负荷Q。用下式计算温室热负荷:
(7) 散热器数量计算。温室需要的散热器数量 (片数或长度) 可用下式计算
式中n———需用散热器片数 (或长度) , 片或m;
Q———温室热负荷, W;
q———散热器单位 (每片或每米) 散热量, W/片或W/m;
β1———组装片数 (柱型) 或长度 (扁管型和板型) 修正系数;
β2———支管连接形式修正系数;
β3———流量修正系数。
4 日光温室加温装置的安装和使用
该温室加热装置是以冬季较冷天气条件维持温室内作物正常生长而设计的。在实际使用过程中, 用户应根据温室内的实际温度适时调整加热装置的工作时间, 以保证作物正常生长, 同时在安装散热器时表面至少要距离植物本体0.4 m以上, 安装的散热器数量应以设计量为准, 不得随意增减。
参考文献
[1]GB/T13754—92采暖散热器散热量测定方法.
[2]林志杰, 刘皓, 黄琳, 刘德昌.稻谷壳流化床的燃烧特性[J].华中理工大学学报, 1994 (03) .
[3]张莹, 刘文合, 于威, 王铁良.东北型日光温室太阳能辅助加温系统试验研究[J].水电能源科学, 2010 (03) .
铁道罐车加温套水压试验压力分析 篇8
对于装运凝固点比较高介质的铁道罐车, 为了便于卸车作业, 一般需设置加温卸车装置。铁道罐车采用的加温卸车装置主要分为外加温套和内加热管, 采用较多的是外加温套。目前, 我国60t级铁道罐车采用外加温套加热方式的主要有G17型粘油罐车、G11型酸碱罐车、G11S型浓硫酸罐车、G11J型液碱罐车、GH型黄磷罐车等, 70t级铁道罐车采用外加温套加热方式的主要有GS70型浓硫酸罐车、GJ70型液碱罐车, GH70B型不锈钢精细化工品罐车等。
为验证加温套装置的强度, 加温套组装完毕后有水压试验要求, 旧版TB/T1803规定加温套的水压试验压力为0.0981MPa, 在铁道罐车新造和检修系统调研发现, 采用0.0981MPa试验压力, 在加温套水压试验过程中, 易造成罐体局部变形, 甚至大面积内凹等失稳现象, 需频繁进行调修, 给生产组织带来极大不便, 为此, 有必要对加温套的使用工况进行分析, 计算铁道罐车罐体在水压试验工况下的许用外压力, 确定合理的加温套水压试验压力值, 使其既能满足检验加温套强度, 又不至于造成罐体失稳。
2 加温套使用工况分析
通过对加温套实际使用工况进行大量的调研分析, 加温套结构为敞口结构, 在采用加温套加热卸车过程中, 加温套的排气管、排水管均为常开结构, 排气管、排水管的总截面积大于进气管的总截面积;另外加温套的容积是其进气管容积的200余倍, 蒸汽一旦由进气管进入加温套内其压力会迅速降低, 故加温套工作时实际承压并不高, 远低于0.0981MPa的试验压力。
3 罐体许用外压力计算分析
罐体的许用外压力与罐体直径及罐体材料的弹性模量等参数有关, 相同长度情况下, 罐体直径越大, 罐体材料的弹性模量越小, 许用外压力越小。通过对以上车型的比较分析可知, GH70B型不锈钢精细化工品罐车为目前采用外加温套形式铁道车辆中罐径最大的车型, 并且不锈钢弹性模量较碳钢小, GH70B型不锈钢精细化工品罐车在加温套水压试验工况下罐体的许用外压力最小, 因此采用GH70B型不锈钢精细化工品罐车进行罐车许用外压力计算。
4 计算分析
4.1 车体简介
GH70B型不锈钢精细化工品罐车采用有中梁结构。罐体为直角斜锥式, 采用0Cr18Ni9 (304) 或者00Cr17Ni14Mo2 (316L) 不锈钢。鞍座采用单腹板组焊式鞍座结构, 材质为Q345A低合金高强度结构钢。
底架装配主要由中梁、枕梁、端梁及侧梁等零部件组成。
中梁采用屈服极限为450MPa的热轧310乙字型钢, 前、后从板座材质采用C级铸钢。枕梁为双腹板结构。材质为Q345A低合金高强度结构钢。侧梁材质为Q235A低合金结构钢。
罐与底架中部采用上、下鞍进行连接;鞍座处采用压板式连接结构。
4.2 计算模型
采用ANSYS有限元软件进行屈曲计算, 计算模型采用整车结构。有限元计算中采用8节点四边形壳单元进行离散, 共使用单元41468个, 节点83232个。有限元模型离散图如图一所示。
5 计算载荷
计算时载荷的施加按照加温套水压试验工况进行, 考虑车体自重及罐体承受的外压力。
6 计算结果
经过计算, 罐体加温套水压试验工况下的临界外压力PCR为0.115MPa, 其屈曲模态如图二所示。
7 加温套水压试验工况下罐体的许用外压力
罐体在加温套水压试验工况下的许用外压力:[P]=PCR/n, n为安全系数。考虑到加温套的结构特点, 加温套在实际运用工况下为敞口作业, 加温套内部压力和罐体承受的外压力很小, 因此取安全系数n=2, 则加温套水压试验工况下罐体的许用外压力为:
8 铁道罐车加温套水压试验压力确定
综合分析加温套加热作业时的实际受力工况及罐体许用外压力以及实际的使用经验, 确定加温套水压试验压力值为0.06MPa, 既能保证新造及检修的安全需要, 防止产生罐体内凹的现象, 又不会对加温套的实际使用造成影响。
9 结语
通过以上分析及计算, 确定了铁道罐车加温套水压试验压力, 既满足了铁道罐车加温套水压试验要求, 又不会造成罐体失稳, 新版TB/T1803《铁道罐车水压试验》已采用该压力作为铁道罐车加温套水压试验压力值。
摘要：通过分析铁道罐车加温套实际使用工况, 并结合有限元计算出的铁道罐车罐体许用外压力, 确定出合理的水压试验压力值。
为人际敏感度加温 篇9
看着两人走出办公区，Jessica轻呼一口气，拿起电话订了份外卖，顺手点开微博，看看有什么新鲜事发生。
QQ闪了两下，点开一看，原来是Linda发过来的昨晚聚会的图片。Jessica点了“接收”，图片传送起来。Linda发过来一句话，“哎？这个时间你不是应该去吃饭吗？”
“今天大家都出去了，办公室就剩Kevin、Leo和我了。”
“哦”，Linda拖个长声，“那个Kevin还是死性不改？”
Jessica撅撅嘴，“Linda，你说是不是我有点太敏感了？其实他是无意的动作？”
“切，等餐排队时每次都碰到你是无意？站在你座位旁边说话时居然能碰到你是无意？跟你看着电脑说工作时非得凑得就剩一厘米空间也是无意？”
“嘤嘤嘤嘤嘤，”Jessica苦着脸打字，“那我该怎么办啊，这种事又没法核实。不过呢，我也偷偷观察了一下，发现不光是对我这样，Kevin跟办公室里其他女生说话时也是这样哦。”
“那就没人反抗？”
“都是同事啊，再说Kevin平时也没有其他的毛病。哎不说了，我的饭来了，我得赶紧吃，一会儿他们回来了看到就不好了。”Jessica关上QQ窗口，吃起饭来。
刚吃了两口，办公区的玻璃大门被推开了，Anni气哼哼地走进来，到座位旁，边开电脑边气愤地说，“运达公司的那群屌丝这辈子就是宅男了，没什么大出息。”
Jessica咽下一口饭问道：“这又是谁惹你了？” “以后运达的业务让Leo或者Kevin去吧，再让我去我非得带个定时炸弹不可。”Anni把手提包扔在桌上，恨恨地往外掏手机，“给你看看我拍的照片。”说着，她把手机递给Jessica。
Jessica打开相册，运达的办公区很简洁，白墙，蓝色的隔断桌，“看起来还不错啊。”
Anni指了指后面两张图，“看看这两张，这就是设计部的办公室。”
Jessica放大图片，面积不大的办公室内贴满了女明星的写真海报，多半是些大尺度照片，“嗬，没想到运达对设计部还挺宽容的，居然允许他们在墙上乱贴。”
“这不是学国外吗，说是空间自由，会让设计人员有更多想象空间。可是我看他们成天想象的都是AV女优了，就这样的办公室还敢用来接待客户呢。你都不知道，我推门进去之前，他们正大声讨论公司女同事的身材呢，就差评出个排行榜了。”Anni说。
“这些人虽然智商不错，但情商着实是低得可以啊。”Jessica叹口气，“难道从来没有来访者表示过不满吗？”
“明面上肯定不会有，毕竟是去谈业务的，谁也不会对别的公司指手画脚。不过，我相信大部分到访的女士肯定都会像我一样表现出不悦的样子，只能说设计部的人反应实在太迟钝了，将来丢单子都不知道怎么丢的。”
“看来运达的彭总要反思了，对于企业来说，员工不当的人际敏感度不但会影响团队合作，降低生产力，更可能会造成公司重大的损失。”随着话音，Penny走进办公室，手里还拎着一袋冰淇淋，她顺手递给Anni和Jessica，“我请吃可爱多，别生气了，生气的女人老得快。”
Anni拿过一个甜筒，白她一眼，“早知道前两天新来的实习生被你骂的时候，我站旁边学习一下好了，这样今天也就不会在运达受气了。”
“新来的实习生？那小伙子不是看着挺仪表堂堂、落落大方的吗？”Jessica问。
“人是没什么坏心眼，就是太不会说话了，专业术语叫做‘人际敏感度过低’，一看就是没经过职场的洗礼。那天让我帮着拿个东西，那语气，生硬得谁听了都不舒服。当场就让我拎到走廊一顿臭骂。”Penny笑笑说。
“他会不会觉得你太多事啊？”Jessica想起自己的问题，有点茫然地问。
“怎么会 ，我这可是为了他好。有的时候不经意的一句话、不经意的一个动作就可能伤害到别人，而当事人自己还毫无感觉，如果现在不帮他纠正过来，迟早有一天他会变成‘人际杀手’。”Penny说。
“呃，那个，我最近遇到一个人，怀疑他的人际敏感度也比较低，你帮我想想该如何解决好吗……”Jesscica说道。
如何训练人际敏感度
训练方法一：小团体讨论形式
每次选择7—15人，针对某个人际关系主题作讨论，由专家从旁引导讨论的进行，以增加团体成员对该主题的认识，来提高大家应对进退间的敏锐度。
举例来说，文中提到的Jessica，就可以在主题“性骚扰”的训练当中提出自己的感觉：“每次当有男同事把手搭在我肩上时，我都会觉得很不自在，我不习惯人家对我这么亲密，也许对方并无恶意，但对我来说，这就构成了性骚扰。”
此时，另一位相关人Kevin在听了对方的想法之后，就可以接着说出自己的看法，“喔！我一直不知道你是这样想的。其实我完全没有恶意，只是习惯性地觉得这样显得和人更加亲密，完全没想到会对你造成困扰，真是抱歉，以后我会多加注意。”
如此经由不断的团体讨论与感受分享，令所有参与的人提高了对“性骚扰”的认识，了解什么样的言行容易会对别人造成困扰，也就因此提升了人际敏感度。
训练方法二：个体观察形式
当然，人际敏感度不一定非经由专家指导、在团体运作下方可进行。在日常生活中，如果自己多用一份心，也可以达到同样的效果。例如，如果你发现有人在听到你的一句话，或者看到你的一个动作后，表现出奇怪的反应，如忽然不说话、不自禁地皱眉，或是情绪一下子由热变冷时，不妨自我检讨是否说错了什么，甚至不妨直接向对方求证：“你好像突然间不开心起来，我有哪里冒犯你了吗？”
经由如此不断的自我练习，必然可以加强对他人情绪的认知，同时也成功地为自己的人际关系敏感度加温，成为一个善解人意的EQ高手。
加温控制器 篇10
1.1加温盘管的工作原理
通常较为常见的储罐蒸汽加温盘管主要是由蒸汽进气管线、加温盘管、冷凝水回水管线和控制阀门这几部分组成。蒸汽加温盘管是在储罐底部安装的管线回路, 在入口处接入蒸汽系统利用锅炉蒸汽作为热源对罐内的介质进行热传递加温, 出口处接入回水系统排出冷凝水形成一套完整的加温回路。
1.2加温盘管的优缺点
罐内加温盘管的主要特点是结构简单、造价低、操作管理便捷、管内可承受较高压力、安装简便、可以根据容器的形状, 制作成圆柱或平板等不同形状, 也可将几组加温盘管进行并联组合从而达到增加传热面积效果, 甚至可以在一个储罐中采用两组相互独立的加温盘管, 通入不同的热源以充分利用热量。 但是由于储罐的体积相对于普通设备要大了许多, 储罐内流体的流速必然很低, 所以管外给热系数也相对较小, 这将影响总传热系数的提高。此外, 加温盘管自身的通过能力也有限, 而且经过长时间使用后盘管内部会积聚锈渣等难以清洗的杂质, 可能会进一步限制传热介质的通过性, 所以这也限制了加热盘管只适用于传热负荷不是很大的设备及较清洁的传热介质。
1.3加温盘管的种类
现在大型储罐中较为常用的管式加温盘管按照布置形式可分为全面加温盘管和局部加温盘管, 按照结构形式不同又可分为排管式加温盘管和盘式加温盘管。
(1) 排管式加温盘管
排管式加温盘管由若干个盘管所组成, 每一分段由2到4根平行的管子构成, 两端与两根集合管连接而成, 几个分段构件以并联串联方式连成一组, 对称布置在储罐进出口的两侧, 每组都有独立的蒸汽进口和冷凝水出口。根据油罐的大小, 通过计算确定罐内加热器的分组数。为便于冷凝水的排除, 进出口之间要形成一定的坡度。分段式加热器长度不大, 摩擦阻力小, 可采用较低压力的蒸汽。但分段之间的连接处是容易泄漏的部位。
(2) 盘式加温盘管
盘式加温盘管是用很长的钢管根据储罐的内部结构弯曲成所需形状的管式加热盘管。加温盘管在油罐下部均匀分布, 可提高油品的加热效果。由于管道较长, 对蒸汽压力的要求高。有时为了减小压降, 也可将盘管分成平行的几组, 并连使用。用U型管卡将盘管安装在金属支架上, 能使管子在温度变化时能自由收缩。支架具有不同高度, 使盘管沿蒸汽流动方向保持一致的坡度, 便于排出冷凝水。
2两种加温盘管在我厂的应用对比分析
重油是原油提取汽油、柴油后的剩余重质油, 其特点是分子量大、粘度高。重油的比重一般在0.82~0.95, 比热在10000~11000kcal/kg左右。其成分主要是碳氢化合物, 另外含有部分的 (约0.1~4%) 的硫黄、微量的无机化合物及在前期生产过程中加入的催化剂沉淀物, 此外重油贮罐必须设有良好的加热装置, 一般以低压蒸汽保持长期均衡供热, 罐内油温控制在70~80℃, 最高温度不得超过90℃。
2.1排管式加温盘管的弊端
由于排管式加温盘管的结构形式与家用暖气包相似、90度弯头、T型端头较多这一结构特点, 造成了排管式加温盘管焊口多、冷凝水易存积、易产生水击。
在封闭管道内中, 在压力管道中, 由于液体流速的急剧改变, 从而造成瞬时压力显著、反复、迅速变化的现象, 称为水击, 也称水锤。在蒸汽管道中, 若暖管不充分, 疏水不彻底, 导致送出的蒸汽部分凝结成水, 体积突然缩小, 造成局部真空, 周围介质将高速向此处冲击, 也会发出巨大的音响和振动。水击现象发生时, 压力升高值可能为正常压力的好多倍, 使管壁材料承受很大应力;压力的反复变化, 会引起管道和设备的振动, 严重时会造成管道、管道附件及设备的损坏, 影响加温效果, 浪费蒸汽。其次, 水击造成加温盘管的破裂使油品经破损的加温盘管窜入蒸汽管线, 污染蒸汽系统, 存在一定的安全环保隐患。
以兰州石化公司油品储运厂393#、395#两具10000m³拱顶储罐为例, 两具储罐储存介质均为重油, 两具储罐原设计均为排式加温盘管, 在实际使用过程中这两套加温系统也的确因为其结构的特性在储罐持续加温过程中均出现了频繁的水击现象, 如图3, 并且都出现罐内盘管因水击和腐蚀破损的问题, 但是为了确保油品的温度能控制在70~80℃之间, 不得不开蒸汽加温, 因加温盘管破, 加温回水又不敢进回水系统, 蒸汽直接通过加温盘管破损处进入罐内, 影响了油品质量, 同时蒸汽回水直排入工业下水, 造成了蒸汽大量的浪费, 加温盘管破漏问题已成为了严重影响安全平稳生产及节能环保的重要问题。
通过观察储罐加温盘管的破损位置综合分析, 水击主要是冷凝水在蒸汽的推动下加速运动, 当遇到阻力, 如90度弯头就会产生强烈的水击。油罐检修中, 经常可以看到弯头和三通处水击破坏的现象。排管式加温盘管的每一个排管都是由2~4根平行的管子与两根汇管焊接而成, 它的T型弯头、T型端头较多, 这一结构设计上的缺陷使得排管式加温盘管的水击点较多, 受到水击破坏的几率大大增加。
2.2盘式加温盘管的优点
由于盘式加温盘管是用很长的管子弯曲而成的管式加热器, 所以相对于排管式加温盘管来说它的焊接点数量较少, 避免出现90度弯头、T型端头, 这样就大大降低了水击点的数量和泄漏的几率。盘式加温盘管管径相对排管式加温盘管大, 排管数量较少, 罐内的空间增大, 盘管在罐内的分布情况多为圆形弯头或使用弯管, 有效地减少了拐弯处的应力, 消除了蒸汽加温盘管本身对蒸汽冷凝液的阻止, 让蒸汽冷凝液能在罐内蒸汽加温盘管中顺利通过。此外为了使管子在温度变化时能够自由伸缩, 使用导向卡箍将盘管安装在金属支架上, 支架具有不同高度, 使盘管沿蒸汽流动方向保持一致的坡度, 便于冷凝水的排出。经过计算, 排管式加温盘管加温面积是124㎡, 盘式加温盘管的加温面积达到了200㎡, 所以在加温效果上, 盘式加温盘管优于排管式加温盘管。
2.3改造前后蒸汽用量对比
选取采用排式加温盘管的394#罐和采用盘式加温盘管的395#罐在同一年内蒸汽用量最大的几个月的月度用量对比数据为例:
由此表中的数据可以计算出在相同加热效果下:
一具储罐仅6个月的时间就可节约蒸汽514t。
3结语
相对于排式加温盘管, 采用盘式加温盘管可以有效地减少90度弯头和T型端头的数量, 从而减少水击点的个数, 降低盘管出现损坏的几率提高设备的使用寿命;盘式加温盘管的加温效率要优于排式加温盘管, 并且在节能性和经济上具有一定的优势。
参考文献
[1]HG/T20570.11~95工艺系统工程设计规范[S].