PDM10kW

PDM10kW（精选7篇）

PDM10kW 篇1

摘要：随着社会的发展, 人们对中波发射机的关注越来越多, 中波发射机的发展速度也很迅速。因此, 本文主要研究了中波发射机的一些原理及调试的方法, 对PDM全固态中波发射机的原理做了简单的介绍。另外, 也研究了发射机, 两频之间的共塔天馈线的调试方法, 以及10 kW的全固态的中波机安装的方法特点。

关键词：10kW,发射机,调试,维护

1 大功率全固态中波的广播发射机的优点分析

20世纪90年代以来, 大功率的全固态中波的广播发射机是达到国际先进水平的一种广播发射机。它的优点是电声的指标优良、全机效率高、运行比较稳定。随着社会的发展, 尤其是进入21世纪以后, 中波发射机的发展迅速。它的发展可以真真切切的感受到, 例如:从真空的电子管发展到晶体管再到功率场的效应管;电路的结构从最初的分立器件逐渐变为模块化、集成化的电路;控制检测由原来的状态逐渐变为由计算机控制的实时化、远程监控。总之, 逐渐向计算机的管理方向发展。

2 10 k W的PDM全固态的中波机的工作原理

全固态的PDM机工作的步骤为:第一, 是对占空为0.5的72 k Hz的方波进行一些初始的调试, 其方法是利用音频信号进行调试;第二, 当调制器把已调的脉冲, 经过低通的滤波放大之后, 可以得到跟随着音频变化而变化的CD电压。此外, 可以通过对18路功放电压的控制, 从而在功放的输出端得到一种调幅波。对于全固态的PDM机来说, 它采用了功率的合成技术, 在高、末级使用18路功放小盒, 经过功率合成之后, 可以得到10 k W以上的输出功率。因此, 每一个功放的小盒都是一个高频功率的放大器。通过采用桥式丁类的放大电路方式, 使场效应管的工作处于开关的状态。所以说, 等效的电路以及其输出波形的方法如下:V1V4与V2V3因为推动信号的作用, 被迫彼此截止、导通。另外, 峰值为2E的方波可以在变压器T上面得到, 峰值为4E的正弦波可以在经过LC滤波器之后, 在RL上面得到。然而, 在实际的电路中, 每个功放管都是采用2只IRFP350的场效应管, 进行并联组成放大管, 每路的功放输出阻抗仅仅为4Ψ, 但经过功率的合成之后, 阻抗变为25Ψ, 最后, 经过末端的级槽路, 变为50Ψ。所以, 全固态机对于负载阻抗要求很高, 至少比电子管机对负载阻抗的要求要苛严得多 (10 k W的电子管的板调机, 其输出的阻抗为800Ψ) 。10 k W的PDM全固态的中波机的原理框图如图1所示。

3 10 k W的PDM全固态的发射机的安装方法

对调制和功放箱而言, 调制级、RF放大器都是相互独立的小单元, 器件便宜且更换容易, 只需一把螺丝刀即可完成转换。网络合成器采用并联合成, 比传统的串联合成有显著的优点, 模块的短路或断路故障不会造成合成器损坏, 机器工作时可以拿出任何功放模块, 其他模块照常工作, 无需中断正常的播出来进行维护。激励器、驱动级、低压电源有主备自动切换, 这样可以使设备可靠性大大提高。但要对进电电压的范围进行严格的控制, 确保一直都在规定电压的范围之内。因为, 全固态机比一般的机对电压的要求高, 因此, 它的进电电压必须是380V±5%最好。电压过于高、过于低都不仅会引起机器运行的一些问题, 还可能会引起场效应管的损坏。所以, 对电压的要求必须是高质量的补偿式的三相交流的稳压电源, 还可以采用独立的电路将针对外部电源的变化动态地对其进行稳压, 这样就无需稳压电路, 减少了安装和调试过程中复杂的步骤。在安装过程中, 可以用于无人值守的自动化控制, 支持远程遥控开关, 可监控工作状态。故障部件有液晶显示, 注意液晶显示的安装, 这样易于查找故障和实现数字、模拟同播, 具体安装如图2所示。

4 10 k WPDM全固态发射机的调试方法

一般情况下, 全固态中波发射机在其出厂之前, 生产厂家都会对其带假负载认真地进行调试。但是, 因为被调试的全固态机, 需要调试的是输出槽路、天馈线。本文以1台发射的频率为765k Hz, 发射的天线为102 m, 以及10 k W981 k Hz的板调机共塔的10 k W PDM机为例。在厂方调机前, 其两机的天馈线已调整。

调整的方法具体如下:把765k Hz的馈线的输入端导纳调试为Y1=4.342m V+j0, 把981 k Hz的端调试为Y2=4.2m V+j10P;在调整结束之后, 打开981 k Hz机使其工作的正常, 而且其指标甲级。但有时候, 765 k Hz机的指标会失真, 而且其频响也变得很差, 重要的是, 对其反复调整之后, 发射机的指标还是上不去。经过研究, 究其原因, 有以下几点。第一, 因为765 k Hz频率对于76 m的发射天线的阻抗的纯阻只有10Ψ多 (实际测量为15.3Ψ) , 进而使进行统调的网络不能使用T网络, 所以说, 一定会引起音频的高端指标严重下降;第二, 也可能是因为全固态的机工作状态受槽路的阻抗变化的影响很小, 但对机器指标受槽路的阻抗变化影响却十分明显。总之, 在找出原因之后对其进行了调整, 调试之后, 机器的电声指标全部都超过甲级。

5 结语

在日常还要注意对10 k W PDM全固态的中波机进行维护, 例如:应该经常注意观察, 控制面板里的发光管的颜色。透过发光二级管的观查机器, 可以看到发光管的颜色。全固态机在运行时, 各个重要的部位, 都存在发光二级管工作状态的指示灯:正常时为绿色, 故障时为红色。所以, 要时常注意查看控制面板的发光管, 从而及时发现故障。

总之, 在实际的应用中, PDM全固态的中波机还存在一些问题, 有待改进, 本文对PDM全固态的中波发射机的工作原理进行了详细的介绍, 并对PDM全固态的中波发射机的调试与维修进行相应的探讨, 希望对读者有所帮助。

参考文献

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[3]程继兴, 吴乐南.数字调幅广播实调幅信号的获得方法之研究[J].电子测量技术, 2008 (12) .

[4]刘霞, 程继兴, 吴乐南.过采样技术和Hilbert变换在数字AM广播中的应用[J].信息化研究, 2009 (3) .

PDM10kW 篇2

射频系统包括DDS频率合成器电路、前置放大器电路、功率放大器、功率合成器、输出取样与监测电路等。

1.1 DDS频率合成器

发射机的RF信号是由频率合成器产生的,频率合成器采用直接数字频率合成技术(DDS)。它由温补振荡器、倍频电路、DDS电路、单片机、信号自动切换电路等组成,频率合成器的输出馈送到前置放大电路。在频率合成器电路中有一个外同步激励信号输入接口电路,可将外来信号放大整形后作为发射机的射频激励信号。

由温补晶体振荡器输出的高精度9216kHz信号送到倍频电路倍频,倍频后的信号作为直接数字合成的频率输入信号。通过外置拨码开关选择需要的频率,单片机通过拨码开关数计算出所需要输出的频率数,并发送该频率数的频率控制字送给DDS电路,DDS电路通过送来的频率控制字产生所需要的载频。输出的射频载波信号可通过由BNC (Q9)连接器监测,当连接监测仪器时(输入阻抗为50Ω),将有一个发射机工作频率的5VP-P方波输出。

DDS频率合成输入阻抗在在501时输入电平为0～+25dBm,即45V(TTL电平);20kΩ时输入阻抗:4～45V (TTL电平)。

1.2 前置放大器

前置放大器一共有4级放大,将来自DDS频率合成器的载波信号进行预放大。前置放大器由+30V和-115V供电。+30V电压经过保险管(具有滤波功能)供给第三级MOSFET管。+30V电压同时通过稳压二极管稳压到+15V作为第一级激励放大器和第二级放大管的供电电源。

第一级射频放大器采用CMOS驱动集成块DS0026作为缓冲放大级,将来自振荡器的TTL电平转换为更高的电平信号去驱动第二级射频放大器晶体管MJE200和MJE210,晶体管MJE200和MJE210构成一个高效开关放大器,输入输出均为方波信号。MJE200和MJE210的发射极间的接点作为输出,其电平在地和电源电压之间转换,第二级放大器通过串联调谐式带通滤波网络及分配磁环变压器提供射频激励信号到第三级射频放大管两只场效应管BUZ71A。第三级射频放大器BUZ71A组成半桥式功率放大器,两只场效应管的栅极驱动信号相差180°,轮流导通,工作在开关状态,输出在0V和+30V电压之间变化,放大后的RF信号由宽带串联式谐振网络耦合至第四级射频放大器。4只IRF350组成两组全桥式功率放大器,也工作在开关状态,在IRF350的漏极和栅极之间并联双向稳压二极管,用来保护栅漏之间在发生过压时不被击穿。第四级的输出在0～-115V电源电压之间变化。

1.3 功率放大器模块

PDM1kW中波广播发射机有两块功率放大模块,属于桥式丁类功放。放大器件也为场效应管IRFP350,桥式功放由调制器电路输出的直流加音频信号实现幅度调制。

功率放大器模块具有射频电流不平衡保护电路,当桥式功放中某一侧出现故障时引起射频电流不平衡,从而在传输变压器的次级感应出电压并经半波整流滤波后将可控硅触发导通,并将调制驱动信号嵌位到地。

1.4 功率合成器

功率合成器主要由功率合成母板构成。前置放大器输出的射频信号经高频变压器输出,高频变压器的次级再通过串、并联谐振回路将射频信号加到功率放大模块的射频输入端。母板上的调谐线圈和云母电容串联谐振在发射机的工作频率上,和功率放大模块上的IRFP350场效应管的输入电容构成并联谐振回路,把放大后的射频信号耦合至整机合成变压器,两路功放输出经功率合成变压器输出至高频末级槽路,该槽路由带通滤波器和阻抗变换器组成,完成滤波和匹配功能后,由馈线电缆输出送至天线。

1.5 输出取样与监测电路

输出取样电路包括在射频电压取样和射频电流取样。这些信号送到输出监测电路上以完成电压驻波比保护和入射/反射功率监测等功能。包括两个取样变压器和一些阻、容器件。

取样变压器T1和T2的次级绕组上产生射频电流取样信号,T1和电阻并联产生一个与电流成比例的电压信号送到控制板。入射/反射电流采样通过T2和电阻并联而产生与电流成比例的电压信号送到输出监测板中的定向耦合器电路输入端。入射采样和反射采样相位电压相差180°。电容分压电路采样的电压输出到监测电路,采样电压和取自射频电流变压器的反相端的电流采样信号相位也相差180°。当发射机的匹配网络与天线系统调整得正确时,位于输出取样板的阻抗应是50+j0Ω,电压和电流是同相位的。当匹配网络或天线系统阻抗发生变化,或产生电弧时,电压和电流的相位关系就会发生变化,产生电压驻波比故障。

2 调制系统

调制系统包括带有音频处理功能的调制器电路和调制器驱动电路。

2.1 调制器电路

调制器电路由音频阻抗变换器电路、音频处理器电路、多路混合器电路、副载波和三角波发生器电路、可变脉冲宽度发生器电路等组成。阻抗变换电路将外部送来的600Ω平衡音频信号变换成不平衡放大的音频信号。

音频处理器电路由音频压缩器、窗口比较器和线性检波器组成。音频压缩器由NE570和外围器件组成,NE570由可变增益单元和放大单元组成,并有失真调节端。当输入信号在窗口之内时,窗口比较器输出高电平,不在窗口内时窗口比较器输出低电平。由窗口比较器来的方波信号经线性检波器检波放大后作为NE570的增益控制信号。音频信号高于0dB时受到压缩,压缩范围为20dB,输入音频信号大于20dB时输出音频信号将产生失真。通过调整输出输入阻抗电位器可以改善音频通道的失真和频响。

多路混合器主要由模拟乘法器组成。低通滤波器输出的音频信号和外来的功率增益控制信号及-230V电压加到多路混合器。多路混合器的输出是一个迭加音频的直流电压,此直流电压与发射机RF输出功率成比例。多路混合器也为AC功率电源变化提供补偿,维持发射机载频输出功率稳定。

副载频振荡器产生的副载波信号经4分频后进入三角波发生器,分频器输出的方波信号可通过调整输入电位器来调整高频信号的占空比,三角波发生器把方波变换成标称72kHz频率的线性三角波。三角波幅度+4V,此信号加到可变脉冲宽度发生器。

可变脉冲宽度发生器是一个线性放大器。把三角波与多路混合器来的载频基准/音频信号相比较,产生一个幅度+15VDC、脉冲宽度可变的方波信号(调制驱动信号)输出到调制驱动板。它有一个保护电路,监测调制驱动脉冲的平均宽度,当宽度越限时禁止调制驱动信号输出。

2.2 调制驱动电路

调宽脉冲(72kHz)送至调制驱动板进行脉冲放大和解调,解调后的直流和音频信号输出至功率放大器电路实现幅度调制。调宽脉冲先经光耦高压隔离,然后推动场效应开关管IRFP350,放大后的调宽脉冲再经低通滤波器和阻尼管输出直流和调制音频。在电路中加有封锁调制控制输出端,此端加到功率放大器模块上,当功率放大器模块的桥式功放电路电流不平衡时,脉宽调制信号将被嵌位到地。

3 智能控制系统

智能控制系统由控制电路、LCD触摸屏两部分构成。整个系统的核心为C8051F020,系统采集的绝大部分的数据都要交给这个处理器来处理。EPM240给中央处理器的I/O提供了扩展。SD2000B是一个日历芯片,它为发射机提供准确的走时,记录发射机正常的工作时间。控制板支持485串行传输,发射机的一些状态数据和控制信号可以通过串口与远程的微机进行通信,支持最大32个通讯节点。触摸屏是由若干个按键和工作指示构成,执机人员对发射机的控制输入就是通过触摸屏通知控制电路的处理器。控制系统可将发射机的现行工作状态通过串口发送到远程的微机上,配合“发射台自动化监控系统”软件,可以自动将发射机的工作状态实时显示并生成日报表或月报表。微机也可以远程控制发射机的开关机和升降功率以及自动定时开关机。

4 结语

综上所述,目前PDM 1kW发射机作为中小型中波发射电台的主流机型。这就要求电台维护人员要熟练掌握其工作原理,才能在今后设备维护工作上得心应手。

摘要：PDM 1kW中波广播发射机采用了直接数字频率合成技术(DDS)、脉宽调制技术、LCD触摸屏和智能控制系统设计方案,提高了机器的稳定性和可靠性。整个发射机系统主要由3个部分组成,射频系统、调制系统和智能控制系统。基于此,笔者主要对PDM 1kw中波广播发射机工作原理进行了详细分析。

PDM10kW 篇3

我台使用的1k W PDM中波发射机由三家广播设备厂生产, 分别为上海明珠、西安海纳和哈尔滨正泰。其中, 上海明珠和西安海纳的发射机输出网络属同一种类型, 该机型输出网络由二阶带通滤波器和T型微调电路组成, 实现阻抗变换、三次谐波陷波和阻抗微调的功能;而哈尔滨正泰发射机是由一阶低通网络来实现阻抗变换, T型微调电路与上海明珠发射机相同, 实现三次谐波陷波和阻抗微调, 在网络后面, 还增加了一个并联谐振电路。下面就两种输出网络的各自特点作一分析比较。

2输出网络

中波发射机的输出网络也叫输出槽路, 它是指功率合成变压器输出端与发射机输出接口之间的连接电路。固态发射机的输出网络主要由阻抗变换、三次谐波陷波和阻抗微调等三部分电路组成。

2.1阻抗变换电路

阻抗变换电路是把功率合成变压器输出的低阻抗转换成发射机输出阻抗, 也就是馈线的特性阻抗, 以达到发射机与馈线的阻抗相匹配, 如图1所示。在图1中, Zi是功率合成变压器输出端的阻抗, 经匹配输出电路后变换成Zo=50Ω输出。工程上一般都采用50Ω, 中小功率中波发射机的输出阻抗 (馈线特性阻抗) 一般也为50Ω, 主要是为配合50Ω同轴电缆馈线特性阻抗而设计。

2.2三次谐波陷波电路

我们知道, PDM调幅中波发射机功放桥工作于开关状态, 输出电压波形如图2所示方波信号。为了抑制谐波向外辐射, 全固态中波发射机设计了仅让基频通过的滤波器。为保证槽路工作的稳定性, 滤波器Q值取得较低, 这往往导致槽路对三次谐波的抑制程度不够, 所以在槽路中, 又增加了三次谐波滤波器, 而中波发射机的三次谐波滤波器基本上都采用了T型阻抗微调电路。

2.3 T型阻抗微调电路

在PDM 1k W中波发射机中, 因各种因素的影响, 经阻抗变换电路等效到发射机输出口的负载阻抗通常不会正好等于馈线的特性阻抗, 所以, 阻抗微调电路的作用, 就是把这个阻抗进一步细调, 调配到馈线的特性阻抗的数值 (50Ω) 。一般PDM发射机功放管 (MOSFET) 的耐压比较低, 为防止主反射电流叠加过载, 烧毁功放管, 发射机内部设置了驻波比保护电路, 当阻抗不匹配, 造成反射功率过大时, 驻波比保护电路就会动作, 封锁发射机的射频输出信号, 所以, 这时需要通过调整阻抗微调电路, 对发射机的输出网络进行应急处理, 使发射机能够得到重新匹配。

同时, T型阻抗微调电路还具有抗雷击特性, 选择恰当的元件值, 控制因雷击造成负载短路时等效到合成变压器输出端的等效负载阻抗的电抗性质和阻抗值, 就可以对功放元件进行有效保护。

3实际电路

图3所示为上海明珠生产的PDM1k W发射机输出网络电路, 合成器变压器输出阻抗约为:34-j6。图3中C1包含C’ (C’是合成变压器内部的电容, 容抗约为6Ω) , 调整串联电感L1位置, 可使L1C1电路谐振在本频上, 即射频经L1C1电路后, 其输出阻抗保证为纯电阻。L2C2为并联谐振电路, 也谐振在发射机的本频上, L1C1、L2C2组成二阶带通滤波器, 图3中二阶带通滤波器的作用除了滤波外, 还有阻抗变换功能, 通过改变电感L2的抽头a点的位置, 可将功率合成变压器输出的低阻抗转换成发射机要求的负载阻抗 (50Ω) 。

图3虚框内为T形阻抗微调电路, 其中L5C5组成抑制三次谐波电路, 进一步对三次谐波进行抑制。上海明珠机T型阻抗微调电路中的L3L4是可调的, 这样就更加方便阻抗微调, 确保发射机不因外部微小影响, 造成反射过大而停机。

图4所示为哈尔滨正泰生产的PDM 1k W发射机输出网络。与上海明珠机有所不同的是, 哈尔滨正泰发射机的合成变压器输出低阻抗是经L1、 (C1+C2+C3+C4) 组成的一阶Γ型网络, 来实现阻抗变换。图4虚线内同样包含了T形阻抗微调电路和三次陷波电路, 原理与上海明珠机相同。除此之外, 正泰机还增加了L9、C12、C13、C14组成的并联谐振电路。

对比上述两种发射机, 都有相同的T形阻抗微调电路, 具有吸收三次谐波与阻抗微凋匹配作用。它们所处的位置不同, 所起的效果也不同, 上海明珠发射机输出槽路的T形电路, 是接在发射机输出槽路与发射天线之间, 是为最佳阻抗匹配调节而设计;哈尔滨正泰发射机T形阻抗微调电路与上海明珠发射机有所不同, 正泰机合成变压器射频输出, 经L1、 (C1+C2+C3+C4) 组成的一阶Γ型网络, 并与T形阻抗微调电路和三次谐波吸收电路实现阻抗匹配, 从而将合成变压器输出阻抗转换成50Ω输出。在正泰机中它除了有吸收三次谐波的作用外, 还具有合成变压器输出与基准点 (50Ω) 之间的匹配调节作用。哈尔滨正泰发射机输出槽路比较有特色的是L9、C12、C13、C14的并联谐振电路, 该电路还能起到泄放部分雷电的作用。虽然上海机输出槽路上的L2、C2并联谐振电路, 与该并联谐振电路原理相同, 但Q的取值不同, 起到的作用也不尽相同, 正泰机上的LC并联谐振电路的Q值取值为1.04, 它在发射机输出槽路中主要起到如下作用。

(1) 扩频作用, 当天线阻抗实部变化范围较大时, 发射机都能工作正常, 但天线阻抗的虚部发生变化时, 可控度比较少, 虚部变化超过一定范围时, 必须通过调整天调网络来完成。

(2) 通过调节输出槽路LC电感L9上a点位置, 可实现50Ω、75Ω、230Ω不同天线阻抗的匹配。

(3) 防雷作用。上海机输出槽路中的L2C2并联谐振电路, 其Q值取值比较大, 所以只能起到阻抗匹配的作用。

4结语

在发射机输出网络中, 上海明珠机与哈尔滨正泰机都有LC并联谐振电路和T形阻抗微调电路, 但所处位置不同, 起到的作用也不同。哈尔滨正泰机相对于上海明珠机工作更稳定 (当然跟采用不同功放管也有一定关系) 。不足的地方, 是维护、调试比较难, 当天调网络阻抗变化过大时, 发射机无法作阻抗匹配带电调整, 必须通过调整天调网络才能实现阻抗匹配;而上海明珠机输出网络的阻抗调整比较灵活, 维护相对比较方便。

摘要：本文介绍了1kW PDM中波发射机输出网络的组成和原理, 同时对本台使用的两种机型的输出网络进行了比较。

PDM10kW 篇4

近几年,各台相继更换了PDM、DAM全固态发射机,除了日常的周检、月检、季检、年检外,工作相对稳定检修任务相对以前减少了许多。但故障仍时有发生,现把检修中遇到的部分故障现象和维修过程总结出来,供同行们参考,避免多走弯路。

例一:北广1kW PDM发射机。故障为开机工作面板界面电源-72V正常,入射功率0,反射功率0,无调幅度,射频推动功率为0,复位键无效,功放PA盒DS:4、5、6指示灯红色,RF指示变为红色,不能正常开机工作。

检查维修:-72V电源经R1向3个电容充电,集成电路A2,10脚的电位上升,当B-电压升到60V左右时,场效应管A4导通,续电器J2吸合指示灯D4熄灭。但无调制输出。D5灯也为红色,说明射频推动也会导致PA盒4、5、6变红灯。查8只RF140场效应管并联构成的全桥功放电路,用500型表测得功放板静态阻值。BT1接口;A3、1脚对地6K;A3、2脚对地6K;表笔反向、地对A3、1脚4K;A 3;2脚4K;A1E为1K。BT2接口1脚短路;2脚短路,3脚6K,4脚8K.5脚短路,6脚开路。从阻抗判断,功放盒正常。查:低压直流电源jpk1-17,21;25;27分别为18V,-18V,15V均正常。用示波器按方框图的标注从激励器往后查。激励前级正常;功放24V正常;故障锁定在调制盒,用放大镜看未发现虚焊或脱焊,用万用表查D触发器,当查到CD4013,集成块3脚有信号,13脚输出无信号,电源对地只有1.6Ω,确定CD4013已坏,从厂家发了一块安装后工作正常,故障排除。

例二:海纳公司产1kW PDM发射机,开机5min后,听到K2、K3继电器有节奏的上下跳跃,偶尔能够短时间播出,故障提示为外部联锁,高压上电后仍然跳跃不能正常播出。

分析检查故障可能有2种缘故所致,一种是外部连锁接触不良:第二种可能是J1、J2、J3某一继电器线圈供电不稳。首先故障有规律跳动不像是接触不良。查J1、J2、J3线圈阻抗正常,查供电电源也在摆动,查-140V稳定正常,查低压电源也随之跳动,无法测到准确数据,虽然故障明显,但不好下手。冷静思考后,对3组线圈分别吸合实验,继电器工作均正常,是什么原因导致3个继电器频繁动作呢?应从源头分析查找;首先对7812三端稳压块断负载测试稳压值正常,同样对7824、7818、7918都正常。

修理:对4只金封稳压管替换法逐个试验,当换到7818稳压管时,故障不再出现,用塑封7818代换金封管7818,故障排除,原因是7818稳压管内部组件热稳定性变差导致18V电压异常,从而使发射机无法开机的故障。

例三:海纳公司1kW PDM发射机,测试各项技术指标,除信噪比外,其它均符合指标要求。对脉宽调制盒进行调整,信噪比还是只有36dB左右,又对功放盒进行替换,信噪比还是较低,怀疑脉宽调制器的输入端,从不平衡转换,到音频正峰切除,到无形滤波器直到载波宽度的增益,但都没有问题,则把思路转换到中间放大器上,因为它是末级高频宽带放大器,对激励信号具有缓冲,和对称的作用,同时也影响信噪比,经查对没有问题,难道问题出在中放禁止,对V3DK4进行更换;问题仍旧,取掉V2、3DK4,进行测试,信噪比达到63dB,真是出乎意外的收获,中放禁止居然影响信噪比,经全面测试各项指标均为甲级。

例四:1台海通公司生产的PDM1kW发射机厂家安装完成后,设备运行一直不稳定。运行中出现以下故障:工作过程中,偶尔冷不防自动停机,无故造成停播,即使对音频减小或增强,仍会调制过荷。反射功率逐天增加至从3～13W,无规律关机,给本台造成极大的损失,针对以上问题,调整反射功率步进电位器无效,对音频输入,加装了2k的衰减器,老病旧出,无仍之下打开槽路进行调谐;为了便于回复每一步都做了严格的标记,当16圈时,由原来的反射功率13W降到1W,工作试播,一周内工作稳定正常,指标正常。由此得知,失谐将会严重影响安全播出。造成联锁停机的原因是脉宽调制器N1,比较器7脚电位不合适,调制P2使7脚对地电阻为28Ω最好。

另外矫正实际电路中调制器v4、v5均为PNP型三极管;耐压40v,而不是图纸上V4PNP,V5NPN修理中应注意。

以上范例虽然不特别,但实际上做好很不容易,只要我们善于分析;勤于思考,并注意理论与实际结合,日集月累,我们的维护经验将不断丰富,维护检修水平将不断提高,整体工作将会取得优异成绩。

PDM10kW 篇5

关键词：宽频带,脉宽调制,音频加直流,带通滤波

TS-01型1 KW PDM中波发射机广泛应用于小功率中波覆盖领域, 该发射机采用开关放大器对音频进行了放大, 在很大程度上提高了发射机信噪比。高频放大器也采用了高效率桥式开关放大器, 提高了整机效率, 对该发射机信号波形进行分析, 进一步了解其工作原理及应用的新技术。以下是该发射机的组成 (见图1) 。

1音频部分

音频部分主要由音频衰减器、调制推动器、调制器和低通滤波器部分组成。

音频衰减器:对发射机的输入音频 (A点波形) 进行4 d B的衰减, (B点的波形) 。调制推动器:调制推动器把音频信号变换成宽度随着音频信号的幅度而变化方波, 并用开关放大器, 对方波进行放大 (C点波形) 。实现过程:调制推动放大器主要由72kHz方波信号 (副载波) 发生器、积分电路、快速比较器组成。 72kHz方波信号 (副载波) 发生器发生的方波信号经过积分电路变换成72k Hz的三角波信号。并送至快速比较器的反相输入端。发射机的平衡输入音频信号经过平衡非平衡变换变成单端非平衡音频信号后, 加一定幅度的直流信号变成音频+ 直流信号送至快速音频处理器正相输入端。这样快速比较器的输出信号则是宽度随着音频幅度而变化的方波信号, 也就是我们常说的PDM信号。PDM信号在调制器中与-140的直流电压叠加放大后送至低通滤波器, 这里强调的是调制器输出的是叠加在-140V电源上的, 被放大了的PDM波。此波进入低通滤波器后PDM波的72kHz成分备滤除, 变成被放大了的音频信号, 这里低通滤波器输出的是叠加在-140V电源上的被放大了的音频信号 (D点波形) 。

2高频部分

高频部分主要由晶体振荡器、锁相环电路、宽频带高频中间放大器、调谐回路、桥式开关功率放大器、功率合成放大器、带通滤波器、阻抗微调电路组成。

晶体振荡器产生531 ~ 1 602kHz的方波载波信号, 锁相环电路对其中的某一个中波载波频率进行锁频。高频中放电路把锁相环电路输出的方波型号进行放大 (E点波形) , 调谐回路把中放输出的方波型号转换成桥式开关功放所需要的正弦波信号分配给4个功放 (F点波形) 。功放的电源电压则是叠加在-140V直流电压上的音频信号。这样一来, 功放的输出波形则是幅度随着音频信号幅度改变的高频方波载波 (G点波形) 。 这就实现了调幅的目的。4个功放输出的已调幅载波经过功率合成变压器进行功率合成后送至导通滤波器。带通滤波器的功能有两个:一是选通载波信号的同时滤除其他谐波和干扰信号;二是方波载波信号转换成正弦载波信号。这样一来带通滤波器输出的正弦已调幅载波信号送至阻抗微调电路速出给发射天线。 这里的阻抗微调电路起对发射机的输出阻抗进行微调作用。

PDM10kW 篇6

1 故障1

1.1 故障现象

1512k Hz哈尔滨正泰1 k W中波机无法正常开机。按下开机按钮发射机无任何反应,使用值班室监控控制桌电脑端也无法实现正常开机。按照发射机电路图进行分析,重点分析控制电源原理。控制电源原理如图1所示。

1.2 控制电源原理

如图1所示,合上QF空气开关,B1变压器得电,经过1VD1整流桥堆整流,IC1、IC2、IC6滤波,1W1三端稳压器得到DC24V。为后续提供电路24V直流电。1W2三端稳压器得到DC24V,经过KA常开触点给继电器控制板、功放盒供电。1W3三端稳压器得到DC18V,经过KA常开触点给激励器提供18V直流电。

在图1中,当按下常开AN1按钮,经过常闭AN2按钮,常闭触点J3,KA继电器线圈得电。因此KA继电器常开触点闭合,常闭触点断开。AN1自锁。同时,交流接触器KF线圈得电,KF常开触点闭合。三相电源经过全波整流产生-72V电源。此时H1绿灯亮,表示开机完成。

在图1中,当按下常闭AN2按钮,KA线圈断电,KA常开触点断开,常闭触点闭合。KF线圈失电,KF常开触点断开,常闭触点闭合,三相电源无法通过全波整流产生-72V电压。同时H2红灯亮,表示关机完成。

1.3 故障处理

如图1所示,测量1W1、1W2、1W3输出电压正常。但通过常开触点KA到继电器控制板、功放盒的24V电压无,到激励器18V电压无,因此判断是常开触点KA无法闭合,而KA无法闭合应是KA线圈无法得电或者KA线圈损坏造成的。先判断KA线圈无法得电的情况。若KA无法得电,有两种情况,一是AN1损坏,按下AN1无法闭合,由于在电脑端开机也无法正常开机,说明也许不是AN1损坏;二是AN2损坏,AN2始终处于断开状态。

图2中,2是通过KF常闭触点接到直流24V,4接地。1和2是常开触点,1和3是常闭触点。由于初步判断AN2常闭触点处于断开状态,所以用万用表蜂鸣档检查1、3。发现1、3是断开的。因此说明AN2的常闭触点处于断开状态,AN2是损害的。

2 故障2

2.1 故障现象

哈尔滨正泰1 k W中波机开机时,功率表显示正常1000W,PA盒电流指示显示正常18A,主整电压-72V正常,反射功率指示接近于0W,但从音频监控端发现未接收到播出信号,听不到声音。

2.2 故障分析

从发射机的控制面板及监控系统可以判断出机器的高频激励电路模块工作正常,PA盒各指示灯指示正常说明功放电路无问题,用示波器检查各脉冲宽度信号的供电电压均在正常范围之内,音频处理器输出压缩电平有指示,说明调制电路音频处理电路正常,因此判断故障点应该在音频处理器的输入端到乘法器输入端之间。

2.3 故障处理

通过仔细检查各个端点的链接进行电路预判调整,确定故障发生的接入点,找出故障发生的原因,根据检测系统反馈出来的数据,判断故障发生的直接诱导原因,仔细的盘查故障,消除故障。

参考文献

PDM10kW 篇7

实例1:故障现象:停电重新来电后或正常播出状态下, 掉高压后不能自动恢复并显示欠推动故障。

故障分析和处理过程:当停电后重新来电, 或市电的电源波动时, 发射机会出现自动掉高压然后再自动上高压正常播出。但此发射机掉高压后不会自动恢复上高压, 要进行手动上高压才能正常播出。后经我们检查发现, 发射机底层电源部分的三个限流电阻R1、R2、R3均己烧坏。处理方法是, 拉下发射机闸刀开关, 把R1、R2、R3拆下, 更换同型号10欧30瓦电阻, 故障排除, 经过反复断电试验, 均能正常自动恢复播出。

实例2:故障现象:掉高压后当自动恢复上高压时出现欠推动故障。

故障分析和处理过程:当用手动重新复位后再上高压又可正常, 此机有时可以自动恢复, 有时出现欠推动故障不能恢复。经用示波器测试功放输出可以达到80V, 分析是可能欠推动的保护电路处于临界保护状态, 有时出现假故障进行保护。打开发射机后门, 在功放合成母板处找到集成块N1和微调电位器W2 (欠推动保护门限电平调整) 。测量N1的4脚电压并调整W2, 调至1.1V。经一段时间观察, 此故障再没有出现, 故障已排除。

实例3:故障现象:测试三大指标时其他指标正常, 信噪比上不去, 无论怎么调整只能在58d B。

故障分析和处理过程:按正常情况下PDM发射机的信噪比是可以测到63d B以上的, 不管怎么调整也只能测到58d B, 说明有故障存在引起信噪比上不去。后来我们考虑电源滤波也会给杂音带来影响, 即检查整流后的滤波电溶, 发现低压直流电源的滤波电解电容失效, 基本失去滤波作用。更换进口50V u F电解电容后, 信噪比可以测到67d B, 故障排除。

实例4:故障现象:测试三大指标时, 测试仪的读数全部达到甲级, 但用示波器监观察到的波形有切顶失真。

故障分析和处理过程:

我们用测试仪测到的指标都是甲级以上, 用收音机听效果质量也和很好, 我们就认定发射机的播出是正常的, 可能是波形监测取样的问题。最后我们是从输出的波形监测板找问题, 其中音频输出板有一路信号是送到音频显示板的, 我们将送音频显示板的插头拔开, 此时波形正常, 证实是音频显示板有陷波作用。更换一块好的音频显示板, 故障排除。

实例5:故障现象:加低压后, 显示屏亮, 但无任何信息显示, 频率显示错乱, 不能正常开机。

故障分析和处理过程:经检查测量控制板+30V正常, +5V电压只有3.1V, 怀疑+5V电源故障造成控制板和调制器板工作不正常。用A6电源板代替故障板, 机器正常工作 (+5V恢复正常) 。后经检查, +5V的滤波电容50V u F电解漏液, 经测试已无容量, 更换后故障排除。

实例6:故障现象:开机后功率上不去, 功率显示只能200至350W的范围, 按升功率按钮输出功率也加不上。

故障分析和处理过程:象这样的情况可能是只有一边功放板工作, 经检查调制驱动板、功放板、前置放大板均好的, 调制器板输出的三角波也正常。初步判定是槽路合成部分, 最后查得功放合成母板的L1过流电感已经烧成开路, 更换电感L1后故障排除, 发射机显示面板输出功率可以显示到1000W。

实例7:故障现象:能开机, 上高压后能听到继电器吸合声, 功率为零, -230V开始显示正常但一瞬间降为0V, 其它正常。