C/C++常用预处理指令

2024-06-04

C/C++常用预处理指令（精选4篇）

C/C++常用预处理指令篇1

常用BSC命令小结：

ZEEI：BTS/BCF=BTS号/BCF号；查看BTS/BCF的详细信息（载频数、频点、所在BCSU）ZEEI：：BCSU；查看当前BSC最大容纳载频数及各BCSU下所有载频数

ZERO：BTS= BTS号，TRX=TRX号；查看BTS／TRX的详细情况、干扰级别 ZEFO：BCF号：ALL；查看BCF的所有参数 ZEQO：BTS= BTS号：ALL；查看BTS的所有参数 ZEQO：SEG=**：ALL；查看EDGE站点的所有参数 ZEFS：BCF号：L/U；对BCF重新启动

ZEQS：BTS=BTS号：L/U；对BTS重新启动

ZERS：BTS=BTS号，TRX=TRX号：L/U；对一个载频重新启动 ZEAO：BTS= BTS号；查看BTS的所有相临小区

ZEAO：BTS= BTS号；ABTS= BTS号；查看同一BSC下的BTS的所有相临小区

ZEAO：BTS= BTS号；LAC=LAC号，CI=CI号；查看不同BSC下的BTS的所有相临小区 ZEHO：BTS= BTS号；查看BTS的切换参数 ZEUO：BTS= BTS号；查看BTS的功率控制参数 ZEFO：BCF号：ALL；查看BCF的所有参数

ZEOH：：BCF=BCF号；查看当天BCF告警

ZEOH：YYYY-MM-DD：BCF= BCF号；查看从输入日期至今的告警 ZEOL：12；（12为BCF号）查询实时告警

ZEOL：：NR=%；查询实时告警 ZAHO；查看BSC当前告警

ZAHP；查看BSC历史告警 ZUSC：单元名，单元号：目的状态；修改指定单元的状态 ZUSI：单元名，单元号；查看各单元状态和相关信息 ZUDU：单元名，单元号；诊断指定单元 ZCEL：CGR=1；查看A接口电路状态

ZRCI：GSW：CGR=1；查看A接口电路的详细信息

ZCEC：CRCT=PCM号-时隙号：目的状态；修改A接口电路状态 ZNEL；查看CCS7信令的详细信息

ZDSB：NAME＝T***％；（***是BTS号）查看信令时隙 ZDTI：：：PCM=***；查询是否有空余时隙 ZEQE；BTS=***,hop=BB/RF;开跳频;ZEQE;BTS=***,hop=no;关跳频

删相邻小区是ZEAD；加相邻小区是ZEAC；

常用MSC命令小结： ZEPO：：IDE；查看MSC下基站数据

ZMVO：MSISDN＝86+手机号码；查询手机最后一次活动时间及所在小区号（关机时IMSI DETACH FLAG.........Y）

ZEPO：LAC=

，CI=

；通过ZMVO查询后再用此命令查询移动台的具体信息。常用HLR命令小结：

ZMIO：MSISDN=86+手机号码；查询MSC ID号

ZMSO：MSISDN=86+手机号码；辅助查询：来电隐藏，呼叫转移（Y为开通，N为未开通，D为开通但未激活）

ZMNO：IMSI= IMSI号码；是否开通GPRS业务（NETWORK ACCESS.........BOTH为开通）ZMAI：IMSI= IMSI号码；查询KI功能（FOUND为已开通此号码，否则未开通）返回上一层命令: crtl +X

ZEEI:BCF(SEG/NAME)=;

查看基站状态

ZEEI::BCSU;

查看BCSU所控制的TRX数

ZEEL:BL;

查看BL的TRX与用户数

ZEQO:BTS（SEG）=;

查看BTS参数

ZEQO:BTS=:GPRS;

查看BTS中GPRS参数

ZEQO:SEG=：MIS;

查看BTS参数FRL FRU

ZEQM：

修改

ZEFO:;

查看BCF参数

ZERO:BTS=,TRX=;

查看TRX参数；干扰；信道类型

ZEUO:BTS=;

查看BTS的功率参数

ZEHO:BTS=;

查看BTS的切换参数

ZEOH::BCF=;

查看基站的历史告警

ZEOH::NR=;

查看同BSC下的同一个告警历史告警小区

ZEOL:;

查看基站的当前告警

ZEOL::NR=NO.;

查看相同告警的小区列表

ZEOL;

查看整个BSC的告警

ZEAO:BTS=;

查看BTS的相邻小区数据 ZEAO:BTS=::CI=,LAC=;

查看指定邻区信息

ZEBO:;

查看小区BA表

ZAHO;

关于BSC的告警

ZAHO::NR=;

关于这个号的告警

ZAHP:

看告警2993???

ZEWL;

查看基站软件包状态

ZWQO:CR;

查看BSC的系统软件包

ZISI;

查看I/O设备的状态

ZQRI;

看BSC的IP地址 ZEAC：SEG=11122：：ASEG=13202：；

加邻区 ZEUG：SEG=226：PMAX1=2；

降功率，分次降

ZDTC：T+BCF+TRX

跳LAPD（信令链路）ZEQM：

修改LSEG ZEQV：SEG=

：GENA

修改CDED先关GENA ZEQV：BTS=

修改CDED。CDEF RDIV

主分集接收参数，大合路器设Y ZDSB:::PCM:传输号

查信令是16K还是32K ZYMO

传输误码率 ZUSI ZUSC：ET，XXX：WO/BL；

闭锁传输/解开

ZEPO::CI= LAC= :查交换机有没有定义小区 ZEQS:BTS=: 重启BTS FHO切换用户

ZERS:BTS=，TRX=：重启TRX ZEFS 重启BCF，先闭BTS，闭BCF，再开BTS，BCF，闭BTS前先闭副BTS，再闭主BTS ZEAM:SEG=209::LAC=30034,CI=15511,::FREQ=86,;邻区定义核查，邻区BA表改BCCH，前面是目标小区,后面是源小区

ZEQE修改NCC BCC ZERM修改载波TSC 修改BCC 先闭锁小区，再 ZEQE 修改BCC，闭锁载波，用ZERM修改 TSC，再用SQL跑邻区定义核查

载波解锁。按顺序依次解监控电话：

1、***

2、*** 大家以后有闭站要记得通知监控新站核查: 基站工程参数存放目录：ftp://10.199.5.46/ 05、文件临时存放 /郑全侨

1.找新站-sql脚本 01其他/可以用的/trx_num-复制excel-两天比较-新站登记-中文名(3you workregister)2.查频率-bsc上看,对比Mapinfo;3.查参数-新站模板BTS参数.SQL(只改CI)-跟新站模板20090401对比--NCC,BCC,PLMN-45,PMAX1-33,MFR-5,AG-2,PER-2(Periodic LAC Updating),LAC;RDIV=Y;4.查邻区-sql取-02kpi-ADJ_DISCREPENCY_NEW_V3.sql(改CI,去掉注释符,出入切分取)-对比mapinfo,必要找规划单;注意:邻区未开-邻区先规划后开-最后才是漏加--单向邻区 ZEAO:BTS=100::MCC=460,MNC=0,LAC=29990,CI=20105;5.查告警;指标-dailyKPI主要指标-开站第二天 6.SQL上下行质量-02 KPI/OMC_RX_QUAL.sql 7.一周内监控新站KPI，优化。

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C/C++常用预处理指令篇2

关键词：C/C复合材料,高温处理,力学性能,热学性能,变形

0 引言

炭/炭 (C/C) 复合材料以其低密度、高比强度、良好的热稳定性和导热性能、低热膨胀系数、良好的烧蚀性能[1,2]而成为最有前景的热结构材料, 作为刹车片、火箭喷管、再入飞行器鼻锥等高温构件广泛应用于航空航天领域。

采用炭/炭 (C/C) 复合材料扩张段为核心的C/C喷管具有优异的抗烧蚀性能和高温力学性能, 可以大幅度减轻喷管质量、提高发动机质量比和喷管工作可靠性, 已成为先进固体火箭发动机喷管的发展趋势[3]。C/C复合材料作为扩张段等薄壁热结构材料, 构件的整体热力学性能及其与相邻材料的匹配性能是设计人员关注的重点, 也是影响发动机试车可靠性的关键因素。

本实验对比了中密度 (1.45～1.55g/cm3) 针刺C/C复合材料分别经过1800℃、2000℃、2200℃高温处理后的热学和力学性能变化, 并对未处理材料和处理后材料分别进行了室温和高温 (1800℃) 力学性能测试以及热膨胀系数、热物理性能等测试, 以研究高温处理对材料热学和力学性能的影响。采用1∶1构件经过1800℃和2200℃高温处理, 研究薄壁构件高温处理的变形性。

1 实验

采用炭布/网胎叠层针刺制备锥形预制体, 炭布铺层沿锥体环向和母线 (即轴向) 方向, 径向为针刺厚度方向。经化学气相沉积、树脂浸渍/固化、碳化工艺致密后, 锥形产品的最终密度为1.53g/cm3。

从产品上取样分别进行1800℃、2000℃、2200℃处理, 然后对材料进行室温和高温 (1800℃) 力学性能测试以及热学性能测试。沿厚度方向试样称为径向试样, 沿母线方向试样为轴向试样。

2 结果与分析

2.1 力学性能分析

图1为材料轴、径向压缩强度经不同温度处理后的测试结果。由图1不难看出, 材料径向压缩强度高于轴向压缩强度, 与针刺材料预制体增强方式结构一致[4] , 即径向为铺层方向, 轴向为针刺厚度方向, 径向压缩强度比轴向压缩强度高40～70MPa。与轴向压缩强度相比, 径向压缩强度随温度变化的线性特征更明显, 即随处理温度的升高而降低。1800℃处理试样的轴向压缩强度高于未处理试样, 之后随处理温度的升高呈线性下降。随处理温度的升高, 压缩强度的下降幅度并不大, 轴向压缩强度从未处理的124MPa下降到2200℃处理的80.4MPa, 径向压缩强度从未处理的189MPa下降到2200℃处理的150MPa, 下降幅度都为30多兆帕。

图2为材料轴向弯曲强度的室温和高温 (1800℃) 测试结果, 高温轴向弯曲强度均高于室温轴向弯曲强度。与压缩强度变化趋势相同, 随处理温度的升高轴向弯曲强度降低, 室温轴向弯曲强度的下降幅度较小, 2000℃和2200℃处理后试样的性能基本相当。高温测试情况下1800℃和2200℃处理后试样的弯曲强度偏低, 未处理试样最高 (166.6MPa) , 2000℃处理试样次之 (158.4MPa) , 与未处理试样相比下降幅度并不大。

图3为拉伸强度测试结果, 与其它力学性能趋势一致, 高温拉伸性能均优于室温拉伸性能。对比图1、图2、图3不难发现, 拉伸性能变化趋势与压缩性能、弯曲性能不同。室温处理试样的常温和高温性能差距较大, 随处理温度的升高, 高温拉伸性能下降, 室温拉伸性能升高, 数值逐渐接近。图4为拉伸模量测试结果。由图4可见, 经1800℃和2200℃处理后试样的室温拉伸模量和高温拉伸模量均较高, 而未处理试样的拉伸模量最低, 即总体来说高温处理提高了材料的拉伸模量。

图5和图6为材料弯曲模量和压缩模量的测试结果。由图5可见, 弯曲模量除未处理试样的室温测试结果低于高温测试结果外, 其余3个温度点的弯曲模量基本相当。由图6可见, 轴向压缩模量高于径向压缩模量, 且均随处理温度的升高而降低。

材料的压缩性能表现出与拉伸性能和弯曲性能不同的特征, 原因是压缩性能更多地由基体结构决定, 而拉伸性能和弯曲性能主要由增强体决定[5]。文献[6]的研究表明, 纤维经2100℃处理后性能最好, 这与弯曲强度在2000℃出现高点有关。

由于针刺中密度 (1.45～1.55g/cm3) 材料通常作为高温热结构件, 材料在高温下的应变成为设计人员关注的重点。表1为不同处理温度后材料的应变测试结果。高温 (1800℃) 测试时材料的轴向拉伸延伸率随处理温度的升高而降低。室温测试时材料的应变变化无明显规律, 未处理试样最高, 应变达到0.75%, 1800℃处理试样最低, 只有0.40%。轴向弯曲最大载荷应变的室温测试结果有一定规律性, 即随处理温度的升高而降低, 2000℃和2200℃处理试样的测试结果差别不大。高温 (1800℃) 时经不同温度处理后材料的弯曲载荷应变相当。与高密度 (≥1.90g/cm3) 材料相比, 中密度材料为多孔材料, 基体与纤维界面由于存在大量孔隙度, 破坏方式不同, 故高温处理对材料力学性能的改善程度及趋势也不同[7]。纯沥青基材料高温处理后拉伸模量大幅度降低, 应变增大, 但数值较低, 最高也只有0.37%[8]。

2.2 热膨胀性能分析

材料前期致密最高温度为900℃, 经不同温度高温处理后材料的内部结构发生不同的变化。1800℃以下炭层网格开始发生取向变化, 逐渐转化为石墨晶格结构, 同时杂质不断向外逸出。1800～2100℃碳原子热颤动频率增加[9,10], 振幅增大, 网格层面向三维有序排列, 结构中的层间距离缩小, 微晶尺寸增大。

图7为材料的轴向热膨胀系数-温度变化曲线。未处理试样的轴向热膨胀系数最大, 2000℃处理试样最低, 但与1800℃处理试样和2200℃处理试样相差不大, 随温度变化的趋势也基本相似。室温至1000℃材料热膨胀系数为 (1.5～2.0) ×10-6/℃, 室温至200℃材料的热膨胀系数基本为0, 说明高温处理降低了材料的热膨胀系数, 但由于未达到石墨化晶体重排温度, 降低幅度不大。材料体积密度降低、孔隙率高也是材料膨胀系数偏低的主要原因[11]。

2.3 热物理性能分析

图8和图9为材料的径向导热系数和比热容随温度变化的曲线。

由图8可见, 随最终处理温度的升高, 材料导热系数有所升高但幅度不大, 未处理试样和1800℃处理试样的导热系数相当, 原因是材料的热状态和未处理试样相当, 未处理试样在化学气相沉积沉积到一定密度时进行了同样温度的高温处理[12]。2200℃处理试样的比热容稍高, 但与未处理试样、1800℃处理试样、2000℃处理试样在数值上非常接近。高于2100℃的高温处理是C/C复合材料向石墨结构转变的重要阶段[13], 晶粒长大和再结晶同时发生, 层间距离明显减小, 接近于理想石墨晶体的层间距, 故2200℃处理后材料的导热系数最高。同时, 由于炭素材料的石墨化主要取决于温度[14], 而最高温度只有2200℃, 未达到材料充分石墨化所需温度, 故导热系数绝对值较小。

2.4 变形性分析

C/C材料在热处理过程中发生相变并伴随着杂质气体的逸出, 使材料的尺寸发生变化。中密度 (1.45～1.55g/cm3) 针刺C/C材料作为薄壁热结构件, 热处理过程中材料的尺寸稳定性和构件变形是高温处理时必须考虑的因素。表2为1∶1锥形薄壁件分别经过1800℃和2200℃处理后尺寸的变形情况。

由表2可见, 薄壁锥形构件进行高温处理后外形尺寸基本上均向外膨胀和高度增加, 2200℃处理后的尺寸变形量大于1800℃处理后的尺寸变形量且发生不同等变形, 有向椭圆形变化的倾向。2200℃处理构件大端变形大的原因是薄壁构件已发生石墨化, 材料从炭素材料无序结构向石墨相有序结构发生转变, 其过程产生重排, 因此结构变化较大。而1800℃处理基本未发生石墨化, 所以结构变化较小。

无论是在1800℃处理还是在2200℃处理, 材料都有变形, 1800℃处理的高度变形为3.33mm, 2200℃处理的高度变形为8.33mm, 故有必要在扩张段制备过程中适时进行高温处理, 使热应力造成的累计变形提前释放, 减缓与绝热材料的作用应力, 以避免对喷管构件造成热失配, 提高材料的热结构稳定性[15]。2200℃处理的构件圆度方向变形较大, 破坏了铺层整体强度, 也超过了构件使用温度, 故不考虑更高的处理温度。

3 结论

(1) 随着最终处理温度的升高, 中密度 (1.45～1.55g/cm3) C/C材料的拉伸强度、弯曲强度和压缩强度降低, 模量和延伸率随温度变化的规律不太明显。

(2) 随着处理温度的升高, 材料的热膨胀系数有所降低, 导热系数有所增加, 抗热震性有所改善。

(3) 与1800℃处理后构件的变形性相比, 2200℃处理构件变形大, 出现不等量变形现象。