流互感器

流互感器（精选4篇）

流互感器 篇1

摘要：作为一种重要的电力工程施工设备, 电流互感器有着广泛的应用, 在变电站及发电厂均发挥着关键作用, 能够实现小电流的转化。然而在实际运行过程中, 受到多方面因素的影响, 很容易出现一些故障问题, 阻碍了220k V电力工程施工的顺利进行, 引发极其严重的危害。本文主要对220k V电力工程施工电流互感器的故障进行了分析, 并总结了针对性的预防对策, 以期更好的指导电流互感器故障问题的解决, 保证220k V电力工程施工安全、稳定的开展。

关键词：220kV,电力工程,电流互感器,故障

引发电流互感器故障的原因多种多样, 例如:绝缘脱气和绝缘干燥处理不到位、引线接头部分导电、芯棒绝缘损坏等, 影响了20k V电力系统的正常工作, , 危害工作人员的安全。对关于20k V电力工程施工电流互感器的故障进行研究意义重大, 可以对电流互感器故障进行准确的诊断和处理, 做好防范工作, 确保220k V电力工程施工中电流互感器的稳定运行。

1 220k V电力工程施工电流互感器的故障分析

1.1 局部放电造成的损坏

在正常工作条件下, 电流互感器内部电压分布比较均匀, 但由于生产工艺技术不达标, 存在电容屏错位、绝缘包绕松紧度不合格、电容极板粗糙、绝缘部位的U型卡固定过于紧密、绝缘损伤等问题。或者电流互感器基板上铝箔板并未设置针孔, 使设备在运行中进行非真空注油后, 大量的气泡存储在电容屏中, 影响内部电场的均匀分布, 在一些电容屏中必须要承受很大的电场作用, 进而引发强烈的局部放电。

1.2 绝缘热击穿

由于220k V电流互感器的工作性质, 这就要求其必须承受较大的电流和高电压, 在长期高负荷运行的过程中, 内部绝缘介质会出现严重的损耗, 在电流热效应的作用下还会增大互感器绝缘介质的温度, 极易出现电流互感器故障问题。发生故障后, 会加剧互感器的热损耗, 最终出现绝缘热击穿的后果。

1.3 电流互感器二次负荷过大

在220Kv电力系统中的电流互感器二次负荷较大的情况下, 工作时的二次电压明显升高, 就会产生较大的励磁电流, 增大电流变换误差。如果电力系统出现故障, 同标准电流数值相比, 电流互感器一次电流值明显增大, 远远超出标准值, 内部铁芯达到饱和状态, 达不到继电保护的需求, 有可能会出现机电保护误动的现象。电流互感器在运行时二次回路开路, 无法形成二次电流, 不能发挥去磁作用, 再加上互感器铁芯磁密性较强, 会使二次电压增大, 损坏二次设备, 严重危害工作人员的安全。

2 220k V电力工程施工电流互感器故障的预防对策

实现电力系统中的一次大电流向二次小电流的转变是电流互感器的主要作用, 主要作用原理为电磁感应, 转变前后电流成正比, 并将其输入到继电保护装置、测量仪表中。预防电流互感器的故障的对策措施主要包括以下几种:

2.1 实施电流互感器电介质损耗因数曲线测试

充分的理解和掌握当前新预试规程, 对互感器的电介质损耗因数 (U-tanδ) 进行测试, 规程中明确指出并不能将U-tanδ较小或大于0.8%为依据, 来判断CT绝缘是否存在缺陷与否。在实际工作过程中, 会出现如下状况:1) 过分重视电流互感器电介质损耗因数的增大, 忽视了损耗因数变小的情况;2) 遇到设备本身生产工艺不达标, 质量不合格的问题, 要对同批次和厂家的设备进行统一性的检测。针对这两大问题, 均要将试验电压逐渐提升至Um/3, 测试出互感器电介质损耗因数, 得到tanδ的变化值, 还需要将过往记录中发生较大变化的tanδ超标状况进行分析, 当变化值≥0.3%, 就需要进行tanδ因数曲线测试。

2.2 严格遵循电流互感器的使用原则

要按照互感器的基本串连标准, 将被测电路和一次绕组、仪表和二次绕组分别串联起来, 以负载运行要求为准, 应用单相、星形等连接方式接入到电路中, 通过添加绕组、铁心的方式, 发挥电容和电感等元件的作用, 对互感器的误差进行补偿, 并提高对电流互感器校验工作的重视, 进行退磁、极性等试验, 保证互感器的准确性, 有效杜绝故障问题的发生。

2.3 灵活运用相应的故障诊断技术方法

在排查电流互感器故障时, 如果出现二次开路的问题, 要明确判断故障的开路、回路电流归属于哪一组, 并查看是否会对保护造成干扰, 将故障状况汇报给调度员, 消除误动保护。检测互感器设备必须要切断电源, 注重对二次回路的检查, 采取有效的措施处理二次开路问题, 应利用绝缘工具、绝缘垫等安全防护设施, 在保障维护安全的前提下, 将一次负荷电流降低, 达到二次回路电压减小的目的, 以图纸为依据, 详细检测线路接线准确性, 排查二次开路状况。如果发现电力互感器出现损坏的现象, 要及时将负荷转移到其他位置, 切断电源, 在距离互感器较近位置的试验端子处进行检测, 查看二次短路时的开路点状况。

3 结语

电力工程中的220k V高压电流互感器同其他电气设备相连, 一旦电流互感器出现故障问题, 就会影响其他设备的稳定工作, 导致整个电力系统无法正常运行。因此一定要加强对220k V电力工程施工电流互感器故障的重视, 分析和研究引发故障的原因, 灵活的运用故障诊断方法, 并做好相关的预防工作, 从根本上消除故障隐患, 从而保证电网的高效运行。

参考文献

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流互感器 篇2

1 电流互感器的工作原理

电流互感器是电力系统中测量仪表, 继电保护等二次设备获取一次回路电流信息的传感器, 将高电流按比例转化为低电流。电流互感器的原边接在一次系统, 副边接测量仪表和继电保护等装置[1,2], 常用于大功率检测电路, 起到电器隔离作用, 并且检测电流小, 损耗小。电流互感器的运行情况相当于副边短路的变压器, 电流互感器原边电流与副边电流的比, 即实际电流比, 表示为:

2 设计方案

电流互感器将待测大电流转化为较小的电流, 在通过电流互感器的负极检测电阻转化为电压, 经二级滤波电路, 经过A/D转化为数字量, 数字信号经单片机AT89C51采集并转化为实际电流值, 并进行显示。当所测值超出安全值范围时, 蜂鸣器报警, 并控制继电器切断电路电源[3,4], 设计框图如下图所示。

3 实验结果

对大功率家用电器进行多次过流保护实验, 该过流保护装置监测到的实际电流值与理论值相符合。实验结果表明, 在0-10m A的安全电流范围内, 该过流保护装置输出稳定;当检测电流大于30m A时, 过流保护装置启动, 蜂鸣器报警, 继电器断电, 可见电流互感器能够起到过电流保护的作用, 且安全可靠。

4 结论

设计的基于电流互感器的过流保护装置, 利用互感器电流检测法, 将待测大电流转换为小电流, 当用电器电流过大时, 过流保护装置启动, 能够实现报警和断电功能, 安全可靠, 并且成本低, 具有较高的实用价值。

参考文献

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流互感器 篇3

关键词：配电网静止同步补偿器,电能质量,电压控制,瞬时功率平衡

0 引言

配电网静止同步补偿器(D-STATCOM)是一种重要的用户电力技术(custom power)装置,是近年来国内外电气工程领域研究的热点之一[1,2,3,4,5]。在我国,输电系统用静止同步补偿器(STATCOM)已经有工业装置投运[6,7]。清华大学在大容量STAT-COM装置的研究方面已经取得了卓有成效的研究成果[8,9,10,11]。然而,由于多方面原因,有关配电系统用D-STATCOM的报道并不多见[12,13]。

本文论述D-STATCOM用于维持公共连接点电压恒定且平衡的控制策略。电压偏差、波动和三相电压不平衡是配电网中常见的电压质量问题。D-STATCOM装置的控制策略直接影响其控制电压质量的性能。传统的电压控制策略采用电压外环/电流内环的控制方式[14,15,16],但该控制策略中采用的PI调节器参数整定困难,不利于D-STATCOM装置的开发。

近年来,一些新的控制策略也不断地在D-STATCOM电压控制器中得到有益的尝试[17,18,19]。文中以瞬时功率理论为基础,详细地分析了D-STATCOM系统中的功率交换关系,得到了D-STATCOM输出电压正序分量和负序分量与相应输出电流的关系式,进而提出了D-STATCOM的无电流传感器电压控制策略。在该控制策略中,由于省去了电流传感器及相应的信号调理电路,使得整个D-STATCOM系统成本降低,工作可靠性得以提高。整个电压控制器采用了正序电压控制器和负序电压控制器相叠加的结构,在实现公共连接点电压维持恒定的同时能够实现三相电压的平衡。最后,给出了数字仿真结果,并进行了实验验证,仿真和实验结果证明了所提电压控制策略的正确性和有效性。

1 D-STATCOM的序等效电路

图1给出了D-STATCOM接入系统的原理图。整个D-STATCOM系统由主电路、控制与检测电路、连接电抗器组成。主电路采用了基于IGBT的VSI-SPWM逆变器拓扑。图中,usa、usb、usc为三相电源电压,isa、isb、isc为电源电流,ila、ilb、ilc为负载电流,uPCC为公共连接点电压,ica、icb、icc为补偿电流,UC为电容电压,Lf为连接电抗器。

D-STATCOM接入系统的等效电路如图2所示。图中,R、L分别为连接电抗器的等效电阻和电感。ea、eb、ec为D-STATCOM逆变器的输出电压,ia、ib、ic为D-STATCOM逆变器的输出电流,图中变量符号下标a、b、c分别表示a相、b相和c相。

当电网电压不平衡时,电网电压中含有正序和负序分量。为了补偿电网电压中的负序分量,D-STATCOM必须发出满足要求的负序电流,使电网电压中的负序分量几乎全部降在线路阻抗上。此时,公共连接点电压只含有正序分量,而D-STAT-COM的输出电压和输出电流均含有正序分量和负序分量。利用对称分量法建立起的正序(用1表示)和负序(用2表示)等效电路如图3所示。

图3中,为公共连接点电压的正序分量(事实上经D-STATCOM补偿后只含有正序分量),

分别为D-STATCOM输出电压的正序分量和负序分量,分别为D-STATCOM输出电流的正序分量和负序分量。

2 D-STATCOM系统中的功率分析

2.1 (d-q)坐标系中瞬时功率的定义

设三相电压矢量u=[ua,ub,uc],三相电流矢量为i=[ia,ib,ic]。首先将电压矢量和电流矢量进行三相/两相变换,可得:

根据赤木泰文的瞬时功率定义,瞬时实功率p和瞬时虚功率q分别为

对式(1)(2)实施d-q变换可得:

在(d-q)坐标系中,定义瞬时有功功率p和瞬时无功功率q为

定义(d-q)坐标系的d轴与电压矢量u重合,则电压矢量u和电流矢量i在(α-β)和(d-q)坐标系中的示意图如图4所示。

在上述(d-q)坐标系中,式(7)(8)可进一步简化为

2.2 D-STATCOM系统中的功率描述

应用(d-q)坐标系中瞬时功率的定义描述D-STATCOM系统中的各种瞬时功率。

定义(d-q)坐标系的d轴为公共连接点电压矢量u,并认为D-STATCOM系统中的正序、负序量互不影响。

对于如图2(a)所示的D-STATCOM正序等效电路,D-STATCOM系统与电网交换的瞬时功率为

式中分别为D-STATCOM逆变器输出电流正序分量的d、q轴分量,a、b、c分别表示a相、b相和c相。

D-STATCOM逆变器的输出瞬时功率为

式中为D-STATCOM逆变器输出电压正序分量的d-q轴分量。

连接电抗器等效阻抗消耗的瞬时功率为

式中下标L表示负载;表示d轴正序电流的平方和q轴正序电流的平方。

对于图2(b)所示的负序等效电路,D-STAT-COM逆变器的输出瞬时功率为

式中下标e表示等效。

连接电抗器等效阻抗消耗的瞬时功率为

式中表示d轴负序电流的平方和q轴负序电流的平方。

2.3 瞬时功率交换关系

对于图2(a)(b)所示的D-STATCOM正序、负序等效电路,根据瞬时功率的平衡原理[19],D-STATCOM逆变器发出的瞬时功率(pe+jqe)(应该等于连接电抗器消耗的功率(pL+jqL)与电网交换功率(po+jqo)之和(忽略开关损耗)。

对于正序系统有

将式(11)～(16)代入式(21)(22)可得:

对于负序系统有

将式(17)～(20)代入式(25)(26)可得:

3 基于瞬时功率平衡的电压控制策略

3.1 传统电压外环/电流内环串级控制策略

传统的D-STATCOM电压控制器由内环和外环2部分组成。外环控制器输出的控制信号作为内环控制器所需的无功电流和有功电流(或无功功率和有功功率)的参考值。图5给出了(d-q)坐标系中D-STATCOM电压双闭串级环控制器原理图。

在这种控制方法中,由于D-STATCOM逆变器输出电流的参考值和反馈值id、iq在稳态时均为直流信号,因此通过PI调节器可以实现无稳态误差的电流跟踪控制。图中的无功电流参考值来源于公共连接点电压Upcc调节器的输出,其目的是控制D-STATCOM与系统交换的无功功率,以达到补偿电压的目的。另外,由于在动态补偿时补偿电流的时变性和系统存在的各种损耗,直流电压将会产生大的波动而使补偿系统无法正常工作。因此,必须通过装置与交流系统的有功交换,控制直流侧电容电压在其正常范围之内,通常采用控制方法确定装置应从系统吸收的有功电流(或有功功率)参考值。因此,在D-STATCOM的电压控制器中采用了直流侧电容电压的闭环控制。直流侧电容电压PI调节器的输出形成有功电流参考值。

从图5中可以看出,D-STATCOM采用传统的电压双闭环串级控制时,控制系统中嵌入了4个PI调节器,这些PI调节器之间的调节会相互影响,因此给控制器的设计带来了困难,控制器参数的设计不当有可能引起系统的不稳定。且图5所示的控制策略不能补偿电网电压的不平衡。本文要讨论的D-STATCOM电压控制策略既能实现对电压幅值的补偿,又能实现电压的不平衡补偿。

3.2 基于瞬时功率平衡的电压控制策略

从公式(23)(24)以及(27)(28)可以看出,D-STATCOM逆变器输出电流的d、q轴分量通过简单的代数运算就可以得到逆变器的输出电压。如果以作为D-STATCOM逆变器输出电流的指令信号,则为逆变器输出电压指令信号。可见,D-STATCOM逆变器输出电压指令信号的形成无需通过电流调节器,跟传统的电压外环/电流内环的串级控制策略相比具有一定的优越性,省去了电流互感器及相应的信号调理电路,且控制器的设计也相对简单。

式(23)(24)和(27)(28)可以用框图表示,如图6所示。

文中所提出的D-STATCOM电压控制器的原理图如图7所示(图中X1表示2个输入信号的偏差,X2表示2信号求和)。

控制器采用了正序电压控制器和负序电压控制器相叠加的原理。正序电压控制器控制公共连接点电压和D-STATCOM逆变器直流侧电压为给定值,负序电压控制器实现公共连接点电压三相平衡控制。图7中的正序电压控制器原理图如图8所示。

图8中的UC、分别为直流侧电容电压的反馈值和给定值,其误差经PI调节器后形成正序有功电流指令值;u、u*分别为公共连接点电压反馈值和给定值,其误差经PI调节器后形成正序无功电流指令值经如图6(a)所示的正序电压指令形成电路后产生D-STATCOM逆变器输电压正序分量指令信号。

D-STATCOM电压控制器中的负序电压控制器在图7中已给出。图中,采用二次谐波滤除法[20]提取公共连接点电压的负序分量。公共连接点电压的负序分量跟指令信号的误差经PI调节器后形成D-STATCOM逆变器输出电流负序分量的指令信号为。图7中的负序电压指令形成电路为图6(b)所示电路。负序电压指令形成电路的输出即为D-STATCOM逆变器的输出电压负序分量指令信号。负序电压指令信号与正序电压指令信号叠加便可得到D-STATCOM输出电压指令信号。输出电压指令信号经PWM调制后形成IGBT的触发脉冲信号。

4 仿真与实验验证

为了验证本文所提电压控制策略的正确性和有效性,建立了图1所示的D-STATCOM系统的Matlab/Simulink仿真模型。

图9给出了无D-STATCOM补偿时,公共连接点电压波形和有效值。仿真时在线路中串接一个电抗器,用来模拟公共连接点电压的不平衡。从图9可以看出,当没有D-STATCOM补偿时,公共连接点电压出现了三相不平衡,且其有效值小于1 p.u.。

当有D-STATCOM补偿时,公共连接点电压波形、公共连接点电压有效值、直流侧电容电压波形分别见图10(a)(b)(c)。

从图10可以看出,当有D-STATCOM补偿时,公共连接点电压的不平衡情况得到明显改善,且其有效值达到1 p.u.。可见,所提电压控制策略是正确的、有效的。但由于公共连接点电压的不平衡造成了直流侧电容电压的脉动,见图10(c)。直流侧电容电压的脉动会影响D-STATCOM装置的运行性能,因此必须加以抑制。文献[21]指出,在直流电容侧加装100 Hz的LC谐振滤波器可以消除负序分量引起的电压脉动,是一种简单有效的措施。

所提的电压控制策略利用DSP实现,并在实验室±50 kvar D-STATCOM装置上完成了补偿电压跌落和不平衡实验。实验过程中,通过突加接入感性负荷柜模拟由冲击性负荷产生的供电电压跌落;通过改变有功负荷柜的单相负荷产生供电电压的不平衡。从上位机监控系统记录D-STATCOM接入点的电压波形,见图11和图12。

从图11和图12可以看出,采用本文所提的电压控制策略,D-STATCOM能很好地抑制电压跌落和供电电压不平衡,从而证明了所提电压控制策略是正确而可行的。

5 结论

流互感器 篇4

油气水三相流中的含气率是指流体中气相所占的比例,是多相流体流动的重要参数。由于该参数与流型、压力、流速和流动方向等密切相关,目前理论计算模型还有较大的局限性,实验测量是研究含气率的主要手段,也是研究油气水三相流动的重要手段。国内外发展了多种测量含气率的方法,如:快关阀门法、电导探针法、电容法、射线法、超声波法、高速摄影法等,但这些方法本身各有各的局限性和一定的针对性。利用光纤探针进行油气水三相流局部含气率的测量,是一种较为先进的测量手段,具有损耗低、频带宽、线径细、重量轻、不导电、抗电磁干扰、耐腐蚀、去湿效果好、灵敏度高、数据处理方便等诸多优点,足以满足油井井下油气水三相流体实际测量的需要[1,2]。

1 基于光纤传感器的持气率测量系统

随着我国各大油田纷纷进入中晚期开发阶段,多数油井由自喷转向机械采油。根据抽油机井工艺要求,测井仪器只能通过油管和套管之间的环形空间进入需要测试的目的产层,此时要求仪器的最大外径不能超过28mm。根据该要求,设计了集流型光纤探针持气率测量仪,主要由伞式集流器、光纤探针传感器及装有传感器驱动电路的电路筒组成,结构如图1所示。油井套管内径为125mm,而传感器内径仅为20mm,如果不使用集流器,仅有少量的油气水三相流体从电导传感器内部流过,传感器内的流体会趋于静止,此时持气率测量的结果不具有代表性。为了增大传感器内部流过流体的流量,通常采用集流的测量方式,即在光纤探针传感器底部安装伞式集流器。当测井仪器位于指定测点后,使集流器张开,以封堵套管和测井仪器之间流体的流动通道,迫使流体全部或绝大部分流经光纤传感器,并经上出液口重新流回井筒。

图1 集流型光纤探针持气率测量仪(参见右栏)

2 光纤探针持气率测量原理

光纤探针法的测量原理基于气相和液相对光的折射率不同,如图2所示,当光纤探针与气相接触时,入射光在棱镜上发生全反射,经反射光纤投射到光电转换器上,光电转换器输出高电平;当光纤探针和水或油相接触时,入射光在棱镜上被折射出去,无足够强度的光投射到光电转换器上,光电转换器输出低电平。随着油气水三相流体交替流过光纤探针,光电转换器输出随时间连续变化的电压信号,将此信号经过处理,便可得到光纤探针所在位置的局部截面含气率。

以i表示探针头曲面上任一点(r,θ,z)处的入射光,当油气水三相流交替流过探针时,点(r,θ,z)处的瞬时局部含气率α(r,θ,z)为:

油气水三相流是一种非定常流动,因此α(r,θ,z)将随时间而发生变化。实验表明,油气水三相流一般具有平稳随机特性,有:

式中,T为积分时间长度,为平均局部含气率。定义瞬时截面含气率和平均截面含气率分别为:

式中,R为管道半径。由式可得:

对于油气水三相管道流动,瞬时容积含气率和平均容积含气率可分别定义为:

式中,L为管道长度。由式可得:

若在管长区间(0,L)内,气体沿流动方向的体积膨胀可以忽略,因此,工程上一般认为平均容积含气率与平均截面含气率等价,可得:

此式表明,采用光纤探针法测量管道内油气水三相流的截面含气率是可行的[3,4]。

3 光纤探头结构设计

在光纤的一端熔接一具有适当角度的光学棱镜,并套上套管,就构成了一根光纤探针。单光纤探头有一根光纤,入射光和反射光均用同一根光纤,采用分光镜或分路器来检测反射光。单纤探针头部尺寸小,容易刺破气泡,且能够检测较小的气泡,对流场干扰小,动态响应能力好。本文选用单芯锥形探针测量含气率。单芯锥形探针的结构如图3所示,一单位面积光强度为ip、总光强度为Ip的平行光束I入射到探针头的锥面上,θn为入射角,θf为折射角,nn为探针头部棱镜的折射率,nf为被测介质的折射率。β为光纤探针棱镜的角度,该角度是一个十分重要的指标,它的大小决定着能否将气相和液相区分开来,其确定主要取决于棱镜的折射率n0和被测介质的折射率nf。

根据光的折射定律有:

光线入射角θ0与棱镜角度β的关系为:

显然,区分气相和液相的临界折射角θfr=90°,此时入射光线在棱镜中发生全反射的临界折射率nfr为:

要区分气相和液相,nfr必须满足:

式中,ng和nl分别为气相和液相的折射率,单芯光纤探针棱镜角β度须满足[5]:

标准条件下空气的折射率ng=1.000,油的折射率n0=1.48,水的折射率nw=1.333,取nl=nw=1.333。光纤探针棱镜选用折射率为1.76的蓝宝石材料,根据式(14),光纤探针棱镜的角度β应满足:81.5°﹤β﹤110.8°。因此,对光纤探针蓝宝石棱镜而言,将其角度确定为β=90°是一个合适的选择。此时它对应的临界折射率nfr=1.24。此时:

故β=90°的蓝宝石棱镜可有效识别气相和液相。

4 驱动电路设计

光纤传感系统中,将光波作为载波,在输入端使用光源将电信号转换为光信号,在输出端使用光电检测器件将光信号转变成电信号。本系统光纤探针传感器驱动电路主要包括光发射模块和光接收模块。光发射模块的主要组成部分是LED发光管、光源驱动电路和自动功率控制电路;光接收模块的主要组成部分是光探测器和光电检测电路。

4.1 光源及光发射模块

光纤传感系统中,将电信号转换成光信号是由光源及以之为主体的光发射模块来完成的。半导体光源是光纤系统中最常用的也是最重要的光源,主要特点是体积小、重量轻、可靠性高、使用寿命长、亮度高、供电电源简单等;且它与光纤容易耦合。经过综合考虑,由于油井井下工作环境温度变化较大,所以系统选择红外LED作为光源。图5为LED恒功率自动控制电路。

4.2 光探测器及光接收模块

在光纤传感器中,光探测器是光探测接收模块的基础,它的灵敏度、带宽等特性参数直接影响光纤传感器的总体性能。本文选用光电探测器探测反射光强度。

光电检测电路如图6所示。PIN光电二极管将反射光转换成电信号,受光照时光电管根据光强变化转换成电流的变化;IC1构成I/V变换器,IC2为电压放大器。由于反射光强太小,IC1输出电压信号幅度很小,因此需要用IC2进行二级放大。IC2后接一个低通RC滤波,以滤除噪声等不需要的高频分量。

5 结论

针对油气水三相流的含气率的测量问题,本文设计了集流型光纤探针含气率测井仪器,对光纤探针测量含气率的可行性做了分析,并且设计了光纤传感器测量含气率的最优探头角度和驱动电路,实验表明此系统可有效测量油气水三相流含气率。

摘要：针对测井过程中油气水三相流的含气率的测量问题,本文研究了用于测量含气率的集流型光纤探针测井仪器。首先设计了测井仪器的系统,并对光纤探针法测含气率原理做了分析,其次确定了光纤探针测量含气率的最优探头角度,最后设计了光纤探针传感器驱动电路。

关键词：光纤传感器,油气水三相流,测井仪器,持气率

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