除水系统（通用7篇）
除水系统 篇1
1内容简介
我公司发电化学水处理采用一级除盐+二级混床处理,即为双室阳床+除碳器+中间水箱+双室阴床)加混床处理,两套系统都属于单元制的制水系统。制水系统阳、阴床直径均为Φ2200mm,阳床内装001×7型强树脂1000mm,D113型弱树脂1000mm,阴床内装201×7型强树脂1000mm,D301型弱树脂1000mm,两套制水系统再生均采用逆流再生。阳床再生液采用30%以上的工业盐酸,阴床再生液采用30%以上的工业氢氧化钠。水源为大通体育场地下水,预处理采用双介质机械过滤器。自制水系统从2011年6月至2011年12月投运以来,周期制水量1200吨左右,酸耗平均174g/mol,碱耗平均155.7g/mol。频繁的再生,不仅给除盐运行值班人员和再生人员带来了较重的负担,同时也严重影响了设备运行的安全经济性。对于出现的上述现象,我们积极查找原因并进行解决,使制水设备提高周期制水量,降低酸碱耗。
2原因分析
2.1再生液质量
再生剂的纯度对离子交换树脂的再生效果及再生后的出水水质有较大影响。再生液的纯度高、杂质含量少,则树脂的再生度高,出水水质好。目前我公司制水设备使用的再生剂为工业盐酸和工业氢氧化钠。从开始投产化学专业加强了酸碱的验收工作,要求再生剂浓度不能低于30%,对于不合格的酸碱一律不允许使用,所以再生液质量不是造成再生酸碱耗增加的原因。
2.2再生工艺
自投产以来一直按照标准进行再生,而且设有专业的再生人员,再生过程分别对再生剂用量、再生液温度、浓度、流速严格的控制了再生程序,并保证了再生时树脂不乱层,所以再生工艺合理。
2.3树脂性能
2011年初除盐设备安装好,并经过实验检查设备合格后,装填验收合格的新树脂,所以树脂的性能不是造成周期制水量低,再生酸碱耗高的主要原因。
2.4水质分析
除盐制水系统的水源为大通塔尔的地下水,从2011年6月机组投产以来一直用大通体育场地下水,经过几个月对水源水质的定期化验分析,发现水源水质含盐量较高,平均阴阳离子总和大于9mol/L。通过表1可以看出水源水质是造成再生酸碱耗高的原因。
2.5运行指标的监督
随着火力发电机组向高参数、大容量发展,对水汽品质的要求越来越高,特别是对除盐水质的要求越来越高,做好制水系统的水质监督是化学技术监督的一项重要基本任务,是机组安全运行的重要保证。从2011年除盐系统投运以来一级除盐系统的酸碱耗较高,我们根据现场实际运行情况从每个环节进行了查找,并对查出的问题进行了整改,但是一级除盐系统的酸碱耗依然较高。最后我们根据水质中所含的离子总量进行推算理论控制值,发现所用水质较差,反映了在初建时没有对水质要求做详细的调查,没有进行运行成本的计算,致使酸碱用量增加。
2.6失效终点的控制
失效终点控制的越严格,出水质量越好,但同时树脂工作交换容量降低,运行周期缩短,周期制水量就会减少,制水成本增加。因此,对失效终点的确定应按照实际的需要,不能过低,也不能要求过高。通过对于进水中的钠离子对出水漏硅的影响表明,阳床出水所含的钠离子,进入阴床后生成Na OH,增加了水的p H值,抑制了强碱树脂与HSi O3-的交换反应,使出水中的漏硅量增大。查阅资料后了解,阴床进水的含钠量为10-800μg/l时,出水的硅≤20μg/l;含钠量由1.0 mg/l增至1.6 mg/l时,硅的含量也增至40μg/l;含钠量大于2.0mg/l时,硅的含量约为100μg/l。表明阳床出水含钠量,对阴床漏硅的影响很明显。本部门之前要求阳床出水含钠量≤100μg/l,说明阳床出水含钠量失效终点控制要求过高,所以阳床出水含钠量失效终点控制要求过高是再生酸碱耗高的原因。
3处理对策及实施情况
3.1改变水源
经技术部人员讨论研究改变水源,使用含盐量较低的大通塔尔地下水,其阴阳离子总和平均为3.5mol/L。改变水源后周期制水量4438吨左右,大大减少了再生次数,降低了酸碱耗,提高了经济效益。
3.2调整失效终点
对于强型树脂来说,通过实验将阳床出水的钠含量失效点调整由100μg/L调整为500μg/L,制水系统的平均周期制水量得到了较大的提高。但同时做好阳床硬度、酸度及阴床硅和导电度的检测,避免一级除盐制水系统深度失效后由于检测不到位造成二级除盐制水系统失效,从而污染除盐水质。
3.3加强化学技术监督知识的培训
近几年,随着火力发电厂大容量、高参数机组逐渐承担起主力发电任务,各级领导和专业技术人员通过加强化学技术知识的不断培训,提高了对化学监督工作的认识,从思想上和行动上更加重视化学监督工作,使得化学监督管理工作和化学技术水平得到了改善和进一步提高,保证了机组安全发电的顺利进行。
4实施效果
经过上述处理后,2012年1月份后,#1-2系统周期制水量达到4000-4662吨,最高达到4757吨,平均酸耗由原来的174 g/mol下降到63.24g/mol,平均碱耗已由原来的155.7g/mol降至78.2 g/mol,效果明显,长期运行则产生的经济效益可观。
参考文献
[1]化学运行规程,青海宁北发电有限责任公司.
[2]化学检修规程,青海宁北发电有限责任公司.
[3]热力发电厂水处理,武汉水利电力学院电厂化学教研室编[M].北京:水利电力出版社.
[4]电厂化学技术问答[M].北京:冶金工业出版社.
[5]离子交换树脂的使用及判断技术[M].北京:化学工业出版社.
变流量水系统及其节能 篇2
一变流量水系统形式概述
1.1一次泵系统
图1:冷水机组定流量, 末端装置有温控器, 根据负荷调节流量。供回水之间采用的压差旁通。当负荷减小时, 用户阀门关小, 分集水器之间压差增加, 电动调节阀开大, 部分冷水经旁通短路, 维持机组流量不变, 用户负荷增加时动作相反。该系统仅靠末端二通阀的节流调节, 水泵功率变化很小, 能量浪费较大。
1.2二次泵系统
图2:二次泵系统通过设置桥管, 不仅有效地解决了制冷机定流量负荷侧变流量的矛盾, 而且实现了系统各部分水力工况隔离, 同时具有分布式水泵水力稳定性好的特点。水泵调速采用远程恒定压差控制时, 系统具有最大的可变扬程, 运行能耗较近端压差控制要小。多泵变速系统在低负荷时仍能保持较大的节能潜力。
(1) 多台二次泵并联的系统 (图2a) , 这是一种常见的二级泵形式, 包含一次环路和二次环路。在一次环路中, 由于蒸发器冷水流量的迅速减少会使冷水流速不均匀, 尤其是在一些转弯处更容易使流速减慢甚至形成不流动的“死水”, 这很容易使局部的冷水产生结冻。因此, 一般采用一台定流量泵对一台制冷机的方式, 定流量泵的扬程主要用来克服蒸发器的阻力。二次环路的变速二次泵一般置于制冷站内。当供冷系统容量较大且负荷变化范围较宽时, 采用多泵并联变速运行可有效降低运行能耗, 在低负荷时系统仍能保持较高的效率。如果旁通管的阻力非常小的话, 一次环路与二次环路之间几乎不会相互干扰。
(2) 二次泵分散设置的系统 (图2b) , 当系统所服务的各区域或各建筑物的水环路阻力相差较大时, 可将上一种形式中的二次泵分散到各个区域或各栋建筑物内, 这使得各用户的回水压力比供水压力还要高。各区域的二次泵既要克服制冷站到该区域的干管阻力, 又要克服各区域内部的阻力, 其工作扬程是两者之和, 因此, 下游建筑所用水泵的扬程比上游建筑的要高。各区域的二次泵一般也采用变速水泵。二次泵系统常用的压控法, 以最不利末端压差作为信号调节流量。压控法在采用二通电磁阀的变水量空调系统中, 并不能通过稳定最不利末端压差来保证其余末端有足够的资用压差, 且不保证程度主要取决于系统水量的减少程度和沿程损失在系统压力损失中所占比例, 若水量减少越多则沿程损失比例越大, 受水量减少影响的末端分配到的资用压差就会越少, 通过的水量对额定水量的偏离也就会越大。而且, 由于二通阀调节特性的变化, 变流量系统的流量并不能在0到100%范围内任意变化, 而是存在一个流量的下限值。
二变流量水系统能耗的分析
根据水泵定律可知, 水泵的功率与水泵转速的三次方成正比, 这一结论的前提是:水泵调速前后工作点必须为相似工况点, 其管道特性曲线为一条通过原点的等效率曲线, 且调速前后不发生变化 (如图3中的A点与B点) 。在实际运行中, 由于管道特性曲线的变化, 水泵调速后的工作点往往不会与调速前工作点处在同一条等效率曲线上, 而是变化到D点, 这使得变流量水泵在实际运行中的节能效果不如理论上那么显著, 在分析变流量水系统能耗时也不能一味地套用水泵定律。
(1) 末端为电磁阀二位控制的系统, 由于二通电磁阀关断对管路曲线变化影响较大, 对节能效果产生的影响也大。稳定后的水泵工况点不再与原先的工况点是相似关系。一般而言, 沿程损失在系统总阻力中所占比例越小, 变频后水泵节能功率就会越小, 反之则节能效果越大。该系统节能效果还与最不利用户处压差设定值有关, 设定值越小, 节能效果越显著。因此, 在评价采用二通电磁阀的变水量系统的实际节能效果时要作具体判断, 不能直接按水泵定律的结果来分析。
(2) 对变频调速系统, 资料表明, 节能潜力为流量的函数Δ.P=qv-qv3, 也不与流量的三次方成比例。节能潜力在qv=0.577时达到最大 (如图4) 。为保持系统的最佳调节工况, 在调节过程中建议qv取0.16-1。由于节能潜力存在极大值, 在选用循环水泵时应认真进行水力计算, 以便正确选择循环水泵, 保证系统运行的经济性, (qv表示相对流量, qv=qv 2/qv 1) 。资料还表明变频调速比阀门调速具有明显的节能效益, 最大节能潜力高达38.149%。
三发展方向
1. 对变流量系统能节约能源, 大家有共识。但对不同的变流量系统, 对系统节能效率, 经济价值等方面还没有完善的综合评价体系;
2.压控法系统中, 目前是取最不利环路的末端压差作为控制流量的信号, 从资料表明, 它还存在不足, 那么取什么作为控制流量的信号最好, 有待研究;
3. 不同形式变流量系统, 绘制其管网特征曲线, 及能耗随流量动态曲线的方法目前还很复杂, 有待进一步简化。
参考文献
[1]周谟仁主编.流体力学泵与风机
丘陵地带给水系统专项规划 篇3
现阶段中国已进入全面建成小康社会的决定性阶段, 必须深刻认识城镇化对经济社会发展的重大意义, 牢牢把握城镇化蕴含的巨大机遇, 准确研判城镇化发展的新趋势新特点。棋盘山地区由于地形地势、供给需求等原因, 市政设施基本处于停滞状态, 供水负荷暂时只能满足现状需求。本研究重新梳理棋盘山给水系统, 分析现状供水中存在的问题, 依据规划区独特的丘陵地势, 在给水系统设计细节上予以详细计算, 确保全域范围内都能保证充足的水量和水压, 形成完善的方案和实施建议。
1 地区概况
1.1 区位介绍
棋盘山位于沈阳市东北部, 浑河北岸, 面积203平方公里, 其性质是以山林、湖泊自然景观和茂密的植被为特色, 兼有游览、度假、科教、文化娱乐多种功能的低山丘陵风景名胜区, 棋盘山属长白山系哈达岭余脉, 属构造剥蚀丘陵地貌, 海拔高度在100-266m之间, 地形坡度10-30度不等, 平均坡度15度左右, 呈东北向西南走向。
1.2 城市规模及水资源状况
规划区范围为南抵浑河, 北接铁岭, 东邻抚顺, 西至沈阳市区, 规划面积203平方公里, 现状人口5万人。
区域境内水系丰富, 自然河流有浑河棋盘山段、旧站河、仁镜河、中马河、泗水河、蒲河、满堂河以及天然湖泊绣湖一座。
2 现状给水情况
2.1 水源
区域现状供水水源为区域外的沈阳八水厂 (地表水水源) 和区域内绣湖边的风景区水厂 (地下水水源) , 现状总计供水量约2.6万吨/日。
2.2 管网
现状输水管道沿马宋路、沈棋路敷设, 管径分别为DN600mm和DN450mm。
配水管网敷设长度约60公里, 供水管道管径DN200-DN600mm不等, 管网最小服务压力为0.16MPa。
2.3 现状供水分区
现状供水分为前陵堡给水分区、世园会给水分区、泗水给水分区和风景区给水分区。
2.4 现状存在问题
棋盘山地势地形复杂, 高低起伏较大, 用地分散, 开发项目成组团式分布, 受入住率因素影响, 新建项目用水暂时可以满足, 现状管道基本已经满负荷运行, 随着用户增多, 八水厂供水区域需水量为12万吨/日, 目前只能提供3万吨/日;风景区需水量为4万吨/日, 目前水厂可扩容到2万吨/日, 所以水量是整个棋盘山地区的首要问题。另一部分未开发区域, 例如集锡高速以南、浑河以北区域, 现状村屯较多, 住户居住零散, 供水均由自备井水源供给, 水质无法保障, 未来用地整体开发利用, 水源问题急需解决。棋盘山受整体地势影响, 用水高峰期, 供水管网末端供水压力不足, 影响用户使用。
3 规划范围及目标
本次规划期限为2015-2030年, 其中近期为2015-2020年, 中期为2021-2025年, 远期为2026-2030年。规划编制范围为棋盘山全域范围, 总面积203平方公里, 建设用地面积69.49平方公里, 规划人口36万。
规划目标为:至规划期末, 全域范围内市政用水普及率达95%, 建成完善的城市市政供水管网系统, 保障城市用水安全。
4 水量计算
4.1 用水量
根据区域发展规模, 采用城市人口综合用水量法 (如表1所示) 、单位建设用地指标法 (如表2所示) 对用水量进行预测, 计算得出该规划区平均用水量为18.46万吨/日, 其中15万吨/日水量由水厂供给, 其余3.46万吨/日由中水回用解决。
注:依据城市人口综合用水量指标法计算.
注:依据单位建设用地指标法计算.
4.2 中水回用原则
结合规划区实际情况, 在节水中求发展, 提高水的重复利用率, 对于道路、绿地、广场等对水质要求不高的地方, 采用中水回用的方式予以解决, 规划中水回用率为20%。
5 规划方案
5.1 水源
结合区域水资源现状情况, 以及需水用户结构特征, 确定规划区至规划期末, 用水水源为浑河南岸大伙房水库输水工程东水厂, 与现状八水厂、风景区水厂联合供水, 如图1所示。
5.2 规划设施
规划配水厂1座, 位于四环路东侧绿化带内, 占地2.4公顷, 规模10万吨/日;规划二级给水加压泵站1座, 占地0.18公顷, 规模4万吨/日;扩容风景区水厂, 远期规模2万吨/日。
5.3 规划管道
5.3.1 输水管道
规划输水管道1条, 起点为现状东水厂, 终点为规划配水厂, 线路总长4.5公里, 管径DN1200mm。
5.3.2 配水管道
根据规划区实际情况, 采用环状与枝状相结合的管网布置形式, 规划实施中, 优先完善枝状管道。配水管道布置要求: (1) 应考虑给水系统分期建设的可能, 并留有发展余地; (2) 管网布置必须保证供水安全可靠; (3) 管线遍布在整个供水区域内, 保证用户有足够的水量和水压; (4) 力求最短距离敷设管线, 降低管网造价和供水能量费用; (5) 根据道路竖向进行管网主、次管道布置。管径DN200-DN600mm。原则上红线宽度40米以上的道路, 采用双侧布管的原则, 并布设室外消火栓, 布置间距不大于120m, 配水管线布置如图2所示。
6 实施建议
6.1 老旧管网改造
近期要把改善城乡供水质量作为重点来抓, 改造现有供水管网, 例如世园路、世博东街老旧管网, 改建区内的不合理管段, 更新老化管道等。在不增加供水规模的前提下, 提高水资源利用率, 改善管网运行状况, 最大限度发挥现有供水设施效益。
6.2 加设泵站
规划区内各地块对供水压力和水量要求不同, 可根据项目本身特点, 在地块内合适位置建设分级泵房, 以满足用户需要。
6.3 高位水池设施
由于棋盘山地区地形起伏较大、高差明显, 规划在供水管网中设置高位水池, 以调节供水流量、稳定水压并达到节能的目的。根据对区域水量的预测, 各供水区域内高位水池容量按区域供水总量的3%-6%控制。
7 效益分析
给水工程规划编制的完成将全面提速该区域的新型城镇建设, 兼顾经济、社会效益, 使水质、水压得到改善和提升, 持续加快民生工程建设, 提升城市竞争力。
7.1 经济效益
(1) 降低运行成本。水量、水压得到保障, 避免了泵站轻载运行, 电费及管理费用等成本将大大降低, 事半功倍, 效果显著。 (2) 节省政府补贴费用。用户用水得到满足后, 水价能及时得到保证, 水务部门运营费用将有所保障, 盈亏平衡, 从而减少了政府财政补贴支出。 (3) 技术成本节约。与原有供水方式相比, 设置高位水池, 初期投资费用增加, 但供水是一个长期不间断的工程, 通过高位水池, 可有效降低水泵的势能消耗, 长远运行费用有所降低, 远期效益显著。
7.2 社会效益
(1) 降低对环境的影响。通过配水厂调水来补充地下水水厂供给量, 可有效控制地下水开采, 从而减小地质条件的变化而造成的环境影响。 (2) 推动城市发展。完善的城市供水系统, 为城市发展建设提供市政供给保障, 对远期地块开发起到了良好的支撑作用。完善的配套设施, 将推对城市健康发展, 加强棋盘山与其他片区之间市政系统的有机结合, 实现资源共享、区域协调发展。
8 结语
市政基础设施的完善与否, 是一个城市、一个区域发展的支撑, 给水工程是一项长期发展的民生工程, 是城市的生命线工程, 供水质量的好坏, 直接关乎着人们的身体健康。给水系统专项规划是城市总体规划的重要组成部分, 本规划结合棋盘山自身特点、生活现状、城市发展方向等因素, 制定了有利于推进棋盘山实现城镇化的市政基础设施规划方案, 为相近城市及地区给水工程规划编制提供经验和借鉴。但棋盘山的城市基础设施的建设还存在许多的问题, 在新型城镇化建设的漫漫长路上, 面对城镇化带来的机遇和挑战, 作为市政从业人员要明确今后市政建设的发展方向, 建设更加美好的城市, 为中国的城镇化发展贡献力量。
摘要：为确保城市发展模式科学合理, 新型城镇化建设需加强城市基础设施建设, 以此来满足城镇生态、绿色、低碳等要求。本文结合沈阳市棋盘山地区的规划实践, 探索给水专项规划的编制, 本研究确定供水水源、供水设施、供水管网系统, 通过设施科学统一布局来缓解水资源紧缺, 提高设施水平和服务质量, 对城市发展具有重要的意义。
关键词：丘陵地带,给水规划,水资源,良好支撑,区域发展
参考文献
[1]城市居民生活用水量标准[S].中国建筑工业出版社.
[2]城市给水工程规划规范[S].中国建筑工业出版社.
[3]沈阳市规划设计研究院.沈阳市总体规划 (2011-2020年) .
[4]沈阳市规划设计研究院.棋盘山用地规划 (2015-2030年) .
[5]沈阳市规划设计研究院.棋盘山市政基础设施规划 (2015-2030年) .
中央空调水系统节能检测分析 篇4
关键词：中央空调,水系统,节能,能耗分析
1 中央空调水系统简介
1.1 中央空调系统的结构
中央空调系统的结构主要包括制冷机系统、冷冻水系统、冷却水系统以及热交换盘管系统等。其制冷原理是制冷机系统通过消耗电能对制冷剂进行压缩和膨胀, 当制冷剂经节流元件膨胀时, 通过热交换会吸收循环水的热量;当制冷剂被压缩时, 会放出自身热量给循环水。通过这一系列连续的压缩和膨胀过程便实现将热量从室内释放到室外。
1.2 水系统的组成及任务
空调水系统包括冷冻水系统和冷却水系统, 两者起着热量载体的作用。从制冷原理上可以看出:在制冷剂膨胀过程中, 冷冻水系统通过冷冻水泵使水循环与制冷剂进行热交换, 热交换后的水被吸走热量成为冷冻水, 经冷冻水泵输送到风口处盘管再与空气进行热交换以吸走室内热量而实现降温。在制冷剂压缩过程中, 冷却水通过冷却水泵使水循环与制冷剂进行热交换, 热交换后的水被吸走热量, 经水冷却塔将高温的水冷却至常温。
2 中央空调水系统节能检测及分析
为了避免能量损耗, 大多空调水系统采用水泵变频调流量系统, 因此需对水系统中的一些参数进行检测, 如流量, 水的回水温度等, 然后将信号传输给变频器来控制泵流量。
2.1 冷冻水系统检测及能耗分析
冷冻水系统主要对水的回水温度进行检测, 防止出现大流量小温差的现象, 导致冷冻水泵不必要的大转速运行所造成的能量损失, 即当温差较小时, 减小冷水泵转速以降低流量。另外, 冷冻水作为室内冷源, 其输送管道结构复杂、管网遍布整栋建筑, 不同位置环境不同并且冷冻水完成一次换热循环可能需较长时间, 因此综合考虑以能耗最低的形式对冷冻水的回水温度进行设定。
对于一次泵变频调流量系统中冷冻水泵的能耗
其中Qmax是冷冻水泵最大流量;N1对大流量下对应的轴功率;LCHW是冷冻水流量率。
从上述公式可以看出, 冷冻水泵的能耗是冷冻水流量率的函数, 因此对冷冻水系统能耗的分析应从冷冻水流量率出发, 在满足空调负荷的情况下, 应以低流量循环冷冻水。
2.2 冷却水系统检测及能耗分析
冷却水系统包含冷却水循环系统和冷却塔系统。因此情况较为复杂, 需要检测的参数较多, 如冷却水出水温度、水流量、冷却塔风量、以及泵和风机的转速等。在冷却水系统中同样会遇到大流量小温差的现象, 同样需要监控冷却水的出水温度。
对于一次泵变频调流量系统中冷却水泵的能耗
其中Qmax是冷却水泵最大流量;N1对大流量下对应的轴功率;LCHW是冷却水流量率。
从上述公式可以看出, 冷却水泵的能耗是冷却水流量率的函数, 同样对冷却水系统能耗的分析应从冷却水流量率出发, 在满足空调负荷的情况下, 通过减小冷却水泵和风机转速, 降低流量和减小风量达到节能的目的。
3 中央空调水系统节能优化措施
在大多数情况下, 中央空调都不是以满负荷状态运行, 一天之中大约有4h左右的时间是高负荷运行, 因此如果以高负荷状态下的水流量进行循环, 那么低负荷状态下都在进行能量损耗。随着中央空调节能的研究, 水系统的变频调节是运用较多的方法之一。
3.1 优化冷冻水泵控制
为了实现冷水流量大小随空调负荷的浮动而改变, 避免出现负荷较小时冷冻水流量相对较大而造成能量损失的情况, 可以对冷水泵采用恒温差变频控制来解决这个问题。即设定冷却水的进水温度和回水温度之间差值, 通过温度传感器对冷冻水的回水温度进行监控, 将信号反馈给变频器以调节冷却泵转速控制流量。如果低于设定值, 则说明空调负荷较小, 需减小冷冻水泵的转速以降低流量, 满足室内冷量的需求。
3.2 优化冷却水泵控制
当环境温度发生变化, 冷却水的进水温度也会随之变化, 则会出现空调负荷较小, 只需少量的冷却水便可将热量移走。在满足空调负荷的情况下, 若流量相对较大则会造成冷却水泵的能耗增大。为了解决这个问题, 采用冷凝温度变频控制法, 即通过温度传感器监控冷却水与冷凝器换热后的出水温度。如果温度低于设定值, 则说明换热较少, 需减小冷却泵转速以降低流量, 便于充分换热。
3.3 优化冷却塔风机控制
冷却塔是冷却水系统的核心, 是将与冷凝器换热后的高温冷却水冷却到常温。除对风机采用变频控制以随温度变化调节风量大小外, 还采用多台并联方式, 既可以充分利用冷却塔冷却面积, 又可以防止冷却水旁流, 提高了冷却塔的降温效率。
4 结语
综上所述, 中央空调水系统采用一次泵变频调流量的方式, 根据空调负荷的大小做出适当流量的调节, 降低了水泵和风机的功耗。由于中央空调水系统各个环节之间并非孤立运行的, 彼此之间都是相互影响的, 因此对于水系统的节能分析应综合考虑, 使各个环节部分或同时达到能耗最低的目的, 最终实现水系统的节能。
参考文献
[1]谢琼慧.中央空调水系统变频节能改造的探讨[J].科技与创新, 2014 (13) :10-11.
纯化水系统臭氧消毒方法的研究 篇5
医院制剂多为洗剂、溶液剂、合剂、乳剂等非最终灭菌液体制剂,纯化水作为其中主要的溶剂、稀释剂和清洗剂,对制剂质量有重要的影响[1]。因此,纯化水除了要现用现制,缩短贮存时间外,还须对贮罐和管道采取适当方法定期清洗和消毒[2]。臭氧属于高效、广谱消毒剂,广泛用于诸多领域消毒和灭菌[3]。我院制剂室于2010年初对纯化水灭菌系统进行了改造,利用臭氧对纯化水贮罐和管道定期灭菌,取得了满意的效果。
1 仪器与试剂
仪器:ROS-Ⅱ反渗透纯化水处理器(锦州水处理器厂生产);JW-5型水处理臭氧发生器(徐州市九洲龙臭氧设备制造有限公司生产)。
试剂:碘化钾、硫酸、硫代硫酸钠均为试剂。
2 方法与结果
2.1 臭氧溶液灭菌前后纯化水中细菌菌落数的测定
利用二级反渗透纯化水处理机制备纯化水300 L,打开循环水泵,在管路中循环20 min后,分别在总出水、总回水、管路用水点取样200 mL,按《中国药典》(附录ⅪJ)微生物限度检查法[1],用薄膜过滤-琼脂培养法进行细菌培养计数(35℃,72 h),每个取样点平行操作3次,取其算术平均数作为各点灭菌前纯化水的细菌菌落数。开启JW-5型水处理臭氧发生器,将臭氧通入纯化水中45 min,制备高浓度臭氧溶液;关闭臭氧发生器,开启管道循环系统,利用臭氧溶液对管道进行循环灭菌,分别在20 min、45 min、60 min从上述用水点取样200 mL,依上述方法作细菌菌落计数,作为臭氧灭菌后不同取水点纯化水的细菌菌落数。将灭菌前和臭氧灭菌20 min、45 min、60 min后菌落计数作比较。结果臭氧溶液在冲洗管道20 min后,各取水点的细菌含量显著下降,平均杀菌率为95.79%;冲洗60 min后,各取水点的细菌含量为0,杀菌率达到100%。具体取样数据比较,见表1。
2.2 水中臭氧浓度的测定
分别在臭氧溶液冲洗前0 min、20 min、45 min、60min时从总回水口取纯化水300 mL加入碘量瓶中,按碘量法,加入2%碘化钾溶液50 mL和3 mol/L硫酸5 mL,混匀,置暗处反应5 min,使水中的臭氧与碘化钾完全反应生成碘;以1%的淀粉溶液为指示剂,用0.005 mol/L硫代硫酸钠标准溶液滴定,记录滴定中耗去的硫代硫酸钠溶液体积(V),计算臭氧浓度(mg/L),见表2。反应方程式为:O3+2KI+H2O=O2+I2+2KOH;I2+2Na2S2O3=2Na I+Na2S4O6。计算公式为:O3(mg/L)=V(m L)×C×80。式中O3(mg/L)表示臭氧在水中的浓度;V(m L)表示滴定中消耗的硫代硫酸钠溶液的体积;C为硫代硫酸钠的摩尔浓度;80为计算常数。
2.3 臭氧残留量测定
将臭氧溶液通过总出水口和用水点排尽。开启二级反渗透纯化水处理器,制备纯化水约300 L;打开管路循环系统对管路及储罐进行冲洗,将纯化水排尽,上述操作连续进行3遍,每次冲洗完成后从总回水口取纯化水100 mL,按碘量法测定纯化水中臭氧残留量,见表3。用纯化水清洗贮罐及管道3次,臭氧残留量已难以检测。
2.4 细菌挑战性实验
实验用菌为金黄色葡萄球菌,迅速量取新鲜制备的取自总回水口的臭氧溶液5 mL,放入具塞试管中,立即加入0.5 mL含菌量在5.5×105 cfu/mL的菌悬液,混匀,于5 min、10 min、30 min后分别取混合液0.5 mL,加至含0.02 mol/L硫代硫酸钠-磷酸盐缓冲液4.5 mL(pH=7.2)试管中,混匀后取0.5 mL,用薄膜过滤-琼脂培养法培养细菌,于35℃培养72 h,通过菌落计数得出灭菌率。结果,作用10 min后,臭氧溶液对金葡菌的杀菌率达到100%,见表4。
3 讨论
臭氧分子式为O3,为淡蓝色气体,具有极强的氧化能力,在水中的氧化还原电位为+2.07 V,对多种细菌、病毒等微生物有极强的氧化破坏性。臭氧的制备方法有电化学法、光化学法、电晕放电法等[4]。本试验使用JW-5型水处理臭氧发生器,采用电晕放电法制备臭氧,所制备的臭氧溶液平均浓度为0.915 mg/L。臭氧在纯化水中可保持较长时间,其半衰期受水温、pH、色度等影响,紫外线能加速纯化水中臭氧的分解[5,6]。消毒结束后,将臭氧溶液排尽,用纯化水冲洗贮罐和管道2遍,臭氧的浓度已低至检测限以下。
据文献报道[7,8,9],1.25 mg/L的臭氧溶液作用1 min,对大肠埃希菌、金黄色葡萄球菌、白色念珠菌、铜绿假单孢菌等多种致病菌杀灭率大于99.3%;同时,臭氧溶液对芽孢、单纯疱疹病毒、柯萨奇病毒、流行感冒病毒、甲乙型肝炎病毒、真菌和原虫胞囊等都具有杀灭作用,对藻类、孢子作用较差[10]。在细菌挑战试验中,本试验选择金黄色葡萄球菌作为试验菌株,用JW-5型水处理臭氧发生器制备浓度约为0.98 mg/L的臭氧溶液,考察对金黄色葡萄球菌的消毒效果,结果与金葡菌作用5 min,对其杀菌率达到99.29%,作用10 min,杀菌率为100%,与文献报道相近,说明JW-5型水处理臭氧发生器制备的臭氧溶液消毒效果确切。
《中国药典》规定每毫升纯化水中细菌、霉菌、酵母菌总数不得超过100个,为保证纯化水微生物限度合格。药品生产管理规范(GMP)对纯化水贮罐和管道材质、设计都有严格规定,并需进行清洗和消毒验证。本试验利用JW-5型水处理臭氧发生器制备一定浓度的臭氧溶液,考察了臭氧对纯化水贮罐和管道消毒效果,结果用臭氧溶液消毒45 min后,对贮罐和管道的杀菌率达到99.85%,消毒60 min时杀菌率达到100%,说明臭氧循环冲洗管道60 min,能够满足对纯化水贮罐和管道的消毒要求。
参考文献
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试论消防水系统水源优化改造 篇6
消防水系统是保证城市正常运转、企业安全生产的关键性手段。一方面, 其供水能力和稳定运行是预防及扑救火灾事故的基础。另一方面消防水系统也是避免火灾事故进一步扩大的有效设施, 是扑救工作成败的关键。所以, 各企事业单位必须加强对消防水系统建设的优化及维护。消防水系统水源作为系统中最关键的部分, 更应该不断对其进行优化改造。使其不仅满足火灾扑救要求, 还能够节能节源。做到能源利用最大、最优。
2 消防水系统
2.1 基本组成
消防水系统即是以水作为灭火剂的城市建筑及企业生产的消防系统。根据不同场合、不同使用要求, 消防水系统的组成一般较为复杂。但是大体上主要包括以下两个部分:
(1) 消火栓给水系统。该系统由消火栓箱、消火栓泵、给水压力管道及控制阀门、稳压泵、稳压罐、水枪头、消防水带、栓头、消防卷盘以及阀门、水泵接合器等组成。另外, 部分建筑还会使用高位水箱。消火栓给水系统使用的水源一般即为市政供水, 发生火灾时, 灭火组件直接与管道连接进行扑救工作。
(2) 自动喷水灭火系统。该系统又可分为预作用系统和湿式系统, 主要依照环境温度进行设置。其中, 湿式系统主要包括稳压泵、喷淋泵、高位水箱、湿式报警阀组、管件、湿式阀压力开关、延时器、稳压罐、水流指示器、自动排气阀、水泵接合器一系列组件。而预作用系统主要包括预作用阀、预作用报警阀组、水力警铃、空压机等元件及其他湿式系统所包含的部分。
2.2 水源状况
根据《建筑设计防火规范》、《民用建筑水灭火系统设计规程》等相关规定, 当市政给水干管允许从外部直接吸水时, 消防水系统应直接通过水泵从室外给水管网吸水。即消防水系统水源即为市政管网供水。但是直接吸水时, 取水水泵的扬程应综合考虑室外给水管网所能承受的最低水压;当生活、生产用水量最大时, 市政供水仍能满足消防用水量, 此时宜直接从市政管网吸水。也就是说, 目前绝大部分城市消防水系统水源仍然以市政供水管网为主。如上海市已经取消部分建筑物的消防水池, 消防水基本上均来自于给水管网。
3 消防水系统水源优化
3.1 转变水源来源
前文已经介绍, 目前多数城市的消防水源均为市政供水管网。但是对于企业消防水系统而言, 把所有的消防水全都定位于管网是不现实的。因为这样一来, 一方面会增加用水额度, 并在流经管道时造成污染。另一方面, 企业巨大的用水量也会给市政管网带来不小的压力。所以必须转变水源来源。以上海某企业为例, 由于该企业消防用水一度超标, 因此通过方案设计, 决定将水源由原来的市政供水转变为企业澄清池出水。整改方案分三步走: (1) 根据企业内部生产用水量及循环水量, 敲定以出水量大的澄清池作为水源, 并将消防水系统接头接至澄清池。同时保留原管网接头。 (2) 将生活消防水箱和生产消防水箱分开设置, 以优化水利用率。 (3) 增加消防蓄水量, 提高安全性能。经改造后的系统如图1所示。实践证明, 该系统不仅能够满足消防要求, 而且大大降低了对管网供水的使用量。
3.2 优化管网系统
目前, 我国对室内消防给水系统基本规定如下: (1) 与其他给水系统分开设置。 (2) 管道宜布置成环状。 (3) 环状管网进水管的引入管应不少于2根, 当其中任一根发生故障时, 另外引入管必须能够保证消防用水量以及水压的要求。因此, 我们既可以采用区域集中消防给水系统, 也可以采用联合给水系统。这样一来, 不仅可提高水源水的利用, 而且还可以大大降低消防水系统的布置成本。笔者经过调查, 将管网优化方案大致分为以下四点:
(1) 分区布置消防水系统, 并在各区内设置阀门, 以便于控制和局部检修。同时对消防水系统内的所有消防栓消漏, 更换喷淋系统中不合格的水力自控阀门, 降低外漏。
(2) 分区控制喷淋水系统。以便于消防水系统水源供应, 消除泄漏隐患。
(3) 增设消防水炮和排水阀。这主要针对消防系统中的关键部位, 以适应扑救要害部位的初期火灾事故, 并解决系统检修及排水困难, 消除消防隐患。
(4) 增设压力表, 便于控制水压和系统检查。
3.3 泵区改造
对消防水泵及取水水泵进行改造也是优化消防水系统水源的主要方法之一。可从以下三个方面入手: (1) 改造压力联锁, 消除其安全性较差的部分。以实现消防水系统中各个部分泵的间歇性工作。 (2) 更换部分保压泵。即保证每台保压泵的供水能力在可接受范围内。从而避免因系统压力低而导致的消防泵联锁启动。 (3) 改造与系统联用的电气系统、排气系统及仪表系统等。但是在泵区改造时, 要密切注意管道及其他配件的走向的布局。因为泵区管道的走向较为复杂且零件较多, 稍有不慎可能会造成系统瘫痪。在改造过程中必须严格规章制度, 重点防护。
3.4 优化设计消防水箱 (池)
该改造方案主要是将生活水箱、消防水箱、工业水箱分开设置, 也可将消防水箱和工业水箱联合设置。主要方法是在原有的互相连通的水箱之间加装新一路连通管。但是在消防水箱改造过程中, 要首先配备充足的储备水量, 并做好城市消防水的接替工作。
另外, 还可以使用无负压给水设备, 替代原先广泛使用的消防水池。一方面, 除了可以减少消防水系统用水量。还可以节约建设资金, 节省市政 (企业) 大量空间。并简化设计, 从而减少不必要的专业协调矛盾。同时, 可有效防止水的二次污染, 降低喷头和报警阀损坏几率, 提高消防系统可靠性。另一方面, 充分利用市政水压, 可大大缩小消防泵电机功率, 做到投资节省、节能降噪。而且由于无负压给水设备运行时全封闭, 因此能显著减少“跑、冒、滴、漏”等现象发生。
4 结束语
除了文中所述的四种改造方案以外, 我们还可以从优化水源水质、充分利用市政中水、改造消防水系统等方面入手。随着社会经济的迅速发展, 人们对消防水系统安全稳定关注程度将会越来越高, 这不仅对消防设计人员提出了更高的要求, 也给市政工作带来了挑战。因此, 优化消防水系统水源, 还需要各个相关领域人员的配合, 如此才能做到水源利用最大化, 消防水系统最优化。
摘要：消防水系统水源优化改造是目前市政供水、企业给水迈向环保节能道路的重要步骤之一。本文结合笔者工作经历, 从分析消防水系统的组成及其供水水源现状入手, 探讨水源优化改造的可行路径。以期为进一步优化消防水系统提供一些帮助。
关键词：消防水系统,水源,优化改造
参考文献
[1]《建筑设计防火规范》 (GB50016-2014) .
[2]《消防给水及消火栓系统技术规范》 (GB50974-2014) .
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[5]曾文庆, 古才荣.稳高压消防水系统改造方案优选[J].安全、健康和环境, 2003, 3 (7) .
浅谈消防水系统的施工 篇7
关键词：消防水系统,高层住宅,超高层写字楼,供水系统灭火功能部件
引言
随着社会的飞速发展, 人们对生活的要求越来越高, 高层住宅、涉外星级酒店、超高层写字楼与人们的生活紧密相连。因此, 消防系统是否安全、合理, 是保证建筑质量和人民生活质量的关键。然而在目前的消防水系统的施工中, 总有一些突出问题亟需解决。
消防水系统可分为:给水系统、管路系统、水泵设备、灭火功能部件及辅助设备。下面就以上5个分项在施工中的问题, 进行逐项分析。
一、供水系统
消防供水系统可分为:消防给水系统、消防水池、屋顶高位消防水箱、室外消火栓。
1. 消防给水系统
根据《建筑设计防火规范》第8.1.1条:消防用水可由给水管网、天然水源或消防水池供给。根据供水的可靠性, 消防支队提倡市政二路供水。但在经济欠发达地区, 在施工过程中经常遇到仅有一路供水。开发商出于成本考虑, 或者仅按字面理解, 将此难题推托给消防施工单位。根据笔者多年的施工经验, 此处提及的消防水池, 并非消防水泵房内的消防水池, 而是在室外单独设置专用的消防水池。在遇到此问题时, 笔者认为规范中提及的天然水源在实际施工中不可取, 此处的天然水源需设置成消防取水码头, 需提供丰水期、枯水期的依据, 还需设置消防车取水车位、行进路线及有效回旋半径。消防施工单位应建议开发商在室外单独设置消防水池, 在消防水池的施工过程中, 应采取防冻措施, 以免消防水池内的水结冰。水池取水口的盖板, 应采用多块盖板, 便于徒手移动, 避免采用一整块盖板, 造成取水时无法搬移的现象。
2. 消防水池
部分设计师在水池进水浮球阀前端未设置Y型过滤器, 工程交工后由于管道内存在一定的杂质, 造成浮球阀的小孔堵塞, 浮球阀失效, 水池大量溢水, 造成不必要的损失。在施工中, 应在浮球阀前设置闸阀、Y型过滤器, 并定期清理过滤器。
3. 屋顶高位消防水箱
浮球阀前过滤器的设置与消防水池的施工相同, 这里不再重复。部分建筑由于屋顶有玻璃幕墙造型, 消防水箱处于半封闭环境, 一些施工单位对水箱不做保温处理。笔者认为, 水箱的保温还是需要重视。尤其是现在经常出现反常的恶劣天气, 屋顶消防水箱在灭火初期的供水是整个消防系统的重要环节, 直接关系到火灾初期的灭火效果, 应保证高位水箱的供水的可靠性。这一点在高层住宅项目尤其重要, 住宅小区的物业公司对消防系统完全忽视, 消防泵房、消防控制室长期无人值班, 设备处于手动状态, 或者根本未开启设备, 高位水箱是整个消防系统灭火的唯一保证。
4. 室外消火栓
根据一般人理解, 室外消火栓为灭火功能部件, 其实室外消火栓仅用做供水, 供消防车的取水。在室外消火栓的施工时, 应注意室外消火栓距道路1.5 m以内, 水泵结合器与室外消火栓的距离应在30 m以内, 室外消火栓的防冻泄水孔处应设置砂石, 便于泄水。
二、管路系统
管路系统重点是超高层 (200 m以上) 建筑, 例如超高层写字楼的消防水的管路, 一般在中间设置2个转换层, 系统分3个竖向分区, 立管管径DN150以上, 传输管道的单分区立管长度在100 m左右, 水泵在启、停阶段的水锤效应明显。根据笔者多年的施工经验, 竖向跨度超过10个楼层的管道, 每隔10层设置槽钢综合支架, 管道上焊接支撑件 (二次镀锌) , 以增强可靠性。超高层写字楼, 核心筒内水管井管道较多, 多为成排布置。管道应在土建进行管井二次砌筑前施工, 以免由于管井门洞较小、井室空间狭小, 管道无法施工。
部分建筑追求外观效果, 框架梁采用弧线型设计, 给排水设计师按主管开机械四通布置支管及喷头, 实际施工无法达到此效果, 需降低主管标高。采用机械三通+玛钢三通, 才能按弧线均匀布置喷头。这时, 需提前与设计院及业主沟通, 适当降低整体标高, 以满足喷头按造型布置的要求, 这一现象在地下室的管道安装中尤其突出。由于地下室多为车库, 无装修, 管道安装如需美观, 需严格按结构造型布置支管及喷头。
三、水泵设备
消防水泵房是整个消防水系统的核心部位, 在历次质量评奖中亦是重点检查项。因此在施工前, 应提前规划, 如采用BIM技术对该部位管道、设备的走向、标高及综合布置进行提前模拟施工。在水泵基础施工前, 提前选定水泵厂家及型号, 确定基础标高, 使水池进水口与水泵进水口在同一标高。水泵前、后软连接应根据受力情况, 合理布置, 以便起到较好的缓冲效果。超高层写字楼, 中间转换层亦设置提升泵房。根据笔者多年施工经验, 此处的软连接不宜采用橡胶软连接。需采用金属软连接, 以提高软连接的可靠性。避免因橡胶软连接的老化、破裂, 造成对其他楼层的漏水现象和不必要的损失。
喷淋系统一般需安装流量计, 很多施工单位并未按流量计的安装要求安装流量计, 造成流量计的测量数据有误。应根据不同情况安装流量计, 流量计上下游必须有足够的直管段。
(1) 若传感器安装点的上游有大于>15。渐缩管, 则上游直管段≥15D, 下游直管段≥5D。
(2) 若传感器安装点的上游有大于>15。渐扩管, 则上游直管段≥18D, 下游直管段≥5D。
(3) 若传感器安装点的上游有90。弯头或T形接头, 则上游直管段≥20D, 下游直管段≥5D。
(4) 若传感器安装点的上游在同一平面上有二个90。弯头, 则上游直管段≥25D, 下游直管段≥5D。
(5) 若传感器安装点的上游在不同平面上有二个90。弯头, 则上游直管段≥40D, 下游直管段≥5D。
(6) 调节阀应安装在传感器的下游5D以外处, 若必须安装在传感器的上游, 传感器上游直管段应不小于50D, 下游应有不小于5D的直管段。
四、灭火功能部件
灭火功能部件主要有:喷头、消火栓、消防水炮, 以下对每种功能部件进行逐项分析。
1. 喷头
具有代表性的建筑为涉外星级酒店消防工程, 因其酒店管理公司为外资酒店管理公司, 其消防系统由专业的消防咨询公司管理。例如喜来登酒店管理公司采用RJA消防咨询公司, 采用的消防验收标准经常参考NFPA (美国消防协会规范与标准) , 如下:《统一消防规范》 (NFPA1, Uniform FireCode TM) ;《生命安全规范》 (NFPA 101, Life Safety Code) ;《消防立管、自备消火栓及水龙带系统安装标准》 (NFPA 14, Standard for the Installation of Standpipe, Private Hydrants, and Hose Systems) ;《喷淋系统安装标准》 (NFPA 13, Standard for the Installation of Sprinkler Systems) ;《固定消防水泵安装标准》 (NFPA 20, Standard for the Installation of Stationary Pumps for Fire Protection) ;《商业厨房操作通风控制和消防标准》 (NFPA 96, Standard for Ventilation Control andFire Protection of Commercia Cooking Operations) ;《便携式灭火器标准》 (NFPA 10, Standard for Portable Fire Extinguishers) 。这些标准与国内设计规范的差别如下。
(1) 在满足国内消防规范的前提下末端试水装置、水流指示器后起端、末端试水阀均予以设置。当自动喷水灭火立管管径≥100 mm时, 泄水管径为50 mm。我国消防规范对局部泄水没有明确要求。
(2) 采用重力式布草井, 在顶部、底部、中间每两层的输送口上方的顶部档板处设置喷头, 并且应与滑道供应商合作确定喷头的连接, 避免喷头与衣物刮钩, 影响使用。同时将布草井与井底部的衣物收集区作为独立的防火分区设置自动喷水灭火系统。我国消防规范中, 对于布草井的喷头设置没有明确要求。
(3) NFPA13对于商业用的厨房烹饪操作间的灶具及排油烟系统也有增加额外自动喷水灭火系统保护的要求。厨房排油烟管道内需设置自动喷水灭火系统加以保护, 水平烟道喷头间隔不超过3 m, 垂直烟道喷头安装在顶部并保持密封, 喷头温级260℃, 黑色玻璃球快速相应喷头。
(4) 根据《建筑设计防火规范》和《高层民用建筑设计防火规范》, 游泳池不必设自动喷水灭火系统保护。与我国消防规范不同, NFPA13中规定, 设置自动喷水灭火系统保护的建筑除了规范允许的部位可不设自动喷水灭火系统外, 其他均应设置自动喷水灭火系统, 而可不设系统保护的范围中并不包括游泳池。因此根据NFPA13游泳池范围, 应设置自动喷水灭火系统。
(5) 客房着火是酒店火灾中较常见的, 危害比较严重。客房发生火灾的主要原因是:烟头、火柴梗、电热器具或焚烧物品引燃可燃物, 发生火灾的时间多为夜间或节假日, 尤其以旅客酒后卧床吸烟引燃被子及其他棉织品等最为常见。这些部位失火, 直接危及客人的生命安全。《自动喷水灭火系统设计规范》, 只有当酒店的客房、公寓的楼层超过水泵接合器供水高度时宜采用快速响应喷头。但根据酒店管理的要求, 客房均采用快速响应喷头。
(6) 干蒸式桑拿房需设置141℃喷头
根据笔者的实际施工经验, 由于酒店需投保火灾险, 消防的安全等级越高, 火灾险的费率越低。因此在涉外星级酒店的消防施工时, 尤其要注意酒店消防顾问公司的要求, 避免因未实质性响应该要求, 造成无法移交酒店管理公司的现象。
根据规范要求:宽度大于1.2 m的风管下方需设置下喷。部分施工单位仅将支管引至风管下方中间位置, 设置下喷, 未设置支架对喷头及支管进行有效固定。部分风管较宽, 管道安装时, 因管内无水, 质量较轻。待管内注水后, 喷头及支管普遍存在下垂现象, 影响安装质量及效果。根据笔者的实际施工经验, 该处的有效做法为:设置通长支管, 在风管中部采用三通安装喷头。只有支管末端长度超出风管后设置吊架, 才能有效固定支管。
2. 消火栓
在实际施工时, 施工单位仅区分减压稳压型栓口、普通型栓口, 其实减压稳压型栓口。根据出口水压的不同, 分Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型栓口, 施工单位应按要求采购、安装相应的栓口。
3. 消防水炮
设计师在消防水炮的设计时, 将多门水炮的末端试水管合并, 就近排放在排水明沟内、地漏内。在施工时, 应注意水炮的末端试水需排至设置排污泵的集水坑内。以免因试水时造成大量溢水, 造成不必要的损失。
五、辅助设备
辅助设备主要有:湿式报警阀组、水流指示器、信号蝶阀, 以下对每种辅助设备进行逐项分析。
1. 湿式报警阀组
施工时, 需注意阀组前后的阀门需采用信号蝶阀或者信号闸阀, 避免阀组关闭后无法实现湿式报警阀组的功能。根据《自动喷水灭火系统施工及验收规范》:水力警铃和报警阀的连接管当采用DN15的镀锌钢管时, 其长度不应大于6 m;当采用DN20的镀锌钢管时, 其长度不应大于20 m。根据笔者多年的施工经验, 湿式报警阀组的丝接镀锌钢管, 不宜采用常规的白漆、麻丝。在交工使用后, 麻丝会陆续进入管道, 造成水力警铃堵塞。
2. 水流指示器
市场上常见的水流指示器分法兰式、鞍马式2种。根据笔者的实际施工经验, 采用法兰式比较可靠。水流指示器的板式叶片分铁片、橡胶片2种。在实际使用时, 由于管网内压力变化, 经常造成铁片弯曲, 水流指示器误报现象严重。笔者建议, 水流指示器宜采用法兰式橡胶片型。
3. 信号蝶阀
根据《自动喷水灭火系统施工及验收规范》:信号阀应安装在水流指示器前的管道上, 与水流指示器之间的距离不应小于300 mm。根据信号阀产品手册:阀体开启1/4时, 信号输出为阀体已开启;阀体关闭3/4时, 信号输出为阀体已关闭。因此, 在信号阀安装前, 需认真检查阀体是否可按开闭指针显示完全开闭, 以免造成信号的错误输出。
参考文献
[1]建筑给水排水工程规范[M].北京:中国建筑工业出版社, 2000.