设备选型节能论文

设备选型节能论文（精选10篇）

设备选型节能论文 篇1

摘要：本文通过分析医院建筑电气设备中供配电系统和电气照明的结构组成, 阐述电气设备中高低压配电柜、变压器、电气照明选型的方法和注意事项以及节能的措施。

关键词：医院建筑,电气设备,选型,节能

医院建筑电气设备主要包括供配电系统和电气照明两部分, 它们是医院建筑的重要构成部分, 是医院建筑正常运行的基本保障, 也是医院建筑节能的组成部分。因此, 在医院建筑电气设备的选型上应力求安全可靠、经济合理和高效节能。

一、供配电系统

供配电系统是整个医院建筑的心脏, 它为医疗设备提供配电, 为整个建筑输送动力和照明。供配电系统主要包括高低压配电柜、变压器、电缆桥架、电源配电箱等, 其选型核心是高低压配电柜型号的选择, 配电柜和电源配电箱中电气元件品牌的选择, 变压器型号的选择。高低压配电柜型号由建筑电气设计方设计确定, 该型号决定配电柜的结构和操作方式, 院方也可根据实际使用情况提出选型建议, 选型中配电柜结构需安全可靠、操作简便、易于检查维修。电气元件品牌的选择, 因品牌不同存在品质的差异, 也决定设备购置成本的高低。目前电气元件以德国穆勒、西门子、法国施耐德、瑞士ABB公司质量较好, 但是价格相对较贵, 国产元件可考虑正泰电气、华通电气等。变压器的选择应注重容量的确定和节能。

供配电系统的选型和系统中电气元件品牌的选择, 需根据医院规模、用电容量、负荷特点和经济状况综合考虑, 最终决定选型和配置的方向。医院按收治范围, 可分为综合医院、专科医院、康复医院、急救中心、疗养院等;按医院床位数量, 可分为300、400、500、800及1000床;按医疗技术水平划分为三级、二级、一级医院。医院用电容量和负荷特点受医院等级和规模的影响较大, 在选型中三级综合医院和大型专科医院床位数高、用电容量大、大型医疗检查设备多, 开展重大手术多, 经济状况相对较好, 因此该供配电系统选型和电气元件配置要求保障性高、技术先进、质量可靠, 可选购知名品牌, 如施耐德公司、西门子公司自主开发的配电系统, 并可注重节能新技术、新设备、新材料、新工艺的应用, 相反疗养院、一级医院选型配置综合考虑可以略低些, 配电柜的型号可采用通用的设计型号, 电气元件按照设计参数选择国产品牌。

其次, 重点医疗电气设备和医用电子仪器的配电, 在配电箱中电气元件品牌的选择要高度重视, 避免因电气元件故障率高, 影响大型医疗设备的正常运行, 甚至造成设备损坏, 如ECT室、CT室、X光室及核磁共振的供电电源;血透室配电, 手术室配电, 检验科、理疗科的医疗设备, 其配电箱电气元件的配置可给予特殊考虑, 高于非医疗设备。

(一) 供配电系统选型

1.高压配电柜

目前电气设计主要采用型号为KYN28—12型系列, 型号含义为室内铠装移开式金属开关柜, 设备性能具有防止带负荷推拉断路器手车、防止误分合断路器、防止接地开关处在闭合位置时关合断路器、防止误入带电隔室、防止在带电时误合接地开关的“五防”联锁功能, “五防”联锁功能是高压柜选型的核心标准, 是高低压设备操作安全保障。为了便于巡视、检查和操作, 在选型中开关柜每一路要设有电压、电流指示仪表, 明确的断开、接通指示灯。高压配电柜柜体应采用金属封闭箱型结构, 确保在正常使用时不发生断裂、变形、锈蚀。柜体材质采用进口敷铝锌板, 柜体面板须进行除油、除锈、酸洗及磷化处理, 表面为静电喷涂。配电柜关键电气元件真空断路器, 既可配置国内公司陕西宝光、正泰电气、吉林永大的ZN63-12型真空断路器, 也可配用ABB公司的VD4型、施耐德公司EV12型真空断路器。

2.低压配电柜

从结构上区分为抽屉式低压配电柜和固定式低压配电柜, 抽屉式低压配电柜每个抽屉完全独立, 抽屉间完全隔离, 控制回路明确, 通过操作手柄和机械联锁, 可以准确地将抽屉定位在连接、试验、分离、移出等位置, 各个位置标识清楚, 利于操作。当断路器合闸时, 由机械联锁装置禁止抽屉移出, 以保证操作安全, 但是因封闭性较好, 不利于巡视检查, 不利于电气元件的散热;当回路较多时, 控制柜排列较多, 安装空间较大, 如手柄机械装置安装不好, 在抽屉移出时相对比较困难。固定式低压配电柜, 也具有抽屉柜功能单元分隔明确、隔离可靠的特点, 机械结构相对抽屉柜简单, 故障率低, 操作方便, 检查比较直观, 配套原件可采用插入式元件, 维护和更换不需要切断电源, 只要将相应回路的元件抽出即可, 而不影响到整个配电系统的其他回路。配电柜是否安全可靠运行, 相应电气元件选型很重要, 元件可根据配电回路重要性有所选择。

3.变压器

医院用电负荷中, 空调电制冷约占45%～55%, 照明约占30%, 动力及医疗设备用电约占15%～25%, 医院建筑变压器容量一般为65～75VA/m2之间, 变压器的经常性负载为70%为宜。医院为一级用电单位, 医院变压器的台数建议设置两台以上, 当其中任何一台变压器断开, 其余变压器的容量能够满足重要负荷级以上的全部负荷的需要。对于医技楼因含有X光机、CT、ECT、核磁共振等大功率医疗检查设备, 照明和动力不宜采用共用变压器, 应设专用变压器。在选型上注意选择低噪音、免维护、高效节能、环保型的干式配电变压器, 变压器应具备自动温度控制器、风冷系统、防护等级为IP20的铝合金外壳。线圈绝缘等级F级以上, 建议医院选用型号为10型及以上、非晶合金的节能环保型变压器, 例如S11型变压器卷铁芯打破了传统的叠片式铁芯结构, 其铁芯材料采用卷绕成封闭形的高导磁取向冷轧硅钢片, 硅钢片中无对接缝, 铁芯卷之制后经退火处理, 能彻底消除内应力, 故空载损耗和励磁电流均可大幅下降。S11型变压器与目前常用的同容量最新S9型变压器相比, 空载损耗下降30%, 空载励磁电流下降70%, 噪音下降10dB以上。此外更具先进性的非晶合金变压器的铁芯材料因采用了最新的节能材料非晶态磁性材料2605S2, 其铁损仅为硅钢变压器的1/5, 铁损大幅降低, 空载损耗可比同容量硅钢芯变压器降低60%～80%, 节能效果更加显著。

(二) 供配电系统节能

为了更好地贯彻、落实国家颁布的有关建筑节能的法规和方针政策, 医院供配电系统节能需注意采取以下措施:

1.具有能够进行合理调配的电气主接线, 高低压配电柜输出线, 采用开环供电方式。负荷较轻时, 可切除部分变压器, 从而减少其损耗。

2.根据用电负荷的情况, 正确选择和配置变压器的容量和台数, 选择低能耗电力变压器, 保证变压器的负荷率, 提高变压器运行效率, 降低变压器的损耗, 做到变压器经济运行。

3.配电室选址应尽量靠近负荷中心, 以缩短配电半径, 减少线路的能量损耗。

4.提高电力系统的功率因数。选择高功率因数的电气设备, 使供用电设备合理运行。

二、电气照明

医院建筑应根据不同场所的使用功能, 选择合适的照明光源和灯具, 医院照明负荷用电指标应按《建筑照明设计标准》 (GB50034-2004) 规定的医院建筑照度标准所对应功率密度取值 (见表) , 医院建筑因场所功能区别较多, 因此在照明的设计时, 应从照度标准、照度均匀度、统一炫光值、光色、照明功率密度值、能效指标等来综合评价。同时还应充分重视照明节能。注重选择节能的灯具、光源、附件。医院建筑可从以下几方面考虑照明的节能措施。

1.在满足照明质量的前提下, 尽可能选择高光效的光源, 目前医院照明对节能光源的选用, 主要是对荧光灯的选用, 选择荧光灯光源时, 应使用稀土三基色细管径T8、T5荧光灯和紧凑型荧光灯, 以达到光效高、寿命长、显色性好的品质要求。

2.选用配光合理、效率高的灯具, 在满足眩光限制的条件下, 应优先选用开启式直接照明灯具。一般室内的灯具效率不低于65%, 并要求灯具的反射罩具有较高的反射比。

3.选择合适的安装高度, 在满足灯具最低允许高度及美观要求的前提下, 尽可能降低安装的高度, 以节约电能。

4.选择镇流器时, 应选择电子镇流器或节能型高功率因数电感镇流器。荧光灯单灯及气体放电灯单灯功率因数不应小于0.9, 并应采用能效等级高的产品。

5.照明电源主干线路尽可能采用三相供电, 并尽可能是三相负荷平衡, 以免影响光源的发光效率。

6.采用合理的照明控制装置, 如定时开关、接近式开关、调光开关、光控开关等。根据实际需要, 接通或断开照明灯电源, 避免电能浪费。如医院景观照明采用定时开关, 病房楼内楼道采用人体感应或动静感应方式开关。

7.充分合理地利用自然光。配合天然采光状况采取分区、分组控制方式, 按照需要采取调光和降低照度的控制措施。如病房、大厅、楼道的灯光开关要分区、分组控制, 达到节能效果。

对于医院建筑电气设备的选型还要与医院建筑的设计方相互沟通, 因为电气设备的选型和招标购置是以电气设计的元件型号和参数为依据, 同时电气元件选型决定医院招标购置的经济成本。通过双方沟通, 医院在长期发展和建设过程中总结许多实际经验, 设计方可以借鉴, 同时设计方也可以对电气设备发展的新方向、新技术对医院进行说明。通过良好的沟通, 设计方的设计会更加可靠、经济、合理、节能, 为医院设备的最终选型和购置提供合理的依据。

水循环水泵的节能和选型分析 篇2

【关键词】供热系统；循环水泵；节能降耗

【Abstract】By circulating pumps in heating systems and energy dissipation of the actual operation， to improve the circulation pump design， selection， operation and maintenance and other aspects， in order to meet the requirements of energy saving.

【Key words】Heating system；Circulating pump；Energy saving

由于供暖系统是由热源设备、热网和室内采暖设备组成的一个整体系统，因此任何一部分出现问题都会影响供暖效果。在供暖系统中，水循环水泵是关键设备，它是连接热源设备、热网和室内采暖系统的的必要设备，由热源产生热能后通过循环水泵输送到千家用户。本文从循环水泵扬程、流量的选择以及设计、选型和运行维护上具体分析了循环水泵容量偏大、浪费电能的问题。

1. 从设计上对循环水泵节能省电的研究

1.1 在供热系统中，单循环水泵存在过多的无效电能，为防止无效电能的产生，对以下几种设计方案进行探讨。

（1）方案一：热源泵与热用户泵合一，承担热源内部的水循环和各热用户资用压头的建立，热网泵由20 个加压泵承担。

（2）方案二：热源泵、热网泵和热用户泵各司其职。

（3）方案三：热源泵单独设置，热网泵和热用户泵合一，其功能由10 个热用户泵承担。综上所述方案三是最佳方案，该方案不但节电、经济，也比较方便。

1.2 与方案三相似的就是热用户的资用压头由热源循环泵承担，实际上，热用户泵只承担热望循环泵的功能。方案三的优势就是取决于热用户循环泵承担了供热系统中热煤的输送功能。在提高一次网供水温度同时，把热用户循环泵改为加压混水泵其节电效果会更明显，同时，既起到加压的作用，又起到供水的作用。

2. 从选型上对循环水泵节能省电的分析

供热系统水循环泵的工作能力和供暖区域建筑热负荷、供暖管路有直接关系。因此循环水泵选择的型号不同，循环水泵的工作效率也就不同。选择合理的循环水泵，电能消耗就会减少很多。

2.1 循环水泵偏大的原因。

供热系统中循环水泵偏大的原因有以下几方面：一是由于设计人员在进行热负荷和系统阻力计算值时采用大概估算的方法，尤其对外网和锅炉房的阻力估算值过大，致使水泵的扬程和流量参数加大；二是供暖系统运行后，对各方面设备的初次运行没有仔细调节，一旦出现水力失调，人们一致认为是水泵容量不大，而盲目换大容量的水泵；三是部分设计人员对专业知识认识不深入，尤其是对定压点的设置和扬程的设计，致使扬程的加大；四是由于高层建筑采用锅炉供热系统，压力很低，起不到水循环的作用，因此只有增加循环水泵的扬程。因此设计人员在选择常压锅炉系统供暖时，对三层以上的建筑要采用扬升供暖以减小扬程达到省电的目的。五是选择水泵时，因水泵型号不同很难达到扬程和流量一致，为了保险起见都选择大一号的，这样层层加码，导致水泵容量加大。水泵容量增大不仅破坏原设计的水力工况，还增加了电能的消耗。

2.2 循环水泵的选择。

2.2.1 循环水泵在供暖系统中占的比例是最大的，无论是容量还是水泵数量，因此要想科学合理的选择供暖效益好的循环水泵必须要在型式、数量规格上进行综合考虑。首先是所选循环水泵在满足供暖系统要求的同时，应接近实际工况点，在保证正常运转的情况下，提高经济效益。其次在选择时要选择结构简单实用、重量体积小的、而且工作效率高的循环水泵。再次在正常的工况下，力求运行安全平稳、噪音小。最后选择扬程小流量大的循环水泵。

2.2.2 循环水泵的参数要在热负荷计算流量没有任何调节手段的前提下根据室内采暖系统计算垂直失调的最佳流量，等到节能意识到位后再对循环水泵进行调节。确定热源设备和换热设备系统的阻力，根据计算设定供暖系统的温度和工作压力。

利用循环水泵性能表选择水泵，在精确计算水泵流量和扬程的前提下选择流量和扬程一致的而且工作效率高的循环水泵，这样才能保证水泵的经济效益和适用性，以达到节能降耗的目的。

2.3 水泵耐压强度。

热水循环水泵选择时，当水温达不到八十度时可选用IS 型，当循环流量大时可选用S 型，当水温较高时可选用R 型循环水泵。因循环水泵的型号不同、制造材料不同，所以其承压能力也各有大小。选泵时要注意泵的进口和出口压力，水泵入口压力加水泵扬程等于水泵出口压力，这时水泵就达到了做大工作压力，所以在设计和选择时要告诉其压力数值。

2.4 循环水泵耗电输热比。

为了降低循环水泵的耗能，我们应该计算EHR 是否符合要求。计算出的EHR 数值越小就说明耗电越少，循环水泵的工作效率越高，相反，如果水泵流量和扬程过大时其EHR 值就越高，对电能的利用率也就越高。

3. 对循环水泵的运行管理

（1）在对循环水泵操作和运行维护中，应该遵循设备的使用维修规范，在循环水泵的运行过程中，要时常对水泵的运行情况进行检查，包括噪音、振动及运行电流值。在进行修理时最好只对出现问题的构件检查和更换，有针对性的具体维修，尽量不要整体拆除后在做检查，这样可能会导致密封不好而漏水。循环水泵几个最容易出现问题的地方就是叶轮、轴承和汽蚀等，因此在实际运行中要加强重视这些问题的发生。

（2）以上内容是从循环水泵的几个方面加以阐述，对循环水泵的选择水泵系统的阻力和负荷不平衡修正参数进行设计和调节，从两个方面要求达到节能的效果。其一是应分阶段改变流量的调节及选择合适的循环水泵，同时精确计算出系统的负荷及阻力，不要把水泵的流量和扬程作为循环水泵的工作压力。其二是尽量选择供回水温度合适的锅炉，尽量不要选择常压和常压锅炉扬升的供暖方式，避免加大循环水泵的扬程，造成不必要的电能浪费。

4. 结语

随着社会的发展，生活水平的提高，我国的采暖供热系统应用面积逐步扩大，因此供热系统循环水泵的选择和运行是否经济合理，在正常运行的情况下是否可以做到节能降耗的作用，是我们需要如何加强对循环水泵从设计上、选型上以及运行维护上需要全面考虑的问题。

参考文献

[1] 石兆玉、李德英、王红霞“供热系统循环水泵传统设计思想亟待更新”《2004（1）清华大学，年全国供热技术研讨会论文集》.

[2] 刘兰斌.小区集中供热系统循环水泵电耗实测分析. 暖通空调.2008-01-15.

[3] 马仲元.热水供热系统变频循环水泵节能分析. 暖通空调2008-05-15.

[4] 锅炉房设计规范GB50041-2008.城市热力网设计规范CJJ34-2002.

设备选型节能论文 篇3

截至至今, 我国电力市场开始获得全面新生机遇, 涉及火力发电机组运行安全、经济、生态环保控制要求, 也朝着更为严格的方向过渡扭转。在此类背景控制范畴之下, 涉及高运转效率、高参数、大容量范畴的机组, 开始全面扩散到既有电力建设空间之中, 如今已经逐渐转化成为火力发电的主力机组架构。探讨怎样将600MW以上容量机组节能控制事务处理妥当, 推动全新环保电力生产理念下的设备优质化选型管理进度, 将被视为电力生产机构节能增效、提升市场核心竞争潜力的必要途径。

1 汽轮机主体设备性能校验和灵活选择应用理念整理

(1) 机型精确化对比校验和灵活选取。涉及大型汽轮机设备, 依照高压缸结构形态可以顺势细化出中分面和圆筒两个型号, 其中前者保留深刻的传统性, 往往在内部压力、温度等参数全面提升基础上, 滋生出难以清晰预测的变形漏汽危机。相比之下, 圆筒型号高压缸利用圆周整体快速地将蒸汽隐藏压力予以分散控制, 使得以往频繁滋生的高压缸变形隐患得以适度克制, 即便是日后面对更高的压力和温度环境, 也能够作出更好的适应, 因此, 此类结构形态已经被广泛地应用在大型火电厂热机设备选型和优化设计事务之上。

(2) 结构性能条件优化调试。如今我国大型汽轮机装置内已有的调试方案包括喷嘴和节流调节, 其中前者多采取大焓降而实效不高的调节级, 在喷嘴开启个数和开度逐层校正作用下, 获得所需的蒸汽流量。而节流调试方法, 选择将调节级排除在外, 凭借进汽调节阀开度完成蒸汽流量自由化控制任务。经过综合对比校验, 发现以上两类处理手段都不尽合理, 如若机组主要结合带基本负荷途径贯彻机组电网控制指标, 现场节流实效自然有所改善;倘若电网要求较高的负荷变化响应效率, 技术人员则须考虑沿用喷嘴调节控制手段。

2 锅炉主体设备的型号选定和适用性优化措施研究

(1) 锅炉型号的科学化选择。现阶段高参数锅炉可以细化出塔式切圆、JI型切圆和对冲旋流等燃烧模式, 具体选择规范标准主要依照现场锅炉布置和燃烧要求而定。

第一, 塔式切圆燃烧锅炉主张在燃烧室上部位置进行受热面布置, 可以很好地将U型管受热面疏水不尽弊端消除, 并且不存在烟气拐角, 所以能够在较高燃烧强度作用下更加灵活地处理烟温差调节工作。再就是面对方便风扇磨煤机布置方式规划事务期间, 塔式锅炉适用性较强, 这也决定着西方发达国家频繁应用塔式锅炉的现状。

第二, 切圆燃烧模式时刻彰显出较强的空气动力场混合特性, 内部燃烧率可以获得优质化改善, 更加方便二氧化氮等气体的排放工作;不过此类组织结构控制起来并不十分可观, 一旦出现任何偏差, 就会衍生激烈的烟温差效应, 这类问题在JI型锅炉内的折焰角环境中表现得愈加深刻。

第三, JI型对冲燃烧模式产生的烟温差效应相对较小, 并且内部空气动力组织简易可靠, 不过燃烧环节中十分注重单个旋流喷燃器的合理性, 种种限制因素作用下, 致使既有空气动力场混合强度过低。需要额外加以强调的是, 单个燃烧器热负荷往往会随着锅炉规模扩张而同步增加, 至于燃烧强度的矛盾问题也可以得到适度地缓解遏制。固然, 在如今节能环保大型火电厂热机设备选取优化工程中, 对于现场热控技术和商务发展实效产生限制性的因素众多, 这就需要技术人员主动联合不同投标厂家实施的技术方案和商务报价结果, 进行全方位地对比操作和校验认证。

(2) 现场排烟温度的精确化验证。结合以往实践经验整理研究, 技术人员在进行大型火电厂热机设备实际排烟温度验证选择上, 始终需要透过各类途径综合对比分析金属具体消耗数量、空气预热器低温腐蚀作用, 以及锅炉具体工作效果等。须知排烟温度下降十摄氏度时, 锅炉工作效率便会同步提升百分之零点五, 并且经过节能减排政策的大力扩张实施, 低排烟温度已经转化成为必然之势。透过客观角度观察论证, 排烟温度下降的同时, 下游设备会出现一定程度的腐蚀迹象, 但是后期经过论证, 发现冷凝酸雾会附着在灰尘之中并顺势消除, 结果证明主动降低烟气温度, 对于提升电除尘和脱硫效率, 还是具有一定的支撑辅助效用的。

另一方面, 针对四大管道弯头进行弯管替换处理, 尽管理论层面上可以适当地克制管道阻力, 但是经过长时期计算验证, 发现其对经济型影响效用着手微小。弯管原本曲率半径过大, 必然会令管道布置工作出现严重限制问题, 并且当中应力对主机的推力作用也会同步提升。归根结底, 如今我国经济和科研实力全面改善, 面对四大管道弯管改造工程, 还是需要结合自身实际状况予以审核判定。

3 结语

综上所述, 如今我国大型火电厂热机设备选择优化工作变得愈加重要, 笔者在此提供的建议始终存在不足之处, 希望能够为相关工作人员提供适当地参考作用。相信经过不断的实践探讨, 必然会令我国火电建设技能环保水准提升至更高的等级层次之上。

参考文献

[1]张金生.某600MW双背压机组凝汽器抽真空系统改造及效果[J].汽轮机技术, 2010, 16 (03) :133-144.

[2]National Coal-Fired Units Technical Association.影响600MWe等级机组供电煤耗的因素[J].电力技术, 2010, 20 (03) :78-92.

设备选型节能论文 篇4

关键词：水稻；加工工艺流程；设备选型配套

中图分类号：S351.1 文献标识码：A文章编号：1674-0432（2011）-02-0143-1

0 前言

垦区建三江现在的主栽农作物是水稻，水稻因抵御自然灾害能力较强，是现有农作物中较高产稳产的作物、是下属各农场农业种植的主导产业。建三江种业本着农业要发展，种子要先行的原则，为促进农业生产种子产业化进程，采取了统一供种--统一供芽种的经营方式。为适应市场需求，各分公司对种子烘干、加工设备采取了一系列新建、改进、扩建、引进等设备配套措施。使各分公司都具备了一条种子烘干、精选、包衣、工厂化催芽等加工工艺完整的生产线。为实现统供芽种提供了扎实的设备基础保障。生产加工工艺流程图如下：

原粮进场→初清→烘干→水稻除芒→水稻精选→水稻除糙→水稻包衣、烘干→定量包装入库→集中浸种催芽→芽种发放。

1 种子初清

种子粮烘干前要进行初步清选，去除大的、长的茎秆、轻杂，分离碎米及杂草种子。设备选用黑龙江省白桦清选机械厂生产的5XFZ-40型清选机，该机具有清粮、选种、分级等一机多用的性能。经一次清选，净粮可达最佳商品粮标准。可满足后续种子的烘干、除芒、精选的工艺要求。

2 烘干

种子粮进加工厂后，若水分超过安全贮藏水分，就要进行烘干处理，同时烘后种子粮也利于后续的除芒加工。设备选用哈尔滨东大公司生产的种子烘干塔，该机是热风混流式低温烘干塔。对种子发芽没有任何影响，该机生产率10t/h，种子烘干后可入冷却仓暂存供后续加工。

3 除芒

水稻除芒后可保证种植户更好地进行摆盘后的机械播种。设备可选用黑龙江省红兴隆机械厂生产的5C-5型水稻除芒机，该机是一种连续式工作的除芒机。是利用差速原理、采用弓齿除芒，具有结构简单、消耗动力小、工作可靠、工作效率高等特点。水稻水分在14.5-15%之间，除芒效果最好、出糙率最低。

4 精选

进一步清理种子粮中的小粒、不完整粒、空瘪粒、病虫粒。设备可选用白桦机械厂生产的5X-5.0型风筛式种子清选机，也可同时配5XZ-5.0型比重清选机。种子粮通过这两台设备的风选、筛选、比重选后，净度可达99%。

5 除糙

水稻种子经过精选后，仍含有一定量的糙米，需要将其分离出来。设备可选择用南京农牧机械厂生产的MGCZ100X6型谷糙分离机。该机是利用稻谷与糙米的比重、粒度、摩擦系数等物理方面的特性差异，在具有横向往复摆动分离机的作用下，使谷糙混合物逐渐产生自动分级，使比重大而粒度小的糙米下沉，又借双向倾斜的凸点分离板的运送作用，使糙米斜向上移动到分离板上方流出。而比重小而粒度大的稻谷则浮于上层，斜向下滑到分离板下方流出。从而达到依质分离的效果，经过该机分离后的水稻种子的糙米率＜0.5%。

6 包衣、烘干

实践表明，经过包衣的水稻芽种，插秧后返青快，防病、防虫效果明显，分蘖提前2-5d，平均增产9-12%，亩节省用种0.5-1kg，平均亩节省用工0.2个。包衣、烘干可选用南京农牧机械厂生产的5BY-750-J型种子包衣机和5HG-5.0型种子烘干机。种子精选后送入接料口，通过喂料装置定量连续给料，同时，混拌好药液由计量泵控制，输送到离心甩盘雾化室，形成雾状，均匀地雾化在同步经过离心甩盘周围下落的种子上，然后一起进入滚筒，利用滚筒的旋转和种子在滚筒中滚动时的相互摩擦来完成拌种、包衣的工作。包衣后的种子进入种子烘干机烘干，以降低包衣种子含水量，适时迅速达到或接近安全储藏水分标准。

7 定量包装、入库

包衣烘干后的种子就可以用纱网袋进行定量包装入库存放了。采用纱网袋是保证后续的浸种催芽时易于透水。定量包装可选用哈尔滨杰曼公司的GM104-50-Q1型定量包装称，可做到准确定量、封口标准。

经以上生产加工工艺流程可保证种子质量达到以下标准：净度＞99%、糙米率＜0.5%、盐水（1.13比重）选出率＜2%、发芽率＞98%。

8 集中浸种、催芽

过去几年，受生产条件的限制，农户们浸种催芽不规范，导致了水稻种子出芽率不齐，直接影响到了粮食产量和品质同时也生出不少种子质量纠分事件。以往，种植户进行水稻浸种催芽都是在自家简易的小棚里，由于操作不当和受条件所限，盐水选种不到位，温度也掌控不好，出芽不均、芽质弱的现象时有发生，为培育壮苗埋下隐患。为加速现代化大农业建设步伐，确保农户们能够用上优质、足量的芽种，建三江种业在各分公司建起了“工厂式”集中浸种催芽大棚区，购进配套设备。高标准智能浸种催芽大棚主体采用高强度过梁，外设高压蒸汽锅炉，内部配有智能操控箱以及控温、控湿系统，水稻浸种催芽均匀、出芽齐、效果好。同时，种子公司对集中催芽大棚统一管理，统一调试，确保了催芽质量和种子的安全。广大水稻户再也不用担心发烧烂芽了，可以让他们节省出大量的时间进行摆盘等农事活动，把前期准备工作做得更扎实。为确保浸种催芽质量，各农场种子公司建立了严格的操作制度，由专业技术人员24小时指导水稻浸种催芽工作，可有效杜绝因操作不当所造成的催芽失败，保证芽势、芽率，为广大种植户提供强壮芽种。

农业现代化发展进程中迫切需要种子生产产业化的高效率、高标准的快速发展。而科学的工艺流程和先进的机械配备，是保证生产出优质良种的关键。更是种子产业化发展中极其重要的一环。

参考文献

[1] 李安宁.水稻生产机械化技术创新与政策[J].农机化研究,

2003,1.

变压器油泵的选型与节能 篇5

首先选两个典型品种, 且用流量、扬程、电压、频率、功率、同步转速相同, 但电机结构不同的两台变压器油泵, 一台是径向气隙电机的普通变压器油泵4B2.40-16/3V;一台是轴向气隙电机的盘式变压器油泵6PB.40-16/3V进行对比分析。

电机的输入功率:

N1=m1·V·I 1·COSφ/1000 k W

V———380 V;

I1———电机工作电流, 查产品说明书或铭牌4B2.40-16/3V 6.8 A;4PB.40-16/3V 10A;

CO Sφ———功率因数, 查JB/T10112-1999变压器油泵标准:

计算4B2.40-16/3V的输入功率:

计算6PB.40-16/3V的输入功率:

分别计算每年每台变压器油泵的能耗:

径向气隙电机的普通变压器油泵4B2.40-16/3V的能耗:

轴向气隙电机的盘式变压器油泵6PB.40-16/3V的能耗:

分别计算效率:

径向气隙电机的普通变压器油泵4B2.40-16/3V的效率:

轴向气隙电机的盘式变压器油泵6PB.40-16/3V的效率:

2 综合分析

就以上计算结果进行汇总, 其数据均引用JB/T10112-1999变压器油泵标准、说明书、铭牌等技术文件的数据, 本着公正、公平、合理的原则, 对径向气隙电机的普通变压器油泵4B2.40-16/3V和轴向气隙电机的盘式变压器油泵6PB.40-16/3V两类产品进行了比较, 是在流量、扬程、同步转速、功率、电压、频率和安装尺寸相同情况下进行对比, 效果明显。4B2.40-16/3V径向气隙电机的普通变压器油泵电流低3.2A;效率提高15.72%;功率因数提高0.13;输入功率低0.851 k W……一台4B2.40-16/3V径向气隙电机的普通变压器油泵一年可以节电7 449 k W·h/a, 若变压器油泵在运台数按4万台计算, 一年可以节电29 796万k W·h/a。

三相交流异步电动机与变压器油泵效率和功率因数对比:三相交流异步电动机在电动机行业是主流产品, 变压器油泵配套的电动机是派生系列。两者同为三相交流异步电动机, 但又有不同……工作环境不同:三相交流异步电动机工作在空气中, 电动机的冷却介质为空气;变压器油泵工作在变压器油中, 电动机的冷却介质为变压器油。两者主要差别在摩擦损失上, 其摩擦损失借助水泵圆盘可以进行粗略估算:

式中:

γ———密度, k g/m3;

n———转速, r/min;

D2———转动件直径, m。

从上式中明显看出电动机的冷却介质, 空气和变压器油的密度相差甚远, 两者相差几百倍, 损失一点属于正常。从上式中也不难看出其中普通变压器油泵的效率和功率因数处于较先进水平位置上, 也可以说它是一种高效、节能的产品。

在变压器运行中安全运行是头等大事, 国家电网在《预防110 k V-500k V变压器 (电抗器) 事故措施》文件中, 1.2.4……对于盘式电机油泵, 应注意定子和转子的间隙调整, 防止铁心平面摩擦, 运行中如出现过热、振动、杂音及严重渗漏油异常时, 应安排停运检修。

在选择变压器油泵时应本着高效、节能、低噪和运行安全可靠等原则。其4B2系列变压器油泵就是一个很好的选择, 它符合国网低速泵的要求, 符合国家十一个五年规划中的节能、减排政策, 以4B2.40-16/3V径向气隙电机的普通变压器油泵为例:电流低3.2A;效率提高15.72%;功率因数提高0.13;输入功率低0.851k W、重量下降12%、体积下降15%、止口密封长度下降36%、成本下降80%……工艺性较好, 安装使用更加方便, 运行可靠性得到提高。一台4B2.40-16/3V径向气隙电机的普通变压器油泵, 一年可以节电7 449 k W·h/a, 若变压器油泵在运台数按4万台计算一年可以节电29 796万k W·h/a。

3 应注意的几个问题

3.1 JB/T10112-1999

变压器油泵标准和使用说明书等技术文件都没有对海拔高度做强行规定, 但根据实际运行中反馈情况看, 海拔过高对进口管路压力和温升等是有影响的, 为此海拔应控制在不超过1000m是合适的。

3.2 扬程单位 (m)

已在JB/T10112-1999变压器油泵标准中确定, 早在1989-03-12变压器油泵专业标准中已确认, 扬程单位的确定:水泵专业名词术语里扬程单位用m, 它的定义:泵出口总水头与进口总水头的代数差, ISO标准中也是用m作为扬程单位。因此, 扬程单位用m而不用Pa, 至今仍有使用k Pa或m H2O作为扬程单位, 行业内应统一标准。

3.3 额定运行工况点

每个变压器油泵运行时都有一个工况点, 这个点应在额定流量和扬程附近, 其误差原则上在±5%偏差之内, 这样才能保证变压器油泵运行在节能状态, 且安全可靠运行。

当流量在额定时, 泵的扬程是靠泵与管网阻力共同作用来实现的, 管网阻力偏差大时可至泵工作电流过大、电机过载、温升过高。为保证泵安全可靠运行, 要求变压器油泵进口管路的阀门处于全开状态, 可以用出油口阀门调整管网阻力, 可以额定电流为参照点。

3.4 低速泵

1 500r/min、1 000r/min变压器油泵对于3 000r/min来说同为低速泵, 转速降低效率也在降低, 能耗增加也是必然的。转速越低损失就越大, 转速降低后轴承的使用寿命并没有提高, 反而下降, 原因是转速低对寿命的影响小, 但由于转速过低, 致使当量动负荷增大, 轴承寿命下降。

式中:

u2———叶轮出口圆周速度, m/s;

ku2———速度系数;

g———重力加速度, 9.80665 m/s2;

H———扬程, m;

n———转速, r/min;

D2———叶轮外径, m。

从上式看出:n降低D2只能增大, 由于转速降低影响u2要增加20%~50%。6极泵要比4极泵体积大、效率低、能耗高……为此, 我们推荐优先采用4B2系列变压器油泵, 因为它一年可以节电近3亿k W·h, 有利于国家节能、减排的落实。

参考文献

[1]上海电器科学研究所.中小型电机设计手册[K].北京:机械工业出版社, 1994.

磁盘阵列设备选型要点 篇6

关键词：存储技术,SAN,控制器,链路,磁盘

笔者在项目核心存储设备选型时, 对当前市场主流的SAN、NAS、CAS存储设备进行了分析比对。对SAN+CAS、SAN+NAS、全SAN三种方案进行了技术分析和成本估算。前两种方案存在着管理复杂、对基础网络要求高、共享性低等特点;基于项目采用Windows 2008平台下SQL Server 2008数据库的FILESTREAM管理大数据量, 经过认真调研, 通过仔细对照, 对行业企业级存储设备:包括SUN ST6000系列、HP EVA8000系列、EMC CX4系列、NETAPP FAS3000系列、HDS AMS2000系列进行综合分析后, 存储区域网 (Storage Area Network, 简称为SAN) 成为项目的首选。

1 磁盘阵列

市场主流磁盘阵列分为软件和硬件两种, 软件磁盘阵列指的是用一块SCSI卡与磁盘连接, 硬件磁盘阵列指的是阵列柜中具有背板的阵列。硬件磁盘阵列是一 个完整的磁盘阵列系统与系统相接, 内置CPU, 与主机并行动作, 所有的I/O都在磁盘阵列中完成, 减轻主机的负担, 增加系统整体性能, 加速数据的存取与传输。

SAN是一种通过光纤交换机等连接设备将磁盘阵列、磁带等存储设备与相关服务器连接起来的高速专用子网。

旨在对主流的企业级磁盘阵列产品控制器冗余设计、断电保护技术、缓存大小、磁盘阵列的扩展性、前后端链路设计、存储带宽、IOPS大小、磁盘链路设计、存储的管理灵活性、磁盘阵列支持的协议、磁盘阵列的兼容性、远程磁盘阵列维护管理的支持、服务能力等进行综合分析。

2 主要指标分析

2.1 控制器

在采用光纤磁盘阵列, 一般都采用带智能磁盘控制器的磁盘阵列。磁盘控制器是介于主机和磁盘之间的控制单元, 配置有专门为I/O进行过优化的处理器以及一定数量的Cache。控制器上的CPU和Cache共同实现对来自主机系统I/O请求的操作和对磁盘阵列的RAID管理。控制器磁盘阵列释放了大量主机资源, 来自主机的I/O请求由控制器接受并处理, 阵列上的Cache则作为I/O缓冲池, 能够大大提高磁盘阵列的读写响应速度, 显著改善磁盘阵列的性能。一般中高端光纤盘阵都采用双控制器, 而高档阵列多采用多控制器, 从而充分发挥光纤磁盘的高可用特性, 可以配置成为Active/Active模式或者Active/Passive模式。

Active/Passive意味着一个控制器为主动处理I/O请求, 而另外一个处于空闲状态, 以备用于在主控制器出现故障或者处于离线状态时接管其工作。而Active/Active存储系统包含一个由电池支持的镜像缓存, 控制器中缓存中的内容被完整的镜像至另外一个控制器中, 并能够保证其可用性。

磁盘阵列体系结构, 如图1所示, 对比了单控制器、双控制器和多控制器磁盘阵列性能和成本投入之间的相对关系, 企业应根据业务重要性和预算投资情况进行选择。

2.2 通道数量和带宽

磁盘阵列作为数据的存储设备, 供前端应用系统使用, 需要磁盘阵列提供接口, 主要利用光线交换机与服务器主机或其他网络设备相连接。现在大多数外接主机通道均基于SAN连接具有FC接口, 接口速率大小为2G、4G, 部分可支持8G FC接口。

磁盘阵列后端区别为FC、SAS链路, FC链路市场主流依然是4G或8G链路;而在中高端产品中使用3G的SAS链路, 还受单条8m的长度制约, SAS 2.x规范已在考虑超过20m的连接距离, 并为扩展到12Gb/s的SAS-3做准备。

磁盘阵列有单主机通道磁盘阵列和多主机通道磁盘阵列之分。单主机通道磁盘阵列只能接一台主机, 多主机通道磁盘阵列可接多个主机系统, 并同时使用, 有很大的灵活扩充能力, 可以群集 (Cluster) 的方式共用磁盘阵列。前端主机通道数越多表示可接主机数量越多, 支持带宽越大;而后端通道数量越多, 表示该阵列可扩展性就越高。

2.3 磁盘类型

SATA (Serial Advanced Technology Attachment) 一种基于行业标准的串行硬件驱动器接口, 是由Intel、IBM、Dell、APT、Maxtor和Seagate公司共同提出的硬盘接口规范。 在数据传输的过程中, 数据线和信号线独立使用, 并且传输的时钟频率保持独立。

SAS (Serial Attached SCSI) 即串行连接SCSI, 是新一代的SCSI技术, 和现在流行的SATA硬盘相同, 都是采用串行技术以获得更高的传输速度, 并通过缩短连结线改善内部空间等。SAS的接口技术可以向下兼容SATA。SAS可以和SATA以及部分SCSI设备无缝结合。中端磁盘阵列对扩展性和端对端数据完整性的要求更高, 与SATA比较SAS 2.0的参数更为合适, 而且, 与4Gb/s FC相比, 6Gb/s SAS在速度规格上更具优势, 电气兼容性也更好。

较之500G/750G/1TB硬盘, 在单盘容量上, SSD还有很多研发工作要做;在可靠性上, SSD每个存储单元的连续擦写寿命也是厂家在新的技术、新的纠错能力上需要提高的;更重要的, 还是价格, 相对其他传统硬盘SSD的价格还不是一般应用所能接受。

如表1所示比较了四类磁盘类型适用的应用场景, 供读者参考。

2.4 最大可用容量

中高端磁盘阵列产品中, 可扩展磁盘数最大可达到960块, 最小磁盘数也能达到300盘左右, 而市场上主流单盘容量为FC 300G或450G 15Kr/min磁盘, 最大存储容量是指磁盘阵列设备所能存储数据容量的极限, 通俗的讲, 就是磁盘阵列设备能够支持的最大硬盘数量乘以单个硬盘容量就是最大存储容量, 即960×450/1024=422T, (1TB = 1024GB) 。实际上这个数值还取决于所使用RAID的级别和数据热备盘的比例。采用不同的RAID级别和热备盘数量, 有效的存储容量也就有所差别, 如果采用7D+1P的RAID5级别加上10%热备盘数量, 可用容量最大可达316T, 这完全满足对目前非数据中心的应用需要。

如表2所示, 从单盘容量、磁盘扩展能力测算磁盘阵列的最大存储容量和可供应有系统使用最大可用容量。

2.5 IOPS (每秒输入输出次数)

在同等情况下, 100%顺序读、100%顺序写、100%随机读、100%随机写这四种IOPS中, 100%顺序读的IOPS最高。因此, 很多厂商公布的那些非常高的IOPS数据实际上是将被测存储系统配置了尽量多的小容量、高转速磁盘且每个磁盘装载数据量不多、设置为RAID-10时测出的100%顺序读 (Sequential Read) IOPS的最大值。

决定IOPS的主要取决与阵列的算法, cache命中率, 以及磁盘个数。阵列的算法根据不同的阵列而不同。cache的命中率取决于数据的分布、cache size的大小、数据访问的规则以及cache的算法。如果一个阵列, 读cache的命中率越高表示它可以支持更多的IOPS。

每个物理硬盘能处理的IOPS是有限制的, 如表3所示。

如果一个阵列有150块15Kr/min的光纤盘, 最大IOPS理论值为150×150=22500, 如果超过这个值, 硬盘的响应就会变的非常缓慢而不能正常提供业务。

假定一个业务iops是10000, 读cache命中率是30%, 读iops为60%, 写iops为40%, 磁盘个数为150, 那么在raid5与raid10的情况下, 单个磁盘的iops为:

raid5: (10000* (1-0.3) *0.6+2* (10000*0.4) * (1-0.3) + 2 * (10000*0.4) ) /150

= (4200 + 5600 + 8000) /150

= 119

raid10: (10000* (1-0.3) *0.6 + 2* (10000*0.4) ) /150

= (4200 + 8000) /150

= 81

可以看出, 因为raid10对于一个写操作, 只发生2次io, 所以, 同样的压力, 同样的磁盘, 每个盘的iops只有81个, 远远低于磁盘的极限iops。

2.6 存储带宽

吞吐量主要取决于阵列的构架, 光纤通道的大小以及硬盘的个数。阵列的构架与每个阵列不同而不同, 他们也都存在内部带宽, 不过一般情况下, 内部带宽都设计的很充足, 不是瓶颈的所在。

光纤通道的影响还是比较大的, 如数据仓库环境中, 对数据的流量要求很大, 而一块4Gb的光纤卡, 所能支撑的最大流量应当是4Gb/8 (小B) =500MB/s的实际流量, 2块光纤卡才能达到1GB/s的实际流量。

当光纤通道的瓶颈不存在的时候, 就需要分析硬盘的个数, 如表4, 比较了不同的硬盘流量大小。

那么, 一个150块15Kr/min的光纤硬盘阵列, 硬盘上最大的可以支撑的流量为150×13=1950MB/s, 就需要4块4Gb的光纤卡。 这对于主流的前端支持8条4Gb的光纤通道的中高档阵列来说, 超过150块15Kr/min磁盘的应用, 就需要支持8条以上前端通道的扩展能力。

2.7 其他

对中高端磁盘阵列, 主要用于大中型企业核心数据存储, 存储的管理如卷的灵活配置、LUN的MAPPING等日常维护工作以及磁盘阵列的兼容性, 比如, 对主流操作系统的支持, 对集群软件的支持;磁盘阵列远程可维护管理的支持、阵列可支持的快照、复制等功能以及容灾的支持级别等;作为在逻辑上SAN的核心, 光纤通道交换机连接着主机和存储设备, 其功能和稳定性决定整个SAN网络内数据安全以及设备厂商的服务能力都是在设备选型中必须要考虑。

3 结束语

SAN允许独立地增加它们的存储容量, 也使得管理及集中控制更加简化。而且, 光纤接口提供了10 km的连接长度, 这使得物理上分离的远距离存储变得更容易。通过SAN存储网络可以方便实现:大容量存储设备数据共享、高速计算机与高速存储设备的高速互联、灵活的存储设备配置要求、数据快速备份以及提高数据的可靠性和安全性。

参考文献

[1]韩晓明.光纤磁盘阵列技术选型[J].计算机世界报, 2006, 19 (25) .

[2]Marc Farley, 孙功星.SAN存储区域网络[D].机械工业出版社, 2001.

[3]冯丹, 熊建刚.磁盘阵列cache数据一致性的研究与实现[J].华中科技大学学报 (自然科学版) , 2005, 33 (10) .

[4]贾军, 许英.图书馆磁盘阵列选构方略剀谈[J].绥化学院学报, 2005, 25 (4) .

[5]王朗.磁盘阵列存贮系统及其选择[J].高校图书馆工作, 2003 (1) .

翻车机设备选型探讨 篇7

1 翻车机设备的分类与应用

翻车机设备的分类根据不同的标准会产生不同的分类情况:

1.1 按照翻车节数进行翻车机的分类

翻车机按照翻车节数的不同可以分为单车翻车机、双车翻车机、三车翻车机及多车翻车机, 单车翻车机与双车翻车机相同, 大部分是被应用到各类发电厂及煤矿等地方的翻卸工作中, 各个地域的发电厂及煤矿企业根据自身企业发展的实际需求再对单车或双车翻车机进行选择, 保证企业经济收益的最大化, 相对的三车翻车机及多车翻车机因为系统的更加繁杂与完善, 大部分是被应用到港口内车辆的翻卸工作, 因为港口车辆的翻卸工作相对对系统力度的要求比较高[1]。

1.2 按照结构形式进行翻车机的分类

1.2.1 侧倾式翻车机

侧倾式翻车机的内部组成有一个平台及压车机构, 该平台最大的特点就是平台的偏心旋转, 当车辆被传输到平台上之后, 翻车机利用内部的压车机构压住车辆, 再利用平台内的偏心旋转装置把散货转运到翻车机侧面的漏斗当中, 与转子式翻车机相比, 倾侧式翻车机因内部结构的简单而比较容易管理, 同时内部组成部件较少有利于后期使用中的维护工作, 但是因为平台的偏心旋转作用, 侧倾式翻车机的功率比较大。

1.2.2 转子式翻车机

转子式翻车机的内部结构主要若干个转子组成, 而支撑这些转子的是系统内部的支承滚轮, 利用转子式翻车机对车辆进行输送时, 同样是利用压车机构对车辆进行固定, 使车辆与翻车机内部的转子共同旋转, 利用惯性把输送的散货翻卸到漏斗当中, 由于转子式翻车机的重量比较轻, 所以在功率及功能消耗方面都比较小, 转子式翻车机的高效率生产使其受到人们的广泛使用[2]。

1.3 按照系统的布置形式来进行翻车机的分类

1.3.1 贯通式布置形式

贯通式布置形式与折返式布置形式相比, 设备的内部结构比较简单, 组成电路也不是特别复杂, 为后期贯通式翻车机的维护与维修带来极大的方便之处, 另外贯通式布置形式操作简单, 生产效率较高, 但是贯通式的布置形式的铁路配线相对较长。

1.3.2 折返式布置形式

折返式与贯通式布置形式不同的是, 虽然折返式布置形式的工作效率不高, 而且内部结构复杂, 给翻车机的管理带来极大的困难, 但是仅仅有一点比贯通式布置形式更加适合应用到各行各业的使用当中, 那就是折返式布置形式的战线比较短。

2 翻车机设备的选型

2.1 结构形式选型

按照翻车机的受力情况来看, 不同的翻车机结构形式有不同的受力优缺点, 按受力情况的不同, 相对来说“O”形翻车机的使用机能要比“C”形翻车机的机能更加优秀更加高效, 但是由于“O”形翻车机的结构的局限性, 调车机的侧壁不能顺利的通过“O”形翻车机, 所以翻车机内调车机的工作被分为两个部分, 第一部分是把重车推送到翻车机内部, 这一部分的工作主要依靠翻车机的重车调车机来完成的, 另一部分是把空车在翻车机内运送出来, 输送到迁车台内部, 这一部分是靠翻车机内部的拉扯机结构来完成的, 这两个部分的安全运行为翻车机顺利完成工作提供了基本的保障, 与“O”形翻车机不同的是, “C”形翻车机可以让调车机的侧壁顺利通过, 所以“C”形翻车机在运行过程中, 只需要按照要求配置一个拨车机就可以, 综上可以看得出, “C”形翻车机比“O”形翻车机更加方便, “C”形翻车机的结构设计更加合理, 更加符合翻车机的应用要求[3]。

2.2 布置形式选型

贯通式翻车机设备系统要比折返式翻车机设备系统工作效率要高很多, 卸车效率也比折返式翻车机的效率高, 但是贯通式翻车机对使用场地的要求极高, 受到使用场地的限制, 大部分的行业在对翻车机进行选择时, 只能相对选择工作效率较低的折返式翻车机, 像我国大部分的大型发电厂因实际条件的局限性, 只能选择“C”形单车翻车机, 而且因为使用场地较小, 只能选用折返式系统布置形式。

2.3 翻车机出力选择

在对翻车机设备系统进行选择时, 因为翻车机系统的综合能力不只是受到翻车机翻卸效率的影响, 同时也会受到车辆入线时间及接回空车的时间影响, 另外还有工作人员的休息时间及在对翻车机进行基本的维护与维修时产生的成本投入, 根据各种情况的综合考虑, 相关的工作人员认为贯通式翻车机更加符合整个布置形式, 因为贯通式翻车机的设计更加合理同时采用贯通式翻车机还可以为企业减少场地的使用面积[4]。

根据我国现有的翻车机设备选型的规范要求来计算, 一般车辆的载重为54t, 一般翻车机的最大综合出力是每小时22辆, 按照这样的情况计算的话, 单车翻车机的日工作量最大为13068t, 所以根据翻车机综合出力的分析来看, 相关的企业应该根据自身的实际情况来选择使用的翻车机的类型及使用数量。

3 结束语

翻车机设备系统工艺的布置方案的选择, 不仅仅是按照翻车机的设备系统功能是否达到卸车系统的要求, 同时也要注意使用的场地及其他实际情况的限制, 根据各方面条件进行综合的考虑, 选择一个正确的布置方案对翻车机设备的选型有极大的影响, 不管是“O”形翻车机还是“C”形翻车机, 在对翻车机设备进行选型时要全面考虑行业对翻车机设备的设计需求。

参考文献

[1]张凡华.翻车机设备选型分析[J].华电技术, 2008 (06) :57-60.

[2]祁辉, 刘焕利, 周立兵, 孙海斌.基于翻车机系统设备选型的研究和分析[J].机械, 2010 (04) :30-32+50.

[3]王秀云.翻车机系统设备选型浅析[J].露天采矿技术, 2012 (01) :56-58.

净水厂调速水泵选型与节能分析 篇8

1 调速水泵应用条件

根据各地供水企业水泵调速运行经验,以下情况水泵可采取调速技术:

1)取水泵站中的水泵扬程选择,是根据原水最低水位至混合反应池的几何高度加水头损失确定的,因为原水在最低水位出现的几率很小,所以取水泵站的水泵在日常运行中,当原水水位变化较大时,水泵实际工作扬程常小于额定设计扬程,水泵有可能长期运行于低效区。

2)向配水管网供水的二级泵站中,一般都配置有多台水泵供调节水量之需,它们具有大致相同的高效区扬程和不同流量,有的甚至多台水泵皆用相同的型号。当配水管网流量发生变化时,组合台数会发生变化,就可能出现水泵运行偏离高效区,特别是当管道损失值与整个水泵工作扬程相比占有相当大的比例时,低效运行现象尤为显著。

3)大中城市不设调节水塔,配水管网扬程、流量随时变化,二级泵站水泵调速有实际意义。

2 调速水泵的选型

目前,市场上的成套调速水泵设备,生产厂家会提供两个基本参数,即该设备的最高效率点时所对应的供水量Q额和相对应的扬程H额。在实际工程中,给水系统并不总是在水泵高效区运行,如何选用调速水泵,其关键是如何确定运行参数,即确定调速水泵的Q,H和相关水泵工作曲线,下面以净水厂普遍采用的离心泵为例进行分析。

2.1Q—H曲线与高效率区

如图1所示的离心泵Q—H工作曲线,n0为水泵的额定转速,A0～B0曲线段为离心泵不调速时工作的高效率区,当水泵的转速改变时,转速为n1时的高效率区为A1～B1段,转速为n2时的高效率区为A2～B2段。根据相似定律,KA=HA0/QA02,KB=HB0/QB02,则水泵转速n改变时,其高效率区位于抛物线H=KAQ2与H=KBQ2所包含范围内,因此选择的调速水泵,其运行的工况点必须落在该高效区内。

2.2 调速水泵参数确定

调速泵运行参数须考虑扬程H、流量Q、调速比K。设调速水泵在额定转速为n0时所对应的额定流量和额定扬程分别为Q0,H0;转速为n设时,调速水泵提供的流量与扬程分别为Q设,H设;Kn为调速比,Kn=n设/n0,下面以图2为例进行调速水泵选型的分析。

1)不设定速泵,只设调速水泵。

水泵调速后,水泵工况点仍沿着离心泵装置管道特性曲线移动,若调节的转速n设能满足工况点(Q设,H设)在高效区AOC范围内,说明调速水泵能很好地适应供水系统,反之就应根据Q设,采取调整管道特性曲线或考虑另选其他型号调速水泵从而使工况点落在高效区内。

调速水泵选型条件:a.工况点(Q0,H0)在高效区AOC范围内;b.(H设/HA)1/2≤Kn≤(H设/HC)1/2。

2)设调速水泵的同时,还设同型号定速泵并联运行。

在此种情况下,除需考虑1)中所述的情况外,还应考虑定速泵的高效区范围,调速泵运行的工况点应在定速泵工作的高效区范围内。

调速水泵选型条件:a.工况点(Q0,H0)在高效区AOC范围内;b.HC≤H设≤HA;c.(HC/HA)1/2≤Kn≤1。

因大部分离心泵的调速范围在0.85～1,即最小调速比Kn=(HC/HA)1/2在0.85以上,低于0.85的很少,所以可以先通过估算调速比0.85来预选调速泵,然后进行校核。

3)设调速水泵的同时,还设不同型号定速泵并联运行。

在此种情况下,除需考虑1),2)中所述的情况外,还应考虑不同型号定速水泵的高效区范围,此时调速泵运行的工况点,应在不同型号的定速泵共有的高效区范围内。

设有两台不同型号定速泵,其额定转速下的高效区内扬程变化范围分别为(HC1,HA1),(HC2,HA2)。

设HC3=max(HC1,HC2);HA3=min(HA1,HA2)。

调速水泵选型条件:a.工况点(Q0,H0)在水泵并联工作共有高效区范围内;b.HC3≤ H设≤HA3;c.(HC3/HA3)1/2≤Kn≤1。

综上所述,调速水泵和定速水泵都运行在高效率区范围内,是调速水泵选型的基本条件。

3 调速水泵节能分析

3.1 节能效率

调速水泵转速为:

调速水泵轴功率为:

调速后的节能效率为:

由上式可知:设定的扬程值越大,节能效率E越小;水泵Q—H特性曲线越平缓,节能效率E越小。调速水泵最优化选择时,可从以上两点着手,选择节能效率大的调速泵。

3.2 节能费用

1)供水企业除了考虑是否要调速外,尚需考虑因调速而投资增加部分的回收,在通常情况下,回收期为2年可认为较合理。若调速装置费用为T,因调速而节约的电费为A,若T/A≤2,则可认为该机组可立刻改造;若2<T/A<5,则可认为该台机组应列入改造计划,限期改造;若T/A≥5,则应通过其他更经济的手段使水泵运行效率提高。

2)因调速而节约的电费A公式推演如下:高1 m的水柱,作用在底面积上的压强为0.009 806 3 MPa。设水泵的效率为100%,则水泵供应量Q=1 000 m3,进出压强差为1 MPa水柱时所作的功:W=9.806 6×103×103×1/0.009 806 3=1 000.028×106 J=277.79 kW·h。设水泵的实际效率为η,则水泵实际消耗的能量为WX=277.79/ηkW·h。

在水泵的工作曲线上有一高效区。调速时取高效区平均值作为水泵调速后的运行效率,并顾及到电动机的效率,设为ηav,则电动机所消耗的能量为:277.79/ηavkW·h。

水泵在实际工作中,由于流量和扬程的变化,其工作点会偏离高效区,这时每1 000 m3,每MPa的消耗能量一定比上式大,其差值即意味着采用调速技术后应能节约的能量值。

在水泵的年运行记录中,可以统计出水泵工况点(Qi,Hi)和该点所对应的效率值ηi及该值在全年中所出现的频率Ci,故节约的电能可用下式计算:

由于Qi=CiQ年(Q年为水泵全年的供水量)。

故上式又可写为:(277.79/ηi-277.79/ηav)HiCiQ年。

考虑到每kW·h的单价为K,则全年中,因调速而节约的电费为:

参考文献

[1]柯水洲,张云,尚耀宗.变频调速水泵几个问题的探讨[J].给水排水,2001,27(9):75-76.

[2]许保玖.给水处理理论[M].北京:中国建筑工业出版社,2000.30-31.

设备选型节能论文 篇9

[摘要] 本文应用模糊物元优化理论建立了设备选型的多指标评价决策模型，针对连杆生产线设备的选型决策问题，从技术、经济、生态环境、职业安全健康等方面对工艺设备备选方案进行了综合评价及选型决策。

[关键词] 模糊物元 工艺设备 选型评价

一、引言

生产线的工艺设备选型是一项复杂的系统性工作，一旦选定设备方案之后，在一段相当长的时间内直接决定着企业的经营方向、生产能力及生产效率。因此，对大型关键设备或生产线的选型是企业的一种重要的投资行为。本文针对连杆生产线设备的选型问题应用模糊物元理论进行了方案优化评价分析，为企业设备更新选型提供决策依据。

二、设备选型的模糊物元理论决策模型

1.隶属度及复合模糊物元

设有m个备选方案，有n项评价指标对目标方案j,评价指标i的隶属度为μji,如果对于目标具有越大越好性质,则:

(1)如果对于目标具有越小越好性质,则:

设Rmn表示m个方案的n维复合模糊物元，则：

2.权数复合物元

若以Rw表示权数复合物元，并以Wi表示第j个事物第i项指标的权数，则有：

3.建立关联系数复合模糊物元

根据关联变换，把（2）式中各个从优隶属度转换为相对应的关联系数，对于本问题采用关联变换ξji=μji（j=1，2，…，m；i=1，2，…，n）。据此建立关联系数复合模糊物元，记为Rξ，即：

其中：ξji表示第j个方案第i项指标的关联系数。

4.构造优、次等方案n维模糊物元

根据优化原则，建立优等方案和次等方案的n维模糊物元，作为优化比较标准。优等方案n项指标的关联系数Yi取全体指标相应的关联系数中的最大值，

若以Ry表示优等方案n维模糊物元，则有：

RY=（Y1，Y2，…，Yn） (7)

同理，次等方案n项指标的关联系数取全体指标相应的关联系数最小值Zi，即：

若以Rz表示优等方案n维模糊物元，则有：

Rz=（Z1，Z2，…，Zn） (9)

5.距优、距次模糊物元的构成

备选方案与优等方案的差异用海明距离描述，称为距优距离，与次等方案的差异称为距次距离。据此可构造距优、距次模糊物元。按物元简单差定义，由（5）、（7）、（9）三式得：

为了便于对整体进行对比，采用加权平均集中处理。若以RYd、RZd分别表示距优距离和距次距离，则得：

6.确定最佳方案

确定原则是依据个方案关联度的大小，即关联度大者为佳。关联度就是各方案与优等方案关联性大小的量度，记为Kj，即第j个方案关联度。

根据最小二乘法优选准则，设目标函数为F(Kj），是一个实函数，在实数域内权距离平方和为最小，则有：

令：dF(Kj)/dKj=0，并考虑 Y1→1,Zi→0则得：

利用式（13）可以计算出各方案的关联度，,以关联度极大原则,择优选择最优方案,进行决策，即

j=1,2,……,m（16）

三、模糊物元决策模型在连杆设备选型中的应用

1.连杆工艺方案的比较

连杆工艺有两个备选方案，即平切工艺和裂解工艺。两种工艺方案的主要区别就在于连杆的本体和连杆盖的分离及接合面的加工方法不同，平切工艺是采用机械切断后通过分离面铣、拉、磨等机械加工方法实现的；裂解工艺则采用激光加工裂解槽、形成初始断裂源,然后用特定方法控制裂痕扩展,实现连杆本体与连杆盖分离,裂解后的结合面不再加工，保持原裂解面即可。生产工艺的不同决定了设备的不同选择，也由此产生了工序数量、工艺时间、设备台数、占地面积、加工精度等不同。

2.评价指标的选取

由于该产品是采用生产线的方式组织生产，因此该设备选型是属于成套设备选择问题。评价指标应从技术、经济、生态环保、职业安全健康四个方面选取。根据成套设备在生产应用中的特点，确定评价指标体系见表。

表评价指标体系及方案预测值

3.连杆工艺线设备方案的评价选择

根据方案设计数据分别对两个方案的15个指标所能达到的值进行计算预测，见表。

利用式（1）、（2）分别计算各指标的隶属度，并通过关联变换，建立关联系数模糊物元Rξ。

评价指标的权重可采用多种方法确定，如层次分析法、相似权法等确定，本文采用文献确定的各指标权重，则权重复合物元Rω：

（17）

利用式(15)计算两个方案的关联度，可得：

j=1,2(18)

根据式（16）可知，Kopt=K1=8.352，即方案1优于方案2。

为了便于分析，可针对准则层指标（B1、B2、B3、B4）分别计算其对应的关联度KB1，KB2，KB3，KB4，即：

j=1,2(19)

从技术指标来看K1B1>K2B1，方案1优；从经济指标来看K1B2> K2B2，方案1优；从生态环保指标来看K1B3>K2B3，方案1优；从职业安全健康指标来看K1B4K2，方案1优于方案2。此结论和利用可拓优度理论模型分析结果一致。

实际效果表明，裂解生产线方案使用的设备比平切方案少29.7%；在技术方面，裂解方案生产效率高、单件生产时间可以缩短29.4%，装配精度高；在经济性方面，设备投资比平切方案高3%左右，但是由于其劳动生产效率高出近50%，工序比平切连杆少30%，而且运行费用下降15.35%，因此单位产品成本仍具有较强的竞争力；在生态环境方面，产品材料利用率达84.3%，比平切连杆高14.2%，单件能耗降低33.05%，对环境的影响小；在职业安全健康方面，裂解方案由于节拍快，劳动强度略高。总体情况说明裂解连杆生产线方案是一种较优的方案，和评价分析结果一致。

四、结论

综合上述分析可以得出如下结论:裂解连杆生产设备方案优于平切连杆方案;采用基于模糊物元优化理论模型解决生产线成套设备的选型问题是可行的，而且具有定性定量相结合的优点。

参考文献：

[1]张斌等:模糊物元分折[M].北京:石油工业出版社，1997．4

[2]寇淑清等:内燃机连杆制造最新技术与发展趋势[J].内燃机工程，2001年第01期

[3]机械工业第九设计研究院，CA**发动机生产线技术改造项目可行性分析报告，2004，3

[4]谢云臣赵英才:企业基于可拓理论的设备状态评价研究[J].集团经济研究，2007年3期

[5]谢云臣赵英才:发动机连杆工艺设备选型的可拓评价研究[J].汽车技术，2007.4

泵站水机设备选型与布置设计 篇10

我国西部地区干旱少雨, 农田灌溉主要依靠电力提灌工程完成。通常泵站单级扬程30～80 m, 水泵单机流量1～ 3 m3/s, 百万亩大型灌区泵站设计流量在30 m3/s左右。泵站设计在灌区规划设计中居于非常重要的地位, 而水机设备的选型及布置设计是泵站管网布局设计的一项重要内容, 它对于泵站技术改造, 安装施工, 运行管理等均具有非常重要的现实意义。

1 问题的提出

泵站安装施工及试运行期间曾经出现过一些问题, 有水机设备自身的问题也有选型不当或配置不合理出现的问题。主要反映在以下几个方面。①水泵流量、效率低于设计值, 叶轮、泵体密封环等过流部件使用寿命短;②水泵配套电动机过载;③进、出口阀门无法启闭;④出水缓闭止回阀发生爆裂;⑤运行期间水泵向进水侧位移致使水泵法兰拉裂, 水泵报废。以上问题给泵站安全运行造成困难。

2 原因分析

调研分析多年来泵站安装施工及运行统计资料发现, 许多问题与泵站水力机械设备选型及管网布置设计有直接关系。

(1) 水泵选型。

由于额定扬程低于装置扬程, 水泵运行时实际工况点左移, 引起流量下降, 达不到设计值;由于选用了切削叶轮外径的水泵, 引起水泵效率下降, 能耗上升;由于扬黄工程选用了清水泵, 叶轮的水力形线不符合黄河含泥沙水质流态, 材质抗汽蚀耐磨蚀性能较差, 导致叶轮、泵体密封环等过流部件使用寿命短;计算时未充分考虑黄河含泥沙水质特征及水泵运行时实际扬程, 流量, 效率的变化, 致使轴功率、配套功率偏小, 电动机运行时过载。

(2) 阀门选型。

泵站水泵进、出口选用了闸阀, 单面受压时摩擦阻力大, 致使铜螺母失效, 阀板脱落, 阀门无法启闭。出水缓闭止回阀由于慢关角度小, 行程短, 依靠水压缓闭机构控制慢关时间, 误差大, 无法有效控制水锤升压, 致使调试或运行期间躲不过水锤波, 引发阀门爆裂, 水淹泵房的重大事故时有发生。

(3) 装置布置设计。

由于未设计伸缩器, 无法消除管道安装焊接应力, 致使强度薄弱部位如水泵出水法兰拉裂;由于水泵进水侧设计了柔性穿墙套管, 水泵出水侧管道设置了自由式套管伸缩器, 水泵运行时在指向进水侧的推力作用下导致水泵发生位移, 造成水泵与电动机同轴度超差, 机组振动, 无法投入运行。以上这些看似简单的问题在运行中对提灌工程产生的整体影响却是重大的。

3 解决问题的途径

3.1 水力机械选型方面

3.1.1 水泵的选型

和其他形式的水泵相比, 单级卧式双吸中开式离心泵具有性能曲线平缓、高效区宽、运行平稳、安装检修方便等特点, 在高扬程泵站得到广泛应用。选型时应考虑下列技术内容。

(1) 性能参数。

水泵的额定扬程应等于或略大于水泵装置扬程, 此时, 水泵实际运行工况点处于额定点附近或右移, 在高效区, 水泵的实际流量等于或略大于额定流量, 有利于泵站流量的控制和调配。通过切削叶轮外径调节扬程的水泵效率会下降, 应尽可能避免选用或控制切削量[1]。水泵的额定流量应满足水泵装置流量的设计要求, 流量的调整应通过改变叶轮设计试验验证, 以不引起效率下降为宜。额定转速应优先选用较低转速, 有利于泵的安全经济运行[2]。技术改造的泵站选用额定转速时应结合水泵装置特征综合考虑, 提速应慎重。水泵效率高且高效区效率曲线平缓。水泵装置汽蚀余量NPSHa应大于水泵允许汽蚀余量NPSHr, 并留有0.5 m的余量[3], 技术改造的泵站选型时应校验此参数, 以防水泵运行时发生汽蚀。轴功率的计算应考虑水泵运行时实际扬程、流量、效率的变化及泵站流量调节需求, 通常随着运行时间的增加, 水泵的流量和效率是逐渐下降的, 为了确保流量, 水泵的实际流量要略大一些;扬黄泵站还应考虑水质的允许最大含泥沙量;并联运行的水泵应校验单机运行时轴功率, 为配套功率提高可靠依据, 确保电动机运行时不过载。

(2) 材料及结构。

泵体和泵盖材料应具有良好的抗汽蚀耐磨性能。壁厚除满足强度要求外, 应考虑一定的磨蚀量[4]。扬黄泵站水泵叶轮的形线应符合黄河含泥沙水质流态, 并经过实验验证, 应具有良好的抗汽蚀耐磨蚀性能和可修复性能。经过多次试验改进的钢板焊接叶轮[5]具有良好的技术经济性能。单蜗壳泵泵轴的设计在进行强度验算的同时, 应考虑提高泵轴的刚度, 校验零扬程大流量启动泵轴的挠度增加值[6], 以合理控制口环间隙, 既要防止运行时叶轮与泵体密封环接触摩擦抱轴, 还要确保容积效率。扬程在50 m以上、流量在1 m3/s以上的单蜗壳式离心泵由于零扬程大流量启动时, 作用在泵轴上的径向推力大, 应选用滑动轴承支承型结构。运行实践表明, 滚动轴承的使用寿命较短。

3.1.2 进水口阀门的选型

双偏心或三偏心蝶阀, 操作力矩小, 密封良好, 运行安全可靠, 克服了闸阀、拍门的固有缺陷, 适用于进水阀门, 选型时应考虑下列技术内容。

(1) 性能参数。

公称压力的选定应考虑运行实践中存在的实际问题, 既水泵检修关闭进水阀门期间, 由于水泵出水侧阀门密封故障会发生回水, 进水阀门阀后压力有可能会上升到水泵的工作压力, 甚至将并联的相邻机组关阀水锤波传递过来, 这种情况运行实践中已经发生过, 并且造成阀门爆裂。因此公称压力不得小于水泵的额定扬程。公称通径应按水泵进水管道经济流速1.5～2 m/s[7]选取, 流阻系数小。

(2) 材料及结构。

黄河水质工况下主密封副应具备良好的防锈蚀功能和密封性能以及可修复性能, 轴部密封应具备防泥沙防锈蚀功能, 运转灵活不卡轴。传动机构采用双蜗杆结构, 启闭灵活省力。

3.1.3 出水口阀门的选型

高扬程泵站的运行实践证明, 液控缓闭蝶阀具有良好的启闭性能, 良好的密封性能, 较小的流阻系数, 能够满足GB/T 50265-97《泵站设计规范》中关于停泵阀门关闭后, 主水泵最大倒转速度和最大历时, 阀后压力管道最大水锤波升压的相关要求。克服了电动闸阀单面受压时启闭力矩大、启闭行程难以控制、铜螺母脱落影响启闭、泵站事故失电时无法自动关闭等缺陷;克服了逆止阀流阻系数大, 不能有效控制启闭水锤波的缺陷;克服了缓闭止回阀慢关行程短, 慢关时间不稳定, 无法有效控制水锤波等缺陷;具有操作阀和安全阀的功能, 选型时应考虑下列技术内容。

(1) 性能参数。

公称压力应选择大于水泵额定扬程的压力等级。公称通径应按水泵出水管道经济流速2～3 m/s选取。流阻系数小。

(2) 材料及结构。

黄河水质工况下主密封副应具备良好的防锈蚀功能和密封性能以及可修复性能, 轴部密封应具备防泥沙防锈蚀功能, 运转灵活不卡轴。可靠的可调一阶段开启, 可调快、慢关两阶段关闭功能、泵站事故失电自动关闭功能, 有效控制泵站停机关阀引起的水泵倒转速度和历时以及阀后水锤波升压。

3.2 水泵装置布置设计

水泵装置布置设计应从设备安装, 安全运行, 检修维护等方面综合考虑。泵房前池挡墙设置刚性穿墙套管, 用来承受水泵运行时产生的指向进水侧的推力, 解决水泵运行时向前池方向位移问题。同时具有防渗作用。泵房后墙设置柔性穿墙套管使水泵出水侧压力管道沿管轴方向处于自由状态, 便于调整水力机械及金属压力管道温度应力引起的伸缩量。在进水阀门与水泵之间, 出水阀门与水泵之间设置半固定式套管伸缩器, 其作用:①在管道安装时松开调整螺栓, 使其处于自由状态, 以消除焊接应力, 解决由于焊接应力引起的设备位移或拉伤问题, 紧固调整螺栓可以使半固定式套管伸缩器处于刚性状态, 具备传递管轴方向的压力或拉力的功能;②便于水泵和进、出水口阀门的检修拆装。图1是水泵装置布置侧面图, 反应了水力机械选型及布置思路。

下面结合甘肃、宁夏、内蒙古部分高扬程泵站设计及技术改造, 简要介绍水力机械选型和水泵装置布置设计情况。

水泵采用了适合黄河含泥沙水质运行工况的黄河系列单级卧式双吸中开式离心泵, 配用了钢板焊接叶轮, 运行平稳, 安全可靠, 效率高, 使用寿命长。进水阀门设置了手动双蜗杆型双偏心法兰蝶阀, 替代了闸阀和进水拍门。出口阀门设置了液控缓闭蝶阀, 替代了电动闸阀, 缓闭止回阀。前池挡墙设置了刚性穿墙套管, 后墙设置了柔性穿墙套管, 水泵进、出水侧与进、出水阀门之间设置了半固定式套管伸缩器, 解决了设备安装, 安全运行, 检修维护等方面实际问题, 效果良好。

4 结 语

(1) 由于认识上的差异和运行经验的局限性, 在水力机械的选型上出现失误, 不能实现设计意图, 会给业主带来难以挽回的损失。因此, 高扬程泵站水力机械选型是一项技术性、综合性很强的工作。

(2) 高扬程泵站水力机械布置应综合考虑设备安装、安全运行、检修维护等方面。

(3) 以上观点是在总结多年来高扬程泵站水力机械的选型与装置布置设计及运行实践基础上形成的。对于泵站设计、技术改造、安装施工、运行管理均具有一定的借鉴作用。

参考文献

[1]栾鸿儒.水泵及水泵站[M].北京:中国水利水电出版社, 2007.

[2]关醒凡.现代泵技术手册[M].北京:宇航出版社, 1995.

[3]GB/T 5656-2008, 离心泵技术条件 (Ⅱ类) [S].

[4]刘宜.浅谈引黄工程水泵结构特点及参数的选择[J].甘肃水利水电技术, 1995, (2) .

[5]李效龙, 穆界天.抽黄河含砂水双吸离心泵采用钢板焊接叶轮的实验研究[J].水泵技术, 2007, (3) :32-34.

[6]赵万勇.大型离心泵的结构与运行[J].中国给水排水, 2001, (7) :56-61.

[7]GB/T 50265-97, 泵站设计规范[S].