风机选型（共8篇）
风机选型 篇1
河北某炼钢厂为实现节能减排和环保的需要, 利用炼钢、炼铁的副产品高炉煤气和转炉煤气作为燃料建设两台煤气发电机组。本文对该煤气发电机组锅炉风机选型过程作简单介绍。
1 工程概况与设计参数
工程装机规模为2×25MW高温高压纯凝式汽轮发电机组, 配套建设2台130t/h高温高压煤气锅炉, 每台锅炉配置一台送风机和一台引风机, 两台炉合用一座烟囱。
燃料消耗量
锅炉效率按给定值计算, 在锅炉最大连续蒸发量工况下, 130t/h高温高压煤气锅炉的耗气量如下:
一台炉每小时耗高炉煤气气量 (Nm3/h) :70000转炉煤气18000。
两台炉每小时耗高炉煤气气量 (Nm3/h) :140000转炉煤气36000。
2 风机选型
送、引风机选择按照锅炉在最大连续蒸发量工况下所需的送风量和排风量计算。
2.1 理论空气量计算
锅炉掺烧高炉煤气和转炉煤气两种燃料, 两种燃料组分不同, 按照两种燃料的体积比70000:18000, 计算得出混合气体的燃料的气体组分如下:
燃气燃烧所需的理论空气量:
H2、CO、CmHn、H2S、O2———燃气中各种组分的容积成分。
2.2 过剩空气系数α选取
燃气锅炉炉膛出口的过量空气系数α”取1.1。空预器进口剩余空气系数αk可由炉膛出口过量空气系数进行反算得出。
需要注意计算送风机送风量用空预器进口处的过量空气系数计算。引风机通风量首先要计算出相应过量空气系数条件下的实际烟气量, 再按照规范要求计算。
2.3 燃烧产物计算
按燃料完全燃烧产生的理论烟气量:
三原子气体体积:VRO2=VCO2+VSO2=0.01 (CO2+CO+∑mCmHn+H2S)
理论水蒸气体积:
d———空气的含湿量, g/m3
理论氮气体积:V0N2=0.79V0+0.01N2;理论烟气总体积:V0f=VRO2+V0H2O+V0N2
2.4 炉膛出口实际烟气量
炉膛出口实际烟气量包括理论烟气量与完全燃烧剩余的干空气量及这部分干空气携带的水蒸气之和Vf=Vf0+1.0161 (α”-1) V0。
2.5 燃烧计算结果汇总
单台炉燃气量:70000+18000=88000Nm3/h;单台锅炉空气预热器进口空气量:82000Nm3/h;单台锅炉炉膛出口烟气量:153000Nm3/h。
2.6 风管阻力计算
锅炉空气侧全压降Δhs包括燃烧器阻力、空气预热器阻力等, 由锅炉厂提供。
风道摩擦阻力
式中λ———摩擦阻力系数金属风、烟道取0.02;
L———管段长度, m;de———管道当量直径, m;ρ———密度, kg/m3;ω———流速, m/s
风道局部阻力Δhf=ρ*ξ*ω2/2式中:ξ-局部阻力系数, 查规范得出。
风道总阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs
2.7 烟道阻力计算中烟道摩擦阻力和局部阻力计算方法与风道相同。
烟道总阻力Δh=Δhf+△hm+Δhs+△hch+△hcc-△hsd
2.8 计算结果汇总如下
送风机送风量计算:
式中:k1———流量备用系数, 按规范选取;Vj———标准状态下空预器进口风量
tlf———进入送风机的冷空气温度;b———当地大气压, kpa
送风机风压计算:
式中:K2———风压备用系数, 按规范选取;△h———空气侧总压降;b———当地大气压, kpa。
根据以上计算选用G4-73No14D送风机, 风量110000m3/h, 风压4500Pa。
引风机排风量计算:
式中:k1———流量备用系数, 按规范选取;Vj———标准状态下空预器进口风量
Tp———引风机铭牌温度;b———当地大气压, kpa。
引风机风压计算:
式中:K2———风压备用系数, 按规范选取;△h———烟气侧总阻力;b———当地大气压, kpa。
根据以上计算选用Y4-73No20D送风机, 风量286000m3/h, 风压4220Pa。
3 总结
在我国燃煤机组送、引风机选型已经相当成熟, 利用高炉煤气进行发电在最近几年才逐渐兴起。本文重点对煤气锅炉风机选型过程中的计算部分进行介绍, 有助于理清设计思路, 对新参加工作的设计人员有一定的指导作用。
风机选型 篇2
1.1系统总体架构形态
通风机系统选型设计思路具体是应用网络浏览器鉴定数据库系统存储管理信息功能，借助对应调试访问技术为用户提供方便适应条件，杜绝任何模糊认知迹象滋生。例如：对新风机压力系数的要求，应是越大越好，因为压力系数越大风机直径越小，相应的风机的体积就小、重量就轻。在具体设计中，压力系数到底应选多大合适，这要由设计者全面衡量考虑后决定，不同的设计者，可能有不同的选择，这都是正常的。叶轮主要尺寸及机壳出口和进风口的进口尺寸均为优先数系中的值，其中除叶轮总宽度尺寸为R40数系外，其它均为R20数系中的值。这样一来，当按这两个风机的空气动力学略图设计系列风机时，其机号(叶轮外径D)按优先数系(一般按R20)排列时，各机号风机的主要尺寸也将符合优先数系中的值。这会给设计工作带来极大方便。
1.2系统功能模式
单位软件程序都可以借助若干个子系统实施搭接，这部分选型系统集合设备数据维护、用户资料管理、风机工作状况查询以及选型参数检验等工序进行适当衔接。前期设备维护就是针对通风机性能以及模型数据库进行适当添加、删除，确保在网页浏览时能够清晰提炼关键维护要领;用户数据管理则针对系统注册用户进行网上浏览资格验证;风机参数查询计算结果会合理输入存储界面之内，并在后续选型工作中依照用户个体需求进行合理计算，实时列入查询范围并供用户现场选择，必要时应用Web显示或者直接打印收编。
2此类系统的支持技术研究
2.1数据库技术
该类系统具体应用MYSQL网络数据库进行整编，保留一定程度的结构化特征，能够在通风机性能维护与信息检索中提供方便适应条件。MYSQL样式数据库结构具体结合库、表二级结构形态舒展，其直接与关系数据查询语言标准SQL对应。经过系统建立fandatabase数据库过后，包含basicdata、member等多个表格都会存储到通风机基础性能数据框架之中。
2.2Web技术
这是网上信息发布的主要端口，其中运用Apache服务器建立核心站点以及静态页面，包括各类交互式应用程序在内，可以及时抽取数据库中特定信息结果并予以合理交接计算。此类站点信息的具体引导媒介就是HTML文档。由于系统主要应用Dreamweaver与动态HTML进行设计，使得处于动态HTML的用户个体能够随时与系统进行信息交互，保持双向通信工作的顺利进行。处于远程通信界面的用户数据可以利用超链接形式直接发送至HTML表单并启动WWW服务器上的应用程序，这部分应用程序可以快速完成数据库查询与结果分析工作。
2.3Web服务器与数据库衔接端口支持技术
数据库与Web服务器之间存在交接端口，能够合理促使信息技术的对外宣传与应用速率。在此类系统架构之中，包含大量网页服务器对MYSQL数据库的访问活动，这里强调的技术是目前十分流行的PHP模式，具体就是借助服务器端HTML页面进行脚步描述语言嵌入，实施手段基本与微软ASP语言大同小异。PHP可说是全面吸纳了数据库与脚步应用程序语言功效，能够尽快完成数据库与页面同步更新工作，因为PHP源代码保持全面公开状态，一直以来能够全面供应函数库更新动力，确保其不管在UNIX或者是Windows平台之上都赋予着独特运转功能，保证其在程序设计方面拥有极高的支持能效。需要特别强调的是，PHP能够提供优质化的数据访问媒介，同时开创动态交互式服务器应用渠道。处于服务器端口的脚本语句应用标识进行合理嵌入，只要客户浏览器向服务器终端提出页面访问请求时，页面就会自动激活处理程序;如果页面文件检查为.php格式，就瞬时处理特殊标识语句，在第一时间内向客户端提供检验结果，最后交由浏览器进行HTML标记以及客户端脚本语句形态阐述。
3网上选型系统的应用要点解析
此类系统保留以下技术优势特征：首先，通风机数据高度共享，风机设备本就蕴藏着繁多技术类别，数据库在网上运行同时实现共享能够合理杜绝数据库人力开发消耗的人力、物力资源;其次，使用过程十分便利快速，因为网络保留一定程度的开放性，系统在任何地区基本都可以使用，单位选型分析结果也可直接拷贝于优盘之中，方便随身携带;在此，选型结果与经验可以在第一时间内进行共享优化，因为操作主体同时使用单个数据库，面对着时间跨越性度过，各类数据库资料提取经验逐渐丰富，加上系统界面展示形式精巧，能够确保首次接触的人员尽快熟练操作要点;最后，系统在用户使用环境上没有过多严格要求，用户甚至不需重复安装软件程序，直接就可依靠网页进行操作。
4离心通风机集成化设计平台的实现策略补充
4.1通风机相似设计流程
所谓相似设计就是依照两个相似风机设备进行比转数相等原理解析，之后结合实验室考验性能较好的相同型号风机进行验证，从中选取数据结果较为接近的设备个体作为模型，并将模型机几何尺寸进行合理放大甚至缩小，进而获取创新风机形态标准方案。实际工序流程为：依照用户个体提供的流量、压力状态进行科学转换，并确定比转数，当比转数过小甚至不能借由回转式风机操作时，就应该考虑配合单进气双极离心通风机进行比转数计算，直到确定结果后依据模型无因次性能曲线进行最高效率点中各类流量、系数。在新通风机设备之中采取相似设计方式，基本上规避重复性能检测流程，机械在迎合总体设计要求前提下还可稳固结构高效率运作水准，因此此类手段在通风机架构设计项目中得到广泛采纳。
4.2参数化设计模型指导
参数化设计模型具体用来约束表达产品模型的形状特征，配合参数组校正设计结果，进而搭配相关零件材料。此类设计活动依靠程序与尺寸驱动，在图形几何模型与尺寸数学关系梳理清楚之后，将此类特殊关联输入系统程序之中，并联合特定参数值生成所需模型。其基本理论就是借助应用程序生成的基图进行特定标识审核，为用户提供各类安全保障。参数化实现手段实际上就是配合草图技术生产二维轮廓，轮廓基础位置与尺寸都不必借助草图绽放，只要在日后参数设计过程中就可清晰提炼;之后配合系统拉伸与旋转功能获取三维特征。配合这类手段进行CSG树调试，就可以顺利完成模型的参数设计工序。需要关注的.是，这部分参数并不代表最末端模型的参数结构，而是完成造型模拟的参数形态。
4.3网上选型软件匹配
此类软件在系统选定基础上得到验证开发，大部分交由企业研究中心依据实际情况布置，其核心动机在于提升设计运作效率，尽量遏制工期拖延现象，使得产品质量获得前所未有的改观效果，为各类生产项目提供优质化服务。这类软件经常借助交互式形态呈现，以合理发挥人机各类所长，程序衔接上较为迎合设计主体行为习惯，用户秩序熟练掌握操作命令与参数内容就可以了，不需要费尽心思记忆各类程序调用细节。目前用VB6.0编写的风机选型软件涵盖了离心通风机行业较常用的风机模型，具有应用范围广，软件操作简便等特点。其中考虑了风机在不同运行环境下的大气压、介质密度计算;同时分析额定转速下的叶轮外缘线速度计算等。其间软件既可做选型用，也可根据密度、转速、直径，通过选择不同的风机系列做风机电子样本使用。理想化的选型软件笔者认为应该是框架式的，不同的厂家将自己常用风机的无因次性能取点输入软件的数据库，运用行业通用的计算理论计算工况环境下的风机性能，选取适合的风机型号、机号，采用差值法取得风机运行工况点或范围。PB+SQL可作为这种软件编制的首选，其前台的编程软件和后台数据库管理核心都是sysbase公司的，具有完美结合力。
5结束语
风机网上选型过程以及结果多样，但总体上仍旧方便、快捷，能够实时与企业现有模型进行充分对比、融合，稳定基础设备长期工作动力与资源开发实效，为后期各类生产项目拓展肃清不必要的限制因素。
参考文献：
[1]吴淑芳.基于三维设计的工程图自动调整技术[J].机械设计与制造，(18)：59-63.
[2]苑雪.《数据库技术》基于工作过程的教学模式设计与分析[J].科技信息，(22)：68-75.
风机盘管的合理选型 篇3
风机盘管是集中式空调系统中广泛使用的末端设备。风机盘管的合理选用不仅直接影响空调效果, 也是保证系统正常运行和降低空调能耗的重要环节, 尤其是在高精度或有严格工艺要求的场合, 更须合理的送风参数。送风和供冷 (热) 是风机盘管的基本功能。“风”是“冷”的媒介和载体, 它直接影响供冷量、送风温差、换气次数以及室温梯度和波动幅度, 即决定了空调精度和舒适性的好坏。因此, 保证足够的风量是实现预期空调效果的先决条件。需要指出的是, 这里所说的风量是机组在正常使用时的实际送风量。
根据房间净空间体积和最低换气次数的要求, 可以求出最低送风量。对高精度工艺性空调, 风量校核是选型计算中必要程序。在选用国产风机盘管时, 不能根据计算结果, 按其样本参数选型, 因为国产风机盘管的样本所列的名义风量要高于实际风量。
我国原机械工业部行业标准《风机盘管机组》JB/T4283-91中规定:名义风量必须在盘管不通水、空气进出口静压差为零的特定工况下进行测定。但是, 风机盘管的实际使用条件显然不同于测试条件:实际使用中, 暗装机组往往还宜加装进、回风格栅, 过滤器和短风管, 加上盘管表面冷凝水、积尘和滤网堵塞等许多因素的影响, 都会导致风阻增大、风量下降。明装式机组同样也存在风量下降问题, 只是下降幅度较小而已, 所以国产风机盘管的实际风量必然要低于名义值。而风量的不足, 又将引起冷量下降, 进而形成机组实际性能 (风、冷量) 都要低于名义值的现象, 从而使空调系统达不到原设计效果。近几年来, 我国风机盘管在结构形式、传热效率、室内空气品质、噪音和自动控制等方面都采用了一些先进的技术, 取得了一些明显的成果, 大大提高风机盘管机组的性能。但是与国外的先进产品相比, 在各个方面我们都还有不小的差距。国产风机盘管的名义参数在实际使用条件下是不可再现的, 因此不能作为选用产品的依据。我国行业标准以及各厂家样本中给出的名义参数对暗装机组来讲, 实际上是没有意义的。因为其正常使用时, 冷工况风量要比名义风量低20%-30%, 长期运行的机组甚至低50%以上。
国外风机盘管样本中, 一般会给出不同机外静压下的风量及供冷量, 以方便用户选用。有些国外简明样本虽然仅给出名义风量, 但其含义不同于我国标准规定, 其一般是指一定机外静压下的风量值, 所以名义风量相近的国外风机盘管, 风量会比国产机组高出20%-50%。
同样需要说明的是, 使用国外简明样本时, 须注意国外各公司往往执行不同的标准, 名义风量的含义也会存在某些差异。所以选用时, 最好依据数据齐全的最新样本, 或要求供货厂家提供产品在不同机外静压下的风量及冷量值, 以确定可靠性。加之风量不仅能够增加换气次数, 降低送风温差, 改善空调效果, 因为冷量相应提高, 所以还可以缩小机组体积。因此, 国外风机盘管的体积和重量, 一般都要小于国产风机。提高机外静压和风量, 是风机盘管的发展方向。当然, 风量的提高也要受空调区允许风速的制约。表1是国内几个品牌的风机盘管性能比较情况。
下面谈谈具体选型时应注意的几点:
1 盘管冷量不足:
这个问题是目前用户投诉最多的一个问题。造成这种问题的主要原因是不少企业没有自己的测试手段, 样本上的参数从其它厂家的样本上抄袭的, 且自己生产的盘管热工性能又较差 (这主要是由翅片形式、胀管质量、生产工艺等造成) 。因此建议在进行项目考察时应注意该厂家的测试设施与手段, 很难想象一个没有自己测试装置的厂家能产生出好产品来。
2 风量:
目前我们在进行具体工程设计中往往是根据计算所得冷负荷通过查阅有关厂家的样本来选择风机盘管。如何考虑盘管的风量是一个问题。国内市场上多数厂家的盘管都只有一种三排管的, 但也有厂家提供二排管的盘管。对于大多数民用建筑空调系统而言选择二排管的盘管更为有利 (对高湿度场合例外) 。这是因为二排管的产品在同样冷量下风量较大, 这将增大空调房间的换气次数, 有利于提高空调精度及舒适性。同样冷量下, 采用小温差、大风量送风, 会取得比大温差、小风量送风更佳的空调效果。
3 机外余压:
由于我国目前的盘管国家标准规定风机盘管的风量、冷量及噪声等参数的测试均是在机外静压为0Pa的条件下进行的。但在实际使用中盘管出风口前往往要接一小段风管及出风百叶, 另外有的工程中还设有回风箱, 因此在实际使用中会发现盘管的实际风量要小于其名义风量, 这样的后果就是房间风量减小, 送风温差增大, 空调的舒适性下降。有的设计人员为避免这种情况就在选型时按盘管的中档风量选取, 以避免风量不足, 但却增大工程的初投资。因而建议在国内测试标准尚未改变的情况下, 我们在盘管选型时应该优先选择有余压 (一般应为10～15Pa) 的机组。
注:表中所有参数均摘自有关厂家公开提供的样本。
4 噪声问题:
这是目前国内产品与国外产品差距较大的一个地方, 也是目前盘管因质量问题而被投诉的一个要点。造成这一问题的原因多在于盘管中的电机与风机配置及匹配的不合理。另一个原因是厂家质量管理不严, 装配工责任心不强, 造成产品质量不稳定。所以我们在考察一个厂家产品时应查阅其由国家权威质检部门出具的该款产品 (注意一定要是我们准备订货的那几款产品) 噪声检测报告。对于选用批量较大的工程项目应现场抽样送有关质检部门检测。
综上所述, 在选用风机盘管空调系统时, 不仅要做到设计计算的准确, 还要针对当前市场上各种产品的不同特点, 合理选型, 才能创造一个舒适、运行经济合理的空调系统。
摘要：针对国内外风机盘管的实际情况, 就如何合理地选用风机盘管的风量, 达到预期的空调效果, 提出了一些建议。
关键词：:风机盘管,名义风量,送风温差
参考文献
[1]刘金平, 周登锦.空调系统变冷水温度调节的节能分析[J].暖通空调, 2004, 34 (5) :90-91.
[2]韩伟国, 陆亚俊.风机盘管加新风空调系统ε值比较设计方法[J].暖通空调, 2002, 35 (2) :80-83.
[3]胡益雄, 姚晔.空调收费若干问题的探讨[A].第十一届全国暖通空调技术信息网大会论文集 (西安) [C].中国建筑出版社, 2001.
[4]胡益雄, 姚晔.基于热平衡的冷量计量方法研究[J].电气与智能建筑, 2001, (8) .
矿井主通风机的选型设计 篇4
关键词：主通风机,变频控制,节能,选型,防爆电机
目前国内大型矿井在主通风机选型时, 为考虑通风安全, 风量、负压等数值选取偏大, 造成风机能力过大, 往往形成“大马拉小车”情况。在满足安全生产的情况下, 对主通风机进行合理的选型, 不但会为煤矿带来明显的经济效益, 也可减排噪声污染, 具有十分重要的意义。
1 概况
唐家会矿井设计生产能力6.00Mt/a, 矿井为瓦斯矿井, 各煤层瓦斯含量均较低。采用中央并列式通风系统, 抽出式通风方式, 主斜井、副立井进风, 回风立井回风。
矿井于2010年11月开工, 预计2013年投产。前期井下共布置一个综采工作面, 1个综放工作面, 4个综掘工作面, 2个岩巷掘进工作面;困难时期时, 井下共布置2个综放工作面, 6个综掘工作面, 3个岩巷掘进工作面。根据风量及负压计算得:前期矿井需风量为252m3/s, 负压为631.43Pa;后期矿井需风量为280m3/s, 负压为2588.81Pa。
2 通风设备方案比较
由于矿井施工速度快, 建设周期短, 在三井贯通后主通风机即投入使用, 在初期矿井需风量及负压较小情况下, 要求主通风机各工况点达到最佳, 且主通风机房施工及主通风机安装必须短期内完成, 综合以上因素, 最终优选了3种方案, 具体如下:
方案一:选用FBCDZ型矿用防爆对旋轴流式通风机, 属于国内90年代中期开发的产品, 已经在国内矿井得到大量的应用, 其两级叶轮既是工作轮又互为导叶, 反转反风, 反风量较大, 反风时间短;佩带风门、消音器、扩散筒, 安全简单、施工周期断, 维护工作小;不需要建风机房、可露天布置。但是由于通风机电动机安装在风机轮毂内, 需要装设防爆电动机。
方案二:选用的ANN型轴流式矿井通风机是Howden公司的产品, 采用C型轮毂比以往的N型轮毂强度高, 更安全可靠;风机技术性能先进、运行效率高、高效区域宽广。采用动叶可调的调节方式, 启动力矩小, 并可适时不停机调节叶片角度以适应风量负压要求;该风机采用反转反风, 反风时间短;结构设计合理, 主电机安装在进风侧, 传动轴较短, 便于安装、维护;产品佩戴集气箱、电动百叶风门、润滑油站、风压测定装置、消音器等、成套性强, 噪音小。但是该风机由于主要部件在国外生产, 备品配件价格比较高, 加工时间较长。
方案三:选用的GAF型轴流式矿井通风机是80年代全套引进TLT公司技术, 由上海鼓风机厂生产。采用停机一次性整体调节叶片角度方式, 反风量大;产品佩带消音器、箱式风门、轴承润滑站、喘振报警装置、通风测定装置等, 成套性强。但由于主电机安装在出风侧, 同时扩散塔较高, 为避免基础的不均匀下沉, 基础处理难且工程量大;占地面积较大, 安装调试复杂, 施工周期长, 装置设备多、维护量稍大。反风时需要调节叶片角度, 操作时间长。
通过以上3种方案比较, 决定选用方案一FBCDZ型矿用防爆对旋轴流式通风机。
3 选型计算
1) 经计算前期风机风量为277.2m3/s, 负压为831.43Pa;后期风量为308m3/s, 负压为2788.81Pa。矿井初期生产时, 不采用临时主通风机, 而是直接采用永久主通风机, 由于初期矿井需风量、负压较小, 与矿井通风容易时期风量、负压相差较大, 决定采用单机变频方式来达到运行的最佳工况, 变频后工矿点及风机曲线见下图。
FBCDZNo.36主通风机单级变频运行性能曲线FBCDZNo.36主通FBCDZ-10-№36型主通风机, 单级变频运行曲线。
经验算, 在风机运行初期如果不使用变频装置, 则风机能耗大于国家发展改革委、国家环保总局《关于印发煤炭工业节能减排工作意见的通知》发改能源[2007]1456号文件中关于“主通风机电耗, 轴流式应低于0.44千瓦/·百万立方米帕”的要求。并且风机运行前期工矿点效率过低。为提高风机工作效率, 在矿井生产初期及通风前后期, 风机均采用变频运行, 能达到最佳工况点。
4 选型结果
通风机:FBCDZ-10-№36型防爆对旋轴流风机2台, 1台工作、1台备用。
电动机:矿井移交生产时期配南阳防爆电机厂生产的YB系列10极电机, 功率2×280kW, 电压10kV, 移交生产时期电机单机运行, 并配变频装置一套;运行前期配YB系列10极电机, 功率2×280kW, 电压10kV;运行后期配YB系列10极电机, 功率2×710kW, 电压10kV, 风机运行前、后期更换电机。
根据以上参数, 选用的FBCDZ-10-№36型对旋防爆轴流风机, 它具有高效、节能、低噪声, 节约基建投资和反风速度快的特点。该风机噪声小, 可不设消音器, 并可反转返风, 风门选用2台电动蝶式风门, 功率11kW, 电压380V。
5 结论
在主通风机选型上, 一是必须根据矿井生产实际, 准确计算出矿井前后期需风量及负压变化情况, 在此基础上, 进行主通风机合理选择;
二是合理选用配套电机, 防止前期大马拉小车和后期小马拉大车现象;
三是瓦斯含量较低的矿井中, 选用FBCDZ系列防爆对旋轴流风机, 不需建造扩散塔, 施工周期短, 资金投入小, 采用变频控制系统后更是具有节能降耗的重要优点。
参考文献
一种基于风阻估算的风机选型方法 篇5
电子设备中大功率模块的应用导致设备局部热流密度大幅增加,一般的整机散热的方法难以满足散热要求。为解决局部散热问题,局部强制对流散热器应用越来越广泛,其中采用矩形肋散热片配以对流风机的方案,以其结构简单、易于加工、成本低廉,受到设计者的青睐。对于矩形散热器,如何选择与其匹配的风机是散热效果好坏的关键。传统风机选型是根据风机的功率和风量来确定型号,而忽略了风机动压与散热器风道阻抗是否匹配,如果风压与风阻不匹配,则很有可能达不到预期的散热效果。
在传统方法的基础上,考虑风道阻抗对风机风量和风压的影响,通过计算散热片的风道阻力和散热所需要的风量,初步选择风机型号、绘制风道阻抗曲线进而计算风扇工作点,再根据风扇工作点的值对所选的风机型号进行验证,最终选择适当的风机。
1风机特性曲线及风机工作点
1.1风机P-Q曲线
风机的特性曲线,是指通风机在固定转速下工作时,其压力、效率与功率随风量而变化的关系。一般以风量为横坐标,压力、功率或效率为纵坐标,其中以风量 和压力为 坐标轴的 曲线又称 为P-Q曲线[1]。
1.2风机压力和工作点
风机的总压力是用来克服风道的阻力,并在出口处形成一定的速度头。风压也可以表示成流量的函数,其曲线与P-Q曲线的交点即为风机工作点。 风压曲线表示的风机克服风阻的能力,所以风压曲线又称为风道阻抗曲线。风机工作点示意如图1所示。图1中C点即为风机工作点,PC、QC为风机实际工作时的风压和风量。根据经验工作点位于风机特性曲线右下方时,风机效率最高[2]。
由图1可知,风机工作点是风机实际工作时的风压和风量,本文的重点就是估算散热器的风阻,进而绘制风阻曲线,求出风阻曲线与厂家提供的风机特性曲线的交点(工作点),为风机选型提供依据。
2建立散热器模型
计算散热器风阻,首先要建立散热器模型 ,本文以最简单、常用的侧吹风矩形平行翅肋散热器为例建立模型如图2和图3所示。
图中,H,W,L分别为散热器的高度、宽度和长度,b为齿间距,t为齿厚度,h为齿高,这6个参数就能唯一确定散热器的外形。散热器底部紧贴发热量为 Φ 的器件(忽略散热器的导热热阻)。
3散热器风阻估算
3.1估算散热器风阻
散热器的风阻由入口阻力、沿程阻力和出口阻力3部分组成[3]。气流进入散热器时由于流道收缩产生入口阻力,气体在流道内流动时由于与流道的摩擦而形成沿程阻力,气体离开散热器时由于气体膨胀而 产生出口 阻力。通常风阻 用压降 ΔP表示[4,5]:
式中,DH为散热器流道的当量直径[6]; KC为收缩阻力系数[3]; KE为扩大阻力系数[3]; fapp为范宁摩擦系数[3]; μ 为流体动力粘度; u为流体平均速度 ( 这里忽略出入口流速差异)[7],Re为雷诺数。σ 为散热器流通截面积与散热器截面积比率
根据上述公式可以出计算散热器风阻。
3.2计算风机全静压
风机的全静压除了用于克服散热器风阻外,出口流体还要有一定的速度头才能把热流体带出系统,风机全静压用P静表示。
结合式(1)和式 (2),风机静压可按表示为:
流体速度u可用流量Q表示,为散热器有效流通面积[8]。
由式(5)可以看出,风扇全静压是一条以流量Q为自变量通过原点的抛物线,而其斜率取决于系数K 。
4风扇选型
根据热平衡方程,可得系统通风量为:
式中 ,ρ 为空气密度(kg /m3); Cp为空气定压比热 (J/(kg·℃)); Φ 为总损耗功率(热流量)(W); Δt为冷却空气的出口与进口温差(℃)。空气的出口温度应根据单元内各元件允许的表面温度确定,而元件的表面温度与冷却效果有关。Δt的确定涉及一系列的迭代计算,一般 Δt可取(10 ~ 15℃)[1,3]。
根据式(6) 计算的风量Qf,以Q = (1. 5 ~ 2) Qf为风机最大风量,选择风扇型号,得到风机的特性曲线。根据式(5)在风机特性曲线上绘制系统风阻抛物线,2条曲线的交点C( QC,PC)即为风机的工作点。
比较QC与Qf,若QC> Qf,工作点风量大于所需风量,则所选的风机是合适的;若QC< Qf,工作点风量小于所需风量,则需重新选择风压更大风机重复上述过程验证。
5实例计算
根据图2中模型,将相应的参数赋予具体的数值,取环境温度20 ℃,W = 51 mm,L = 50 mm, t = 1. 5 mm,b = 3 mm,n = 12,h = 30 mm,系统散热量 Φ = 50 W,Δt = 15℃ 。取t = 20 ℃ 为定性温度,查得空气物性参数为 ρ = 1. 205 kg /m3,CP= 1 005 J / (kg·℃),μ = 1. 85 × 10-5kg / m·s。
5.1估算风量
5.2估算风阻
将数据带入相应公式得到各个系数结果如下(均采用国际单位): σ =0. 647,KC= 0. 244,KE= 0. 338, DH= 0. 005 45,S = 0. 000 989 91,u = 2. 83,Re = 833. 7, λ = 0. 1,f = 0. 025,L*= 0. 011,fapp= 0. 047。
计算风机静压系数K为:
即为系统风阻特性曲线。
5.3风机选型
取Q = 2Qf≈ 12 CFM,选取BS501512H轴流风机(最大风量17. 2 CFM),把上节得到的风阻特性曲线绘制到风机特性曲线[9]如图4所示。求出2条线的交点QC(7. 44,2. 47),QC即为所求工作点。 显然QC> Qf,所选风机符合要求。
5.4数值仿真与结果分析
为了验证上述方法的可行性,用ICEPAK软件对上述算例进行仿真,对2种结果比较分析。仿真得到风扇的工作点如图5所示。
根据图5的结果,进行单位换算得
估算风阻所采用的模型是假设气流都从散热器的沟槽中流过,并且假设出口压力是下降的。实际情况下,有相当一部分气流是从散热器的边界面流过,并且当气流流出散热器沟槽时,压力会有所回升,所以风阻估算的结果偏大,用本文的方法估算风阻来选择风机应该更加更安全。
6结束语
选择风机时需要考虑的因素很多,如风机的风量、风压、特征、体积、重量和功率以及通风系统的阻抗等,其中主要的参数是风量、风压和系统风阻特性。充分考虑系统风阻的前提下,对于风道较长,且远离热源的系统宜选用风压较大的风机,对于风道短,接近热源的系统宜选用风量较大的风机。
对矩形肋散热器风阻进行了定性和定量分析, 给出了散热器风阻的估算方法,并与数值仿真结果进行了对比,在考虑散热器风阻的情况下,选择与散热器风阻抗相匹配的风机,为风机选型提供了一定的理论依据。
摘要：对矩形平行翅肋散热器风阻的计算和考虑风阻情况下风机的选型进行了研究。简要介绍了风机的特性曲线和工作点对散热效果的影响,提出了一种基于矩形散热器风阻估算的风机选型方法,基于该方法计算得出了矩形翅肋散热器的风阻特性曲线。以某散热器为例,用此方法计算了散热器的风阻、风压,选择了合适的风机,通过ICEPAK软件进行了仿真验证,结果表明该方法合理、可行。
风机选型 篇6
目前我国正在大力开拓海外的电力建设市场, 主要集中在东南亚、东欧及非洲等地区。由于各国经济发展水平不同, 制定的标准也不尽相同, 从而在对锅炉一次风机、送风机、引风机三大风机选型时也会出现不同的结果。本文通过对国内外火电项目风机选型不同标准的比较, 分析并计算了锅炉三大风机的性能参数, 并提出了优化选型的建议, 为涉外火电项目的投标及设计工作提供参考。
2 国内外电站风机选型规范的比较
我国电站风机设计选型的依据是GB50660-2011《大中型火力发电厂设计规范》, 而国外项目往往根据所在国的技术标准或设计习惯。以印度项目为例, 风机选型依据《STANDARD TECH-NICAL SPECIFICATION FOR MAIN PLANT PACKAGE OF SUB-CRITICAL THERMAL POWER PROJECT 2X (500MW OR ABOVE) 》标准进行计算。
由上表可以看出, 印度规程要求的风量、风压裕量都较大, 都高于中国规程。我国制定的风机选型标准是基于国内主辅机厂家的制造水平和电厂实际运行水平确定的, 但印度规程不考虑主辅机设备的制造水平和实际运行条件, 直接给出了限定值。如果用印度规程选择风机, 选型值势必会远远高于按国标选择的风机。在一些国外工程的技术招标文件中, 甚至有三大风机均要在校核煤种下, 满足2x60%BMCR工况选型的要求 (对应单侧运行) , 这与我国风机按照设计煤种下, 按2x50%BMCR+选型裕量的要求更是相去甚远。
3 不同设计规程下风机选型值
某2x660MW超临界工程, 锅炉基本参数:BMCR (对应汽机VWO工况) 锅炉蒸发量为2008.6t/h, BRL (对应汽机TMCR工况) 锅炉蒸发量为1890.9t/h。设计煤种和校核煤种如下:收到基碳份 (Car, 设计煤质40.66%, 校核煤质37.85%) ;收到基氢份 (Har, 设计煤质2.8%, 校核煤质2.63%) ;收到基氧份 (Oar, 设计煤质7.42%, 校核煤质5.43%) ;收到基氮份 (Nar, 设计煤质0.82%, 校核煤质0.74%) ;收到基硫份 (St, ar, 设计煤质0.3%, 校核煤质0.35%) ;干燥无灰基挥发份 (Vdaf, 设计煤质44.23%, 校核煤质56.38%) ;收到基灰份 (Aar, 设计煤质36%, 校核煤质39%) ;收到基水份 (Mar, 设计煤质12%, 校核煤质14%) ;可磨性系数 (HGI, 设计煤质55, 校核煤质50) ;收到基高位发热量 (Qgr, ar, 设计煤质3900 kcal/kg, 校核煤质3700kcal/kg) 。主辅机均采用中国设备, 以此工程为例计算不同设计规程下三大风机的选型值。
该工程采用中速磨冷一次风正压直吹式制粉系统, 每台锅炉配8台中速磨, 分别配2台一次风机、送风机和引风机, 三大风机均为动叶可调轴流式。
该工程除尘器漏风率厂家保证值为1%, 除尘器压降为250Pa, 空预器出口漏风率厂家保证值为8%。BMCR工况在锅炉燃煤量、总风量均相同的情况下, 由于空预器和烟道的漏风率选取不同, 中印两国规程下引风机入口烟气量明显不同, 压降基本相同。60%BMCR工况下, 风机进口烟风量和风机全压均为最大。结合表1标准, 列出不同规程下风机的选型值。对于60%BMCR工况的风机, 选型值不加风量、风压裕量, 仅考虑温度裕量, 选型结果如下:
上表计算风机轴功率及电动机功率时, 压缩系数:一次风机取0.95, 送风机取0.98, 引风机取0.97;BMCR工况风机效率取86%;按60%BMCR工况选取风机的效率取84%;TB点风机效率取83.5%;按60%BMCR工况选取风机TB点效率为82%, 传动效率为0.98, 电机裕量系数取1.05。
由上表可见, 用中印两国的规程, 在风机选型点 (TB点) 下, 一次风机参数基本相同, 送风机和引风机参数相差很大, 导致电动机功率相差也很大;BMCR工况下三大风机参数基本相同, 所以轴功率基本相同。由于仅计算了1台60%BMCR风机单侧运行的情况, 由上表可见, BMCR工况下, 其三大风机轴功率比按2x50%BMCR原则选取的风机高的多。
4 风机选型裕量过大的弊端
风机通常是根据TB点来设计的, 而正常运行时风机的流量远小于设计流量, 因此需要调节风门来控制风量, 故在风门上产生了很大的节流损失。当然, 在低流量时, 总的耗电量还是低于高流量时的耗电量, 只是消耗在挡板上的能量增加了。以印度规程为例, 过高的选型裕量无法避免“大马拉小车”的问题, 结果就是TB点与风机实际运行点 (TMCR工况) 相差非常大, 甚至会导致设计煤种的运行点非常靠近失速线, 风机会出现运行不稳定, 振动大的现象。如果严格按照此规程选型, 无法保证TB点、BMCR点TMCR点同时落在高效区范围内。如果保证TB点的效率高, 那么TMCR点的效率就偏低, 而涉外工程厂用电的考核工况恰恰就是TMCR工况。在此工况下, 风机的效率较低, 相应的轴功率较高。此外, 如按印度规程选取引风机, 电机功率4900k W比设计煤种BMCR轴功率2586k W高出近一倍, 电机负载率较低, 导致电机效率较低, 相应电机的损耗必然增加, 不仅增加了设备的投资, 而且还会造成电能浪费。
5 结论及建议
涉外火电工程中要求的风机流量及和压头的裕量往往比中国规程要大, 使得风机型号及电机型号选取偏大, 风机运行工作点远远低于选型点, 不仅设备初始投资大, 还导致极大的电能消耗。因此建议在涉外工程的合同履行及设计投标过程中, 应与业主或投标方充分沟通, 以使风机选型与设备的实际运行情况相近, 不宜留有过大的裕量, 这样不仅能满足电厂经济运行的要求, 而且符合世界能源利用领域中节能环保和可持续发展的原则。
参考文献
风机选型 篇7
在加热炉的正常工作过程中, 风机要连续的供给燃烧器燃烧所需要的适量空气, 并将燃烧后生成的烟气及时排出。如果风机的选型不当, 会对加热炉燃烧器的燃烧和排烟造成影响, 如可能会造成燃烧不完全冒黑烟、火焰供风不足而导致熄灭、火焰舔炉管、炉内压力过高等现象。所以, 在高海拔地区, 要根据当地空气及烟气的密度, 计算出燃烧所需的空气量和排放出的烟气量, 再加上烟风道所产生的阻力, 从而确定风机的流量和全压。
下面就管式加热炉所用风机的选型做简单的论述。
1 常规风机选型要点
风机的选型主要遵循以下几点:
1) 计算管道阻力, 包括管道长度、变径管、弯头、进风口、出风口的阻力;
2) 根据管道阻力, 加上设备阻力, 再加上一定的裕量 (鼓风机一般取10%, 引风机一般取20%) 则统称为风机的全压;
3) 根据风机的全压、风量来考虑风机的转速, 在同等参数条件下, 选择转速低的风机;
4) 根据风机所处的环境, 选择风机材质。
由于目前管式加热炉大都选用G/Y4-73型离心式通/引风机, 所以文中所述的风机即采用此型号风机。通常风机样本上所列的性能参数为标准大气压下的风机工况。即在标准状态下输送空气的性能:引风机的性能按气体温度200℃, 大气压力101325Pa, 气体密度0.743kg/m3的烟气介质进行计算。鼓风机的性能按温度20℃, 大气压力101325Pa, 气体密度1.293kg/m3的空气介质进行计算, 风机性能均指调节叶片为全开0°时。
2 西部地区的特点
我国西部地区的很多省份由于地处高原, 大气压力低, 空气相对稀薄, 所以风机的选型方法与平原相比具有其特殊性。如采用常规地区的风机选型方法, 会造成空气量不够, 无法满足管式加热炉燃料的正常燃烧要求。
根据大气压力和空气密度计算公式, 可得出大气压、空气密度与海拔高度的关系, 见表1。
注:标准状态下大气压力为1, 相对空气密度为1。
从表1中可以看出, 海拔高度每升高1000m, 相对大气压力大约降低12%, 空气密度降低约10%。
在无热源、无遮护的情况下, 空气温度随海拔高度的增高而降低。一般研究所采集的温度与海拔高度的关系, 见表2。
从表2中可以看出, 空气温度在一般情况下, 海拔高度每升高1000m, 最高温度会降低5℃, 平均温度也会降低5℃。
从表1, 2中可以看出, 随着海拔的升高, 大气压力、空气密度、空气温度都会随之降低。
3 风机选型的计算
根据风机样本可知, 风机自身的流量公式为:
式中:Q1———风机自身流量, m3/h;
D2———叶轮叶片外缘直径, m;
U2———叶轮叶片外缘线速度, m/s;
φ———流量系数。
由公式可知, 风机自身产生的流量仅与叶轮外径和叶片外缘线速度有关。而针对管式加热炉烟风道系统选择风机时, 除了要满足自身的流量外, 还需要考虑整个烟风道部分的流速和压降。
对于鼓风机来说, 当海拔升高时, 空气中的含氧量降低, 为保证燃料的正常燃烧, 所需的空气量也要增加。对于引风机来说, 随着海拔的升高, 密度随之降低, 根据烟气沿直管道流动的压降公式:△PA=2f L/de· (Gg2/ρg) 可知, 在保证烟气的质量流速不变的前提下, 随着烟气密度ρg的降低, 烟气压降△PA随之增加, 风机的全压也随之增加。
因此, 风机的流量需要用 (101325/b) 和[ (273+t) /273]来进行修正。风机的全压需要用 (101325/b) 、 (1.293/ρ) 和[ (273+t) / (273+tg) ]来进行修正。
风机的流量:
风机的全压:
式中:Q———风机的流量, m3/h;
β1———流量储备系数, 一般鼓风机取1.1, 引风机取1.2;
β2———风压储备系数, 一般鼓风机取1.1, 引风机取1.2;
V———额定负荷下进入风机的烟气量或空气量, Nm3/h;
b———风机安装地区的大气压力, Pa;
t———输送气体的温度, ℃;
P———风机的全压, Pa;
△P———风道或烟道总压降, Pa;
tg———标况下的气体温度, 鼓风机为20℃, 引风机为200℃;
ρ———风机安装地区空气或烟气的密度, kg/m3;
ρ0———标况下空气或烟气的密度, kg/m3。
由式 (1) 、 (2) 可知, 随着海拔的升高, 大气压力、温度、密度的降低, 风机的流量和全压都会随之改变。
在高海拔地区选择风机时, 先通过式 (1) 和式 (2) 计算风机的流量和全压, 然后根据所计算出的流量和全压从风机样本的性能表中选择相应的风机号和电机。
4 工程实例
河南方圆工业炉设计制造有限公司为中国石油宁夏石化公司设计了500万t/a炼油改扩建工程500万t/a常压蒸馏装置中一套常压炉余热回收系统, 该项目位于宁夏回族自治区首府银川市西郊兴泾镇境内, 北距银西铁路干线5km, 东距包兰铁路约1km, 厂区专用线与银西干线相接, 海拔高度约1116m左右, 属于原厂址改扩建工程, 该项目在现有场地内改扩建, 新建500万t/a常压蒸馏、260万t/a催化裂化、60万t/a连续重整等11套装置, 以及改扩建相应的公用工程和系统配套设施。
该项目的计算条件如下:
海拔:1115.47~1118.59m;
年平均气压:89060Pa;
年平均气温:8.5℃;
烟气温度:145℃;
空气量:64837 Nm3/h;
烟气量:65820 Nm3/h;
风道总压降:2000Pa;
烟道总压降:600Pa;
由式 (1) 计算出鼓风机的流量:
由式 (2) 计算出鼓风机的全压:
根据以上计算结果从风机样本的性能表中选择鼓风机型号如下:
G4-73-No.14D, n=960r/min, 流量:57326~109970m3/h, 全压:1883~2789Pa, 电机型号:Y315M-6, 功率:90k W, 电压:380V。
由式 (1) 计算出引风机的流量:
由式 (2) 计算出引风机的全压:
根据以上计算结果从风机样本的性能表中选择引风机型号如下:
G4-73-No.18D, n=960r/min, 流量:121836~233738 m3/h, 全压:1915~2880Pa, 电机型号:Y335M-6, 功率:175k W, 电压:380V。
风机选型 篇8
1FBC (D) Z风机的选型
在选择该类型通风机时, 应根据矿井的实际情况, 考虑初期、末期风量和风压的要求, 在该类型通风机中合理选择满足要求的通风机。风机选型的原则是:技术先进, 安全可靠, 运行效率高 (经济性) 。①从技术先进性的角度上来讲, 并不是越先进越好, 要和矿井的技术力量相适应, 即矿井现有技术力量应能对所选用的风机进行安装、调试、运行、检修和维护等工作。②从安全可靠的角度上讲, 一是设计、生产制造的通风机应安全可靠;二是在生产实际中能够保证其运行的安全可靠性。③从经济性的角度上讲, 所选择的风机效率高, 并在整个服务年限内都能高效运行。在选择风机时, 还应详细考虑风机在运行中的调节, 使其在整个服务年限内都在高效区运行。如现有风机难以满足上述要求, 应提供矿井通风参数, 让厂家设计出满足该矿井通风要求的高效风机 (即个性化设计) , 以达到节能的目的。
2FBC (D) Z风机的调节方法
为满足通风要求和节能, 风机运行中一般需要进行调节。轴流式风机的调节方法很多, 主要有闸门节流法、改变叶片安装角度调节法、改变转速调节法、减少叶轮数目调节法和减少叶轮叶片数目调节法等。FBC (D) Z通风机主要采用改变叶片安装角度调节法和改变转速调节法[1]。
2.1闸门节流法
闸门节流法是利用闸门或调节闸门对风量进行调节, 通过适当关闭闸门, 达到减小风量的目的。这种方法人为增大了通风网络的阻力, 增大了损失和能耗。对于FBC (D) Z风机, 在同一叶片安装角度下, 风机轴功率随风量的减小而增大, 采用闸门节流法减小风量, 不仅不能达到节能的目的, 反而造成能源浪费。这是一种不经济的调节方法, FBC (D) Z通风机不宜采用该调节方法, 一般仅作为应急方法暂时使用。
2.2调整叶片安装角度调节法
FBC (D) Z风机的叶片安装角度是可调的, 改变叶片安装角度, 风机的性能参数即发生相应的变化。当风量过大时, 可以把叶片的安装角度适当调小;当风量不能满足要求时, 把叶片安装角度适当调大, 调节到满足风量和风压要求的叶片角度。该方法叶片调节角度范围较大, 风量和风压的调节范围也较大。
如图1所示为厂家给出的FBCDZ-6-№17B风机在不同叶片安装角度下的性能曲线。曲线1为调节前的通风网络特性曲线, 采用出厂时的叶片安装角度46°/38°, 工况点为M1。随着开采深度的增加, 通风网络阻力增大 (有时风量也需要增加) , 把调节后的通风网络特性曲线作在通风机的性能曲线上, 确定出要调节的角度, 并把叶片调到需要的安装角度, 图1中曲线2, 调节至52°/44°, 工况点为M2。应该注意的是, 风机性能曲线有一定误差, 调节后应对矿井风量和风压进行实际测定, 如不能满足要求, 应重新调节角度。如需减小风机叶片安装角度, 应按相反的方法进行。现以一实例说明减小叶片安装角度调节时的节能效果。
某矿主要通风机采用FBCDZ-8-№22B型对旋风机, 出厂时叶片安装角度为46°/38°。通过现场测定, 实际风量为84 m3/s, 电动机功率为205 kW。而该矿井实际所需风量为68 m3/s, 把叶片安装角调节至最小安装角度40°/32°, 通过测定, 实际风量为72 m3/s, 电动机实际功率为150 kW。调节后电动机功率比调节前减少了55 kW, 每天节约电量1 320 kWh, 节电效果十分显著。
2.3改变转速调节法
通风机的相似准则是, 风量与转速成正比, 风压与转速的平方成正比, 轴功率与转速的3次方成正比。依据现在的风量和风压及转速, 以及所需风量和风压大小, 根据相似准则, 计算出调节后风机的转速, 改变电动机转速至所需转速。但是应该注意, FBC (D) Z风机电动机内置, 如采用调速电动机则比较方便, 如采用更换电动机进行调速, 还应考虑电动机的尺寸和安装问题, 比较麻烦。如果是增大转速, 还应计算出通风机的轴功率, 用以验证电动机的功率是否满足要求。这种调节方法, 调节前后的效率几乎不变。如果风机原工况运行在高效区, 则调节后风机的效率依然较高, 节能效果明显。
2.4减少叶轮数目和叶轮叶片数目调节法
减少叶轮数目调节法针对的是FBCDZ对旋风机。在开采初期, 风量和风压较小, 可以拆除第二级叶轮动叶片, 只运转第一级风机, 开采末期随风量、风压增大再运行第二级风机。
减少叶片数目是把动叶片对称地减少几片, 以减小风量和风压。随风量和风压逐渐增大, 再逐渐增加动叶片[2]。
现在FBC (D) Z风机生产厂家一般未给出拆除一级叶轮和减少部分动叶片后的性能曲线, 这就需要对拆除一级叶轮和减少部分动叶片后的风机性能进行现场测试。
3加装风机专用变频器
矿井在开采过程中, 随开采深度的增加, 风压和风量逐渐增大, 而配备的电动机一般应满足风机整个服务年限的要求。所以, 风机在运行初期, 轴功率较小, 电机功率富余系数较大, 功率因数较低, 能耗浪费较大。加装风机专用变频器, 可提高电动机的功率因数, 达到风机节能降耗的目的。近年来, 通过对FBC (D) Z风机加装变频器改造的经验来看, 加装专用变频器前, 电动机功率因数初期大多在0.8, 能耗浪费较大;加装风机专用变频器后, 电动机的功率因数大多都能提高到0.99以上, 提高了电网的有功功率, 节能效果十分显著。另外, 风机加装专用变频器运行, 减小了启动电流, 提高了安全性, 杜绝了由于电流过载而烧毁电机和造成大面积停电现象, 对电动机和电网具有很好的保护作用, 并可延长风机的使用寿命。
4结语
矿井通风设备是煤矿高耗能设备, 通过合理选择矿井通风机、合理调节风机运行工况, 可使其高效运行;通过加装风机专用变频器, 可提高电动机的功率因数, 节能效果显著, 对矿井安全生产和节能减耗具有重要作用。
参考文献
[1]马立克, 张书征, 杨玉璋, 等.流体力学、通风与瓦斯抽放设备[M].北京:煤炭工业出版社, 2008.