煤气典型事故案例

2024-10-26

煤气典型事故案例（精选8篇）

煤气典型事故案例篇1

近年来钢铁企业典型煤气事故案例汇总

1、河北省遵化市港陆钢铁有限公司“12.24”重大煤气泄漏事故（2008年12月24日）

2008年12月24日上午9时左右，河北省遵化市港陆钢铁有限公司2号高炉重力除尘器泄爆板发生崩裂，导致44人煤气中毒，其中17人死亡、27人受伤。

2、山西临汾志强钢铁公司“8.24”高炉煤气中毒事故（2009年8月24日）

2009年8月24日，1#高炉烘炉由2#高炉供煤气转为3#高炉供煤气，2#高炉休风以后，3#高炉煤气管道需打开向1#高炉供煤气。在关闭3#高炉煤气管道的煤气蝶阀后，打开其后的眼睛阀的作业过程中，4个作业人员中毒，监护人和赶来救援的值班工长也中毒。其中3人死亡,重度中毒1人。

3、山西襄汾县强盛铁合金厂“9·18”煤气中毒（2009年9月18日）

2009年9月18日强盛铁合金临时停产检修，要检修东烧结阀盖密封箱体盖板等。10时许高炉休风，16时25分后高炉复风，此时烧结平台下阀盖密封箱体内进行焊接作业的3人中毒，1人焊好盖板爬出人孔时中毒，平台上配合检修者立即去关煤气阀门，将阀门关闭后自己即晕倒在阀门平台区

。此次，造成4人死亡，1人轻微中毒。

4、新余钢铁公司“12·6”中毒事故（2009年12月26日）2009年12月6日，新余钢铁公司焦化厂2#干熄焦的旋转密封阀出现故障，三名协助处理故障的焦炉当班工人中毒死亡；1人未佩戴呼吸器进行施救，中毒死亡；最终共导致4人死亡、1人受伤。

5、河北内丘顺达冶炼公司“1.18”煤气中毒事故（2010年1月18日）

2010年1月18日上午8时30分左右，河北新鼎建设有限公司的6名检修施工人员进入内丘顺达冶炼公司2号高炉（440ｍ3）炉缸内搭设脚手架，拆除冷却壁时，造成6名施工人员煤气中毒死亡。

6、河北武安市普阳钢铁公司“1.4”煤气中毒事故（2010年1月4日）

2010年1月4日，河北省武安市普阳钢铁公司南平炼钢分厂的2号转炉与1号转炉的煤气管道完成了连接后，未采取可靠的煤气切断措施，使转炉气柜煤气泄漏到2号转炉系统中，造成正在2号转炉进行砌炉作业的人员中毒。事故造成21人死亡、9人受伤。

7、江苏江阴华西高速线材厂“12.25”煤气中毒事故（2011年12月25日）

2012年12月25日晨9：10，江阴华西高速线材厂检修复产中发生一起煤气泄漏事故，造成多名员工不同程度煤气中毒。25名员工送往医院紧急救治，其中2人经抢救无效死亡；后又有21名自感身体不适的员工到医院接受观察治疗。截至当晚20：00，又有6人经抢救无效死亡，1人重伤，其余员工伤势稳定，均无生命危险

8、南京梅山钢铁公司“2.23”煤气泄漏中毒事故（2012年2月23日）

2012年2月23日上午11时50分许，宝冶建设南京分公司在上海梅山钢铁公司进行煤气三加压站(8万立方米气柜)技改大修施工中，转炉煤气倒灌进煤气柜，造成13名作业人员中毒。其中3人经抢救无效死亡，3人重伤目前还在全力抢救中，7人已出高压氧舱脱离生命危险。

煤气典型事故案例篇2

1 磨煤机磨辊温度高联锁跳车

1.1 案例描述

磨煤机运行中B磨煤机因2#磨辊温度高联锁跳车。B系列经吹扫合格后操作人员进入磨煤机检查发现B磨煤机2#磨辊盘不动, 经放油检查, 磨辊轴承润滑油内进入大量煤粉。

1.2 原因分析

在本次气化装置开车前, B磨煤机新更换过辊皮和磨盘瓦, 更换完毕后交工艺试车。操作人员在试转B磨煤机旋转分离器时, 联系仪表确认PLC系统正常后, 未对相关阀门进行确认便启动液压站, 导致磨辊向上抬升过量, 使磨机内磨辊与密封气管路连接短管内的关节轴承上抬过高, 密封管路的连接法兰泄露, 密封压力下降, 导致煤粉进入磨辊轴承的润滑油内, 引起磨辊温度高联锁跳车。

1.3 处理措施及建议

因液压支架上部的限位开关起到预防磨辊上抬过高的作用, 该限位开关的联锁在开车前一定要投上。

2 煤粉给料仓V-1205B闷烧

2.1 案例描述

气化炉检查结束, 人孔全部封闭后, 大系统充压做气密试验。为了加快开车进度, 决定启动氮压机打空气向气化炉充压, 当压力升到40bar时查漏, V-1205B的温度由42.9℃上升到112℃, 相隔30min, V-1205A温度由34.9℃上升到100℃, 压力上升到4.6MPa, 但操作人员没有发现异常。7min后V-1205B压力上涨至6.0 MPa左右, 与此同时V-1205B温度也开始急剧上涨, 在几分钟内涨至200℃以上, 同时现场巡检发现V-1205B顶部有浓烟冒出, 判断V-1205B内部有闷烧现象。

2.2 原因分析

1) 粉煤储仓V-1201A/B和V-1205A/B中的煤粉没有通过临时管线排出, 煤粉积存在储罐内, 空分装置停车后无足够的氮气对储仓内长时间存放的煤粉进行惰化, 导致煤粉和其挥发分混合在V-1205A/B中, 并处于一级不稳定状态;2) 气化炉充压没有按照操作规程[1]进行, 用高压空气代替氮气进行充压。因密封不严, 导致空气通过12PV-0128/228处的氮气管线漏入V-1205A/B内。

2.3 处理措施及建议

1) 在需要长期停车的情况下, 如V-1201A/B、V-1205A/B中的煤粉不能用尽, 且无保护的惰性氮气, 煤粉必须排出, 不能积存在罐内;2) 煤粉如不能及时排出, 必须定期输送氮气以确保内部的惰性环境;3) 加强操作人员对装置的理解, 提高操作能力, 加强巡检, 对异常温度、压力等参数要及时跟踪、分析做出判断;4) 检修时尽可能将设备划分为小单元并注意做好各单元设备间的隔绝和密封工作, 使各设备与外界和其它系统加盲板达到完全隔离;5) 根据实际操作情况, 可以停掉相应的伴热, 防止设备内部温度过高。

3 烧嘴罩烧漏

3.1 案例描述

气化炉运行期间3#、4#煤线出现停运, 1#、2#煤烧嘴独立连续运行约12小时。一段时间后1#、2#煤角阀无故开大, 最后角阀开大至80%~100%, 但煤流量仍较低, 经工艺调整1#、2#煤角阀开度恢复至正常开度, 运行至停车。停车后检查1#烧嘴罩冷却水管裂缝。

3.2 原因分析

1) 停车后打开V-1205A发现V-1204笛管脱落, 卡住V-1205椎体, 导致下煤不畅, 1#、2#煤角阀开大但流量不够, 密相输送流场分布不均, 有偏烧现象;2) 1#、2#的两个烧嘴持续运行约12小时, 运行期间炉温较低, 造成渣层增厚, 渣漫过烧嘴罩, 使燃烧区形成不均匀流场, 影响烧嘴喷射方向, 导致烧嘴罩局部过氧、过热, 烧漏。

3.3 处理措施及建议

1) 对V-1204笛管进行了加固和改造, 减少笛管再次损坏、脱落、堵塞煤线角阀;2) 将V-1204A/B的充气锥上法兰在做完气密后, 用卡子将其法兰面固定好;3) 稳定操作调节氧煤比, 尽量保持气化炉温度适当和稳定, 防止工况变化过快和局部超温。

4 气化炉13PDI0065压差高联锁跳车[6]

4.1 案例描述

自系统开车后, 汽包小室蒸汽产量13FY0047一直为3.5kg/h左右, 13TY0019一直在660℃左右, 一段时间后, 13FY0047逐渐减低到3.0kg/h以下, 水中固含量由原来的2%左右逐渐上升到3%左右, 操作人员逐渐小幅度调整氧煤比, 但蒸汽量没有明显变化。一段时间后该压差有小幅上升趋势, 几分钟后突然波动到近25k Pa, 气化炉跳车 (跳车值为24k Pa) 。气化炉停车后13PDI0065曾短时间内波动到60k Pa, 并且在气化炉渣中发现较大渣块, 后曾有大渣块导致破渣机跳车, 也从捞渣机内捞出一些渣块。

4.2 原因分析

1) 跳车前渣水含固量有上升趋势, 说明气化炉炉温较低, 膜式壁挂渣较厚, 大渣块从膜式壁脱落、堵塞渣口, 造成13PDI0065高跳;2) 本次开车使用的主煤和配煤灰熔点相差较大, 虽然混合后煤的灰熔点在1 300℃左右, 但在炉内反应过程中, 不能很好的相熔, 致使渣层过厚、渣块脱落。

4.3 处理措施及建议

1) 采用两种性质相近的煤配烧, 其灰熔点差值不要超过300℃;2) 在使用差异较大的煤种配比时, 操作要更加谨慎。调整氧煤比要更加缓慢, 控制好气化炉挂渣。

5 结论

随着国内壳牌项目运行经验的积累, 企业间管理经验和操作诀窍的交流与提升, 煤种稳定性的重视及操作人才的培养, 煤气化装置的长周期高负荷稳定运行是可以实现的。

参考文献

[1]河南龙宇煤化工有限公司年产50万吨甲醇项目初步设计第3册煤气化装置[M].五环科技股份有限公司, 2005.

[2]汪寿建.壳牌煤气化关键设备浅析[J].化工设计通讯, 2003, 29 (3) :1-3.

[3]氮肥工业协会.中国氮肥高层论坛论文集, 2004:207311.

[4]郑振安.Shell煤气化技术 (SCGP) 的特点[J].煤化工, 2003, 2 (105) :7-11.

[5]韩天峥.壳牌煤气化技术的应用[J].化工技术经济, 2005, 23 (7) :21-23.

煤气泄漏引发的大爆炸事故篇3

上海某酒家煤气泄漏引发的大爆炸事故，造成7人死亡、近百人受伤。

一、情况经过

某月9日6时许，位于上海闹市静安寺附近的大酒家。发生由厨房煤气泄漏引发的大爆炸事故。造成7人死亡、近百人受伤。

据警方介绍，6时许，上海110报警台接到酒店业主报警说，店里煤气表爆炸了，快通知煤气公司来修。报警后仅两三分钟，酒店就发生了爆炸。玻璃粉碎。楼房坍塌，在酒店用餐的顾客和工作人员，有的被当场炸死，有的重伤。

警方接报后，迅速派出消防公安干警赶往现场进行抢救。同时把伤员送往瑞金、华山、华东等5个医院抢救。共有20余人仍在医院接受治疗。

记者在现场目击，酒店外面马路上洒满了被击碎的玻璃，受伤者中有些是过路行人。

二、造成事故的原因

大酒家煤气泄漏引发的燃气爆炸事故。可以分成二次事故，第一次事故是煤气大量泄漏，第二次事故是爆炸事故。造成的危害最大是第二次事故。

第一次事故产生的直接原因有以下几种可能：

1、煤气压力超压，造成店里煤气表爆炸。

2、对煤气设施检修或碰管使煤气表内及管道未置换干净，造成煤气表爆炸。

3、煤气表有泄漏，没引起工作人员的注意，在它周围形成爆炸浓度区域而发生煤气表爆炸。

第二次事故产生的直接原因：

1、煤气表爆炸后，煤气大量泄漏厨房内。

2、煤气泄漏报警切断装置没有启动。存在着问题；或者没有安装煤气泄漏报警切断装置。

3、酒店人员没有迅速切断气源、熄灭火源及消除可能产生的火花和尽快疏散店内就餐人员。因为当时有两、三分钟时间完成人员疏散工作。并且制止其它人员进入爆炸区或爆炸后的碎片飞溅能伤人的区域。

从以上各因素分析得出：造成7人死亡。近百人受伤事故的直接原因，首先是煤气设备设施没有按有关规定要求维修、保养、检查，其次是煤气安全设施设备投入不够；最后是酒店人员处置措施不当。间接原因。安全用气管理存在缺陷；煤气供应单位安全指导力度不够；酒店不重视各种类型的突发事件的处置演练和培训工作。

三、事故教训及防范措施

该起煤气泄漏爆炸造成7人死亡，近百人受伤的恶性事故，反映出了商业用户一旦发生煤气事故很容易造成恶性事故。商家经济利益最大化至上，忽视对燃气安全设施设备和安全教育制度培训的投入，在管理上重经营，轻安全。供气单位应加强燃气设施维护管理工作。为认真吸取事故教训，防止同类事故重复发生，应采取以下防范措施：

1、供气单位加强燃气设备设施的维护管理工作，尽可能消除因设备设施引发的第一次事故。

2、在操作中，严格执行安全规程和操作规程，保证安全供气，安全用气。

3、加大燃气系统中安全设备设施的应用，提高技术含量，从而增强煤气系统的安全可靠性，尽量控制或消除事故隐患，特别是要防止杜绝二次煤气事故的发生。

4、认真做好用户安全用气知识的宣传工作，加强对用户安全用气的指导并作好相关资料。提高用户安全用气管理水平及应变能力。使用户增强自我保护能力，并积极配合燃气供应单位的管理。

焊割典型事故案例篇4

在焊割作业过程中所发生的触电、火灾、爆炸、高空坠落及其他事故，其主要原因是人的安全意识淡薄、工作责任心不强，在工作中往往带有侥幸心理，如：违章作业、无证操作、不使用防护用品等。许多事故，只要操作者稍有安全意识，就能避免发生。我们应该认真吸取事故教训，通过安全学习，不断提高焊割作业人员的安全意识和自我保护意识，预防和减少事故，确保安全。实例1：焊工擅自接通焊机电源，遭电击 ⑴事故经过

某厂有位焊工到室外临时施工点焊接，焊机接线时因无电源闸盒，便自己将电缆每股导线头部的胶皮去掉，分别接在露天的电网线上，由于错接零线在火线上，当他调节焊接电流用手触及外壳时，即遭电击身亡。⑵主要原因分析

由于焊工不熟悉有关电气安全知识，将零线和火线错接，导致焊机外壳带电，酿成触电死亡事故。⑶主要预防措施

焊接设备接线必须由电工进行，焊工不得擅自进行。实例2：要换焊条时手触焊钳口，遭电击 ⑴事故经过

某船厂有一位年轻的女电焊工正在船舱内焊接，因舱内温度高加之通风不良，身上大量出汗将工作服和皮手套湿透。在更换焊条时触及焊钳口因痉挛后仰跌倒，焊钳落在颈部未能摆脱，造成电击。事故发生后经抢救无效而死亡。⑵主要原因分析

①焊机的空载电压较高超过了安全电压。

②船舱内温度高，焊工大量出汗，人体电阻降低，触电危险性增大。

③触电后未能及时发现，电流通过人体的持续时间较长，使心脏、肺部等重要器官受到严重破坏，抢救无效。⑶主要预防措施

①船舱内焊接时，要设通风装置，使空气对流。

②舱内工作时要设监护人，随时注意焊工动态，遇到危险征兆时，立即拉闸进行抢救。

实例3：接线板烧损，焊机外壳带电，造成事故 ⑴事故经过

某厂点焊工甲和乙进行铁壳点焊时，发现焊机一段引线圈已断，电工只找了一段软线交乙自己更换。乙换线时，发现一次线接线板螺栓松动，使用板手拧紧(此时甲不在现场)，然后试焊几下就离开现场，甲返回后不了解情况，便开始点焊，只焊了一下就大叫一声倒在地上。工人丙立即拉闸，但由于抢救不及时而死亡。⑵主要原因分析

①因接线板烧损，线圈与焊机外壳相碰，因而引起短路。②焊机外壳未接地。⑶主要预防措施

①应由电工进行设备维修。②焊接设备应保护接地。

实例4：焊工未按要求穿戴防护用品，触电身亡 ⑴事故经过上海某机械厂结构车间，用数台焊机对产品机座进行焊接，当一名焊工右手合电闸、左手扶焊机时的一瞬间，随即大叫一声，倒在地上，经送医院抢救无效死亡。⑵主要原因分析 ①电焊机机壳带电。

②焊工未戴绝缘手套及穿绝缘鞋。③焊机接地失灵。⑶主要预防措施

①工作前应检查设备绝缘层有无破损，接地是否良好。②焊工应戴好个人防护用品。

③推、拉电源闸刀时，要戴绝缘手套，动作要快，站在侧面。实例5：焊工在容器内焊接，借用氧气置换引起火灾 ⑴事故经过

某农药厂机修焊工进入直径1m、高2m的繁殖锅内焊接挡板，未装排烟设备，而用氧气吹锅内烟气，使烟气消失。当焊工再次进入锅内焊接作业时，只听“轰”的一声，该焊工烧伤面积达88％，三度烧伤占60％，抢救7天后死亡。⑵主要原因分析

①用氧气作通风气源严重违章 ②进入容器内焊接未设通风装置。⑶主要预防措施

①进入容器内焊接应设通风装置。②通风气源应该是压缩空气。实例6：氧气瓶的减压器着火烧毁 ⑴事故经过

某建筑队气焊工在施焊时，使用漏气的焊炬，焊工的手心被调节轮处冒出的火炬苗烧伤起泡，涂上了獾油，还继续焊活，施焊过程中又一次发生回火，氧气胶管爆炸，减压器着火并烧毁，关闭氧气瓶阀门时，氧气瓶上半截已烫手，非常危险。⑵主要原因分析

①漏气的焊炬容易发生回火。

②在调节氧气压力时，氧气瓶阀和减；压器沾上油脂，发生回火，在压缩纯氧强烈氧化作用下引起剧烈燃烧。⑶主要预防措施

①气焊前应检查焊炬是否良好，发现漏气严禁使用，待修复后再继续施焊。②不能用带有油脂的手套去开启氧气瓶阀和减压器。实例7：动火场地不符合要求，引燃大火 ⑴事故经过

某船厂焊工顾某向驻船消防员申请动火，消防员未到现场就批准动火。顾某气割爆丝后，船底的油污遇火花飞溅，引燃熊熊大火。在场人员用水和灭火机扑救不成，造成5人死亡1人重伤3人轻伤的事故。⑵主要原因分析

①消防员失职，盲目审批。②动火部位下方有油污。③现场人员灭火知识缺乏。⑶主要预防措施

①消防员接申请动火报告后，要深入现场察看，确认安全才能下发动火证。②要清除动火部位下方的油污。③要加强员工的安全知识学习。

实例8：无证违章操作，酿本世纪末特大火灾 ⑴事故经过

2000年12月25日晚，圣诞之夜。位于洛阳市老城区的东都商厦楼前五光十色，灯火通明。台商新近租用东都商厦的一层和地下一层开设郑州丹尼斯百货商场洛阳分店，计划于26日试营业，正紧张忙碌地继续为店貌装修，商厦顶层4层开设的一个歌舞厅正举办圣诞狂欢舞会，然而就在大家沉浸于圣诞节的欢乐之时，楼下几簇小小的电焊火花将正在装修的地下室烧起，火势和浓烟顺着楼梯直逼顶层歌舞厅，酿成了本世纪末的特大灾难，夺走了309人的生命。⑵主要原因分析

①着火的直接原因是丹尼斯雇用的4名焊工没有受过安全技术培训，在无特种作业人员操作证的情况下进行违章作业。

②没有采取任何防范措施，野蛮施工致使火红的焊渣溅落下引燃了地下二层家具商场的木制家具、沙发等易燃物品。

③在慌乱中用水龙向下浇水自救火不成，几个人竟然未报警逃离现场。贻误了灭火和疏散的时机，致使309人中毒窒息死亡。⑶主要预防措施

①焊工应持证上岗；在焊接过程中要注意防火。②焊接场所应采取妥善的防护措施。③要设专职安全员监视火种。

④易燃品要远离工作场地l0m以外，如移不去应采取切实可行的隔离方法。⑤备有一定数量的灭火器材，如砂箱、泡沫灭火机等。⑥事故发生后应立即报警，争取时间把火灾损失减到最小。⑦要加强雇员的职业道德教育。实例9：喷漆房内电焊作业起火 ⑴事故经过

电焊工甲在喷漆房内焊接一工件时，电焊火花飞溅到附近积有较厚的油漆膜的木板上起火。在场工人见状都惊慌失措，有的拿苕帚打火，有的用压缩空气吹火，造成火势扩大。后经消防队半小时抢救，将火熄灭，虽未伤人，但造成很大财物损失。⑵主要原因分析

①在禁火区焊接前未经动火审批，擅自进行动火作业，违反了操作规程。②未经清除房内的油漆膜和采取任何防火措施，就进行动火作业。

③灭火方法不当，错误地用压缩空气吹火，不但灭不了火，反而助长了火势，造成事故扩大的恶果。⑶主要预防措施

①不准在喷漆房内进行明火作业。如必须施焊，应执行动火审批制度。②清除一切可燃物。

③油漆房内应备有砂子、泡沫或二氧化碳灭火器材。实例10：脱附罐作焊机接地极造成事故 ⑴事故经过

煤矿典型顶板事故案例篇5

1、某矿某采煤工作面煤层倾角大，采用俯斜式开采，不利于支护。由于处在初采阶段，在加强支护上考虑欠周，工作面初次放顶后，顶板岩石层、节理发育，且有小断层隐伏，形成不稳定状态，同时工作面用于支护的单体液压支柱不同程度的存在漏液、卸压、失效等现象(由于日常管理不到位，对单体液压支柱的检测、维修不及时，使部分支柱不符合标准)，致使对工作面顶板的支撑力不均，失去平衡，在顶板来压时，造成支撑薄弱点局部冒落。

2、某矿某采煤工作面顶板岩性较好，不易随时垮落，回采后采空区内悬顶面积过大，导致突然垮落，产生强大气流，顺槽内作业人员受到强烈的冲击而伤亡。

3、某矿对采煤工作面形成的三角形顶板(顶板较硬不易垮落)实施强制放顶效果不好，没有发现顶板变薄的情况，也未进一步采取针对性措施，现场管理水平低;应用壁式采煤法没有先进的矿压检测手段，顶板管理技术力量和技术水平不高，未能预见复杂生产条件下可能出现的意外情况。致使工作面采空区大面积悬顶，在继续推进过程中对顶板压力变化情况没有掌握，前方煤体顶板有原生裂隙，断裂的直接顶将变薄的工作面煤壁压垮，瞬间摧毁工作面支护。

4、某矿作业人员不顾采面变化带顶板破碎和支架不稳的重大隐患，违章放炮，造成采面局部冒顶，使上部采面采空区大量矸石沿急倾斜采面迅速冒落，导致采面上部空顶、支架受力不均被急剧下落的矸石摧垮，将采面上部躲炮的矿工全部埋住。

5、某矿作业人员进入无支护区，违章打眼放炮，造成采空区矸石下窜推垮抬棚，被堵埋在空顶下。

6、某矿采煤工作面大面积悬顶，已达到自然垮落极限，但无明显来压征兆，因支护稳定性相对较差，直接顶突然冒落横向推垮工作面支护。

7、某矿采煤工作面长时间空顶作业，顶板突然冒落,造成事故。

8、某矿与相邻煤矿同层开采，两个采面重合，上面没有事先与下面联系就起底放炮，造成上面透底，下面冒顶。

9、某矿综采工作面在松散顶板下扩帮超宽，支柱失效，翻腿来压，导致推垮型冒顶。

10、某矿采煤工作面在没有现场监督和编制安全措施的情况下进行初次放顶，且初次放顶距离超过规定，造成大面积冒顶。

11、某矿采面上部三角带悬顶面积过大，工作面处于周期压力显现状态，没有采取加强支护措施，并且机组违章超前回柱割煤，采面超过最大控顶距造成冒顶。

12、某矿采煤工作面施工组织不当，条件好的地方先采完，顶板破碎处后生产，造成断层处应力集中，加之断层支护不力，造成冒顶。

13、某矿开采布局不合理，采面严重超宽，不按规定进行支护，控顶距不达规定要求，发生顶板事故。

14、某矿某采煤工作面回柱放顶时不按规程执行，且周围无关人员多，造成机尾端头顶板冒落，发生多人顶板事故。

15、某矿采煤工作面初次放顶措施未严格落实，现场没有直接指挥者;未使用液压升柱器，导致支柱初撑力不足，支柱受压卸载发生漏顶。

16、某矿工作面推进至老空附近，老空压力大，顶板破碎难以控制，不按照规程和措施要求操作;且在放炮后未及时进行支护，以致发生漏顶。

17、某矿掘进工作面在断层处作业时，违反作业规程“加密支护、给长梁、放零炮”的规定，未采取任何措施，而且放炮拉底崩倒支柱，使支护强度降低，造成直接顶冒落。

18、某矿对地质构造复杂、断层、褶曲情况缺乏认识，对顶板应力变化规律不了解，采取措施不当，支设的支柱柱距过大，发生顶板事故。

19、某矿采煤工作面属于复合型顶板，在工作面开采后形成了离层，冒顶区顶板实际上已经形成了三面空间的孤石，处理冒顶时缺乏有力的支护措施，加之煤层倾角大，发生推垮型顶板事故。

20、某矿采煤工作面作业规程规定为俯斜开采，但实际上工作面下部多进9米，形成了6°的仰斜开采，且工作面局部超高。在顶板离层、硬帮出现断裂的情况下，不按规程规定支设戗柱，且在45米范围内分7个作业组，形成了密集作业，严重违反作业放顶间距不得小于15米的规定。在违章放顶的同时放震动炮，造成顶板活动加剧，导致事故的发生。

21、某矿采煤工作面工人在回柱作业时，违反回柱操作程序，在工作面中上部留有51棚未分茬的情况下，上下同时回柱，造成复合顶板压力集中，致使翻茬回柱时发生冒顶。

22、某矿采煤工作面顶板由低强度的直接顶与高强度的老顶相结合，以及直接顶本身软硬相间而形成的复合顶板，容易在复合的弱面发生离层，且工作面倾角较大、支柱稳定性差，又受到某种推力或震动，导致发生推垮型冒顶事故。

23、某矿某采煤工作面上部距回风巷18米处，先冒落一块长4.6米，宽1.8米，厚0.6米，重约7吨的石块，石块下滑将工作面中下部支柱推倒，顶板冒落，扩大了冒顶区域，造成大面积冒顶伤亡事故。

24、某矿顶板属于复合型顶板，下部岩石不易水解，上部岩石易于水解，上部岩石水解后内部破碎，给工人造成一种假象，放松了对顶板特性的警觉，工人在回金属摩擦支柱时，人工击锁，导致大块矸石垮落，打倒支柱，诱导顶板大面积推垮。

25、某矿采煤工作面回柱作业时，加强柱支设不全，造成局部范围棚子稳定性和支撑力削弱，致使发生推垮型冒顶事故。

26、某矿采煤工作面放处理伞檐炮后，没有认真进行检查，也未敲帮问顶，崩倒的4颗支柱没有及时扶正，同时崩倒的支柱上方形成5米左右的空顶，加之煤壁附近存在与其平行的裂缝，造成顶板垮落伤人。

27、某矿采煤工作面第一次放顶尚未结束，就进行跳跃式放炮，放炮震动破网带抽顶，未及时采取停止放炮进行刹顶的措施，抽顶面积不断扩大，网上松散岩石下滑，支柱失去稳定性，造成推垮型冒顶。

28、某矿采煤工作面作业规程中规定先移动机头，后串抬棚的工艺程序不合理，操作人员违章作业，因顶板压力大，发生顶板伤人事故。

29、某矿采煤工作面放炮崩倒棚子后，未采取任何护顶措施。工作面断层处没有按规定做超前挡，也没有按规定用2米长的半圆木支护断层面，现场在处理倒棚时，违反由上向下的操作顺序，而是在空顶下冒险作业，导致发生事故。

30、某矿采煤工作面过地质带时震动炮打的过高、过深、留下不安全隐患，放炮后，对顶板及煤壁产生破坏，没有引起注意，煤壁片帮砸伤人员。

31、某矿采煤工作面缩溜子机尾时，将维护顶板的戗柱碰倒，虽重新打上，但促使顶板松动离层。缩溜子机尾后，没有按规定在溜子机尾里侧打木垛，只是打了戗柱，抵抗不住顶板动压的冲击，导致冒顶伤人。

32、某矿某综采工作面违反作业规程关于“出口棚保持3～5米，且必须一梁三柱”的规定，现场下出口只有2.1米，而且是一梁两柱，现场降柱时，未打替柱，且操作失误，同时缺少监护人，顶梁下落砸伤人员。

33、某矿采煤工作面顶板较为完整，在推采时出现较大面积的悬顶。顶板周期来压时，沿煤壁切开，下沉量达500-600毫米，发生压垮型冒顶事故。

34、某矿采煤工作面顶板倾角由23°突然增大约50°，呈背斜构造，煤厚增到6-7米，随着采面的推进，回柱放顶次数增加，背斜构造部位的护顶煤经矿压作用，破碎间歇性的充填到采空区。从采面支架的第4-5根扛子的位置开始，棚顶逐渐形成空顶。顶板悬露面积依次增大，最终产生离层，当工作面第三次放顶时，可能正处于离层运动较强烈的阶段，所以由下到上回柱时发生从上往下的推垮型冒顶。

35、某矿采煤工作面违章放炮，在剩余22米没有正规支护的情况下，仍继续放炮4次，在放炮过程中，发现顶板抽条、掉渣、掉块没有认真处理，只打了几颗临时支柱，又强行放炮，放炮总长度达35米。违反作业规程规定，支柱稳定性遭到破坏发生冒顶。

36、某矿采煤工作面顶板上部的硬岩即老顶有两端煤体支撑，不易变形，而较软的煤矸互层的顶板下沉量大，与老顶之间产生了离层，工作面在一次局部冒顶后发生大面积冒顶。(开切眼附近及局部漏冒顶区附近，属于复合顶板推垮型冒顶事故)

37、某矿采煤工作面停采时间长，顶板下沉量大，直接顶已经与老顶离层，在回收木柱时产生动压，在支护强度减弱的情况下，致使直接顶局部冒落造成事故。

38、某矿采煤工作面移溜子过程中没有按规定的操作程序进行，错误的先回掉了中间柱，再打斜撑。在准备移溜子时，各茬都动手回掉了部分中间柱，每隔三、四棚仅留一根中间柱，斜撑也不是每根都打，在移溜子时不是边移边迅速补齐中间柱，而是当溜子移动至七、八茬交界处，缺中间柱长达24米的情况下，继续指挥移溜子，使工作面的支护密度显著减少，支撑不住顶板，发生压垮型冒顶事故。

39、某矿工作面接近向斜轴部，受拉伸挤压作用造成断裂构造较多，但在掘进送巷道时看不到明显标志，支护方式按照常规进行，当老顶大面积整体脱落时，工作面支护强度不够，支架整体性差，造成冒顶推垮工作面事故。

40、某矿采煤工作面机尾处混合作业，人员集中，又在未打起新木垛的情况下，强行拆移受压木垛，造成顶板松动，来压;加之副巷机尾处支护不力，缺口无支架，造成冒顶事故。

41、某矿采煤工作面在推进9米处的中、下段第三次放顶时发生冒顶，冒落高度3.6米，其矸石不能充满采空区，形成采空区悬顶。上次的小冒顶将工作面顶板切断，而顶板由于开采后下沉，形成离层。冒顶区顶板实际已经形成了四面切断的孤石。又由于工作面内三个断层和一个冒顶区都没有一个管理顶板的特殊措施，在另外一个小冒顶的动压牵动后，造成大面积冒顶。

42、某矿采煤工作面在作业过程中私自改变作业规程中对初次放顶时特殊支架的相关规定，消弱了控顶能力，发生顶板事故。

43、某矿采煤工作面在回柱前，沿采空区边没有打临时支柱或增加木垛，原打的木垛打的不实。当回柱工叫采煤工人撤退时，未等人撤退完就用锤打，结果顶板来压，加上木垛没有支撑作用造成冒顶。

44、某矿采煤工作面放炮方法错误，造成压力集中，工作面放了12个底炮，1个腰炮，使额头煤严重，另外在14米的范围内只挂了4根梁，造成空顶，使该处发生金属网下拖，形成顶板压力的突破口，加之初次放顶后，大顶未下来，金属网也未按作业规程规定要求剪破，造成受压后网兜整体向采空区侧移动，造成推柱冒顶事故。

45、某矿采煤工作面采宽达12米，经过两次放顶，仅伪顶和直接顶部分冒落，老顶一直未下，不但没有采取措施，反而将作业规程上用双排密集支柱改为单排，加上支柱支设质量不好，顶板来压时支撑不住顶板，密集起不到切顶的作用，推垮工作面。

46、某矿采煤工作面回柱作业时乱开口，规程规定从中间往两头回，现场却在机尾部多头回柱，最后导致在只有几根支柱支撑顶板的中间横洞收尾时，顶板压力集中而塌落。

47、某矿采用严重丧失承载力的不合格支柱，而且支柱型号不一，混合使用，使支柱承压不均，支柱支设不到位，迎山角不够，柱距过大，发生局部漏顶事故。

日本典型核电事故案例篇6

1、安全是前提

核电站的充分安全问题并非是不能解决的。

不可否认，切尔诺贝利事故对核电发展带来某些消极作用。然而，这并不能否定核电的优点。回顾核电的发展史，尤其是从世界性能源发展的长远观点看，核电站的发展前景是美好的。随着工程技术和管理水平的不断改善，必将给核电工业带来新的生机。

我们不妨再就日本的情况来说，这个国家非但没有停止发展核电，而且还着手制定了21世纪的核电长期战略计划，并以每年投产两座核反应堆的速度增建新的核电站。原因就在于日本已拥有一整套安全防护对策。

日本的安全对策是在“没有安全也就没有原子能利用”的前提下，从原子能发电设备的多重保护设计、国家制定严格的发展原子能发电的安全规则、原子能发电企业采取万全的运营措施、提高操作人员的素质、减少人为的失误、加强地方居民对核电站安全运转的监督和关注为内容，构成一套完整的安全防护体系。

日本在技术上把核反应堆运转过程中在堆内产生和积存的放射性物质全部密封起来，以免有害气体外泄。即使在运转过程中发生事故，也能把放射性物质封闭起来而不影响周围居民的安全。

2、近年来日本核电站事故

2004年8月9日下午，日本一家核电站发生蒸汽泄漏事故，迄今为止已有4名工人死亡，10余人负伤，其中一些伤员仍然处于危险状态。不过日本官方表示，此次事故没有导致放射物泄漏。据悉，这是今年以来日本发生的第二起核设施工业事故。

据路透社报道，这次事故发生在当地时间8月9日下午3时30分左右，地点是位于东京西北方向320公里处的关西电力美浜核能发电站。日本共同社的消息称，该核电站3号机(水加压型、82.6万千瓦)的涡轮机房内发生了蒸汽泄漏，事故发生以后，核反应堆自动停止运作。

日本经济产业省核能安全与保安院表示，到目前为止没有出现辐射物质向外部泄漏的情况，周围环境也没有受到任何威胁，因此不会下达疏散的命令。日本官方表示，工作人员已经进驻出事的核电站展开调查。

核能安全与保安院称，有11名工人在事故中受伤并被送往附近医院抢救。另据当地消防部门透露，其中有5人出现了心脏和肺功能衰竭。日本NHK电视台和共同社报道说，到目前为止共有4名工人因严重烫伤而医治无效死亡。此外还有一些工人被蒸汽灼伤，伤势也较为严重。核电站所在的三原地方官员表示，受伤的总人数可能达到了18人。

2004年2月21日，东京附近的滨冈核电站曾突然发生火灾。日本能源匮乏，核电站提供着该国1/3的电力，在给生活带来便利的同时，核安全问题也一次次地威胁到日本民众的生命和健康。

当天上午11时36分，2号机组一个涡轮机房的屋顶起火。消防队接到报警后立即赶到了现场展开扑救工作，一个小时以后火苗被扑灭。消防专家认为，用于冷却涡轮机的氢气通过屋顶的输送管道泄漏，因此导致橡胶防水墙起火。

2号机组共有两个反应堆，万幸的是，由于要进行常规检修，所以工人在早些时候就已经关闭了这两个反应堆，因此这次火灾没有造成核泄漏事故。不过令人感到后怕的是，就在火灾现场数百米之外，另外两个核反应堆当时正在继续运转着。

1999年9月30日，位于日本茨城县东海村的一家核燃料加工公司--JCO东海事业所的试验楼内发生一起重大核泄漏事故。该事业所3名工作人员直接受到核辐射伤害，其中两人因受害严重而导致神志不清。该次核事故被认为是日本历史上首次发生的核裂变临界状态下严重事故。

据当时的媒体报道，事故发生约一小时后，紧靠该核设施的道路上，泄漏出的放射线量数值比通常状态下高出1.6万倍。在两公里之外的测定地点，几分钟内测出的数值比通常状态约高出10倍。

当天下午4时以后，由于试验楼内再次发生了核裂变临界事故，JCO东海事业所周边地区放射线量再次急剧上升。因事态严重，当地政府通知东海村方圆10公里以内的居民采取紧急避难措施，令大家尽快关闭门窗，并在10月1日早晨之前不要出门。距东海村较近的常盘高速公路一座休息站也被迫关闭。原定于10月1日小渊组建新内阁之事，也由于此次重大核事故而不得不延期。

3、日本核电站事故三大警示

日本中部福井县美滨核电站3号反应堆9日发生蒸气泄漏事故，导致4人死亡，7人受伤。虽然核辐射物质没有泄漏，但这次核电站事故在日本国内造成巨大冲击。有关专家认为，针对日本的核电站运营和电力供应，这次事故有三大警示作用。

警示一：老化核反应堆安全不容忽视。日本全国共有52个用于发电的核反应堆，其中三分之一以上运转超过25年，这次发生事故的核反应堆就是1976年投入使用的。人们普遍认为核反应堆的寿命为30至40年，因此老反应堆设备老化问题是不容忽视的。这次泄漏蒸气的配水管道本来管壁厚度为1厘米，经过长年的腐蚀出现破洞。事故发生后检查发现，破洞周围的管壁厚度仅有1.4毫米。按照日本国内标准，厚度小于4.7毫米必须更换。

据此，日本技术评论家樱井淳认为，美滨核电站3号核反应堆涡轮机房配水管道蒸气泄漏，并非突发事故。他认为，随着设备老化，核电站问题会越来越多，这次事故以后，日益老化的核反应堆安全问题将成为人们关注的重点。

警示二：日本核电站安全检查体制有漏洞。美滨核电站27年多来涡轮机房的配水管道从未更换过，主要原因是二次循环系统一般被认为没有核泄漏的危险，相对比较安全，因此这次泄漏的配水管道部分不属于核安全保安院“核反应堆限制法”规定的定期检查对象。负责美滨核电站运营的关西电力公司在此之前也没进行过认真检查，只不过看看管道是否漏水。本来有关方面预定于本月14日进行一次全面检查，没想到还没来得及检查就发生了事故。

东京工业大学破坏力学专家小林英男认为，碳素钢管管壁经腐蚀容易变薄是众所周知的事实，对这些地方自认为比较安全，忽视检查，没能及时发现事故隐患，是这次事故发生的真正原因。专家认为，这次事故的教训是沉痛的，为了保证电站安全运转，所有电力公司必须对发电设施进行全方位的检查。

典型煤气化和煤液化技术进展篇7

1 煤气化技术

1. 1 Texaco 水煤浆气化技术

德士古(Texaco) 水煤浆气化炉最早是美国在1978年推出的,当时由于石油价格的不断攀升,人们又开始寻求以煤为原料生产化工产品,在发展的早期是以煤渣油为气化原料,后来随着水煤浆制备技术的成熟最终得以工业应用。其技术特点是将一定量的水、添加剂及原料煤混合生成水煤浆,它同时具有煤及水的特性,具有好的流动性和燃烧特性,且比气体和干煤粉稳定、安全。Texaco水煤浆气化按冷却方式可以分为激冷流程和废锅流程,两者在原料煤的选择上并不相同。目前神宁集团25万吨/年煤制甲醇装置的三套气化炉是亚洲唯一仅存的Texaco水煤浆全废锅流程气化装置。从实践运行的情况来看,灰分低( < 11% )、灰熔点低(流动温度 < 1300℃ )、成浆性好(浓度≥59% )的煤比较适合于德士古气化[4]。

与目前一些气化炉类型相比,德士古水煤浆气化也存在一些不足的地方。一方面是在用煤选择上受成浆性的影响,从企业的经济效益角度考虑,不能应用成浆性不好或浓度低的煤种; 二是Texaco气化炉采用耐火砖结构,在操作温度上要既要考虑液态排渣又要考虑耐火砖的高温侵蚀,因此不能选用灰熔点太高的煤种,否则容易造成气化炉喉部堵渣或缩短耐火砖寿命。神宁集团25万吨/年甲醇装置在选用该气化技术的前期就已经做过相关煤质方面的检测和分析,但是在正式开车运行时还是因为煤质问题多次影响了装置的稳定生产,在多次选择和变换煤种后才逐渐掌握其规律,目前原料煤的来源基本不变。

1. 2 多喷嘴对置水煤浆技术

由山东兖矿集团与华东理工大学合作开发的多喷嘴对置式水煤浆气化炉,是具有完全自主产权的多喷嘴对置式水煤浆气化技术,在水煤浆气化领域处于国际先进水平。经衮矿国泰化工有限公司运行实践,表现出良好的运行性能和先进工艺指标,有效气体(CO + H2) 高达80% ~ 85% ,碳转化率≥98% ,1000 m3(CO + H2)的氧耗和煤耗分别为309 m3和535 kg左右,比单喷嘴分别降低约7. 9% 和2. 2% 。多喷嘴对置式水煤浆气化技术具有其独特优势,特别是在我国大力发展煤制气、煤制乙二醇、煤制烯烃等大型化的煤化工装置、煤基多联产的过程中有利于自主知识的积累和大型关键设备的国产化应用[5]。

由于同样采用水煤浆为原料,因此多喷嘴对置式水煤浆气化技术的某些缺陷与德士古(Texaco)气化技术相同,不过由于多喷嘴对置式水煤浆气化基本采用激冷流程,因此出现堵渣的现象比废锅流程要好些。目前,相继有江苏灵谷化工有限公司、江苏索普(集团)有限公司、神华宁夏煤业集团等应用该气化技术作为合成甲醇或合成氨的气头,工业应用效果都很好,运行稳定。近期河南心连心化肥有限公司、华东理工大学等四家单位共同对心连心集团在河南新乡建设的三套多喷嘴对置式水煤浆气化装置进行了考核验收,考核结果表明,装置运行效果良好,以神华煤为原料,合成气中有效气含量达到82% 。

1. 3 未来能源 GSP 干煤粉气化工艺

GSP干煤粉气化由前民主德国的德意志燃料研究所开发,目前属于德国未来能源公司。该工艺具有原料适应范围广,碳转化率高,开工率较高,低污染等特点。GSP炉主要结构是单喷嘴下喷式干煤粉加压气流床气化,并采用水冷壁的气化炉[6,7]。由于该炉采用了干煤粉进料、水冷膜壁,因此与水煤浆气化及耐火砖有很大区别,能兼容一些不适宜水煤浆的煤种,譬如神宁集团的梅花井煤对水煤浆不适合,但用在GSP干煤粉气化上却非常合适。目前,安徽淮化集团、江苏灵谷化工等公司也已签约使用该气化技术。

神华宁夏煤业集团的50万吨/年烯烃项目的5台气化炉均采用该技术,这也是GSP粉煤气化技术在德国黑水泵厂的中试后的全球首次大规模工业应用,在开工运行的初期也出现了很多问题,如设备管道磨损、换热器堵塞、气体含尘量大等许多问题,经过近几年的不断改进优化,运行状况有了很大改善,总的来看该炉型运行还比较平稳。但目前还是有一些技术上的瓶颈问题还缺乏足够的运行经验,尤其在煤粉输送、下料等环节的稳定性及监控上还需进一步改善,在安全长期稳定方面还有很多的工作有待摸索。

2 煤液化技术

2. 1 煤直接液化

具有代表性的直接液化工艺主要有德国的IGOR工艺、日本的NEDOL工艺和美国的HTI工艺,以及中国神华集团优化改进的又称为神华煤直接液化工艺[8]。

20世纪70年代,德国鲁尔煤炭公司其他公司合作,开发出了比德国原工艺先进的新工艺,随后液化和加氢精制联合在一起,就称为IGOR工艺。日本在20世纪80年代专门成立了日本新能源产业技术综合开发机构(NEDO),在NEDO的组织下开发出来称为NEDO的烟煤直接液化工艺。HRI工艺是在美国早期H - Coal工艺的基础上发展而来的。HTI在H - Coal工艺的基础上,改进了两段催化裂化工艺,又采用了近十年未开发的悬浮床反应器以及HRI的专利铁基催化剂,形成了HTI工艺。1998年,神华集团公司拧条塔煤和上湾煤采用美国HTI工艺完成了煤直接液化HTI连续小试装置的试验研究。

中国神华工艺是在HTI的基础上结合其他新工艺的优点,优化的一种适合神华煤的一种先进煤直接液化工艺,从2002年底开始,在0. 1 t/d装置上试验9次,运行了207 d,表现出良好的效果,6 t/d的中试装置于2004年8月开车。神华集团在位于内蒙古鄂尔多斯市境内建设的100万吨/年煤直接液化油品一期工程采用的就是神华集团自主开发的煤直接液化成套技术,该项目于2008年底建成并成功试车。随着技术的不断完善,生产线运行日趋平稳,并于2011年1月正式投入商业化运营,这也是全球首个煤直接液化制油的商业化运营项目,此前只有美国等国家完成煤直接液化制油技术中试,但是没有投入商业化应用。

2. 2 煤间接液化

煤间接液化是将煤气化制得合成气(CO + H2) 以后,再在催化剂作用下合成油品和化学品的工艺过程。早在20世纪20年代德国就开始了煤的间接液化技术研究。目前,国外商业化的煤间接液化典型技术是南非SASOL公司的F - T合成技术。此外还有荷兰Shell公司的SMDS技术、Mobil公司的MTG合成技术等都是比较有代表的间接液化技术[9]。

我国自20世纪80年代初恢复煤基间接液化技术的研究,近年来在一些关键技术上也取得了很大突破,中科院山西煤炭化学研究所开发出固定床两段法合成 (简称MFT) 工艺和浆态床 - 固定床两段合成 (简称SMFT) 工艺。其中神华集团、伊泰集团、潞安集团等企业2009年开始即逐步掌握了相关技术。伊泰集团建设的16万吨/年煤制油项目采用的就是中科院自主开发的煤液化技术,设计日产量为480吨。神华宁煤集团的400万吨 / 年煤制油项目也采用了中科院自主的合成油技术,而原来谈判数年之久的重要角色南非沙索已被彻底放弃,该项目是目前世界上单套装置规模最大的煤制油项目,可见我国自主研发的煤间接液化技术路线已成为国内煤液化技术的绝对主流,而且随着自主技术的发展,不仅打破国外的技术垄断,还可以带动装备国产化,从而降低投资,提高效益。

3 结语

煤气化和煤液化技术做为发展煤炭清洁转化的重要单元,这两项技术的发展水平直接代表了中国煤化工行业的发展水平,而目前作为化工原料的用煤量占煤炭总消费量还不足4% ,因此需要在不断吸收国外先进煤气化和煤液化技术的基础上,大力发展具有自主知识产权的新型煤化工技术,掌握核心技术以及合理调控规划煤化工行业结构对整个煤化工产业乃至国家的能源战略都具有重要意义。

参考文献

[1]贺永德.现代煤化工技术手册[M].北京:化学工业出版社,2010:6.

[2]雍永祜,冯孝屯.21世纪中国煤化工展望[J].煤化工,2006(3):30-33.

[3]张一均.浅谈煤化工技术现状与进展[J].工程技术,2009:69-70.

[4]唐宏青.双高煤的气化问题研讨[J].氮肥与甲醇,2007,2(3):1-5.

[5]龚欣,刘海峰.新型水煤浆气化炉[J].节能与环保,2001(11):15-17.

[6]李大尚.GSP技术是煤制合成气(或H2)工艺的最佳选择[J].煤化工,2005,33(3):1-6.

[7]XIE K.C.,LI W.Y.,ZHAO W.Coal chemical industry and its sustainable development in China[J].Energy,2010,11(35):4355-4394.

[8]高晋生,张德祥.煤液化技术[M].北京:化学工业出版社,2005:123-129.

脱硫典型事故案例分析篇8

1.事件起因及现象

2007.07.03 16：40 增压风机3A跳闸，随即增压风机3B跳闸。3号FGD保护动作。

2.事件处理经过

钱文明按照FGD跳闸处理，迅速隔离3号FGD系统。

启动除雾器冲洗水泵B，对3号除雾器一级下进行冲洗降温。

在盘前检查FGD首出跳闸条件：增压风机全停和FGD入口含尘量超300 mg/ Nm3灯点亮。

任宏伟检查FGD保护逻辑，入口含尘量保护在投入状态。19：20 3号FGD系统重新启动投入运行正常。

3.事件原因分析

6月27日，16：30四值上班后，发现3号FGD系统入口含量超过300 mg/ Nm3报警，发现后汇报部门陈宗国并联系热工检查，陈宗国要求提高3号炉电除尘运行参数，用以提高除尘效果，3号炉电除尘参数提高后，3号FGD系统入口含尘量超过300 mg/ Nm3没有明显变化，分析可能是浊度仪测量有问题。同时，热工齐鹏告3号浊度超过300 mg/ Nm3保护跳FGD不知何时已强制退出。

6月28日白班，陈宗国联系热工检修人员检查3号浊度仪，是否工作正常，经过热工现场检查，擦拭镜片，浊度从310mg/ Nm3降至260mg/ Nm3，最终也没有发现其它问题。由于无法测试浊度仪是否工作正常，所以此事就搁浅了。

浊度仪故障后，不能及时处理，同时不知什么原因，将浊度保护投入运行，而运行人员又不知晓，最终造成3号FGD保护动作。

4.4.1.4.2.暴露问题和防范措施

加强设备故障处理效率和质量，防止处理不及时，扩大事故范围。

技术支持部应和运行人员加强沟通，对于系统的变化和保护投退，应有明确的书面交待。

称重皮带给料机C滚筒调偏丝杆损坏

1.事件前运行方式及现象

2006.12.27 02:35 值班员钱文明监盘发现称重皮带给料机C在自动投入的情况下，给料量由9.0 t/h左右（设定值）减小至5.9 t/h左右。

2.事件处理经过

02:35 立即停运称重皮带给料机C，联系在现场巡检的王志刚就地检查称重皮带给料机C有无异常情况（开始怀疑是石灰石仓下料不畅）。检查发现称重皮带给料机C皮带跑偏严重，皮带上的石灰石料落入皮带下部，给料机内积料较多，已经埋住了回程皮带，并且后部滚筒两侧调偏丝杆与滚筒连接的铸铁已经损坏，联系检修清理内部积料并尽快消除故障。

03:24

启动紧急备用的湿式球磨机A，投入运行。

03:26

称重皮带给料机C在短时间内不能恢复运行，停运湿式球磨机C，并督促检修人员尽快处理。

3.3.1.事件原因分析

皮带跑偏和给料机堵料两项保护均失灵。

从真实情况和历史趋势曲线分析，从发现称重皮带给料机C的石灰石给料量由正常设定的9.0t/h，逐渐升高到9.62 t/h（这是由于回程皮带已经被埋住，运转阻力增加使作为称重的设施受到的压力增大，而不是真正的给料量增加），再下降到5.9 t/h左右（这是由于调偏丝杆损坏后皮带瞬间松弛所致），中间的时间只有大约5分钟，并且期间无任何音响报警。作为防止称重皮带给料机内部积料造成损坏的跑偏和堵料保护无一动作，应该是称重皮带给料机C损坏的主要原因。

3.2.称重皮带给料机C至湿式球磨机C入口管之间的方圆节部分堵塞。

称重皮带给料机C至湿式球磨机C的入口管之间方圆节堵塞较为严重，使该部位的通流面积锐减。当皮带跑偏严重，大量的石灰石落入皮带下部并逐渐积成堆，给料机的清扫机将大量的石灰石料推入落料口时，因方圆节部分的通流面积较小，很快形成了堵塞，而堵料保护又失灵。因此这是造成称重皮带给料机C损坏的次要原因。

3.3.石灰石料内粉末状物太多且潮湿。

由于石灰石料中的粉末料太多，导致较湿的细碎粉末在给料机于湿磨入口管之间的方圆节内部粘结成很硬的垢状物，使落料管的通流面积锐减而频繁发生堵料。（三台给料机的落料管方圆节均粘结严重，导致给料通流面积很小）

3.4.称重皮带给料机低速保护被取消。

设计的并且已经安装的称重皮带给料机低速报警保护，因在运行初期未完全调试完毕而频繁报警，后来就取消了此项保护。因此，称重皮带给料机就少了一项防止运行中损坏的重要保护。

4.4.1.暴露问题和防范措施

将称重皮带给料机的保护，作为定期检查试验项目。使设备在异常运行或发生故障之前保护能够真正起到作用。

4.2.脱硫机务检修人员应定期对称重皮带给料机落料口至湿式球磨机入口管之间的方圆节进行疏通，确保该段畅通无阻。

4.3.采购部和发电部应严格控制石灰石的品质，尽量降低石灰石中的粉末量，以增加石灰石在下落过程中的流动性和防止在方圆节段粘结造成堵塞。

4.4.恢复称重皮带给料机的低速报警保护。

5.其他问题

建议在称重皮带给料机落料口至湿式球磨机入口管之间的方圆节正面开一方形的检查孔，便于检修人员处理方圆节内粘结的硬块，同时也便于运行人员对该部位的检查和做堵料保护试验。

脱硫400V保安B段失电

1.1.1.事件前运行方式及现象

2006.07.15 13:28:00画面突然报400V脱硫保安PCB段跳闸报警，工业电视失电，直流装置失压报警，CEMS测点显示坏点，220V热工测点电源消失，画面部分热工测点显示坏点。

1.2.13:28:01除雾器冲洗水泵D、除雾器冲洗水泵C、石灰石浆液箱搅拌器、事故浆液池搅拌器、3号湿磨排浆罐搅拌器、石膏溢流缓冲箱搅拌器、3号吸收塔搅拌器D、2号吸收塔搅拌器D、2号吸收塔搅拌器C、3号吸收塔搅拌器C、3号吸收塔搅拌器B、3号吸收塔搅拌器A、增压风机2B冷却风机A、增压风机3A风机B、增压风机3B冷却风机B，均因400V脱硫保安PCB段失压跳闸。

1.3.1.4.13:28:05 3号湿磨排浆罐搅拌器跳闸，保护启动延时跳湿磨C。

13:28:06增压风机2B冷却风机B、增压风机3A风机A、增压风机3B冷却风机A，均因联启失败，延时强停增压风机2B、3A、3B。

1.5.13:28:13滤液水箱液位计失电，保护启动跳滤液水泵B，真空泵密封水流量低，保护启动跳真空皮带脱水机C。

1.6.1.7.13:37:45工艺水泵B压力低，工艺水泵A联启成功。

13:43:02增压风机2B跳闸，增压风机3A、增压风机3B跳闸引起3号吸收塔FGD保护启动。

2.2.1.事件处理经过

立即到就地检查发现脱硫400V保安B段进线开关断开，400V脱硫PC2段上脱硫400V保安B段电源开关跳闸保护动作。

2.2.2.3.2.4.2.5.联系电气检修李如刚，汇报值长。

锁定脱硫400V保安B段跳闸负荷，防止恢复供电自启动引起故障范围扩大。因脱硫400V保安B段失电，手动操作停止工艺水泵B。

检查脱硫400V保安B段无异常，复归400V脱硫PC2段上脱硫400V保安PCB段电源开关保护。

2.6.2.7.2.8.2.9.就地合上 400V脱硫PC2段上脱硫400V保安B段电源开关。就地合上400V保安B段工作电源进线开关。恢复热工电源，直流电源供电。

复位3号吸收塔FGD保护，防止系统全停。