外脚手架施工专项方案

外脚手架施工专项方案（共7篇）

外脚手架施工专项方案 篇1

外脚手架专项安全施工方案乐至县“丛林春天”二期商住楼工程

外脚手架拆除专项安全

施

工

方

案

乐至县联合建司“丛林春天”二期商住楼工程项目部 1

外脚手架拆除专项安全施工方案

（乐至县丛林春天二期商住楼)

一、工程概况

（一）建筑概况

乐至县丛林春天二期高层商住楼工程位于四川省资阳市乐至县帅乡广场旁，建筑用地较为规则，其所在地理位置交通条件较为方便。施工场地较为狭窄，施工平面布置要求较高。

1、结构形式：钢筋砼；

2、结构体系：框支剪力墙结构；

3、主体总高：94.6m；

4、建筑层数：地下1层，地上28层，局部4层；

5、建筑抗震设防类别：丙类

6、建筑结构安全等级：二级；

7、地基基础设计等级：乙级；

8、建筑物耐火等级：二级。

9、钢筋砼结构抗震等级：二级。

本工程平面形状为L形，（2—6）轴至（3—25）轴为二十八层高层商住楼，（1—1）轴至（2—5）轴为四层商业用房，（2—6）至（3—25）轴线高层14.7m标高处为结构转换层。该工程平面及结构形式不复杂。

（二）结构概况

本工程采用人工挖孔桩基础加地下室抗水底板，桩端持力层为中风化泥岩。桩身砼强度等级为C30，护壁砼强度等级为C20，垫层砼强度等级为C15，承台基

础、抗水底板、侧墙砼强度等级为C30，负一层至三层墙、柱砼强度等级为C55，四层至六层墙、柱砼强度等级为C50，七层至九层墙、柱砼强度等级为C45，十层至十二层墙、柱砼强度等级为C40，十三层至十五层墙、柱砼强度等级为C35，十六层至屋面墙、柱砼强度等级为C30，负一层至屋面梁板砼强度等级均为C30，其中四层转换层梁板砼强度等级为C55。

(三)拆除时概况

根据设计及实际情况，一至五层考虑采用落地脚手架。六至二十八层设挑架（2—6至2—9轴交2—E轴，2—E至2—J轴交2—9轴，2—9轴至2—11轴交2—J轴，2—C轴至2—J轴交2—11轴，2—B轴至2—6轴交2—12轴，2—6轴至2—12轴交2—B轴，2—B轴至2—E轴交2—6轴）。

二、编制依据

1、《建筑施工安全检查标准》JGJ-99；

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

4、施工组织设计及施工图纸

三、特殊情况处理

（2—1）至（2—14）轴交（2—A）轴线处一至四层落地脚手架靠近国道，在脚手架拆除时无法在国道上拉设警戒线。

处理方法：在二层板上做悬挑防护棚。

具体做法：防护棚采用双钢管为Φ48×3.0由上、下两层钢管网架组合而成，悬挑长度为2m，锚固长度为2m，悬挑钢管跨距为1.5m同选挑架跨距，横杆间距为0.8m，双层之间35㎝，确保防护棚的安全性，上部设置斜拉钢丝绳2道与主体结构拉结固定，斜拉钢丝绳采用隔一拉一的方式进行拉结，钢丝绳规格为（6×19）15.5mm，水平距离每3 m同斜拉杆隔一布一,间隔卸荷设一道卸荷；两层防护棚钢管网架上先后设置安全网、模板。悬挑端头为0.8米高的栏杆，防止坠物从防护

棚往下坠落。

四、脚手架拆除施工工艺

1、拆除前的准备工作

1.1应制定外架拆除检查表，拆除前每段落地式脚手架和悬挑架必须组织检查，检查外架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求，如不完善或缺少扣件、连墙件等应先补充完善，并经检查验收合格后（检查人员生产经理柳明建、安全负责人屈炳文检查签字）后方可进行拆除施工。

1.2拆除前由生产经理柳明建、安全负责人屈炳文对所有作业班组进行拆除安全技术交底。

1.3拆除前由安全员屈炳文负责检查脚手架上的杂物清理情况

2、拆除外架的重点加固部位：

（1）因阳台栏杆的安装故原预埋在阳台上的连墙件必须拆除，拆除后应做抱柱子与外架连接措施。

（2）拆除方向：按照楼层从上到下循环拆除

3、拆除程序及措施

3.1拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

3.2不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

3.3拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

3.4当脚手架拆至下部最后一根6m长钢管时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

3.5拆除过程中，要把同一种部件集中分类堆放，然后使用垂直运输设备运

制地面，不得散乱搬运，以免部件变形和受损。

4、脚手架拆除的安全措施

4.1拆架前，全面检查待拆脚手架，进行技术交底后才准备工作。

4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，周围的安全因素，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、缆风绳、连墙杆、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

4.3拆架时划分作业区，周围竖立警戒标志并划定警戒区，外架拆除施工架体上由安全员屈炳文负责监管，架工班组长负责指挥，地面由成东负责监管，架工班组必须派二人负责指挥，禁止非作业人员进入。（重点部位：马路边必须设置围挡竖立警戒标志并划定警戒区且由架工班组派一人监控、小区道路及入口需必须有人进行监控。）

4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

4.6每天拆架下班前，由安全员屈炳文负责检查外架不应留下隐患部位，如留有隐患部位必须立即组织整改。

4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

4.9所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。

4.10拆下的零配件要装入随身的工具袋内；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

5．材料堆码措施

5.1拆除的钢管、扣件材料出场必须按指定地点分类码放好后，然后分批分类出场。

5.2拆下的钢管与扣件及其它零配件，应按类分堆（扣件装入容器内），妥善保管。

5.3垃圾分类进入施工指定堆放点，随时进行清理。

6．关于每层钢管及扣件拆下后如何送至地面的问题.脚手架，每层随拆随送往地面方法是每层设两人于该层梯段处采用传递接力的方式将拆下的钢管与扣件送至地面，并顺序码放于架料堆码处，当天拆除的第二天运走。拆除期间严禁竖向直接通过架体传递接力钢管与扣件。

7.经济处罚管理 为更有效保证外架拆除的安全及工人拆除时能规范施工的目的，项目将采取经济处罚管理对有违规操作和不按方案施工的情况采取50~~1000元不等的处罚。

外脚手架施工专项方案 篇2

柳州市某小区框架结构小高层住宅楼，建筑物为地下室1层(平时为车库，战时为人防地下室)，地上18层(住宅)。第1层结构层高为4.2m,2～18层层高均为2.9m，电梯机房层高为3.0m，屋顶水箱层高为2.9m，建筑物高度从地下室顶板起为55.3m，从3层楼面计起为47.7m。地下室顶板以上分别为两栋塔楼。

2 脚手架施工方案设计

2.1 斜拉式脚手架方案

近年来，高层建筑施工中，外脚手架施工方案总体上可分为三类：第一类为落地式双排钢管架，第二类为悬挑式双排钢管外脚手架，第三类为液压爬升式外脚手架。对于落地搭设的脚手架，当需要搭设的高度较高且所要求的承载能力也相对较高时，往往要求采取特殊的支承构造方式保证整体稳定。该工程楼高55.3m，如采用落地式脚手架搭设，则必须采用双钢管或缩短立杆纵距，且大部分外架必须落在地下室顶板上，而地下室顶板所能承受的设计荷载并不能满足要求，因此采用落地式双钢管外脚手架显然是不可取的。如采用液压爬升式外架，则必须由专门的厂家进行施工，且造价较高，难于控制。因此根据工程的具体特点，项目决定采用悬挑式双钢管外脚手架方案。

悬挑式架体最为常用的主要有斜拉挑梁式外脚手架和下撑式外脚手架两种。若采用斜拉式构造，则斜拉钢丝绳将与预埋在主体结构边梁中的拉环拉结，支撑底座采用槽钢从主体楼面伸出，与建筑物楼板用预埋件连接牢固。由于支撑架整体重量较大，因此需考虑钢丝绳和槽钢对楼层楼面边梁的不利影响。若采用下撑式结构，由于上部要搭设较高的双排钢管脚手架，再加上施工荷载，其下撑结构尺寸较大，安装和拆除在高空作业相对困难，且下撑式外脚手架支撑系统有向外运动的趋势，较难控制，对构件的刚度要求亦相对较高，在综合考虑各因素后，该工程采用斜拉式支撑结构。

2.2 外架总体施工方法

地上2层结构施工时，采取一般外双排架搭设。3层以上采用[18a槽钢并斜拉18.5mm直径6×19+1型钢丝绳，在第3层楼面、第9层楼面和第14层楼面作悬挑支架，即采用一挑6层形式悬挑架，在悬挑支架上搭设外脚手架。

2.3 脚手架构造要求

在落地式双排扣件钢管脚手架以上部分全部按照每隔6层(标准层)依次向上搭设悬挑式双排钢管脚手架，支座采用[18a槽钢，布置间距为外架立杆纵距(1.5m)1根。槽钢在建筑物内用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上一层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处所设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上。无阳台部位悬挑出建筑物部分不大于1.5m，在建筑物内部分从建筑物外端至最内端的卡环距离不得小于3m，槽钢长度最少为5m。有阳台的部位，悬挑长度按1.5m加上阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上，建筑物内槽钢用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，做支点的框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，槽钢的最小总长为7m。由于砼施工全部用商品泵送砼施工，因此，所有外架按装修架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放主体墙体材料(具体构造详见图1～图4)。

2.4 防止风荷载倾覆构造措施

悬挑外架最大高度为58m，为了防止在风荷载下倾覆，必须按两步三跨把悬挑架与主体柱子用钢管打抱箍连接。每楼层处每隔4.5m用钢管连杆用双扣件把架体与楼层边梁上预埋短钢管连接牢固。

2.5 安全验算

2.5.1 钢管架体验算

每个悬挑层双钢管外架最大高度为17.4m，经PKPM施工安全计算软件复核验算：

(1)不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

(2)考虑风荷载时立杆的稳定性计算

2.5.2 槽钢和钢丝绳承载力验算

由于槽钢和钢丝绳的共同作用，有阳台的部位受力相对于无阳台的部位大，按有阳台部位进行验算即可。

(1)悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点(计算简图详见图5)。

经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

最大弯矩Mmax=8.076kN·m。

抗弯计算强度：

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求。

(2)悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平，计算公式如下：

(3)拉绳的受力计算

钢丝绳的轴力RU的垂直分力为R1=15.010kN，所以钢丝绳受力RU=18.322kN。

(4)钢丝绳和吊环的强度计算

钢丝绳强度计算：钢丝绳轴力RU=18.322kN，按18.5直径的6×19+1在公称抗拉强度为1400MPa时钢丝绳破断拉力总和为180kN拉力，经计算得[Fg]=0.85×180/8=19.13kN>RU=18.322kN，满足要求。

吊环的强度计算：钢丝绳与主体连接采用钢筋拉环，吊环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=16mm，所以选用直径为25的圆钢作为吊环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm，且外露直径不得大于50mm。

(5)锚固段与楼板连接的计算

钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=10mm，所以选用2根14直径的圆钢做卡环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm。

2.5.3 建筑物主体承压梁和抗拉梁验算

该工程钢悬挑梁支承处(阳台边)的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为200mm×550mm,C25砼，梁底最小配2Ф16，两边支座最小配3Ф16，梁最大跨度5.4m(按6m计算)，悬挑钢间距1.5m。按梁两端为固端验算。

钢悬挑梁传来集中荷载：P=7.439kN;钢丝绳传来集中荷载：P=15.01kN;按四处分布置于梁上。结构自重产生的荷载q=17.4kN/m均布在结构梁上(见图6)。

经计算支撑钢丝绳处的梁受荷最大，经计算梁跨中最大弯矩M1=40.17kN·m所需配筋面积As=275.128mm2，实体配筋2Ф16(402mm2)满足要求。梁支座弯矩：M2=83.158kN·m,As=582.624mm2，实体配筋3Ф16(603mm2)满足要求。

3 结语

实践表明，脚手架施工前制定科学的施工方案是必要的，该工程外脚手架采用斜拉式悬挑钢管脚手架施工，既保障了施工质量与安全，也保证了施工进度，取得了良好的效果。

参考文献

[1]建筑施工手册编写组.建筑施工手册(第四版)[M].北京:中国建筑工业出版社,2003.

外脚手架施工专项方案 篇3

关键词：建筑；外脚手架；施工方法

中图分类号：TU947 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2013）35-0172-02

在建筑工程当中对外脚手架的使用已经成为了其不可或缺的部分，而对建筑工程外脚手架搭设的重视度更高，在具体施工中需要做到安全可靠、节省开支和牢固稳定等，而这可以通过用扣件式的钢管脚手架的方式来达到。搭设方便、牢固耐用、装拆简单、寿命较长等都是钢管外脚手架的特点，它不仅是现今建筑高层所需要的，还在建筑物的平面立体方面也有着不可估量的作用。所以，对于房地产项目来说其建筑外脚手架施工方案与实施是具有重大意的。

1 实例概况

某工程是共八层的办公楼，这一建筑物其女儿墙的高度是28 m。其二楼都要使用特定的做法，也就是外飘1.5～2.0 m，所以，要从首层开始进行第一部分的外脚手架，一直搭设到第三层楼面的女儿墙为止，需要搭设的高度是9 m；从第三层天面露台的搭设是第二部分，所需要搭设的高度是20 m。此建筑物是坐落于；路口的西北侧方向，它的南面及东面都是临街，在进行具体施工的时候，先要封闭人行道，并做双层的安全防护棚，确保施工的安全性；西面是别的小区车辆及人流的入口；其北面是车辆与办公人员的入口。在进行外墙大修的过程当中，外脚手架需要具有施工通道、安全防护及施工操作平台等的功能。

2 施工方案及实施

2.1 构造脚手架

外墙扣件式钢管脚手架在构造形式有两种，一种是单排的手脚架，另一种是双排的手脚架。在高层建筑中通常使用双排脚手架。双排脚手架是由很多部分组成的，其中有斜杆、大小横杆立杆、底座等。各种杆件大小为Φ48 mm，壁厚为3.5 mm的焊接钢管，还可以采用Φ50～51/mm，壁厚为3～4 mm焊接钢管。若想达到脚手架宽度的需要，就要将小横杆钢管长度控制于2.10～2.30 m之内；将立杆、大横杆与斜杆的钢管长度控制至4.0～6.50 m。①底座：可以选择8 mm，60 mm外径，150的钢管作套筒，边是150 mm的钢板作底板，3.5 mm壁厚，再将这几个部件焊接成一个整体。二科选择锻铸铁制成，Φ150 mm，高度150 mm，10mm底板，插芯Φ36 mm，这种类型的底座是很少被采用的。

②扣件：对接扣件，也可以将其称为一字扣件，在钢管的对接中被普遍采用；回转扣件，这一扣件被运用于连接扣紧两根呈任意角度相交的钢管中；直角扣件，又称十字扣件，主要运用于连接扣紧两根互相垂直相交的钢管。③扣件分类：主要分成两类，一类是锻铸铁铸成，另一类是钢板压制。以A3钢来制成螺栓，并做镀锌的处理，以免有锈蚀的情况出现。

2.2 搭设脚手架

①手脚架的搭设顺序：首先牢固地基弹线，定位立杆，将扫地杆摆放好，在扫地杆扣紧上紧扣竖立杆；把扫地小横杆扣紧于扫地杆和立杆，将第一步大横杆装上并将其和各个立杆进行扣紧。加设临时的斜撑杆再装第二步的小横杆，并将其上端扣紧于第二步大横杆，装第三步以及第四步大横杆与小横杆，把接立杆及连墙件安装上，再铺设脚手板，挡脚板，剪刀撑，绑扎防护等。②确保准确的把握好立杆的垂直度，要是有两根相邻的立杆，它们俩的接头就需要错开500 mm。③大横杆的纵向水平高低差需控制在一皮砖的厚度内。同一步内外两根大横杆的接头需错开，避免在同一跨间。对于在垂直方向相邻的两根大横杆连接，同样需要错开，且水平距离在500 mm以上。④用扣件将小横杆紧固于大横杆上，若靠近立杆，则小横杆可紧固于立杆上。双排脚手架小横杆靠墙的一端应距离墙面50～150 mm。⑤搭设剪刀撑，选择两根斜杆扣，一根在立杆上，另一根在小横杆的伸出部分，控制斜杆两端扣件与立杆节点的距离在≯200 mm，最下面的斜杆与立杆的连接点和地面的距离为≯500 mm，这样能够确保架子的稳定。⑥为避免出现杆件滑脱，脚手架各杆件相交伸出的端头必须大于100 mm；⑦设置连墙杆的时候需要考虑砼墙体或者砼梁柱的实际增高情况来进行；⑧安装扣件：为避免雨水的进入安装对接扣件的时候要将螺栓向上，开口向脚手架内侧。并准确的把握好螺栓的松紧度，若螺栓太松了手脚架的承载能力就会收到一定的消弱，若螺栓太紧了会出现扣件与螺栓断裂的情况；⑨进行手脚板的铺设时可以采用竹芭与钢手板，它的优点是很明显的，就是具有很高的灵活性。在具体铺设的过程当中需要依据各种情况来进行，铺满以及铺稳，还需要离墙面的距离为120～150 mm。也可以依照纵向水平杆的方向来进行铺设，而后以铅丝在纵向水平杆上进行固定；⑩进行立杆的接长施工时需要至建筑物标高，用对接扣件来对其他各层各步接头做出连接；{11}若是采取了手脚架外侧面，那么就需要用密目式安全网来对它作出全方位的封锁，且不可具有丝毫空隙，可以在脚手架纵横杆上将密目式安全网固定。

2.3 拆除脚手架

①若是有拆除手脚架的必要，就必须要先在地面设置警戒的标志或围栏，并应该要有专人来看守，以防有非工作人员的进入而导致发生事故。②拆除的时候要根据特定的顺序，就是“先搭后拆，后搭先拆，”先拆安全网，栏杆，后拆大小横杆等等，不允许上下同时进行作业。③拆除那些连墙件时，需要随着手脚架进行逐层的拆除，禁止有拆除连墙件整层的情况出现，手脚架在后拆除。要是进行分段的拆除就不能超过二步，若是出现高差超过二步，那么就需要进行连墙件加固的增设。④在使用分段拆除手脚架的时候，就需要遵守相应的要求处理那些手脚架，通常设置横向斜撑和连墙件巩固。⑤做到在施工中保持协调性，为防止施工人员出现坠落，在松开扣件与另一连接的扣件时，一定要提前进行通知工作。⑥将钢管拆下后，对扣件做出分类堆放。⑦没有特殊下不可在进行拆除的过程中换人，要是有换人的情况出现需要详细的将具体的情况交代清楚，以防有事故的出现。

2.4 脚手架的质量控制

①搭设前需要检查所用的钢管，尤其是要对扣件的质量进行检查，若发现有裂缝、变形等现象，应该禁止使用，若存在滑丝的螺栓应立刻更换。②必须选择建筑专业人员进行设置，最好选用架子工，在具体的施工方案中，单位工程项目经理需要根据施工方案中有关脚手架的要求，对施工人员进行讲解，或者专业培训。③扣件规格与钢管外径应该保持一致，不得将Φ48 mm和Φ51 mm的钢管弄错，以总成混用情况。④脚手架的搭设应该根据施工进度进行，一次搭设高度应控制在相邻连墙件以上两步内。⑤剪刀撑，横向斜撑搭设参照立杆以及纵横向水平杆同步搭设。⑥地基处理与底座安装：确保脚手架搭设的地基要夯实找平，对建筑用水进行排水处理。

3 结 语

总之，对于建筑工程来说，在施工过程中外脚手架是不可或缺的部分，它确保施工顺利进行的同时也确保施工的安全，若要做到外脚手架安全可靠的进行就需要从选型、管理、设计、施工等的环节严格的把关，让它能够保障施工安全。

参考文献：

[1] 贾雪军，蒋晓东.谈高层外悬挑脚手架的安全性与经济性[J]，施工技术，2006，（7）.

[2] 王文，宋贞网.悬挑脚手架的设计与施工[J].江苏建筑，2003，（4）.

[3] 文云峰，肖宁海.4.5m悬挑脚手架工程施工实例[J].建筑安全，2003，（2）.

外脚手架施工方案 篇4

脚手架施工方案

南通五建：潘赟

一、工程概况

榕锦花园一期工程5#、6#楼是由姜堰市榕祥房地产开发有限公司开发建设，福建西海岸建筑设计研究院设计，姜堰市鑫彬建设工程监理有限公司监理，由我南通五建建设工程有限公司总承包施工，同时根据业主和公司要求，此工程以省文明工程标准建设。该工程位于姜堰市经济开发区姜堰大道/溱湖大道交叉口。建筑占地面积2133.8m2，总建筑面积34267.8m2，工程由地下一层非机动车停车库，地上21层综合楼，底下三层为商用，建筑面积为4293 m2，三层以上为住宅。建筑物主楼总高度63.390米，裙房高度为11.190米，±0.00相当于黄海标高5.60m。为满足实际搭设高度地要求及外立面施工整体效果地要求，保证后期上下同时施工有工作面，落地脚手架一律搭设至四层（11.190米），然后均从第五层开始沿周边搭设悬挑脚手架，悬挑三次，每次悬挑6层，从11.190米至28.590米为首次悬挑；从28.590米至45.990米为第二次悬挑；从45.990米至以上为第三次悬挑。

二、脚手架设计依据

1、公司的企业标准汇编。

2、钢筋焊接试验方法标准(JGJ/T27—2001)

3、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59—99)

4、建筑施工高处作业技术规范(JGJ80—91)

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）；

6、《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）；

7、《建筑钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

8、建筑工程施工手册，中国建筑工业出版社。

三、基本要求

外脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中多种水平、垂直荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性。在施工过程中，在多种荷载作用下不得发生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象，以确保安全。

四、材料选用

4.1采用φ48×3.0扣件式钢管脚手架，钢管材质应符合GB的技术条件，表面平整光滑，无锈独、裂纹、分层、压痕划道和硬弯，新用钢管有出厂合格证，进场的材料要求取样检测合格。搭设架子前应进行保养，除锈，并统一涂色，颜色应力求环境美观； 4.2扣件采用KT-33-8可锻铸铁扣件，并应有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不少于5mm，且进场材料要求取样检测合格。使用前必须作好验收工作。

4.3根据计算(计算书附后)，悬挑架外挑梁采用16a槽钢。悬挑架所用的所有零配件的材质必须优良，严禁使用不合格产品，若发现钢管严重锈蚀、弯曲、压扁、以及扣件有脆裂变形、滑丝等现象，严禁使用。

五、搭设方案

（一）、落地脚手架 搭设尺寸：

立杆的纵距1.6米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。

二、搭设要点

1、落地脚手架搭设前，土方回填完并分层夯实，地面必须平整，并浇好砼。

2、准备好架体搭设所需的材料，如钢管、扣件、竹芭、扎丝等。

3、配备好必要的搭设工具、量具、劳动保护用品。

4、本工程安排架子工10~15人，其班长1人，负责按方案组织现场施工，全班日常管理，安全检查，现场技术指导等工作。要求架体搭设进度与主体施工进度相配合。

5、进场后，由班长对全体操作人员进行安全技术交底，宣读工地的有关规章制度，并要求每人在交底书上签名。

6、进入工地后根据建筑平面确定脚手架的平面位臵。

7、根据脚手架平面位臵沿建筑物四周放臵垫板，在垫板上竖立杆，立杆选择一定要纵横交错，即里外一高一低，纵向相邻立杆一高一底→在立杆上扎第一步小横杆→ 大横杆 → 搁栅→ 扎第一步扶手和挡脚杆 →铺第一步脚手竹笆，与此同时，校直每一根立杆，其垂直度偏差不超过3％，然后扎扫地杆。为防止架体倾斜可加临时支撑杆，架体起步时要多人配合，防止倒杆，完成上述工作后，沿建筑四周往上搭设第二步脚手架，第二步搭设完后，开始扎剪刀斜撑，同时做好第四步等。每往上搭设一层楼高的架体，架体必须与建筑作水平拉结，当二层水平拉结好后，可拆除临时斜撑。

8、拉结的做法：

在剪力墙处，预先埋2根12钢筋，在预埋点处从架体上轧一钢管顶住板墙，然后把钢筋焊在拉结钢管上，焊缝高度不小于6㎜

在窗洞处： 在架体上轧一钢管伸到窗洞内，然后在该钢管的窗洞内外侧各轧一条钢管夹住板墙。

在楼面处：

预埋一钢管，然后用钢管把预埋管和架体用双扣件连接。

9、搭设过程中立杆接长和横杆接长用对接扣件，剪刀撑接长采用旋转扣件搭接，两转扣件的距离要大于1000㎜，杆端不小于100㎜。

10、搭设过程中严格挑选钢管和扣件，质量不合格的钢管，如薄壁、严重锈蚀、硬弯的钢管不能用，如裂纹、滑丝的扣件不能用。

11、应沿建筑物四周一步一步递升搭设，禁止分立面搭设和踏步式往上搭设。

12、搭设过程中，要求螺帽扭紧力矩为45～65N〃m

13、搭设过程中随时注意校直立杆和校平水平杆。

14、基本要求为横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全。有安全操作空间、不变形、不摇晃、不积水。立柱上的对接扣件应交错布臵，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于2500MM，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

15、脚手架应在立杆与墙壁面之间设层层隔离竹芭片,支承在两根钢管上,用18#铁丝同钢管捆牢,每块竹笆的捆绑点不小于4点.16、立杆双排并设臵拉结杆,必须采用刚性连接钢管一端同主立杆连接另一端与预埋钢管用十字扣件固定,转角处加密,不允许采用柔性连结,连接杆应与墙面垂直方向每层设臵,水平方向不大于6M设臵一道,以确保立杆稳定,转角处立杆间距1米,其余均匀排布。

17、剪刀撑向两端和转角处起，在脚手架外侧从端头开始，水平距离每隔不大于9M，用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设臵。斜杆用长钢管与脚手架底部成45度--60度夹角。

铺设各层小横杆和脚手片

18、脚手架斜道：

斜道宜附着外脚手架或建筑物设臵，宽度与脚手架同宽，上料斜道坡度宜采用1：6，人行坡道宜用1：3。拐弯平台宽度等于坡道宽度。

斜道两侧及平台外围应设臵两道高度为1200护身栏及不小于180㎜的挡脚板。按规范规定设臵剪刀撑。

斜道脚手板上设防滑条，防滑条间距不大于300㎜。

19、每幢号房设一个通道口，上设防坠棚。

（二）、悬挑脚手架 搭设尺寸： 立杆的纵距1.35米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。

1、受荷情况：

采用φ48×2.5 钢管和扣件，φ12.5钢丝绳、槽钢等构成的外悬挑脚手架，悬挑梁、立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，剪力撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的构件，并同时具有加强脚手架抵抗垂直、水平力作用的能力，其中连墙杆还承受风荷载也是脚手架组成整体的连接件和传力件；挑架的搭设必须在砼强度达到15MP后方可进行。

2、钢筋环的预埋：

2.1本设计把固定槽钢的预埋钢筋命名为钢筋环。经验算，钢筋环采用2φ16圆钢，其机械性能必须符合规范要求

2.2每根钢筋环必须是原材，不得有焊接接头，加工前必须送试，经试验室试验合格后方可弯曲成型；

2.3钢筋环预埋应尽量避开框架柱、短墙、平行槽钢的墙、便于槽钢抽进抽出。

3、悬挑槽钢的加工：

3.1按附表 16a槽钢需用量表进行下料；

3.2为便于与立杆连接。在槽钢上用电焊固定φ25短钢筋，钢筋位臵与立杆位臵配磋。搭设时钢管套入φ25钢筋中(见详图)，电焊必须四周满焊，焊缝高度不小于8mm，以确保焊接牢固；

3.3漆好防护漆；

4、现场搭设：

4.1根据槽钢平面图的要求，对号入座，固定槽钢；槽钢套入U形钢筋环中，应用木楔塞紧，在外挑口垫18厚的木材；

4.2搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→小横杆→大横杆→剪力撑→挡脚杆→防护栏杆→脚手片→安全立网→安全平网。

4.3脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头，应错开不少于50CM，且不在同一步距内，立杆的垂直偏差不大于架高的1/200，纵向水平杆和斜杆剪力撑接长用活动扣件对接搭接连接，搭接长度不少于1000mm，搭接区用三只旋转扣件扣紧，同一步内内外两根纵向大横杆接头也应错开，并不在同一跨内；在每一面脚手架范围内的纵向水平高差，不宜超过一皮砖的高度；

4.4内立杆距外梁外边270mm，小横杆伸出外立杆点外150mm，离外墙面100mm，小横杆用扣件紧固于立杆上，内外两根大横杆扣件也要紧固在立杆上；

4.5脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m(水平距离)各用斜杆剪刀撑，自下而上秩序连续设臵，斜杆采用长钢管，与脚手架底部成45°-60°夹，斜杆用扣件与立杆、小横杆等主结点杆件固定。

4.6脚手架和墙体之间必须铺设200mm宽长条竹挑板作为站人片，不得有探头板；

4.7脚手架与建筑物的拉结，采用两步三跨(以立杆位臵为准)及转角处设拉结点，架体边缘及转角处1米范围内必须设拉结点；拉结采用刚性连接，必须保证拉结的牢固、稳定、上下错位；在每套挑架中，除底层以外，每一楼层必须在每三根立杆设臵拉接点一个，拉接点可采用短钢管预埋在边梁的中部。

4.8悬挑手架外侧每排设臵防护栏杆、踢脚杆，防护栏杆设臵高度为1.2米，踢脚杆设臵高度为30cm，挑架里侧遇到临边时(如大开间、门洞等)时，也按上述要求进行相应的防护；悬挑架的底层必须用安全网和脚手板满铺。

4.9挡架层层满铺脚手片，脚手片须用不于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。

4.10、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不细于18#钢丝张挂严密，且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧；

4.11、挑架的作业层和底层应用合格的安全网或采取其它措施进行分段封闭式防护；

4.12、钢管杆件的连接必须使用扣件，严禁使用铁丝或其它器具代替。立杆、大横杆的搭接要错开，立杆搭接不可在同一水平面上，剪刀撑搭接长度不小于1000mm，并不得少于3个扣件固定，不得采用对接扣件，相邻接头应错开设臵。

4.13、斜拉钢丝绳在上一层砼浇筑完七天后开始安装，每个槽钢的外端均设臵斜拉钢丝绳。

4.14为提高悬挑脚手架的整体承载力，特别是对槽钢无法挑的阳台转角等薄弱部位，不仅在小横杆的外端设臵φ12.5的钢丝绳斜拉，且在相应内立杆的节点处同时设臵向上斜拉钢丝绳。所有钢丝绳与砼阳角接触处用模板隔开处理。

4.15脚手架各杆件相交伸出端头均应大于100mm，以防止杆件滑落；

4.16每挑一次挑架的槽钢外侧，在外立杆的内侧，用δ＝3mm钢板，宽200mm沿外架固边设臵用18＃铁丝与立杆绑扎牢，钢板外面上涂黄黑相间的斜条码。

4.17在每一次挑架的外立杆外侧沿房屋周边设臵平网一道，在悬挑架上翻时，平网跟着上移，但原来的位臵仍要在外墙面上设臵平网。

六、卸料平台的设臵

1、卸料平台的布臵位臵，以塔吊位臵尽量能通视为准，主楼每层设臵二个，且上下楼层的卸料平台要错开三米搭设。

七、拆除方案：

7.1按下列顺序拆除：

内挡毛竹片→安全网→垫铺毛竹片→防护栏杆→挡脚杆→斜位杆→上部大横杆→上部小横杆→连墙拉杆→上部立杆→斜拉绳→下部大横杆→下部小横杆→下部立杆→槽钢抽进；脚手架拆除前，对全体操作人员要作技术安全交底。作业人员佩带安全带。

7.2、脚手架拆除前，应对于脚手架作一次全面的检查，对薄弱部位先加固，后拆除；清理步层内的建筑垃圾。

7.3、拆除期间划好明显的警戒标志，并有专人监护。

7.4、操作人员在拆除过程中要互相配合，组织严密，服从指挥。7.5、拆除工作必须由上而下按顺序拆除，不得阶梯拆除和分立面拆除。

7.6、剪刀斜撑和连墙支撑不得先行拆除，应与架体同步拆除。7.7、拆除过程中废物不能任意向外抛、扔。

7.8、拆除的扣件和杆件，不能往下面抛，应堆放整齐、稳固、用塔吊或电梯运至地面，如无塔吊应在步层内站好人，把长件传至地面。

7.9、拆除过程应保护好建筑产品，如外墙面、门窗等建筑产品。7.10、操作人员应带好安全帽和安全带，穿软底鞋，严禁酒后上岗作业。

7.11、遇大风六级以上大风（包括六级）大雨大雪、夜间不得拆除作业。

7.12、落地架拆至一步时，应先拆除扫地杆，再拆第一步横杆，应多人配合，防止倒架。

7.13、挑脚手架拆到底部支撑时，需要气割，配备消防器材，做好防火措施。

7.14、全面检查脚手架的扣件连接，支撑体系是否符合安全要求，经主管人员批准方可实施。

7.15、立杆、剪刀撑等接长杆的拆除，应两人以上配合进行，不单独进行；

7.16、操作者应有高度安全意识，站立位臵，用力均需得当； 7.17、翻掀垫铺毛竹片注意站立位臵，保持身体平衡，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将毛竹片内未清除的残留物从高处直接伤人；

7.18、从上往下拆架，钢管可通过提升机向下运输钢管，尽量减少用塔吊向下吊钢管来和下部的悬挑架；若标准层隔墙已砌，要充分考虑6m长钢管能从提升机水平转送，留好预留洞。

7.19、悬空口的拆除，预先进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除；

7.20、高层脚手架拆除，应沿建筑四周一步一步递减，不允许两步同时拆除或一前一后跳步式拆除，更不允许分立面拆除；

7.21、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

八、脚手架的使用与维护：

8.1、本脚手架系围护外脚手架，必须严格控制脚手架的施工荷载，即不超过2KN/m2，施工作业交底要明确。8.2、脚手架不能作为外模板支模用。8.3、在使用过程中禁止下列违章作业。

1、利用脚手架吊物。

2、在脚手架上推车。

3、在脚手架上拉接吊装线缆。

4、任意拆除和移动脚手架上的杆件及松动扣件螺帽。

5、任意拆除水平连墙拉结支撑。

6、任意拆除脚手架上的防护措施。

7、在脚手架外往下抛物。

8、在脚手架上喜戏打闹。

8.4、定期观察脚手架的倾斜程度，如脚手架倾斜或下沉，要检查原因后即时整改。

8.5、检查各扣件是否松动，杆件是否滑移。

8.6检查脚手架竹芭是否完好，如有损坏要立即更换。8.7检查安全网是否完好，如有漏扎的要即时扎好，有空洞的要更换。8.8检查水平连墙支撑是否完好，如有被拆，要立即恢复。8.9经常清理架体上垃圾，保持架体整洁。

8.10禁止任意开挖脚手架地基和松动挑架支撑结构。8.11配臵足够的灭火器。

九、安全技术措施

9.1必须有完善的安全防护措施，按规定设臵安全网、安全栏板。安全网与安全网的搭接处用绳连接起来，不得留间隙，尤其在外墙拐角处更应搭接严密，安全网内的碎块、木材等物应及时清理；

9.2、各通道、洞口、临边和易爆用品处应悬挂安全标志，配臵足够数量的灭火器，尤其是电焊工操作时必须设专人监护防止火星点燃安全网、竹芭片，脚手架上禁止吸烟。

9.3搭设脚手架必须由经安全教育持证上岗的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不和脚手架操作；

9.4上架人员必须扣好安全带、载好安全帽，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧，严禁酒后上班；

9.5上架人员不得在架上打闹，物体严禁高处抛掷；

9.6上架人员不得在架上打闹，必须切断电源或将电线迁移，脚手架不如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护，由专业电工操作；

9.7脚手架离附近的输电线不小于2.5m，高压线路要相距5m以上，距离不足要采取隔离措施；

9.8横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人；

9.9五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足，不准在脚手架上操作，雨雾后上架要有防滑措施；

9.10严禁在脚架上堆放钢模板、木材等多余的材料等，以确保脚手架畅通及防止超载；

9.11吊脚手架、脚手架钢管等必须用专用保险吊钩，堆放要平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载；

9.12当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结点，方可撤离岗位；

9.13挑架搭设三步后，须进行验收，验收合格，方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决；

9.14高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装臵。

9.15拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。

9.16如遇强风，雨，雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

9.17所有高空作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。

十、交底与验收

10.1挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。

10.2挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭设一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。

10.3每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容亮化，合格后持合格牌方可投入使用，验收人员须在验收单上签字，资料存档。附2：落地式外脚手架计算书

1.脚手架设计参数

双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.6m，大小横杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根（两侧小横杆不计）；

采用的钢管类型为 Φ48×2.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处江苏泰州，基本风压0.4 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1278；

竹笆片脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、模板脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.028； 脚手板铺设总层数:6； 5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00； 立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:1.00。

二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.028 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.028+1.2×0.16+1.4×1.067 = 1.719 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.719×1.052/8 = 0.237 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =61.375 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =61.375 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.028+0.16+1.067 = 1.255 kN/m ；

最大挠度 ν = 5.0×1.255×10504/(384×2.06×105×92800)=1.039 mm；

小横杆的最大挠度 1.039 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！

三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.028×1.05=0.03 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.6/3=0.168 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.6/3=1.12 kN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.168+1.4×1.12)/2=0.903 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.028×1.6×1.6=0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.903×1.6= 0.386 kN.m； M = M1max + M2max = 0.006+0.386=0.391 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.391×106/3860=101.374 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 101.374 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.028×16004 /(100×2.06×105×92800)= 0.065 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.03+0.168+1.12）/2=0.659kN ν= 1.883×0.659×16003/(100 ×2.06×105×92800)= 2.658 mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.065+2.658=2.723 mm； 大横杆的最大挠度 2.723 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.05×2/2=0.03 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.6=0.045 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.6/2=0.252 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.6 /2 = 1.68 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.045+0.252)+1.4×1.68=2.744 kN；

R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m NG1 = [0.1278+(1.05×2/2)×0.028/1.80]×12.00 = 1.730kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(1.05+0.3)/2 = 1.944 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×12 = 0.096 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.49 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.6×2/2 = 3.36 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us--风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.49+ 1.4×3.36= 10.092 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.49+ 0.85×1.4×3.36= 9.387 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；

六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.092 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10092/(0.191×357)=148.01 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 148.01 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.387 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9386.76/(0.191×357)+195185.894/3860 = 188.228 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 188.228 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m； Hs =[0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76 +1.4×3.36)]/(1.2×0.128)=38.878 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 38.878 /(1+0.001×38.878)=37.423 m； [H]= 37.423 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.423 m。

脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.195 /(1.4 × 0.85)= 0.164 kN.m；

Hs =(0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76+0.85×1.4×(3.36+0.191×3.57×100×0.164/3.86)))/(1.2×0.128)=20.996 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 20.996 /(1+0.001×20.996)=20.564 m； [H]= 20.564 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =20.564 m。

脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.28 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.654 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.654 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN； Nl = 12.654 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 12.654小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 80 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.23 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.092 kN； 基础底面面积（脚手板）：A = 4×0.25/(4/1.6)=0.4m2。p=25.23 ≤ fg=80 kPa。地基承载力满足要求！附2：悬挑外脚手架计算书

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根(两侧大横杆不计)；

脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×2.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布臵取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.05 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架（考虑到现实中钢管及扣件的合格率低，不采用装修脚手架荷载2.000）；

同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处江苏泰州，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m（按照苏州要求）。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C25； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:5.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.028 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.028+1.2×0.105=0.16 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图

1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.16×1.352+0.10×1.47×1.352 =0.291 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.16×1.352-0.117×1.47×1.352 =-0.343 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.291×106,0.343×106)/3860=88.86 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 88.86 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.028+0.105=0.133 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：

ν= 0.677×0.133×13504/(100×2.06×105×92800)+0.990×1.05×13504/(100×2.06×105×92800)= 1.963 mm；

大横杆的最大挠度 1.963 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.028×1.35 = 0.038 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.35/(2+1)=0.142 kN； 活荷载标准值：Q=3×1.05×1.35/(2+1)=1.418 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.038+0.142)+1.4 ×1.418 = 2.2 kN；

小横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.028×1.052/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.2×1.05/3 = 0.77 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.775 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.775×106/3860=200.697 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =200.697 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.028×10504/(384×2.06×105×92800)= 0.023 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.142+1.418 = 1.597 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1597.185×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×92800)= 3.433 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.023+3.433 = 3.456 mm； 小横杆的最大挠度为 3.456 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN（规范取值为8.0，现取值为市场上扣件试验值），按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.35×2/2=0.038 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.05/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.35/2=0.213 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.35 /2 = 2.126 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.038+0.015+0.213)+1.4×2.126=3.295 kN；

R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m NG1 = [0.1204+(1.35×2/2)×0.028/1.80]×18.00 = 2.547kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.35×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×10×1.35/2 = 1.013 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.35×18 = 0.122 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.414 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×1.05×1.35×2/2 = 4.252 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us--风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.414+ 1.4×4.252= 13.651 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.414+ 0.85×1.4×4.252= 12.758 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.35× 1.82/10 = 0.164 kN.m；

六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以卸荷吊点分段计算。

第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为5m;经过计算得到

a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1 = P2 = 1.5×13.651×6/18 =6.825 kN； kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位臵处内力计算为(kN)：

T1 = P1/sina1 = 6.825/0.912 = 7.485 kN T2 = P2/sina2 = 6.825/0.995 = 6.859 kN G1 = P1/tana1 = 6.825/2.222 = 3.071 kN G2 = P2/tana2 = 6.825/10.000 = 0.683 kN 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =7.485 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取 7.485kN，α=0.82，K=5，得到： 选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×7.485×5.000/0.820)0.5 = 9.6 mm。

吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f] 其中 [f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；

N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；

A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；

选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×7.485×103/50/3.142）0.5 = 10 mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.6 mm，必须拉紧至 7.485 kN，吊环直径为 10 mm。

根据各次卸荷高度得：

第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.7 mm，必须拉紧至 6.237 kN，吊环直径为 9 mm。

七、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.651×7/18 =5.309 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 5309/(0.191×357)=77.853 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 77.853 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.758×7/18 =4.961 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 4961.302/(0.191×357)+164396.615/3860 = 115.35 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 115.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 14.58 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.447 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.447 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN；

Nl = 11.447 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 11.447小于双扣件的抗滑力 13 kN（规范取值为16.0，现取值为市场上扣件试验值），满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。

受脚手架集中荷载 P=(1.2×6.414 +1.4×4.252)×7/18= 5.309 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 7.194 kN； R[2] = 4.166 kN； R[3] = 0.19 kN。

最大弯矩 Mmax= 0.806 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.806×106 /(1.05 ×108300)+ 5.309×103 / 2195 = 9.503 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 9.503 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×10×63× 235 /(1200×160×235)= 1.87 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。

经过计算得到最大应力 σ = 0.806×106 /(0.919×108300)= 8.093 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 8.093 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十一、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=7.748 kN；

十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=7.748 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12.5mm。

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝97.3KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。K＝5。得到：[Fg]=16.541KN>Ru＝7.748KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=7.748kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7748×4/3.142×50)1/2 =15mm；

十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.19 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[190.326×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.557 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.19kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；

[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2； h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

190.326/(3.142×20×1.27)=2.385mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.19kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 4.166kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；

双排外脚手架施工方案 篇5

本工程双排外脚手架编制依据为：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》。

15．7．1施工方法

15．7．1．1双排脚手架立杆纵距1.5m大横杆步距1.8m，小横杆间距1.5m，立

杆横距1.2m。

15．7．1．2立杆距建筑物450mm，小横杆距建筑物350mm，脚手架下采用枕木铺平。在大横杆上绑扎立杆，在立杆上绑扎小横杆。

15．7．1．3每隔二层设吊筋，下部与大横杆及小横杆连接，上部固定在上层埋件钢管上，斜吊筋由φ12钢筋和紧线器构成，吊筋必须用紧线器拉紧。

15．7．1．4在架子外侧立面整个长度和高度上连续设置十字形剪刀撑，与地面成45。角，在相邻两排剪刀撑之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架大横杆扣紧，在其中增加3个扣件结点，剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米。

15．7．1．5跳板每层4块，立杆间距内布置4块跳板，跳板长4m。每层楼的外架子绑扎完毕后，外侧及时挂密目安全网。

15．7．1．6上料平台高度1m,栏杆高1m,3根栏杆居中布置 ,挡脚板高度200mm。15．7．1．7在各层楼板窗口处打入φ18膨胀螺栓埋件与斜杆焊接(详见附图)。15．7．2保证质量技术措施

15．7．2．1所有钢管、扣件必须刷防锈漆。

15．7．2．2脚手架各杆件相交处，伸出端不小于100mm，防止杆件滑脱。15．7．2．3大横杆、立杆相邻对接接头错开1500mm，并且不在同一步架内。15．7．2．4扣件安装时螺拴朝上，对接扣件开口向架子内侧。

15．7．2．5扣件的螺拴必须放正拧紧，扭动力矩在40~50N.m之间，并且不大于60N.m

15．7．2．6安装时设专人监督，保证同一排立杆在同一平面内，垂直度偏差不得在于架高的1/200，小横杆高低差不大于50mm。

15．7．2．7与埋件连结的斜支杆必须层层设立，且不得在同一层上少设或漏设，以保证外脚手架整体稳定。

15．7．2．8将相邻步架的大横杆交替设于立杆的内侧和外侧，多层作业时，不要都处于外传递（内传递）的一步架上，使其构成偏心荷载的作业层减到最小。15．7．3安全技术措施

15．7．3．1施工班组在作业时应严格执行有关安全技术操作制度及规程，并按本方案的要求进行绑扎。

15．7．3．2绑扎前严格检查杆件、扣件、跳板及安全网等，如有变形和损坏的，不得使用。

15．7．3．3小横杆上铺设的跳板和架子处挂的安全网要牢固、严密。跳板不得有探头的现象，所有安全网要用8#铁线绑扎牢固。

15．7．3．4脚手架多层作业使用时，每一作业层下的水平防护增设一道密目安全网防止坠物伤人。

15．7．3．5在脚手架搭设和使用期间，严禁与带电体接触，施工中使用动力线和照明线等，如必须穿过脚手架，需严格检查，并采取相应的绝缘措施。15．7．3．6遇有大风天应停止绑扎作业，防止刮落物品伤人。

15．7．3．7严禁吊车碰撞架子。

15．7．3．8施工人员必须戴安全帽，高空作业系安全带。

15．7．3．9脚手架搭投完毕后必须经项目经理、施工员、安全员、技术员、质检员检查合格后方可投入使用。

15．7．3．10本脚手架设计操作层为三层，均布施工荷载为2.0KN.M严禁超设计集中堆料或集中站人。

15．7．3．11脚手架在绑扎及使用期间发现杆件松动及变形等现象应及时通知项目部人员处理。

15．7．3．12严禁未经允许任意拆除吊筋、斜支杆,小横杆以及其它杆件。15．7．3．13每次大风、大雨过后，认真检查一遍脚手架，发现问题及时处理。做到安全生产,不安全不生产。

15．7．4防雷措施

15．7．4．1在施工期间如遇雨天，脚手架上的作业人员立即离开，防止雷击。15．7．4．2用φ25~32壁厚不大于3mm的镀锌钢管制做避雷针,设在架子四角的立杆上，高度不小于1米。

15．7．4．3接地极采用L50×5角钢制作，长1.5~2.5米，埋入地下，且将地夯实，不得埋在干燥土层内。

15．7．4．4接地线用φ10圆钢与接地极焊接，焊缝60mm。

15．7．4．5避雷接地装置由电工制作安装，任何工种在架子使用过程中不得破

坏避雷设施。

15．7．5脚手架的拆除

15．7．5．1划出工作区标志，禁止本工种以外的人员进入和穿行。15．7．5．2拆除作业时，应统一指挥，上下呼应，动作协调。

15．7．5．3严格遵守拆除顺序，做到后绑者先拆，先绑者后拆。

15．7．5．4必须在吊筋底部以上杆件全部拆除后，方可切断吊筋或松开紧线器。15．7．5．5在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换时，应将拆除情况交待清楚，以防发生事故。

15．7．5．6拆除下的杆件都不得堆放在楼板上，由吊车或井架运下，严禁人工

抛下。

15．7．5．7杆件拆除应注意保护窗户，不得碰撞窗扇及窗框。

15．7．5．8拆除脚手架时设专人监督，各通道做好指示标牌。

15．7．6双排脚手架计算书

15．7．6．1小横杆计算：

（1）δ=MX/WN≤f =205N/mm2

Mx=1.2MGK+1.4 MQK

=1.2×0.25×1.22/8＋1.4×3×1.22/8=0.81KN/m2

Wn查附表得5.05cm2

δ=MX/WN =0.81KN/m2/5.08×10－6m3

（2）挠度验算

ω=5ql2/384EI=5×3.75×1.22/384×2.06×105×12.19=1/357≤1.5/150

经以上验算小横杆满足要求。

15．7．6．2大横杆计算

因相邻立杆之间不设小横杆，故不验算。

15．7．6．3脚手架搭设最大高度及立杆计算

15．7．6．3．1脚手架搭设最大高度：HMAX=H/1＋H/100 H= KAΨa f－1.3×(1.2NGK2＋1.4NQK)/1.2NGK1×h

=0.85×60－1.3×(1.2×1.95＋1.4×2.2)/1.2×0.442×1.2=48.89 m HMAX=H/1＋H/100=48.89/1＋0.489=49.4m

15．7．6．3．2按组合风荷载计算:

N=1.2(nNGK1＋NGK2)＋1.4NQK

=1.2×(27×0.442＋2.95)＋1.4×4.2=19.6KN

15．7．6．3．3计算ψ值，由b=1.2m,H1=3.6m，λx= H1/b/2=686 由b、H1查表得μ=25

λ0x=μλx=25×6.86=171.25

再由λ0x查表得ψ=0.242

15．7．6．3．4M= ql2/8=0.6×3.62/8=0.97

查表得b1=1.08A1=489mm2

KH=1/1＋H/100=1/1＋63/100=0.61

又因用单管做立杆,所以KA=0.85

N/ψA＋M/ b1 A1=19600/0.242×2×489＋9.7/4.89×1.08=84.5 N/mm2 KA×KH×f =0.85×0.61×205=106.3 N/mm2 ＞84.5 N/mm2 故经验算立杆合格

15．7．6．4.连墙件计算

δ=NtNc/An≤0.85f

NtNc=1.4H1L1W=1.4×3.3×1.5×0.5=3.465KN

An查表得4.89 cm2

δ=NtNc/An=3.465/4.89 cm2=70.9＜0.85×205=174.2

经验算连接件抗拉抗压强度满足要求.15．7．6．5上料平台支撑系统验算

15．7．6．5．1荷载的计算

15．7．6．5．1．1平台自重及栏杆自重

钢管：（0.875×4＋1.2）×3.84=18kg=0.18KN

扣件：1×4=4 kg=0.04KN

15．7．6．5．1．2封闭竹笆自重

（0.875×1.2＋1.25×1.2）×3.5=9 kg=0.09KN

15．7．6．5．1．3跳板自重0.875×1.25×50=5.5 kg=0.55KN

15．7．6．5．1．4材料自重，按整个平台受料重量为1000kg计算（10×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=1.25KN

15．7．6．5．1．5施工人员及运输工具荷载

按整个平台受活荷载400kg计算

（4×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=0.5KN

斜杆所受压力

N=(0.18＋0.04＋0.09＋0.55＋1.25)×1.2＋0.5×1.4=3.232KN 15．7．6．5．2内力计算

N1= N/sinθ=3.232/2/3=4.848KN

15．7．6．5．3斜杆稳定性验算

H0= 42＋52/2=3.2m

i=0.01578m

λ= H0/ I=3.2/0.01578=202

杳表ψ=0.172A=489×10-4 m2

δ=N/ψA=4.848/0.172×489×10-4=576N/ m2＜[δ]=1700 N/ m2 故经验算斜杆稳定.其它验算同上

高层外悬挑脚手架施工方案 篇6

1、编制依据（略）

2、工程概况：

本工程为邯鄣供电公司用电生产楼，位于中华大街与朝阳路交汇处，总建筑面积17747.8m2，地上十层、局部十一层，裙房四层，地下二层，建筑总高度44 m，结构形式为框架结构，本工程外架采用挑梁式双排挑外脚手架，分别于一层、五层九层设置挑梁。里脚手架采用满堂架了。

3．脚手架构配件的质量标准

（1）钢管：钢管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为4~6m，横向水平杆（小横杆）一般为1.9~2.3m。钢管应涂防锈漆。（2）扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。（3）脚手板；钢脚手板一般用厚为2mm的钢板压制而成，其表有均匀分布的防滑孔，板长2~4m，宽250mm的杉木或松木制成，板长3~6m,宽不小于150mm。

（4）脚手架的用途及极限荷载值 脚手架用途分砌筑脚手架、装修脚手架和防护用脚手架，其外围满挂密网封闭。脚手架荷载：结构架为3KN／m2.5．脚手架平面布置

双排外脚架立杆横距b=1.20m，1=1.05m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.20m，脚手架步距h=1.80m，铺设脚手板层数4层，进行结构施工施工层数1层，装修施工可同时进行2层，邯鄣地区基本风压W0＝0.35KN／M2。

由于本工程±0.000以下土方不能及时进行回填，故采用挑脚手架，用型钢作为挑梁，共设三层，分别于一层、五层和九层设置。

脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=3h，水平距离L1=31（三步三跨设置）6．脚手架搭设方法： 6.1搭设顺序：

放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45~55Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置端墙件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构件质量，设置端墙件，按第一步架的 作业程序和要求搭设第二步、第三步．．．．．．，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。6.2 构造要求：

6.2.1 立杆：立杆间距选用1.5m，允许搭设偏差±5mm，立杆垂直允许搭设偏差±10 cm。

6.2.2 扫地杆设置； 人垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。6.2.3 横杆间距、平整度；横杆步距采用1.8m，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不超过±10cm。

6.2.4 立杆、横杆接头的详细做法：立杆上对接口件应交错布置，两个相邻立杆的接间不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

6.3 架体与建筑结构拉接要求：

6.3.1 构造形式：采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。

6.3.2 布置要求：连墙杆在垂直间距不应大于4m，水平间距不大于6m的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应 大于30cm。必须人底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。

6.4 剪刀撑的搭设方法：在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5~7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于10cm处。剪刀撑下端一定要落地。

7．小横杆的设置： 每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头个处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。双排架中靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。

8．脚手板的防护栏杆： 脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。9．脚手架体与建筑物之间封闭办法： 9.1 密封网垂直封闭：（1）密目网贯穿试验；密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。要符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。

（2）密目网贯穿试验： 做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的钢管（管径48－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

（3）密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。9.2 兜网封闭：用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m封闭一道。10．脚手架的上下通道：

脚手架体需要设置安全马道，马道宽度不小于1m，马道坡度以1：3（高：长）为宜；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑；人行斜道小横杆间距不超过1.5m；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。11．脚手架的卸料平台：

脚手架的卸料平台上面要挂牌表明控制荷载并严格按照搭设方案施工。

12．脚手架搭设质量要求：

（1）立杆的垂直偏差；搭设高度H≤25m时，同偏差不大于H／200，且不大于100mm；横向偏差不大于H／400，且不大于50mm。（2）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于是10mm。

（3）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

（4）扣件坚固力宜在45~55Nm范围内，不得低于或高于60Nm。（5）连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（6）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。13． 脚手架的使用规定：

（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。

（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上般运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。

（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架上员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。

（4）作业人员在加上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单场块脚手板以增加操作高度。

（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在加上作业中，就注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上告等安全处休息。

（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

（8）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后者能恢复正常作用；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。14．脚手架的交底与验收：脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照设方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用“符合要求”来代替。15．脚手架的拆除方法

脚手架拆除前应制定施工方案，包括拆除架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；并按 一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，周围设围护栏杆或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。16．脚手架搭设时注意事项：

（1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。

（2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

（5）不脚手架外侧遇有主低压电线时，而且外侧边缘距外是架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行。

（6）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。（7）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

（8）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。17．脚手架的维护与管理：（1）使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件，零件应存放在室内。

（2）凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。

（3）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（在于75％）。每年应涂刷防锈漆一资，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈。

（4）工具式脚手架，在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。（5）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放在拆除亦应及时检收不得乱扔乱放。（6）建立健脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损。附件；

悬挑式脚手架设计计算书

已知条件：立杆横距b＝1.21，立杆纵距1＝.50，内立杆距建筑物外墙皮距离m＝0.20m，步距h＝1.80m。铺设脚手板按规定层考虑，进行结构施工时施工层数1层，装修施工要员时进行，装修施工层数2层，基本风压W＝0.35kn／m2。脚手架与建筑物连接点的布置，其竖向间距H＝31＝5.40m，水平距离L＝30＝4.50m。

其它计算参数为：立杆截面和A＝489mm2，立杆截面抵抗矩W＝5.08×103mm3，立杆回转半径I＝15.85mm，挡风面积A＝1.1×1.5+(1.8－1.1)×0.05=1.69m2，相应的迎风面积An=1.8×1.5=2.7m2。钢材抗压强调设计值fc=205N／mm2。

根据规定施工荷载：结构施工用荷载标准值：3.0KN／m2，装修施工用荷载标准值：2.0K／Nm2。

1、试验算单根立杆其允许搭设高度：

（1）由h=1.80n，h2=3h，b=1.20m，查4－4－10得：φaf=35.559KN（2）由b=1.20m，l=1.50m，脚手板4层，查表4－•4－5得：NGK2=3.215KN（3）由b=1.20m，l=1.50m，结构施工荷载QK=3.0KN／m2，查表4－4－6得：NQK=6.978KN：装修施工荷载QK=2.0KN／m2，两层同时操作，查表4－4－6得：NQK=9.30KN（4）由h=1.80ml=1.50m，查表4－4－4得：QGK1=0.442KN（5）将以上数据代入式4－4－11和谐－4－12中，其中：KA=0.85，并采用根立管得：H=最大允许高度为： Hmax（装修施工）： H＝28.11m，最大允许搭设高度为： Hmax=本工程采用悬挑双排外架子，设三道挑梁，最大搭设高度为16.5m，均小于允许最大搭设高度，故满足要求。

2、脚手架立杆整体稳定验算：

考虑风荷载，按公式4－4－5进行验收： N／ΦA+M／BA1＝KAKnf ① 求N值：n1＝9，则：（结构施工）N＝1.2(n1cx1+NGK2)+1.4NQK ＝1.2×(9×0.442+3.215)+1.4×6.978 ＝18.4KN（装修施工）N=21.65KN ② 计算ф值：

由b=1.20m，h1=3h=5.04m／，计算λx：

λx=2H1／b=9 由b=1.20m，h1=3h，查表4－4－9得：μ=22.4 ∴λox=μλx=201.6，查表4－4－7得：

ф=0.178 ③、计算风压标准值： Wk=0.71aфμsμzWo 其中：

ф=An／Aw=1.69／2.70=0.626 查表5－6得：μs=1.0则μs=0.626 由《建筑结构荷载规范》表6.2.1中查得μz=1.2则有：Wk=0.173KN／m2 ④、作用于格构式压杆风载q：

q=1.4LWk=1.4×1.5×0.173=0.363KN／m2 ⑤、风荷载产生弯矩值：

M=qH12／8=0.363×5.42／8=1.32KN／m2 ⑥、将以上数据代入式： N／ФA+M／ba1≤KAKHf 其中：A1=489mm2,b=1.20m KA=0.85,KH=0.8（结构施工）

18.4×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=106.8N／mm2≤0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

（装修施工）

21.65×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=125.5N／mm2<0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

3、脚手架与建筑物结构的连接计算：

①、连墙点抗风强度验算：

风荷载对每个连墙点产生拉力或压力：

Nt(Nc)=1.4HALAWk=1.4×5.4×4.5×0.173=5.89KN 一个扣件抗滑能力设计值为6.0KN，大于5.89KN，故安全。

②、连接件抗压，抗拉强度计算：

б=Nt／An≤0.8f 式中：Nt 5.89KNAn=489mm2f=205Nmm2 б=5890／489=12.04N／mm2,0.8f=174.25N／mm2（安全）

4、脚手板计算：

①、脚手板支撑在小横杆上，按两跨连续梁考虑，作用在脚手板上的荷载，包括脚手板自

重，活荷载，风荷载等，按均布荷载考虑。

②、脚手板支承力及挠度验算：

计算简图如右：

①荷载统计：

恒载：脚手板重查（建筑施工手册）

第三版第一册表5－14，由b=1.20m得 gk=0.3484KN／m [结构施工用]：

施工荷载q1=3KN／m [装修用] 施工荷载q2=2KN／m ②、脚手板截面最大弯矩值： a．脚手板自重产生的弯矩值 MGK=0.125gl2=0.125×0.3484×1.02=0.0436KN.m b．施工荷载产生的弯矩值

[结构]MQK=0.125ql2=0.125×3.0×1.02=0.375KN.m [装修]MQK=0.125ql2=0.125×2.0×1.0=0.25KN.m 木脚手板毛抵抗矩：

W=1／6bh2=1／6×1.2×52=500cm2 r′m－材料强度附加分项系数。套《建筑施工手册》第三版第一册表5－5得：r′m=1.1705 f－木脚手板抗弯设计强度。查《建筑施工手册》第三版第一册表5－25得：f=1.8N／mm2 f／r′m=1.8N／mm2 [结构] 1．1／500×103×(0.0436×106+1.15×0.375×106)=1.045N／mm2<1.5378N／mm2（满足）[装修] 1．1／500×103×(0.0436+1.15×0.25×106)=0.728N／mm2<1.5378N／mm2（满足）

③、挠度验收

应满足下公式：W=0.521ql4／100EL 查《建筑施工手册》第三版第一册表2－12式中：

脚手板强度取0.75 E—脚手板弹性模量，查表5－25得：E=1000N／mm2 Ix—脚手板截面惯性矩。

Ix=1／12bh3=1／12×1.2×0.053=12.5×10-6m4 [W]-允许挠度为1／150 代入公式： [结构] W＝-允许挠度为1／150 代入公式： [结构] W=0.521×3.0×7504／100×1000×121.5×106=0.004mm<750／1540=500mm（满足）

5、小横杆验算：

小横杆间距C＝0.75 计算简图如右：

①、强度计算：

因为q恒所占比重较小，因此，可偏于安全简化，按下式计算Mmax: Mmax=(q活+q恒)b2／8=qb2／2 q=1.2(GkC+gk)+1.4KQQMC 式中：Gk-脚手板自重查表4－4－20得Gk=0.30KN／m2 C-小横杆间距C＝0.75m gs-钢管单位长度自重查表4－4－18得gk=38N／m KQ-施工活荷载不均匀分布系数取KQ=1.26 QK-施工荷载标准值：QK=3.0KN／m2（结构）；QK=2.0KN б-Mmax／Wn Wn-小横杆截面抵抗矩，由钢管规格φ=48×3.5查表4－4－17得：Wn=5078mm2则

（结构施工）q=4095.6N／m Mmax=4095.6×1.22=737Nm

则 б=Mmax／Wn=737000／5078=145N／mm2（安全）

（装修施工）q=2835N／m Mmax=510.3Nm б=510300／5078=100.5N／mm2（安全）

②、变形计算： W／b=5qb3／384EL 其中：E-钢管材料弹性模量，查表3－4－17得： E=2.06×105N／mm2 I-钢管截面惯性矩，查表3－4－17得： I=121900mm2（结构施工）W／b=1／290＜1／150（安全）

（装修施工）

W／b=1／400＜1／150（安全）

6、大横杆计算：

①、在横杆强度验算：

大横杆强度计算近似地按下图进行计算，图中F为小横杆与大横杆交点处支座及力最大值。

（结构施工）

F=bq／2=1.2×4095.62+0.2×4095.6=3276.5N（装修施工）

F=1.2×3835／2+0.2×2835=2268N 因为活荷载约占90％，因此要近似全按活活荷载考虑。

（结构施工）Mmax=0.213FL =0.213×3276.5×1.5=1046.8Nm 则： б=Mmax／Wn=1046.8／5078=206N／mm2≤205N／mm2（安全）

（装修施工）Mmax=0.213×2268×1.5=724.63Nm 则：б=724.63／5078=2143N／mm＜205N／mm2（安全）

②、变形计算： W／b=1.615FI2／100EL（结构施工）W／b=1／213＜1／150（安全）

（装修施工）W／b=1／303＜1／150（安全）

7、悬挑梁强度、挠度验算：

①、计算简图及计算参数：

选用18号工字钢作悬挑负梁，工字负截面特性：

截面积30.62理论重量

24.1lkg／m，I=1660cm4，W=185cm3，I／S=15.4cm，t=6.5mm 悬挑梁有关数据：计算简图如上

悬挑梁有关数据：计算简图如上

图m=1.4m，m1=1.5m，1.5×1.4=2.1m，λ=m／1=0.667，λ1=0.095，由脚手架传来载为N：

（结构施工）N=18.4KN（装修施工）N=21.65KN ②、钢梁抗弯强度验算：

查表得rx=1.05wnx=185×103mm3并由《施工手册》第三版第一册表5－31得：

M=N(m+m1)-qm2／2 б=M／rxWnx（结构施工）M=18.4×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 则： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（装修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 则： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（装修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =-34.88KNm 则： б=179.5N／mm2＜315N／mm2（安全）

③、钢梁抗弯强度计算：

由《施工手册》第三版第一册表5－31得： V=-(2N+qm)τ=VS/It

将以上数据代入，则：

（结构施工）

（装修施工）

④、钢梁挠度验算：

由《施工手册》第三版每一册表5－31得：

8、预埋铁件计算：

由《施工手册》第三版第一册5－31知：支座及力R： 则：

（结构施工）

（装修施工）

预埋件采用φ16钢筋制作，截面积为

①、强度验算：

（结构施工）

（装修施工）

（安全）

②、抗模力验算： N-砼的握衰力

则：

（结构施工）

N=∏×162×25×2=40.19KN KG／2=4×13.88×103／2=27.76KN＜N（安全）（装修施工）

KG／2=4×16.5×103／2=33.0KN＜N（安全）

③、局部承压验算：

局部承压验算按下式计算：

б=GQ／bd≤fcd 式中：K-动力系数K＝1.5 Q-每个吊环所承担的力 b-吊钩宽度100mm d-吊环填径16mm fcd-钢材局部承压强度设计值215N／mm2（结构施工）б=13N／mm2＜fcd（安全）

异型建筑物外脚手架施工技术 篇7

现代建筑物已经不仅仅局限于满足使用的功能性, 在满足各项基本功能要求的前提下, 更多地注重建筑物造型的美感, 因此, 催生出了一大批外形风格迥异的建筑物。该类建筑物通常为商业建筑, 在施工过程中通常会遇到如下问题:①施工场地狭小, 局部地下结构主体 (如地下车库、车库通道等) 需后期二次开挖;②工期紧张, 外立面装饰内容繁多 (如幕墙安装与LED屏安装交叉作业, 幕墙安装与灯光线管安装交叉作业等) , 如按照传统施工方式 (如搭设装饰脚手架) 无法满足工期要求;③结构每层楼板面可能挑出下层楼板面较大的距离, 外装饰施工采用单一吊篮施工无法满足施工要求, 增加很多烦琐的工序。

综上所述, 传统施工方法 (主体结构施工采用悬挑或落地外脚手架, 外立面装饰施工采用吊篮施工等) 已经无法满足这类建筑物的施工需求。

2 项目概述

本工程为北京市24#商业及文化设施楼工程, 工程位于北京市大兴区, 主要功能为商业服务及文化娱乐。由一栋单体建筑组成, 地下四层, 地上七层。建筑等级为特级, 建筑高度45.0m, 总用地面积39 481.81m2, 总建筑面积198 543m2, 地下室单层最大建筑面积28 104m2, 场地狭小, 汽车坡道需要后期进行二次开挖。

本工程为商业及文化设施楼, 南北两侧结构板边线每上一层均外凸约950mm, 东、西两侧为满足建筑物外观造型板边线呈不规则变化, 每层结构边线均外探出下一层结构边线一定宽度, 其中, 西侧门庭处结构屋面板边线距结构首层板边线最大外探宽度为5 045mm。

整个结构呈上宽下窄造型, 因此, 上部结构施工及外立面装饰施工外操作脚手架搭设为本工程重点解决的问题。

3 异型外操作脚手架施工技术的应用

经计算分析, 若采用传统施工方法, 结构施工时外脚手架采用悬挑式脚手架, 外立面装饰施工采用吊篮, 分析如下:①结构施工:由于结构为上宽下窄型, 工字钢外挑距离较大, 三层一挑 (即18m一挑) 则需要22a工字钢, 局部变化较大部位需32a工字钢;两层一挑 (即12m一挑) 则需要20a工字钢, 局部较大部位需32a工字钢, 工字钢重量大需使用塔吊进行配合, 影响主体结构施工的同时成本增加;②外立面装饰施工:由于每层结构板面较上层都有较大的收缩距离, 因此放置一次吊篮不能满足所有楼层的施工, 仅能满足两到三层楼面的施工, 且需要对周转吊篮的楼层进行配筋的验算以及需要预埋固定吊篮钢丝绳的构件, 增加施工成本及工序的同时, 严重影响施工进度。

经项目部研究讨论并与幕墙施工单位多次碰头, 为满足整个项目的工期要求, 外脚手架搭设如下:①地上结构施工时搭设外脚手架在东、南、北三侧无后期二次开挖处搭设多排落地脚手架, 确保结构主体施工需要的同时满足后期外立面装饰施工的需要;②西侧由于后期需要二次开挖, 不能整体落地, 结构施工时采用悬挑外架完成, 即首层埋设一道22a工字钢, 在四层楼面埋设第二道22a工字钢, 施工完成后拆除前三层外脚手架, 待后期二次开挖完成后, 重新搭设落地脚手架, 最后, 进行此三层楼层外立面装饰施工。

项目搭设实际架体如图1、图2所示。

经验算, 外操作架体基础楼层的承受力满足要求, 悬挑工字钢所处楼层也满足该处架体的支座力及支座反力。计算过程如下:

1) 基础底面的平均压力计算

(参考规范JGJ130-2001公式5.5.1)

式中N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值, N=16.797k N;

A—基础底面面积 (m2) ;A=0.25m2。

脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定:①仅有立杆支座 (支座直接放于地面上) 时, 取支座的底面积;②在支座下设有厚度为50~60mm的木垫板 (或木脚手板) , 则为a×b (a和b分别为垫板的两个边长, 且不小于200mm) , 当面积计算值大于0.25m2时, 则取0.25m2计算;③在支座下采用枕木做垫木时, 面积按照枕木的底面积计算;④当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时, 则为a×b/n (n为立杆数) , 且用木垫板应符合 (2) 的取值规定。

地基承载力设计值计算

式中Kc——地基承载力调整系数, kc=0.40;

地基承载力的计算P≤fg, 满足要求。

2) 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

如图3所示, 悬出端C受脚手架荷载N的作用, 里端B为与楼板的锚固点, A为墙支点。

式中N—悬挑脚手架立杆的轴向力设计值;

l—型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离;

m—型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离;

m2—手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离;

m1—脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离

q—型钢梁自重线荷载标准值。

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中:k=m/l, kl=m1/l;k2=m2/l。

本工程算例中, m=2350mm, l=3650mm, m1=1100mm, m2=2150mm。

水平支撑梁的截面惯性矩I=3400.00cm4, 截面模量 (抵抗矩) W=309.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.56+1.4×1.58=7.68k N。

水平钢梁自重强度计算荷载

代入公式, 经过计算得到

抗弯计算强度

水平支撑梁的抗弯计算强度≤215.0N/mm2, 满足要求。

受脚手架作用集中计算荷载

水平钢梁自重计算荷载

最大挠度Vmax=12.830mm

按照《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) 附录A结构变形规定, 受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍, 即4700.0mm。

水平支撑梁的最大挠度小于4700.0/250, 满足要求。

按此思路搭设, 幕墙施工只需配备少数外脚手架搭设工人进行架体的拆改即可, 只需要支付钢管的租金, 节省了费用较高的吊篮租金支出, 也节约了安置、周转吊篮花费的时间, 既能确保工期, 又可节约整体成本。

4 异型外操作脚手架施工工艺

4.1 落地多排脚手架搭设工艺

材料配备→定位设置通长脚手板→纵向扫地杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→绑安全网。

注:由于幕墙施工龙骨需要焊接, 此处安全网为防火镀锌密目网。

4.2 悬挑脚手架搭设工艺

工字钢下料、顶板模板定位划线→悬挑层锚环施工预埋→焊接立杆底部定位钢筋、穿插工字钢→铺设操作脚手板→立杆间隔定位→摆放扫地杆→装第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安其他立杆并与第一步大横杆扣紧→调校立杆与第一步大横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆, 上端与第二步横杆扣紧→调校立杆与第二步大横杆→第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板→挂设安全网→验收。

注:此处安全网也为防火镀锌密目网。

4.3 架体离结构边防护措施

由于结构楼层局部变化不规则, 因此难以避免外架内排立杆与结构边缘的间距过大, 在满足幕墙施工要求的500mm前提下, 对大于500mm间距的架体采取植短杆防护的措施, 如图4所示。

4.4 卸荷措施

对脚手架采用d=14 (6×19) 钢芯钢丝绳进行卸荷, 钢丝绳最小破断拉力103k N, 钢丝绳两端均采用3道卡环固定, 钢丝绳采用全数拉结的方式卸荷。

4.5 脚手架顶层措施

架体顶部操作面以上脚手架自由高度较大, 在顶部操作面处楼板上距结构边线2m平行于结构边线埋设一圈地锚, 间距9 000mm, 用斜向拉杆将脚手架与地锚可靠连接, 防止脚手架外闪。并在纵向每步设置拉结点进行纵向的加密处理。

4.6 外脚手架断开处构造措施

外脚手架在施工电梯、入口、卸料平台等部位需要断开, 保证该部位在结构框架柱处, 该部位脚手架需做加强处理, 在断口处必须每层与框架柱进行刚性拉结, 并在架体断口部位采用横向斜撑加强处理。

参考文献

[1]JGJ130-2011, 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].