碗扣式钢管脚手架施工方案

碗扣式钢管脚手架施工方案（精选6篇）

碗扣式钢管脚手架施工方案 篇1

欣隆〃湖滨半岛工程

编制单位：新七建设集团有限公司编 制 人：审 核 人：审 批 人：编制日期：

碗 扣 式 钢 管 脚 手 架 施 工 方 案

二零一零年十一月

新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

欣隆〃湖滨半岛一期 碗扣式钢管脚手架施工方案

一、编制依据

1、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆〃湖滨半岛工程施工图纸

2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）

3、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）

5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）

6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)

7、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)

4、其他施工及验收规范和相关技术文献，如《建筑施工手册》等。

二、适用范围

本方案适用于欣隆〃湖滨半岛一期工程，其中包含1~11#楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑。

三、搭设参数及材料、荷载取值（1）基本搭设参数

本工程高层住宅4#、6#、9#楼，小高层住宅1#、2#、3#、5#、8#楼为框架剪力墙结构，7#楼为剪力墙结构，公寓10#楼，商业楼11#楼，商业中心12#楼，商铺裙楼均为框架结构。因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以下层高较高，为确保施工安全，故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板支架。

模板支架高H为3.5m（部分楼栋不同，以图纸为准），立杆步距h（上新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

（2）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48×3.5mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

四、支架搭设、验收及拆除

1、支架搭设

（1）支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线，先把中线弹出来，再往两边分，以防支架搭偏。新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

（2）支架搭设必须遵循自下而上的原则，第一道立杆底下必须设置底托，不得将立杆直接落在砼基础上。

（3）每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧，同时除边立杆外，所有立杆必须设置四根横杆，不得缺少，否则将降低支架整体稳定性。

（4）剪刀撑应于支架搭设同步进行，竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外，支架内部同样需要搭设，按每隔4~5m设置一道，竖向剪刀撑的设置应下到地面、上到支架顶，杆与地面的夹角以45度~60度为宜。（5）支架底部离地面约30cm处必须设置纵横向水平扫地杆。

（6）箱梁翼板外侧须设置钢管围栏，高度以1.2m为宜，在围栏上部和中部设置两道通长水平杆，并悬挂安全密目网。

（7）支架搭设时，项目部应加强现场管理，严格按照方案进行施工。（8）顶托伸出长度不大于30cm，立杆总伸出长度不大于50cm。

2、支架验收

支架搭设好后，技术人员和安全人员通知专业监理按照相关规范对支架进行验收，验收的要点如下：

（1）检查底托是否旋紧，与地面接触是否紧密。（2）检查横杆扣入碗口是否到位，扣锁是否旋紧。（3）检查架体是否设置扫地杆。

（4）检查剪刀撑是否设置正确，间距及数量是否符合要求。（5）检查顶托是否旋紧，顶托伸出长度是否符合规范要求。（6）检查支架立杆间距是否按照方案执行。

对于不符合要求的地方，应责令施工队立即整改，整改到位经监理工新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

程师验收合格后方可进行下步工序。

（7）支架拆除必须遵循自上而下，从跨中向两侧的原则。

3、支架拆除

支架拆除需注意以下几点：

（1）支架拆除应遵循自上而下的原则。（2）严禁将架体整体推倒，否则将予以重罚。（3）支架拆除时，应从跨中向两端方向依次拆除。

4、安全措施

（1）支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任，持证上岗。（2）搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。

（3）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

（4）拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒。（5）在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时应加设临时拉结。

（6）在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。

（7）脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

（8）沿脚手架外侧严禁任意攀登。

（9）对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作，对高层脚手架应定新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

期作门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。

（10）拆除支架时，必须遵循自上而下的原则，严禁将支架整体推倒。（11）拆除支架时，应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物。（12）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。

五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.5×24×1 =12kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.5×1.1×1 =0.55kN/m； 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+12+0.55)×1.35=17.348kN/m； q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×17.348×0.32+0.1×4.2×0.32=0.163kN〃m

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下：

M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×17.348×0.32-0.117×4.2×0.32= 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

-0.2kN〃m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.2kN〃m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.2×106 /(5.40×104)=3.71N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =3.71N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×17.348×0.3+0.617×4.2×0.3=3.9kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×3899.97/(2×1000×18)=0.325N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。

（4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.324mm；

底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

（1）荷载计算

模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.5×24×0.3=3.6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m； q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下: 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN〃m；

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3；

σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.263N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9000 N/mm2；

方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.095 mm；

底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm，满足要求

（三）立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=21.314kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

F2=0.15×3.5=0.525kN； 立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；

A--立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；

计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；

a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；

μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.427； k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167； 故l0取2.498m；

λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158； 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

查《规程》附录C得 φ= 0.281； KH=1；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×22.023×103 /(0.281×4.24×102×1)=194.086N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知: Nut＝22.023kN；

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2； 其中 w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.9 kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；

μs--风荷载体型系数：取值为0.273；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN〃m；

（2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×22.023×103/(0.281×4.24×102×新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案

1)+0.031×106 /(4.49×103)=200.917N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。

（四）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 300×0.4=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2。

p=115.621kPa ≤ fg=120 kPa。地基承载力满足要求！

新七建设集团有限公司 2010年11月12日

碗扣式钢管脚手架施工方案 篇2

支架法在铁路建设中有着广泛的应用, 特别是在跨线桥、连续梁0号块等施工中较为常用, 同时, 支架法施工中也经常出现坍塌事故, 造成了很大的人员伤亡和经济损失, 产生了不良的社会影响。为此, 本文以碗扣式钢管模板支架为例, 对支架法施工要点进行阐述。

支架作为施工的临时结构, 是由施工单位自行设计并施工的, 因此支架法施工总体分为两个阶段, 支架方案设计阶段和支架施工阶段, 支架施工阶段可以细化为地基处理阶段、支架搭设阶段、支架预压阶段、支架使用阶段、支架拆除阶段。各个施工阶段之间关联很大, 彼此相互影响, 为此, 下面分阶段对支架法施工要点进行探讨。

1 支架设计阶段

支架设计阶段在支架法施工中至关重要, 支架设计方案是支架法施工的指导大纲, 一旦出现问题后果不堪设想。下面谈一下支架方案设计要点及注意事项。

1.1 保证支架结构为几何不变体系

结构力学作为支架设计的指导思想, 其要求结构物必须为几何不变体系, 这是保证支架整体稳定性的基础。方案可以设计为几何静定结构, 也可以为几何超静定结构, 但几何超静定结构计算复杂, 施工中一般按照几何静定结构计算。

支架设计时采用网格式结构, 其平面图、计算简图见图1。

网格图中杆件的连接方式为铰接, 横向、竖向各杆件分别平行。模板支架的组成是双向结构 (纵桥向、横桥向) , 考虑到两个方向的长度不同, 通常以其平面的短向剖面进行计算。

值得说明的是, 每行每列竖向每层都有一根斜杆是结构为几何不变体系的保证。

1.2 荷载

模板自重标准值、新浇筑混凝土自重 (包括钢筋) 标准值在参照规范的基础上, 根据工程实际采用的模板规格、混凝土配合比等, 具体确定。

振捣混凝土时产生的荷载标准值、混凝土冲击时产生的荷载标准值、施工人员及设备荷载标准值按照规范取值即可。

荷载分项系数和荷载组合按照规范选取。

1.3 结构设计检算

1) 模板、方木计算。考虑到模板、方木的连续性, 可按照两跨、三跨连续梁进行应力和挠度检算。

2) “最不利杆”计算。

a.“最不利杆”的判断。“最不利杆”计算的第一步就是寻找、判断“最不利杆”。当横杆步距相同的情况下, 此时荷载偏大处杆件为“最不利杆”, 比如箱梁的实心部位下的杆件受力较中空处不利, 系杆拱桥的拱脚处较其他处不利, 否则应综合考虑荷载大小和横杆间距计算确定“最不利杆”。

b.“最不利杆”的计算。“最不利杆”稳定性按下式计算:

其中, N为单支立杆轴向力, 由荷载组合求得;A为立杆横截面面积;φ为轴心受压杆件稳定系数;f为钢材强度设计值。

c.“顶杆”的计算。“顶杆”为悬挑出来的杆件, 其计算长度可以按照结构力学中悬臂梁的计算长度选取, 支架不满足每行每列都有斜杆时, 也可以按照横杆步距加上两倍的“立杆伸出顶层悬挑长度”计算。

d.地基承载力。一般采用混凝土进行地基处理, 可以不计算地基承载力。

2 地基处理阶段

当支架搭设在高速公路、国道上时, 无需地基处理, 可以直接搭设。一般地基, 应对地基进行压实, 然后浇筑一定厚度的混凝土, 混凝土表面应平整, 保证立杆底部的方木能够均匀的传递受力。地基高低差较大时, 可利用立杆0.6 m节点位差调节。

3 支架搭设阶段

1) 构配件检查。应检查进入现场的碗扣式钢管构配件的产品质量合格证, 重点检查杆件的管壁厚度是否达到国标要求, 构配件的锈蚀程度。根据对构配件检查重新评估其实际的承载能力。

2) 测量定位。地基处理完成以后, 进行立杆杆位测量定位, 保证每行 (每列) 之间相互平行。

3) 支架搭设。

a.支架搭设顺序。支架搭设顺序严格按照先竖杆、后横杆、再斜杆进行, 竖向逐层搭设, 不得同时搭设。沿纵桥向, 从梁的一端搭设到另一端。施工中一般很难做到每行每列竖向都有斜杆, 故采用外侧四周设置剪刀撑, 中间间隔设置剪刀撑, 当立杆间距不大于1.5 m时, 间隔距离控制在三跨 (含) 以内。

b.支架搭设安全管理要点。支架搭设过程中, 要求做到支架工程本身不存在安全隐患, 不发生坍塌事故, 不对后续施工造成重大影响, 不对相关管理人员、作业人员、过往行人、车辆和周边环境造成危害。

所以, 在采取划分安全警戒区, 设置专职安全管理人员, 严格要求按照施工方案开展作业等常规管理措施外, 应重点做好以下几项工作:

支架高度超过8 m, 应严格按照高空作业管理措施进行管理, 配备相应的安全防护措施, 防高空坠落、防坠物伤人。

防止外力对支架造成损害, 尤其是在繁忙交通路段。距离支架一定距离, 就应树立明显的作业铭牌和警示牌, 同时设置限高架、减速带、防撞墩等。晚上施工时, 应配备足够的照明设备, 设置警示灯。

不允许电缆直接挂在支架上, 一定要采取相应的绝缘措施, 并定期检查, 确保其可靠性。

c.支架搭设质量控制要点。支架搭设的质量、整体性决定了其使用性能, 至关重要。同时, 支架搭设属于简单重复的劳动, 其质量取决于作业人员每一步操作的质量。基于这种特性, 应重点做好以下几项工作:

质量控制人员现场跟班, 每班结束后, 都应有验收结论。过程管控的重点是检查碗扣节点处连接是否牢固, 各方向杆件位置、间距是否符合施工方案, 确保能够及时发现问题并纠正, 避免返工或采取补救措施等。

支架搭设完成后, 检查、验收的重点是其整体性是否良好。各杆件的连接有无发生变化, 斜杆、缆风绳的布置是否正确、合理等。

4 支架预压阶段

预压是为了消除支架的非弹性变形, 获得支架的弹性变形, 根据变形值设置预拱度, 同时检验支架的承载能力, 以及发现支架的薄弱环节。

支架预压按照设计荷载进行, 沿纵桥向从支架两端相向对称加压, 逐级加压。加压工序, 应密切注意天气, 比如采用沙袋作为等价荷载时, 阴雨天沙袋一旦进水实际荷载将变大。

支架预压、卸载过程中应全程测量监控并记录支架变形、基础沉降, 一旦发生紧急情况, 停止加压。加压过程结束后, 应对支架结构、基础进行整体检查, 对薄弱环节进行加强处理。

5 支架使用阶段

在使用阶段, 支架为后续模板、钢筋、混凝土施工提供作业平台和受力支撑。所以, 要围绕保证支架的正常工作性能, 安全、顺利完成上部结构, 重点做好以下工作:

1) 不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物料, 混凝土浇筑过程中应严格遵守分层浇筑等原则, 防止荷载分布不均, 造成受力不均。

2) 使用期未满, 不得提前解除架体构件。这一点在先梁后拱等桥梁施工中尤其重要。

3) 要确保地基基础的承载力和稳定性, 加强排水等措施。

4) 规范管理人员和作业人员的工作行为, 防止发生高空坠落事故。

5) 设置专用的、可靠地上下通道, 一旦发生紧急情况, 人员可以快速逃生。

6 支架拆除阶段

在拆除阶段, 支架拆除作业对工程本身不会造成危害。但由于上部结构完成, 管理人员和作业人员往往思想松懈, 作业的细致程度下降, 易造成对作业人员和周围行人、车辆的伤害。应重点做好以下工作:

1) 拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物。

2) 将拆除作业与搭设作业同等对待, 高度重视。严格遵守先斜杆、再横杆、后立杆的顺序从上而下进行, 严禁上下同时作业。

3) 拆除过程中, 应保证未拆除杆件的连接性良好, 为拆除作业提供安全平台。

4) 拆下的杆件应安全、快速运出, 尽快恢复原貌, 避免形成新的危险源。

7 结语

支架施工是一个系统工程, 跨越时间长, 每一个细节的疏忽都会引起严重后果。只要超前谋划, 针对每个阶段都相应开展细致的工作, 并认真执行施工方案, 安全是可以保证的。

摘要：以碗扣式钢管模板支架为研究内容, 分别从支架设计、地基处理、支加搭设、预压、使用、拆除六个环节论述了支架施工技术, 探讨了各环节的施工注意事项, 以保证支架施工的安全性。

关键词：支架,模板,阶段,施工

参考文献

[1]JGJ 166—2008, 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范[S].

碗扣式钢管脚手架施工方案 篇3

关键词：碗扣式脚手架 施工工艺 搭设 拆除

中图分类号：TU974 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2016）06（a）-0025-02

碗扣式脚手架就是近年来应用比较多的一种新型产品。该产品结构科学合理，制作简单方便。它属于承插式钢管脚手架。碗扣式脚手架带有独创性的带齿性碗口接头，具有设备完善、安全性能好、稳定性高等优点，还能节省资源，降低施工成本。因此，在高层房屋建筑的施工中有着较广泛的应用，基于此，下面就其施工工艺进行了总结，并且结合工程实例，对在具体工程中的应用进行了分析。

1 施工工艺分析

1.1 碗扣式脚手架搭设与拆除

（1）搭设。

进行脚手架搭设时，必须保证垫板的材料质量和底座位子。一般情况下，采用木质材料作为垫板，垫板长度必须大于2跨，且厚度应大于50 mm；注意底座要与地面保持垂直。脚手架搭设要按一定顺序进行，搭设顺序为立杆→横杆→斜杆→连墙件，搭设时，上升的高度要控制好，每次不能超过3 m，要控制好最底层水平框架纵向和横向直线度，纵向直线度要小于L/200，横向直线度要小于L/400。宜分段进行搭设脚手架，第一阶段的撂底高度以6 m为标准，完成搭设作业后要进行检查验收，确认符合规范要求后才能进行使用。搭设脚手架上升要与建筑施工同步进行，搭设高度要比将要施工楼层高出1.5 m左右。要控制脚手架全高的垂直度，不能大于L/500；偏差值要控制在l00 mm以内。如需要在脚手架内外侧加挑梁时，挑梁处不能堆放物料，只能行人。搭设脚手架到顶部时，要组织有关的工程技术管理人员、安全员、施工员等，对整个脚手架工程进行全面检查，发现结构存在问题时，要及时进行整改，达到验收标准时，才能通过验收。

（2）拆除脚手架。

进行脚手架拆除作业前，有关技术管理人员要对脚手架进行检查，特别是检查它的连接、支撑体系，是否符合规范要求，确认符合拆除条件时，才能进行拆除。拆除脚手架之前，现场的施工技术人员，要对拆除作业的人员进行专项的技术和安全交底，保证拆除作业能安全顺利进行。

要保证拆除的脚手架上面不能用机具和其他杂物，否则不能开拆，待处理完相关物件后才能进行拆除。拆除脚手架时，应该按照从上到下的顺序进行，从最顶层开始，逐层向下，不能同时拆除上下层。每层的连墙件不能提前拆除，只能拆到该层时才能拆除连墙件。对已拆除的构配件，不能随便进行抛掷，要把它们捆扎起来，采用人工传送或起重设备吊运到地面，需要分段、分里面拆除脚手架时，要采用确定分界处的技术处理方案。

（3）搭设和拆除模板支架。

①搭设模板支架。在搭设模板支架的过程中，要配合现场施工进行，通过底座和垫层的调节，对其进行标高。之后开始搭设，搭设顺序依次为立杆→横杆→斜杆。进行楼板施工时，为保证模板的稳定性，模板的立杆要保持在一根轴线上。②拆除模板支架。拆除模板支架时，必须严格按照有关规范要求进行。拆卸支架结构时，要依照预先制定拆除施工方案拆除，确保现场施工安全。

1.2 脚手架安全控制措施

施工过程中，必须做好对脚手架的管理和维护，才能保证施工安全和脚手架的恢复再用。

（1）为避免出现安全隐患，施工中脚手架能承载物必须在其承载量允许范围内，严禁超载。

（2）严禁把脚手架作为运输工具运送材料。

（3）当遇到不良天气（如大风大雨）时，不能进行脚手架搭设工作，否则容易引发安全事故，造成经济损失。

（4）拆除脚手架必须经有关管理部门批准后方可进行，未经批准，不能私自开拆。

（5）对正在使用的脚手架，在施工范围内要严格开挖，避免造成脚手架不稳引发安全事故发生。

（6）随着建筑物高度不断增加，脚手架搭设的高度也越来越高，搭设后要做好防雷、防电设施，确保施工人员作业安全。

（7）脚手架拆卸后，要清洗架上残留的灰泥等杂物，检查脚手架及配件是否完好，对已变形或质量有损的部件进行处理，之后再进行防锈处理，方便日后施工能再循环利用。

2 某高层建筑应用碗扣式脚手架施工介绍

2.1 工程概况

某市高层房屋建筑，层楼为17层，根据设计方案，1～4 层，每层高度为5.00 m，5～17层，层高为3 m，建筑结构为框架-剪力墙结构，抗震等级属于一级，剪力墙底部加强区高度为基础至4层顶板。此次施工脚手架为碗扣式脚手架，采用竹胶板作为模板。

2.2 具体搭设安装

（1）施工准备。

①在现浇楼层板之前，先把间距为1.6 m的Φ14@1500的钢环（后改用短钢管）和楼层底板的钢筋绑紧扎牢，预埋件距离楼层外边线1 400 mm；进行挑杆作业时，要增加两排扫地杆。挑杆和扫地杆相互连接，挑杆穿钢筋环。②竖向简体及剪力墙在封模板前先预埋好钢板埋件。在浇筑好的简体及墙体上槽钢与预埋铁件焊接（简体及墙体必须有足够强度）。

（2）安装。

①将长3 m的悬挑杆按1.6 m的间距沿楼板面周边均匀布置，每层用3排大横杆（分别置于悬挑杆的丽端和距离建筑物0.5 m处）将各悬挑杆扣结成片。使外横杆距建筑物外皮1.5 m。将位于楼层之上的两排大横杆与在两层楼板之间的立管固定。

②在大横杆上搭设间距为800 mm的小横杆，小横杆外端伸出大横杆150 mm，在墙柱处小横杆内测顶住结构面，以增强架体稳定性。放上脚手板后将小横杆两端与大横杆扣牢，脚手板应满铺、对头铺，不得有探头板，且每块均用钢丝扎牢。

③铺设作业层小横杆和脚手板，以此类推逐层搭设。

④为确保同定架的稳定和各种杆件连接牢固，因此在固定挑脚手架节点设置双扣件，其余非固定架层采用普通旋转扣件或十字扣件。

⑤为增加架子的空间刚度和稳定性，在非固定层的挑架部分中间层加设一道斜杆支撑。

⑥为防止上层作业层高空坠物，在固定层加外挑一排挑架。

3 结语

该工程采用碗扣式脚手架搭设和施工，模板采用竹胶板，取得了良好效果。组成碗扣式脚手架的所有杆件，均由标准化生产，不需要螺栓，拆装速度快于一般脚手架。脚手架的底座可以根据施工场地的平整度进行调整，不需要垫木，节省成本。由此可见，通过应用碗扣式脚手架技术，会产生明显的经济效益和社会效益，值得在工程施工中大力推广应用。

参考文献

[1]余宗明.高型脚手架及模板支撑架的结构设计[J].施工技术，2005（3）：46-48.

[2]赵玉章.模板与脚手架工程安全事故及防治措施[J].建筑技术，2003（8）：596.

[3]陈宝春.脚手架、模板工程安全事故原因分析及预防措施[J].工业建筑，2005（5）：107-109.

钢管脚手架施工方案 篇4

一、工程概况

***客运专线***桥梁工程施工，当墩(台)身高度大于5m时，均需要搭设脚手架(非承重型)进行作业施工(非爬模施工)。

二、基本要求

一)使用材料

1、每批钢管及扣件进场时，应有材质检验合格证。

2、铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。

3、扣件与钢管的贴合面务必严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

4、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

5、扣件表面应进行防锈处理。

6、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

二)搭设技术措施

1、外架搭设

(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。

(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头务必采取对接扣件，对接应贴合下要求：

立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。

(3)每层立杆顶端应高出该层墩(台)高1.5m。

(4)脚手架底部务必设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(5)大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。

(6)大横杆对接扣件连接、对接应贴合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。

(7)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300。

(8)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

(9)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处务必设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，外架立面外伸长度以10Omm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，施工层小横杆间距为1m。

(10)脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墩(台)一侧离墩身面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。

(11)搭设中每下层层外架要及时与墩身进行支顶牢固，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。

(12)脚手架四个转角处搭设水平杆，加固四周连接。

(13)脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置;中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。

(14)剪刀撑的接头除顶层能够采用搭接外，其余各接头均务必采用对接扣件连接。

(15)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(16)用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。

(17)外架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严(即构成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。

(18)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°。夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。

三)搭设工艺流程

1、架子搭设工艺流程：

在承台上弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。

二、安全网

(1)挂设要求：安全网应挂设严密，用塑料蔑绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在棚架内侧。

(2)脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。

三、安全挡板：

通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设安全挡板，通道口挡板需向两侧各伸出1M，向外伸出3M。

四、架子的验收、使用及管理

1、架子的验收、使用及管理

(1)把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度务必由桥梁施工负责人组织技术、安全与搭设班组、领工员进行检查，贴合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。

(2)工程的施工负责人，务必按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组务必严格按操作要求和安全技术交底施工。

(3)架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。

(4)外架第一步(1.8m高)开始拉设兜网和立网，以后每隔4步架子拉设一道兜网，施工层脚手板和施工层临边务必设兜网和立网，以保证高处作业人员的安全。

(5)架子搭好后要派专人管理，未经安检室同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。

(6)架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。

(7)在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。

(8)外架实行外挂立网分层全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。

(9)作业层上的施工荷载应贴合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

五、人员素质要求

(1)高处作业人员务必年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。

(2)职责心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。

(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，务必戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业务必系好安全带，使用工具要放在工具套内。

(4)操作工务必经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。

(5)作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。

(6)作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。

六、劳保用品(三保)要求

(1)安全帽

1)安全帽务必使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由公司统一带给，各分包外联单位不准私购安全帽。

2)安全帽务必具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中务必正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。

(2)安全带

1)采购安全带务必要有劳动保护研究所认可合格的产品。

2)安全带使用2年后，根据使用状况，务必透过抽验合格方可使用。

3)安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选取在牢固构件上悬挂。

4)安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。

(3)安全网

1)安全网的技术要求务必贴合CB5725—85规定，方准进场使用。工程使用的安全网务必由公司认定的厂家供货。大孔安全网用做平网和兜网，其规格为绿色密目安全网1.5m×6m，用作内挂立网。内挂绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网进场要做防火试验。

2)安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。

3)安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。

七、架子搭设安全技术及预防监控措施

1、架子搭设安全技术及预防监控措施

(1)凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前务必经过医务部门体检合格，操作时务必有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，务必定期(每年)进行体检。

(2)脚手架支搭以前，务必制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。

(3)操作小组理解任务后，务必根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。

(4)架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，务必佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带务必与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。

(5)遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。

(6)大横杆应绑在立杆里边，绑第一步大横杆时，务必检查立杆是否立正，绑至四步时务必绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时，务必2--3人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。

(7)递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳务必坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮务必加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。

(8)未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子务必持续完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板;务必拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。

(9)所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。

2.架子拆除安全技术及预防措施

(1)外架拆除前，领工员要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有理解人签字。

(2)拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组务必对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底资料要有针对性，拆架子的注意事项务必讲清楚。

(3)拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。

(4)架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。

(5)拆除工艺流程：拆护栏→拆脚手板→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。

(6)拆杆和放杆时务必由2--3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。

(7)拆架人员务必系安全带，拆除过程中，应指派一个职责心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。

(8)拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。

(9)拆架时螺丝扣务必从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。

(10)拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后务必放在工具套内。

(11)拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。

(12)拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。

(13)拆除中途不得换人，如更换人员务必重新进行安全技术交底。

(14)拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。

(15)拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。

碗扣式钢管脚手架施工方案 篇5

一、编制依据

1、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）

2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）

3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（2002年版）

4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）

5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）

二、工程概况

工程地点：禅城区前进路北侧、佛山大道东侧地块

工程名称：佛禅(挂)2009-013宗地-6A#、6B#地块房地产项目 主要参建单位

建设单位：佛山市新升房地产开发有限公司

设计单位：佛山市南方建筑设计院有限公司、广州容柏生建筑结构设计事务所 施工单位：广东中城建设集团有限公司 监理单位：广州穗科建设监理有限公司

工程规模：本期工程建筑面积约为109000㎡，基地面积22000㎡。主要由4栋39层住宅、3-4层商业步行街、1层地下室及相关配套工程组成。1/2/3/5栋住宅楼为39层，屋顶女儿墙高度1.2米；商业步行街建筑3~4层不等，高度10~18米；一层地下室。本工程高程为八五国家高程，本工程±0.000标高相当于绝对标高 10.000m。

三、施工部署

1、卸料平台选型

本工程卸料平台采用48×3.5mm钢管搭设的落地式脚手架。

2、卸料平台设计

卸料平台平面尺寸为3m×4m，立杆横距1m、纵距1m，脚手架步距1.5m。卸料平台最高搭设高度拟采用双排脚手架搭设高度12m计算。

四、施工方法

1、搭设工艺流程

落地卸料平台搭设的工艺流程为：场地平整→定位设置通长脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚广东中城建设集团有限公司

落地式脚手架卸料平台施工方案

手板→扎防护栏杆→扎安全网。

2、卸料平台基础

卸料平台基础设置在地下室顶板结构上，钢管脚垫5mm厚的钢板。

3、搭设要求

1)、卸料平台与脚手架同步搭设，每两步两跨设置连墙件；平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距1000mm，横向间距1000mm。立杆采用对接扣件连接。2）、平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。斜杆与立面倾角在45度至60度之间，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件连接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。

3）、卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为300mm，然后横向铺设75*75*2000mm木方且扎牢，间距为300mm；再铺16mm厚模板，木方与架体连接应牢固、模板铺设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。4）、脚手架开口处，下部增加斜撑，确保脚手架稳定。

5）、每一卸料平台三面设置防护栏杆，上杆1.2m，下杆居中设置，扫地杆200mm，内设木板防护，高度不得低于1.5m，卸料平台满挂密目安全网。6）、卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。

7）、连墙件采用刚性连接，在结构每一层墙体上预留砖孔，必须用双扣件将连墙件与墙体相连，连墙件隔层设置。

8）、连墙件应从底层

落地式脚手架卸料平台施工方案

5）、卸料平台最大承载量0.5t，平台吊运周转材料时，只许放置一种材料，严禁混放.5、卸料平台拆除

1）、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2）、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3）、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4）、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5）、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6）、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8）、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9）、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10）、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11）、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12）、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13）、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14）、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15）、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆广东中城建设集团有限公司

落地式脚手架卸料平台施工方案

内未清除的残留物从高处坠落伤人。

五、质量和安全措施

1、质量要求

（1）地基必须符合要求，并且要有排水设施。

（2）杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。（3）扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。（4）纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。

（5）上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应大于50 cm。柱头距立杆应小于纵距的1/3。（6）节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15 cm。

（7）每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装180mm高的踢脚板。

（8）凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。安全平挡板搭设的数量、位置由现场实际情况而定。

2、卸料平台脚手架的检查与验收

（1）脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

（2）进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；（3）外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001及JGJ59-2011中“外脚手架检查评分表”，所列项目进行验收合格后方能使用。

3、安全文明施工

（1）平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。（2）卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行连接。

（3）安装后要及时进行防雷接地，并由机电工进行接地检测。每阶段的脚手架安装完成后，由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收，确定合格后作出标识，移交施工队使用。

（4）卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。

（5）进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，广东中城建设集团有限公司

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现场严禁吸烟。

（6）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

（7）严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。（8）卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

（9）要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。（10）施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

（11）施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。

（12）在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。

（13）若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板或采取其他措施，防止踩空。

六、钢管落地式卸料平台应急救援预案

1、项目部应急救援领导小组名单: 组长: 梁亚水 电话: *** 副组长: 李仕华 电话: *** 组员: 杨崧、吴水木、何康富、林挺、李伟浩、张庚喜

2、施工现场一旦发生落地式卸料平台倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在

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急救。项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。

6、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的情况下，组织恢复正常施工秩序。

7、现场安全员应对落地式卸料平台等施工设施倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告。

8、各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防：119

七、钢管落地式卸料平台计算书

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钢管落地卸料平台计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

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一、参数信息: 1.基本参数

立杆纵向间距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.20；

立杆横向间距或排距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：12.00；平台底钢管间距离(mm)：0.00；

钢管类型(mm):Φ48 × 3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.85；

2.荷载参数

脚手板自重(kN/m2):0.350； 栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):2.000； 2.风荷载参数

本工程地处广东佛山市，基本风压0.39 kN/m2；

地面粗糙度类别：B类(城市郊区)，风荷载体型系数μs 为0.115；

二、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图 1.荷载的计算：

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： Q1 = 0.15 + 0.35×0.3 = 0.26 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： Q2 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： Q3 = 2×0.3 = 0.6 kN/m 广东中城建设集团有限公司

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2.强度验算: 依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l 静荷载：q1 = 1.2×0.26+ 1.2×1.5 = 2.106 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4×0.6 = 0.84 kN/m；

最大弯距 Mmax = 0.1×2.106×0.92 + 0.117 ×0.84×0.92 = 0.250 kN〃m ；

最大支座力 N = 1.1×2.106×0.9 + 1.2×0.84×0.9 = 2.992 kN； 最大应力 σ = Mmax / W = 0.250×106 /(5080)= 49.251 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

纵向钢管的计算应力 49.251 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：

Vmax =(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI 其中：

静荷载：q1 = 0.26+ 1.5 = 1.755 kN/m； 活荷载：q2 = 0.600 kN/m； 最大挠度计算值为：Vmax = 0.677×1.755×9004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.600×9004/(100×2.06×105×121900)= 0.466 mm；

纵向钢管的最大挠度为 0.466 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算: 广东中城建设集团有限公司

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支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.992 kN；

2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN2.992kN******300300

支撑钢管计算简图

0.7180.7180.180.4190.6580.4190.658

支撑钢管计算弯矩图(kN〃m)

0.0911.661

3.790.798 支撑钢管计算变形图(mm)2.1942.9920.7983.792.9922.194

支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.718 kN〃m ； 最大变形 Vmax = 1.661 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.774 kN ；

最大应力 σ = Mmax / W = 0.718×106 /(5080)= 141.361 N/mm2； 横向钢管的计算应力 141.361 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.661 mm 小于 支撑钢管的最大广东中城建设集团有限公司

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容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.85，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为13.60kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取13.60 kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.774 kN； R ＜ 13.60 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.154×12 = 1.846 kN；

0.154为每米立杆承受的结构自重标准值，参照《扣件式规范》附录A 表A-1计算。

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2 = 0.15×0.9 = 0.135 kN；(3)脚手板自重(kN)：

NG3 = 0.35×0.9×0.9 = 0.283 kN；(4)堆放荷载(kN)：

NG4 = 5×0.9×0.9 = 4.050 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.314 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×0.9×0.9 = 1.620 kN； 3.风荷载标准值计算： Wk=0.7μz·μs·ω0 广东中城建设集团有限公司

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其中 ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；

μs--风荷载体型系数：取值为0.115；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：脚手架顶部μz= 1.06；

经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部Wk = 0.7 ×0.4×1.06×0.115 = 0.033 kN/m2；

六、立杆的稳定性验算: 1.组合风荷载时,立杆的稳定性计算 σ = N/(φA)+ MW/W ≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N =1.2×6.314+ 0.85×1.4×1.620= 9.505 kN； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.033×0.9×1.22/10 = 0.005 kN〃m；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

计算长度l0 =max（l01，l02，l03）= max（2.417，1.200，1.482）=2.417 l01 = k1μh(1)l02 = h+2a(2)l03 = k1k2(h+2a)(3)h----立杆步距（m）；h = 1.20；

k1----计算长度附加系数，按照表1取值1.185； k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.042 ；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.70； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0； 立杆长细比λ= lo/i= 2417.400 / 15.8 =153 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.298广东中城建设集团有限公司

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钢管立杆受压应力计算值：

σ = 9504.72/(0.298×489)+5113.007/5080 = 66.232 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 66.232 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,立杆的稳定性计算 σ = N/(φA)≤ [f] 立杆的轴心压力设计值 ：N =1.2×6.314+ 1.4×1.620= 9.845 kN； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.033×0.9×1.22/10 = 0.005 kN〃m；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

计算长度l0 =max（l01，l02，l03）= max（2.417，1.200，1.482）=2.417 l01 = k1μh(1)l02 = h+2a(2)l03 = k1k2(h+2a)(3)h----立杆步距（m）；h = 1.20；

k1----计算长度附加系数，按照表1取值1.185； k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.042 ；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.70； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0； 立杆长细比λ= lo/i= 2417.400 / 15.8 =153 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.298钢管立杆受压应力计算值：

σ = 9844.92/(0.298×489)= 67.560 N/mm2；

钢管立杆稳定性验算 σ = 67.560 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

碗扣式钢管脚手架施工方案 篇6

东营市某跨河桥梁, 全桥共三跨, 桥跨为35m+50m+35m, 全长120m, 桥面为变截面预应力砼连续箱梁结构。桥梁全宽为18m, 分左右幅, 左右各9m, 横向布置为1.5m人行道+15.0m车行道+1.5m人行道。桥梁上部结构为变截面后张法预应力砼连续箱梁采用C50砼浇筑, 下部结构中墩桩为16棵直径为D=1.5m桩长L=51m的钻孔灌注桩, 桥台桩为16棵直径为D=1.2m桩长L=40m的钻孔灌注桩。下部设有0号、3号2座承台式肋板桥台, 1号、2号2座承台柱式桥墩, 墩柱直径为1.4m, 墩柱顶不设盖梁。

2 砼连续箱梁支架的设计

脚手架碗扣接头连接牢固稳定, 安全可靠, 具有最佳的抗剪、弯、扭的力学性能。该脚手架可搭设四边形和多边形。没有零散扣件, 安装方便、迅速、能灵活的根据上部组装成各种支撑和其它结构, 该架在三维方向均具有可靠的力学性能, 整体稳定性好, 底部有固定支座和可调底座。因此在此脚手架采用碗扣式多功能脚手架, 满堂架设。

2.1 地基处理

为确保地基容许承载力, 保证基础处理合理可靠, 在支架施工前, 对原地面进行整平碾压, 然后分层回填素土整平并压实制作12%水泥土30cm厚, 然后浇筑20cm厚C20砼, 在每幅支架地板两侧, 各挖一道排水沟, 在雨季施工中, 可及时将支架基础范围内的雨水排除。

2.2 支架布置

拟采用碗扣式支架, 箱梁底部立杆间距为90×90cm、30×30cm、60×60cm等根据受力情况调节, 水平支撑间距为120cm、90cm、60cm、30cm等, 再加上剪刀支撑整体加固, 以承受箱梁的恒载和施工荷载, 根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同, 通过计算, 分区布置, 布置图见附页。

2.3 支架计算

因本设计桥梁为变截面预应力箱梁, 每个断面自重不一, 为节约材料用量减少施工成本, 验算支架承载力, 分断面进行计算。

其中VII断面为例即中墩处左右各1m, 2m范围内支架垂直桥向间距0.3米, 顺桥向间距0.6m。

1) 荷载标准值

(1) 每延米砼重量取q砼=45t/m;其中翼缘部分q=3.0t/m腹板底板部分q=42t/m

(2) 模板每m2重量取0.5k N/m2

(3) 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放荷载取1.0k N/m2

(4) 振捣砼时产生的荷载2.8k N/m2 (指对水平面模板的垂直荷载)

(5) 其它可能产生荷载, 如雪荷载、冬季保温措施荷载本计算暂不考虑。

根据《规范》JTJ041-2000规定, 支架设计计算的荷载组合计算强度用 (1) + (2) + (3) + (4) + (5)

验算刚度用 (1) + (2) + (5)

说明: (1) 计算承载能力时, 荷载组合中的各项荷载数采用荷载设计值, 即上述若干数据乘以相应的分项系数。

(2) 荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》 (GBJ9-87) 和《混凝土结构施工及验收规范》 (GB50204-92) 有关规定:恒载乘1.2, 活荷载乘以1.4。

(1) 每延米砼重量设计值45*1.2=54t/m

(2) 模板的自重0.6k N/m2

(3) 施工人员等1.4k N/m2

(4) 振捣器产生荷载设计值3.92k N/m2

(5) 风、雪不考虑

2) 上部结构荷载及分布

(1) 每延米上部结构荷载

(2) 根据箱梁砼的分布, 对荷载进行分配:

翼板范围内荷载

底腹板范围内荷载

3) 支架承载力验算

垂直桥向间距0.3米, 顺桥向间距0.6m的每根竖杆最大承载力pi0=30k N, 验算腹板与底板处荷载

V-V断面2m范围内竖杆21*4=84根, 其承载力

V-V断面2m范围内箱梁荷载P0=53.952*2=1079.04k N

底腹板范围内, 每竖杆承重

翼板范围内, 每竖杆承重

所以, 支架承载力满足要求。

支架为标准化生产的碗扣式支架, 根据规定, 此种搭设方式下, 每根竖杆受力pi远小于pi0, 则支架的刚度、稳定性和抗剪强度不需要再进行验算。

其他断面计算过程略。

2.4 施工之前, 首先对支架预压

根据图纸设计要求采用等载预压, 根据箱梁结构尺寸, 按ρ砼=2500kg/m3计算箱梁的重量, 确定等载预压断面尺寸, 用编织袋装土按重量分布预压, 为保证预压重量, 每袋均称重, 密封上口, 吊装完成后用塑料布整体覆盖, 防止水分散失或淋雨后荷载重量发生较大变化。

2.5 沉降观测

在支架搭设完毕, 加载预压之前, 测量原始高程数据。

加载结束后, 即开始沉降观测, 在预压前期, 适当增加观测次数, 暂定每4小时观测一次。预压后期, 随着沉降的逐渐稳定, 根据实际沉降情况来确定观测次数和观测间隔时间。观测到沉降稳定为止。

第一次浇筑按7天预压, 当每个点两次观测相对高程差值各≯±5mm时即认为沉降稳定。沉降稳定后, 仍然要继续观测2天。观测结束后, 整理沉降观测成果, 绘制沉降曲线, 积累原始数据。

沉降稳定卸载后, 观测支架及基础回弹量。

3 结语