反击破碎石

反击破碎石（精选4篇）

反击破碎石 篇1

0 引言

截至2016年9月, 全国有43个城市的轨道交通建设规划获得批复, 规划总里程约8600km。厦门轨道交通工程自2013年底开始施工建设, 具有构建跨海通道和毗邻海岸建设的特点, 解决好海洋环境氯离子渗透侵蚀成为必须要面对的重点课题。据统计我国大型基础设施使用20年就要面临大修, 建筑工程耐久性不足问题将成为整个混凝土行业的困扰。研究轨道交通工程混凝土抗氯离子渗透性对保障地铁工程质量和服役寿命具有长远意义。

碎石等骨料作为传统的建筑材料, 由于来源广泛和加工简单, 导致其在混凝土中的重要作用一直被忽视。不同碎石理化性能指标会直接影响到混凝土拌合物的工作性, 迫使水泥浆体和外加剂用量变化, 最终对混凝土耐久性能产生影响。实际工程中骨料的品质问题往往是引起耐久性质量事故的导火索。清华大学廉慧珍教授[1]认为:骨料质量对混凝土结构的耐久性举足轻重, 骨料质量影响混凝土结构工程的百年大计, 不容忽视。本文通过研究碎石对抗氯离子渗透性能的影响, 探讨碎石对轨道交通混凝土耐久性能的作用。

1 试验

1.1 原材料

轨道混凝土使用水泥为福建永定闽福P·O42.5R型水泥;粉煤灰为漳州后石电厂生产的II级分选粉煤灰;矿粉为三钢集团龙海矿微粉有限公司生产S95级矿渣粉;细集料为漳州龙海产II区中河砂, 细度模数2.7;减水剂为厦门路桥翔通建材科技有限公司产LQ系列高性能减水剂;粗集料分别为厦门产反击破加工碎石 (简称“反击破”) 和普通破碎碎石 (简称“普通”) , 性能指标见表1。

1.2 试验方法

混凝土配合比设计按照JGJ55-2011《普通混凝土配合比设计规程》进行, 使用粉煤灰和矿渣粉双掺, 配制符合轨道交通工程要求的非泵送、泵送、水下桩混凝土。

混凝土耐久性试验按照GB/T50082-2009《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》进行, 使用电通量法和RCM法测试实验混凝土的抗氯离子渗透性。

2 实验结果与讨论

2.1 反击破碎石对非泵送混凝土抗氯离子渗透性的影响

非泵送混凝土使用塔吊、流槽等施工方式, 要求的坍落度一般为120±20mm, 拌合物流动性相对较小。本实验设计的轨道交通非泵送混凝土C30~C55等级配合比如表2所示, 实验以反击破碎石和普通碎石为比对变量, 固定其他参数, 研究各标号混凝土电通量值的变化。

图1为分别使用反击破碎石、普通碎石的非泵送混凝土56d电通量值数据。由实验结果可知, 随混凝土标号等级升高, 电通量值呈现递次下降, 而使用不同骨料的同等级混凝土电通量值没有明显的差异, 如在C35、C40等级中甚至出现使用反击破的样本电通量值略高于使用普通碎石的样本, 但同等级混凝土电通量值差值都不超过60C。反击破碎石对非泵送混凝土电通量值无明显改善作用, 说明在工作性要求较低的非泵送混凝土中, 骨料不是影响抗氯离子渗透性的主要因素。

2.2 反击破碎石对泵送混凝土抗氯离子渗透性的影响

泵送混凝土运用泵管机械输送, 可在复杂结构或高层建筑中快速施工, 对拌和物工作性要求较高, 一般坍落度要求为160±20mm, 并具有良好的保水性和粘聚性。本实验设计的轨道交通泵送混凝土C30~C55等级配合比如表3所示, 实验测试不同碎石对混凝土56d电通量值、28d和56d氯离子扩散系数的影响, 结果如图2和图3所示。

kg/m3

由图2可知, 在C30~C40混凝土中, 使用反击破碎石的样本比使用普通碎石的样本电通量值低130~150C, 而在C45~C55混凝土中二者差距小于33C。说明反击破碎石有利于提高C40以下标号混凝土抗氯离子渗透性, 但对C45以上混凝土影响不明显, 这在图3可以得到印证。这是因为C40以下泵送混凝土胶材用量少, 拌合物粘聚性和保水性一般, 反击破碎石的颗粒级配和堆积紧密性要优于普通碎石, 所以使用反击破碎石可减少浆骨分离和内部泌水, 使得混凝土密实性提高[2]。而C45以上标号混凝土胶材用量高, 弥补了骨料对密实性影响的差异。

在实际工程中, 使用质量一般的骨料配制高抗氯离子渗透性混凝土往往会陷入盲目提高胶材用量的误区, 导致开裂问题和成本上升, 而本实验通过提高骨料质量改善混凝土抗氯离子渗透性的方案可供参考。

2.3 反击破碎石对水下桩混凝土抗氯离子渗透性的影响

水下桩混凝土通过导管实现水下桩基灌注, 由于水下不可振捣和入水分散的限制, 其性能要求较为苛刻[3]。水下桩混凝土一般要求坍落度为200±20mm, 扩展度需大于340mm, 并要求1~2h内保持良好的和易性且无分层离析。本实验设计的轨道交通水下桩混凝土C30~C45等级配合比如表4所示, 实验测试不同碎石对混凝土56d电通量值、28d和56d氯离子扩散系数的影响, 实验结果如图4和图5所示。

kg/m3

由试验结果可知, 水下桩混凝土的电通量值和氯离子扩散系数较同等标号泵送混凝土有不同程度降低, 说明水下桩混凝土密实性较好。根据电通量值和氯离子扩散系数变化趋势可以看出, 使用反击破碎石的样本其抗氯离子渗透性随等级标号提升或龄期增加呈现较平稳的提高, 而使用普通碎石的样本数据变化剧烈, 如在图4中C35普通碎石混凝土电通量值高于同系列C30样本;又如在图5中普通碎石混凝土56d氯离子扩散系数的各相邻等级降幅依次为5.5%、74.0%、3.3%, 说明使用反击破碎石可提高水下桩混凝土抗氯离子渗透性能的稳定性, 而使用普通碎石的水下桩混凝土抗氯离子渗透性不易控制。

普通碎石的粒型、含泥量、风化岩含量等指标均劣于反击破碎石, 在高流动性的水下桩混凝土中, 针片状骨料底部积蓄更多水分, 泥粉会产生内部缺陷, 风化岩会吸水并成为氯离子传输管道。这些种种不确定缺陷叠加导致抗氯离子渗透性能变化剧烈。而反击破碎石性能指标控制较为严格, 其拌合物优异的工作性进一步保证抗氯离子渗透性能的稳定性。

3 结论

(1) 骨料对抗氯离子渗透性能的影响程度与混凝土的设计要求密不可分。在抗氯离子渗透性方面, 反击破碎石对非泵送混凝土和C45以上泵送混凝土无明显改善作用, 但可以提高C40以下泵送混凝土抗氯离子渗透性, 同时可保证水下桩混凝土抗氯离子渗透性能的稳定性。

(2) 实际工程存在使用普通骨料并盲目提高胶材用量以配制高抗氯离子渗透性混凝土的误区, 而本实验通过提高骨料质量改善混凝土抗氯离子渗透性的方案可供参考。开发运用优质骨料可降低混凝土全寿命周期内综合成本, 对控制重点工程混凝土质量稳定性具有重要意义。

参考文献

[1]廉慧珍.砂石质量是影响混凝土质量的关键[J].混凝土世界, 2010 (08) :28-32.

[2]沈卫国, 崔啸宇, 李家胜, 等.粗集料对混凝土服役性能的影响[J].混凝土, 2011 (07) :41-45.

[3]孙忠玉, 陈亚斌, 成亚军, 等.对灌注桩几个基本问题的思考[J].混凝土与水泥制品, 2010 (04) :36-37.

反击锤式破碎机锤头和衬板改进 篇2

我厂石灰石破碎是一台PCFΦ1000×1000锤式破碎机,在运行过程中存在以下问题:

(1)锤头材料采用高锰钢ZGMn13,由于它的屈服强度低,使用中易产生塑性流变。在破碎过程中,一般一付锤头12个,破碎5天就得更换方向,10天就得更换一付锤头,运行成本很大,运转率很低。

(2)上箱体的细筛板部位是采用20mm铁板,两边各焊一个弧形板,距离为50mm。在锤头旋转过程中与石灰石撞击破碎,飞溅的石灰石与弧型环内边产生摩擦,由于弧型环内边为A3钢材料,极易被磨损,当磨损严重时,上筛板会脱落,需常常焊补弧型板或更换新的,增大了检修工作量。

2 改进措施

(1)将锤头主体材质改为高锰钢ZGMn13,同时每个锤头顶部镶嵌三块规格为80mm×20mm×40mm的钨钴合金YG6,相间夹角约20°,分布情况见图1,由于钨钴合金YG6具有硬度高和耐磨性好的性能,从而可提高锤头屈服强度和耐磨性。

(2)将上箱体两边装筛板用的内环去掉,把原来衬板与内环接触的部位采用ZGMn13材质,并加长20mm,见图2,使衬板直接顶住上筛板。若上筛板部位磨损,可将整块衬板更换。

3 改进效果

(1)由于提高锤头的屈服强度和硬度,在受强烈冲击作用下的耐磨性也明显提高,一付锤头可在15天更换方向,一个月更换一付锤头。

反击破碎石 篇3

反击式破碎机的转动机构很简单, 由电机通过带轮直接带动主轴和转子做高速回转。主轴通过滚动轴承支撑在机架两侧的轴承座中, 轴承一般采用干油定期润滑。

转子就工作原理而言, 反击式破碎机和锤式破碎机的最大区别在于, 锤式破碎机是靠铰接悬挂锤头, 而反击式破碎机的板锤和转子是刚性连接, 利用整个转子的回转惯性冲击矿石而使之破碎。所以, 其转子就必须具有足够的质量才能满足破碎矿石的要求。若转子质量过轻, 破碎效率则会降低。当然, 也不能太重, 否则破碎机启动将很困难。

反击式破碎机的板锤随转子高速回转, 打击被破碎物料, 与物料冲击和磨剥, 因此它极易磨损。影响板锤使用寿命的因素有:板锤的材质, 制造质量, 被破碎物料的性质, 转子圆周速度, 板锤的结构, 处理量等。

目前, 我国主要采用高锰钢和铬合金钢等耐磨材料制造扳锤。由于制造厂的热处理工艺水平不一样, 致使它的力学性能差异很大, 板锤的寿命也相差很大。

除了板锤材质影响它的寿命以外, 下述原因也影响了某些破碎机的板锤寿命:由于反击式破碎机转子线速度较高, 转子上装有3-6块, 最多达8-10块板锤。前后两块板锤转过的时间间隔仅为几十分之一秒。在这样短的时间里, 只有少数物料能整块进入打击区, 而大部分物料, 尤其是大块物料, 只有一端进入打击区, 因而板锤不是打在物料块的重心上, 即板锤未与整个物料块正面冲击破碎, 而是进行斜碰撞。这样, 不但降低了破碎效果, 而且造成物料与板锤之间产生滑动摩擦, 从而引起板锤非常迅速地磨损。另外, 反击板上粘有粉料后, 板锤与粉料的摩擦更加严重, 板锤更加迅速磨损。为了减少板锤磨损, 转子上的板锤数目不宜过多, 转子的直径不宜过小, 要适当地增加扳锤的高度, 并尽量地把给人物料中的粉料、泥土和水分预先筛除。

板锤的结构和它的固定方法, 对其寿命也有影响。目前, 我国制造的反击式破碎机, 板锤多半采用埋头螺钉固定。这种固定方法, 结构简单, 拆装方便, 更换时不必把转子吊出机体。克服了这个缺点, 板锤被固定得更加牢靠, 但需要加工板锤的后凹槽。

有些破碎机的板锤, 从侧面插入转子凹槽中。两侧各有1:5的斜度, 靠扳锤工作中产生的离心力固紧。这种结构的板锤两端还要用压板压紧, 防止窜动。这种固定方法不太可靠, 工作中不安全, 板锤容易飞出, 最好不用。

还有一种利用楔铁固定板锤。板锤放入转子凹槽中, 从转子侧向, 再将两侧带斜度的楔铁打入楔紧板锤。板锤预紧后, 工作中在离心力作用下, 板锤、楔铁和转子会越转越紧, 工作可靠, 但拆装困难, 目前很少应用。

板锤在制造过程中要严格保证重量的准确性。重量差不许超过0.5kg。将板锤安装在转子上后, 要做静平衡试验, 要求转子转动停止时, 在任何位置上都不许退回1/10圆周。

反击板是仅次于板锤的易磨损件, 承受较大的冲击载荷。它的材质一般用高锰钢铸造, 也有用中碳钢棒的, 破碎煤时, 也可以用普通钢板焊接起来。用高锰钢铸造的反击板, 根据对反击式破碎机的使用调查, 其寿命比较低。需要对反击板的耐磨材料进行研究。

国外某些工厂采用耐磨塑料包扎打击板, 或将石子镕在反击板凹槽中, 代替金属表面, 都提高了反击板的使用寿命。我国一些工厂, 根据反击板的磨损规律, 按其各部分的磨损程度, 采用部分分区安装和更换, 使用寿命提高一倍以上。

除了在反击板的材质方面提高它的耐磨性外, 反击板的形状也是值得注意的。有些反击式破碎机, 都采用折线形反击板。虽然结构简单、容易制造, 但不能保证被破碎物料得到最有效的冲击破碎, 而且往往造成破碎腔减小, 反击板的棱角也会很快磨损。因为物料不是垂直于反击板, 往往产生剪切力, 造成反击板加速磨损。此外, 折线处往往由于粘着粉料或湿料, 而使破碎腔进一步缩小, 影响破碎效果。

反击式破碎机在装配、运转和检修过程中, 要特别注意转子的静平衡。无论调头或更换板锤, 都要将转子上的板锤同时调换, 以免造成转子的静不平衡而产生严重振动和轴承发热。在板锤调头或更换新板锤时, 应进行称量, 将重量相同或重量差极小 (0.5kg) 的板锤, 沿圆周对称配置安装, 使整个转子处于静平衡状态。如仍有偏重, 可采取在转子上临时增焊平衡重块的办法来解决。

机器运转过程中, 要注意观测转子主轴承的温升, 正常不应超过60℃, 最高不得超过75℃。如果温升超过此规定, 应迅速停车检查, 采取有效措施。转子两端的滚动轴承可用于油或二硫化钼润滑脂润滑, 每班定期注入少量 (2-3次) 润滑脂。

反击式破碎机运转中, 产生灰尘比较大, 除把破碎机各部分进行很好的密封外, 车间内还应设置通风和收尘设备。如果是双转子反击式破碎机, 则两个转子的传动部应分别启动。整套破碎设备的启动顺序应是:收尘设备一运输机一破碎机一给料机;停车顺序恰好相反。

在真正的使用中, 我们还应该严格按照使用说明的要求来安装、保养和维护, 发现不良情况一定要马上停止使用, 立刻报告相关人员进行维修, 只有这样, 我们才能使反击式破碎机得使用年限更长, 为社会做出更大的贡献。

摘要：反击式破碎机是利用冲击能对中等硬度的脆性物料进行破碎的设备。主要对反击式破碎机安装、运转及维修进行论述。

关键词：反击式破碎机,安装,维修

参考文献

反击破碎石 篇4

1 修复前的设备状况

2PF1010双转子反击式破碎机是一种破碎比较大、生产效率较高的破碎设备, 广泛用于碎石的破碎生产。该机自投入生产运行以来一年多时间, 二级破主轴轴承损坏。由于当时对该机性能缺乏相应的了解, 在维修过程中, 更换了两套P0级22332双列向心球面滚子轴承。开机运行不久, 轴承温度偏高, 采取停机冷却、间断性工作, 维持一个月左右就已不能正常工作, 且主轴轴承位和轴承座均有“爬行”伤痕, 重新镗孔修复轴承座。该机二级破主轴轴承仍出现轴承工作温度偏高、耐高温润滑脂熔化流出、不能正常工作的现象。

2 分析问题的可能性

首先应考虑转子的动平衡, 如果动平衡有问题所产生的惯性力对主轴轴承有很大的破坏力。但在更换完转子锤头后, 转子静平衡很好, 运转后没有产生大的振动, 转子运转不久, 轴承发热较严重 (测试温度超过90℃) 。轴承润滑油采用的是二硫化钼润滑脂, 加注润滑脂用量完全符合规定的要求。以上各种可能的原因都排除, 可能是由于轴承选型及装配尺寸配合不当造成的。

3 分析问题的原因

由于双转子反击式破碎机二级转子转速高于一般P0级22332型轴承极限转速, 且承受较重的冲击载荷, 轴承运转时摩擦发热, 轴承内圈温度高于轴颈, 外圈温度高于轴承座, 轴承工作径向游隙减小, 摩擦发热加剧, 轴承温度急剧上升, 二硫化钼润滑脂融化流出, 最终导致轴承失效。

测量现有轴承座镗孔尺寸为Φ340-0.01-0.046, 标准P0级22332轴承外径尺寸为Φ340-0.036, 这种公差配合的最大过盈量为0- (-0.046) =0.046mm, 最大间隙为-0.01- (-0.036) =0.026mm, 当轴承温升差t差=60℃ (轴承工作温度可达80℃) 时, 轴承材料的热膨胀系数α=11.2×10-6/℃, 则轴承外圈的膨胀量=Φ外×α×t差=340×11.2×10-6×60=0.228, 轴承内圈的热膨胀量=Φ内×α×t差=160×11.2×10-6×60=0.108。由于轴承座为铸钢件加工而成, 壁厚体重, 散热条件好于轴承, 其热变形膨胀量远小于轴承内外圈的薄壁热膨胀量。轴承外圈的尺寸受到轴承座孔尺寸限制, 而轴承内圈的热膨胀, 导致轴承滚子的径向游隙减小, 滚子与轴承内外圈油膜变薄, 磨损加剧, 转子转速又超过P0级22332轴承的极限转速, 这就要求转子轴承有较大的径向游隙, 这种情况与工作状况相矛盾, 最终导致转子轴承运转不久, 轴承的工作温度急剧上升, 二硫化钼润滑脂融化流失, 引起轴承滚道烧伤引起轴承失效。

4 改进措施

4.1 转子轴承温度变化直接关系

由于双转子反击破碎承受较重的循环冲击负荷, 转子轴承温度变化直接关系到整套设备的正常运转, 应选用径向游隙大的轴承, 同时轴承座的孔的镗孔尺寸应考虑到轴承的正常工作温度变化引起的热膨胀量, 防止轴承温度急剧升高。

轴承采用的型号为22332/C3, 轴承座镗孔的公差配合应为Φ340 G7 (+0.075+0.018) 。这种公差配合可以保证在较高工作温度条件下, 轴承有适当的径向游隙, 确保轴承滚子油膜厚度, 防止滚子表面损伤导致轴承失效。

当转子运转一段时间后, 工作温度升高引起轴向热伸展, 要求转子非传动端轴承与轴承座外侧端盖之间应留有1mm的间隙, 防止轴向热膨胀导致轴承径向游隙过小。

4.2 保证转子的动静平衡

2PF1010转子质量大、转速高, 如果转子出现不平衡现象, 会产生很大的振动, 导致轴承负荷增大, 磨损加剧。因此, 转子的平衡是设备运转的最重要条件之一。在生产过程中, 影响转子平衡性能的主要因素是板锤, 在装配过程中, 应将重量相同的板锤安装在转子的对称位置上, 安装完成后, 转动转子, 观察转子静平衡是否达到要求。

4.3 选用正确的润滑脂, 合理加注润滑脂

由于双转子反击破工作条件恶劣, 冲击载荷大, 对轴承的润滑要求高, 选用的润滑脂应具有优良的抗水性、胶体安定性、润滑性和耐极压性, 并能使用于有冲击负荷。可选用适用于-20~120℃工作温度范围内机械设备滚动和滑动摩擦部位的二硫化魔锂基脂作为该机主轴轴承的润滑油, 同时应加强主轴轴承的密封性能, 防止外界粉尘污染, 确保润滑脂的性能稳定, 定期清洗轴承座和轴承, 更滑润滑脂。

5 结束语

2PF1010双转子反击式破碎机的二级破转子质量大, 转速高, 且要承受很大的冲击负荷, 转子的转速对轴承的选型和公差配合有着极其密切的关系。

该机两级转子工作工况有所不同, 一级转子由于受进料粒度大, 承受较大的冲击负荷, 但转子转速只有574r/min (线速度为30m/s) , 选用22332/C3型轴承, 由于其转速未超过极限转速, 轴承工作温度低于二级转子轴承工作温度, 轴承与轴承座的尺寸公差配合可选用Φ340J7 (±0.028) 。二级转子进料粒度小, 但转子转速为880r/min (线速度为46m/s) , 而22332轴承的极限转速为794r/min。轴承工作转速越高, 其发热越严重, 为保证轴承在工作中有足够的径向游隙, 轴承与轴承座的尺寸公差配合可选用Φ340G7 (+0.075+0.018) 。