变压器中性点运行方式

变压器中性点运行方式（共8篇）

变压器中性点运行方式 篇1

0引言

电力系统的中性点是指三相绕组作星型连接的变压器和发电机的中性点。我国电力系统广泛采用的中性点接地方式有小电流接地系统、大电流接地系统两种。其中, 35kV及以下电压等级采用小接地电流系统, 110kV及以上电压等级采用中性点直接接地系统。

1 6~35kV变电站

6~35kV配电网一般采用小电流接地方式, 主要可分为以下两种:不接地、经消弧线圈接地。

中性点不接地方式适用于6~10kV单相接地故障时电容电流不大于30A或35kV单相接地故障时电容电流不大于10A的线路。此类系统发生单相接地故障时接地电流仅为电容电流且较小, 故障点电弧可以自动熄灭, 线电压仍然平衡。故发生单相接地故障时, 线路不跳闸, 只发出接地信号, 可继续运行一段时间 (一般规定不超过2h, 某些新型电压互感器规定不超过8h) , 以保证供电连续性, 且对通讯的干扰也比较小。但发生单相接地后, 非故障相电压升高至线电压, 因此对设备的绝缘要求较高。发生单相接地后, 应在规定时间内通过接地选线系统或由人工查找接地点并处理。

中性点经消弧线圈接地适用于单相接地故障时电容电流较大, 瞬时性单相接地故障较多的架空线路为主的配电网。发生单相接地时, 接在中性点的消弧线圈的感性电流补偿接地点流过的容性电流, 使故障电流减小到电弧自熄, 熄弧后故障点绝缘自行恢复, 降低系统弧光接地过电压的概率。与中性点不接地系统相同的是, 线路发生单相接地时, 不必立即跳闸, 可带单相接地故障运行2h。

2 110kV变电站

110kV及以上电压等级采用中性点直接接地系统。110kV变电站主变的高压侧正常运行时中性点接地与否由调度决定。当110kV变电站为终端变电站时, 为提高继电保护的灵敏性, 正常运行中变压器一般采用中性点不接地运行方式。但在投运或停运变压器时, 中性点必须先接地, 并投入相应零序保护。原因如下:为使变压器绝缘尺寸缩小, 从而降低造价, 110kV及以上变压器大多采用分级绝缘 (也称半绝缘) 结构, 即靠近中性点的绕组绝缘水平低于三相端部绕组的绝缘水平。若中性点不接地, 变压器投运或停运时断路器的分合闸三相不同期会造成变压器中性点出现过电压, 最高可达到相电压甚至更高, 损坏其绕组绝缘。中性点接地也可以限制各种操作过电压。主变投入运行后, 可按系统需要由调度决定中性点是否拉开。

3 220 kV变电站

3.1 安排变压器中性点接地方式的原则

变压器中性点接地方式的安排应尽量保持变电站的零序阻抗基本不变。接地点的数目和地点应按继电保护的整定要求决定。 (1) 若变电站只有一台变压器, 则中性点应直接接地。 (2) 高压侧采用双母线并列运行的变电站有两台变压器时, 一般将一台变压器中性点直接接地, 当该变压器停运时, 需将另一台变压器中性点直接接地。 (3) 若双母线运行的变电站有三台及以上变压器, 一般每组母线上有一台中性点接地。

3.2 变压器中性点接地刀闸的切换

220kV主变中性点装设接地零序和 (不接地) 间隙零序保护, 作为变压器内部绕组、引线及相邻元件 (母线或线路) 接地故障的后备。若站内两台主变压器中性点需进行切换, 总原则是保证电网不失去接地点, 即采用先合后拉的方式, 相应的零序保护也应切换。如某220kV变电站有两台主变T1、T2, 正常运行时T1中性点接地, 接地零序投入, 间隙零序退出;T2中性点不接地, 间隙零序投入, 接地零序退出。切换两台变压器的中性点应按以下执行:

(1) 如图1、图2所示, 若间隙保护用电流互感器接在变压器中性点放电间隙与接地点之间, 可按以下顺序:1) 投入T2的接地零序;2) 合上T2的中性点刀闸;3) 退出T2的间隙零序;4) 投入T1的间隙零序;5) 拉开T1的中性点刀闸;6) 退出T1的接地零序。

实践中, 图1所示方式下, 若中性点接地刀闸处于合位, 间隙中无电流, 间隙零序保护无法起到作用。同理, 中性点接地刀闸处于合位时中性点才有电流, 接地零序保护才能起作用。因此, 正常情况下两种保护的功能压板均可处于投入状态。但中性点零序用电流互感器 (TA) 需单独装设, 不能采用主变压器套管TA。

图2为目前变电站常用方式。中性点零序TA无需单独装设, 可采用主变压器套管零序TA, 更具有经济性。当中性点接地刀闸合上时, 间隙中无电流, 相当于自动退出。当中性点接地刀闸拉开时, 为防止接地零序误动作, 应退出接地零序。间隙保护压板可始终投入, 不必手动投切。

(2) 若间隙零序、接地零序用TA都取自变压器中性点套管电流互感器的不同二次绕组, 中性点及相关保护的切换应按以下顺序:1) 退出T2的间隙零序;2) 合上T2的中性点刀闸;3) 投入T2的接地零序;4) 退出T1的接地零序;5) 拉开T1的中性点刀闸;6) 投入T1的间隙零序。

这种方式下, 若间隙零序在投入位置, 合上主变压器中性点接地刀闸时, 一旦发生单相接地, 间隙零序电流互感器也通过零序电流。由于间隙零序电流整定值较小且时间短, 间隙零序保护将误动作。因此, 为避免间隙零序过流保护误动, 应在合变压器的中性点地刀前先退出间隙零序保护。

4 330~750kV变电站

超高压 (330~750kV) 变电站中, 为了减小体积、方便运输, 多采用单相自耦变压器。此类变压器的高、中压侧为自耦星型连接, 其中性点始终保持直接接地, 不需人工拉合。其零序保护的配置按照规程执行。

5 结语

综上所述, 35kV及以下变压器中性点采用不接地或经消弧线圈接地, 110kV及以上采用中性点直接接地。220kV主变在进行中性点切换时, 除了中性点刀闸应先合后拉外, 相应压板的投切应根据间隙保护用电流互感器安装地点的不同采取不同的操作顺序。

参考文献

[1]国家电网公司人力资源部.变电运行 (110kV及以下) [M].北京:中国电力出版社, 2010.

[2]国家电网公司人力资源部.变电运行 (220kV) 下[M].北京:中国电力出版社, 2010.

[3]国家电力调度通信中心.电力系统继电保护规定汇编[M].2版.北京:中国电力出版社, 2000.

变压器中性点运行方式 篇2

关键词：中性点接地 小电流接地 大电流接地 选择方式

1 概述

中性点接地的方式关系到电网的安全可靠性、经济性，也直接影响设备的绝缘水平、过电压水平和保护方式的选择，同时还会影响通讯。因此中性点接地方式的选择一直以来都是电力系统的综合性难题。中性点接地方式不仅是电力系统的技术问题，同时也是经济问题。在选择接地方式的决策过程中，要考虑系统的现状和未来的规划，寻求资源的最优配置，使系统具有最优的经济、技术指标[2]。研究中性点的接地方式，主要研究常见的单相接地故障问题。主要的研究方法是遵循电压、电流的互换原则。

2 中性点接地的选择方式和分类[3-9]

2.1 小电流接地 小电流接地中包括中性点经消弧线圈接地、中性点经大电阻接地和中性点不接地三类。小电流接地方式普遍适用于我国的110kV及以下中低压系统，以及国际上与此电压等级相近的系统。当中性点不接地系统的接地电容电流小于10A时，单相接地故障引起的电弧能自行熄灭，因此可使用中性点不接地方式和中性点经大电阻接地方式；若接地电容电流大于10A，此时电弧不能自行熄灭，必须采用中性点经消弧线圈接地。由于消弧线圈本身是感性元件，会与接地电容构成振荡回路，发生谐振过电压；消弧线圈还会使单相接地电流变小，影响继电保护的整定。

2.2 大电流接地 大电流接地可分为中性点有效接地、中性点全接地和中性点直接接地三类，有时为了提高系统稳定性，限制单相接地故障电流，在有效接地系统中有少数中性点经低电阻或电抗接地运行。中性点直接接地的电力系统中，若发生单相接地故障，引起断路器跳闸切除故障的接地电流很大，在这种电力系统中不用装设绝缘监察设备。中性点直接接地方式引起的过电压最小。过电压的大小影响电力系统的绝缘配合，影响电力系统所选择的绝缘水平。但中性点直接接地方式引起的接地电流极大，极易干扰通讯系统。同时，单相接地发生处会产生较大的跨步电压和接触电压。此时维修人员的带电作业风险极大，应当严格遵循安全操作规范。严格的说，电力系统中的变压器中性点直接接地，只能說明该变压器中性点的运行情况，不能作为区分该电力系统的中性点接地方式的标准。若电力系统中全部的中性点都采用直接接地方式，则成为中性点全接地方式。当电力系统的零序电流对正序电流之比不大于3，零序电抗与正序电抗之比不大于1时，该系统可认为是中性点全有效接地；若该系统中只有一部分满足上述要求，则可认为是中性点部分有效接地。

2.3 中性点接地的选择方式[10-14] 在220/380V民用电的三相四线制配电网中，通常采用中性点直接接地。在1kV及以下电力网中，由于绝缘水平要求低，故障波及范围小，可采用任意方式。在3-10kV电网中，考虑到供电可靠性和故障引起的后果，一般采用中性点不接地的运行方式，若接地电容电流大于30A时，可采用经消弧线圈接地。在10-60kV电网中，考虑到此电压等级所承载的负荷类型，主要从供电可靠性方面考虑可采用小电流接地系统。在110kV及以上电网中，主要考虑降低过电压和绝缘水平，在中高压电力系统中采用中性点经消弧线圈接地方式，在高压和特高压电力系统中则采用中性点直接接地方式。

3 结束语

本文在研究了国内外的电力系统中性点接地运行特点后，将中性点接地方式按接地电流大小进行了分类，并根据电网的电压等级，分析了中性点接地方式的适用范围。介绍了我国各级电网所采用的中性点接地方式，并分析了不同的中性点接地系统的运行特性和优缺点。深入研究了不同的中性点接地系统发生单相接地故障时产生过电压的原因，以及对继电保护设备的影响，并提出了相应的解决方案。

参考文献：

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[5]张肇斐.电力系统中性点接地方式的探讨.电气技术，2007（10）：

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[13]潘衔.10kV配电网中性点接地方式的优缺点及其选择.贵州电力技术，2009，12（1）：55-55，46.

变压器中性点运行方式 篇3

一、接地距离保护和零序电流保护配合分析

在实际运行中, 接地距离保护比零序电流保护要可靠一些, 但是接地距离的改变经常引起灵敏度的下降, 而零序电流保护辅助接地距离保护的时候, 可以有效提高灵敏度, 起到了很好的互补配合作用。为了更好的保护电网的运行, 接地距离保护和零序电流保护必须相辅相成, 密切配合。通过接地距离保护最小保护范围的确定, 对零序电流保护躲开此处进行整定计算, 不仅可以提高电网保护的可靠性, 还可以减少继电保护值, 降低计算整定的工作量。

二、整定计算和事故模拟

如图1所示, 为一电网接线和序网图。B-2为BC母线所在降压变电站的主变中性点, 并且直接接地, B-3亦是主变中性点, 放电间隙接地, B-1、B-5为主备用电池, 6DL开关处为断开状态, B-1/B-4/B-5的变压器中性点都是直接接地, 为了方便计算, 在这里不考虑双回线接线和零序互感。

整定计算基于4DL线路, 在Ⅱ、Ⅳ段用整定零序保护, 而Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ采用接地距离保护, 两种保护模式相互配合。通过零序Ⅲ、Ⅳ段延时, 让不灵敏部位躲过零序电流。

1. 零序电流保护的整定计算

(1) 4DL零序电流保护Ⅲ段配合6DL零序电流保护Ⅱ段, 经过计算可知4DL零序电流保护Ⅲ段保护定值为1520安, 灵敏度校正系数为2.23, 符合相关规定, 而零序Ⅲ段时间为1秒。

(2) 零序Ⅳ段配合6DL零序Ⅲ段。通过计算可知4DL零序电流保护Ⅲ段保护定值为248.4安, 灵敏度校正系数为13.6, 符合相关规定, 而零序Ⅲ段时间为2.1秒。

2. 接地距离保护的整定计算

(1) 4DL开关的接地距离Ⅰ段的整定计算, 依照躲过线路末端接地短路时产生的电流原则, 经过计算可知, 保护定值为8.1欧, 接地距离Ⅰ段时间为0秒。

(2) 4DL接地距离保护Ⅱ段配合6DL接地距离保护Ⅰ段, 不超过6DL接地距离Ⅰ段的保护范围, 通过计算可知定值为15.3欧, 灵敏度校正系数为1.32, 符合相关规定, 接地距离Ⅱ段时间为0.5秒。

(3) 4DL接地距离保护Ⅲ段配合6DL接地距离保护Ⅱ段, 不通过计算可知定值为17.8欧, 灵敏度校正系数为1.54, 符合相关规定, 接地距离Ⅱ段时间为2秒。

3. 事故模拟

图2为事故模拟图。已知4DL的零序电抗为1.66欧/千米, 正序电抗为0.51欧/千米, d1、d2两个接地点和4DL开关的距离分别为4千米和6千米。

(1) B-2直接接地, B-3间隙接地, D母线所在变电眼为辐射状单电源供电模式, 故B-4对4DL和5DL接地时的零序电流无关。设基准电压值为115千伏, 通过计算可知, d1和B-2之间的零序阻抗为6.64欧, 小于前面计算的接地距离保护Ⅰ段定值8.1和Ⅱ段值15.3欧, d2和B-2之间的零序阻抗为9.96欧, 小于前面计算的接地距离Ⅱ段值15.3欧, 大于Ⅰ段定值8.1;d1的零序电流为1797安, d2的零序电流为1568安, 均大于零序电流保护Ⅲ段值1520和Ⅳ段的248.4安。

通过计算可以看到, 在4DL线路中的d1点出现单向金属性接地情况的时候, 零序电流和接地阻抗都会触动保护行为, 零序电流保护和接地保护开启, 当故障解除后已经启动的保护装置返回最初。跳闸行为由阻抗元件启动控制, 改善高阻接地的零序电流一次值为72安, 小于4DL的最小零序电流3380安, d2点在接地距离Ⅰ段的末端, 单相金属性接地时, 接地保护Ⅱ段跳开, 零序电流保护Ⅲ、Ⅳ段和接地保护Ⅲ段返回。所以变压器中性点接地方式的改变不会影响接地距离保护。

三、变压器中性点接地方式对两种保护模式的影响分析

电网事故或者负荷调整的时候, 会改变运行方式, 连着也会改变两种保护模式的接地电流, 为了保证其运行的可靠性和灵敏性, 需要充分考虑变压器中性点接地方式对两种保护模式的影响。接地距离保护中, 经过高阻时可能会出现灵敏度不高的现象, 而零序电流保护很好的解决这个问题。完美的解决这个问题需要高超的科技和高成本的投入, 虽然目前这种影响还或多或少的存在, 但是只要合理规划, 这种零序电流保护辅助接地距离保护的模式仍然可以广泛应用。

通过事故模拟, 零序电流保护和三段式接地距离保护相互配合, 论述了中性点运行方式对变压器线路保护的影响情况, 两种方案合理配置, 相互辅助, 具有很好的实用价值。

参考文献

[1]李慧娜, 罗虎, 黄志博等.变压器中性点接地刀闸投退分析[J].机电信息, 2011 (, 9) :11, 15.

变压器中性点间隙保护运行分析 篇4

前言

在电力系统中, 不可避免地会出现中性点接地变压器跳闸, 形成局部系统中性点不接地运行的方式。如果在这中性点不接地系统中发生单相金属性接地故障时, 接地相对地相电压为零, 其他两相对地电压升高为线电压, 这时变压器中性点的对地电压产生位移, 升高为相电压。在110kV及以上系统中的电力设备对地绝缘以及分级绝缘的变压器中性点绝缘是按相电压的标准设计的, 不允许变压器中性点不接地系统带单相接地故障长时间运行, 以避免出现单相接地故障时非故障相及变压器中性点对地电压升高, 危及设备的绝缘。

因此, 110kV及以上系统中性点不接地变压器投入间隙保护, 其主要作用是为了防止过电压。因为在这种电压等级的设备由于绝缘投资的问题都采用分级绝缘, 在靠近中性点的地方绝缘等级比较低, 如果发生过电压的话会造成设备损坏。但是又由于电网保护配置要求, 一个系统不能有太多的中性点接地, 所以有的变压器的中性点接地刀闸在分位。这时候如果由于变压器本身发生过电压的话就会由间隙保护实现对变压器的保护, 原理就是电压击穿间隙, 把电压引向大地, 起到保护变压器绕组绝缘的作用, 当系统出现过电压 (大气过电压、操作过电压、谐振过电压、雷击过电压等) 时, 间隙被击穿时由零序保护动作、间隙未被击穿时有过电压保护动作切除变压器。

其中:I0op与变压器的零序阻抗、间隙放电时的电弧电阻等因素有关, 一般保护的一次动作电流可取为100A左右。

U0op要大于在部分中性点接地的系统中发生单相接地时或中性点不接地变压器两相运行时, 可能出现的最大零序电压;要小于中性点直接接地系统中失去接地点时发生单相接地, 开口三角绕组可能出现的最低电压。一般取180V (高压系统电压互感器开口绕组每相额定电压为100V) 。

S-变压器中性点接地刀闸的辅助触点, 当变压器中性点接地运行时, S闭合, 当变压器中性点接地不运行时, S打开。

1 结合我地区姚官屯站正常方式, 做一下间隙保护的动作分析。

为了保证零序保护的灵敏度, #1变压器的211-9、111-9中性点接地刀闸在合位, #1变压器高、中压侧中性点投入零序保护;#2变压器的212-9、112-9中性点接地刀闸在断位, #2变压器高、中压侧中性点投入间隙保护。作为接地故障的后备保护。姚官屯站110kV经101开关并列运行。

注意:只有在中性点直接接地或中性点经间隙接地系统中在间隙被过电压击穿时, 零序电流才会有流通回路;而在中性点不接地或中性点经间隙接地而间隙未被击穿时, 零序电流没有流通回路。

以上这是分析这一题目的基础。

下面假设两种情况, 分析间隙保护的动作逻辑。

1) 当姚官屯站110kVII母线上132线路发生单相金属性接地故障、而本线路零序保护或本线路开关拒动时:零序电流从故障点经大地至姚官屯站#1变压器110kV中性点至#1变压器110kV侧线圈至110kVI母线至101开关至110kVII母线返回132线路的接地点。

这时姚官屯站的#1变压器中压侧零序保护动作:第一时限跳101开关, 将110kVI、II母线隔离, 由于故障线路132在II母线上, 所以#1变压器的中压侧零序保护动作返回。这样, 姚官屯站的#2变压器带姚官屯站的110kVII母线及II母线出线, 形成了中性点不接地系统。由于接地的故障线路132的存在, 姚官屯#2变压器110kV侧间隙保护动作, 跳三侧开关, 将#2变压器及110kVII母线切除, 从而切除故障点。

2) 当姚官屯站110kVI母线上131线路发生单相接地故障、而本线路零序保护或本线路开关拒动时:零序电流从故障点经大地至姚官屯站#1变压器110kV中性点至#1变压器110kV侧线圈至110kVI母线返回131线路的接地点。

这时姚官屯站的#1变压器中压侧零序保护动作:第一时限跳101开关, 将110kVI、II母线隔离, 由于故障线路131在I母线上, 所以#1变压器的中压侧零序保护以第二时限跳#1变压器中压侧开关, 故障点被切除。

2 变压器间隙保护动作情况及定值

1) 间隙零压保护与间隙零流保护, 均能独立地去跳变压器三侧开关。

2) 间隙零压保护与间隙零流保护互为备用。

3) 当中性点电压超过间隙击穿电压时, 间隙击穿, 中性点有零序电流通过, 保护启动, 经0.5s延时切变压器三侧开关。

4) 变压器110kV侧中性点保护间隙击穿电压的确定是以中性点对地电压不超过相电压为控制条件, 一般取相电压, 为了起到本侧线路单相接地故障的后备保护, 电压定值应按躲过接地故障母线上出现的最高零序电压。当中性点过电压值不足以使放电间隙击穿时, 则可由间隙零序电压 (此值达到定值) 保护延时0.5s切除变压器。

3 在中性点经间隙接地系统中当发生单相接地故障、保护间隙尚未击穿时, 由于变压器110kV中性点不接地, 没有零序电流, 故没有零序压降, 所以接地故障点至变压器中性点零序电压近似相等。

在中性点直接地系统中当发生单相接地故障时, 接地点零序电压最高, 至变压器中性点逐渐降低, 中性点处零序电压为零。这是中性点经间隙接地与中性点直接接地系统发生单相接地时零序电压分布情况的区别。这也可以说明:在中性点经间隙接地系统中发生单相接地故障时, 间隙零压保护的动作与否, 与故障点距离变压器中性点的远近基本无关;PT开口三角呈现的零序电压的大小才是决定零压保护动作与否的直接因素, 而单相接地故障的性质 (金属性单相接地、经阻抗单相接地) 决定PT开口三角呈现的零序电压的大小。

1) 间隙零压定值:

A.间隙零压3U0定值的整定以中性点对地电压不超过相电压为控制条件, 保证变压器中性点绝缘不受损坏, 一般按3U0等于1.8倍的相电压整定, 取自110kV母线PT开口三角3U0,

B.当PT变比为Uφ/100/√3/100时, 三次电压定值为180V, 0.5秒跳闸, 这对于中性点绝缘是允许的。

C.由于B、C两相存在磁饱和情况, 故3U0三次值达不到300V, 在220至230V之间, 当3U0整定为180V时, 尚可有1.2倍以上的灵敏度 (见LFP-900变压器保护说明书) 。以保证中性点过电压在危及其绝缘之前动作。

D.当发生经高阻抗单相接地故障时, 间隙零压可能达不到定值, 故间隙零压保护不动作, 这时中性点过压不足以危及其绝缘。 (事故拉路、停电检查处理) 。

2) 间隙零流定值:间隙零流保护的定值一般整定为5A, 时间一般为0.5秒。与变压器零序电流保护相比, 变压器零序电流保护定值大、时间长, 间隙零流保护定值小、时间短。因为放电间隙只有在变压器中性点对地电压接近相电压、危及其绝缘时才放电, 放电时电弧呈现的阻抗较大, 所以间隙零流允许定值很小;在正常情况下间隙回路无电流、且放电时间不能过长, 时间过长易烧毁间隙, 所以间隙保护时间定值短。

4 变压器中性点间隙保护的运行分析

1) 中性点不接地或经间隙接地的变压器在进行停送电操作前, 必须要合上其中性点接地刀闸。原因是:当开关三相不同期投入退出变压器时, 变压器的中性点将产生过电压, 威胁变压器中性点的绝缘。有时在操作过程中产生非全相跳、合闸, 这都会在变压器的中性点产生过电压。因此为了防止变压器操作时产生过电压而威胁变压器中性点的绝缘, 故必须在操作前将变压器的中性点接地, 使变压器中性点对地电压始终为零。

2) 变压器中性点接地刀闸不能带间隙保护运行。

因为间隙零序电流保护的定值很小 (0.5A、0.5S) , 如果变压器中性点接地刀闸在合位时, 而间隙保护投入运行。

A如果恰在此时系统有存在零序量的冲击扰动、因断线或开关的单跳、单重而出现的非全相运行, 则产生的零序电流会流过变压器中性点, 经过间隙保护CT, 有可能使间隙零流保护动作。

B在进行变压器的停送电操作时, 会因为开关的三相不同期而产生的零序电流流过变压器中性点, 经过间隙保护CT, 可能使间隙零流保护动作跳变压器三侧开关, 使值班员误判断, 延误变压器的停送电。

3) 变压器中性点间隙保护不能与变压器中性点零序保护同时运行

变压器中性点运行方式 篇5

变压器并联运行具有提高变压器运行经济性、供电可靠性,节约电能,实现节电增效等优点,广泛用于工矿企业和农村供电系统。本文分析中性点接地变压器在满足并联运行的4个技术条件(接线组别、变比、短路电压相同,容量比不超过3:1)的前提下实际运行中存在的不安全因素,探讨安全运行措施。

1 并联运行中的不安全因素

1.1 高压侧单相接触不良

小功率变压器常采用高压跌落保险来实现控制和保护。当并联运行的某台变压器单相高压跌落保险接触不良或烧断时,另一台变压器对应相为电源输出,此时故障变压器该相线圈成为负载。由于变压器低压侧单相短路内阻小,因此2台变压器对应相将因严重过负荷而受损。变压器正常运行时的低压侧单相线路简图如图1所示。

正常运行时,并联变压器对应相电流关系为:

例如,2台并联的S11-630/10 10/0.4kV变压器正常运行时,Z1=Z2,r0=0,E1=E2≈IZ。当1#变压器高压侧某相接触不良时,负载端电流及电压不变,2台变压器低压侧电流关系为:

2台变压器对应相低压侧电流变化情况见表1。

注：“-B表示A实际电流与设定方向相反。

由表1可知,随高压侧接触不良程度的增强,变压器对应相将产生环流,2#变压器对应相负荷电流不断上升。当变压器高压侧跌落保险单相断路时,低压侧单相线路简图如图2所示。

从图2可知,当E1=0时,由于r0≈0,Z1≪Z,I1=E2/(Z1+Z2)≈I2,因此I1相当于变压器低压侧单相短路电流,负载将缺相运行,2台变压器过负荷运行。

如某台变压器三相高压侧开路,低压总开关投入并联运行时,另一台变压器将出现典型的三相对称短路故障,其故障电流将达Ie/(Ud%)。

1.2 低压总开关单相接触不良

当低压总开关接触不良时,随负荷电流的增大及通电时间的延长,其接触电阻r0不断增大。当某台变压器低压开关单相接触不良时,由于E1≈E,因此其电流分别为(以图1为例):

当r0较小时,I1、I2变化不大;随着r0的增大,I1逐渐减小,I2逐渐增大。r0对电流分配影响见表2。

当低压总开关开路时,r0为无穷大,I1=0,I2=I。如果2台变压器的正常运行电流接近额定电流,那么该负荷电流将严重损坏变压器。低压总开关接触不良的单相线路简图如图3所示。

1.3 短路冲击

在低压线路中出现金属性短路故障,尤其是低压母线段出现三相对称金属性短路时,短路容量、短路电流为并联运行变压器同时短路产生的短路容量、短路电流之和,从电源至短路点的电气元件将承受数台变压器短路电流冲击。

例如,5台S11-1000/10 10/0.4kV变压器并联运行(如图4所示),变压器10kV侧为无限容量系统,其高压开关的出口短路容量为300MVA,短路点d在低压开关柜某600A出线开关的电源侧。为简化计算,忽略10kV线路和变压器低压母线侧线路的阻抗。

由图5可知,单台变压器独立运行的母线短路电流为32.2kA,容量为22.31MVA,折算到10kV侧的短路电流为1.29kA。5台变压器并联运行时,短路电流、短路容量分别为161kA、111.54MVA,折算到10kV侧的短路电流高达6.44kA。

1.4 中性线接触不良

按相关规定,三相四线制供电系统的中性线截面不小于相线的1/2,三相不平衡负荷小于额定负荷的25%。因此,当变压器并联运行且三相不平衡负荷大时,若某台变压器中性线断线,则其承载的电流将转移到其余变压器中性线上。

例如,2台S11-800/10 10/0.4kV变压器并联运行,按规定每台变压器的中性线截面应不小于150mm2。当三相不平衡负荷引起零线电流高达500A时(平均分配),每台变压器的零线电流约为250A,中性线单位面积载流量不大于1.67A/m2,符合设计要求。当某台变压器中性线因接触不良引起断线时,另一台变压器的中性线电流密度达到3.33A/mm2,高载流量将使中性线发热损坏或引起火灾;同时较大的零线电流将导致另一台变压器中性点电位偏移,使变压器负荷分配发生变化。

2 安全运行措施

为确保变压器并联运行的安全,需采用以下措施。

(1)正确选择开关设备的断流能力。变压器并联运行将引起变压器低压侧短路电流的增加,选型时应在计算并联运行短路电流的基础上,正确选择相应高低压回路开关设备的断流能力和电气元件的载流能力,确保短路条件下开关设备能可靠分断短路电流。如单台S11-800/10 10/0.4kV变压器的短路电流为20kA,2台并联运行时,其对应的低压总开关断流能力应不小于40kA,高压侧开关断流能力应不小于1.6kA。

(2)校核电气元件的动、热稳定性。变压器并联运行会增大系统短路容量和短路电流,对于高低压回路中的线路(架空线、电缆、母线)、线路器件(瓷并、横担、电缆固定支架、接线端子)、电流互感器、开关等,短路电流破坏力与电流的平方成正比。因此,选型时应重点校核电气元件的动、热稳定性,确保系统安全运行。如单台S11-800/10 10/0.4kV变压器运行的短路电流为20kA,当最大运行方式为3台变压器并联时,所选低压母线、开关、电流互感器等均应按60kA短路电流进行动、热稳定性校验。

(3)正确选择继电保护。根据变压器并联运行的特点,正确选择过负荷、短路速断、环流保护方式;合理确定最大、最小运行方式,计算短路参数和继电保护灵敏度,确定继电保护整定值。

(4)在日常管理中加强电气设备巡检,及时处理问题,预防事故发生。严格按照相关规范进行正常停送电和故障停电操作,防止误操作造成单相短路或三相对称短路。

3 结束语

变压器并联运行具有突出的技术经济优势,因而被工矿企业和农村变电工程广泛采用。通过提高设计质量和日常操作、维护管理,可确保并联变压器安全运行。

摘要：介绍了变压器并联运行时存在的高压侧单相接触不良、低压总开关单相接触不良、短路冲击、中性线接触不良等不安全因素,提出了确保变压器并联运行安全的技术措施。

关键词：中性点接地,变压器,并联运行,安全

参考文献

变压器中性点运行方式 篇6

1 110k V变压器中性点接地方式选择的标准

目前电力系统对110k V变压器中性点接地方式的选择标准主要从以下几个方面考虑。

1.1 供电的可靠性

供电的可靠性是对110k V变压器的主要要求之一。提高供电可靠性通常采用提高网络中各元件和用电设备的可靠性来实现的。当其他条件相同时, 那么供电可靠性就只取决于变压器中性点的工作方式。采用不同的中性点接地方式会使供电可靠性有所差异。

1.2 供电的安全因素

供电的安全因素是选择110k V变压器中性点接地方式的重要考虑因素。首先, 不同的中性点接地方式当系统发生单相接地故障时, 变压器中性点将出现不同的相电压, 往往直接影响到电网内外过电压、过电流的大小和破坏影响力。其次不同的中性点接地方式与网络中的各类电器设备的安全与否密切相关, 电气设备发生短路时, 故障电流的大小往往和电网中性点接地方式有着直接的关系。再次电弧的起弧、重燃或者振荡的接地故障, 在某些条件下能产生高达6倍于正常电压的冲击电压, 克服它则需要选择合适的变压器中性点接地方式。

1.3 继电保护的选择性和灵敏性

在110k V变压器实际运行中, 继电保护起着重要的安全保证作用, 有效的中性点接地系统中的继电保护灵敏性和选择性较好, 而非有效的中性点接地系统中的接地保护则会出现困难, 这也是考虑110k V变压器中性点接地方式的重要依据。

1.4 有效避免谐振电压

导线的开断、开关不同期切合和熔断器不同期熔断将引起铁磁谐振过电压, 由断线引起的谐振过电压可能导致避雷器爆炸、负载变压器的相序反倾和电气设备绝缘闪络。由于电网参数不对称, 出现中性点位移, 也常会引起铁磁谐振过电压, 使电磁式电压互感器的高压保险丝频繁熔断, 或造成互感器本身的烧毁。这些都需要依靠适当的中性点接地方式减小或避免。

2 110k V变压器适合的中性点接地方式

110k V及以上系统一般采用变压器中性点直接接地方式和经电抗器接地方式。而直接接地方式更多见的是中性点部份接地方式。这种接地方式中性点绝缘水平为半绝缘 (仅为线端的一半) , 在电网正常运行时, 接地变压器相当于空载状态。同时接地变压器的电磁特性, 对正序负序电流呈高阻抗, 绕组中只流过很小的励磁电流。由于每个铁心柱上两段绕组绕向相反, 同心柱上两绕组流过相等的零序电流呈现低阻抗, 零序电流在绕组上的压降很小。但变压器中性点部份接地方式有三个突出的缺点。第一是避雷器难选。为了兼顾防雷和内过电压, 通常中性点的保护方式为避雷器与间隙并列运行。对避雷器的要求为在雷电过电压下应动作, 在工频或内部过电压下不应动作。对有间隙的传统避雷器FZ或FCZ型而言, 灭弧电压要高, 冲击放电电压要低, 这在目前国内生产的标准系列产品中是找不到的, 只能采用非标准组合另外附加电容来改变冲击放电电压以满足要求。第二是间隙距离难选。电力系统对间隙的要求为发生“失地”情况时应动作 (即间隙放电) , “有地”情况时发生单相接地故障不应动作, 控制动作的手段就是间隙距离的调整。而区分“失地”和“有地”的冲击放电电压上下限的差值较小, 而且还要考虑空气间隙放电与固体沿面放电的关系, 因此区别难度大。第三是继电保护难选。中性点部分接地电网均设有防止出孤立不接地状态的继电保护, 由于这种“失地”保护不可靠, 经常有误动情况出现, 造成电网发生接地故障时, 与故障线路无关的其他主变间隙过流动作跳闸, 供电线路故障时, 受电端主零序过压在电源侧开关跳闸前动作跳闸。

为克服110k V变压器中性点部份接地方式的不足, 我们更趋向于选择经电抗器接地方式。这种中性点接地方式的优点是: (1) 绝缘水平要求降低, 保护方案易选。110k V变压器中性点经电抗器接地后, 中性点绝缘水平采用20k V级, 可省去原有的避雷器和棒间隙等设备, 而且保护是可靠的。 (2) 全部保留了中性点部分接地方式的优点。包括可采用简单可靠的零序继电保护、断路器遮断容量不受单相短路电流的限制和单相接地对通讯线路的干扰较小等。

3 110k V变压器中性点接地的保护配置

3.1 零序互跳保护

变压器中性点零序过电流动作时先跳开中性点不接地变压器的保护方式, 称为零序互跳。对于分级绝缘变压器, 若1、2号主变并列运行, 1号主变中性点接地, 当2号主变发生接地故障时, 1号主变中性点零序过流保护动作, 第一时限跳2号主变高低压侧开关, 2号主变故障点被隔离, 1号主变恢复正常运行。如果1号主变中性点发生接地故障, 当第一时限跳开2号主变后, 零序过流保护第二时限跳开1号主变解除故障。

3.2 中性点间隙保护

中性点间隙保护采用的方法是在变压器中性点加装放电间隙及间隙电流互感器, 并与母线TV开口三角零序过电压保护共同组成。仍为1、2号主变并列运行, 1号主变中性点接地。当2号主变发生接地故障时, 1号主变中性点零序过流保护第一时限跳开100母分开关, 母线与故障点隔离, 1号主变恢复正常运行。当1号主变接地故障时, 1号主变中性点零序过流保护第一时限跳开100母分开关, 2号主变与故障点隔离, 可以继续运行, 此后1号主变零序过流保护第二时限继续跳开1号主变解除故障。

随着电力事业的不断发展和科学技术的不断提高, 电力的输变工艺一定会日趋安全和完善, 110k V变压器中性点接地方式和保护配置的研究一定会有新的突破,

摘要：本文介绍了110kV变压器中性点接地方式选择的标准, 阐述了其常用接地方式的各自的优缺点, 并从设备运行安全的角度, 重点研究了零序互跳保护和中性点间隙保护两种保护配置。

关键词：变压器,中性点,接地方式,保护配置

参考文献

[1]张德良.对110kV变压器零序保护配置与接地方式的探索[J].学术理论与探索, 2009 (8) .

[2]徐之明.110kV变压器中性点接地方式探讨[J].中国科技纵横, 2010 (8) .

变压器中性点运行方式 篇7

本文分析了单相短路引起部分接地方式下非接地变压器失地时, 对中性点绝缘的影响;确定了变压器中性点接入小电抗的取值原则和计算方法, 并对比分析了接入小电抗后降低过电压和限制短路电流的效果。

1 110KV变压器中性点绝缘的耐压水平

110KV以下变压器, 由于电压等级低, 绝缘要求容易达到, 并且在变压器的成本中, 绝缘投资所占比例也不大, 故110KV以下变压器采用全绝缘。110KV及以上变压器, 绝缘投资占变压器成本的比例很大, 且电压等级越高, 绝缘投资越大。因此, 考虑安全性的同时兼顾经济性, 我国110KV及以上等级变压器采用分级绝缘。

限制单相接地短路电流、防止通信干扰和满足继电保护整定配置等要求, 我国110KV系统通常采取部分接地的方式, 即变电站并联运行的多台变压器, 通常采用一半变压器接地, 其余均不接地的运行方式。这样才能使本站对外等效零序阻抗不因变压器运行台数而改变。

接地故障造成三相不对称运行, 在变压器中性点上必然会产生过电压。在断路器跳开单相接地故障之前, 变压器中性点产生过电压值大小与K=X0/X1有关 (其中:X0为零序阻抗, X1为正序阻抗) 。

部分接地方式可以将减小接地变压器中性点绝缘强度, 节约投资。发生单相短路故障时, 如果超过保护整定值, 先切除非接地变压器, 然后接地变压器带故障运行一段时间, 争取抢修, 带故障运行时间不宜过长。但是, 实际运行表明, 常常出现短路故障时, 保护装置误动作, 先切除接地变压器, 使非接地变压器带故障运行, 导致非接地变压器失地。此时的中性点过电压值更高, 其值近似为相电压值, 即:Uomax=Uxg。

目前, 我国大多数110KV系统采用部分接地方式, 而随着110KV系统规模的扩大, 短路故障发生将会更频繁, 非接地变压器失地对变压器中性点绝缘威胁的问题也会更加突出, 已经引起了人们的重视。

2 变压器经小电抗接地

2.1 小电抗阻值的确定

变电站的变压器中性点都经小电抗接地后, 该站的等效零序阻抗会发生改变, 这样会影响该站母线的短路电流及变压器承担的短路电流, 还可能影响整个系统继电保护整定值的选择。为限制短路电流, 变压器中性点所接小电抗的阻值应根据系统参数及预定的短路电流计算得出。接地电抗值越大限制短路电流的效果就越好, 但应注意要使变压器承担的短路电流在变压器允许的范围内。同时, 变压器中性点电压取决于通过中性点的3倍零序电流乘以电抗值, 电抗值增大时中性点绝缘也会相应提高。综合考虑继电保护、限流和中性点过电压后, 小电抗的阻值最好按照变电站等效零序阻抗不变的原则选取。

通常110KV变压器采用的是Y/Δ接线方式, 中性点经小电抗接地后, 其零序阻抗值为:Z0+3Zn, 其中Z0为变压器的零序阻抗, Zn为小电抗阻值, 若要变压器中性点经小电抗接地前后的变电站零序阻抗保持不变, 则要满足下式:Z0=Z0+N。

2.2 小电抗性能的要求

接地小电抗应该具有良好的性能, 最重要的性能是良好的线性伏安特性。当系统发生单相接地时, 接地阻抗的随机性导致变压器中性点的电压也随机变化, 且该变化范围很大。因此, 小电抗必须具有线性伏安特性, 变压器甚至变电站的等效接地阻抗值才能保持一定。同时, 小电抗应具备良好的承受短路电流的能力 (即应具有良好的热稳定性和动稳定性) , 因为小电抗连接在变压器的中性点上, 故它与变压器承受短路电流的水平应该相同。

为获得良好的动稳定性, 小电抗采用干式结构, 因为线圈浇注成固态整体结构后, 线圈内的导线具有良好的抗幅向力、抗轴向力的性能, 同时采用加强线圈紧固件防止转动和轴向位移。

3 算例分析

结合某变压器技术参数, 建立系统仿真模型, 分别计算部分接地和中性点经小电抗接地的情况下, 发生短路时变压器中性点电压和短路电流。变电站有两台变压器并联运行, 它们的基本参数如下:

连接方式:YN, d11

额定电压:10.5/121 (KV/KV)

额定容量:16 (MVA)

空载损耗:19 (kW)

负载损耗:65.4～78.5 (kW)

短路阻抗:10.5%

空载电流:0.7%

变压器的短路阻抗为:Zt=10.5%×1212/16=96.082 (Ω)

由式 (3) 、式 (4) 、式 (6) 得121

IT==1.089 (kA) (9)

3 (96.082+15.125)

其幅值为1.54kA

ip=1.089×1.82=2.772 (kA)

仿真模型采用集中参数模型, 变压器的零序阻抗为62.1Ω, 由式 (7) 得, 小电抗取值为20.7Ω。

4 结论

部分接地方式下, 单相短路在中性点的稳态和暂态过电压不会引起变压器绝缘的击穿, 但如果同时存在其他过电压时, 很可能会造成中性点绝缘的击穿。部分接地方式下, 继电保护跳开接地变压器会造成非接地变压器失地;若不跳开接地变压器, 单相短路电流接近变压器的承受短路电流的限度。随系统容量的增加, 单相短路电流很可能超过变压器的动稳定和热稳定限度。中性点接地小电抗的选取应保持零序网络不变或微变的原则, 一般情况下选取单台变压器零序阻抗的1/3作为接地小电抗值。110KV变压器中性点经小电抗接地后, 可以避免失地过电压, 减小变压器绝缘的投资;并可以有效地限制短路电流。

参考文献

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[2]石树平.主变中性点过电压保护配置原则探索[J].继电器, 2001, 29, (5) :41-44.

[3]SHI Shuping.Discussion on the over-voltageprotectionscheme of neutral pointonm aintrans former[J].Relay, 2001, 29, (5) :41-44.

[4]ZHU Tian-you.Application of Autotrans former Neutral Grounding by Small Reactancein 500KV Power System.

浅谈电网中性点运行方式 篇8

当电力系统中的任何一相发生单相接地故障时, 单相接地故障电流的大小和非故障相工频电压的高低, 即所谓的电力系统的基本运行特性, 对应于不同数值范围内的接地程度系数。各种中性点接地方式的电力系统具有不同的基本运行特性。以下将结合中压电网中所采用的几种中性点接地方式, 讨论相应电力系统的基本运行特性。

现代城市对电网运行特性的基本要求是: (1) 供电可靠性高; (2) 人身安全性好; (3) 设备安全性好; (4) 电磁兼容与通信系统良好共处; (5) 维修工作量小; (6) 综合技术经济指标合理等。

电力系统在正常运行时, 对不同的中性点接地方式及其差异, 基本上没有反映。可是, 当系统发生单相接地故障时, 情况则大不一样了。因中性点接地方式的不同, 非故障相工频电压的升高和单相接地故障电流的大小也不相同。通常, 以两者的具体数值表征不同接地系统的基本运行特性, 各种接地方式的特点和适用范围等主要问题都是由此来决定的。

2 各种接地方式比较

2.1 中性点不接地

中性点不接地, 实际上是经过集中于电力变压器中性点的等值电容 (绝缘状态欠佳时还有泄漏电阻) 接地的, 其零序阻抗多为一有限值, 而且不一定是常数。此时, 系统的零序阻抗呈现容性, 因接地程度系数k<0, △U可能高于相电压, 故非故障相的工频电压升高会略微高过线电压。最早的城市中压电网由于规模不大, 多采用中性点不接地方式。在这种接地方式下, 系统发生单相接地故障时, 流过故障点的电流为所有非故障线路电容性电流的总和。在规模不大的架空线路网架结构中, 这个值是相当小的, 对用户的供电影响不大。而且各相间的电压大小和相位维持不变, 三相系统的平衡性未遭破坏, 允许继续运行一段时间 (2h以内) 。但是这种接地方式有一个极大的缺陷, 就是当接地电流超过一定值时容易产生弧光接地过电压, 将使系统的安全性受到很大的影响, 对系统绝缘水平要求更高。近几年国家和地方大力投资进行城网、农网改造, 电网规模扩大, 电缆线路不断增加, 6~35k V中压电网原有的中性点不接地方式已不再适宜, 并已逐渐被其他接地方式取代。

2.2 中性点经电阻接地

对于中压电网来说, 中性点经电阻接地的最初出发点, 主要是为了限制电弧接地过电压。电阻接地方式可以避免不接地方式中弧光接地过电压的产生, 同时由于增大了故障线路的接地电流, 使得故障选线可以很方便地实施, 进而实现快速跳闸, 使非故障线路不需要长时间承受过电压, 降低了绝缘水平要求。对于以电缆为主又能实现环网供电的城市中压电网, 这是一种较为理想的接地方式。因为以电缆线路为主的电网发生单相接地故障时, 流过故障点的电容电流很大, 容易发展为相间故障, 且多为永久性接地故障, 需要及时跳闸, 切除故障线路。而环网供电可保证供电的连续性, 最大限度地减少停电范围。从目前国内农网及城网的发展情况看, 依然是架空线路占多数, 或架空线路和电缆混合电网, 环网供电水平较低。这些情况决定了国内中压电网以中性点经消弧线圈接地, 也就是通常所说的谐振接地方式为主要的接地方式。

2.3 中性点经消弧线圈接地 (谐振接地)

谐振接地系统即中性点经消弧线圈接地的电力系统。因为消弧线圈是一种补偿装置, 故这种系统通常又被称为补偿系统。消弧线圈是一种铁心带有空气间隙的可调电感线圈, 它装设于中压电网的中性点。当系统发生瞬间单相接地故障时, 可经消弧线圈作用消除, 保证系统不断电;当为永久单相接地故障时消弧线圈动作可维持系统运行一定时间, 可以使运行部门有足够的时间启动备用电源或转移负荷, 不至于造成被动;系统单相接地时消弧线圈作用可有效避免电弧接地过电压, 对全网电力设备起保护作用;由于接地电弧的时间缩短, 使其危害受到限制, 因此也减少维修工作量;由于瞬时接地故障等可由消弧线圈自动消除, 因此减少了保护错误动作的概率;系统中性点经消弧线圈接地可有效抑制单相接地电流, 因此可降低变电所和线路接地装置的要求, 且可以减少人员伤亡, 对电磁兼容性也有好处。同时由于消弧线圈还会使故障相恢复电压上升速度变慢, 保证电弧的熄灭和避免发生重燃, 从而有降低过电压水平、使瞬时性接地故障自动消除等优点。需要注意的是, 补偿电网在正常运行期间, 为了限制中性点位移电压的升高, 要求非自动消弧线圈适当的偏离谐振点运行。否则, 预调式的自动消弧线圈一般应加限压电阻, 以利于电网的安全运行。

3 各种接地方式系统的基本运行特性

前已说明, 中性点不接地系统, 实际上是经过一定数值的容抗接地的。此时, 系统的零序阻抗呈现容性, 因接地程度系数k<0, △U可能高于相电压, 故非故障相的工频电压升高将会略微高过线电压 (这一现象是由高阻性接地故障引起的) 。实际上中性点不接地的电力系统, 其k值的一般变化范围为-∞<k<-40, 零序阻抗很大。当k为一较大的负值时, △U=△UA, 相当于从线电压三角形的外边逼近此值, 结果是线电压三角形整体位移, 而形状几乎不变;单相接地故障点的电流始终为容性, 大小由系统的三相对地电容确定, 其值不应超过小电流接地系统规定的上限10A。当超过此值后, 接地电弧难于瞬间自行熄灭, 应转变接地方式。这种接地方式同时还具有中性点不稳定的特点。当系统的电容电流较小时, 单相接地电弧自行熄灭后, 容易导致电压互感器的铁心饱和激发起中性点不稳定过电压。此种不稳定过电压可引起电压互感器烧毁与高压熔丝熔断等事故。所以不论从现状和发展还是从技术经济方面考虑, 此种接地方式都不是很适宜的。

中性点经电阻接地后, 可以属于有效和非常有效接地系统, 也可以属于非有效接地、甚至小电流接地系统, 具体情况需视电阻的数值而定。对于中压电网来说, 中性点经电阻接地的最初出发点, 主要是为了限制电弧接地过电压。在小电流接地系统的继电保护选择性获得解决之前, 也曾藉此来实现故障线路的自动跳闸。在中性点为高电阻接地方式的情况下, 为使接地电弧瞬间熄灭, 一般来说单相接地电容电流应不大于10A, 所以适用范围受到限制, 只宜在规模较小的10k V及以下电网中应用。当电网的额定电压较高时, 接地电容电流超过限值后, 此种接地方式就不再适用, 而需要改变为其他接地方式了。若改为低电阻接地方式, 电网的接地电容电流便可不受限制。可是, 由于此种接地方式的接地故障电流大, 有时会带来很多问题和麻烦, 如人身安全、设备安全和通信干扰等均需采取措施, 而且运行和维修费用也会相应增加。

谐振接地系统的中性点一般经消弧线圈 (自动或手动调谐电感) 接地, 也可采用消弧变压器。理论上可以这样考虑, 将系统的三相对地电容集中在一个 (或几个) 变压器的中性点上, 同时与该集中电容并联一个 (或几个) 调谐电感, 对电感值进行调整, 使其靠近谐振点运行。虽然调谐电感是一个很有限的数值, 但却可使X0趋近无限大。当调整消弧线圈使接地程度系数k→±∞, 即Z0→±∞时, 相当于消弧线圈在谐振点 (失谐度υ=0) 运行。

结语

中性点接地问题是一项综合性的技术经济问题, 它涉及到电网的安全运行、供电可靠性、建设资金投入、用户安全、设备安全及经济运行等问题。在专业技术方面涉及电力系统、过电压与绝缘配合、继电保护、通信与自控、电磁兼容、接地设计等诸多领域。随着电网的发展, 寻找更经济合理的接地方式是一项新的课题。中压电网的中性点接地方式的选择是一个非常重要却又复杂的问题, 到目前为止, 还没有出现一种接地方式能满足各方面需要, 本文所作的工作只是浅尝, 还有待于深入研究。

摘要：本文分析了中性点接地方式对电力系统运行的影响。针对国内中压电网现在所采用的中性点不接地、谐振接地、电阻接地三种接地方式, 分析了它们的基本运行特性。

关键词：中性点,接地方式,运行

参考文献