蒸发处理（共12篇）
蒸发处理 篇1
1 流程简介
青海盐湖化工分公司化肥厂一车间330kt/a尿素装置于2009年10月2日全面完成施工建设及管道吹扫试压工作。装置采用传统型二氧化碳汽提法工艺, 其蒸发系统流程如下:从尿液贮槽 (06F0101) 来的尿液, 经尿液泵 (06J0108) 送往一段蒸发器 (06C0109) 中蒸发、浓缩, 通过壳侧低压蒸汽和高压调温水的加热, 尿液温度从84℃升至130℃ (通过06C0109A的低压蒸汽管线上的PV1133阀的开度来维持在130℃) ;一段蒸发压力约30kPa (绝压;下同) 。出06C0109的尿液进入一段蒸发分离器 (06F0115) , 在分离器内, 气体从尿液中分离出来, 离开06F0115底部的尿液经过平衡压差的U形管进入二段蒸发器 (06C0110) , 其壳程加入0.88MPa蒸汽将尿液温度由130℃升至140℃;二段蒸发压力控制在3kPa。出06C0110的尿液进入二段蒸发分离器 (06F0116) , 在分离器内, 气体从尿液中分离出来, 分离出来的气体经升压器升压后进入二段蒸发器第一冷凝器 (06C0113) 壳程, 未冷凝的气体与动力蒸汽再经二段蒸发第一喷射器 (06L0103) 一起进入二段蒸发后冷器 (06C0114) 壳程, 在06C0114内将未冷凝的气体再次冷凝, 在这里大部分的气体被冷凝下来;未冷凝的气体与动力蒸汽经二段蒸发第二喷射器 (06L0104) 一起进入常压吸收塔 (06E0106) 。06F0116底部的尿液经熔融尿素泵 (06J0109) 送至造粒喷头造粒。
2 异常现象
2009年10月4日, 车间为了检验设备性能、仪表准确性、员工的实际操作能力及对装置现场熟悉程度, 进行了蒸发系统试抽真空。具体过程如下: (1) 启动06J0108向蒸发系统送水, 经调节阀 (FV-1134) 、一段蒸发器、二段蒸发器, 待06J0109进口管中液位在管道视镜中部时, 启动06J0109并打开循环三通调节阀 (HV1191A) 打循环; (2) 打开一、二段蒸发喷射器的动力蒸汽阀及升压器的蒸汽阀抽真空, 在此过程中保持两段之间的压差20~30kPa, 控制一段压力为30kPa, 二段压力为3kPa。
在抽真空的过程中发现, 06F0115的压力维持在50kPa左右, 始终未达到《青海100万吨钾肥综合利用项目日产1000吨尿素装置———操作原则》中真空试验设计指标30kPa或更低的要求, 且真空度应当在尽可能短的时间内 (约30min) 达到;而进蒸发系统的蒸汽冷凝液的温度为75℃, 06F0115出液温度为100℃, 进水量约为16t/h;06C0112的出液温度为50℃。
2012年12月17日13时尿素系统进行化工投料生产, 15时10分蒸发系统进料造粒, 但在抽真空的过程中发现06F0115压力在37~50kPa大幅波动, 06F0116的压力在30~49kPa波动, 一、二段蒸发系统压差在10~20kPa。
3 原因分析及应对措施
3.1 水运真空不达标分析及措施
一段蒸发系统真空度达不到指标, 经分析主要有以下原因: (1) 蒸发负荷重, 进料量大, 进料温度低, 尿液氨含量高; (2) 喷射泵抽吸能力差, 喷嘴有堵塞现象; (3) 各级表面冷凝器冷凝效果差, 冷却水温高, 或冷凝器有堵塞现象, 换热效果差, 冷凝器内有碳酸盐结晶; (4) 液封没有封住或注水不足; (5) 气相管线或设备、系统有泄漏处; (6) 仪表显示不准; (7) 冷却水量不足; (8) 低压分解系统温度过低, 压力过高; (9) 一、二段气相管处有结晶, 建议适当冲洗; (10) 设备安装布局及设计存在问题。
针对上述可能存在的因素, 对该装置进行检查确认。因装置为新建且未进行投料试车, 以及高低压系统水运完成后处于停运状态, 所以可以排除冷凝器内有碳酸盐结晶、一二段气相管处存在缩二脲或尿素结晶堵塞、进料氨含量高、低压系统分解温度过低及其压力控制过高等因素对真空度的影响;经过对真空系统各喷射泵的现场拆解, 并未发现喷射泵喷嘴有堵塞;对仪表重新校验, 并未发现仪表指示不准;调取DCS监控数据曲线, 显示循环水上水温度为在27℃左右, 现场观测回水温度维持在32℃左右, 从而可彻底排除原因 (3) ;调取DCS监控数据曲线, 显示总循环水流量维持在2 800~3 200m3/h, 符合设计指标 (2 885m3/h) 要求;调取氨水槽液位DCS监控数据曲线, 显示其维持在30%~40%, 从而保证真空冷凝系统下液有足够的液封;在试抽真空前, 整个蒸发系统进行水压及气密试验, 均未发现设备、系统、管道、阀门与法兰连接处存在泄漏现象。
针对原因 (1) 进行分析。因进入蒸发系统的介质为蒸汽冷凝液而非尿液, 故进系统的量需要重新进行核算, 具体过程如下:进入一段蒸发器蒸汽冷凝液温度75℃, 冷凝液的流量为16t/h, 06C0112出液温度为50℃, 其热负荷为43.931 8GJ/h;因一段蒸发压力为0.05MPa, 出液温度为100℃, 经查该蒸汽为过热蒸汽, 其焓值为2 682.397 01kJ/kg, 汽化热2 304.935 1kJ/kg, Cp=2.015 507 819 925kJ/ (kg·℃) , 经计算, 设备最大冷凝量为8.698 6t/h;设计一段蒸发压力为0.03MPa, 当出液温度为100℃时, 该蒸汽 (为过热蒸汽) 焓值为2 684.939 732kJ/kg, 汽化热2 335.28kJ/kg, Cp=4.187 7kJ/ (kg·℃) , 经计算设备最大冷凝量为8.614 5t/h。将蒸发进液量由16t/h降至8.5t/h时, 一段蒸发的压力仍达不到设计指标, 故排除原因 (1) 。
通过上述分析, 问题在于一段蒸发分离器的设计布局。经查装置设备布置图和设备图纸发现, 一段蒸发分离器的标高低于二段蒸发分离器;当二段蒸发分离器出液时, 一段蒸发分离器已经处于满液状态, 由此造成一段蒸发真空度严重超标, 从而导致后续系统无法进行生产。
基于一段蒸发分离器安装位置过低, 造成蒸发系统及后续系统无法进行正常生产的问题, 经与设计院沟通, 重新核算, 决定将一段蒸发加热器及分离器的位置由原设计标高EL121500提升至EL128500 (见图1、2) 。由于一段蒸发加热器及分离器垂直提升到28.5m处的尿素主框架 (没有承重梁) , 不能满足其提升安装要求, 因此, 需要将蒸发分离器周围原设计的梁HM400×200×10×18mm更换为HN700×300×12×24mm的承重梁, 并且做垂直支撑加固。
3.2 试生产真空不达标分析及措施
由于蒸发系统已经过实物造粒检验及造粒前试抽真空 (均符合工艺要求) , 因此2012年12月17日蒸发造粒系统压力不达标的原因可能如下: (1) 蒸发负荷重, 进料量大, 进料温度低; (2) 各级表面冷凝器冷凝效果差, 冷却水温高; (3) 前系统二氧化碳转化率低, 汽提效率低, 低压系统严重超负荷, 造成负荷后移。
针对上述可能存在的原因, 逐一检查确认:经查进蒸发系统物料量控制在70%, 故可排除原因 (1) ;更换一、二段蒸发表冷器下封头垫片时, 并未发现换热器严重结垢, 此外, 调取循环水温度曲线, 水温控制在21~24℃之间, 从而排除原因 (2) ;二氧化碳转化率由59%降至26.7%, 外界供汽量不足, 致使汽提塔蒸汽压力控制在1.0~1.4MPa之间, 汽提效率极低, 造成低压系统超负荷, 即使低压系统压力调节阀及放空调节阀处于全开状态的情况下, 系统压力维持在0.3~0.38MPa。现场观测常压吸收塔放空流量计严重超量程, 尿液槽尿液氨浓度经分析化验发现超设计指标, 导致蒸发系统喷射器背压过高而造成真空度达不到指标。
车间经过讨论研究, 决定在一段蒸发喷射器及二段蒸发第二喷射器后分别增加一条DN100和DN50的管线至放空筒, 具体如图3所示;所需材料见表1。
4 结语
提升设备标高后, 有效解决了一段蒸发分离器试抽真空时出现的满液以及压力不达标等问题, 系统压力由原来最低的50kPa降至30kPa以下, 且蒸发系统抽真空至指标所需时间由原设计的30min缩短至10min以内;此外, 通过在喷射器后增加放空管线, 解决了因前系统二氧化碳转化率低, 汽提效率低, 低压系统严重超负荷而造成负荷后移, 蒸发系统背压过高导致真空度不达标的问题, 为装置的正常稳定生产打下了坚实基础的同时, 也为公司带来了可观的经济效益。
蒸发处理 篇2
利用贵溪站1998-2002年的小型蒸发量和E601B型蒸发量的同步对比观测资料,计算两者之间的折算系数,根据采用折算系数的不同,采用线性模型,模拟两者之间的.关系.结果表明:月折算系数变幅较大,年平均折算系数较为稳定,变幅较小.小型蒸发量和E601B型蒸发量呈显著的正相关关系,计算出的E601B型蒸发量估算值年平均相对误差较小,为3.7%.研究还发现,有个别月份出现相对误差较大,这主要是人为观测误差所致.
作 者：张玉霞 齐永胜 娄桂杰 Zhang Yuxia Qi Yongsheng Lou Guijie 作者单位：张玉霞,娄桂杰,Zhang Yuxia,Lou Guijie(南昌市气象局,南昌,330029)齐永胜,Qi Yongsheng(贵溪市气象局,江西,贵溪,335400)
刊 名：气象与环境科学 英文刊名：METEOROLOGICAL AND ENVIRONMENTAL SCIENCES 年，卷(期)：2009 32(z1) 分类号：P412.13 关键词：E601B蒸发 相关分析 模拟计算★ 奥斯陆真空结晶器
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人间反蒸发指南 篇3
如果你恰好是一个人间蒸发者逃避的对象——老板、债主、结婚对象，那么这篇文章会对你有所帮助。
万能查水表法
假期玩人间蒸发的人，往往只是短期消失，找上门，是最直接有效的办法。
不过这也需要周密的侦查。找到住址应该不是问题，多打几个电话，问问同事朋友。然后就是行动步骤了。
切忌轻举妄动。首先要观察他是否藏身家中。办法之一是在晚上去看窗户的灯光，或在对方门上做一个隐秘的标记，比如贴一张小纸条，隔天再去查看。如果他曾经出门，或者叫过外卖，这个标记会被移动。接下來就可以堵门抓现行了。
假装查水表或冒充快递员——无数逃犯或者在网上乱说话的人就这么稀里糊涂被跨了省。你需要的只是一点耐心和观察力，以及在恰当的时机当机立断。
还有一点，如果你跟要找的人都怒气冲冲，就要防范冲突发生的可能。弗兰克·艾赫恩在找曼哈顿的一名欠了30万车款的商人时被发现，那哥们拿着枪追了他六条街，差点把弗兰克打死。
刷微博，刷主页，打电话
如果他选择逃亡之旅，追踪他就有一点技术难度，但任何人都会犯错误，只有抓住他们的疏漏，就能掌握行踪。记住，一切较量的关键，都在于抓住对方的错误。
首先，密切关注他们的微博和主页，他们往往会暴露蛛丝马迹。最有效的线索是自拍照或者风光照片。自拍照的背景往往成为透露所在地的关键。想想京东“西红柿”事件吧。
其次，介入对方自以为没公开的社会关系，尤其是网络身份。出门在外的人，可能不会在你们互相关注的微博上晒行踪，但也许会在某个论坛里透露旅程。
在网络之外，利用好人际关系的力量。向他所有的亲朋好友打听去向，只要他向其中一个人透露自己的行踪，那就有可能被找到。弗兰克·艾赫恩有个秘诀：找借口向所有的相关人士和机构套话。
“你打几个电话，多问问，最后，所有的‘不’都指向了‘是’。”他说。
而在樫村政则写的《完全失踪手册》里有一个案例，一位高中生在三个月前失踪，侦探从电话公司拿到了三个月前的通话记录。他们把从未见过的号码挑出来，一个一个打过去调查。其中一个号码属于城市近郊的柏青哥（一种赌博游戏）店，而那名失踪的高中生正在那家店工作，店里提供住宿。
总之，一切线索都来自对海量信息的收集、挖掘和分析。
有希望，但是希望不大的人肉搜索
电话通讯记录、银行卡消费信息以及入住酒店、购买机票车票的身份证登记，都是暴露个人行踪的天敌。
不过，作为普通公民，除了聘请调查公司、私家侦探，只能人肉搜索了。
这一方法论基于六度分隔理论：地球上的两个人之间要彼此建立联系，最多不超过六个中间人即可达成。
所以，最可行的是动用网友的神力。
有一个人肉搜索的经典案例。一个女孩在网上晒了一款鞋架，一帮人肉达人迅速从鞋架上的鞋子分析出，女孩20岁左右，未婚，在校生，身高170左右，爱运动。因为没有高跟鞋，她应该不是从事文职工作。然后又从地板样式推测出女孩子是租房，最终搜索出她的名字和电话号码。
不过，人肉搜索所擅长的是查找隐秘信息，而不是追踪行人。鉴于你要追踪的是一个长着两条腿四处跑的人，通过人肉搜索找到的几率要小得多。不然，通缉犯早就束手就擒，用不着公安部每年花那么多经费了。
蒸发处理 篇4
随着科学技术的进步和气象现代化的飞速发展, 越来越多的观测项目实现了自动观测, 地面观测质量也已经转变为主要取决于仪器设备的稳定性, 以及观测员对观测设备的保障维护和对观测数据的质量控制。延续了几十年的人工观测仪器, 早就被我们气象工作者所认可, 人工仪器测量的数据也被视为标准。由于自动气象站建立和运行时间不长, 自动观测仪器测量的数据与人工观测仪器测量的数据之间存在一定的差值。当自动观测与人工观测数据差值大于规定标准时, 应结合当时天气现象、测报软件、传感器、采集器、供电等多方面原因综合分析, 准确查找问题原因, 及时采取相应解决办法, 以提高自动气象站数据的可用性和地面气象观测记录的准确性。蒸发是实现地面和空气水汽交流的重要途径, 在水分收支平衡、水文、水利灌溉、农业蒸散等领域具有重要作用[1]。考虑到蒸发数据在国民经济建设中也具有重要的气候参考价值, 大型蒸发数据具有准确度高、代表性好的特点, 但其自动观测数据异常的处理是一个繁杂的过程, 因为其受干扰的因素多, 数据敏感性强, 能很直观地发现疑误记录, 而做好蒸发数据的质量控制, 是今后观测工作的一个重要方面[2]。本文对三门峡国家基本气象站安装蒸发自动传感器以来至2013年10月份使用大型蒸发观测期间的自动观测与同步人工观测蒸发记录的差异进行了简单的分析, 对蒸发异常记录的处理进行了总结。
1 蒸发测量仪器的结构原理
1.1 E-601B型蒸发器的结构原理
E601大型蒸发器由蒸发桶、水圈、溢流桶和测针组成, 蒸发桶溢流孔通过胶管与溢流桶相连, 以承接因降水较大时从蒸发桶内溢出的水量, 水圈的作用在于减少太阳辐射及溅水对蒸发的影响。每日观测时通过调整测针针尖与水面恰好相接, 读取水面高度, 用前一日水面高度+降水量-测量时水面高度, 即得当日的蒸发量[3]。
1.2 AG2.0超声波蒸发器结构原理
AG2.0超声波蒸发器由超声波传感器、不锈钢测量筒、百叶箱及铝塑管、管件等组成。与E-601B型蒸发器配套使用。超声波蒸发传感器是根据超声波测距原理, 精确测量超声波传感器至水面距离并转换成电信号输出, 可即时测量出蒸发量[4]。
2 蒸发量误差分析
2.1 月蒸发量自动观测与人工观测的对比分析
通过对比分析我站2013年5月-2013年10月6个月期间的自动和人工蒸发量资料, 如图1, 1月蒸发量自动观测与人工观测的变化曲线图, 发现月蒸发量自动观测比人工观测明显大。尤其以2013年5月份误差最大, 造成该月蒸发量误差较大的原因是该月23日、25日、26日、28日、29日由于降水致使这几日自动蒸发数据比之人工观测蒸发数据明显偏大, 值班员又未及时对用于对比观测的自动蒸发数据进行处理。
2.2 与降水的关系
从表1自动观测与人工观测蒸发量差值和降水的关系中可以看出, 误差受降水影响较大, 6个月期间降水 (≥0.1mm) 日数总共为41天, 在误差为0.0-0.2mm的72次观测中, 只有10天出现了0.1mm以上的降水。其中蒸发量误差大于0.3mm的109次观测中, 有31天出现了降水。有降水出现时, 常使蒸发量误差变大。误差超过0.6mm的降水日数为20天, 占该项误差次数的30%。误差超过1.0mm的降水日数为16天, 占该项误差次数的50%。
另外, 在2013年9月份我站蒸发传感器正式运行以来的两个月内有几天因为降水和仪器故障, 致使蒸发量明显异常而处理了部分时段的蒸发记录。
2.3 与风的关系
排除了降水的影响之外, 自动站蒸发量仍然有误差。我们进一步进行分析了对它影响最大的风的因素。由于风的影响, 造成蒸发水面晃动, 使蒸发传感器测量的蒸发水位不准, 影响了蒸发量测量从而存在误差。取日平均风速和当日自动观测与人工观测蒸发差值进行对比分析。
从表2自动观测与人工观测蒸发差值与风的关系中可以看出, 自动观测和人工观测蒸发量差值随着风速的变化而变化。风速大时, 差值也较大, 反之差值较小。自动观测蒸发受风的影响很显著。
2.4 程序测量蒸发量原理对自动观测蒸发的影响
程序测量蒸发量原理:日蒸发量为时蒸发量统计所得。
时蒸发量为前一时次正点蒸发水位减去该时次正点蒸发水位, 如差值为负值时程序会自动将该时蒸发量处理为0.0mm[5]。如:2013年6月11日20时正点蒸发水位为58.2, 6月12日20时蒸发水位为54.5mm, 理论上12日蒸发量为3.7mm, 而实际显示的12日日蒸发量为4.2mm。这种情况造成的蒸发误差会在风大时和水位过低时产生。
2.5 其他情况
此外, 还发现由于观测员未能及时加水, 致使蒸发桶内水位太低, 也会造成自动观测蒸发量明显异常。例如:2013年5月23日20时蒸发水位为55.2, 24日自动观测蒸发量为0.9, 人工测量的24日蒸发为2.5。根据当日各相关气象要素分析, 自动观测蒸发量明显错误, 而人工测量蒸发正确。
3 疑误记录的判断及处理
3.1 疑误记录的判断
判断蒸发数据是否正常, 主要依据天气情况、仪器故障情况、对比分析资料等几个方面。
(1) 在晴朗、高温、干燥、风速较大时, 蒸发较大;连续阴雨天、低温、湿度大、风速较小时, 蒸发较小或会出现蒸发量0.0mm的情况。
(2) 当测站有人工观测蒸发量时, 可依据自动观测与人工观测蒸发量的对比分析来判断数据是否异常。
(3) 在排除了天气和人为误操作的情况下, 蒸发数据连续异常或缺测, 就可能是仪器故障的原因了。
3.2 疑误记录的处理[6]
(1) 当蒸发出现负值时测报软件会自动处理为0.0mm, 小时蒸发量大于10.0mm时软件自动判定为缺测, 人工质量控制时应查看具体情况再进行处理[6]。
(2) 当自动观测小时蒸发量数据出现异常时, 应根据该记录前后气象要素变化情况进行判断, 判定该时次记录不完全正确但基本可用时, 按正常记录处理。
(3) 当某小时自动观测蒸发数据缺测或记录明显错误且无使用价值时, 该小时蒸发量用前后两定时数据内插求得。
(4) 当某日自动观测蒸发连续两个或以上小时数据缺测且不能内插时, 有人工观测蒸发数据的, 该日蒸发量用人工观测数据代替, 无其它数据代替时, 该日蒸发量缺测处理。
自动观测蒸发量用人工观测记录代替时, 在测报软件中逐日数据维护时, 21-19时各时次为空, 只在20时输入当日人工观测蒸发量。
4 日常工作中注意事项
就自动观测蒸发数据可能出现异常情况的多种原因, 简单总结以下工作中应注意的事项[7,8]。
4.1 日常维护
日常的维护工作中, 巡视仪器时, 注意蒸发桶内水质是否清洁, 有无漂浮物和杂质, 避免出现因杂质过多对蒸发造成影响。清洗蒸发器的时间应避开正点, 选择蒸发量较小的时候进行。注意水圈内水位, 及时给水圈加水, 以减少溅水对蒸发的影响。
4.2 取水和加水
取水应选择降水较小时进行, 每天20时观测后检查蒸发桶内水位, 当水位过高或过低时, 及时汲水或加水。预计可能降大到暴雨时, 将蒸发桶及专用雨量筒同时盖住, 这时蒸发量按0.0处理。加水、取水的时间应避开正点。
4.3 特殊情况
仪器维护、标定、故障期间, 蒸发量尽可能的进行人工补测。
5 小结
(1) 2013年5-8月自动观测蒸发明显比人工观测蒸发大, 这是由于这几个月降水较多, 且自动蒸发未正式启用, 期间由于强降水造成的异常数据未进行处理的原因居多。2013年9-10月自动观测蒸发与人工观测蒸发误差较小。
(2) 降水对蒸发的影响较大, 尤其是强降水对自动观测蒸发的影响很大[7]。
(3) 自动蒸发传感器从技术上考虑了一部分风的影响, 但是从上面分析可以看出, 风速稳定时, 自动观测与人工观测蒸发量差值相对较小。当风速变化较大时, 蒸发桶内水位波动较大, 影响到自动蒸发传感器测得的蒸发水位值, 自动观测与人工观测蒸发差值也相应地增大[8]。
(4) 程序测量蒸发量原理和蒸发桶水位过高或过低未能及时汲水或加水也是造成自动观测与人工观测蒸发量误差的原因。
(5) 在自动化观测系统全面使用的今天, 我们在日常工作中做好观测数据的质量控制, 保证仪器设备的正常运行和观测数据、上传数据文件的正确无误显得尤为重要。
参考文献
[1]宋树礼, 王柏林.蒸发传感器工作原理及性能比较[J].气象科技, 2010, 38 (1) :111-113.
[2]沈艳, 任芝花, 王颖, 等.我国自动与人工蒸发量观测资料的对比分析[J].应用气象学报, 2008, 19 (4) :463-470.
[3]高振铎, 娄德君, 李治民.浅议自动站蒸发量误差.[J].农村实用科技信息, 2012 (1) :71.
[4]李亚丽.自动气象站与人工气象站蒸发量对比分析.[J].陕西气象, 2008 (1) :52-53.
[5]刘红霞, 王飞.E-601B型蒸发器与小型蒸发器测值对比分析[J].气象科技, 2013, 41 (5) :852-856.
[6]郑春秋, 潘迎男, 郑建伟.自动站蒸发数据异常的分析及处理[J].福建气象, 2011 (4) :36-37.
[7]中国气象局.地面气象观测规范[M].北京:气象出版社, 2003 (9) .
蒸发教学设计 篇5
一、创设情景，导入新课
师：同学们，本单元我们要进入“水循环”（板书）跟随着小水滴的踪迹，让它带领我们开始探索的旅程，发现它身上的秘密。咦？老师刚才用水的板书哪里去了？
生：蒸发了。
师：你能详细说说水是怎么蒸发消失的吗？
（板书：水）生：水变成了水蒸气飞散到空气中。
（板书：水蒸气）
师：水慢慢变成水蒸气飞散到空气中的现象叫做“蒸发”。
（板书：蒸发）师：前几天阳光明媚，老师洗了一件衣服放在外面，下班回到家它就干了，这是为什么？
后来老师又洗了一件衣服，结果突然变天了，外面的温度变低了，天空中也阴沉沉的，老师只好把洗过的衣服放在阳台上，可过了几天它仍然干了，这又是为什么呢？
师：水在任何温度下都可以蒸发啊。
蒸发无处不在，今天我们就来一块研究水的蒸发。
二、自主学习与合作探究
师：只要有水的地方，都会有蒸发现象，并且时时刻刻都在蒸发，谁来说说，在我们日常生活中，你还见过哪些蒸发现象？学生自由发言。（适时鼓励发言的学生）
师：下面我们来观察体验蒸发现象：
活动
（一）课件出示活动要求：用手指蘸水，涂抹在手背上，仔细观察、感受。（1）你发现手背上的水有什么变化？
（水消失，因为蒸发）（2）对着手背上的水轻轻吹一下，你有什么感觉？
（凉爽）
师：把水涂在胳膊上轻轻吹一下，会感觉到凉。为什么会感觉到凉呢？我们可以借助温度计来探究这个问题。
活动
（二）1.取一支已经包好棉纱的温度计，浸入水中，观察温度并记录在0分钟一栏。
2.让温度计离开水面，每隔两分钟记录一次温度。填写在实验记录表中。
师：同学们的实验已经完成，并记录了实验结果，请一个小组来汇报实验结果。师：仅凭一组实验数据就得出结论，是不准确的。因为科学不是偶然，还需要几组数据，才能下结论。哪个小组再来汇报结果？ 两组同学的实验结果依然表示温度是下降的。
师：这几组实验都证明了，液泡上的水分蒸发时，温度是下降的。温度为什么会下降呢？
我们的发现：因为水分蒸发吸收了温度计液泡的热量。
（板书：吸热）师：刚才我们通过实验证明了蒸发吸热，现在请同学说一下在日常生活中，你看到或感受到哪些蒸发吸热的事例？（学生积极回答，教师及时点评。）师：刚才同学们已经初步了解了蒸发及蒸发吸热，老师这里有一个难题需要同学们帮着解决。
(课件出示：周一升旗时要穿校服，小明利用周末时间洗了校服。为让校服尽快干，你能给他出出注意或提几个建议吗？)生：你们的建议可真好，结合你们提出的建议我们来思考一下，哪些因素能影响蒸发的快慢？
师：根据生活经验，我们当堂实验一下，用胶头滴管在燃烧匙上滴一滴水，想办法让这滴水蒸发变快？在做实验之前我先提示一下：快是和慢相比较而得出的，现在我们只有一滴水，怎么比较？
生：在另一块燃烧匙上滴同样一滴水来比较。
师：把一块滴了水的燃烧匙放在旁边，让另一块燃烧匙上的水滴蒸发变快时，要注意只采取一种措施，如果同时采取两种措施，就不能说明蒸发到底跟那一种有关系。
学生合作实验结束之后，教师让学生汇报实验结果。
一组：我们向一滴水吹气，发现吹气的水滴比不吹气的水滴蒸发的快。二组：我们把一块玻璃片上的水滴在酒精灯上加热，发现加热的水滴比不加热的蒸发快。
三组：我们把一滴水在玻璃片上摊开，发现摊开的水滴比不摊开的蒸发快。
总结： 教师在学生汇报完后引导学生说出蒸发快慢跟温度、空气流动的速度和液体的表面积有关。生活实例：
师：刚才同学们探究了影响液体蒸发的因素，大家请看现实生活中这些加快蒸发的事例
拓展孩子视野。
三、精讲点拨
教师对蒸发、蒸发吸热以及影响蒸发快慢的因素作概括性小结，（出示图片）教育孩子节约用水，保护地球。
四、巩固检测：梳理知识 再生疑问
师：这节课就要结束了，我们一起来回顾一下这节课学的内容？通过学习你可能又有一些新的疑问，这些疑问的解答就需要你通过仔细观察，认真思考，动手实践来解答了。利用你身边的生活物品来继续探究你的疑问，相信你会收获很多。
五、课后拓展提升
人间蒸发指南 篇6
就在“9·11事件”事件发生后的几天里，有些人突发奇想，“这真是一个人假装自己死亡的完美机会”，然后花了很多时间详细思考如何才能做到不露出马脚。《死亡：诈死之旅》的作者伊丽莎白·格林伍德，就是这些人之一，不过她并没有利用这个特别的机会。据我们所知付诸实践的只有香港男子梁展。
“9·11事件”发生前他被控护照欺诈罪名，当时保释在外。“911事件”发生后，他冒充并不存在的哥哥给律师和纽约市当局打电话，试图为他自己得到一张死亡证明，以撤销对他起诉。另外，他还伪造了一封电子邮件，以显示“9·11事件”时他在世界贸易中心为一家证券公司工作，而这家公司在这场灾难中失去了658名雇员。但是，梁展的阴谋最终被揭穿，美国联邦检控官要求对他课以重刑，因为他在纽约处于危机之时给当局造成不必要的大量工作。法官也谴责梁某非常“自私”，他的犯罪行为“令人不齿”。法官判处他4年监禁，比美国联邦法例建议的刑期长18个月。不过话说回来，有诈死成功的吗？
无法斩断前缘
在20多岁的时候，伊丽莎白·格林伍德在纽约教书写作为生，同时背负着10万美元的学生贷款，这样的重压一度让她想学《广告狂人》中的男主角唐·德雷珀， 唐盗用别人的身份，逃离了战场。为了了解获得新生的办法，伊丽莎白采访了研究诈死的专家比如，私家侦探兼找人专家史蒂夫·拉姆巴姆和隐私顾问弗兰克·艾赫恩。
弗兰克·艾赫恩是享誉国际的资深隐私顾问，专门协助他人建立新生活，他的服务针对个人与公司，满足客户的各项隐私需求。他同时也是畅销书《如何消失：擦除你的数字足迹，留下虚假的痕迹，然后无影无踪 》（台湾译本的名字《史上最强人间蒸发术》）的作者。
在追债方面，艾赫恩生意兴隆，一方面帮助寻找失踪的人，另一方面，艾赫恩还可以帮助人们“人间蒸发”。在他的个人网上有很多有用的信息，比如“消失秘诀”、“离岸信息”等，网站每天的访问量平均近90 次。“对很多人来说，人间消失都是奢望，但每天这90 个来看我的网站的访客中，大约有六位会很认真地与我联络，希望得到可以帮助他们人间消失，以便在别处重新开始新生活的建议。”
人们伪造死亡和保持消失的主要失败原因是他们无法轻易地斩断前缘。人无法永远离开自己的孩子。而且诈死的人总是觉得这只是暂时的手段，迟早还能回到从前。然而你不能回头，正如开弓没有回头箭。曾经诈死成功的英国人达尔文的故事正说明了这一点。
2002年，时年52岁的达尔文负债累累。他经常吹嘘自己有商业头脑，玩股票债券，自以为是房地产大亨。实际上，租他房子的人大多不靠谱，要么拖欠房租，要么毫无征兆地提前搬走，要么不爱惜家具。2002年3月21日下午，达尔文划着独木舟出海，在距离北加林港1英里处上岸。晚7点，他的妻子安妮开着路虎车把他接走，并于当晚9点半报警，称达尔文失踪。搜救队沿海岸搜寻，先后花了纳税人15万英镑，但一无所获。
当晚，达尔文在100英里外的卡莱尔海滩露营。几周后，安妮将他接回家中，让他有时睡在卧室里，有时睡在隔壁一间无人居住、落满灰尘的小屋里。接下来的一年里，安妮扮演了一名伤心寡妇。两口子还大肆挥霍达尔文的意外死亡保险所得。他们周游世界，从2007年10月开始办理移民巴拿马手续，在巴拿马城买了一套公寓，在北部海滨购置了一座“农庄”。其实那是一片茂密的丛林，随处可见鳄鱼。但不知道是否被幸福冲昏了头脑，达尔文计划在那里建一个旅馆。达尔文为出国还弄到一本假护照。
但在巴拿马待了两个月后，达尔文决定回英国自首，并自称患了失忆症。当他回到英国时，安妮扮演了一名“惊讶寡妇”，对丈夫的归来欣喜若狂。然而不久，安妮就受到警方调查，因为夫妻俩在巴拿马房产公司门前的一张合影遭曝光。几天后，他们的诈骗故事传遍天下。最终，安妮被判6年6个月监禁，比达尔文长3个月。
需要120万美元现金
谁在寻找你？为什么找你？你装死或消失的动机是什么？如果你在犯罪，比如人寿保险诈骗，或企图逃避蹲监狱，那就会有很多人来寻找你，监视你的行动、邮件甚至你妈的电话。所以假如你是个素无瓜葛的普通人，那就会容易一些。成功的假死本身内含了一个悖论：我们永远不知道有多少人成功了。估计有不少因为厌倦生活想换个活法的人假死成功。
几乎所有诈死的人都是逃避债务和其他义务。萨姆是一位对冲基金经理，因为财务欺诈面临22年的监禁，他从西点附近的熊山大桥跳下，掉在拴住的建筑网上，然后藏匿起来。但是很快警察通过他的女朋友找到了线索。此案中的主人公也是诈死案的典型，中年，中产阶级。这案列证明了艾赫恩的格言：那些希望放弃他们的旧生活的人必须学会永远不要与任何你不能在五秒钟内离开的人有联系。
这两位诈死专家都认为，人间蒸发不仅仅是伪造死亡，它需要改变你过去的生活和责任，是死亡欺诈，从而非常困难，非常容易搞砸。也许你会想到假装溺水事件，其实这事特别引人注意，而且大多数尸体都会被冲刷出来。想要消失的人也低估了切断与以前的生活的所有联系的困难，即使是精心策划的伪装自杀事件也会留下一些明显的漏洞，如电子邮件发件箱的消息。艾赫恩认为除了政府特工，没人能靠伪造的身份活下去。他能做的是抹掉人们在网络上的痕迹。想要销声匿迹，你得摆脱对物联网的依赖，不要使用实名电话、不要用社交网络、不要使用信用卡等等……
如果你真想彻底消失，就得抛弃你的社会保险号码。现在还是有可能在黑市上买一个社会保险号码。但这样做会有风险。当然了，这也是违法的。一旦你买的号码出了问题，你也就暴露了。但如果没有社会保险号码，你就很难过上好一些的生活。你无法开设银行账户，也办不了信用卡。因此你就需要尽可能多带现金。如果你想在以后30年里每年靠4万美元过活，那就需要120万美元的现金。
美国人白佬-巴尔杰（Whitey Bulger），给了我们一个现实版的指南。他虽然在逃亡16年后被捕，但他的经历仍令人佩服。要知道，他因为18宗杀人案，被列为联邦调查局十大通辑要犯，是有史以來受到最大规模追捕的美国人，而他就在警察的鼻子底下，舒舒服服地过着中产阶级的生活，住的地方距海滩仅仅几个街区，直到81岁的时候，2011才被捕。巴尔杰落网时，身边有80万美元。
蒸发处理 篇7
随着我国核能事业快速发展, 国内核燃料元件厂生产能力也逐年提高, 并在生产过程中产生大量低放射性废水。现阶段燃料元件厂废水处理工艺仅能将水中铀离子处理到0.05mg/L, 且缺乏对水中大量酸、碱、重金属离子等有毒有害物质的必要处理手段, 排放后对环境及公众安全造成长期而严重的危害。为满足国家环保要求, 亟需解决核工业低放废水的有效处置和合理减排问题。由于目前国内尚无成熟的工程案例以供借鉴, 本文选取国外较为先进的蒸发处理工艺和国内正在研发的高压反渗透处理工艺, 从其原理、性能、能耗、生产规模等方面出发加以比较, 探讨其在我国核工业生产中的适用性。
1 技术原理
1.1 蒸发处理工艺原理
蒸发处理工艺利用外加热能将低放射性废水加热气化, 对蒸汽进行清洗去污后导出系统, 作为蒸汽冷凝水回收或排放。蒸汽进入去污装置后首先通过旋风分离器去除较大的悬浮液滴, 然后通过多级淋洗去除蒸汽中的气溶胶微粒, 最后通过液封和鼓泡方式分离蒸汽中夹带的可溶性放射性气体, 完成低放射性废水的最终处理。
1.2 高压反渗透处理工艺原理
高压反渗透处理工艺利用外部压力克服原水渗透压, 使渗透过程逆向进行, 将低放射性废水通过反渗透膜进行分离, 其中水分子透过反渗透膜后被收集成为清相水, 包含放射性核素在内的多种盐分留在废水中成为浓缩液。
2 工程规模及相关参数
2.1 工程规模及配套设施
蒸发工艺处理设备需要设计独立的设备操作间, 并配套设计送、排风系统。其中处理量0.5m3/h的典型厂房面积要求为15m×10m, 最低高度需达到6.5m, 建议总净高度为10m。
高压反渗透工艺处理设备占地面积很小, 处理量0.5m3/h的设备尺寸仅为2100 mm×1500 mm×1877 mm, 且无需其他辅助系统支持。
2.2 工艺及工程设计要求
根据目前所掌握的技术资料, 蒸发处理工艺对操作环境温、湿度具有较高要求, 但尚未获得准确的数据范围。在我国北方环境随季节变化较大的地区, 对于维持设备稳定运行所需的室内环境设计存在不小的挑战。此外, 系统运行过程中允许温度和压力的波动范围较小, 对工艺系统的设计精度及自控仪表的灵敏度要求较高。
高压反渗透处理工艺对操作环境要求较宽泛, 在原水p H=2~11, 供电系统波动<5%, 接地电组≤4Ω, 空气最大相对湿度≤85%条件下即可正常工作。其中, 设备的适宜运行温度为23℃~30℃, 但是当环境温度低至10℃左右时仍能保持较好的水质处理效果[1]。
2.3 设备的经济性及可操作性
目前, 蒸发处理工艺在我国尚未开展工艺设计, 相关科研院所也缺乏相应的技术储备, 设备需要进口或通过国内代理商进行采购, 定价权掌握在外企手中, 工艺设备全套报价约为2000万欧元。相较而言, 高压反渗透处理工艺已经处于工程验证阶段, 样机造价约为96万元人民币, 产品价格相差悬殊。
蒸发处理工艺设备运行过程中耗能组件包括热交换器中的2套9k W加热器和1台37k W热泵, 其中2×9k W加热器在设备启动阶段提供系统升温所需的热能, 当系统进入正常运行阶段后可关闭加热器, 仅靠热泵维持系统运转。高压反渗透处理工艺设备耗能组件包括1台输料泵和1台高压泵, 总功率15k W。
蒸发处理工艺设备和高压反渗透处理设备均采用集成PLC控制, 运行过程中无需操作人员干预, 仅装卸料液和日常维护阶段需要人工操作。一般1~2人即可完成所有工作。
2.4 设备性能及生产能力
上述两种工艺方法均针对低放射性废水的处理, 其中蒸发处理工艺蒸残液浓度一般设定为33% (理论范围值30%~35%) , 处理后蒸汽冷凝水的放射性活度浓度低于106Bq/m3, 蒸残液的放射性活度浓度约为1012Bq/m3, 核素及可溶性离子去除率推测可达到99.5%以上。蒸发设备的处理能力可调节范围小, 适用于废水处理量变化不大的工程方案, 如需扩大生产只能增加设备台套数。
高压反渗透装置浓缩液浓度一般可达到20%~25%, 正常生产条件下系统脱盐率≥96%, 其中铀离子去除率99%~99.9%。设计水回收率50%~80%、处理能力 (1.0~1.5) m3/h, 可通过PLC连续调节, 操作压力随操作参数自动调节。根据现场试验经验, 当环境温度较低或原水浓度较高时, 系统脱盐率会降至92%~93%, 但不影响回用于水喷射吸收及酸雾净化塔等设备。
3 分析及结论
根据对蒸发处理工艺及高压反渗透处理工艺各项性能参数的对比分析, 蒸发处理工艺具有较高的放射性核素及离子去除率, 同时具有较高的水回收率, 在回收利用水资源及低放射性废物减容方面具有较大优势, 但其设备采购费用昂贵, 运行环境要求严苛, 在当前阶段不利于大规模工业化应用。如果能够引进吸收该项技术并进行自主化设计制造, 同时解决工艺及自动化设计方面的瓶颈, 将成为未来低放射性废水处理工艺的首选方案。
高压反渗透工艺在处理效果上不及蒸发处理工艺, 但是仍具有较好的水处理能力, 在废水回收利用和低放废物减容方面具有良好的经济效益和社会效益, 同时其采购价格较低, 环境适应性较好, 可以满足大部分核工业系统运行需要, 在当前阶段仍可作为低放射性废水处理的最优化方案。
摘要：本文对低放射性废水蒸发和高压反渗透处理工艺进行论述, 分析其运行特性及工程适用性, 尝试找出适用于我国核工业低放射性废水处理的方法。
关键词：低放废水处理,蒸发处理,反渗透处理
参考文献
蒸发处理 篇8
我公司医药中间体生产装置每天粗品废水的生成量约为250t,废水水质:含盐约7.45%,氨氮约7000mg·L-1,COD约8000mg·L-1,是明显的“三高”废水,直接进入公用工程生化系统将无法处理。公司公用工程车间现有一套多效蒸发装置,设计能力为20t·h-1,主要用于蒸发含Na2SO4的废水,设计材质为SUS304和Q325。因医药中间体工艺生产中采用的是氨水而不是NaOH,废水中含盐成分是(NH4)2SO4,如仍用这套多效蒸发装置来处理粗品废水,则需要使用大量的NaOH预先将(NH4)2SO4转化为Na2SO4,而转化过程中产生的大量氨气会造成大气污染,且设计能力偏大,运行成本高。因此,根据医药中间体的废水现状及环保要求,为从根本上解决污水问题,节能增效,现提出利用精馏系统余热来蒸发处理“三高废水”的技术方案。
1 工艺方案
1.1 改造思路
综合利用医药中间体生产装置精馏系统甲苯精馏过程中的潜热及显热,用作一套三效蒸发装置的热源来蒸发处理医药中间体生产过程中产生的含(NH4)2SO4粗品废水[5～6]。
原设计,医药中间体生产装置精馏系统甲苯精馏塔出口110℃甲苯蒸气的热量是靠第一、第二级冷凝器中循环水移走的,循环水的热量再经循环水凉水塔移走。为了综合利用能源,拟在医药中间体精馏岗位北侧增加一套三效蒸发装置进行粗品废水的处理,利用甲苯蒸气的气化潜热直接作为三效蒸发装置中一效加热器的热源,经一效加热器吸热冷凝后的甲苯再经原第一、二冷凝器冷却降温,这样既减轻了医药中间体循环水的负荷,同时粗品的部分废水得到了处理,废水中含的(NH4)2SO4转化为副产品,可作为化肥出售,此外,还减轻了公用工程污水处理的负荷及费用,使整个公司污水的治理从根本上得到改善。
精馏岗位共有甲苯精馏塔10座,平均每座精馏塔消耗蒸汽约0.7～0.9t·h-1,满负荷时消耗蒸汽8t·h-1左右。改造后,先将粗品废水分别用成品甲苯及精馏系统回汽进行两级预热,再送至安装于现第一冷凝器前的一效加热器管程吸收甲苯蒸气的潜热,产生的二次蒸汽进入二效加热器壳程作为二效加热器的热源,二效加热器管程产生的闪蒸汽及壳程产生的冷凝水一同进入三效加热器的壳程作为其加热热源。精馏系统的综合热效率按80%计算,可回收利用的能量相当于蒸汽6.4t·h-1,每h可处理废水约10t,日处理废水约240t。
1.2 流程简述
精馏塔顶出的甲苯蒸气的热量经过三效蒸发装置的一效加热器回收热量后(管内走废水,管间走甲苯蒸气),管间的未冷凝气体及不凝性气体回原流程中一冷,成品甲苯冷凝液经原二冷后进入成品冷凝器(废水第一级加热器)继续降温。管程中的废水吸热、升温、浓缩,部分废水经减压变成蒸汽,经一效分离器分离后作为二效加热器的热源,未变成蒸汽的废水提高一定温度浓缩后,与一效分离器中的废水一起经一效泵加压,一路去一效加热器循环加热浓缩,另一路去二效加热器管程(此流量分配根据一效加热器出口废水浓缩后比重而定),二效加热器管程中的废水吸热、升温、浓缩,部分废水经减压变成蒸汽,经二效分离器分离后的蒸汽及二效加热器中产生的冷凝水一同进入三效加热器的壳程,作为三效加热器的热源,未变成蒸汽的废水经升温浓缩后,与二效分离器中的废水一起经二效泵加压,一路去二效加热器循环加热浓缩,另一路去三效加热器管程(此流量分配根据二效加热器出口废水浓缩后比重而定),三效加热器管程中高浓度的盐液通过由结晶器、三效泵(轴流泵)、三效加热器组成的循环回路继续吸热、蒸发浓缩,当盐水浓度达到一定数值后(盐水沉降比达45%左右),可开启三效泵出口或晶浆溢流罐的出料阀向离心机或吸滤槽放料,经离心机或吸滤滤脱液后的固体即为成品硫酸铵,滤液吸至母液罐,定期开启母液泵送至三效加热器(轴流泵出口)再次浓缩。三效加热器管间、结晶器、晶浆溢流罐产生的蒸汽送至间接冷却器(管内走循环水,管间走蒸汽)冷却成冷凝水,这部分冷凝水及三效加热器管外的冷凝液汇集至冷凝水贮罐,定期送至公用工程污水处理系统。
改造后精馏系统工艺流程方框图见图1。
2 改造效益核算
2.1 多效蒸发设备投资
改造后多效蒸发设备配置及投资见表1。
2.2 改造费用
精馏系统余热回收改造费用见表2。
2.3 经济效益核算
2.3.1 现余热回收装置运行成本
(1)人员工资:操作人员12人,可利用原多效蒸发装置人员,不另增加,每人3万元·a-1,共36万元。
(2)电耗:新装置冷水塔部分增加的电耗可与节约的循环水电耗相抵消,其它机泵按135k W计算,年电费:135×24×300×0.7÷10000=68.04万元。
(3)增加收入:副产硫酸铵240×300×7.45%=5364t,每t硫酸铵以350元·t-1计,则年可增加经济效益:5364×350÷10000=187.74万元。
(4)生化处理费:每t废水生化处理费30元,计300×240×30=216万元。
2.3.2 原多效蒸发装置运行成本
日处理废水量按240t计算。
(1)人员工资:操作人员12人,可利用原多效蒸发装置操作人员,不另增加,每人3万元·a-1,共36万元。
(2)电耗:每t废水耗电23k Wh,年生产300d,电费以0.7元·k Wh计,年所需电费为:240×300×23×0.7=115.92万元。
(3)增加收入:废水中含盐量(硫酸铵)约7.45%左右,转化成硫酸钠需耗30%NaOH:240×300×7.45%×80÷132÷0.3=10836t,硫酸钠生成量:240×300×7.45%×142÷132=5770t,副产品硫酸钠价格以100元·t-1计,年可增加效益:5770×100=57.7万元。
(4)生化处理费:每t废水生化处理费30元,共计:(300×240+10836×0.7)×30=238.76万元。
(5)碱耗:耗碱费用约628.49万元。
(6)蒸汽耗:每t废水消耗蒸汽量0.333t,全年处理240×300=72000t(全年以300d计),需耗蒸汽0.333×72000=23976(t),蒸汽价格以200元·t-1计,年耗蒸汽费用:23976×200=479.52万元。
2.3.3 经济效益对比
精馏系统余热利用装置与原多效蒸发装置效益对比见表3。从表3可看出,利用精馏系统余热回收装置相比启运原公用工程的多效蒸发装置处理粗品废水,每年可节约运行成本:1440.99-132.3=1308.69万元。
3 结论
本项目实施后,甲苯精馏的余热得到综合利用,医药中间体生产过程中产生的粗品废水基本得到处理,废水中的硫酸铵作为副产品销售,公用工程废水处理费用下降,年节约废水处理成本1308万元,半年多时间即可回收工程投资。此外,该余热综合利用废水处理装置实施后,还可避免原多效蒸发装置运行过程中由于产生废氨气排放而造成的二次污染,从根本上解决了粗品废水处理难的问题,确保了公司主产品医药中间体生产装置能连续、稳定运行。因此该项目无论从技术上、还是从经济效益和社会效益等方面来看,均具有可行性。
摘要：利用甲苯精馏余热处理医药中间体生产过程中粗品废水的原理,设计出一套合理的三效蒸发污水处理装置,并对其效益进行了分析。分析结果表明,利用此装置,甲苯精馏余热得到综合利用,生产过程中的粗品废水得到基本处理,废水中的硫酸铵也可作为副产品进行销售,因此废水处理成本大大降低。此外,此装置的利用还可以避免原多效蒸发装置运行过程中产生的废氨气造成的二次污染,具有一定的环保性。因此该项目在技术、经济和环保方面均具有可行性。
关键词：废水处理,三效蒸发装置,医药中间体
参考文献
[1]买文宁.生物化工废水处理技术及工程实例[M].北京:化学工业出版社,2003.1-10.
[2]陈克玲.大型化工园区染料废水处理工艺设计[J].中国给水排水,2010,26(8):83-87.
[3]马青兰.医药废水处理工程实例[J].中国给水排水,2003,19(10):94-95.
[4]杨家村.应用高效三效蒸发技术处理高浓度废水[J].环境卫生工程,2007,15(3):35-40.
[5]曹红.三效蒸发-气浮-三维点解-兼氧-好氧-混凝对农药废水处理的研究[J].水处理技术,2010,36(7):108-110.
蒸发处理 篇9
此外如果发生地下水渗入,或采用厂外注水等方式实现堆芯冷却时,也会导致大量的外来水被污染而变为需要处理的放射性废水,此类废水往往成分复杂,且含有一定量的高毒(如Sr90,Co60),极毒(如Pu239)组核素,因此必须进行严密监测和妥善处理。此外,为了尽可能减少放射性废物量,尽可能减轻事故影响,处理方案的减容效果也是一个十分重要的指标。蒸发法是一种在核工业领域广泛应用废水处理技术,除碘-131、氚等少量挥发性核素外,其对大部分放射性物质均有很好的分离效果,且工艺路线成熟,设备来源广。是一种广泛应用的放射性废液处理技术,在核设施废水处理系统中占有重要地位。
就核电站严重事故废水应急处理而言,以日本福岛第一核电站为例,根据IAEA的统计,事故发生后,福岛第一核电站必须管理的污染水总量高达800 m3/天[1],图1是福岛核事故后,东电公司用于对污水进行处理和回用的污染水管理系统示意图。其中,文献[2]指出,先进放射性废水处理系统中包含一套蒸发处理系统,用以对除锶铯的中低放废液进行浓缩减容,最终生产的浓液则去浓缩废液储藏区,做固化或其他方式以实现最终处置。
依据蒸发料液的含盐情况、厂房情况,一般在放射性废水处理领域有釜式蒸发器,升膜式蒸发器、自然循环式蒸发器以及红外加热式蒸发器应用[3]。然而直接供热需要消耗大量的一次蒸汽或电能,据中国原子能科学研究院测算[4],采用传统蒸发方式处理1吨低放射水平废水,需要消耗1.2~1.5 t的120℃蒸汽,折合能耗约762 kW h/t水,是典型的高耗能过程,且冷凝过程消耗大量冷却水,导致系统庞大,设计复杂,难以实现系统的小型化,因此此类蒸发装置大多为固定设计,难以实现移动化和模块化,客观上也不适合用于设计核应急使用的移动式蒸发设备。
1 MVR技术的发展及原理
在19世纪30年代便有科学家提出了MVR的技术设想,但直到1925年,一家奥地利企业才生产出第一台工业应用的MVR装置,我国自20世纪70年代对该项技术开展技术研发和引进工作,研究和示范项目体现出了该技术巨大的节能潜力,但因为技术和成本等原因,技术成熟较慢,且蒸汽压缩机等核心设备及相关核心技术专利长期为美国GE、德国GEA等大公司垄断,因此2000年前鲜有该技术在国内的应用报道,直到现在,国内外节能降耗压力加大,国内方重视对该技术的研究开发,该项技术才在国内制盐、食品、环保等领域取得较为广泛的应用[5]。在我国核电领域,位于浙江三门的采用美国第三代核电技术的AP1000机组以及广东台山的采用欧洲第三代核电技术的EPR机组设置了MVR蒸发装置用于化学废水处理[6],但未见该装置采用国产化设备的相关报道。
该技术实际是一种开式热泵,流程图2是一台自然循环式升膜式MVR蒸发装置工艺流程图。工艺流程为:(1)来自界区的原水首先经原料预热器与从冷凝水罐出料的高温冷凝水进行换热,进入分离室浓液出口与浓液混合。(2)浓缩液-原液混合液进升膜蒸发器,与蒸汽进行热交换,温度升高,部分气化后汽水混合物经循环管进入分离室,加热蒸汽冷凝水进入冷凝水缓冲罐。(3)分离室内进行汽水分离,蒸汽从上部出分离室去过滤器,浓液自下部出分离室去与原液汇合。(4)分离室出蒸汽经两级雾沫分离,然后进蒸汽压缩机进行压缩,热焓提高后作为加热蒸汽去蒸发器内做加热蒸汽。
和传统的蒸发技术相比,MVR的主要区别在于:(1)将原有的界区蒸汽/电加热改为由压缩机提升蒸汽热焓,回收了蒸汽潜热,除开工的一次性能耗和定期少量补热外,基本不需外界供给能量,以真空操作下的某蒸汽量为1 t/h的MVR蒸发工艺过程部分热力学过程进行分析,温度为86.61℃,压力为61.32 kP a(绝压)的二次蒸汽压缩至71.93 kP a(绝压)时,其出口温度达101℃,此时消耗理论绝热功率为7.58 kW,然而被提高热焓的过热蒸汽在加热室中再度冷凝时,其在对应压力下可放出的潜热达639.36 kW,即用少量的电能即可实现蒸汽潜热的回收。(2)蒸汽凝液直接用于对原料液进行预热,取消了传统蒸发的冷凝水供给。采用以上设计为蒸发系统带来了以下好处:蒸发热源不是界区蒸汽,而是经压缩后的二次蒸汽,压缩机压缩蒸汽回收潜热与直接加热单效蒸发相比,节能优势显著,且减少了热污染,此外由于没有大量工艺蒸汽相关的保温、配管设置,系统紧凑,在实现低能耗的同时利于实现小型化,移动化。
不过MVR技术仍存在以下一些特征和局限,需要设计操作人员予以特别注意:(1)由于蒸汽比容大,因此应当在低真空度下运行蒸发系统。(2)由于该系统中的核心装置蒸汽压缩机是一台结构相对复杂的动设备,存在泄露的风险,且真空泵抽气,不凝气中可能含有H3,I131等放射性物质,因此在设计、制造、加工以及屏蔽设置时对防止泄露措施应予以高度重视,且操作过程中应该尽量保证压缩机处于最佳工况,并严防发生蒸汽泄露等事故。
2 蒸发装置蒸发模拟废液试验结果讨论
为检验MVR技术对典型放射性活化产物的去除效果,并考察MVR装置的蒸发能耗等装置性能指标,故利用一套50 L/h MVR小试装置设计开展了8 h连续蒸发试验,试验原水为配制的含锶铯钴离子各1 g/L或0.1 g/L的模拟废水,试验时以系统温度压力稳定后运行8 h的相关数据为分析依据,蒸发1 g/L模拟废水的8 h试验的关键工艺参数列表如下:
上述对应条件下,要对设备的放射性污染去除能力进行考察,系统去污因子是工艺系统去污能力的核心指标,分别对当天进料原水、每小时蒸发系统出冷凝液以及浓水进行取样,检测水中锶铯钴离子含量,计算系统出冷凝液中锶铯钴含量。进而计算平均系统去污因子(DF),系统去污因子计算公式如下:
其中DFis代表核素i的去污因子;Ci冷代表冷凝液中i核素的质量浓度,单位为mg/L;Ci原代表原液中i核素的质量浓度,单位为mg/L。对小试装置进行8 h蒸发试验测得的系统平均去污因子为DFi锶=1.34×106,DFi铯=7.25×105,DFi钴=7.26×105。出水模拟核素含量低,水质稳定,能够达到深度净化的要求。
对系统蒸发能耗进行统计后发现,当前的蒸发装置蒸发每吨水的折合能耗在86.26 KW/h左右,相比传统蒸发节能88.7%,但和当前国内投产的工业级MVR装置相比,吨水能耗还有进一步的优化空间。分析系统后我们认为,由于小型单螺杆压缩机的多方效率较低(仅达30%),因此在未来设计制造更大的MVR工艺系统时,应当选用性能更好的设备,以实现更好更经济的节能性能。
3 结论
本文作者利用一套50 L/h的MVR热泵蒸发装置开展了对含锶铯钴核素的模拟废水进行了模拟蒸发试验,试验表明,MVR装置对三种不挥发核素的平均去污因子能达到7×105以上,装置出水水质稳定,节能效果显著,是一种极具潜力的放射性污水去污技术。
参考文献
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蒸发处理 篇10
关键词：余热锅炉,中压蒸发器,裂纹分析,处理措施
1 设备介绍
某燃气轮机电厂1号~4号机组为F级燃气-蒸汽联合循环发电机组, 属于GE STAG 109FA SS (S109FA) 系列。燃气轮机由美国GE公司生产, 型号为PG9351FA, 即为箱装式发电机组MS9001系列FA型。
而余热锅炉是4×350MW燃气-蒸汽联合循环机组配套设备, 由杭州锅炉集团公司, 引进美国NOOTER/ERIKSEN公司全套燃气轮机余热锅炉设计技术设计制造的。余热锅炉为三压、再热、卧式、无补燃、自然循环燃机余热锅炉。主要由进口烟道、锅炉本体 (本体受热面和钢架护板) 、出口烟道、主烟囱、高中低压汽包、管道、平台扶梯等部件以及给水泵、排污扩容器等辅机组成。锅炉本体受热面采用N/E标准设计模块结构, 由垂直布置的顺列螺旋鳍片管和进出口集箱组成, 以获得最佳的传热效果和最低的烟气压降。燃机排出的烟气通过进口烟道进入锅炉本体, 依次水平横向冲刷各受热面模块, 再经出口烟道由主烟囱排出。
余热锅炉本体由高、中、低压汽包及附件和6个受热面模块组成, 其中模块1:高压过热器2、再热器2;模块2:再热器1、高压过热器1;模块3:高压蒸发器、高压省煤器3;模块4:中压过热器、低压过热器、高压省煤器2、中压蒸发器;模块5:高压省煤器1、中压省煤器、低压蒸发器;模块6:给水加热器2、给水加热器1。中压蒸发器布置在模块4, 管束采用错列布置, 横向排数为114排, 纵向7排, 纵向管屏数为2个, 受热面均为φ38.1螺旋鳍片管;管子材料为SA210-A-1, 螺旋鳍片材料为碳钢。中压锅筒炉水通过一根集中下降管进入分配集箱, 由连接短管引至蒸发器管屏下集箱。工质在管屏内被烟气加热, 产生的汽水混合物经管屏上集箱由连接管引入中压锅筒。中压蒸发器整个回路采用自然循环形式, 在变负荷工况时, 能保持水位稳定。中压蒸发器各管屏经过水循环计算, 确保各管屏循环倍率基本一致且在各运行工况下最小循环倍率大于15。整台锅炉安装完毕后中压蒸发器的重量通过吊挂装置直接传递到锅炉的顶部钢架上, 而运行时中压锅筒的重量将由与锅筒连接的上升管道支撑。余热锅炉蒸汽主要参数见表1~4。
2 中压蒸发器管束裂纹
2.1 故障现象
2014年7月17日下午, 巡检时发现1号余热锅炉炉底高压省煤器3处保温滴水, 办理工作票打开人孔门检查, 发现中压蒸发器下联箱管子喷水, 因温度太高, 与运行人员沟通, 采用先放水、再上水的方式进行降温。在运行人员的大力配合下, 模块4中压蒸发器处温度降为73℃, 再次进入炉内检查, 确认为中压蒸发器纵向第7排 (从炉前向炉后数) , 横向第一根 (从左向右数) 管子与下集箱焊口有裂纹漏水, 如图1所示。
2.2 事故过程与处理方案
经分析发现此裂纹产生的原因为管子热涨冷缩受应力影响, 导致管子与联箱拉开产生裂纹。故要求在裂纹处理过程中需严格执行焊接工艺, 避免咬边等现象。
另, 提出以下几点预防措施:①加强巡回检查, 发现异常情况即在停机后入炉膛检查;②利用检修机会即对管焊缝再做着色检查;③与杭州锅炉厂联系, 商量彻底解决管道热应力的办法。
3 中压蒸发器管束裂纹原因分析
针对1号余热锅炉中压蒸发器管束裂纹产生的原因曾进行过多次分析, 同时与杭州锅炉厂进行多次的沟通联系, 希望能尽早解决此类问题, 然而再次发生3号余热锅炉和4号余热锅炉中压蒸发器管束裂纹事件。当时针对这多次的中压蒸发器管束裂纹事件进行了详细的原因分析, 以下将借用4号余热锅炉中压蒸发器的处理过程进行详细的分析。
3.1 4号余热锅炉中压蒸发器管束裂纹处理过程
4号余热锅炉从2014年3月1日开始中修工作, 针对1号、3号炉曾发生过中压蒸发器管子与下集箱焊口裂纹漏水的事件, B修期间对4号炉相同部位管道焊缝进行检查, 未发现异常。为消除管道焊口裂纹隐患, 采取对同部位焊缝进行加固补焊处理措施。中修期间对中压蒸发器管子与下集箱焊口左右各5根管子焊缝进行补焊加固并进行外观目视检查, 未发现异常 (因该处原未发生裂纹漏水等异常, 本次仅作补焊加固, 故未作着色等检查) 。
4号机组从5月5日点火启动、带负荷及燃烧调整结束, 到5月12日机组运行后发现炉底高压省煤器1底部保温在滴水;13日机组正常备用, 办理工作票检查, 发现中压蒸发器横向第一根 (从左向右数) 管子与下集箱焊口有裂纹漏水, 因炉内温度较高, 5月14日办理二级动火票对裂纹进行补焊处理, 并进行着色渗透检查, 未发现异常。详见图2~图6所示。
3.2 4号余热锅炉中压蒸发器管束裂纹原因分析
(1) 补焊作业人员思想麻痹, 不够重视, 存在一定焊接缺陷, 机组启动后, 管子受热涨冷缩应力影响, 导致管子与联箱焊缝拉开产生裂纹。
(2) 焊缝边缘裂纹的情况是结构内部残余应力引起的可能性最大。内部应力一般是制造时装配和焊接中产生, 再加上烟气偏流, 温度场不均匀所以会发生管子焊缝边缘由局部的屈服变形发展到裂纹。
(3) 中压汽包水温正常在205℃, 补水量34t/h, 补水温度在134℃左右, 如果补水量骤增, 汽包水温温差大, 且温度低的水往管束下积集, 加热管束的裂口在最边缘, 受热温差偏大, 故造成管束裂纹产生。
3.3 预控措施
(1) 启炉前, 尽量将中压汽包的水位控制在中上限, 避免启锅后补水量骤增且波动大, 加强运行时把控中压汽包的均匀补水量, 避免补水量忽大忽小, 经常调节补水量。
(2) 严格执行焊接工艺, 规范验收工艺要求, 必要时拍X片检查, 条件许可时定期检查。原管子壁厚为2.67mm, 现场检查4根管子8个点, 检查出壁厚为3.1mm, 下次检修时有必要在好焊接的位置, 割管检查管道结垢情况。
(3) 停炉后加强对锅炉中压蒸发器的受热模块的限位点进行检查, 查找固定环是否微量变形产生憋劲, 造成中压蒸发器管束受力不均和加温差而产生裂纹现象。
4 结束语
被蒸发的印度女孩 篇11
印度人普拉卡什·查瑞是两个女孩的父亲。2011年5月的一天，查瑞在得知家中将迎来第三个女儿后，勒令怀孕已六个月的妻子去做流產手术。妻子拒绝，一心想要个儿子的查瑞遂将妻子暴打一顿。第二天，伤重不治的妻子在医院死去，查瑞随即被捕。审讯时，查瑞否认曾带妻子到医院进行胎儿性别检查，但他辩解说，“尽管胎儿性别检查是违法行为，但这样的违法行为正在印度蔓延。”
就在此事发生的两个月前，印度内务部公布了印度第15次全国人口普查结果，数据显示，2011年，印度0至6岁的儿童中，女性与男性的数量比为914：1000，女孩总数较男孩少710万。而在2001年前，当这两组数字分别为927：1000和600万时，印度已有不少人深感恐慌。
查瑞案发当月，英国著名医学杂志《柳叶刀》（Lancet）发表了题为《印度针对女婴的选择性流产趋势》（Trends in Selective Abortions of Girls in India）的研究报告，报告认为，“对于2011年人口普查中女童数量缺口最合理的解释就是产前性别检查以及继之而来的流产女胎。”在接受《纽约时报》采访时，此项研究的第一作者、加拿大多伦多大学全球健康研究中心主任普拉波哈特·贾（Pro. Prabhat Jha）教授介绍说，由于超声波仪器的广泛使用，性别选择流产在印度已随处可见；此外，他们的研究还发现，具有较高学历或来自富裕家庭的妇女对胎儿性别检查和流产女胎的态度比其他女性更为积极。
印度著名学者阿马蒂亚·森（Amartya Sen）早在1990年代中期就曾说过，“长期以来极高的性别不平等和女性的被剥夺是印度最严重的社会败笔”，说这话的时候，印度的全面经济改革才开始不久。如今的事实和基于这些事实的研究则表明，科技和经济的快速发展并未使重男轻女和歧视女性的问题得到明显改善，而若人口性别比例继续恶化，更多的问题无疑将会爆发，在这个迅猛“雄”起的印度。
那些“失踪”的女孩
印度家庭偏爱男孩的传统由来已久，1970年代末，当这种传统与现代医学的胎儿性别检查技术相遇后，印度人口的性别结构开始出现急剧变化。过去几十年间的人口普查结果显示，1971年时，印度0至6岁儿童女男数量比为964：1000，1981年为962，1991年则跌至945。骤降发生的1980年代，事实上，正是羊膜穿刺检查和超声波仪器在印度日渐普及的时期。
据曾任职于全印度医学研究所的医生回忆，最初采用羊膜穿刺技术时，这家医疗机构主要是为了检查胎儿是否有遗传缺陷。在得知此项检查还可以判定胎儿性别后，多达11000对夫妇志愿接受了测试。后来的事实证明，他们中的绝大多数更想知道孩子是男是女，因为那些怀了女孩且已有女儿的孕妇大多选择了堕胎。
由于自引入之初即被不当使用，羊水穿刺检查甚至曾被不少印度人认为仅仅是为了预知胎儿性别，1982年，当一家研究机构就产前性别检查问题在旁遮普省展开社会调查时，66％的参访者表达了这样的误解。同样值得注意的是，这次调查中59％的男性参访者和多达73％的女性参访者觉得，如果一对夫妻已经有了两个或更多女儿，那么再怀女儿时就应该流产。
如此需求为印度催生出众多提供胎儿性别检查和堕胎服务的诊所，并导致针对女婴的选择性流产大量增加，然而当时印度国会对问题的敏感程度却远不及在旁遮普省发起调查的那个研究机构，直到一家诊所惹怒了一位高官，关于禁止性别选择流产的严肃讨论才在国会中出现——那家诊所的医生在为高官妻子实施流产手术后发现，打掉的胎儿其实是男孩。
作为讨论结果，1994年，印度国会通过了《产前性别诊断技术法案》（PCPNDT）。该法将利用超声波技术检查胎儿性别定为违法行为，并规定只有在政府部门注册的诊所才可以医学治疗为目的对胎儿性别实行鉴定。1996年，印度政府又明令禁止流产健康女胎。2002年，印度政府加大了对PCPNDT法违反者的处罚力度，规定首犯者最高可获三年徒刑并处10000卢比（约合222美元，1438元人民币）罚金，第二次可判最高5年徒刑并处50000卢比罚金。
不过，这样的法律在印度几乎形同虚设。PCPNDT法出台几年后，有调查披露，大量未注册的私人诊所仍在为自愿前来的孕妇进行胎儿性别检查，而在哈里亚纳、旁遮普、西孟加拉和马哈拉施特拉等省的一些地方，被检查出为女性的胎儿竟有99％终被流产。事实上，直到2006年，印度才出现第一起医生因向孕妇泄露胎儿性别而获刑的案例，而据联合国儿童基金会于2007年发表的一份报告，当时的印度每天被流产的女性胎儿约有7000个。
如今，在儿童性别比失衡更甚的德里——这里0至6岁女童与男童的数量比已降至866：1000——几乎所有配备了超声波仪器的诊所都声称不从事非法的胎儿性别检查，但当地的妇女们相信，大多数人都能在他们需要的时候找到进行超声波检查和流产女胎的地方。而在偏远的农村，孕妇们还可享受到城里诊所的“下乡服务”——检查在装有便携式仪器的面包车里进行，每次价格在1000卢比至5000卢比之间。
“几十年来，印度人对男孩的偏爱变化不大”，普拉波哈特·贾教授在接受《小康》杂志采访时说，“但由于医学技术可及性的增强、人们收入水平的提高以及相关法律并不理想的执行效果，印度流产女胎的数量有所增加”。贾援引其研究报告中的数据说，“过去三十年间，印度因流产而‘失踪’的女孩可能有1200万之多。”
生下来也许更不幸
贾所估算的数字，其实还不涉及出生后被杀的女婴，而杀害女婴的行为在印度从不罕见。“杀婴由一位家庭成员或一名职业杀手执行”，“BBC新闻”的一篇文章记录到，“杀婴者用湿布紧缚婴儿，或者喂她一勺混着谷粒的牛奶。谷粒会卡住婴儿的喉咙，并使其窒息身亡。”据说那些职业杀婴者大多崇拜印度教女神萨提（Shakti），而这位女神常以戴着人头骨项链和用流产胎儿做成的耳环的形象示人。
事实上，流产女胎和杀害女婴的行为之所以在印度禁而不止，主要是因为印度人重男轻女的观念和对女性的严重歧视。为此，印度教或许要负上一定责任。“儿子是父亲的救生船，载着无暇的天堂世界，女儿则是悲伤之源”，印度教经典《他氏梵书》有如此记载。与此相关的一项宗教实践是，在印度，父母去世后，只有儿子才能为他们点燃火葬的木柴，从而帮助双亲的灵魂顺利转世。生个男孩因此意义重大。对于女人，印度教则多有歧视，比如认为当妻子不能满足丈夫的要求时“就应该打她”，有奥义书建议“用棍子或巴掌”。
妇女吉萨遭遇的却是更残忍的火烧。一天早上，吉萨的丈夫告诉吉萨，在他回家之前，吉萨必须做完若干家务。丈夫出门后，吉萨开始按他的吩咐淘米、挑水、洗衣服并为丈夫的侄子做饭。就在吉萨准备处理牛粪时，丈夫回来了。吉萨本以为丈夫在一顿痛骂之后会放过她，但是当天下午，正在厨房干活的吉萨忽然感到有东西泼到了脖子上，回头看时，发现婆婆手提着柴油桶，丈夫正在摆弄一盒火柴。但吉萨总还算幸运，因为在经历了痛打、灌尿等一番折磨之后，她毕竟活了下来。
根据德里社会研究中心的一项调查，印度15岁至49岁的女性中有35％曾遭遇家庭暴力。另一组证明印度女性家庭地位较低的数据来自联合国《2007年世界儿童状况报告》，《报告》称，印度女人平均每周要花35个小时做家务、看孩子、照顾病人和老人，而男人只花4個小时；研究人员在古吉拉特省进行调查时，50％的参访妇女说，在未获丈夫或婆家人许可的情况下，她们甚至不能带孩子去看病。
如果印度女人注定要把一生中的大量时间用于为婆家服务，那么生女儿显然就是一件很不划算的事，正如印度的一句俗语所言，“养女儿就像是为他人的庭院浇水”。
女孩不受印度父母欢迎的另一个重要原因还在于，当父母年老时，被视为“自己家中寄居者”的女儿很难指望得上。“印度父母无法从已经出嫁的女儿那里获得经济或生活方面的支持”，印度“国际妇女研究中心”的普里亚·南达博士（Dr. Priya Nanda）在接受《小康》采访时说，“儿子则被认为是父母年老时的保障，这也是印度人偏爱男孩的一个原因。”而据普拉波哈特·贾教授向《小康》介绍，印度只有公务员和一些公司的雇员退休后可以享受退休金，而且数额很小。“所以人们希望至少要生一个男孩”，贾说，“以便为自己养老”。
“雄性化”问题或将恶化
由于人口的“雄性化”，近年来，一些社会问题在印度日渐凸显，其中最严重的就是婚龄男子难结婚。
事实上，根据2011年印度人口普查结果，目前印度人口中女性与男性的整体数量比为940：1000，远低于世界总人口女男比的984：1000。另有调查显示，在哈利亚纳省，每1000名男子所对应的女子只有877名，显然，这意味着当地新娘的数量无法满足准新郎的需求，于是，越来越多的哈利亚纳单身汉开始加入从外省“购买”新娘的行列，而每位“进口”新娘的“价格”大约为10万卢比（约合2222美元，14386元人民币）。
“很多嫁到哈利亚纳的外省新娘不了解当地的文化习俗，甚至不会说当地的语言，这是性别比例下降导致的最直接的结果”，南达博士对《小康》说。事实上，南达博士认为过多的单身汉还可能导致秘密的一妻多夫婚姻，“一妻多夫婚姻不能为印度社会所接受，但也许正在印度发生。”
同样令人难以接受但确已发生的事情是“租妻”。拉克西米家所在的古吉拉特省是另一个新娘严重短缺的地方，比如曾雇佣拉克西米的农场主博拉就一直没娶到老婆。拉克西米的丈夫认为这是个赚钱的机会，于是便在拉克西米和博拉也都同意的情况下，将拉克西米租给博拉为“妻”。博拉为此每月付给拉克西米的丈夫8000卢比租金，而拉克西米则需为博拉做妻子所应做的一切。当地的警察说他们对此爱莫能助，因为“没有人报案”，“无论发生什么都是基于自愿”。《印度时报》则指出，在印度西部地区，这样的“租妻”案例并非偶然，适婚女子的匮乏在古吉拉特省促成了“租妻”生意的兴隆。
拉克西米的故事并未到此结束。几个月后，当拉克西米丈夫家人要拉克西米回家时，拉克西米说她更愿意和博拉一起生活。这似乎预示了更多的问题。
没有能力通过“购买”或“租用”妻子享受婚姻生活的男人，则只能在性工作者那里获得满足。“人权观察”组织的一份报告称，自1980年代末至2000年代末，印度性工作者的数量增加了一倍，从业者总数大约为2000万。尽管性工作者增加不能完全归因于印度女性人口的减少，但普拉波哈特·贾教授认为二者存在关联，而且“单身汉通过性工作者满足性需要还可能加剧艾滋病的扩散”，贾如此预测。
MVR蒸发器 篇12
原理:利用蒸汽压缩机, 收集蒸汽并将其加热到能量很高的一种状态, 这部分被压缩的二次蒸汽可被视为生蒸汽返回到原闭合的工艺流程中再次被利用。在整个闭合工艺中, 能量没有流失, 只需要增加使二次蒸汽能量提高的那部分能量, 且通过与机械蒸汽压缩机组合, 实现了用于蒸发、蒸馏、结晶、干燥的设备功能。
特点: (1) 单位能量消耗低, 运行成本低, 蒸发1 t水的能耗只相当于传统蒸发器的1/4~1/5, 节能效果十分显著; (2) 清洁能源, 没有任何污染, 其只要有工业电源就可以运行, 不用蒸汽、锅炉、烧煤和油、烟囱与冷却水, 没有CO2和SO2的排放; (3) 采用单击真空蒸发, 蒸发温度低, 特别适合热敏性物料, 不易使物料变性, 采用低温负压蒸发 (50~80℃) , 有利于防止被蒸发物料的高温变性; (4) 通过二次蒸发回用技术, 蒸汽冷凝水的COD和BOD值以及氨氮含量远低于传统的多效蒸发器的指标, 远远低于国家规定的排放标准; (5) 其是传统多效降膜蒸发器的换代产品, 凡单效及多效蒸发器适用的物料和工艺, 均适合采用MVR蒸发器, 在技术上具有完全可替代性, 并具有更优良的环保与节能特性; (6) 结构紧凑, 运行平稳, 自动化程度高, 采用工控机和PLC控制系统以及变频技术, 完全实现了无人值守的全自动运行。
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