柴油机燃油泵的调试

柴油机燃油泵的调试（共10篇）

柴油机燃油泵的调试 篇1

1. 调试前的准备

首先,拆卸不便于与喷油泵试验台输出轴连接的部件。不同类型的喷油泵,其凸轮轴上套装的部件会有所区别。若存在不能与试验台输出轴匹配连接的情况,都应首先给予拆卸。

其次,对喷油泵体进行彻底的清洗。对于粘满油泥的喷油泵,最好先用竹片等物刮去油泥,然后将与泵体相通的油口用布塞住,再放入清洗台,用可循环柴油冲刷清洗。

再次,将喷油泵装上试验台,利用专用夹具进行同心校正和紧固。紧固时要注意泵体紧固螺栓的循序渐进。不要先将单边螺栓拧得过紧,而造成泵体的变形。初步校正同心后,要用手反复转动联轴器以检查校正的准确性,若有误差就应重新校正。

接着,检查喷油泵体和调速器的润滑油面,不足的应按油尺标记补充。

最后,将高压油管按分泵接至出油阀座,接好低压进油管,松开喷油泵放气螺钉,启动电动机,直至放气螺钉处冒出的柴油无气泡为止。然后重新拧紧放气螺钉,再启动试验台主电动机。最后将加油操纵臂扳向最大供油位置,使转速逐渐增至喷油泵的额定转速,并维持运转数分钟,直至从喷油器喷出的燃油流不含空气为止。

2. 调试要求与条件

喷油泵必须能保证将燃油定时、定量以一定喷雾质量供应给柴油机,因此喷油泵的调试就是按配套柴油机的要求,从定时、定量和一定的喷雾质量这3方面入手。定时,包括对喷油泵进行第一分泵供油时刻的调整、各分泵供油间隔角的调整及对供油提前角的调整等内容。定量,就是要对喷油泵在柴油机不同工况下的供油量进行调整,包括在启动工况、全负荷工况、最大扭矩工况、怠速工况下对供油量的调整。对多分泵喷油泵,还必须保证各分泵供油的均匀性。喷雾质量主要取决于供油系统和喷油器总成的各种结构参数和加工质量。

调试应具有技术状态良好、合乎要求的试验设备和独立干净的试验室,以防止外界粉尘污染。试验用油必须清洁干净,符合规定要求,并定期更换。由于油温直接影响油的黏度,以致影响喷油泵的油量调试,因此必须严格控制试验用油的温度,标准值为40±2℃。调试用喷油器总成必须是专用的、按标准选择的,并有规定的喷油器开启压力。标准针阀偶件采用的喷雾锥角为12°、喷孔直径为1 mm的ZS12SJ1型节流轴针式结构,针阀开启压力标准取17.5 MPa。试验用高压油管及输油压力等也都会影响调整参数的变化,对这些附件也需按规定要求进行选择。

3. 调试内容

(1)开始供油时刻的检查及调整

喷油泵的供油时刻是用柱塞预行程表示,预行程是指柱塞由下止点移至其上端面关闭油孔的这段行程。检查预行程时齿杆应在规定位置,多缸喷油泵只测定基准分泵,通常以第一分泵为基准,检查方法如下:

拆去第一分泵出油阀接头,取下出油阀弹簧及出油阀阀芯并装上带旁通溢流管的专用量具。在喷油泵进油口处通入压力为15 KPa的试验油,试验油通过出油阀阀座中的孔从旁通管流出;转动喷油泵凸轮,使柱塞处于下止点极限位置,将百分表读数定在零位;然后再按喷油泵旋转方向转动喷油泵凸轮轴,使柱塞缓慢地上升;当柱塞顶面上升到与进、回油孔上边缘处相切时,进、回油孔关闭,当溢流口滴油减少到每10滴油需8～12 s时,百分表上的读数即为第一分泵供油预行程。

(2)各分泵供油间隔角的检查和调整

检查各分泵供油间隔角的主要目的,是检查各分泵供油始点之间的间隔角,使各分泵供油提前角能保持一致,对保证柴油机各项性能具有较大作用。以基准分泵的预行程为基准,利用试验台刻度盘,按工作顺序依次检查各分泵供油始点与基准分泵的供油始点的间隔角度。误差不得超过±0.5。凸轮轴转角。

(3)测量滚轮体升程的安全间隙

为确保喷油泵在运转过程中无任何卡阻现象,必须使滚轮体运动到上止点时还有一定向上移动的安全间隙,其测量可与检查调整供油时刻同时进行。在柱塞处于上止点位置时,可用螺丝刀向上撬动滚轮体并观察百分表的读数变化,或用厚薄规测量,此间隙值应不小于0.2 mm。

(4)出油阀开启压力检查

出油阀开启压力对喷油泵供油量有影响,开启压力低,供油量大;开启压力高,供油量小。开启压力过低时出油阀阀芯易抖动,容易引起供油量不均匀。为了确保多缸喷油泵各分泵供油的均匀性,对出油阀开启压力既要有大小的要求,又要有各分泵均匀性的要求。

开启压力的大小可在油泵试验台上检查。检查方法为:首先在喷油泵试验台上转动凸轮轴,使被查分泵的柱塞处于下止点位置,并将被检查分泵所对应的喷油器旁通阀打开。然后使试验台输油压力慢慢升高,直到旁通阀开始滴油,表示出油阀已开始打开,此时压力表所示压力值即该分泵出油阀开启压力。

(5)供油量的调整

喷油泵供油量的调整,就是在规定转速与规定齿杆行程位置时,对各分泵供油量和均匀度的调整,主要包括标定转速、怠速、启动、校正等工况的供油量及均匀度的调整。

①标定工况油量调整

标定油量的调整是使柴油机在标定转速下能获得标定功率的保证。调整时,首先将操纵杆固定在全油量(或全速)位置,并将齿杆调整到规定的标定行程位置,使喷油泵转速在标定转速或稍低于标定转速10～20 r/min时运转,保证调速器在不起作用的条件下,再按要求调整各分泵油量及其均匀性。

②最大扭矩工况调整

最大扭矩工况的油量是指喷油泵在相应的转速下最大校正行程时的供油量。调整最大扭矩工况时,操纵杆应固定在最大位置,柴油机最大扭矩点转速通常要求为标定转速的65%～70%,有时甚至更低些。如以标定工况为喷油泵供油量的调整点,则最大扭矩工况供油量调整时,只需对齿杆行程进行调整,而对各分泵供油量均匀性只作检查。这时对任何分泵的供油量进行调整,都将影响到标定工况各分泵供油量的均匀性。

③怠速油量检查

怠速油量是维持柴油机最低稳定空转所需要的油量。检查时将操纵杆处于松懈状态,通过调整怠速限位螺钉,使齿杆在规定的行程位置,然后检查怠速油量值及各分泵的供油均匀性。若怠速油量不均匀度超过规定,可用更换出油阀的方法进行调节。但更换出油阀后,对调整点的标定供油量或校正供油量有影响,应予以复查,以保证高、中、低速的供油均匀性都在规定范围内;若个别分泵怠速油量不均匀度不超过规定,作微量调整后既能满足怠速要求,又仍能保证调整点及其他特殊点的供油量不均匀度在许可范围内,这也是允许的。

柴油机燃油泵的调试 篇2

【关键词】柴油机；低压油路；喷油泵；检修

Discussion on Maintenance of Low Pressure Oil Circuit and Fuel Injection Pump of Diesel Engine

Chen Wei-dong

（Xinjiang Tin Fu State Energy Investment Co.， Ltd. West Industrial Zone BranchShiheziXinjiang832000）

【Abstract】Diesel low-pressure oil and fuel injection pump is related to whether the normal work of the diesel engine， this article on the diesel engine low-pressure oil and fuel pump maintenance made a detailed and detailed description of the diesel engine troubleshooting work to provide a reference.

【Key words】Diesel engine；Low-pressure oil；Fuel injection pump

柴油机低压油路包括油箱、柴油粗滤器、输油泵、低压油管等，其要求是供油畅通、无泄漏，对柴油能进行过滤及能输送一定压力的柴油供给柴油机的高压油泵，它们与喷油泵一起为喷油器的正常工作提供清洁、稳定、持续的柴油保障，对这部分故障的检修关系到柴油机是否能正常工作的关键。

1. 油箱与滤清器的检修

1.1柴油箱内沉淀物应按时放出，必要时要清洗油箱。

清洗油箱时，可用吹洗法。在油箱底部存有一定量的柴油，用200～300KPa的压缩空气通过塑料管进入底部，通过柴油的剧烈混流来达到清洗的目的，并不断变换气管下端的位置和方向，使整个油箱底部都能得到清洗；随后立即放出油箱的柴油，使悬浮在油中的杂质随柴油流出。如流出的柴油过脏，可进行再次注油清洗，直到洗净为止。柴油机油箱变形或破裂，应及时送修理厂修复，修复时一定要放净箱内柴油，特别是要使用电焊工艺修复时更应如此。

1.2柴油滤清器要定期进行维护。

若是纸质滤芯，不需要清洗，只能更换。若是其他材料制成的滤芯，可以清洗。具体方法是：将滤清器滤芯拆下，放在清洁的煤油或柴油中清洗；用洁净的棉纱将滤芯两端塞好，以防污垢进入滤芯内部；用细软毛刷在油中轻轻刷去外部的脏物。清洗时，还应检查滤芯的完好程度，若发现有破碎、脱胶等现象时，应予以更换。不管是将滤芯清洗后装复使用还是换用新的滤芯，安装滤芯时都要注意放好橡胶密封圈，尤其要注意两端面的密封圈及其他结合处要保持良好的密封性能，不得造成柴油渗漏或柴油不经过滤清器而直接进入下一部分油路的短路情况。

2. 输油泵的检修

2.1排出油路的空气。

柴油机停车过久或使用中断油及燃料系统拆装后，油路中常因泄漏、侵入空气而使发动机启动时无油，此时应注意利用输油泵上的手动输油泵排气。其方法如下：先将柴油细滤器上的放气螺钉旋松；再旋开手动输油泵的按钮；用手压下手动输油泵按钮，手动泵油，使油道内的空气从细滤器上的放气螺钉处冒出；如此反复多次手动泵油，直到放气螺钉处冒出的柴油不带气泡为止；最后拧紧放气螺钉的手动输油泵按钮。

2.2输油泵零件的检修。

2.2.1检查输油泵进油接头中的滤网。

若滤网破碎，应当予以更换。请注意此滤网不得缺省。

2.2.2检查输油泵活塞或弹簧。

若因油污粘滞而有卡滞，应用汽油清洗后再装复使用；若活塞磨损过甚或弹簧折断，应予以更换。

2.2.3检查止回阀或阀座的密合情况。

若止回阀磨损过度或歪斜而与阀座配合不严时，可将止回阀与阀座进行研磨，恢复期密封性能，否不能恢复，应换用新的止回阀。但也要与阀座进行研磨。

2.2.4检查手动输油泵活塞的橡胶密封圈。

手动泵油时，若产生松旷，没有抽力，说明橡胶密封圈磨损过度或已经损坏，应更换新的密封圈。

2.3输油泵的技术检查。

输油泵检修安装完后，要进行检查并达到要求：

（1）将输油泵总成加温至75～80℃后，按动滚轮部件、顶杆、活塞等，应能在弹簧的作用下自动弹回。

（2）密封性检验。将输油泵浸入10号柴油中，自输油泵进油端通入490KPa的压缩空气，在室温低于5℃、历时20s的情况下，顶杆与顶杆衬套、顶杆衬套与泵体配合面之间不得有漏气现象。

（3）将输油泵总成浸入10号轻柴油中，手动泵油直至柴油从油孔流出，然后将输油泵直接通内径为8mm的油管；以每秒2～3次的速率，往复手动泵油，在半分钟内，应能从油面低于输油泵1m的油箱内吸出柴油。

（4）输油泵正常工作后，不拆卸进、出油管，停机2h，连接部位不允许漏油；以转速为150r/min动油泵凸轮轴，不手动泵油，输油泵应能正常供油。

3. 喷油泵与调速器的检修

3.1拆卸与分解。

（1）断开喷油泵与调速器总成周围的控制连接和油管连接；从发动机上卸下喷油泵与调速总成，注意它们之间的连接垫片的厚度和原来的位置，必要时做上记号，要保持垫片完好以备装复。

（2）选择清洁的工人场所，按先外后内、先下后上的顺序分解喷油泵与调速器总成。拆下的零件放在清洁的柴油中清洗后，按各缸的顺序整齐排列放置，做上记号不要搞乱。其中精密偶件，如柱塞与柱塞套、出油阀与出油阀座等，应成对放置。

（3）拆卸凸轮时，要先把凸轮转到上止点，用销钉插入挺柱

体上的销孔中，将所有的挺柱顶起。否则，硬拉凸轮轴会损坏零件，甚至造成整个喷油泵的报废。

（4）拆去底部螺塞及垫片后，用专用的挺柱顶持器顶起挺柱体，拔出销钉，取出挺柱体总成、柱塞弹簧下座、弹簧上座、油量调节套筒、齿杆钷拉杆，旋出出油阀接头，再用专用工具取出出油阀偶件、柱塞偶件。

3.2检修。

（1）经过清洗的零件，要认真进行检查；清洗后的滑动面不要用手摸；对泵体也要仔细检查有无损坏和裂纹。在影响喷油泵正常工作的情况要予以更换。

（2）检查柱塞偶件的配合间隙：将柱塞和套筒用柴油清洗干净，把柱塞插入套筒中。一只手拿信套筒与水平面成60°倾斜，另一只手将柱塞从套筒中拔出全长的1/3，松手后观察柱塞在自重作用下下滑的速度。然后将柱塞转一个角度，再拔出全长的1/3，观察柱塞下滑的速度。如果两次试验，柱塞的下滑速度均较慢，说明柱塞与套筒的密封性良好，可继续使用；如果柱塞下滑的速度过快，说明密封性过差，应更换新件；如果柱塞下滑的速度忽快忽慢，说明柱塞是以套筒的圆柱度误差过大，也应予以报废更新；如果两次试验时柱塞下滑的速度不一样，说明柱塞与套筒圆柱度误差过大，也应予以报废更新。

窑头燃油点火系统的调试 篇3

1 第一次点火过程及改进

1.1 点火过程及分析

2014年8月27日, 窑第一次点火升温, 窑头燃油点火系统中的容积20m3储油罐采用地埋式, 但采购的叶片泵没有吸程, 导致燃油无法进入叶片泵, 只能在叶片泵前增加了一台自吸油泵 (吸程3~5m, 流量60~70L/min, 功率0.55k W) , 改后的窑头燃油点火系统见图1。

考虑到是第一次烘窑, 为了提高雾化效果, 起初只喷油时采用了规格为2.5mm的油枪雾化片, 点火后火焰形状稳定, 窑尾升温正常, 但是当窑尾温度升高至250℃时, 温度就难再上升。将油枪雾化片规格调整到3.0mm后, 窑尾温度才开始缓慢上升, 当升到300℃采用油煤混烧时, 窑内开始出现火焰形状不稳定、经常会熄灭和燃烧器前方有油滴掉落的现象。检查后发现雨水进入地埋式油罐, 导致自吸油泵烧坏。随后对油罐内的雨水进行了清理, 更换了一台更大规格的自吸油泵 (吸程4~7m, 流量80~120L/min, 功率0.75k W) , 但窑头火焰仍然不够理想, 窑头只能采用火把不间断助燃的办法来维持火焰不灭。尽管最终窑尾温度达到了投料要求, 并一次性投料成功, 但中间却花费了很多人力和物力, 也拖延了时间。

停窑之后, 结合现场实际情况, 我们对第一次窑头点火火焰不正常的现象进行了仔细分析, 其原因有以下几点:

1) 叶片泵压力不够, 导致油枪雾化不好;

2) 油箱内杂质太多, 油枪局部堵塞, 使柴油不能正常雾化;

3) 油罐内部进水使得柴油内含水, 导致窑头火焰很难燃烧。

1.2 改进措施及效果

首先检查了叶片泵, 没有发现问题, 重新在输油管道上安装了压力表;然后用压缩空气仔细清理了油枪内的管道, 同时在油枪前加了一个压缩空气接头;最后对油罐内部雨水进行了清理, 并对油罐进口进行了防水处理。

经过此次整改后, 在第二次点火前进行了点火试验。当启动叶片泵时发现, 无论怎样调整雾化片, 雾化效果都不理想, 油枪头部雾化范围仅有1m左右, 同时伴随有油滴落下。随后开启了接在油枪进油口上的压缩空气, 此时位于窑头油泵房内的自吸油泵就瞬间跳停。这样反复3次后, 自吸油泵电动机已烧坏, 第二次更换自吸油泵后发现问题仍然存在。

2 原因分析

1) 叶片泵可能已经损坏, 导致柴油根本无法正常雾化;

2) 原设计没有自吸油泵, 临时增加的自吸油泵与叶片泵的流量不匹配, 导致供油不顺畅;

3) 当开启压缩空气后, 由于压缩空气压力大于叶片泵 (已经损坏) 供油压力, 导致燃油不但没有供出去, 而且部分经过叶片泵回到自吸油泵, 最终使自吸油泵电动机损坏。

3 采取的措施及效果

经过叶片泵厂家技术人员检查, 发现叶片泵的确已经损坏, 损坏原因是操作时先开启了叶片泵, 后开启自吸油泵, 柴油无法第一时间进入叶片泵, 导致叶片磨损严重。于是更换了新的叶片泵并取消了之前做的压缩空气;然后在自吸油泵与叶片泵之间增加了一个200L的油箱, 并在自吸油泵前增加了过滤网, 防止杂质进入油泵 (见图2) ;最后再次用压缩空气对油枪进行了清扫。

改进后, 第二次点火时油枪雾化效果很好, 即便是在油煤混烧初期, 火焰仍然十分稳定, 再也没有出现过因雾化不好造成的火焰熄灭现象。由于燃烧稳定, 不但节约了燃料, 而且缩短了烘窑时间, 节约了大量的人力和物力, 取得了良好的效果。

4 注意事项

1) 窑头油罐在设计时应该注意其位置, 不但要考虑工艺要求, 同时还要考虑消防验收、现场操作、防雨等因素的影响。

2) 如果储油罐采用地埋式, 燃油不能利用自身重力流入叶片泵, 设计时配套的油泵需有自吸功能。

3) 考虑到燃油点火系统内叶片泵对点火的特殊性, 设计时可以考虑增加一台备用泵。

燃油税与柴油机压缩比探讨 篇4

关键词：燃油税；压缩比；节能

2009年伊始，全国开始征收燃油税。燃油税的核心内容就是取消公路养路费、航道养护费、公路运输管理费、公路客货运附加费、水路运输管理费、水运客货运附加费等六项收费，撤销政府还贷二级以下公路收费站点。

我处管辖水域141公里，有机动船舶24艘，其中新船一艘、按CWBT运行的119KW的船舶有三艘，110KW的6135型柴油机为主推进动力装置的船舶有八艘，其中船龄超过18年达60%。执行燃油税，面对船舶单位也不可能预先形成一种理想架构，也需要“摸着石头过河”，探索节能低耗低排则是船舶管理经济效益的重头戏。

节能低耗低排工作要从源头抓起。在新建船舶时，要首选节能低耗低排的、船检部门认可的船舶柴油机等动力设备，使能源得到充分利用，也使大气和水环境得到极大地改善。

更重要的是对现有的设备进行维护保养。要将这些老设备换发新春，也能节能低耗低排，达到中国船级社(CCS)的标准。我们以调整柴油机压缩比为首选的方向，压缩比的提高，将使船舶柴油机的动力性得到加强、经济性获得改善、燃油燃烧充分，废气排放也容易达到排放标准；而且压缩比的提高和恢复，在船员检修过程中就可以完成的。它即不需要投入新的设备，船员又易操作，事半功倍，真正达到节能低耗低排的效果。

1 压缩比下降的原因

1.1 活塞在压缩终了时的位置偏低，压缩比下降

(1)相关轴承的磨损。当曲轴主轴承与主轴颈磨损、连杆大端轴承与曲柄销磨损、连杆小端衬套与活塞销或活塞销与活塞销座孔磨损过大。在压缩过程中，造成活塞上止点的实际位置下移，使压缩比下降。

(2)相关零件变形或主要尺寸超差。在磨削曲轴销轴颈时，没有调整好偏心距，磨损后的曲轴回转半径变小；连杆弯曲，使连杆大、小端孔中心距缩短；活塞销座孔铰偏，使活塞销座孔中心线至活塞顶平面距离缩短。这些因素的存在，都会造成活塞在压缩上止点时的位置下移，压缩比下降。

1.2 燃烧室容积偏大，压缩比下降

(1)气门与气门座严重磨损，气门下沉量过大。(2)活塞顶部凹坑、烧蚀缺损，或换错零件，使凹坑容积过大。

以上情况都会造成燃烧室容积增大，使柴油机的压缩比下降。

2 压缩比参数的变化

综上所述，导致船舶柴油机压缩比下降的因素诸多，单个因素的影响并不大，多个因素积累迭加时，对压缩比的影响就大了。因此，压缩比下降是与多个因素变化参数有着密切的关系。

现以135型柴油机来表述：135柴油机的主轴颈是与滚动轴承配合的，其过盈值为：0.060～0105mm。连杆小端衬套与活塞销配合间隙控制在允许范围内，其值为0.035～0.062mm，极限值为0.15mm。活塞销与活塞销座孔的配合间隙控制在允许范围内，采用的是全浮动配合。连杆大端轴承与曲柄销轴颈采用薄片瓦装配。配合间隙控制在允许值范围内，其值为0.080～0.151mm，极限值为0.250mm。以上间隙参数逐渐变大后，尤其是超过极限值，活塞在压缩终了时的位置就会偏低，压缩比下降与这些参数的变化有着直接关联。

相关零件变形或主要尺寸超差集中反映在形位公差带上，表征特性为圆度和圆柱度。曲柄销轴径尺寸 mm，圆度和圆柱度极限误差为0.04mm；连杆小端活塞销轴径尺寸，圆度和圆柱度极限误差也为0.04mm。零件的圆度和圆柱度误差逐渐变大，尤其在超过极限值，更会加剧柴油机压缩比下降。

柴油机的余隙高度与压缩比更是息息相关。135柴油机的气缸工作容积为2.15L，余隙高度为1.0mm，其压缩比为16.5。如果余隙高度每增加0.1mm，其压缩比就会下降0.84。造成这种状况的情况有：①气缸垫厚度超过设计要求或人为地增加了缸垫厚度。②连杆大端轴承调整垫片人为地减少。③各参数的变化，尺寸间隙过大、形位误差过大都会造成余隙高度增大。

3 压缩比控制技术

长江航道维护的航标船舶，由于工作性质的原因。这些航标船舶长期工作在变工况下，加速、减速的工况频繁，低负荷、超负荷工况也常常随水上作业情况的需要而时有发生。船舶柴油机的机件磨损速度比正常航行的船舶要快得多，柴油机压缩比下降也就不可避免的啦。控制柴油机的关键参数压缩比，会使柴油机的动力性、经济性得到改善和提高、维护保养费用能控制在预定的计划内。

柴油机的燃油输油泵(2) 篇5

3.1带预滤器 (滤杯) 的活塞泵

带预滤器活塞泵的结构及其工作过程如图5所示。在进油阀2下有预滤器4, 燃油经沉淀水分并滤掉较大机械杂质后再进入活塞泵, 用以保护活塞泵并减轻滤清器污染。

1.推杆2.进油阀3.手压泵4.预滤器5.活塞6.出油阀 (a) 结构 (b) 下腔油进入上腔 (c) 下腔吸油上腔排油

3.2进油阀在活塞内的LM32型活塞泵

LM32型活塞泵为法国西格马 (SIGMA) 厂生产, 装在贝利埃 (BERLIEI) M520B型柴油机的西姆斯 (CMS) 喷油泵上, 结构如图6所示, 进油阀部件 (6~8) 用卡簧5装在活塞9内。该泵的工作过程如图7所示, 当偏心轮转到图7 (a) 位置时, 出油阀5关闭, 下腔燃油吸入, 上腔燃油压开出油阀3排出;当偏心轮转到图7 (b) 位置时, 进油阀开启, 下腔燃油进入上腔。

1.垫板2.推杆套3、11、17、18、21、25.垫片4.推杆5.卡簧6.阀座7、10、23.弹簧8.油阀9.活塞12.油管接头13.泵体14.弹簧垫圈15.螺栓16.接头螺栓19.转向接头20.油管螺栓22.手泵活塞部件24.固定螺套26.手柄

1、2、6、11.弹簧3.出油阀4.泵体5.进油阀7.活塞8.推杆9.凸轮轴10.手柄12.手泵活塞部件

3.3用油管螺栓联接手压泵的活塞泵

这种活塞泵的结构如图8所示, 装在乌克兰产CMД-72型柴油机HД-22/6Б4型喷油泵上, 手压泵可固定在适于操作的方位上。

1.手柄2.拉杆3.圆销4.O形圈5、8.螺塞6、9.油阀7、10.弹簧11、13、15.油管螺栓12.泵体14.阀座16.手泵体17.封油圈18.手泵活塞19.接头

3.4带密封膜片的PPS50型活塞泵

PPS50型活塞泵为英国卢卡斯 (LUCAS) 公司生产, 装在马克西曼克 (maximec) 喷油泵上, 是到目前为止, 活塞泵中防止燃油泄漏进入喷油泵凸轮轴室可靠性最好的活塞泵。其结构如图9所示, 滚轮1和滚轮体2推动活塞4工作。活塞后有个密封膜片5, 防止燃油泄漏进入喷油泵凸轮轴室;再后还有个密封膜片3, 防止凸轮轴室润滑油进入燃油内。发动机停止时若需泵油排气, 可揿动手泵杆6驱动滚轮体。

1.滚轮2.滚轮体3、5.密封膜片4.活塞6.手泵杆

3.5带单向阀的活塞泵

这种活塞泵装在C121系列柴油机喷油泵上。单向阀可减少出油阀燃油回流的可能性, 提高活塞泵的可靠性。其结构与工作过程见图10。凸轮轴转到推杆1推动活塞2由上向下运动时, 弹簧7压缩, 进油阀5和单向阀3关闭, 出油阀8开启, 活塞下腔燃油进入上腔, 如图10 (a) 所示。凸轮轴转到推杆不再向活塞施压, 在弹簧作用下活塞由下向上运动时, 出油阀关闭, 上腔压力升高, 单向阀开启, 燃油经出油口4输出;与此同时, 下腔形成负压, 进油阀开启, 燃油经进油口6吸入活塞下腔, 如图10 (b) 所示。

1.推杆2.活塞3.单向阀4.出油口5.进油阀6.进油口7.弹簧8.出油阀

3.6双作用活塞泵

当柴油机缸数较多或上述输油泵流量不能满足需要时, 可用2只输油泵, 也可采用双作用输油泵。双作用输油泵的结构如图11 (a) 所示, 其结构特点是增加了1对进、出油阀, 凸轮轴转1周, 偏心轮推动活塞往复运动1次, 输油2次。在活塞直径、行程不变的情况下, 流量提高1倍。工作过程如图11 (b) 所示, 当活塞10上移时, 下腔容积增大, 出油阀b关闭, 进油阀a开启, 燃油由进油口吸入下腔;与此同时, 上腔容积缩小, 进油阀d关闭, 出油阀c开启, 燃油由出油口输出。当活塞下移时, 上腔容积增大, 出油阀c关闭, 进油阀d开启, 燃油进入上腔;与此同时, 下腔容积缩小, 进油阀a关闭, 出油阀b开启, 燃油输出。

柴油机的燃油输油泵(4) 篇6

2 齿轮式输油泵 (齿轮泵)

齿轮泵的使用性能主要取决于齿轮与壳体及盖板的间隙, 一般具有良好的进油特性, 吸油能力强, 可靠性好。齿轮泵和滚子泵、叶片泵一样, 油量不能像活塞泵、膜片泵那样自动调节, 需设限压阀 (或控制阀) 。齿轮泵分为外啮合齿轮泵和内啮合齿轮泵2种, 前者仍称齿轮泵 (或普通齿轮泵) , 后者称转子泵 (或摆线转子泵) 。

2.1 齿轮泵

图15给出了齿轮泵的一个实例, 是红旗-100型拖拉机配套4146型柴油机上的146—10×8型喷油泵 (老泵) 所用的燃油输油泵。如图所示, 2个齿数相同、相啮合的主动齿轮15和从动齿轮2, 装在盖板1封闭的壳体3中, 齿轮与壳体及盖板间隙很小。当驱动齿轮9带动主动轴10连同主动齿轮和从动轴4上从动齿轮按箭头方向旋转时, 位于吸油室18中的轮齿退出啮合, 容积增大, 来自油箱经进油口A和来自喷油器回油经回油口D的燃油一并被吸入吸油室内, 随着齿轮旋转, 充满齿间的燃油逐渐被壳体封闭起来并带到压油室16, 由于轮齿进入啮合, 容积缩小, 燃油便经出油口B被输送至喷油泵。传动轴转1周, 每对主、被动齿完成吸油、压油各1次。当出油压力60～110 kPa时, 限压阀12开启, 燃油旁通至吸油室。因此限压阀也称旁通阀。

上述齿轮泵的流量为:转速500 r/min, 背压为0时, 大于3.2 L/min;背压为40～60 kPa时, 大于2.5 L/min。转速250 r/min, 背压为0时, 大于1.3 L/min。

图16和图17分别为原苏联和美国生产的齿轮泵, 与上述齿轮泵相比, 只多了一个柴油机停止时可将燃油吸入并压出送至喷油泵的手压泵系统。

2.2 转子泵

转子泵的典型结构与工作如图18所示。

(1) 结构特点。外转子 (内齿轮) 1和内转子 (外齿轮) 2套装在泵体内, 外转子与泵体孔同心 (O1) , 内转子与传动轴同心 (O) , 传动轴与泵体孔偏心 (偏心距为e) , 因此内、外转子也偏心。泵体上的进、出油口分别与泵盖内的C形进、出油槽3、4相通。2个转子的齿 (凸、凹部分) 相啮合, 传动轴上的内转子带动外转子在静止的泵体内朝同一方向 (顺时针) 旋转。内转子每转1周, 外转子迟后1个齿, 因外转子比内转子多1个凹穴。内转子与外转子轮齿齿形完全啮合的仅1个齿, 其他的齿则在外转子内绕行, 即在外转子齿 (凸出部分) 上滑过, 形成独立密封空间 (包液腔) 。无论转子转到什么位置, 内、外转子各齿形之间总有接触点。与普通齿轮泵相比, 转子泵结构较紧凑, 噪声也较小。

(2) 工作过程。由于内、外转子的偏心关系, 内转子的每个齿 (以图中画箭头的齿为例) 旋转180°的过程中, 内、外转子构成包液腔 (容积) 从A1、A2、A3、A4逐渐增大, 燃油由进油槽3逐渐吸入, 直到把燃油全部封闭在2个C形槽之间的最大容积A5, 完成吸油过程;内转子的每个齿在另外的180°中逐渐进入外转子凹进部分, 包液腔容积从B1、B2、B3、B4逐渐缩小, 燃油逐渐压出, 直到把燃油由容积B5完全压出至出油槽4, 完成压油过程。内转子转1周, 每个齿完成吸油、压油各1次。

外转子比内转子多多个齿时, 需装月牙形隔板1 (图19) , 隔板会像外啮合齿轮泵壳体一样, 起着同样的密封作用。如图19所示, 转子泵旋转时, 位于吸油腔6中的轮齿退出啮合, 吸入燃油;与此同时, 位于压油腔2中的轮齿进入啮合, 压出燃油。

原苏联产转子泵控制阀的结构与工作如图20所示, 当转子泵5出油 (即压油腔B) 压力大于控制阀弹簧2压力时, 控制阀4上移, 油孔b开启, 部分燃油沿限压油孔a、b流回转子泵吸油腔A, 使压油腔保持恒压。当手压泵1活塞提起时, 控制阀 (像出油阀一样) 关闭, 进油阀7开启, 燃油吸入吸油腔;压下手泵活塞, 进油阀关闭, 燃油压力大于控制阀弹簧3弹力时, 控制阀下移, 油孔d开启, 燃油沿启动油孔c、d经压油腔输出, 以便启动。

3 滚子式输油泵 (滚子泵)

图21和图22给出了滚子泵的一个实例, 使用在8140/43S系列柴油机的燃油系统中。如图21所示, 装有滚子1的转子2偏心地安在泵体 (定子) 3内, 相邻的2个滚子间形成腔室。转子旋转时, 滚子在离心力作用下紧贴在泵体内表面上, 由于转子与泵体的偏心关系, 进油口A侧的腔室容积逐渐增大, 成为吸油腔;而出油口B侧的腔室容积逐渐缩小, 成为压油腔。

该滚子泵由永磁直流电动机3驱动, 因此常称电动输油泵, 安装位置较有随意性。其结构与工作如图22所示, 燃油由进油口A吸入滚子泵2的吸油腔, 经压油腔、单向阀4从出油口B输出。单向阀在滚子泵停止时, 能防止燃油倒流, 可使油路中燃油在一定的静压下持续相当长的时间, 以利下次启动时能迅速泵油。出油压力大于限压阀弹簧弹力时, 限压阀1开启, 部分燃油流回吸油腔。上述电动输油泵的2个端子用导线与电控元件 (ECU) 的端子相连, 直接受控于ECU启闭指令。电源电压12.0～13.5 V, 20℃时电阻值28.5Ω, 输油压力250kPa, 流量>2.58 L/min。

浅析检查调试A型喷油泵 篇7

1 A型喷油泵及其调速器调试前零部件的检查

1.1 喷油泵部分零部件的检查

1.1.1 检查柱塞套外圆与泵体孔的配合间隙

其数值应为0.016～0.100 mm，间隙过小会使柱塞套变形。

1.1.2 检查泵体孔和柱塞套台阶下面接触的平面

这个平面起支撑柱塞套和密封作用。若不平，柱塞套装入后会倾斜，造成柱塞偏磨甚至卡死、飞车，也会造成操纵机构的阴滞;同时，还会造成漏油。接触不平可以观察出来，不严重的可加薄纸垫或薄铜垫来解决，严重的可用专用工具进行加工。

1.1.3 检查油量控制机构

调节齿杆轴颈与衬套的配合间隙应为0.032～0.100 mm，调节齿杆的弯曲度不应超过0.05 mm，油量控制套筒直槽与柱塞脚凸块之间的间隙不应超过0.12mm。

1.1.4 检查传动机构

凸轮与挺柱滚轮接触处不应有严重磨损，否则会使供油规律发生变化。凸轮轴间隙不应大于0.15mm，否则在运转中会出响声，并影响调速器的转速，甚至造成柴油机“游车”等现象。挺柱体、滚轮销不应有严重磨损，否则在运转中会发生响声，并会改变柱塞的有效行程，延迟供油开始时间。挺柱上的正时螺钉上平面或调整垫片磨损、缺损也会使供油开始时间推迟。滚轮销与挺柱体孔的配合间隙不得超过0.05 mm。凸轮轴弯曲度不得超过0.05 mm，否则应更换。凸轮外形尺寸磨损超过0.8 mm时，应换新的，否则对柱塞的供油规律有很大影响。

1.1.5 检查螺钉

正时螺钉平面如果被柱塞脚磨成凹坑，或调整垫片缺损，都会影响柱塞的灵活性。磨损处凹陷值不应超过0.2 mm，否则要换新的。

1.1.6 检查各弹簧与弹簧座

检查柱塞弹簧是否有裂纹、磨损或变形，如应更换新的，其弹力应符合原厂规定。如不符合，会造成柱塞在运转时不灵活，或造成怠速“游车”。出油阀弹簧如有变形和弹力减弱现象，应换用新件，其弹力应符合原厂规定，否则会造成该缸油量在不同转速情况下不符合要求。柱塞脚在弹簧下座中应有轴向间隙，若无间隙，则装合后，由于柱塞脚与正时螺钉的摩擦阻力，会使调节齿杆运动发涩。

1.2 调速器部分零部件的检查

调速器中大多数都是运动件，A型泵的调速器，由飞锤、支持杠杆和滑套等组成，当各连接处磨损时，传动综合间隙大，会造成供油量在相当大的范围内波动，使柴油机工作不稳，调速器的灵敏度下降，柴油机的动力性和经济性都随之恶化。故应注意检查飞锤支架、轴销铰链机构、滚动轴承和滑套等的磨损情况，以及运动是否灵活等。

检查高、低速调速弹簧以及校正弹簧的技术状态是否符合原厂规定，如不符合，将会带来高速达不到、怠速稳以及无校正等问题。

1.3 柱塞偶件的检查

柱塞和柱塞套是喷油泵的精密偶件之一，它们对加工精度和表面粗糙度要求极严。柱塞和柱塞套的圆柱度及圆度偏差匀不得超过0.001 mm，二者正常的配合间隙为0.001～0.003 mm，它们靠柴油来润滑、冷却，靠自身的精度来保证密封，因此当柱塞与柱塞套磨损至一定程度时必须更换新的。否则，将发生以下后果： (1) 由于燃油漏损使开始供油时间滞后，供油结束时间提早;燃油漏损使供油量减少，其结果均会造成柴油机功率不足和耗油率增加。 (2) 柴油机怠速运转时，由于柱塞运动慢，漏损量大，使供油量减少，柴油机转下降;随着调速器的作用，转速升高，漏损量减少，柴油机转速就加快;调速器又使油量减少，柴油机转速又随之下降，漏损又增加，柴油机转速更下降，调速器便又使柴油机转速加快;周而复始，结果造成怠速游车。 (3) 由于燃油漏损过多，油压下降，造成供油量减少，供油时间变晚，喷油雾化差，所以柴油机难以启动和怠速容易熄火。

1.4 出油阀偶件的检查

出油阀偶件是喷油泵精密偶件之一，长期使用后工作面会磨损。出油阀的密封锥面和减压环带磨损后的综合影响是喷油器滴油、各缸不均匀、喷油延续角拖长，使柴油机工作粗暴、冒黑烟、功率不足。发动机处于低速运转时，表现更为明显。

2 A型喷油泵及其调速器的调试

调试的主要内容为检查和调整供油时间、供油量和调速器。供油时间过早或过晚，对供油量有影响，故应先调整供油时间，再调整调速器和供油量及其均匀度。但在调整供油量时，需要改变调节齿杆的位置，这又影响了调速器，因此应重新调整调速器。也就是说，喷油泵及其调速器的调整，需要反复进行，而且最后还应进行全面的复验工作。在此，以装在4100QBZ型柴油机上的A型泵及其调速器为例，概述其调试内容和数据，以及调整不当对柴油机工作性能的影响。

2.1 供油时间的测定和调整

简单一些，可用溢油校验法检查各缸的供油时间。各缸供油时间误差应为士0.50的范围内。柴油机不仅要求开始供油时间正确，而且对供油延续时间、供油规律也有一定要求。理论和试验均表明，虽然相对于柴油机曲轴的供油提前角已符合要求，但供油规律与要求不符，柴油机的工作性能仍将恶化。例如柱塞相对于凸轮的供油提前角与要求值相差50～60时，柴油机的燃油消耗率将增加9～12 g/(kW誗h)。供油延续时间和供油规律是由柱塞有效行程和凸轮形状决定的。如果供油时间不正确，可调整正时螺钉或增减调整垫片来使之达到要求。

2.2 调速器的试验和调整

调速器的主要试验调整项目是高速和怠速的起作用转速，其次还有全负荷行程调节、启动加浓、校正加浓以及各部位限止位置的检查和调整。

2.2.1 启动行程的检查和调整

启动行程是指喷油泵凸轮轴转速由100 r/min升至350 r/min时，调节拉杆移动的距离。启动行程为2～3 mm时，就能保证启动时足够加浓，否则就不易启动或启动困难。

2.2.2 调速器起作用转速的检查和调整

除按一般方法调整高速和怠速限止螺钉，通过调节调速弹簧的压力来调节怠速和高速起作用转速外，还应注意调节油量时，如果移动了行程螺钉，则应重新校验调速器起作用转速。调节拉杆行程与调速器最高转速有关，因此在每次调过调节拉杆行程后，均需复查调速器的额定转速。一般情况下，高速运转通过外高速限止螺钉和高速限止螺钉调节，并根据柴油机额定转速来确定，4100QBZ型柴油机的额定转速为1 600 r/min(指喷油泵凸轮轴转速)，一般高速起作用的转速大于额定转速20 r/min(也是指喷油泵凸轮轴转速)。

2.2.3 全负荷行程的检查和调整

当转速升至额定转速时，调节全负荷行程螺钉，使之达到规定值。

2.2.4 怠速调节

使喷油泵在规定的怠速下运转，移动操纵臂接触怠速限止螺钉，此时发动机转速不应小于300 r/min，还必须保证在发动机转速升至500 r/min时停油。否则将会造成没有怠速、高速时松掉油门后转速降不下或降得很慢以及怠速时“飞车”等不良现象。故调节时必须结合怠速限止螺钉、内怠速调节螺钉以及喷油泵后的稳速螺钉进行调整。

2.2.5 校正行程的检查和调整

启动行程调整后，转速由500r/min升至1 000 r/min时，拉杆所移动的距离叫做校正行程。校正行程的大小会影响发动机的最大扭矩。校正行程一般为1.0～1.5 mm，在检查调整校正行程前必须先调节全负荷齿杆行程，齿杆行程应为13 mm。校正行程一般用外高速限止螺钉、校正弹簧及行程螺钉来调整。

2.2.6 停止供油转速的调整

根据柴油机额定转速来调整，一般大于额定转速200 r/min即可。调速器起作用转速和最高停油转速调整不当，会造成发动机功率不足、高转速爬坡性能差、耗油量增加、加速性能差，还会造成碳烟增加以及“飞车”等现象。

2.3 供油量的调整

2.3.1 额定转速供油量

额定转速供油量(额定油量)是保证柴油机在额定负荷时所需要的油量，1 600 r/min时的200次额定油量应为(12.5士0.5) ml。

2.3.2 校正供油量

校正供油量(校正油量)是柴油机短时间超负荷时所需的加浓油量，由校正行程和转速来保证，1 000 r/min时的200次校正油量应为(12.5士0.5) ml。

2.3.3 速供油量

速供油量是指柴油机怠速运转时克服发动机内部阻力所需的油量，它由怠速转速、怠速限止螺钉、怠速弹簧以及油量的均匀度等的调节来保证。300 r/min时的200次怠速油量为(3士0.5) ml。

2.3.4 启动供油量

启动供油量是柴油机启动时的加浓油量，目的是利于柴油机的启动，其数量一般应大于额定转速时的额定。油量的15%以上，它是由启动行程、启动转速以及油量的均匀度来保证的。200 r/min时的200次油量为15 ml。

以上供油量达不到规定要求时必须反复调试，并检查供油量的不均匀度。额定油量不均匀度不应大于3%，启动供油量不均匀度一般不大于30%，否则，会带来发动机功率不足、不易启动以及怠速不稳等故障现象。

摘要：A型喷油泵是目前最常用的一种直列式柱塞泵。从A型喷油泵及其调速器调试前的零部件检查, 和根据检查进行调试简单而系统的介绍了A型喷油泵的调试方法。

柴油机燃油胶管老化开裂的治理 篇8

国家《内燃机燃油系统输送常规液体燃油用纯胶管和橡胶软管》标准(GB10542-1989)和工程机械行业《高温低压输油胶管》标准(JB/T8406-2008)对耐臭氧老化性的要求为:臭氧浓度为0.5×10-6,试验温度为40℃,70h不发生龟裂。

通过试验发现,该种橡塑合金材料在85～106h后仍会出现龟裂。由此说明该种橡塑合金材料虽能达到标准要求,但并未超出标准很高。

柴油机燃油泵的调试 篇9

关键词：燃油加油机 计量超差 解决对策

随着社会经济的不断发展和壮大，人们开始普遍使用汽车作为出行的代步工具。但由于燃油的价格在迅速增长，大多数人越来越重视燃油加油机计量的准确性。燃油加油机的计量是否准确，主要与国家质监部门有着直接性的联系，同时还与加油站经营者有着间接性的联系。根据调查研究显示，加油机在检查测定期间常发生计量超差情况，如何在检查测定期间保证加油机计量不出现超差现象，已成为人们重点关注的问题。

1.　在检查测定期间加油机计量出现超差的原因

1.1环境因素会影响加油机计量

加油机计量的准确度会受到天气温度、空气湿度、气候等多方面因素的影响，而且燃油液体中的分子相互之间存在间距过小，导致内部分子产生较大压力。环境在发生非常规的高压变化时，加油机计量的变化非常细微，燃油液体体积也无明显的变化，可将液体作为不可施压的物态，因而燃油液体体积所受压力对加油机计量无显著的影响[1]。由于天气温度会发生热胀冷缩的变化，这种天气变化会对燃油体积造成非常严重的影响，一般情况下，燃油体积可作为天气温度的函数。而我国南方与北方之间的温差存在较大差异，尤其是在东北地区，一年四季的气温变化非常分明，在同一天内昼夜温度差别也相当之明显。燃油体积随着气温的变化而发生改变，在不同环境的气温下，燃油体积也有所不同。近年来，税控加油机得到了广泛的应用，但在技术上仍有所欠缺，无法满足燃油体积所需的温度补偿，没有注意到加油机计量的准确性会受到气温变化的影响。

1.2控制加油机许可的误差范围各不相同

根据调查研究各城市的加油机，发现不同地区的验证人员在进行验证加油机过程中，控制许可的误差范围各不相同，可以说在对加油机进行调整时，其对待示值的误差尺度均有所不同。部分验证人员会将误差控制在+0.3%范围，部分验证人员会将将误差控制在-0.3%范围，还有部分验证人员会将误差控制为零。这些误差的范围均在国家有关规定内，但验证人员控制计量数值的最大误差与最小误差都会对加油站经营者和燃油消费者造成各不相同的盈亏。加油机误差范围在+0.3%时，销售一百升的燃油则相应减少付出0.3L，此为燃油消费者亏损；加油机误差范围在-0.3%时，销售一百升的燃油则要多付出0.3L，此为加油站经营者亏损。

1.3加油机自身与人为这两种因素

负责加油的工作人员无法正确操作加油机，使用不恰当，加上对加油机的熟练程度不一，在不同程度上均会使计量结果不一致。在使用相同加油机过程中，由于频率程度和维护程度各不相同，致使计量的准确度受到一定的影响。而加油机本身制造完成也存在相应的影响因素，例如选择制造材料性能、辅助设备、流量计以及附加设备准确度等多方面内容都会对加油机计量的准确性造成相应的影响。

1.4加油机超出规定的使用周期

加油机若超出了规定的使用周期，就会出现计量超差现象，尤其是使用率较为频繁的加油机，可看到定量加油和非定量加油之间存在着较大的差距。通常情况下，非定量加油与有关标准相符的话，实行定量加油工作时就会超出有关规定许可的误差范围。譬如，某台加油机在实施非定量加油工作时，误差范围在+0.28%，而实施定量加油工作时误差却在-0.38%的范围，使得加油站的亏损不断增加。若加油机在实施非定量加油工作时，计量误差范围在+0.19%，而实施定量加油工作时计量误差却在+0.59%的范围，使得燃油消费者受到了经济方面的亏损[2]。除此之外，加油机油枪未关闭严实、连接口发生泄漏、加油站管道和底阀漏气等多方面原因都会使燃油出现渗漏，而加油机的计量误差会受到严重的影响。

1.5维修加油机人员不具备相关资质

维修加油机的工作人员在未取得质监部门的同意就擅自实施拆装和维修加油机工作，也就是说维修加油机的工作人员还不具备相应的维修资质。加油机维修完成后，加油站未能立即向质监部门提出再一次进行计量验证工作，所以不能使加油机计量的准确度得到保障，致使加油机计量出现超差情况。

2.解决燃油加油机计量超差的措施

分析上述所说的计量超差原因，针对这些问题计量检定部门与加油站应实施有效地解决对策，使加油机在检查测定期间能够保证计量的准确性。

2.1验证工作要做到正确公正及合理科学

在实施加油机验证工作时，应先仔细的测量好燃油温度，尤其是加油机枪口处的燃油温度。通常情况下，加油40L以后，燃油温度无明显的变化，可实施燃油温度的测量工作。同时，将加油机计量数值的误差范围调整和控制在±0.2%以内，以确保在检查测定期间加油机计量无超差情况产生。

2.2维修加油机的管理适当增强

加油站在实施維修加油机工作时，若不得已要破坏铅封，应在实施工作前向检定部门提出相应的申请，获得批示后才能向有关单位提出报修。加油机在经过维修之后，应立即向质监部门提出再次验证计量的工作。加油机在验证与有关标准相符之后，可做再一次确认工作，在铅封和登记备案工作顺利完成后，才能将加油机再次投入到加油站的使用中。而未获得检定部门批示擅自进行维修工作，维修结束后也没有向质监部门申请再次使用者，有关部门可加以惩处。

2.3做好自我校队工作、大力开展相关活动

气温和销售油量会对加油机的准确性造成影响，所以加油站应增添20L的工作计量器，做好自我校队工作。每个星期应做两次以上的检查，若加油机出现超差情况，应立即通知质监部门进行有效性检测[3]。此外，加油站属于服务性行业，应在销售场所最明显的区域贴出加油机计量的管理制度，同时加入质监部门的投诉电话，勇于回收广大社会群众的意见。要不断增强加油站的计量管理能力，始终保持合理科学、公平正确的计量，以便促使加油站经营者与燃油消费者同时取得良好的经济利益，同时也体现了质监部门权威、公正、公平的形象。

3.　结束语

总而言之，计量的准确性是燃油加油机技术的关键，也是在现代化社会市场竞争激烈中加油站能够立足的最佳凭证。质监部门管理、加油站自我监测以及回收社会群众意见这三个方面的内容相结合，在很大程度上可以有效的预防加油机计量出现超差情况，从而促使加油站燃油加油机的计量管理水平得到相应的提高，以实现维护燃油消费者和加油站经营者经济利益的目标。

参考文献：

[1]蒋晓玲.浅析燃油加油机在检定周期内计量超差的原因及措施[J].中国石油和化工标准与质量，2009，（09）：29-31.

[2]姚慧灵.如何控制好燃油加油机超差问题分析[J].科技与企业，2011，（08）：232-233.

柴油机喷油泵的修复与调校 篇10

如更换喷油泵总成,价格十分昂贵,供货周期很长。因此决定采购零件自行修复。

1. 修复要点

修复DENSO喷油泵的主要工作是更换合适的柱塞偶件和出油阀偶件,并保证安装精度。装配完毕后还须进行调试,修复调校后该泵应达到原机的功率、油耗、排放等运行指标,且喷油泵各种参数、偏差应控制在最小范围内。

该泵的柱塞偶件和出油阀偶件安装在同一壳体中。其优点是可以提高喷油泵强度,保证柱塞偶件和出油阀偶件工作可靠;缺点是安装调试较为复杂。在安装柱塞偶件时,应确认油门控制拉杆在怠速位置,并保证4组柱塞和套筒在供油量最小位置,这样做是为以后上试验台调校确定好基准,不致使各缸供油量误差太大。在安装出油阀座时,阀座的拧紧力矩应为80～90 N·m。若拧紧力矩过大会影响油门控制机构的灵敏度,过小则可能造成阀座漏油。

2. 调校方法

在试验台调校供油量时,必须拆下出油阀座,通过拨动套筒与柱塞的相对位置进行调整,调校中往往频繁地拆卸出油阀座,这样很容易造成出油阀0形圈的损伤。为防止此现象发生,在调校中,可以不装O形圈,当各缸供油量调校一致后,最后再装上O形圈,以保证其良好的密封性能。

对喷油泵总成供油量和均匀度的校正,就是在各工况调速拉杆处在不同位置时,对各缸供油量和均匀度进行调整,其中包括标定转速、怠速、启动等工况的供油量及均匀度。

确定喷油泵的供油量,首先必须知道其标准供油量。由于没有该型柴油机喷油泵的供油量调校资料,我们应用四冲程柴油机标定循环油量公式计算:

VH≈4ge·Ne/nH·i·r

式中VH——标定工况的供油量,即喷油泵单个柱塞每100次循环的供油量,ml/100次

ge——柴油机燃油消耗率,g/kW·h

Ne——柴油机的额定功率,kW

nH——柴油机的额定转速,r/min

r——柴油的相对密度,g/ml

i——柴油机汽缸数

V3300—T型柴油机的额定转速为2 500 r/min,额定功率为69 kW,汽缸数为4,燃油消耗率约为235 g/kW·h,柴油相对密度取0.84 g/ml,代入公式:

VH≈7.7 ml/100次

计算出的柴油机的标定供油量与柴油机实际供油量会有一定差别,这是因为柴油机每个汽缸的磨损状况、密封性能和燃烧室的容积都有所差别,所以理论上的供油量和柴油机实际供油量有差别,实际供油量一般应大于理论计算的结果。

柴油机在各种工况下所要求的供油量,必须依据达到柴油机的动力性和经济性指标而定。例如标定供油量是保证柴油机在标定转速下达到标定功率,为了发挥柴油机的最大功率,一般将其标定转速下的供油量调整到冒烟界限,而不超过标定供油量。

确定理论供油量后,在试验台上进行各工况供油量均匀性测试,之后将喷油泵装到柴油机上进行试机,试机情况如下:冷启动性能良好,马达点火1次(约3 s时间)即可顺利启动。怠速稍高,欠平稳;最大扭矩转速在装载机超载20%的情况下,工作装置复合动作的动力性能良好;最高转速运转时,排气管排黑烟,但无浓烟。

根据以上情况,又将喷油泵在试验台进行修正调试,最终调试数据如附表所示。

注:喷油泵高速断油转速1260 r/min;喷油泵各缸供油量不均匀度<3%,各缸怠速误差小于30%

3. 修复效果

喷油泵最终调校结束后,将高速和怠速调整螺钉用保险装置锁紧,再将喷油泵装到柴油机上进行试验,各种工况性能良好。其中包括:油门拉杆在不同位置时,柴油机转速响应性能良好;最大功率时柴油机无黑烟,各缸排气温度误差为30℃左右;电磁阀性能良好,在断电后3 S柴油机自行熄火。