墙保温材料

墙保温材料（共11篇）

墙保温材料 篇1

近年来, 框架建筑的维护墙已广泛采用轻质材料, 其中加气砼砌块、煤渣砖砌块占很大比例, 但存在抹灰开裂、空鼓及墙面渗水等问题。

1 砌块材料的特征及处理方法

用于框架结构的砌块大都采用蒸汽养护生产工艺, 出场时砌块的含水量高达30%以上。在自然状态下, 砌块的含水率会逐渐降低, 一年后从墙体中取样测得含水率稳定在5%左右, 此时干缩变形也趋于稳定。在这一过程中, 砌块出釜后早期含水率降低较快, 变形也大, 此时上墙砌筑, 砌块和墙体的干缩都较大, 不仅会引起墙体或砌块的开裂, 而且会导致砌块维护与主体结构之间产生裂缝。因此, 制品出釜后停放一段时间 (约30天) , 使部分自然干燥收缩后再上墙。根据施工条件, 砌块运至现场后最好堆放在室内, 以保证工程质量。

2 构造措施

2.1 按规范规定。

主体结构与维护墙的拉结筋间距不大于500mm, 但在实际施工中的预埋钢筋不宜对准砌块的灰缝, 无法发挥拉结筋的作用。砌筑时可在拉结筋根部用砼体浇筑一个齿搓, 使墙体与主体结构成为键槽连接, 改善墙体与主体的联系, 达到消除主体与维护墙体之间抹灰裂缝的目的。2.2施工中发现有些窗台与窗间墙交接处, 抹灰发生裂缝空鼓。这是由于墙体受力产生压缩变形, 加上砌块干缩造成的, 宜在窗台处设置钢筋砼现浇带以抵抗变形, 在未设置圈梁的门窗洞口上部的边角处也宜发生裂缝和空鼓, 主要是砌块局部承受压能力低而造成的, 用圈梁取代过梁。对于门窗洞口的墙体, 特别是山墙或顶层, 应在墙高1/2处设置钢筋砼带。采取这些措施可约束墙体的干缩和温度变形, 坚强整体刚度。

3 砌筑要求

3.1 保证砌筑质量, 为抹灰工程打下良好基础。

3.2砌筑墙浇水要适当, 砌块太干会吸取砂浆中的水分, 影响砂浆硬化, 降低砌筑强度;浇水过度, 也会增加砌块的膨胀, 从而产生干缩变形。3.3砂浆要有良好的和易性, 使水分不致很快被砌块吸走, 保证强度正常增长。3.4砌块组砌要合理, 要求砌块搭接缝为1/3。砂浆要饱满, 特别是砌体竖缝要尽量挤满, 墙体与梁底或板底之间用标准砖斜向顶压牢固, 使墙体与四周嵌固良好, 为抹灰提供良好的条件。3.5由于墙体刚砌筑后强度较低, 在砌筑后7天内要避免撞击、振动, 为砌体强度正常增长创造条件。

4 框架结构, 抹灰工艺

4.1 制定切实可行的施工操作工艺是保证抹灰质量的关键。

加气砼砌块抹灰工艺流程应为:第一步用钢丝刷清除表面的浮灰;第二步, 浇水湿润;第三步, 修正、补平、勾缝;第四步, 刷107胶水泥砂浆, 随即摸底灰;第五步, 中层抹灰。4.2底灰与基层的膨胀系数应相当, 温度稍有变化, 两者的变形差异较大, 易在界面上产生剪力, 使抹灰面产生空鼓和开裂。底灰的强度也应同基层接近, 若砂浆的强度比砌块表面高得多, 会形成底弱面的情况, 不符合抹灰工程的基本要求。因此, 底灰应采用强度较低的1:1:6的混合砂浆, 同时适当提高砂浆配合比中粗砂或中砂加入2%的磷甲基纤维溶液, 其比例为水泥:磷甲基纤维素溶液=1:0.2, 以提高砂浆的保水性和粘接力底灰要用抹子刮上墙, 厚度在3mm以内, 这样既有利于抹灰层与墙体的共同工作, 又能使底灰适应基层的变形。4.3底灰经验无空鼓、裂缝现象后可进行抹灰工序, 抹灰应分层进行, 每层厚度不大于10mm, 分层间隔时间宜在24小时左右, 抹灰总厚度控制在20mm左右。中层抹灰可用1:1:4混合砂浆, 外墙饰面可用1:1~3水泥砂浆, 通过砂浆由低向高过度, 可兼顾基层材料和外部饰面的要求。4.4砼抹灰与此不同, 基层强度等级为C20~C40。因此, 要求底灰有一定强度, 同时又要变形小, 一般采用1:2.5~3水泥砂浆, 宜用中砂以减少收缩变形, 要求低层厚度不大于3毫米。4.5砌块基层用1:1:6的混合砂浆, 砼基层用1:2.5~3水泥砂浆, 中层和面层抹灰可采用相同材料用底灰做缓冲层, 即解决了基层的不同要求, 又不会过多增大施工难度。

摘要：针对轻质墙材料存在抹灰开裂、空鼓及墙面渗水的问题, 阐述了解决措施。

关键词：裂缝特征,处理方法,措施,砌筑要求,工艺要求

墙保温材料 篇2

上墙材料：

1.党旗、入党誓词、党员义务、党员权利； 2.党支部书记职责；

支部组织委员职责； 支部宣传委员职责； 培养入党积极分子制度； 党员管理制度； 党费收缴制度； 民主评议党员制度；

党支部向党员大会报告工作制度； 3.非公有制企业党组织工作职责

非公有制企业党组织生活会制度 非公有制企业党组织“三会一课”制度 非公有制企业党组织发展党员工作制度 非公有制企业重大事项向党组织报告制度 党员电教室设备管理制度； 党员电教室学用收看制度； 党员电教室站点管理员工作职责；

4.南安市创先争优活动“1234567”基本要求+创先争优图片； 5.先进党组织“五个好”；

优秀共产党员“五带头”；

6.创先争优活动党员公开承诺宣传栏； 7.公司党员基本资料+相片； 8.发展党员工作基本程序图

9.争创“四强”党组织的目标任务；

争做“四优”共产党员的目标任务； 党员的知识； 党员活动室内宣传标语：

1、创建先进基层党组织 争做优秀共产党员

2、增强党员意识 执行党员决议 践行科学发展观

3、加强政治学习鉴定理想信念

墙保温材料 篇3

【关键词】外保温；外墙饰面；涂料

1.外墙饰面的发展方向

近些年来，国外发达国家，涂料已成为建筑外墙的主流装饰材料。全国化学建材协调组已将建筑涂料列为化学建材的重点推广材料，倡导在民用住宅、工业建筑、公共建筑和构造物等的装饰工程中，大力推广应用建筑涂料，建筑涂料是现代建筑不可缺少的装饰材料。出于安全考虑，在高层、多层建筑上禁止使用外墙饰面砖，所以在有关EPS板墙体外保温系统图集和规程中，配套的外饰面材料选为涂料。

2.外墙饰面砖在EPS板墙体外保温系统上应用

由于国家有名文规定限制使用外墙饰面砖，有关的建筑规范、规程和标准图集就不会有使用饰面砖的具体做法，这样在EPS外保温系统中的规程和标准图集，外粉饰材料就只选择涂料了。因为外国的建筑工程都几乎不用外墙饰面砖。由于外墙饰面砖使用了多年，在耐久性、耐洁性方面，在人们的心目中占据一定的地位．有些工程仍延续已有的习惯。在EPS板墙体外保温系统上采用外墙饰面砖进行建筑装饰，从1992年起，东北地区有一部分工程采用干粘石、面砖、马赛克饰面，保护层加饰面总厚度达1.2～1.5cm，这是刚性结构，且玻纤网偏心较大，这些工程全部采用粘接方式，并未发生EPS板脱落情况。

3.技术分析

3.1核载

3.1.1一般以瓷砖为外墙饰面砖，市场上流行的瓷砖尺寸多种。

每平方米所用聚合物砂浆（干状）为5.4～7.2kg，粘結砂浆（10mm厚），18Kg/㎡。因此每平方米瓷砖加瓷砖胶粘剂总重量为30～40kg。

3.1.2聚合物砂浆与基层墙体粘结强度大于1Mpa。

3.1.318～20kg/m3的EPS板抗拉强度大于0.1Mpa。按30%粘结面积计算，最低抗拉强度0.1Mpa，则EPS板复合外墙体承载值3000Kg/㎡。

3.1.4标准网布+两层砂浆+EPS板系统测试拉伸强度0.27Mpa。

3.1.5结论：在EPS板墙体外保温上应用饰面砖，从系统上是能满足粘贴饰面砖要求。

3.2基面强度

建设部JGJ126-2000《外墙饰面砖工程施工及验收规程》的要求，粘结饰面砖基面应有足够的强度，不起皮、不空鼓，强度应大于0.7Mpa，由于聚合物砂浆的粘结强度大于1Mpa，饰面砖直接接触面完全满足要求，然而EPS板墙体外保温系统的拉伸强度为0.27Mpa，EPS板拉伸强度大于0.1Mpa，故最薄弱部位为EPS板，而EPS板复合外墙体承载值为3000kg/㎡。因此从理论上满足要求。

3.3质量分析

出现外墙饰面砖脱落的主要原因是

3.3.1饰面砖在粘贴前浸水时间短，吸水不足。

3.3.2粘贴后养护不够。

3.3.3粘贴过程中出现空鼓。

3.3.4粘贴砂浆（配比。耐冻融性）质量问题。

3.3.5饰面砖质量问题。

4.施工要点

4.1在EPS板外保温墙体粘贴饰面砖等应注意的问题

4.1.1防止EPS板外保温墙体保护层开裂

外保温面层的开裂主要由保温层和饰面层温差和干缩变形而致；玻纤网格布抗拉强度不够或玻纤网格布耐碱强度保持率低玻纤网格布所处的构造位置有误；聚合物水泥砂浆柔性强度不相适应。

4.1.2防止外墙饰面砖脱落

4.2解决方法

4.1.1为了防止保护层开裂，在保证强度的条件下，增加EPS板墙体外保温层的刚性和抗变形能力，提高聚合物砂浆的柔性，增加一层耐碱玻纤抗拉网，在标准做法的基础上增加一层网格布一层聚合物砂浆，既由“一布两浆”改为“两布三浆”作法，此种结构用于高层建筑。另一种做法是“一布两浆”，用抗拉力值较高的耐碱加强玻纤网的替换原使用的标准网，此种结构用于多层建筑。增加系统的承载能力，彻底杜绝保护层开裂的现象。

4.1.2为防外墙饰面砖脱落，首先在做EPS板墙体外保温保护层时，不压光而拉毛，在此基础上再刷界面剂，这样就能保证粘贴饰面砖的水泥找平砂浆与EPS板保护层间粘结强度。

4.1.3材料选择，选用专用饰面砖的粘结剂，用其配制的高强抗裂聚合物砂浆和耐碱玻纤网形成的保护层，完全能满足外饰面砖的粘结。在保护层上，用界面剂处理后，更增加饰面砖的粘结强度。

4.1.4用有一定变形量的水泥砂浆粘贴面砖

由于受气温和太阳辐射影响而产生变形的部位集中反应在外保温的表层，优良的外保温能够使建筑物的主体结构较为稳定。在抗风压能力较强，热惰性指标较好的外保温材料上面选用有一定变形量的水泥砂浆粘贴面砖，就使外保温的外饰面多样化成为可能。选用变形量为百分之三的水泥砂浆粘贴面砖，镶填砖缝，由于专用改性水泥砂浆的变形能力大面砖两个数量级，每块面砖就能像钱鳞一样独立地释放温度应力，而其变形应力也不会向四周面砖累加从而粘接牢固。

5.建议使用成套的粘结EPS板墙体外保温系统

墙保温材料 篇4

1 随机组引进的保温耐火材料

1.1 随机组引进的耐火材料

1.1.1 从日本引进的1 3T、1 3H、1 3S耐火浇注料, 主要分别使用于包墙过热器、炉顶、后围挡, 相应的使用温度分别达到1400、1400及1550度。此外还有使用于炉顶棚、炉底墙体以及折焰角处的PC-1 3 0、S-1 35以及C-140。

1.1.2 美国CE公司生产的气硬性3000号耐火胶泥, 其耐火温度达到1649度、氧化铝含量达到48%, 主要适用于炉顶穿墙管以及炉顶管管背炉墙处。

1.1.3 从德国引进的SAB以及AB耐火可塑料, 其使用温度分别达到1400-1500度, 烘干强度与焙烧强度分别达到981-1471.5N/cm2以及1765-1962 N/cm2。

1.1.4 由美国FW公司生产的铬矿砂浇注料以及超强耐火浇注料, 使用温度为1320度, 其中氧化铝的含量达到40%以上, 主要用于炉顶、喷燃器以及折焰角。此外这一公司还提供使用温度为1650度的磷酸盐捣打料, 其中氧化铝的含量高达85%, 主要用于燃烧器喷口。

1.1.5 源自德国的磷酸盐结合剂的碳化硅涂抹料, 其最高的使用温度为1750度, 其中碳化硅的含量高达89%, 主要用于旋风炉以及液态排渣炉。

1.2 随机组引进的保温材料

应用于锅炉炉墙的保温材料主要有玻璃棉轻质板、硅酸钙制品、专用抹面材料、矿棉硬质板面金属网夹、矿棉毡以及矿棉半硬质板, 其中矿棉板、硬纸板以及半软板的容重分别为80-100Kg/m3, 100-130Kg/m3, 80-90Kg/m3或者160-200Kg/m3, 而使用温度也一般为650度。以上材料在使用中表现出极大地方便性、适用性, 具有很好的保温效果。

1.3 国内耐火保温材料的发展及应用

目前国内的耐火保温材料正在朝着以下几方面发展:矿渣棉、岩棉在锅炉炉墙上的推广使用、改进硅酸盐制品以及与之配套的抹面材料的研发与推广、泡沫棉在大型锅炉炉墙上的应用、研发与推广高温膨胀耐火可塑料、硅酸铝耐火纤维制品的炉墙高温部位的应用、耐火浇注料以及高铝磷酸盐耐火可塑料的研发、不需要热处理的碳化硅土料在卫燃带的应用、快硬锅炉密封耐火材料的研发以及粘土超强浇注料在喷燃器以及炉顶部位的使用等。

2 耐火保温材料应用问题及改进

2.1 硅酸盖制品

这种材质的保温制品一般用于锅炉的顶罩以及锅炉本体管道并且曾经在国内大型锅炉中得到广泛的应用。但是由于这种硅酸钙制品在振动以及局部温度过高的环境下会发生破裂、炉墙产生松动, 为此不宜使用于炉墙墙体部位。鉴于以上问题, 硅酸盐制品的制品还有待进一步的提升, 将其中的增强纤维升级为耐高温的纤维材料, 同时在施工中严格控制压缝、错缝、并缝以及勾缝等施工过程。目前国内在湿砌及干砌中分别使用了负荷硅酸盐保温填料与矿纤维填塞, 显示了很好地改善效果。

2.2 硅酸铝纤维制品

硅酸铝制品可以分为干法与湿法两种制品。其中湿法制品具有较大的容重, 一般在150-200Kg/m3, 而耐热温度仅为150度, 同时具有一定的吸湿性、易折断性, 为此保温效果有限;干法制品中含有不高于2%的树脂以及不含树脂的针刺毡, 由干法热固性树脂制备的硬质制品以及长纤维半硬质制品具有很好耐火保温效果。为此这里建议在炉顶以及炉墙内侧使用硬质、半硬质及针刺毡的干法制品。

2.3 锅炉卫燃带耐火材料

锅炉卫燃带耐火材料所应该具备的主要性质包括抗渣性、高强度、耐磨、热稳性、热导率高等性能。传统的卫燃带耐火材料主要使用铬质捣打料, 但是由于国内高品质铬资源匮乏, 为此目前主要使用碳化硅捣打料、碳化硅高铝质涂抹料、高铝磷酸盐可塑料、高温膨胀可塑料。其中前两种材料的价格较高, 但是寿命长、性能好, 而后两种材料的价格虽低, 但是性能一般, 并且寿命短。为此在旋风炉以及液态排渣炉中不宜使用高磷酸盐耐火可塑料或者捣打料, 避免在使用中发生剥落或者裂缝的产生, 从而提升材料的抗渣性以及降低修补频次。

2.4 高温微膨胀耐火可塑料

这种耐火材料从1986年开始推广使用, 与引进的超级3000号耐火水胶泥性能相当, 在应用于穿墙管以及锅炉炉顶中表现出一定的优势。但是这种材料自身的凝固时间较长, 易于出现干缩裂缝, 从而为施工及维护带来很大的麻烦。同时供货质量存在一定波动性, 有时的耐火度以及常温强度低于1580度及981N/cm2。

而近年来研发的快硬锅炉密封耐火材料很好地克服了以上问题, 在使用中表现出强度高、凝固时间短、干缩性小、微膨胀、不裂缝等优势, 为此建议将高温微膨胀耐火可塑料改为快硬锅炉密封耐火材料。

2.5 泡沫石棉保温材料

这种材料具有施工手感好、导热系数小以及容重轻的优势, 为此被广泛的应用于烟风道、除尘器以及锅炉炉墙上。但是依然存在两个问题需要尽快解决, 即弹性差、防水处理后发脆。根据相关的国家标准, 泡沫石棉的最佳容重为25-30Kg/m3, 此时其蓄热性、气密性均很好。在实际使用中考虑到炉墙的保温性要合理的控制容重, 并将使用温度控制在400度以下。

3 结束语

综上所述, 要有效地提升锅炉炉墙及保温质量需要从以下几点入手:首先要选择使用效果显著、性能优异、价格合理的材料, 例如快硬锅炉密封耐火材料、高铝磷酸盐可塑料、碳化硅质浇注料等。建议在炉墙及保温材料中选用干法硅酸铝纤维制品, 例如矿棉、泡沫石棉、硅酸钙制品等, 以进一步的提升耐火保温性能;其次要建立健全相关的标准, 从而保证火电厂耐火、保温材料有章可循;最后也是最为关键的是要强化耐火保温研究工作, 不断地研发高性能的材料、提高工程质量。

参考文献

[1]都文业, 陆广发.锅炉安装的主要技术措施[J].中国科技China Sci-ence and Technology Review, 2012, 9.[1]都文业, 陆广发.锅炉安装的主要技术措施[J].中国科技China Sci-ence and Technology Review, 2012, 9.

[2]于龙.孙永立.龚正春.程义.循环流化床锅炉用耐火材料的现状与选材[J].发电设备2000 (1) .[2]于龙.孙永立.龚正春.程义.循环流化床锅炉用耐火材料的现状与选材[J].发电设备2000 (1) .

[3]陈广宏.可塑料的喷涂施工[J].国外耐火材料.2001, 26 (5) .[3]陈广宏.可塑料的喷涂施工[J].国外耐火材料.2001, 26 (5) .

爱情石灰墙 篇5

１

那年夏天，我和马德大学毕业了，我们约好不回家乡，一起留在这座繁华的城市里。

市中心的房租高得惊人，我们在城郊租了一间三十平方米的小屋，用了两天的时间打扫房间，粉刷墙壁，从旧货市场买回掉了漆的木床、书桌和沙发。我们左挪右挪，勉强把这三样东西摆放整齐，就只剩下一个餐桌的位置了。我和马德趴在床上一张一张数着所有的钱，马德用小本子记下我们的开支和预算，发现已经没有多余的钱买餐桌了。我灵机一动，用门外走廊上堆放的纸箱做成一个餐桌，再铺上一块蓝色格子桌布。望着这个初具规模的“家”，马德对我说，小蓝，三年的时间内，我一定要让你住进两室一厅的房子里。我望着马德笑了，我说，不管两室一厅还是没室没厅，我都会一样跟着你。

学程序开发的马德比较幸运，一个星期以后找到了一份工作。虽然试用期只有600块的工资，但是那天马德回来的时候给我买了一束二十块钱的玫瑰。那些天我成天穿着西装短裙和高跟鞋在招聘会上跑来跑去，和我同样本科学历的人多如牛毛，学历史的我找不到合适的工作，用人单位苛刻的条件和微薄的工资让我觉得委屈极了。一个公司的负责人用轻蔑的眼神看我，他说，你觉得你一个学历史的能给我们公司创造价值吗？

那天下午回来的时候，我在炎热的天气里挤在人挨人的公共汽车上直想掉眼泪，我打电话给马德，我问马德，你爱我吗？他听我的声音不对，就吓到了，忙问我出了什么事。我说没事，我找不到工作，你还爱我吗？马德在电话那头就笑了，小蓝，找不到工作就不找，我养你一辈子。虽然我和马德都知道一个月600块的工资在这样的城市里除去房租水电已所剩无几，但是我还是为了马德的这句话感动了好久。

２

马德是个好脾气的男人，对我照顾得无微不至。我不会做饭，马德每天下了班以后就骑着自行车到菜市场去买菜，菜市场没有停车的地方，他就推着车在熙熙攘攘的人群里挤来挤去。回到家的时候已经很晚了，他就很抱歉地亲我的额头，小蓝，饿了吧，等着，马上就好。然后他忙忙碌碌地在门外的走廊上用房东留下的那台沾满了陈年油垢的煤气灶做饭。有时到了月底，钱不够用了，马德就天天做土豆炖萝卜或者萝卜炖土豆。我越吃得津津有味，马德就越内疚。

一向自傲的我找工作找了很久，一直到吹起冷风的十月，我才在城郊的中学里当了一名历史老师。

生活比以前宽松了很多，但是，两个人的工资加起来还不到两千，而且马德还要存一部分钱买房子。有时候，我一个人坐在昏暗的小屋里，突然觉得我和马德的未来是那么的遥不可及。马德曾经说过，三年内让我住进两室一厅的房子里，可是，这只是一个无法兑现的诺言。当我在冬天把双手泡在冷得刺骨的水里洗衣服的时候，我就觉得我们连一台两千块的洗衣机都买不起，更何况是十几万甚至几十万的房子？所以我相信，那只是恋爱中的人说的傻得冒泡的情话。情话，在没有强大的物质作铺垫的基础上，总是让人心酸的。

整个冬天，马德更加忙碌，有时候整宿整宿地在公司加班做程序，把我一个人丢在小屋里。我窝在没有暖气的房子里把暖手袋一遍遍地捂冷又一遍遍地换热水，盖着两床棉被还是全身冷得发抖。在老家的妈妈打电话来问你在干嘛呢？我说我和马德正在灯火通明的大滇园吃糊辣鱼火锅呢！挂上电话以后，我就抱着暖手袋哭了。泪水滴滴浸湿棉被，我的心一点点往下沉。

３

有时候想想，上帝总是喜欢考验人的。马德不能给我买名贵的钻戒，林子俊可以；马德不能给我房子，林子俊可以；马德不能让我过上踏实安稳的生活，林子俊可以。所以，上帝要考验我，所以，我遇到了林子俊。

林子俊是一家公司的老总，子承父业，理所当然。那天我在街上瞎逛，趴在透明的橱窗上看一件蓝色的长风衣。往后退的时候我站立不稳，一下子倒在那辆停在街边的奥迪车上，背包上的金属扣在车身上划下了一条长长的印子。在我惊呼的时候，林子俊从后面拍我的肩膀，他有着冷峻的轮廓，面色白皙。他偷偷地说，小姐，我什么都没看见，你赶快跑吧，不然车主回来就糟了。我看了看他，没有跑。我说，算了，还是等车主吧，算我倒霉。他笑了起来，你倒霉？我更倒霉呢，无缘无故被人刮花车子。不过，看在你不跑的分上，我原谅你了。我耸耸肩，原来你就是车主，对不起，那我可以走了吗？他说，不行，请我吃顿饭才能走。我当着他的面掏腰包，我说我只装着三十五块零八毛钱呢，你说能吃什么？他笑了，那总可以吃烤肉串吧？

那天下午，林子俊开着奥迪带着我去吃五毛一串的烤肉串。我坐在车里，想起马德，心里五味杂陈。

就这样我认识了林子俊。他和马德就像两棵树，一棵开了满树的花，落英缤纷，浓香四溢；一棵结了满树的果，让人垂涎欲滴。女人总是在实用和浪漫之间左右徘徊，摇摆不定。摘了果子吧，可以解决饥渴，却没有浪漫；摘了花吧，可以满足小女人情调，却又饥渴难忍。

可是，我心里清楚地知道，我爱的是马德。但林子俊充满孩子气地说，小蓝，我们认识的那么巧合，错过一点我们就是陌路了，我会抓住的。我只好在他追逐的目光里匆忙躲闪。

４

冬天很快过去了，阳光在三月的天气里暖暖地照在我的身上，让我有种游离的恍惚。

马德被公司派去上海做工程，要去一个多月。他在初春的清晨拥我入怀，长满冻疮的手上还留有斑斑点点的红肿。他轻轻抚着我的头发说，小蓝，我会努力让你过得幸福，一个月很快就会过去，乖乖等我回来。我抬头望他，我问，马德，你爱我吗？马德不说话，轻轻地点了点头。

马德走了，我一个人坐在没有太阳依旧冰冷的屋子里，觉得三十平方米的屋子变得越来越空。

林子俊知道马德出差，总是在清晨早早地在门口按喇叭，送我上班。他知道我喜欢吃辣的，下了班就带我去吃川味火锅、香辣大闸蟹或者五味虾，常常带我去游车河，在吹起冷风的河堤上脱下外衣给我穿。我一再地对林子俊强调，马德很爱我，我也爱他。林子俊笑笑，我也很爱你，你在将来会爱上我。这样一个倔强的男人，让我的心变得复杂而痛苦。

马德偶尔会打个电话给我，告诉我他想我。每次接他的电话，我的泪都会掉下来。我知道我和马德的爱情游走在悬崖边上，退后一步，是生，前进一步，是死。我不知道自己该怎么办，我只是想，上帝，你好残忍。

一天夜里，肚子突然很痛，我从梦中惊醒，挣扎着起来找了一颗止痛片吃，却痛得更厉害了。我泪水涟涟地拨了马德的手机，那边说，你所拨打的用户已关机。想了一分钟，我拨了林子俊的电话。

那天夜里，我昏迷了。我只依稀记得林子俊抱着我上车，他把我的头枕在他的腿上，一边叫我的名字，一边开着车往医院里冲。他在医院里抱着我跑上跑下，我听见好多人的脚步声，就像马德修补那张旧书桌的声音，叮叮咚咚，一片杂乱。

醒过来的时候是清晨，林子俊红肿着眼睛端着一碗热汤站在病床前，告诉我昨晚做了手术，阑尾已经切除了，没事了。我哭了，哭得厉害，泪水在白床单上开了一朵又一朵灰色的小花，好似我和马德的爱情，花开了，因为没有充足的阳光和水分，花就谢了。

５

马德打来电话，他并不知道我在医院里。他说小蓝，乖乖的，还剩二十三天我就可以见到你了。我说好。

出院的时候，林子俊来接我。他掏出一枚漂亮的钻石戒指，他说，嫁给我吧，小蓝。我会让你一辈子都幸福。我犹豫着，林子俊拉过我的左手，将那枚戒指戴在了我的无名指上。

马德仍在上海，而我收拾了简单的行李搬了家，在书桌上留了一封长长的信。信上我说，亲爱的马德，我知道你为了能够让我过上好的生活而四处奔忙，我也知道你爱我。可是，一个女人想要的只是冬夜里一个温暖的臂弯，病痛时一个可以依靠的怀抱，还有一个可以挡风遮雨的家。我走了，希望你原谅我，也希望你能幸福。

写信的时候我的手一直在颤抖，我不知道怎样用文字来抚慰一个男人的伤痛，来解释一个女人的离开。我想，我们谁都没有错，爱情，在现实面前是如此苍白无力。

那天晚上我搬进了林子俊装修豪华的房子里，他说过几天带我去见他的父母。我一个人在房间里钻进暖烘烘的被窝，却怎么都无法入睡。那一夜恶梦不断，我一直梦到马德，梦到他在熙熙攘攘的菜市场里买菜，梦到他长满冻疮的手一直在电脑前敲键盘，梦到他说，小蓝，你为什么要走？我对你不好吗？

我想上帝是惩罚我了，他先是抛了一个选择题给我，而我选错了答案，所以，他惩罚我了。在我还没来得及和林子俊去见他父母，却在医院因为不舒服例行检查的时候，知道自己得了障碍性贫血。

我一下子蒙了，医生说要做骨髓穿刺，做进一步确诊。我没有听，从医院跑出来，一个人走在密密麻麻的人群里，心，突然就冷到了冰点。

不知道我是怎样走回去的，当我和林子俊说我患了障碍性贫血的时候，他的脸变得惨白，他像热锅上的蚂蚁一样在屋里来来回回地走，不停地说，怎么办？怎么办？我颓丧地坐在地上，没有了思想。

过了两天，林子俊的父母突然来了，林子俊走在他们身后耷拉着脑袋，没有了往日的谈笑风生。他的父母对我语重心长，循循善诱，我明白了，林家不可能要一个身患重病的儿媳妇，也不可能拿出高额的医疗费甚至倾家荡产为我治病。我笑了起来，撑起两天没有进食的身体，眼睛直直地盯着林子俊。站在父母背后的他不再是那个勇敢的男人，他低着头，不敢看我一眼。我脱下那枚戒指，轻轻地放在茶几上，然后披上外套，提起早就收拾好的行李出了门。

６

没有去处，我又回到了小屋里。桌上的信还没有打开过，我算了算日子，马德后天才会回来，我拿起那封信，丢进了火里。

马德回来的时候，我已经五天没有正常吃顿饭了。我躺在床上，没有丝毫的力气。这个坚强的大男人居然哭了，他紧紧地抱着我说，小蓝，发生什么事情了？怎么变得这么瘦？我也哭了，喉咙里发出微弱的声音，我说马德，你还爱我吗？我已经不值得你爱了。马德亲吻我干涩的嘴唇，他说，小蓝，我爱你，不管你变成什么样子，我都爱你。我说我活不长了，我得了障碍性贫血，随时可能昏厥过去，这是上帝给我的惩罚。马德不相信地看着我，像要看进我的五脏六腑里。我轻笑，男人都是一样的，林子俊也是这样的眼神。

马德走了，匆匆忙忙地出了门。我把身子缩成一团，一直缩进被窝里，没有了眼泪。

半个小时以后，马德却回来了。他提着新鲜的蔬菜和肉，还有一只肥肥的鸡，他像从前一样对我说，小蓝，饿了吧，等着，马上就好。天渐渐黑了，屋子里的光线变得好暗，我躺在床上一直看着他拣菜洗菜切菜的背影，看着他偷偷地用袖子把眼泪擦干，看着他给我炖鸡汤做青椒炒肉和糖醋菜心。看到后来，止不住的泪水模糊了我的眼睛，那一眼，看得好长好长，时间静止了，我的心突然就平静了，我知道，我错过了这样一个好男人，林子俊对我来说就像一个梦，让我知道自己是多么愚蠢。可是，当我明白的时候，我却不能再拥有马德了，也不能再拥有爱情。

那顿饭吃了很久，我狼吞虎咽的样子让马德心碎。那天夜里，我躺在他的怀里安稳地睡过去，我没有梦到林子俊，我梦到了花香、阳光，还有马德的笑脸。

７

马德把他存在银行准备买房子的钱全部取了出来，又从同事那里借回好多的钱，他说不够再想办法，我带你去医院，我一定要治好你。

我看着他眼里的坚定，心痛得无以复加。

当我们终于从医生口中得知，如果细心照顾调养，有规律的作息饮食、定期去医院复诊的话，我还可以过健康人的生活时，马德把我整个举起来，在医院那充满消毒水味的走廊上大声地叫着我的名字。他放我下来的时候说，小蓝，我们结婚吧。

婚礼办得很简单，可是，我的心里却洋溢着满满的幸福，我真想做一块匾感谢医院，如果没有医生的治疗，我就那样离去的话将会让我终生后悔。我更不会懂得，真正的爱情并不一定非要宽敞的大房子和昂贵的钻戒。没有一颗真心，再大的房子也关不住完整的爱情，再昂贵的钻戒也不会让爱情变得永恒。

结婚以后，我和马德依然住在小屋子里，我们每天喜滋滋地上班下班，喜滋滋地攒钱付首付买房子，也喜滋滋地喝着土豆萝卜汤。只不过，这个汤是我亲自熬的，我学会了在熙熙攘攘的菜市场挤来挤去，也学会了和菜贩们讨价还价，我想，我要为马德做一辈子饭，熬一辈子汤。这，就是属于我的幸福。

以前的我很傻，一直以为爱情的颜色是灰的，幸福的颜色是白的，我和马德的生活就是灰白色的，没有丰富的色彩，单调得像一面石灰墙。现在，我才知道，只有单调的石灰墙才能画出最绚烂生动最纯美永恒的颜色。

爱情，让人学会成长，学会包容，也学会了珍惜。

（责编/方堃）

对外墙外保温系统裂缝的探讨 篇6

1 外墙内保温隔热裂缝产生的原因

采用内保温隔热使内外墙体处于两个温度场, 建筑物结构受热应力的影响而始终处于不稳定的状态, 结构寿命缩短。由于外墙受温差影响大, 直接影响到墙体应力变化, 这种变化一般以外保温隔热墙体大得多。昼夜和四季的交替, 反复受温差影响易引起内表面保温隔热层的开裂, 特别是保温隔热板之间的缝隙尤为明显同时。由此而导致的建筑结构不安定, 常常使屋面防水层拉裂, 也常造成地下室渗漏。

当室内保温采用板材, 室内外温差较大时, 内保温隔热板材出现裂缝是外围护墙受环境温度影响发生变化而引起的。外围护墙体由于昼夜和冬季受室外气温和太阳辐射热的影响而产生的涨缩, 而内墙保温隔热板基本不受这种室外影响, 当室外温度低于室内温度时, 外墙收缩的幅度比内墙保温隔热板的速度快, 当室外气温高于室内气温时, 外墙膨胀的速度高于内保温隔热板, 这种反复形变室内保温隔热板始终处于一种不稳定状态, 根据资料和实测证明, 6m宽的混凝土墙面在温差20o C的变化条件下约发生1.2mm的形变。这样反方向形变量无疑会逐一拉开所有的内保温隔热板缝。在内保温隔热墙面板缝处出现裂缝是保温隔热板内保温隔热难以解决的通病。

当室内保温采用浆体时, 外墙体受外界各种作用力尤其是热应力的影响而始终处于不稳定状态, 按0.2‰线性变形率, 6m的墙面其变形量为1.2mm, 这种变化在不停的进行, 从而引起室内保温隔热浆料的空鼓开裂。浆体材料导热系数较大, 保温隔热性能相对较差, 内保温隔热的露点位置发生在外墙内侧, 造成保温隔热材料中结露, 结露不仅造成材料保温隔热性能的进一步降低, 同时也造成保温隔热隔热材料的温度变形而开裂。

在冬季采暖, 夏季制冷的建筑中, 室内温度随昼夜和季节的变化幅度通常不大 (约为100C左右) , 这种温度变化引起建筑物内墙和楼板的线性变形和体积变化也不大, 但是外墙和屋面受室外温度和太阳辐射的作用而引起的温度变化幅度较大 (昼夜温差可达20℃~100℃) 。因此外墙和屋面的线性变化和体积变化比内墙和楼板要大。内外墙体温度变形的差值会给建筑物结构带来很大的不安定性。采取内保温隔热形式, 不能有效解决建筑物结构的这种不安性, 常常导致结构变形的应力释放区的墙面产生裂缝, 以及破坏沿外墙的屋面防水等。屋面楼板或屋面找平层发生水平胀缩, 外墙受温度影响在发生垂直胀缩, 而内部结构墙体保持基本稳定从而产生应力变形差造成开裂, 建筑女儿墙沿屋面板部位开裂就是一个很好的例子。因此外墙内保温隔热不利于建筑物外围护结构的保护。

综上所述, 外墙内保温隔热存在一些固有缺陷使内保温隔热墙体出现裂缝成为普遍现象, 而内保温隔热裂缝时时刻刻处于住户的视野中, 对住户的审美和心理也会产生长期和强烈的影响, 成为投诉焦点;内保温隔热还缩小了住户的使用面积。外保温隔热是将保温隔热系统置于外墙外侧从而对结构墙体起到保护作用, 有利于结构寿命的延长, 因此从有利于结构稳定性方面来说, 外保温隔热具有明显的优势, 在可选择的情况下应大力倡导外保温隔热。

2 外墙外保温隔热裂缝产生原因

对现有保温隔热墙体裂缝的分析, 保温隔热墙体裂缝大体可分为:结构墙体裂缝、保温隔热层裂缝、防护层裂缝以及装修层裂缝等。形成保温隔热墙体开裂的因素有温度、干缩以及冻融破坏;有设计构造的合理性;有材料、施工质量;有外力引起的, 如地基不均匀沉降引起结构物体形变, 错位造成墙体开裂;还可能由风压、地震力等引起的机械破坏等。保温隔热系统是复合在外维护结构墙体之上, 属于非承重结构, 其裂缝发生的原因, 系统抗裂机理及抗裂性能的评价均与结构有所不同。

保温隔热面层采用普通水泥砂浆抹面时, 砂浆收缩是引起墙面裂缝最常见的因素之一, 它主要包括化学减缩、干燥收缩、自收缩、温度收缩及塑性收缩, 每种收缩, 都有其自身特点, 在引起抹灰墙面开裂时表现各不相同, 这些收缩, 产生了强度增长周期短 (主要强度在10多个小时便已完成) 与体积收缩周期长 (几个月或者上百天, 收缩率为8%-10%) 的矛盾, 将使抹灰墙体中产生拉应力, 当拉应力超过水泥砂浆的抗拉强度时, 就会出现裂缝。当抹面砂浆所依附的保温隔热层材料由于收缩、温度变化等因素要求变形时, 抹面砂浆没有足够的变形性从而产生裂缝。为防止裂缝的发生, 采用聚合物对水泥砂浆进行改性, 使其极限拉伸变形大于最不利情况下的自身变形 (干缩变形、化学变性、温湿度变形) 及基层变形之和, 从而保证防护层抗裂性要求为进一步控制裂缝, 同时使用软配筋 (玻纤网格布) 复合在抹面砂浆中, 一方面能够有效的增加防护层的拉伸强度, 另一方面由于能有效分散应力, 可以将原本可能产生的较宽裂缝 (有害裂缝) 分散成许多较细裂缝 (无害裂缝) 。以形成其抗裂作用。也正因为如此玻纤网格布的质量及铺贴的位置对系统抗裂性影响很大, 玻纤网格布的耐碱度保留率对体系长期的抗裂也是至关重要的, 正确的做法应是将采用由抗碱玻纤编织的经耐碱涂塑的玻纤网格布铺贴在韧性良好的抹面砂浆中, 并靠近面层一侧。试验证明当采用耐碱玻纤网格布并经耐碱高分子材料涂塑的网格布面采用低碱水泥砂浆时, 抗裂效果更好。

当采用钢丝网架聚苯板水泥砂浆抹面时产生裂缝的原因:1) 水泥砂浆收缩裂缝, 由于水泥砂浆收缩引起裂缝。由于厚度不均。温度应力不均引起裂缝。2) 配筋位置不合理引起裂缝。钢丝网架在水泥砂浆中的位置相当于单面配筋方式。对抵抗和分散单一方向的应力具有良好效果但对抵抗其他方向的应力作用十分有限, 特别是45o角方向, 再加上钢丝网在砂浆中的位置难以控制而产生裂缝。此外, 还有荷载过大产生挤压开裂等。

3 结论

新型填充墙材料对框架的抗震影响 篇7

1 模型参数

本文模拟主要目的是研究在水平地震荷载下, 不同填充墙材料对框架的抗震影响。

本文采用9层三跨结构, X方向为6.6 m, Y方向为6 m, 2.7 m, 6 m, 模型一层的高度为4.5 m, 标准层的高度为3.6 m, 柱子为C40混凝土, 梁采用C30混凝土。对于框架结构中柱子为500 mm×500 mm, 梁为300 mm×600 mm。地震波采用El-Centro, 填充墙参数见表1。

利用Midas Gen软件[2], 分析对比三种不同材料填充墙对框架的抗震影响。建立模型如表2所示。

2 数值模拟下自振周期对比

2.1 自振周期的计算方法

填充墙框架结构的自振周期可以按以下公式计算[3]:

其中, H为房屋总高度;B为总宽度。

2.2 模态分析———自振周期

根据上述三种填充墙材料计算出结构整体自振周期见图1。

1) 从图1中可以看出当框架结构加入填充墙时, 结构的自振周期有了很大的变化, 说明填充墙对整体结构的自振周期影响是不能够忽视的, 当填充墙加入时, 可以看出结构的自振周期明显降低, 通过模型2, 3, 4与模型1的自振周期进行比较可以得出。

2) 比较模型1, 2, 3, 4可以看出, 三种材料的周期变化规律基本上是一致的, 但是不同材料的填充墙因其本身的弹性模量、容重、刚度的不同, 对结构整体的周期影响也不同, 混凝土空心砌块对结构周期的折减最大, 空心砌块对结构的自振周期影响最小, 这些从图1中可以直接看出。自振周期:空心砌块>粘土砖>混凝土空心砌块。。

3 数值模拟下最大水平位移对比

3.1 位移计算方法

对不同形式的荷载, 框架柱轴力引起的顶点侧移计算公式[4]如下:

其中, V0为结构底部剪力;F (b) 为与b有关的水平荷载函数。

3.2 反应谱分析———水平位移

在图2中, 我们通过模型1, 2, 3, 4的对比可以知道, 当填充墙材料不同时对模型的层最大水平位移的影响也是不同的, 说明填充墙的材料参数对结构的层最大水平位移有着很大的影响, 结构底部对位移减小效果不明显, 但是随着楼层的增高, 与空框架的位移差距就比较明显, 其中填充墙为混凝土空心砌块时, 对最大层位移的影响最大。层最大水平位移:空心砌块>粘土砖>混凝土空心砌块。

4 数值模拟下层间剪力对比

4.1 反应谱分析———层间剪力

从图3中可以看出, 比较模型2, 3, 4与空框架模型, 当填充墙与框架共同作用时, 比空框架的层间剪力大得多, 而且当填充墙材料不同时对框架的层间剪力影响也不一样, 而且我们在图中可以清楚的看到, 随着结构楼层的增高, 楼层的层间剪力随之降低, 也就是底层的层间剪力最大, 顶层的层间剪力最小。层间剪力:混凝土空心砌块>空心砌块>粘土砖。

4.2 时程分析———层间剪力

从图4中可以看到, 当结构模型在时程分析计算方法下进行数值分析时, 填充墙材料的不同所建立的模型2, 3, 4与空框架模型1进行比较, 当填充墙与框架结构共同作用时, 也就是在计算的时候考虑填充墙对结构的刚度影响, 比空框架的层间剪力要大得多, 而且随着楼层的降低, 层间剪力增加的幅度也有着明显的增大。层间剪力:混凝土空心砌块>空心砌块>粘土砖。这个结果与结构在反应谱分析的方法下计算出的结果是一样的, 因此结构的层间剪力走向与计算方法无关, 而只与填充墙材料的不同有关。

5 结语

本文通过模态分析、反应谱分析、时程分析对比相应的结构模型, 进行研究不同材料的填充墙、填充墙位置对框架结构的抗震性能影响。通过比较自振周期、最大层位移、层剪力这些抗震参数指标来分析这几种模型的抗震性能。通过反应谱分析研究框架结构的最大层位移、楼层剪力在不同材料填充墙的结果有何不同, 并分析各模型在不同材料时对框架的影响, 进行对比分析。最后利用时程分析对不同材料填充墙层间剪力的补充说明, 并与反应谱分析下的结果进行比较, 看它们的结果变化规律是否相同。通过对结构自振周期模拟分析, 不同材料填充墙因为自身弹性模量、刚度、容重等参数不同对结构的自振周期影响不同, 在设计中应当注意。通过对结构的楼层剪力模拟分析, 不同材料填充墙因为自身弹性模量、刚度、容重等参数不同对结构的层间剪力影响也是不同的。

摘要：重点研究砌体填充墙砌块类型对框架结构抗震性能的影响, 砌块类型包括混凝土空心砌块、空心砌块和实心粘土砖三种, 通过数值模拟对它们的自振周期、最大水平位移、层间剪力对比, 研究了不同材料对框架的抗震影响。

关键词：填充墙,框架结构,自振周期

参考文献

[1]B.Stafford.Smith.Behavior of Square Infilled Frames.Journal of the Structural Division[J].Proceedings of American Society of Civil Engineers, 1966, 92 (ST1) :56-70.

[2]北京迈达斯技术有限公司.Midas Gen工程应用指南[M].北京:中国建筑工业出版社, 2012.

[3]刘凤谊, 王金凤.填充墙对结构刚度的影响[J].山西建筑, 2007, 33 (9) :93-94.

墙保温材料 篇8

1 天固加固材料

天固加固材料是一种改性硅基脲酸酯注浆材料,主要适用于:加固破碎煤岩体;加固封堵永久密闭墙;石门揭煤、断层、破碎带及陷落柱的超前加固;锚杆、锚索的全长锚固。其由两组分液体材料A料和B料组成,具有黏度低、渗透性强、完全不燃、反应温度低、粘合性好、强度高,以及良好的塑性、变形性及持久粘结性,施工快捷简单等特点,经过实验分析得出天固加固材料的性能参数见表1。天固加固材料在使用时将两种液体按体积比1∶1混合注入破碎煤岩体后能迅速反应并凝固,生成高强度高韧性的高分子材料,起到粘结、加固和封堵作用。

天固加固材料的高粘合力和良好的机械性能,能保证其与煤岩层产生高度粘合;良好的柔韧性和回弹性可以随岩体压力的长期作用而保持稳定性;并且具有强抗渗性、抗磨、抗冲击性和抗老化性,从而达到长久稳固煤岩体的目的。两种材料的反应时间可根据现场施工工艺和现场情况进行调节。与传统的聚氨酯注浆材料相比,天固加固材料完全不燃、反应温度低,遇水不反应、不膨胀,保证了加固成型后的坚韧性和长期稳定性。

2 煤岩体注浆加固机理

煤岩体注浆加固就是通过液压、气压或电动化学的方法把一些能凝固的化学浆液注入到煤岩体的裂隙和孔隙中,并在注浆压力的作用下使部分化学浆液渗透到钻孔周围的煤岩体中,将松散煤岩体加固成一个有机整体,以提高煤岩体的强度,起到加固作用。通过对煤岩体破坏机理和力学原理分析,化学浆液对永久密闭墙注浆加固,其注浆加固机理主要是起粘结增强和充填压密作用[1,2,3,4,5]。

对永久密闭墙进行注浆加固主要是加固封堵密闭墙和周边岩体的结合处,使其形成一个有机整体,并提高密闭墙和周边煤岩体的强度,达到加固封堵目的,减少和杜绝密闭墙漏风造成瓦斯溢出超限。天固加固材料在注浆泵压力作用下,不但可以将互相连通的煤岩体裂隙充满,而且还可以将一些充填不到的封闭裂隙和孔隙压缩,从而对煤岩体整体起到充填压密作用。注浆后材料发生反应固化可将密闭墙与周边破碎煤岩体粘结在一起,并可适应密闭墙上部顶板下沉而保持粘结力,使密闭墙与周边的煤岩体保持完整并具有一定的承载力,确保永久密闭墙不会因为顶板的下沉而变形漏风。

3 工程应用

国投昔阳黄岩汇煤矿15105工作面已停采,在15105工作面胶带巷、轨道巷和尾巷停采线之外各施工了1道永久密闭墙。每扇密闭墙分内外2道墙,每道墙长4 m、宽1 m、高3 m。两墙中间预留0.5 m夹缝,夹缝间灌注混凝土。由于密闭墙四周裂隙较发育,3扇永久密闭墙进行水泥喷浆后,在采用局部通风的情况下,部分地方的瓦斯体积分数依然超过了1.5%。为了减少密闭采空区瓦斯气体的涌出,保障煤矿的安全生产,针对永久密闭墙漏风的问题,采取了钻孔注浆加固封堵的措施,对15105工作面3扇永久密闭墙及周边围岩体进行注浆加固密闭。

3.1 注浆参数的选择

1)注浆孔深度

在对永久密闭墙注浆时,原则上孔深应能使密闭墙外侧的松动圈围岩得到注浆材料的充分灌注固结,以及使密闭墙堆砌墙体之间的缝隙得到有效充填堵漏。根据注浆加固范围和该矿密闭墙体的宽度及2道墙间距,综合考虑确定注浆孔的深度为2 m。

2)浆液的扩散半径

浆液的扩散半径对注浆工程具有重要的影响。如果选用的浆液扩散半径不符合实际情况,将达不到所要求的注浆效果。浆液扩散半径的确定可根据相关注浆理论的公式估算,如选用的参数接近实际条件,则计算值具有参考价值。当煤岩体条件较复杂或计算参数不易选准时,就应通过现场注浆试验来确定[5]。通过对15105工作面永久密闭墙现场注浆试验,观测表明围岩注浆时漏浆点距注浆孔的最大距离为0.8 m,再根据以往密闭墙现场施工经验,确定出15105工作面永久密闭墙注浆扩散半径为0.8 m。

3)注浆孔的布置

注浆孔的间距要保证注浆后浆液范围有一定的交叉,所以注浆孔的间距应小于2倍的浆液扩散半径。为了使浆液对永久密闭墙及周边围岩充分灌注,在对该矿3扇永久密闭墙的煤岩体的裂隙发育程度和浆液在煤岩体的扩散半径综合考虑以后,确定了密闭墙注浆孔的间距为1 m。每扇永久密闭墙布置14个注浆钻孔,根据现场情况,从密闭墙四周向底板、两帮、顶板倾斜打钻,其中密闭墙左、右两帮各布置2个注浆孔,顶板和底板各布置5个注浆孔,注浆孔孔径42 mm,孔深2 m,选用2 m长的注浆管,注浆孔前端布置花眼,孔口外露100 mm,封孔长度为0.5 m,封孔采用天固加固材料。具体注浆孔布置如图1所示。

4)注浆压力

在对15105工作面永久密闭墙注浆加固密闭过程中,由于永久密闭墙周边围岩四周裂隙较发育,考虑到密闭墙周边围岩的压力承受情况,保证注浆时浆液在密闭墙围岩中不要扩散太远,以避免注浆材料的浪费,结合现场对密闭墙的注浆试验,注浆压力确定为3～5 MPa。

5)注浆量

在实际工程应用中根据以往现场经验,可以把煤岩体注浆介质视为孔隙渗透模型,按有关渗透理论对单个注浆孔的注浆量进行计算[5]:

w=knλβhπr2

式中 w——注浆量,kg;

r——浆液的扩散半径,m,取0.8 m;

k——浆液的消耗系数,k=1.1～1.2,取1.2;

λ——浆液密度,天固加固材料的浆液密度为1.4×103 kg/m3;

β——浆液的充填系数,取0.9;

h——注浆孔在煤岩层中的深度,取2 m;

n——注浆介质煤岩体的孔隙率,根据矿方资料提供的数据取1%。

w为单孔不受其他注浆孔影响时的注浆量,按相关数据代入计算得到w≈61 kg。每扇永久密闭墙布置14个注浆孔,注浆量为854 kg,3扇永久密闭墙理论上总注浆量为2 562 kg。但在实际施工中注浆量受多种因素的影响,变化范围较大,按上式只能大致估算。只有通过加强注浆监控来确定注浆量,为了保证注浆效果,一般情况下都是在注浆压力允许范围内尽可能地多注浆。

3.2 注浆设备及注浆加固工艺

3.2.1 注浆设备

ZBQ-14.5/10气动注浆泵是按天固系列材料的物理与化学性质而专门设计的矿用注浆泵,主要由2台QPT-65/12气动柱塞泵、混合原件、气源附件、吸浆管、排浆管和支撑钢架组成。气动注浆泵以压缩空气作动力,具有注浆压力大、注浆流量大、移动方便、安装简单、操作简便等优点,可满足天固系列材料在煤矿井下的各类注浆需要。其性能参数见表2。

3.2.2 注浆加固工艺

考虑到注浆压力和浆液的化学性质,根据注浆压力的不同,注浆方法分为渗透式、压力劈裂式和填充式注浆;根据双液化学浆液的性质,A、B液在罐内混合后用单泵注入称为单枪注浆,A、B液用双泵在孔口混合后注入称为1.5枪注浆,A、B液用双泵注入在孔底混合称为双枪注浆[1]。考虑到15105工作面密闭墙注浆压力在3～5 MPa,以及天固加固材料的凝固时间为150～240 s,其注浆加固工艺采用渗透式1.5枪注浆。

注浆施工工艺:施工注浆钻孔→安装注浆管→封孔→连接注浆管和注射枪→用高压胶管连接注射枪和注浆泵→将2根吸管分别插入装有天固加固材料A料和B料的桶内→开泵注浆→冲洗机具→停泵→拆卸注射枪→施工完毕清理现场。注浆加固施工工艺如图2所示。

注浆加固封堵过程:先对密闭墙下部及其底板,两帮和帮角依次进行注浆,最后再对密闭墙上部及其上部顶板进行注浆。在注浆施工过程中,当密闭墙周边岩体出现漏浆时及时封堵漏浆点,注浆刚开始时,注浆量不要过大,等注浆运行稳定后,再适当增大注浆量。施工时必须严格控制注浆压力,当注浆压力超过允许注浆压力5 MPa或密闭墙周边围岩壁出现大面积漏浆时,即可换孔注浆或停止注浆。

4 注浆效果分析

利用天固加固材料对15105工作面3扇永久密闭墙及周边围岩体进行注浆加固后,对其注浆前后密闭墙外瓦斯浓度进行检测,得到15105尾巷、15105轨道巷、15105胶带巷注浆加固封堵密闭墙前后瓦斯浓度见表3。同时为了考察注浆加固后密闭墙周边围岩变形情况,对15105尾巷密闭墙周边围岩进行了为期30 d的监测,得到密闭墙周边围岩位移变化曲线如图3所示。

通过对比天固加固材料施工密闭墙前后瓦斯浓度的变化情况,可以看出,采用天固加固材料对15105工作面3扇永久密闭墙注浆加固封堵后,密闭墙外的瓦斯浓度大幅度下降,有效地解决了15105工作面3扇永久密闭墙漏风严重、瓦斯溢出超标的问题。注浆工程结束后,对永久密闭墙进行了持续1个月的监测观察,此3处密闭墙外瓦斯浓度无变化,没有产生新的煤层裂隙。同时从图3中也可以看出,15105尾巷密闭墙注浆加固后周边围岩变形明显减小。顶底板位移量和两帮位移量在26 d左右趋于平稳,顶底板位移量为22 mm,两帮位移量为20 mm,注浆加固后密闭墙周边围岩变形得到了有效控制,表明天固加固材料的力学强度能够承受矿山压力,以及岩层运动等一系列的地质变化。

5结语

黄岩汇煤矿15105工作面3扇永久密闭墙通过注浆加固后,密闭墙及周边围岩体裂隙得到了充填灌注和加固,提高了密闭墙和围岩体的整体承载能力,保证了永久密闭墙和围岩体的长期稳定。通过注浆加固永久密闭墙,其周边的围岩变形得到了有效控制,密闭墙外部瓦斯浓度也急剧下降,由施工前瓦斯体积分数局部高达9.9%下降到0.03%以下,并长期保持稳定,达到了极好的注浆加固封堵目的,保障了15105工作面密闭期间的矿井安全。也表明天固加固材料在注浆加固封堵方面的良好性能,对于类似的永久密闭墙漏风问题的加固封堵技术具有重要的参考价值。

摘要：针对黄岩汇煤矿15105工作面3扇永久密闭墙漏风、瓦斯溢出浓度过高的问题,提出采用天固加固材料注浆加固封堵的措施。根据现场实际情况选取合理的注浆参数和注浆加固工艺,并对密闭墙进行了注浆施工。通过注浆加固,密闭墙及围岩体裂隙得到了充填灌注和加固,增强了密闭墙周边围岩体的整体性和强度。注浆加固封堵后,3扇永久密闭墙外部瓦斯体积分数由局部大于9.9%下降到0.03%以下,取得了较好的效果。

关键词：密闭墙,漏风,注浆加固,加固材料

参考文献

[1]李树清,王伟军,潘长良,等.斜岭煤矿破碎软岩巷道注浆加固技术研究[J].煤炭科学技术,2005,33(2):13-15.

[2]于新锋,柏建彪.张集矿综采工作面破碎煤壁注浆加固技术研究[J].煤炭科学技术,2006,34(2):69-71.

[3]柏建彪,侯朝炯.空巷顶板稳定性原理及支护技术研究[J].煤炭学报,2005(1):8-11.

[4]曹胜根,刘长友.采场破碎顶板注浆加固机理[J].中国矿业大学学报,1998,27(3):287-290.

墙保温材料 篇9

建筑外保温材料主要包括聚苯乙烯泡沫、硬质聚氨酯泡沫、酚醛泡沫等。人们普遍认为, 热固性保温材料的建筑外保温系统防火性能好于热塑性材料的保温系统。常见的热塑性材料主要有模塑聚苯乙烯泡沫EPS和挤塑聚苯乙烯泡沫XPS。聚苯乙烯泡沫一般是以聚苯乙烯为原料, 通过发泡形成具有微小闭孔结构的材料。EPS和XPS由于具有密度小、导热系数低、易运输、方便安装等优点, 在建筑外保温中被大量使用。聚苯乙烯泡沫一般在温度高于100 ℃时软化、收缩, 甚至熔化, 温度更高时, 熔化物变成气态可燃物, 此时能否被点燃主要取决于外部的温度和热量。一般情况下, 明火火焰便可点燃气态可燃物, 熔化的聚苯泡沫在450 ℃就会自燃。在建筑外墙保温系统中, 由于聚苯泡沫的熔融燃烧, 在建筑墙体和表面抹面砂浆层之间会形成空腔, 而空腔的存在又容易导致火灾的烟囱效应, 加速火焰蔓延。因此, 在建筑外墙保温系统中, 对热塑性泡沫增设防火隔离带, 阻止火焰的蔓延渠道, 能有效改善保温系统的防火性能。

笔者以公安部四川消防研究所的建筑外保温实体火灾试验数据为基础, 分析防火隔离带对热塑性保温材料防火性能的影响。

1 防火隔离带的设置要求

住房和城乡建设部和公安部于2009年9月25日联合发布了《民用建筑外保温系统及外墙装饰防火暂行规定》, 对于非幕墙的住宅建筑: (a) 高度大于等于60m、小于100m的建筑, 当采用B2级保温材料时, 每层应设置水平防火隔离带; (b) 高度大于等于24m、小于60m的建筑, 当采用B2级保温材料时, 每两层应设置水平防火隔离带; (c) 高度小于24m的建筑, 当采用B2级保温材料时, 每三层应设置水平防火隔离带。对于非幕墙的其他民用建筑: (a) 高度大于等于24m、小于50m的建筑, 当采用B1级保温材料时, 每两层应设置水平防火隔离带; (b) 高度小于24m的建筑, 当采用B2级保温材料时, 每层应设置水平防火隔离带。设置防火隔离带时, 应沿楼板位置设置宽度不小于300mm的A级保温材料。

国外部分国家防火隔离带的设置要求见表1所示。

2 实体火灾试验

2.1 试验对象

试验选用燃烧性能达到GB 8624C级的EPS外墙薄抹灰保温系统, 结构见图1所示。按照实际施工工艺, 以100mm厚的EPS泡沫为保温层, 采用粘铆结合的方式固定保温层, 并在泡沫表面铺设玻纤网格布并涂刷5mm厚聚合物水泥砂浆层。第一组样品不设防火隔离带, 第二组样品在相邻楼层楼板处设置300 mm宽、100 mm厚、燃烧性能达到A1级的不燃防火隔离带。

2.2 火灾场景设定

试验在11层楼的实体建筑中开展, 起火房间设于第2层, 第2、3、4层建筑外墙上安装保温系统。3、4层相邻楼层房间为观察室, 房间外建造一堵附墙, 构成阴角结构。实体火灾试验以窗口火灾为基础, 主要模拟房间发生火灾, 高温火焰从窗口向外喷射, 促使保温材料在高温下分解燃烧, 同时火焰沿着墙体竖向蔓延。试验过程中主要观察以下现象:火焰传播的速度和高度、试验后保温材料炭化或损毁的范围以及火焰对相邻楼层的影响等。

燃烧室开口尺寸为2m×2m, 内部尺寸2.3m×2m×1m, 附墙宽度1.5m。观察房间内部尺寸为3.6m×3.5m×5m, 观察房间窗户开口尺寸2.2m×1.5m。以木垛作为火源, 质量共计280kg。在3、4层观察房间内模拟布置书桌、沙发、坐凳等家具, 书桌上摆放书、报纸等可燃物, 窗户由3扇玻璃构成, 试验时开启1扇玻璃, 窗户上挂有窗帘。

试验过程中以热电偶测试不同位置的温度数据, 热电偶布置示意图见图2所示。在主墙上3层和4层窗户下方100mm处的内部热电偶测点位于保温层厚度的中心处;观察房间窗口四周各设置1只热电偶;观察房间顶部中央设置5只热电偶;距离燃烧室开口上方2.5m和5m处分别设置7只等距离分布的热电偶, 测试保温系统的表面温度。

3 实验结果及分析

3.1 不同位置的温度

试验过程中记录了不同位置的温度, 以两组试验相同测试部位中的最高温度作为比较, 着重分析设置防火隔离带对火焰蔓延的影响。试验过程中, 两组样品在不同位置的最高温度曲线, 见图3~图8所示。

3.2 外墙保温系统表面损毁情况

试验外墙保温系统燃烧情况, 见图9所示。由图可见, 第一组样品火焰蔓延高度明显高于第二组样品。试验后, 拆除保温系统外部抹面砂浆覆盖层, 从试验照片可以看出, 第一组样品泡沫烧损范围纵向蔓延至四层窗户中部, 而第二组样品烧损范围纵向蔓延至三层窗户中部;横向烧损面积第一组样品也明显大于第二组样品。

4 结论

(1) 通过对比试验, 从泡沫的内部温度、相邻楼层房间窗口温度、顶棚温度以及建筑外墙保温系统的表面温度均可以看出, 设置了防火隔离带的薄抹灰系统, 其防火性能明显好于未设置防火隔离带的保温系统。从实验数据反映, 燃烧室上方5m处保温系统表面温度为火灾实验过程中达到的最高温度, 设置了防火隔离带的薄抹灰系统在火灾实验过程中达到的最高温度 (约300 ℃) 仅为未设置防火隔离带的最高温度 (约600 ℃) 的一半, 这在实际火灾中, 对降低火灾损失起到关键作用。

(2) 热塑性保温材料的防火安全性能的提高, 一方面要提高保温泡沫的燃烧性能, 另一方面是设置防火构造, 包括设置防火隔离带。设置防火隔离带的薄抹灰系统的, 在建筑四层窗口下泡沫内部温度实测为50 ℃附近波动, 基本失去火焰蔓延能力。设置防火隔离带能明显改善抵制火焰作用的效果, 并能抑制火灾初期的火焰传播。对于热塑性泡沫而言, 设置防火隔离带是建筑外墙保温系统抑制火焰传播的重要措施之一。

(3) 紧挨燃烧室的建筑3层房间顶棚温度为火灾蔓延的另一个指标, 设置防火隔离带的薄抹灰系统的最高温度仅为120 ℃, 基本失去再次引燃房间内可燃物的能力。可见, 燃烧性能高于C级的热塑性保温材料, 当保温系统中设置了防火隔离带, 外墙薄抹灰保温系统的防火安全性能将得到有力保障。

摘要：分析了国内外防火隔离带的设置要求, 开展实体火灾试验, 对比设置防火隔离带和未设置防火隔离带的外墙薄抹灰保温系统火灾蔓延情况, 记录了不同位置的温度。结果表明, 设置防火隔离带的试验中燃烧室上方5m处保温系统表面最高温度仅为300℃, 防火隔离带能明显抑制初期火焰传播。

关键词：外保温系统,防火隔离带,实体试验

参考文献

[1]师奶宁.不同区域传统民居围护结构热工性能研究[D].西安:西安建筑科技大学, 2006.

[2]曾绪斌, 赵成刚, 刘松林, 等.燃烧性能对外墙保温系统防火性能的影响[J].消防科学与技术, 2013, 32 (10) :1130-1133.

[3]GB 8624-2012, 建筑材料及制品燃烧性能分级[S].

[4]公安部、住建部 (公通字[2009]46号) , 民用建筑外保温系统及外墙装饰防火暂行规定[S].

[5]尤晓飞, 胡永腾.外墙外保温用增强竖丝岩棉板防火隔离带的研究[J].消防科学与技术, 2012, 31 (12) :1332-1335.

[6]周洋, 吴希晖, 李季, 等.建筑外保温系统构造防火措施的探讨[J].消防科学与技术, 2011, 30 (12) :1146-1149.

生态墙风行 篇10

有着强烈环保意识的珠宝品牌Todd Reed最近在加州威尼斯市的专卖店里建起了两层高的生态墙面。最初这座绿墙只安装在建筑物的外立面，后来延伸到室内，代替了一面玻璃墙。Mike M. Moore是建筑事务所Tres Birds工作室的创始人，他在加州为这家位于科罗拉多州博尔德市的珠宝品牌完成了其设计理念。

“为了让这座建筑更有亲和力，我们认为让绿植从外墙延伸到内墙十分必要。”Moore说。外墙抵消了繁忙街道上的汽车噪音，又是这座建筑的标志，可以吸引路人驻足观赏它的美，一嗅茉莉花香。店内墙壁也起到了一定的隔音作用，同时还能隔热，增加色彩和生活感。Reed的设计理念中本来就常有未加工过的天然元素，如毛坯钻石等，他认为这面生态墙反映了他的审美，让他“个人的灵感”得以持续迸发。

零售商还可以通过加入有机元素感召消费者。“我们希望人们喜欢周围的气氛。”位于洛杉矶大区、增长迅速的Kreation餐吧老板Marjan Sarshar说，“绿植一定能满足他们的期待。”Kreation的10余家店面都有其招牌的绿植墙，上面种满了多肉植物。

Kreation最初的灵感其实来源于店面空间太小——只有220平方英尺。“如果我们大作景观就没有任何座位空间了。所以我们取而代之，在墙面做文章。”Sarshar说。她不是设计师出身，但她认为多肉植物的生态墙是最容易维护的。之后，Kreation的所有店面都做了这面极具特色的生态墙。

来自Hootan & Associates设计公司的Hootan Hamedani帮助Kreation完成了这些生态墙的安装。现在这些墙面已经帮助Kreation打造了成功的品牌。“大家一说到Kreation，就想到这面具有生活气息的绿墙。”他说。

B&BHG酒店集团旗下运营着著名主厨Mario Batali坐镇的餐厅。该集团一直倡导可持续发展，曾推出无瓶装水政策、回收物堆肥政策、节能建筑设计及其他举措。作为这些绿色计划的补充，B&BHG已经在西好莱坞和纽波特海滩的Pizzeria Mozza披萨店安装了生态墙。

“这些墙面能让餐厅吸引更多眼球，并突出我们对环保的追求。”B&BHG环境健康部总监Elizabeth Meltz说。但他们当然还另有目的。

“现在这些墙上的植物还没有成为餐厅食材。”Meltz说，“但这些植物就像任何其他花园中的植物一样，如果哪天它们激发了厨师的灵感，可能就会成为食材上桌。”

Pizzeria Mozza披萨店的墙面由圣迭戈最大的景观植物设计公司Good Earth Plant的设计师Jim Mumford设计建造。Mumford说，几年前他的业务中从来没有建造生态墙这一项，现在这项业务已经占到了30%。接下来，该公司还将为家居卖场Pirch在其达拉斯分店和亚特兰大分店内安装生态墙。

美国自然资源保护委员会在一年前发布的一份报告中指出，消费者在植物景观更佳的购物中心，消费意愿会高出12%。所以，有机设计已经不止代表商家的环保意识，而更代表其商业意识了。 译| Yelena Xu

墙保温材料 篇11

福建土楼建筑群与福州三坊七巷建筑群是福建省两大特色文物古建筑群,两大建筑群的夯土墙各具特色,在材料构成及性能上存在显著的差异性,是福建省夯土墙的两大典型代表。其中福建土楼夯土墙的材料构成为粘土和砂(二合土),有的也掺少量石灰(三合土),夯土墙表观质地均匀。而三坊七巷夯土墙的材料构成为粘土、壳灰、壳灰丁、碎瓦片,有的也掺少量糯米浆,夯土墙粗粒料含量大。本文作为系列研究,在文献[2]的基础上,以福州三坊七巷夯土墙及福建土楼夯土墙为试验对象,以既有历史墙体构件及采用传统工艺建造的夯土墙为样本,研究两类典型夯土墙的材料力学性能,并对两类夯土墙材料性能进行对比分析,研究影响夯土墙材料性能的主要因素。在夯土墙众多材料性能指标中,以材料的抗压强度最具代表性,所以本文重点对夯土墙材料的抗压强度进行试验研究。

1试验概况

1.1试件制作

夯土墙试块分为两种,一种是历史夯土墙试块,试块样本直接取自既有历史建筑夯土墙。另一种是采用传统工艺夯筑的新夯土墙试块,从当地采集夯筑材料,按照传统工艺夯筑新墙体,待墙体养护达到正常含水率后,再进行取样。

福建土楼工艺新夯土墙的材料配比为:熟土70%、砂30%,采用木卡夯墙工艺共夯筑6个整体试件,由永定洪坑古建工匠夯筑。福州三坊七巷工艺新夯土墙的材料采用配合比为:熟土32%、生土18%、壳灰15%、壳灰丁10%、碎瓦片25%、糯米浆3%,根据夯筑模版的不同又细分为木卡夯墙、木柱夯墙及连体夯墙三组,由福州当地古建工匠夯筑。图1所示为福建土楼和三坊七巷夯土新夯筑试件墙的表观对比图,由图1可见,福建土楼夯土墙呈土黄色,初夯筑完成时表观较细腻。三坊七巷夯土墙呈灰黑色,初夯筑完成时表观粗糙,瓦砾含量大。

试块取样均从整体夯土墙上割取一定尺寸的试块,然后在实验室加工成边长为15cm或20cm的立方体试块,每组3~6块,如图2所示。由于试验人员分组情况不同,且两类夯土墙的材料性能显著不同,三坊七巷夯土墙材料更为松散,取样更为困难,最终导致两类夯土墙的试块尺寸有所差异:三坊七巷夯土墙试块均为边长15cm的立方体试块,福建土楼夯土墙试块则制作成边长为20cm的立方体试块。参照《砖石结构设计规范》(GBJS-73),土筑墙抗压强度试件,一般采用30×60×90cm3的棱柱体,也可采用边长20cm或15cm的立方块。当采用立方块试件时,抗压强度应按试验结果,分别乘以0.8(边长20cm的立方块)和0.7(边长15cm的立方块)的换算系数。

1.2试验加载装置

试验加荷采用液压式万能试验机缓慢加载。加载过程采取荷载控制的方式,速率约为15N/s,缓慢连续加载直至试件破环。试验加载装置如图3所示。

2试验过程及结果

图4所示为夯土墙试块抗压典型荷载-时间曲线,各夯土墙试块的破坏过程与现象基本相同:曲线在4~5k N左右曲线出现水平段,这是由于试块两个受压面不完全平行,试验机球铰在持荷状态下进行调整,以使上下承压面受压均匀。随着荷载增加,荷载-时间曲线呈线性增长。约达到极限荷载80%时,试块表面首先出现多道竖向裂缝,荷载曲线出现拐点趋于平缓,随后试块裂缝缝宽逐渐增大,并产生明显的鼓胀,试块边角部及外层剥落,到达峰值后荷载迅速降低直至试块破坏。材料的抗压破坏表现出明显的脆性。

图5所示为夯土墙试块抗压破坏的典型破坏形式。三坊七巷历史夯土墙材料粘结性较差,裂缝较多,并裂透核心区,试块破坏后仅留小部分核心区。部分试块沿大瓦片与夯土粘结面开裂分离,说明夯土墙中瓦片表面形成薄弱界面。三坊七巷新夯土墙试块材料采用了特殊配比,粘结性相对较好,破坏区域主要集中在试块周边部分,残留核心区较大。福建土楼试验墙材料采用粘土和沙拌制的二合土,没有粗骨料,粘结性也较好,历史墙体与新墙试块的破坏形式基本无差异,均与三坊七巷新夯土墙试块相似,破坏区域主要集中在试块周边部分,残留核心区较大。

各组夯土墙试块抗压强度试验数据汇总列于表1(表1中抗压强度均已乘以尺寸修正系数进行修正)。由表1可见,三坊七巷历史墙试块的抗压强度最低,三组试块抗压强度平均值为0.26MPa。三坊七巷新墙三组试块抗压强度平均值为0.55MPA,约为三坊七巷历史墙的2倍,历史墙材料抗压强度显著低于新夯筑土墙。福建土楼历史墙六组试块抗压强度平均值为1.27MPa,新墙六组试块抗压强度平均值为1.16MPa,历史墙与新墙试块抗压强度相差不大。各类夯土墙抗压强度试验结果与试块取样时夯土墙材料的松散程度宏观现象基本一致。

3试验结果分析

(1)材料离散性大。由表1可见试验数据的相对标准差均较大,采用同种材料、同种工艺、同一批工匠夯筑的不夯土墙试件材料抗压强度也变化较大(如福建土楼新墙试验墙1~6),说明由于人工夯筑的不均匀性,夯土墙材料强度的离散性较大。

(2)材料配合比对夯土墙的材料性能有显著影响。由表1可见,福建土楼夯土墙试块的抗压强度显著高于福州三坊七巷夯土墙试块。福建土楼夯土墙不采用粗骨料,材料夯筑后密实度高、材料整体性好,材料失水收缩性强,强度高。福州三坊七巷夯土墙含有大量的瓦片粗骨料,试块抗压试验表明瓦片与土的界面粘结性差,容易形成薄弱界面,材料整体性相对较差,材料失水收缩性弱,强度低。

(3)材料配合比对材料耐久性的影响也较大。试验结果也表明三坊七巷历史墙试块的强度显著偏低,结合三坊七巷历史夯土墙普遍有泛碱现象,说明随着材料中Ca CO3等胶结晶体的流失,三坊七巷夯土墙材料的抗压强度逐渐降低,材料也变得松散。而福建土楼夯土墙材料采用粘土和砂夯筑,材料性能稳定,试验结果也表明新旧墙体材料强度相差不大。

(4)夯筑工艺对夯土墙材料性能影响不大。福州三坊七巷新夯土墙采用了三种不同的夯筑模版,由表1可见,木卡夯墙工艺平均抗压强度为0.47MPa,木柱夯墙工艺平均抗压强度为0.58MPa,连体夯墙工艺平均抗压强度为0.60MPa,以连体夯墙工艺的夯土墙材料抗压强度最高,但三种不同夯筑工艺的试块抗压强度差别不大,说明采用不同的夯筑工艺对夯土墙材料性能影响不大。

4结语

本文对福建土楼及三坊七巷夯土墙的材料抗压强度进行了对比试验研究,得出以下结论:

(1)福建土楼与福州三坊七巷夯土墙的材料构成、表观观感存在显著差异,是完全不同的两类夯土墙。

(2)采用本文所述传统工艺建造的新夯土墙抗压强度均可达到与历史墙一致的强度水平。

(3)夯土墙材料配合比对材料性能的影响较大,不同材料构成的两类夯土墙材料性能显著差异。福建土楼夯土墙的材料抗压强度显著高于三坊七巷夯土墙的抗压强度。福州三坊七巷夯土墙的材料性能随时间退化现象明显,福建土楼夯土墙材料耐久性较好。

(4)夯土墙采用人工夯筑,受人员影响,不均匀性较大,导致材料性能指标的离散性较大。

摘要：福建土楼建筑群与福州三坊七巷建筑群为福建省两大特色文物古建筑群,这两个建筑群的围护墙体均采用夯土墙,但两类夯土墙的性能存在显著的差异性。本文以采用传统工艺建造的新夯土墙及历史既有的夯土墙为样本,对两种不同类型夯土墙的材料配比及材料抗压强度等性能进行了对比试验研究,研究结果表明福建土楼夯土墙的材料抗压强度显著高于福州三坊七巷夯土墙,而材料配比是影响夯土墙材料性能的最主要因素。相关研究成果可作为历史夯土墙修缮及新建夯土墙的技术参考。

关键词：福建土楼,三坊七巷,夯土墙,抗压强度

参考文献

[1]辽宁省基本建设委员会.GBJ S-73砖石结构设计规范[S].1974.