缓凝砂浆（精选3篇）
缓凝砂浆 篇1
1 前言
目前, 新型建筑块材, 如蒸压加气混凝土砌块、混凝土小型空心砌块、粉煤灰小型砌块等, 以其节能、利废、环保、轻质、保温隔热、吸声隔音、抗震防火等优点, 在建筑工程中得到了广泛应用。但在实际工程施工中, 这些新型建筑块材多数仍采用传统的现场搅拌水泥砂浆和水泥石灰砂浆进行砌筑和抹面。而且, 现场搅拌传统砂浆, 会产生扬尘和噪音, 难以保证砂浆品质, 增加施工工艺和难度, 容易产生裂缝、面层空鼓等工程质量问题。[1]
为了节约资源、保护环境和确保工程质量, 2007年商务部、公安部、建设部、交通部、质检总局、环保总局联合发布《关于在部分城市限期禁止现场搅拌砂浆工作的通知》, 在全国127个城市限期禁止现场搅拌砂浆, 倡导使用预拌砂浆。预拌商品砂浆, 指将各种原材料 (包括水) 经合理配制和工厂化作业, 由运输工具 (通常用罐车) 运送到工地的一种成品砂浆, 其特点是生产批量大、质量稳定、综合成本低。[2]然而, 传统湿拌砂浆仅有4~6小时的工作性能保持时间, 为确保正常施工作业时间, 我们制备了专用的超缓凝改性剂以保证砂浆在容器中能长时间储存 (24h以上) , 又能保证砂浆施工时与基体材料黏结牢固并能在大气中迅速硬化。
粉煤灰作为一种优良的混凝土掺合料, 在我国已有多年成功的应用经验, 在混凝土中掺入粉煤灰具有降低水化热、提高后期强度和改善耐久性等优点。[3]石灰石粉的主要成分为碳酸钙, 其加入有助于砂浆粘稠性的改善。近年来, 科研人员在粉煤灰及石粉在混凝土中的应用及性能影响方面已做了大量工作, 但将粉煤灰及石粉大掺量应用于预拌湿混砂浆方面还缺乏系统的研究。
本工作将通过引入专用超缓凝改性剂及复配粉煤灰 (或石粉) , 制备具有24h以上工作性能保持时间的超缓凝湿拌砂浆, 系统研究无机掺和料对超缓凝湿拌砂浆宏观物理性能和微观物理结构的影响, 并探讨其相互关联。
2 实验部分
2.1 原料
水泥:粤秀P·O42.5普通硅酸盐水泥;粉煤灰:II级;石灰石粉:细度80目, 碳酸钙含量72%;砂子:河砂, 细度模数2.5, 含泥量0.8%;超缓凝改性剂 (ZK) :中科院广州化学有限公司提供, 中科翔单组份, 该改性剂主体为高分子, 其分子中含有多种易被水泥颗粒吸附、抑制水泥水化能力强的基团, 分子与水泥颗粒之间的作用力大, 可通过化学吸附和螯合的协同作用机理起到缓凝与增稠作用。
2.2 试验方法
采用砂浆搅拌机制备系列湿拌砂浆, 其编号及配比如表1所示。
湿拌砂浆稠度、保水率、抗压强度、收缩率、粘结强度等性能测试参考JGJ/T70-2009《建筑砂浆基本性能试验方法标准》;扫描电镜 (SEM, XL30, Philips Corporation, Holland) 用于观察外加剂对砂浆微观结构的影响, 样品在喷金后再进行扫描。
3 结果与讨论
3.1 砂浆稠度及其保持性能
测试样品包括纯水泥砂浆、粉煤灰砂浆以及石粉砂浆, 观察砂浆稠度随时间变化情况。
如表2所示, 空白砂浆在6h就已经完全丧失了工作性能。粉煤灰以及石粉虽然具有一定的增稠作用, 但砂浆在6h后也不再具有可操作性能。引入改性剂后, 改性纯水泥砂浆 (SG) 在24h后虽然仍保持了一定的稠度, 但此时工作性能已较差 (稠度为18mm) 。而复配了掺合料以后, 改性砂浆在24h仍保持了较好的施工性能 (稠度大于30mm) 。
为更好地观察外加剂对砂浆稠度经时损失的影响, 我们以时间为横坐标, 稠度保持率 (即所在时间稠度/初始稠度) 为纵坐标作图。
从图1可以看出, 无机掺合料明显改善了砂浆工作性保持能力, 其中石粉水泥砂浆 (SFG) 的工作性保持能力最优;这是由于石粉中含有碳酸钙, 相比粉煤灰, 其“增稠保湿”能力要强。此外, SFHG的稠度及其保持性能介于SFG以及SHG之间。改性剂为聚合物大分子, 可紧密吸附在水泥颗粒表面形成保护膜, 减少体系里颗粒间的摩擦力, 同时延长水泥水化诱导期, 从而赋予并保持砂浆体系良好和易性及粘稠性, 有效保持砂浆可操作施工性能24h以上。
3.2 砂浆保水率
如表3数据所示, 粉煤灰的引入有利于砂浆体系保水率的提高, 而石粉则起到微弱负面作用。改性剂中的聚合物具有增稠保水作用, 因此除粉煤灰砂浆, 其它改性砂浆保水率相比空白砂浆均有所上升。粉煤灰具有一定的活性, 而改性剂具有减水效果, 在试验过程中我们发现SHG有轻微泌水现象发生, 这可能是导致其改性砂浆 (SFG) 保水率测试结果相比空白砂浆 (SF) 稍低的原因。此外, 水泥活性较大, 改性剂在发挥其减水作用的时候, 也会带来了一定的引气效果, 体系中微小气泡可以延缓水分向砂浆体系表面的传输或蒸发。因此, 相比石粉水泥砂浆, 纯水泥砂浆保水率上升幅度更为明显 (1.83%) 。
3.3 砂浆抗压及粘结强度
分别测试纯水泥砂浆、石粉水泥砂浆以及粉煤灰水泥砂浆的14d抗压强度与粘结强度, 结果如表4所示。
粉煤灰具有一定的活性, 可降低水泥水化热与提高保水率。因此, 相比纯水泥砂浆, 粉煤灰砂浆的抗压强度与粘结强度均有一定程度的增加。而石粉为惰性材料, 所以SF的抗压强度与粘结强度均低于纯水泥砂浆。
由于保水性能的提升或水化速度的缓和, 相比空白砂浆, 改性砂浆的粘结强度均有改善。同时, 在纯水泥砂浆中加入改性剂后, 其减水效用可有效增加颗粒分散效果, 降低砂浆内部有害“孔洞”, 从而达到提高砂浆抗压强度的目的。有意思的是, 改性剂的添加却导致SF、SH以及SFH抗压强度下降。这可能是由于改性剂微量超掺所致——聚合物掺量的增加会逐渐形成连续的聚合物膜, 有利于砂浆内部缺陷的改善, 且聚合物膜与水泥水化产物形成相互交织的网状结构, 从而提高砂浆的强度;但是, 聚合物掺量过高时会形成聚合物富集区, 反而不利于砂浆强度的进一步改善。[4]
3.4 砂浆收缩率
按照标准, 所有试块均养护7d后脱模。然后, 分别测试砂浆在3d、7d、14d、21d的收缩率, 结果列于表5。
砂浆的收缩主要是由于水泥水化造成的;当砂浆中水泥含量降低时, 其收缩率也会出现下降。在水泥水化过程中, 随着水泥水化产物的生成, 固相体积逐渐增加, 但水泥-水的总体积却在不断减小, 水化产生的固相填充原先体系中水所占的部位, 既引起外表体积的收缩, 又要在体系中产生气孔。但掺合料可填充孔隙, 使砂浆连通孔变少, 所以石粉砂浆以及粉煤灰砂浆的收缩率降低。[5]
当添加了改性剂后, 虽然改性砂浆早期收缩率出现上扬;但是, 改性砂浆收缩率从3d到21d的增长幅度要小于空白砂浆。这是因为聚合物的加入能有效填充内部孔隙, 提高砂浆密实度, 进而阻止砂浆的后期收缩。结合强度方面数据, 可以发现, 在砂浆固化过程中, 抑制收缩趋势将有利于其粘结强度的增加。
3.5 砂浆微观结构
利用扫描电镜观察砂浆微观结构。从图2可以看出, 空白纯水泥砂浆表面较为光滑和连续, 而添加了掺和料的砂浆表面变得较为粗糙, 其中粉煤灰砂浆 (SFG) 界面相对致密。图2b中, 添加了改性剂的砂浆表面覆盖了一层“白膜”;这说明改性剂聚合物较好地包裹了细骨料。同时, 相比SH和SF, SHG和SFG砂浆界面更为连续且较少孔洞。这均说明改性剂聚合物改善了水泥水化物与砂子、掺和料之间的粘结性。这一现象可以很好地解释为何改性砂浆的粘结强度均高于空白砂浆。
a) S;b) SG;c) SH;d) SHG;e) SF;f) SFG
4 小结
⑴粉煤灰以及石粉均具有一定的增稠作用;由于石粉中含有碳酸钙, 所以石粉水泥砂浆的工作性保持能力要优于粉煤灰水泥砂浆 (SHG) ———在石粉砂浆基础上, 引入专用改性剂, 可制备可操作施工性能24小时以上的超缓凝湿拌砂浆。
⑵粉煤灰的引入有利于砂浆体系保水率的提高, 而石粉则起到了微弱的负面作用。
⑶相比纯水泥砂浆, 粉煤灰砂浆的抗压强度与粘结强度均有一定程度的增加。由于石粉为惰性材料, 所以石粉降低了砂浆抗压与粘结强度。
⑷掺合料可填充孔隙, 使砂浆连通孔变少, 所以石粉以及粉煤灰均可以减少砂浆体系的收缩率。
⑸改性剂聚合物改善了水泥水化物与砂子、掺和料之间的粘结性, 因此改性砂浆的粘结强度均高于空白砂浆, 从而避免施工中面层空鼓的出现。
参考文献
[1]刘桂凤, 陈正发, 秦彦龙, 徐建民.石粉部分替代水泥对机制砂干混砂浆力学性能的影响[J].混凝土与水泥制品, 2011, (188) :49-52.
[2]吴村, 富恩久.商品砂浆的现状与未来[J].混凝土, 2005, (183) :61-63.
[3]严捍东, 孙伟.粉煤灰砂浆自生收缩和干燥收缩关系的研究[J].硅酸盐学报, 2003, 31 (5) :428-433.
[4]王培铭, 许绮.桥面用丁苯乳液改性水泥砂浆的力学性能研究[J].建筑材料学报, 2001, 4 (1) :1-6.
[5]鞠丽艳, 张雄.废石粉在商品砂浆中的应用研究[J].建筑石膏与胶凝材料.2002, (12) :42-43.
缓凝砂浆 篇2
由于自流平砂浆是由多种原料组成的复杂体系,对原材料品种和添加量要求非常严格,原材料品种或添加量稍有不同,性能就相差很大。所以自流平砂浆在国内的推广一直较慢[1]。
在国内小型自流平厂家生产的自流平砂浆一般存在流动性差、流动度损失大、1 d强度低等缺陷。这些缺陷很可能与缓凝剂的选择或缓凝剂的用量有关。为解决这些问题,我们设计了以下实验,研究不同缓凝剂对自流平砂浆性能的影响,复配缓凝剂是否比单一缓凝剂有优势,并研究不同复配缓凝剂及缓凝剂添加量对自流平砂浆的影响。
1 原材料及试验方法
冀东P·O42.5级水泥;长城A700铝酸盐水泥;天然无水石膏;粉煤灰;北京天维宝辰化学6031E胶粉,具有良好的流动度和粘结力;砂子,选用细的烘干河砂,40～200目,价格便宜,且流动性好;聚羧酸减水剂;P803消泡剂;北京天维宝辰化学公司的MPA-200MS低黏度纤维素醚,能在保持流动的前提下,提高自流平砂浆的稳定性和保水性,使自流平不至于泌水或离析;缓凝剂:酒石酸、柠檬酸、葡萄糖酸钠。
试验方法参考JC/T 985—2005《地面用水泥基自流平砂浆》。
2 试验结果与分析
2.1 不同缓凝剂对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响
试验设计基本配比见表1。
kg/t
缓凝剂分别为酒石酸、柠檬酸及葡萄糖酸钠,编号分别为1#、2#、3#,不同缓凝剂对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响见表2。
由表2可见,使用酒石酸作缓凝剂时,自流平砂浆的初始流动性较好,20 min流动度减少较明显;使用柠檬酸作缓凝剂时,自流平砂浆的初始流动度较小,但20 min流动度有所增大;使用葡萄糖酸钠作缓凝剂时,自流平砂浆的初始流动度最大,但20 min流动堵减小也较为明显。
对比使用不同缓凝剂对自流平砂浆1 d强度的影响发现,1#、2#试样的强度都较低,且不达标,3#试样的强度较高。这说明酒石酸和柠檬酸缓凝剂对自流平砂浆1 d强度有较大降低,葡萄糖酸钠对自流平砂浆1 d强度没有太大影响。
综合上述试验发现,3种缓凝剂各有优劣,所以我们下面进行缓凝剂复配试验,看能否使缓凝剂优势互补,使自流平砂浆既具有良好的缓凝效果,又有较高的1 d强度。
2.2 缓凝剂复配对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响
缓凝剂复配试验基本配比与表1相同,缓凝剂分别为酒石酸+柠檬酸、酒石酸+葡萄糖酸钠、柠檬酸+葡萄糖酸钠,复配的2种缓凝剂质量比为1∶1,编号分别为4#、5#、6#,缓凝剂复配对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响见表3。
由表3可见,3种复配方案的自流平砂浆流动性都有改善,且20 min流动度都在130 mm以上。柠檬酸和葡萄糖酸钠复配作缓凝剂的自流平砂浆20 min流动度损失最小。对于流动度来说,柠檬酸和葡萄糖酸钠复配作缓凝剂是优选方案。
3种复配方案中,有葡萄糖酸钠作缓凝剂的2组试样1 d强度较高,且柠檬酸和葡萄糖酸钠复配作缓凝剂的自流平砂浆1 d强度最高。所以,柠檬酸和葡萄糖酸钠复配作缓凝剂是优选方案。
2.3 柠檬酸和葡萄糖酸钠复配后掺量对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响
柠檬酸和葡萄糖酸钠按1∶1质量比复配作为缓凝剂试验基本配比见表4。复配缓凝剂掺量对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响见表5。
由表5可见,复配缓凝剂不同掺量对自流平砂浆初始流动度没有太大的影响,对20 min流动度有一定影响。当复配缓凝剂掺量为0.5 kg/t时,20 min流动度下降较为明显;当掺量为1.0 kg/t时,20 min流动度几乎没有下降;再增加缓凝剂掺量,20 min流动度几乎没有增加。
同时观察到,1 d强度随着缓凝剂掺量的增加而降低。综合流动度和1 d强度数据,本试验自流平砂浆复配缓凝剂的最佳掺量为1.0 kg/t。
3 结语
(1)不同缓凝剂对于自流平砂浆的缓凝效果不同,造成自流平砂浆的流动度和1 d强度有所差异。
(2)复配缓凝剂能够弥补单一缓凝剂的不足,发挥各缓凝剂的优势,提高缓凝剂的综合性能。
(3)缓凝剂会对1 d强度产生影响,所以缓凝剂掺量并非越高越好。
摘要：研究了酒石酸、柠檬酸、葡萄糖酸钠及其相互复配方案对自流平砂浆流动度和1 d强度的影响,确定了缓凝剂的较佳复配方案及其最低掺量。解决了单一缓凝剂自流平20 min流动性差,1 d强度低的难题,为自流平砂浆缓凝剂的应用提供了一种借鉴方案。
关键词：自流平砂浆,缓凝剂,酒石酸,柠檬酸,葡萄糖酸钠
参考文献
缓凝砂浆 篇3
宾汉姆流体属于非牛顿流体中的一个分支流体, 工程中许多材料都类似于宾汉姆流体, 如水泥浆、污泥、沥青、石油制品、高含腊低温原油、牙膏、油漆以及中等浓度的悬浮液等[1]。缓凝砂浆是由水、水泥、砂和复合缓凝剂按一定比例搅拌而成, 新拌缓凝砂浆的流变特性可用宾汉姆流体来描述[2,3,4]。将缓凝砂浆包裹在预应力混凝土用钢筋上形成缓粘结筋, 既具有现行无粘结筋和有粘结筋的优点, 又具有在预应力筋密集布置的狭窄空间部位施工简捷等优势, 使预应力混凝土技术使用更方便、更广泛。如何实现在预应力钢筋上连续包裹一层缓凝砂浆则是缓粘结预应力体系在工程中推广应用的关键[5]。
单螺杆挤出机是连续式挤出机, 利用螺杆旋转输送物料, 能产生平稳而连续的物料流, 其主要特点是成本低、设备简单、坚固而可靠, 以及满意的性能/成本比[6]。针对单螺杆挤出机中物料输送特性在理论上已有了相关的研究, 如Darnell-Mol的塞流固体输送理论, 朱复华的非塞流输送理论[7,8], 涉及牛顿液体[9]和无弹性非牛顿液体[10]情形下的展开螺槽模型的简化理论等。
在单螺杆机中处理缓凝砂浆在挤出机中常常出现缓凝砂浆“脱水”结块, 从而使输送受阻[11,12]。因此有必要建立较精确的物理和数学模型, 运用计算机模拟, 对宾汉姆流体的缓凝砂浆在螺旋槽和机头空间处的流动和变形进行分析, 以此得出可靠作业和结构优化的理论依据。
针对缓粘结预应力体系在工程中推广应用的关键问题, 在缓凝预应力筋包覆装置实验研究的基础上[13], 本研究运用Polyflow软件, 对宾汉姆流体的缓凝砂浆在螺旋槽内流动和变形情况进行CFD模拟, 得到一个可视化的流场, 为缓凝砂浆在单螺杆挤出机中的流动分析提供一种新的方法, 为机件的优化和设计提供理论依据。
1 分析方法与软件的选择
1.1 求解方法
在单螺杆挤出加工过程中, 宾汉姆流体本身具有复杂的流变行为, 而且由于单螺杆流道的截面形状不规则, 在模拟时很难得到精确的解析解, 因此本研究采用数值方法来求解。目前在工程领域内常用的数值模拟方法主要有有限元法 (FEM) 和有限差分法 (FDM) 。本研究采用了有限元法 (FEM) 。
1.2 Polyflow软件介绍
Polyflow是基于有限元法的专用CFD软件, 它具有解决非牛顿流体及非线性问题的能力, 并且有很多种流动模型, 可以解决聚合物、食品、玻璃等加工过程中遇到的多种等温/非等温、两维/三维、稳态/非稳态的流动问题, 可用于聚合物的挤出、吹塑、拉丝、层流混合、涂层过程中的流动、传热和化学反应过程分析。
运用Polyflow软件进行挤出成型的模拟研究, 与其它流行的CFD软件相比具有非常明显的优势, 所以本研究采用Polyflow软件来模拟螺旋槽内物料的流动情况。
2 分析步骤
(1) 有限元网格的生成。
建立所需要的有限元网格, 通常使用前处理器GAMBIT, GAMBIT是专用的CFD前置处理器。本研究采用Pro/E软件建立几何模型, 然后导入GAMBIT中对其进行修改网格划分。
(2) Polyflow中任务的建立。
将有限元网格模型, 导入软件模块POLYDATA中, 设置任务的物理模型、材料特性、边界条件和重新划分网格等。
(3) Polyflow中仿真求解。
任务设置完毕, 运行Polyflow软件模块进行求解, 并参看分析的列表文件, 确定分析是否收敛和达到预定的精度要求;若不收敛, 分析其原因, 重新进行修改并进行求解。
(4) 分析仿真结果。
本研究使用FIELDVIEW软件作为后处理器, 以得到一个可视化的流场结果。
3 假 设
为了便于计算, 根据流道的特点和物料的特性, 本研究作了如下假设:
(1) 流体为非牛顿粘性流体, 不可压缩, 其流变特性满足宾汉姆流体特性;
(2) 宾汉姆流体的雷诺数都比较小, 可以认为物料在螺旋槽内的流动为层流;
(3) 流动是稳定的, 即流场的分布与时间无关;流场为等温场;流道壁面无滑移;
(4) 忽略惯性力和重力等体积力。
(5) 在建模过程中选择笛卡尔坐标系, 坐标原点设在物料入口截面的中心点, 物料挤出方向为Z轴的正方向;采用国际单位制。
4 模型的建立
4.1 有限元网格模型
如图1所示, 网格模型分为两个部分:螺杆部分、流体流经区域。几何尺寸为:底径Ds=0.04 m;螺距t=0.08 m;等距螺杆长Lm=0.315 m;机筒内径Db=0.081 m;机筒总长L=0.325 m。
4.2 材料物性参数与边界条件
材料物性参数为:Bingham模型, 给定屈服应力Ystr=23.7 Pa;零剪切速率粘度fac=2.25 Pa·s;临界剪切速率g=10 s-1。
边界条件主要考虑流体流动时的壁面无滑移效应, 进口流量取10 cm3/s。
4.3 模拟方案
在螺杆转速分别取30 r/min, 78 r/min, 150 r/min的情况下, 本研究对比分析了模拟的速度流场分布情况。
5 计算结果分析
在本研究中, 运用Polyflow软件对有限元网格模型进行求解, 并用FIELDVIEW软件进行后处理分析, 以得到速度场结果。通过轴线截面、不同螺杆转速下缓凝砂浆流场的速度分布情况示意图如图2所示。
缓凝砂浆包覆试验表明:利用螺旋输送挤出、模具成型, 宾汉姆流的缓凝砂浆可以较薄地包裹在钢绞线上, 但螺杆有临界转速。当螺杆转速低于78 r/min时, 缓凝砂浆挤出不可靠, 开始能挤出, 但很快就不能连续挤出, 这时缓凝砂浆在螺槽中出现“塞流”的固体输送, 经机头变径处受压致使砂浆“脱水”而变硬, 致使输送挤出受阻而失败;当螺杆转数在78 r/min～240 r/min时, 缓凝砂浆便能连续不断地沿螺旋槽输送, 并从机头挤出包裹在预应力筋上, 黏塑性良好, 不会出现砂浆“脱水”而变硬, 此时砂浆在螺槽内完全处于一种流动状态。
从图2 (a) 可以直观地看出, 当螺杆转速为30 r/min时, 缓凝砂浆除在螺槽内螺棱附近的速度值较大外, 其余部分的速度值较小, 并且各点的速度值相等。这说明在输送挤出过程中, 砂浆在螺槽内以相同的速度输送, 即砂浆在螺槽中出现“塞流”的固体输送, 当这部分砂浆输送至机头, 经机头变径处受压而“脱水”结块, 阻止了输送, 从而不能实现连续包覆。
从图2 (b) 的速度场颜色变化可知, 当螺杆转速处于临界转速78 r/min时, 缓凝砂浆在螺槽内的速度明显有分布且螺棱附近的速度值较大, 沿螺槽深度方向物料各点的速度值虽然不大, 但不相同, 表明砂浆此时已发生变形而开始处于流动状态, 即螺杆旋转对物料起了混合和搅拌作用[14,15];当螺杆转速大于临界转速 (150 r/min) 时, 从图2 (c) 清楚可见, 速度场颜色变化更加明显, 表明缓凝砂浆在螺槽内各点的速度变化和差异更大, 物料的变形和流动效果更为显著, 螺杆旋转对物料的混合和搅拌作用更为剧烈, 缓凝砂浆在螺槽内完全处于流动状态。如此, 砂浆便能连续不断地沿螺旋槽输送, 并从机头挤出包裹在预应力筋上, 黏塑性良好。
6 结束语
(1) 本研究运用Polyflow, 对宾汉姆体的缓凝砂浆在单螺杆挤出机中的流动进行了模拟分析, 得到一个可视化的流场, 并能直观地观察到不同螺杆转速条件下的速度分布情况, 此方法为后期的优化设计提供了依据。
(2) 当螺杆转速低于临界转速 (78 r/min) 时, 缓凝砂浆在螺槽内以固体形态存在, 从而验证了“塞流”固体输送的现象。
(3) 当螺杆转速处于临界转速时, 砂浆材料内部之间开始变形并流动;并且, 随着螺杆转速增大, 变形更为明显, 螺杆旋转对物料的混合效果更好。
摘要：针对缓凝预应力筋包覆装置连续作业的可靠性问题, 在包覆试验研究基础上, 采用流体力学和流变学理论与计算方法, 运用Polyflow等软件, 建立了螺旋输送的物理模型、几何模型以及有限元网格模型, 结合假设和边界条件, 对宾汉姆流体的缓凝砂浆在螺旋槽内的流动和变形进行了计算流体力学 (CFD) 模拟, 并得到了可视化流场。分析结果表明, 在不同螺杆转速下, 缓凝砂浆在螺槽中出现完全流动状态或“塞流”的固体输送状态, 验证了包覆试验现象, 同时为机件的优化与设计提供了依据。