低压过流保护

低压过流保护（共7篇）

低压过流保护 篇1

1 概述

低压过流保护作为发电机保护和相邻设备的后备保护, 是电力设备继电保护的最后一道防线, 其地位非常重要。但对于单机端电压源的自并激静态励磁方式, 发电机故障电流会在故障开始后迅速衰减, 以致通常惯用的定时限过电流继电器会在延时未到时由于电流的衰减而返回, 造成保护拒动。以某发电厂其中一发电机为例, 改发电机增容改造后, 励磁方式采用静态自并激励磁方式, 而与其组成同一单元的另两台发电机采用的是直流励磁机的自励式励磁方式。为了解决低压过流保护在故障电流减小后过电流继电器返回保护不出口的问题, 提出了保护方案。

2 自并激励磁发电机故障电流的特点

自并励励磁方式是指机组的励磁电流由机组的出口母线经励磁功率变降压由可控硅整流后提供, 采用这种励磁方式具有响应速度快、调节迅速等特点。但这种励磁方式在系统和机组本身发生故障而使机端出口母线电压下降时, 提供给发电机的励磁电流同时也迅速减少, 从而使故障电流迅速衰减, 如图1所示。

3 静态励磁机组中低压过流保护的实现方案

由于这种励磁方式下, 定子电流衰减很快, 而低压过流保护的延时时间常需取数秒以上, 所以在采用图2所示的传统的低压过流保护逻辑方式时, 过电流元件I>将在故障电流衰减至继电器的动作电流整定值乘返回系数时返回, 由于此时还未到时间元件T的延时定值, 故低压过流保护不会正确出口。

为了克服这种弊病, 可采用如图3所示的方案。在这个方案中, 电流元件I>动作后, 只要电压元件U>已判定低压, 与门and1闭锁信号解除, 动作后一方面启动时间元件T1, 另一方面至或门OR1使其自保持, 在这种逻辑的方案中, 即使电流元件I>由于故障电流的衰减而返回, 但由于或门OR1的自保持作用, 低压过流保护也会保持至保护出口为止。这样的方案解决了在静态励磁机组中由于故障电流的迅速衰减而导致的低压过流保护不出口问题。

在多机一变的单元接线中, 由于机组低压过流保护动作后往往是启动单元主变保护的总出口回路, 去跳主变各侧开关, 利用图3所示的逻辑图构成的低压过流保护在多机一变单元中应用时会导致本机故障由本机组的其他速动保护动作切除本机故障即跳开本机开关后, 由低压过流保护经延时启动单元主变保护总引出而跳开主变各侧开关的后果。因为在发电机开关跳开后, 低压元件U>由于机端无压而继续开放与门and1, 经T1的延时后去启动主变保护的总引出而扩大停电范围, 为此, 提出了如图4所示的动作逻辑, 将低压过流的返回条件由原来的机端电压恢复和本低压过流保护逻辑出口改为机端电压恢复和本机组开关跳闸, 这样修改后既满足了由于故障电流衰减低压过流自保持的需要, 也满足了本机组故障时不扩大事故范围的需要。

4 对数字式发电机保护REG316×4装置中低压过流保护的改进

ABB公司生产的数字发电机保护REG316×4中, 有一名为Voltoge-controlled over-current的功能块, 通过对其动作逻辑进行分析后, 发现其动作逻辑与图3的动作逻辑相同。为避免图3逻辑应用可能造成的事故扩大 (切除无故障机组和主变) , 在此功能块的Block Inp参数项接入开关跳闸信号以实现图4所需的逻辑功能, 如图5所示。

通过比较, 优选了图5所示的方法, 其优点体现在两方面:一方面, 保护功能占CPU的运算量比较小, 另一方面, 低压过流的所有整定值都可以在一个整定菜单中实现。

摘要：在分析自并激励磁发电机故障电流特点的基础上, 就多机一变单元中自并励发电机低压过流保护的实现方案进行了探讨。以某发电厂其中一发电机为例, 改发电机增容改造后, 励磁方式采用静态自并激励磁方式, 而与其组成同一单元的另两台发电机采用的是直流励磁机的自励式励磁方式。为了解决低压过流保护在故障电流减小后过电流继电器返回保护不出口的问题, 提出了保护方案。

关键词：多机一变单元,励磁发电机,低压过流保护

参考文献

[1]施秀萍, 王壹, 濮钧.自励静止励磁发电机转子回路短路故障的保护[J].电力建设, 2002 (4) .

[2]郭建.励磁变压器事故分析与短路电流计算[J].电力自动化设备, 2002 (12) .

IGBT过流保护电路设计 篇2

IGBT既具有功率MOSFET的高速开关及电压驱动特性,又具有巨型晶体管(GTR)的低饱和电压特性及易实现较大电流的能力,广泛应用于电机调速、UPS、开关电源等领域。

在IGBT的应用中,过流保护是其中的一项关键技术。过流保护电路不仅关系到IGBT本身的工作性能和运行安全,也影响到整个系统的性能及安全。可以说,过流保护电路的设计水平在很大程度上决定了系统整体设计的成败。

本研究针对IGBT不同的应用场合及多种过流情况分别设计过流保护电路,并对保护电路进行测试。

1 IGBT过流保护电路设计要点

IGBT常见的损坏原因有:过热、栅极过压、UEC(IG-BT集电极-发射极电压)或d UEC/dt超限、过流等[1,2,3]。考虑到IGBT高压大电流的应用场合,过流损坏的出现频率最高,相应的过流保护电路也最为复杂。

1.1 IGBT的特性

1.1.1 IGBT的过流特性

IGBT能承受很短时间的短路电流,且较低的栅极驱动电压能降低短路电流并延长器件的短路承受时间[4]。过流保护电路必须在这段时间内完成过流检测并减小或截断IGBT的集电极电流。

1.1.2 IGBT的锁定效应

IGBT为4层结构,体内存在一个寄生晶体管,当流过IGBT的电流过大或d UEC/dt过高将导致寄生晶体管开通,使栅极失去对集电极电流的控制作用,即产生所谓的锁定效应[5]。过流保护电路的设计须避免IGBT产生锁定效应。

1.1.3 栅极电阻对驱动波形的影响

IGBT的MOS沟道受栅极驱动电压的直接控制,而MOSFET部分直接影响IGBT的通断特性。栅极驱动电路的阻抗包括栅极驱动电路的内阻抗和栅极串联电阻两部分,影响着驱动波形的上升、下降速率。所以栅极电阻影响IGBT的开关时间、电压电流的变化率[6,7]。

1.2 IGBT过流检测

1.2.1 检测集电极电流

本研究用电阻或电流互感器初级与IGBT串联直接检测IGBT集电极电流,当发生过流时封锁驱动信号。

1.2.2 检测负载电流

当负载短路或负载电流超出额定值时,也可能使前级的IGBT集电极电流增大,导致IGBT损坏。当本研究在负载处检测到过流发生时控制IGBT关断,达到保护IGBT的目的,是一种间接的检测方法。

1.2.3 检测UCE电压

UCE在数值上等于集电极电流与器件通态阻抗的乘积,因此一旦IGBT过流,UCE会随着集电极电流的增大而增大[8]。根据这一特性,研究者可以通过检测UCE来判断IGBT是否过流。

另外,通过这种检测方式可以检测IGBT是否退饱和。当IGBT的栅极电压过低时,IGBT会退出饱和区而进入放大区,使器件的开关损耗急剧增大而导致热损坏。IGBT的退饱和会引起UCE的上升,检测电路将其判定为过流而关断IGBT,避免退饱和以至损坏IGBT。

2 IGBT过流保护电路设计

IGBT的过流保护电路可以分为两类:低倍数(1.2~2倍)的过载保护和高倍数(8~10倍)的短路保护。过载可分为持续性的输出过载和IGBT开通时的短暂尖峰电流过载。

为方便叙述电路的工作原理,本研究中所有电路均默认控制信号、驱动信号低电平开通IGBT,过流信号低电平有效,封锁信号高电平有效。

2.1 输出过载保护电路设计

对于输出过载,保护电路不必有很高的响应速度,并且可采用集中式的保护策略,过流时封锁所有IGBT的驱动信号直至控制电路给出复位信号。

本研究采用的输出过载保护电路如图1所示。当过流时比较器的输出由高电平转变为低电平,与非门输出高电平使Q3开通,过流信号变为低电平并自锁。过流信号可以反馈给控制电路封锁驱动信号。当手动按下S1或控制电路给出复位信号都会使Q2导通,Q3重新截止,过流信号恢复高电平。此时,只要过流故障消除,驱动信号就能恢复对IGBT的控制。

2.2 尖峰电流保护电路设计

当IGBT开通时可能因电路结构(如IGBT后级存在大容量电容)而产生尖峰电流,并且出现的频率接近IGBT的工作频率。针对尖峰电流的保护电路可以分为:时间封锁电路和脉冲封锁电路。前者对驱动信号的封锁只持续固定的时长,在保证IGBT完全关断后,如果开通信号依然存在则会再次开通IGBT;后者在下一个开通信号到来前对驱动信号保持封锁。

时间封锁电路的原理图如图2所示。当尖峰电流超过阈值时,比较器输出翻转,Q1导通,C1完成充电,封锁信号变成高电平。IGBT关断后,电流值下降,比较器输出恢复正常时的低电平,Q1截止,C1通过R2及比较器放电,在C1电压下降到或门的输入低电平阈值电压(约0.7 V)之前,封锁信号将维持在高电平。通过调节C1的放电时间就能控制封锁信号的持续时间。

脉冲封锁电路如图3所示。当尖峰电流超出设定值时比较器输出变为低电平(若系统正常,驱动信号此时应为低电平),Q3导通,C1放电,Q1截止,封锁信号变为高电平。Q1保持截止状态直到驱动信号变为高电平使Q2导通对C1充电,Q1导通,封锁信号变为低电平,下一次的开通将不受影响。使用或门是为了避免Q2、Q3同时导通。

2.3 短路保护电路设计

低倍数的过载发生时可通过直接关断IGBT来达到保护的目的,但是在短路电流出现时,为避免IGBT关断时产生较大的di/dt引起过电压和锁定效应损坏,通常采用降栅压和软关断综合保护技术:当检测到短路时立即降低栅压以降低短路电流峰值并提高IGBT的短路承受能力,在栅压降低后延时一段时间以判别短路故障的真实性,如果短路依然存在则对IGBT实施软关断并启动降频保护,如果故障消失则恢复正常的栅压[9,10]。这样,短路电流的幅值和di/dt都能受到限制,IGBT的集电极电流和UCE都运行于安全范围之内,使IGBT不至于因有限次的保护而损坏,并且具有一定的抗干扰能力。

本研究依照上述原理设计的短路保护电路如图4所示。该电路通过检测UCE识别短路故障,并在短路发生时通过降栅压、降频、软关断保护IGBT。

正常工作时,故障检测二极管D1导通,将a点的电压钳位在稳压二极管ZD1的击穿电压以下,Q1保持截止状态,光耦U1截止,过流信号为高电平,Q4导通,C3保持在高电平,反相器输出低电平,Q9导通,C5完全放电,即过流信号、软关断控制、降频控制都不对控制信号进行封锁,控制信号即驱动信号。电容C1为电路正常时硬开关提供短暂的延时,使得Q3开通时UCE有一定的时间从关断时的高压下降至通态压降,而不使保护电路动作。

当发生过流故障时,Q3的UCE上升,a点电位随之上升,到一定值时,ZD1击穿,Q1导通,过流信号随着光耦U1导通变为低电平。并且Q1导通后+15 V通过R4对C2充电,b点电位下降。当b点电压下降约1.4 V时,Q2导通,栅极电压随C2的充电开始下降。通过调节C2和R4的值可以控制电容的充电速度,进而控制发生过流至降栅压的延时及栅极电压的下降速率。当电容充电至ZD2的击穿电压时,ZD2击穿,b点电位不再下降,栅极电压也被钳位在一固定值上,降栅压过程结束。

当电路启动降栅压保护后,过流信号通过U4A与非门封锁控制信号,以避免控制信号在过流故障时对IGBT进行硬关断,保证保护电路能执行一个完整的慢降栅压、软关断的过流保护程序。

同时过流信号变成低电平后Q5开通,C3通过R10放电,当电压下降至0.7 V时,U4B与非门输出翻转为高电平,驱动信号也立即翻转为高电平进行软关断。C3从VCC放电至0.7 V的这段时间内如果过流故障消除,则a点电位下降,Q1恢复截止,C2通过R2放电,b点电位上升,Q2恢复截止,栅极电压恢复为15 V,过流信号变为高电平,C3立刻充电至VCC,电路恢复正常工作,完成真假过流的甄别。通过调节C3和R10的值可以调节延时的长短。

该电路采用改变关断时栅极电阻的方法来实现过流时的软关断。当过流信号变为低电平,Q6、Q7截止,R5串入栅极驱动回路中,当C3放电结束驱动信号变为高电平关断IGBT时,因R5的存在,驱动电压的下降速率变慢,实现了IGBT的软关断。正常情况下通过TLP250和C4驱动Q6、Q7将R5短路。

电路启动软关断的同时U3A反相器输出高电平,Q8导通对C5充电,C5上的电压使驱动信号保持为高电平。过流消除后,Q9开通,C5通过R13放电至0.7 V后,控制信号才能恢复对IGBT的控制作用。本研究通过选取C5、R13的值使C5的放电周期为1 s左右,就能把IGBT的工作频率限制在1 Hz以下。只要故障消除,电路就能恢复到正常状态。

3 测试及结论

本研究依照过流保护测试电路(如图5所示)对保护电路的性能进行测试,通过C1、C2两个大电容之间的放电模拟短路电流,串入L1模拟尖峰电流,通过调节输入电压可以控制短路电流持续时间和尖峰电流幅值。

3.1 输出过载保护电路测试

本研究闭合K1、K2,电流采样点设在输出负载上,以一定的占空比驱动IGBT,闭合K3,使输出电流超出设定值。测试波形如图6所示。

3.2 尖峰电流保护电路测试

本研究闭合K2,将IGBT的集电极电流作为保护电路的采样电流,以一定的占空比开通IGBT。闭合K3,使尖峰电流超出设定值。两种尖峰电流保护电路的测试结果如图7、图8所示。

3.3 短路保护电路测试

本研究闭合K1、K3,保持IGBT为导通状态。闭合K2,使IGBT通过短路电流。测试波形如图9所示。

3.4 结论

测试结果表明:本研究设计的过流保护电路在过流发生时都能及时做出响应,通过采取相应的保护措施将电流限定在安全值以下,使IGBT得到可靠保护而免遭损坏。

4 结束语

根据IGBT的特性,本研究针对不同应用场合、多种过流情况设计了相应的过流保护电路,根据发生过流故障时保护电路的动作可分为:持续封锁的过载保护电路、封锁固定时长的时间封锁保护电路、封锁持续到下个开通信号的脉冲封锁保护电路以及降栅压、降频、软关断短路保护电路。

本研究以具体的电路原理图对过流保护电路的工作原理进行了详尽的分析,并通过实验对设计的所有过流保护电路进行了测试。测试波形表明:本研究设计的过流保护电路在过流发生时都能及时作出响应,通过采取相应的保护措施将电流限定在安全值以下,使IGBT得到可靠保护而免遭损坏。

参考文献

[1]吴耀辉,杨焦赟,魏仁灿.IGBT高频开关电源的故障分析及处理[J].电力电子技术,2009,43(5):61-62.

[2]杨岳峰,张奕黄.IGBT的瞬态保护和缓冲电路[J].电机电器技术,2003(3):10-11.

[3]杨斌文,胡浩,张建.IGBT的有关保护问题[J].电气开关,2006(6):7-9.

[4]华伟.IGBT驱动及短路保护电路M57959L研究[J].电力电子技术,1998,32(1):88-91.

[5]周志敏,周纪海,纪爱华.IGBT和IPM及其应用电路[M].北京:人民邮电出版社,2006.

[6]HERMWILLE M.使用栅极电阻控制IGBT的开关[J].电源世界,2009,12(2):44-45.

[7]陈振伟,陈辉明,王正仕,等.一种新型单电源IGBT驱动电路[J].机电工程,2007,24(9):33-35.

[8]陈义怀,胡卫华,王彦.IGBT的保护[J].电源技术应用,2004,7(5):282-285.

[9]王正仕,吴益良,向群,等.IGBT的过流保护[J].电力电子技术,1996,30(3):70-73.

厂用分支过流保护动作故障处理 篇3

电厂锅炉引风机启动时出现厂用分支过流保护跳闸, 造成交流电源失电, 影响厂用电系统和机组运行安全。

(1) 电流保护定值。重新校核电流保护定值, 电流定值过小, 导致设备启动时, 过流保护动作。电机启动时电流过大原因: (1) 选用的电机启动电流过大; (2) 电机运行过程中机械传动部分出现卡阻等情况; (3) 电机启动时发生短路故障; (4) 设置不正确, 造成设备启动时保护拒动或误动。

(2) 电缆故障。电缆绝缘性能不良、电缆接地或电缆相间短路, 速断保护或零序过流保护为动作, 导致过流保护动作。

(3) 开关误动。开关质量较差, 启动时开关机构失灵, 引起机构脱扣或脱扣继电器从其他回路得电, 产生励磁, 引起连杆动作, 致使开关误动。人员误碰或误动。

(4) 继电器故障。电机启动时或因机械振动, 引起继电器接触点抖动, 造成继电保护误动作。下一级保护拒动, 导致上一级保护动作跳闸。

2.故障处理

(1) 实际工作中, 因计算或调整保护定值不正确, 应进行保护定值校验。引风机电机额定电流356 A, 除最大电机以外的总负荷电流200 A。引风机电流速断保护一次动作电流Idz'=kkIqd, 其中kk为可靠系数, 取1.3, Iqd通常取6倍电机额定电流, 故Idz'=1.3×6×356=2776.8 A。厂用分支过流Idz=kk (Idz'+Ifh) , kk取1.2, Ifh (除最大电机以外的总负荷电流) 为200 A, 故Idz=1.2× (2776.8+200) =1.2×2976.8=3572.16 A。通过计算复核其一次动作过电流值为3572.16 A, 约3600 A。

查验现场备用电源开关定值。DL-31型过电流继电器定值在9 A, 根据该开关电流互感器变比2000/5, 故该备用分支过流I=9×2000/5=3600 A。对该继电器通入定值电流, 动作情况见表1, 通入3次电流, 继电器可靠动作, 排除其误动。

(2) 电缆检测。对电缆进行外观检查, 无明显短路及电灼伤痕迹。对电缆进行绝缘电阻测量, A相、B相和C相对地分别为100 MΩ, 100MΩ和96 MΩ, 判断电缆良好可靠。

(3) 开关动作可靠性检查。将该厂备用分支开关电源侧及负荷侧隔离刀分断, 做好安全措施, 分别在A421、N421, B421、N421和C421、N421通入3次9 A, 开关1.5 s可靠跳闸。排除开关误动。

(4) 继电器通过电流时无抖动, 并可靠返回。排除继电器保护动作。据输煤集控人员反映, 在锅炉集控开启引风机时, 破碎机同时启动, 超出电流定值, 该分支过电流继电器动作。

3.解决措施

(1) 值长作为生产现场调度总指挥, 对于各负荷的启动必须征得值长统一方可启动。

(2) 下达《关于负荷启动统一调度的通知》, 要求负荷启动由各专业班长汇报电气值班员, 并报告值长统一调度。

(3) 主控室电气值班人员要提高监盘技术水平, 加强责任心, 严格监视备用分支电流情况。

4.建议

(1) 实际工作中对过流动作的保护进行全面分析, 对保护定值校验及保护回路设备检验, 以查明根本原因。选择质量较好的继电器、开关和电缆厂家, 减少不良情况发生, 保证使用周期。

(2) 对继电器建立定期校验制度, 及时发现继电器、开关等存在的问题, 予以处理。对继电保护灵敏性、可靠性、速断性和选择性进行评价, 跟踪继电保护设备的状况。

(3) 定期复核保护定值, 避免发生保护数值的机械游离, 保证其准确性, 满足继电保护要求。核算保护定值正确, 应排除负荷同时启动的偶发性因素。

摘要：电厂厂用分支开关保护动作原因, 全面检查保护定值、回路和设备, 进行试验, 给出解决措施, 消除隐患, 确保厂用电系统安全稳定运行。

一种过流保护器的电路分析 篇4

随着人们生活水平的提高,在单相空调无法满足大功率制冷、制热等使用要求的情况下,三相电源的空调也开始大批量的生产与销售使用,在大电流工作的情况,针对压缩机过负荷运行,如何进行保护设计,也是三相电源空调开发阶段就必须关注的一个要点。

1 概述

电路构成:

该过流保护器电路由以下几个电路组成:电源电路、电流检测电路、比较电路、驱动电路等。

1.1 电源电路

由于该过流保护器安装位置在空调室外机上,为避免雷击浪涌的影响,采用一个压敏电阻跟一个保险管进行防护。由于该主板工作电流较小(正常条件只有十来毫安),采用1A或以下的保险管进行短路保护,压敏电阻采用MYN15-621KM,压敏电压为620V。保险管串联在火线上,用于针对过流保护板的过电流保护,压敏电阻用于吸收电压浪涌。

采用一个普通变压器,变压器的规格为输入220V/50Hz,输出为15V 100m A,空载输出为18V,初级输入线圈串接一个可恢复PTC,可在变压器出现异常高温的情况下,切断变压器电源起到对变压器线圈的保护作用,同时在故障排除的情况下,又可恢复正常工作,从而起到对变压器的保护作用。变压器次级输出电压经桥式全波整流、电容稳压、输出电压信号至稳压块7812,7812输出一个12V标准电压,用于主板工作电压,作为比较IC LM358及继电器等的驱动电源。

1.2 电流检测电路

采用两电流互感器将穿过电流互感器的电线电流转换成一低电流,并在电阻(R1)上形成一个电压,经过整流二极管对其交流电压信号进行整流,R2与R3进行分压(由于电阻R2、R3相比电阻R1大很多,故互感器的输出电流基本上由R1决定),电容C1、C2进行滤波稳压,最终形成一个直流电压提供给比较电路进行相关的比较。特别要注意一点的就是:由于空调压缩机为一线圈感性负载,启动时会有一个冲击电流,一般为运行电流的4-5倍,持续时间为几毫秒至几十毫秒,在这种情况下,很可能使过流保护器出现电流过大的误判断,在此增加一个电解电容C1对冲击电流进行吸收,适当增大C1电容的容量可避免开机误动作这种情况的发生,而C1电容的容量增大会带来过流保护器在过流情况下动作时间延长的情况,在该电路中选取的电容容量为22u F,通过相关整机实验,可避免压缩机启动时出现开机误判断的情形,根据其它的负载情况,可对该电容进行相应的变化,从而达到调整相应的动作时间、避免出现误动作情形。R2与R3组成分压电路,通过调整R2与R3,可调整该过流保护器的动作电流,R3变小或R2变大,可使动作电流变大。考虑到电路元器件误差的存在,特别在互感器本身就存在5%的误差,同一型号的过流保护器动作电流为一区间范围,但动作电流需保证在该过流保护器额定工作电流的1.05倍至1.25倍之间。

1.3 比较电路

LM358在“+”端输入电压大于“-”端的情况下,输出高阻态,反之,输出低电平。

本电路采用两个LM358比较器对检测信号电压与基准电压进行比较,输出一个电压信号给驱动电路。基准电压采用两个稳压二极管与电阻串联接到12V电源,采用两个二极管串联可以降低单个稳压二极管容易被击穿的机率,提高电路的可靠性。同时基准电压接反馈信号,以此来调节过流保护器的恢复电流。采用二级比较输出,正常条件下,输出为一固定电压,该电压可使驱动电路的三极管出现导通;当出现过电流的情况下,二极比较输出T2直接拉低至低电平输出(0V),同时通过R10与R12将比较基准电压拉低,保护动作电流比恢复电流大,从而避免输出T2在一个电流临界点出现频繁通断切换的情况。R10与R12阻值的变化,可调整该过流保护器在过电流保护后的恢复电流,当R10变小,或R12变大时,可使恢复电流变小。同样,由于元器件误差特别是互感器本身就存在5%左右的误差,同一型号的过流保护器恢复电流也是一个动态的区间范围,但恢复电流需保证在该过流保护器额定工作电流的1.05倍至1.25倍之间,并且小于动作电流。由于需要对三相电源其中两相进行电流检测,故此过流保护器需要用到以上两组电路。

1.4 驱动电路

根据比较电路的输出信号,来判断是否驱动继电器吸合或者断开。采用两个二极管形成一个简单的与非门,在任何一端出现过流而出现低电平的情况下,由于二极管的单向导通性能,R18前端被拉低至低电平(一般小于0.3V),此电压无法使三极管出现导通,继电器无法吸合,输出信号为断开的状态,反之,当工作电流在动作电流以下时,T1,T2为一高阻态,R18前端的电压足够使三极管导通,继电器吸合,输出信号为闭合状态。通过以上两种不同的情形,从而提供一个开关信号给内机主板进行判断是否存在过流情况。

2 结束语

目前针对过流保护,也可采用一个电流互感器对压缩机电流进行检测,互感器输出信号通过电阻分压,提供给芯片的AD口进行模数转换的方式进行检测。而此种情况存在一定的局限性:当三相空调通过室外机供电时,而室外机又不存在控制主板,如通过以上方式进行检测,则需要引室外压缩机至少两根线到室内作为一个检测,加上需要给室内主板供电的电线,室外机与室内机的连接线将会比较多。而本文介绍的过流保护电路,由于电源检测只提供一个开关信号,而此开关信号可以与高低压保护一同反馈给室内机,从而节省室内外的连接线。

摘要：介绍三相电源空调所采用的一种过流保护电路的相关工作原理,分析电路设计的关键点,指导相关电路的设计及相关注意事项。

关键词：过流保护器,过流保护电路,三相电源空调,电流检测,电流保护

参考文献

[1]童诗白,华成英.模拟电子技术基础[M].第3版.北京:高等教育出版社,2001.

低压过流保护 篇5

近年来, 开关电源已被越来越多的用户所采用。作为开关电源用的大功率开关器件IGBT以其独特的优点受到众多厂家的青睐, 河北工业大学电工厂也将IGBT应用于电焊机和励磁开关调节器中。

IGBT应用关键的技术之一是过流保护。过流保护不仅直接关系到IGBT器件本身的工作性能和运行安全, 还影响到整个系统的性能和安全。IGBT应用是否成功在很大程度上取决于过流保护系统的优劣。

1 IGBT过流机理和工作特性

1.1 IGBT过流

IGBT能承受的过流时间通常仅为几微秒, 这与SCR、GTR (几十微秒) 等器件相比要小得多, 它要求过流保护电路能准确、敏捷地检测过流信号, 快速传递和处理信息, 可靠的保护动作。另外, 由于IGBT内部存在一个寄生晶闸管, 此寄生晶闸管一旦触通, IGBT便失去栅极的控制而无法关断, 即产生所谓的擎住现象。擎住现象有静态擎住和动态擎住两种。静态擎住指流过IGBT的稳态电流过大时所产生的擎住现象。在开通和关断过程中, 若开关速度过快, 也会使寄生晶闸管触通而产生动态擎住。过流保护电路应该使IGBT避免发生擎住现象。

1.2 IGBT的工作特性

图1所示的IGBT输出特性是指在一定的VGE值下, 产生某一特定IC同VCE的相互关系。

集电极—发射极电压VCE/V

栅极—发射极电压VGE/V

图2给出了饱和压降和栅极—发射极电压VGE 的关系, VCE (set) (IGBT的通态压降) 是由结温、集电极电流IC和栅极—发射极电压VGE的函数。VGE的增加会加大沟道的电导, 从而降低VCE (set) 。

2 IGBT过流检测原理及过流保护的方法

IGBT的特点之一是其通态压降VCE可以反映导电电流的大小。由图1 IGBT静态输出特性可见, 在驱动电压VGE=10 V、IC=40 A时, 集电极—发射极间饱和压降VCE (set) =2.4 V, 一旦出现电流增大VCE则随IC的增大而增大;当IC达到160 A时, VCE则增大到4 V。根据这一特性, IGBT的过流检测可通过检测其集电极—发射极电压来代替。这种简单的检测方法带来了另一优点就是可防止IGBT工作时退出饱和区。工作时, VGE过低, 则IGBT的工作点将进入接近水平的特性。IGBT退出饱和特性而进入放大区, VCE增大, 使集电极功耗急剧增大, 造成器件热损坏。采用检测VCE (set) 的方法可避免出现这种情况, 驱动电压过低, 将导致VCE上升, 保护电路将判定为过流而关断IGBT, 因此这种检测方法也称为退饱和检测。

根据上述的特点, IGBT的过流保护的基本方法有降栅压保护和慢关断保护。它们的作用是设法延长允许承受过流的时间, 减小关断时的过电压, 避免发生擎住现象。

慢关断保护是指出现过流关断IGBT时, 关断速度不能太快。这是因为过流关断时, 大电流迅速下降, 很大的di/dt将在电路电感元件上产生很高的感应电势, 在IGBT上产生强烈的过压而击穿元件。另外, 过流时关断速度过快, 会使IGBT产生动态擎住, 以至无法关断而造成IGBT损坏。慢关断保护是IGBT过流保护的基本方法之一。市场上较多的驱动模块的过流保护都是应用这一方法。富士公司的IGBT采用模块EXB系列就采用了该方法, 下面选用这种模块作为例子进一步说明。

EXB841电路原理及过流保护实用整定方法原理见图3。

2.1 正常开通过程

当控制电路使EXB841输入端脚14和脚15输入10 mA的电流流过时, 光电耦合器ISO1导通, A点电位迅速下降至0, 使V1和V2截止;V2截止使D点电位上升至20 V, V4导通, V5截止, EXB841通过V4及栅极电阻RG向IGBT提供电流 (电压) 使之迅速导通, VCE下降至特性曲线的某一值, 曲线特性的值为3 V左右。与此同时, V1截止使+20 V电源通过R3向电容C2充电, B点电位上升, 其上升值及上升速率将分别取决于R3与R4 、R5以及VD7正向压降、IGBT导通压降, VCE形成的这一串负载的分压比。

2.2 正常关断过程

控制电路使EXB841输入端脚14、15无电流通过, 光电耦合器IS01不通, A点电位上升使V1和V2导通;使V4截止, V5导通;IGBT栅极电荷通过V5迅速放电, 使EXB841的脚3电位迅速下降至0 (低于脚1～5 V) , IGBT可靠关断, VCE迅速上升, EXB841的脚6悬空, VD7反向截止。与此同时, V1导通, C2通过V1快速放电, 使B点、C点电位嵌在0, 使VZ1不会导通, IGBT正常关断。

2.3 保护动作

如果IGBT处于正常导通, 则V1 、V2截止, V4导通, V5截止, B点和C点电位稳定在11 V左右, VZ1不会被击穿, V3不导通, F点电位保持为20 V, 二极管VD6截止。

当过流发生时, IGBT的VCE随电流的上升而增高;当增至5 V时, C点的电位也将提高到13 V, 而使VZ1击穿。由于C4的作用, D点的电位由+20 V逐渐下降, 从而实现缓关断IGBT。IGBT的栅极电压降至10 V以下时, 所承受的短路过流能力增加到15 μs, 因此, 当过流封锁电路在EXB841的脚5输出过流检测信号后, 应延时8～10 μs封锁, 这样才能很好地实现过流保护。

综上所述, 快速恢复整流二极管VD7是EXB841外接元件中很重要的一个部件, 它的正向压降的大小直接关系到EXB841过流检测响应速度以及过流值的整定。二极管的正向导通压降不能偏小, 因为偏小将使IGBT在正常工作时C点电位偏低, 一旦发生过流, VD7阻断, VZ1的反向击穿将延长, 超出IGBT的短路承受能力, 导致过流保护失败。但VD7压降不能过大, 这将使C点电位上升而接近13 V, 将导致误过流检测频繁出现, 使抗外界干扰能力下降, 以至于IGBT正常工作时, 栅控触发电压频繁下降而增大了IGBT的开关损耗, 导致元件发热。

3 过流保护的实用整定方法

中国市场上流行的几种驱动块, 如日本三菱、富士公司、英达公司等型号, 其共同特点是驱动块本身的过流保护临界电压动作值都是一个固定值, 不可调节的, 一般来说为7～10 V。而在实用中是希望临界电压的动作值是可调的, 这样可以对过电流值进行整定, 满足不同线路的保护要求。根据其保护的基本原理, 可通过调整串联在IGBT集电极与驱动块之间的二极管D7的个数, 使这些二极管通态压降之和等于或略大于驱动块保护动作电压与IGBT过流所对应的饱和压降VCE之差加5 V。

式 (1) 只适用于富士EXB模块。其他公司的产品可以按照同样的原理得到类似的结果。

增加二极管的数量就增大了二极管正向压降, 也就降低了过电流动作值。但实现这一整定却很困难。靠串接二极管来调整保护动作值的方法只能是一个阶梯一个阶梯的整定。因此, 串联二极管的方法很难做到精确整定过流保护的临界动作点。

由分析可知改变保护动作值, 实质上就是改变脚6 (C点) 的嵌位电压。而这点的电压就是由R3、R4、R5、VD7、VCE、+5 V这条支路分压形成的。要改变这点电压, 只需改变R5的大小即可。一般增大R5即可降低IC的动作值。模块中R5为内置元件, 实际应用时可在模块外与VD7串联相接一个电阻即可。

按图3所示接线。选用两个相互独立的电源A、B, 其零点不相联接。令WR1=0, 调整WR2使K点电位VKE升至相对应整定IC的VCE。在输入端给定一个使IGBT导通信号, 然后逐渐增大WR1阻值, 一直到驱动模块保护恰好动作 (用示波器监视栅极电压, 确定模块是否动作) 。此时WR1值即为应串联之电阻值。

4 结论

由于二极管D7的反向耐压, 恢复时间等参数与原设计是一样的, 只是在分压回路略有变动, 对驱动模块的动、静特性影响很小, 改动很简易。

上述整定方法在实际设备应用中获得了良好的应用效果。由于驱动模块本身参数也有分散性, 因此最好针对每一对应之驱动模块进行实测整定。如果VCE选定有误差, 可以重复调试到满足要求。

摘要：IGBT中关键的应用技术之一是过流保护, 过流保护不仅直接关系到IGBT器件本身的工作性能和运行安全, 而且影响到整个系统的性能和安全。对此, 分析了IGBT过流的检测及保护的原理, 并基于典型驱动模块EXB841的工作原理提出了过流保护临界动作值的实用整定原则。

关键词：IGBT,过流保护,参数整定

参考文献

[1]钱文明.用于IGBT的专用集成驱动器HR065的设计原理与应用研究[J].电气传动, 1995 (2) .

三相异步电动机断相过流保护器 篇6

三相电动机广泛应用于矿山、机电等行业, 是水泵、风扇、空压机、电梯等设备的动力源泉。三相交流长期缺一相, 轻则导致系统工作不正常, 重则烧毁用电设备 (如变压器、三相电动机等) 。正由于此, 三相交流电缺相错相的保护一直是电力系统、矿山系统等机电部门研究的重点。本文主要论述三相异步电动机的断相过流保护原理并介绍笔者自己制作的一台过流保护器。

1断相过流保护器的电路组成

断相过流保护器主要由传感器、信号整形及转换、执行元件3部分组成。其中传感器是采集被控电路或负载电路的工作状态;信号整形及转换电路是将传感器采集来的信号进行幅度鉴别, 以便将渐变信号转换成阶跃信号;该信号最后控制执行元件动作, 切断或接通负载电路, 以达到保护电动机的目的。

在机电领域, 执行元件常用的是交流接触器, 它主要由电磁系统、触点系统、灭弧系统及其它部分组成。当接触器电磁线圈不通电时, 弹簧的反作用力和衔铁芯的自重使主触点保持断开位置;当电磁线圈通过控制回路接通控制电压时, 电磁力克服弹簧的反作用力将衔铁吸向静铁芯, 带动主触点闭合, 接通电路, 辅助接点随之动作。断相过流保护器就是采用这样的工作原理:通过控制交流接触器电磁线圈来控制电压的有无, 即可起到控制负载电路的供电, 从而达到保护电动机不被烧毁的目的。

2保护器的电气原理

图1是自制的三相异步电动机断相过流保护器的原理图。其中, 电压整形部分由一片CMOS电路CC4011及其外围元件组成。该保护器的特点是:电流变换器LB既作传感器又作CMOS电源, 既能起断相保护作用又能起过载保护作用。集成电路CC4011内含4个2输入端的与非门, 其逻辑电路见图1的YF1～YF3部分。

假如A、B为输入端, Q为输出端, 则与非门的逻辑表达式为:

undefined。

此逻辑关系可表达为:输入全“1”, 输出为“0” (全“1”出“0”) ;输入有“0”, 输出为“1” (有“0”出“1”) 。

CMOS器件使用正电源, 正逻辑, 即“1”为高电平, “0”为低电平。

3断相过流保护器的工作原理

3.1 电路特点

电路中, 与非门YF1、YF2和电阻R2和R3组成施密特触发器, 用来对电机过流信号进行幅度鉴别, 以便把渐变信号转换成阶跃信号。另外, 三极管BG1与电阻R1、稳压管D5组成稳流源, 使流过J的电流为一定值, 这样可使电流变换器LB二次侧的输入电压同一次侧电流成正比。保护器采用稳流使LB线性好, 使保护器适用于2kW～6.5kW的电动机, 调整电位器W, 便能达到电机保护的目的。

3.2 电路工作流程

三相异步电动机正常时, 继电器J、接触器C均吸合, 电机正常运转;电机过载时, 三相电流增大, LB一次侧电流增大, 二次侧电压就升高, 经施密特电路鉴别翻转, 送出跳闸信号→继电器J释放→接触器C释放→电动机停转→保护成功;A相或B相断相时, C相电流增大, 动作过程与上相同;C相断相时, LB二次侧无电压, 保护器无电源, 继电器J断电跳闸, 下来工作过程与上相同, 结果同样是接触器跳闸断电, 保护电动机。

图1中, QA为电动机启动轻触开关, 处于常开状态;TA为强制断电开关, 处于常闭状态。轻触QA开关时, QA瞬间接通, 由于TA处于常闭状态, 接触器C线圈得电, 其触点吸合, 电动机上电工作, 施密特电路开始工作, 处于正常的自动保护工作状态;如果想要强制断电, 使电机停止工作, 摁下开关TA即可, 原理不再赘述。

4断相过流保护器的制作

印刷电路板PCB图见图2。

在安装焊接前, 最好先对CMOS元件进行必要的测试, 如果要使用拆机品, 更要事先判别一下CC4011内部4只与非门的好坏, 可以按图3所示电路做一个简单测试装置。推荐用面包板作为基板, 将电子元件及集成块直接插在面包板上, 既安全又不会损坏电子元件。

图3中的电阻皆为100kΩ、1/4W金属膜电阻, 由图可见电阻另一端接电源VDD, 当CMOS取电源VDD=12V时, 输出的高电平约为11.9V, 输出低电平约为0.1V。把CC4011插入面包板, 其它元件及电源和地线都正确接好, 然后通电, 根据与非门逻辑关系全“1”出“0”, 可用万用表在3、6、8、11等脚上分别测得0.1V电压。根据与非门逻辑关系有“0”出“1”, 可从电源负端 (VSS端) 引一根线分别触碰各与非门输入端, 各与非门输出端应分别测得11.9V电压。如果测试结果不满足, 那么这只与非门就是坏的。注意把CC4011插入面包板时, 不能把VDD和VSS颠倒, 否则, 放错顺序, 通电后元件就损坏了。本保护器使用3只与非门。

另外, 保护器中, 电解电容C2、C4漏电不能太大, 否则会引起动作不正常;三极管BG1的耐压不低于75V、输出特性曲线平坦。电流变换器LB可选用舌宽8mm高硅钢片作铁芯 (见图4) , 叠厚1.6cm左右;骨架可用XD8型信号指示灯的尼龙骨架。二次侧用Φ0.14mm高强度漆包线绕2 000匝, 一次侧用Φ1.5mm高强度漆包线绕7匝。一、二次之间要妥善绝缘, 并经耐压试验。

5断相过流保护器的调试

当电路焊接无误时, 便可调试。LB可先不接入电路, 在C1两端由外接稳压电源加入20V直流电压, 用万用表测得E=14V, VDD=7.5V。然后调节电位器W, 电路应有反应, 即J能吸合、能释放。再用万用表的直流电流档串入BG1的发射极, 调节外加稳压电源, 当继电器吸合后, 电压再升高, 电流表读数也应该基本不变, 否则, 就是稳流回路性能不好, 即BG1特性不平。如果上述一切正常, 静态调试便告一段落。再把LB接入电路, 一次侧串入电机某一相, 电位器W顺时针旋到底 (即中心头接地) , 启动电机, 然后把W渐渐向逆时针方向调节, 使C跳闸;把W向顺时针方向退回一些, 再启动电机, C应能正常自锁。分别模拟三相任一相断相时, 接触器C应能释放。至此, 调试便告结束。按照本电路参数, 断相后动作时间小于5s。

摘要：介绍了三相异步电机长期缺相或断相的原因, 以及缺相或断相的严重后果, 并详细介绍一款“断相和过流保护器”的工作原理及制作过程。

关键词：交流接触器,缺相,过流,保护器

参考文献

[1]刘洪梅.微型计算机实用接口技术[M].北京:机械工业出版社, 2000.

[2]邓星钟.机电传动控制[M].武汉:华中科技大学出版社, 2001.

低压过流保护 篇7

关键词：直流输电,换流变压器,零序过流保护,二次谐波闭锁,空充标志状态,故障回放

0 引言

高压直流输电在远距离大容量输电和电力系统联网方面具有明显的优点,已在我国西电东送和全国联网工程中起到了重要的作用。

在高压直流输电系统中,换流变压器(简称换流变)是十分重要的设备,通过换流变实现了交流系统和直流部分的电气绝缘和隔离,同时为换流阀提供相位差为30°的换相电压,换流变压器组通常由星角接法的变压器和星星接法的变压器构成[1]。

换流变处在交流电和直流电互相变换的核心位置,其可靠性和可用性对于整个系统是尤为关键的,因此换流变压器的保护功能应该根据其自身的特点尽可能地完善和可靠[2]。

1 问题的提出

2012年4月初,国家电网公司某直流换流站年度检修后对极1换流变进行充电时,双套换流变保护中星星换流变零序过流1段和零序过流2段均动作,跳开换流变进线断路器。查阅该换流站换流变零序过流保护定值如表1所示。

调取现场故障录波器录波后发现,在换流变充电时刻,星星换流变A、C相均出现了较大的励磁涌流,网侧中性点侧流过较大的不平衡电流。从故障录波器波形可以看到,充电瞬间流经星星换流变网侧中性点的零序电流二次侧基波幅值达到1.06 A,远大于定值,6 s后虽然励磁涌流有较大衰减,但依然超过零序保护定值,零序过流保护两段均动作。事故发生后,检查星星换流变无故障,再次充电后成功。

此次事故中,星星换流变本身并无异常,由于星星换流变的励磁涌流很大且衰减较慢,导致其零序过流保护动作,开关跳闸,延缓了送电[3]。

2 现状及存在的主要问题

一般来说,星星换流变和星角换流变均会配置零序过流保护,并可通过整定相关定值控制字来选择各段零序过流是否投入及是否经二次谐波闭锁。零序过流保护采用换流变中性点专用零序TA的电流,有定时限特性和反时限特性。

查阅国家电网公司宁东直流、三沪直流、高岭背靠背和溪洛渡-浙西等直流输电工程中的换流变保护定值发现:虽然各直流输电工程中换流变零序过流保护动作定值和延时不尽相同,但是动作定值整定原则都是与交流系统零序保护最末一段配合,延时定值躲过交流系统接地故障最长切除时间且其二次谐波闭锁功能均退出,典型定值如表1所示。而中国南方电网公司所属的天广直流、云广直流和糯扎渡直流输电工程中,换流变保护中的零序过流保护定值中虽然定值整定原则同上,但其谐波闭锁功能均投入,典型定值如表2所示。

换流变网侧零序过流保护本意作为换流变压器网侧绕组、网侧引出线、换流站内母线以及相邻输电线路接地故障的后备保护。但由于零序电流本身能够反映三相电流的不对称性,因而变压器空充时其零序过流保护存在误动的风险,尤其是对于换流变这样电压等级高且容量很大的变压器而言,空充时其励磁电流较大且衰减很慢。

所以,很多继电保护厂家在零序过流保护逻辑中辅以二次谐波闭锁判据,零序过流保护是否经二次谐波闭锁经控制字“零序谐波控制”投退。利用空充时励磁电流中含有丰富的二次谐波这一特征闭锁零序过流保护,这一举措可以有效地降低零序过流保护在变压器空充时误动的风险[4,5]。

综上所述,通过在空充前投入“零序谐波控制”控制字,空充后退出该控制字便可以较好地解决换流变零序过流保护误动的问题。但是问题在于:直流换流站中换流变压器保护定值由国家电力调度继电保护处或南方电网电力调度继电保护处下发,其定值下发后不再变更。国家电网公司直流输电工程中换流变零序过流保护无谐波闭锁功能,空充时零序过流保护存在误动风险;而南方电网公司直流输电工程中换流变零序过流保护有谐波闭锁功能,降低了空充时零序过流保护误动风险,却使得本该作为交流系统发生接地故障时最后一级保护的换流变零序过流保护具有了闭锁判据,导致其可靠性降低,显然也是不合理的。

因而,如何让换流变保护装置能够识别换流变运行状态并自动投入或退出零序过流保护谐波闭锁功能就显得很有现实意义。通过改进零序过流保护方案可以实现:换流变保护装置在判别出换流变处于空充时自动投入零序过流保护的二次谐波闭锁功能,正常运行时自动退出该保护的二次谐波闭锁功能[6,7]。

3 故障录波器波形回放

将换流变零序过流保护定值按照现场定值整定,通过PW系列继电保护测试系统将故障录波器波形进行故障回放(如图1所示)。零序过流保护1段和2段均动作,再次证实了此次保护动作的正确性。

投入“零序谐波控制”,二次谐波含量设定为0.15,再次进行故障回放,零序过流保护1段和2段均可靠不动作。这一现象也证明了第二节末段想法的可行性。可以设想,如果换流变零序过流保护能够在空充时自动投入其二次谐波闭锁功能,就能有效地避免类似事故的发生。

4 零序过流保护逻辑优化

本文提出将换流变空充标志状态引入零序过流保护,当换流变保护装置判别出换流变处于空充状态时自动将零序过流保护中的二次谐波闭锁功能投入,而当保护装置判别出换流变不处于空充状态时自动退出二次谐波闭锁功能。由于换流变保护采用空投过程中故障识别专利技术,短时投入按相综合开放判据,既能正确识别励磁涌流,又能在空投故障变压器时快速可靠地开放差动保护,故换流变保护本身具有空充标志状态。只需将其引入零序过流保护的动作逻辑[8]。

由于本次修改主要涉及零序过流保护的谐波闭锁部分,因而其余部分只简要列出。改进前后的零序过流保护动作逻辑分别如图2和图3所示(以星星换流变零序过流保护为例)。

图2中,在原保护逻辑中,当控制字“零序谐波控制”投入时,谐波闭锁元件才可能动作,从而闭锁零序过流保护;当控制字“零序谐波控制”退出时,谐波闭锁元件状态置0,不会闭锁零序过流保护。

图3中,改进后的谐波闭锁逻辑图中已无控制字“零序谐波控制”,换流变保护装置自动识别空充状态,判为空充状态时空充标志状态置位1,谐波闭锁元件才可能动作,判为非空充状态时空充标志状态置位0,退出二次谐波闭锁[9,10]。

5 新方案下故障录波器波形回放

为了验证改进后换流变零序过流保护的正确性,将故障录波器录波文件进行第三次故障回放。同时为了对比分析,零序过流保护1段仍保留原有动作逻辑。故障回放结果显示零序过流保护1段动作,零序过流2段可靠不误动,验证了改进后方案的正确性。换流变保护装置录波波形如图4所示。

其他说明:文献[11]中通过此次事故展开思考,分析星星换流变和星角换流变的零序电抗存在较大差异,导致网侧发生接地故障时流经两者中性点的零序电流大小不一样。最后得出:对于星星换流变,其零序过流保护没有投入的必要。本文仍支持这一结论,可以分析出,若采用上文中提出的零序过流保护改进方案,即使星星换流变零序过流保护投入,空充时其也不会误动[11]。

6 结束语

本文提出将空充标志状态引入换流变零序过流保护,使得换流变保护装置能够在判别出换流变处于空充时自动投入零序过流保护的二次谐波闭锁功能,正常运行时退出该保护的二次谐波闭锁功能。既能确保空充时零序过流保护不误动,又能保证正常情况下发生接地故障时零序过流保护的可靠性。最后通过现场故障录波器波形故障回放验证了该方案的正确性。

参考文献

[1]赵畹君.高压直流输电工程技术[M].北京:中国电力出版社,2004.

[2]王维俭.电气主设备继电保护原理和应用[M].2版.北京:中国电力出版社,2002.

[3]国家电力调度通信中心.国家电网继电保护培训教材[M].北京:中国电力出版社,2009.

[4]浙江大学发电教研组直流输电科研组.直流输电[M].北京:水利电力出版社,1985.

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[7]彭海平.500 k V变压器中压侧及220 k V出线零序过流保护配置及整定方法研究[J].电力系统保护与控制,2011,39(1):128-131.

[8]张柳.大型火电厂变压器分支零序保护误动案例分析[J].电力系统保护与控制,2010,38(23):223-226.

[9]聂鸿宇.特高压换流变压器非常规安装及现场局部放电试验[J].中国电力,2013,46(11):22-25.

[10]郝俊芳.直流换流站星角换流变差动保护的灵敏度校验[J].中国电力,2014,47(9):118-121.