法兰泄漏（精选5篇）
法兰泄漏 篇1
合成氨生产过程中, 因系统循环量突然增大, 长时间超温、超压, 操作不当等等原因会发生高压管道泄漏现象。气体中含有大量氢气, 极易造成管道出现脱碳现象, 一旦泄漏不及时处理, 将会导致大的事故发生。
公司化肥厂合成氨系统因透平机跳闸, 处理不及时, 1#、2#两套系统压力失衡, 造成1#系统压力迅速升高2 MPa, 恢复生产后, 发现1#系统氨冷器进口法兰、塔底排污阀法兰、塔后去提氢法兰出现不同程度泄漏, 因系统不能及时停车处理, 导致漏点部位逐渐扩大。最后停车处理, 停车后拆开塔后去提氢法兰, 发现一条深2 mm、宽3 mm的沟槽贯穿整个密封面, 如果更换M49×10高压丝头, 必须系统置换加盲板或拆掉氨分去氨冷器M219×35的高压弯头, 再上报申请, 得到批准后, 需有专业资质方才能处理。过程复杂, 工程量比较大, 存在不安全因素较多。最终决定用金属胶 (2211F) 弥补修复缺陷的方法, 比较成功。经了解, 这种方法处理高压密封面泄漏成功案例尚属首次。现将具体操作方法和要求记录如下, 以供借鉴。
第一步 准备沙布若干张, 会锦锉一套, 无水乙醇一瓶, 干净布一块, 毛刷一把, 2211F金属胶一套。
第二步 ① 用会锦锉把漏点毛刺、沟槽内油灰清理掉。
② 用沙布把整个密封面修理一遍。
③ 用布、毛刷清除沟槽内、密封面上的附着物。
④ 用无水乙醇清洗整个密封面, 达到金属原色最佳。
第三步 ① 在干净物体 (硬纸或有色金属板) 上把金属胶按比例调和。
② 用硬质棍或板把金属胶均匀涂于缺陷凹处。
③ 涂胶时要均匀, 不准有气孔、鼓泡现象, 涂胶要略高于法兰密封面。
第四步 ① 放好透镜垫连法兰, 视缺陷情况加或不加铝垫, 连好法兰。
② 用蒸汽对准管道、法兰夹角处加热。
③ 根据蒸汽压力大小、温度变化确定阀门开启度, 加热部分每提升11 ℃以上固化时间缩短一半, 加热时间不低于3 h。
输油站阀门法兰泄漏风险等级评价 篇2
D—diameter:为阀门公称通径;P—pressure:为阀门公称压力;
C—control:为泄漏后可否控制;Z—zone:为是否在重点区域。
风险分值DS=D+P+C+Z。DS值越大,说明该阀门风险等级越高,需要增加相应安全措施。对这4个方面根据划分的数值,计算出不同阀门的风险等级。
1、阀门公称通径(D)(如表1.1所示)
2、阀门公称压力(P)(如表1.2所示)
3、阀门泄漏控制(C)(如表1.3所示)
4、阀门所处区域(Z)(如表1.4所示)
5、风险等级划分(如表1.5所示)
按照DPCZ评价法将站内所有阀门进行划分类别,具体分类情况见下表:
经过对阀门的分类,将全部阀门按类别承包到个人,并制定详细的要害部位巡回检查内容和日常保养明细,见表一和表二。
结论:
DPCZ评价法在一定程度上不够全面,应用时需考虑其局限性,将根据实际情况予以修正。
参考文献
法兰泄漏 篇3
1 法兰连接密封性影响因素
法兰接头是一种可拆卸的装置, 实际工程中它需要经常拆卸, 所以联接面密封的可靠性就成为能使工业生产正常运行的首要条件。螺栓法兰联接属于强制密封, 依靠联接件通过被联接件强制挤压密封元件使之密封。
法兰连接使用方便, 能够满足大多数工况需求, 使用范围广泛, 其密封性好坏主要取决于以下三要素:设计 (选用标准、介质温度、压力、介质性质等) 、法兰配件 (法兰、螺栓、垫片等) 、施工 (工机具、计算、安装技术、人员资质、润滑等) , 一般情况下设计及法兰配件较易控制, 出现问题几率较低, 对法兰泄漏率影响较小, 而施工过程对法兰密封好坏影响较大, 且影响施工质量的因素很多, 除了工机具、计算、润滑等客观因素外, 还有一个重要且控制难度较大的因素, 即施工人员, 施工人员的素质直接影响施工质量, 根据BP公司对法兰泄漏统计分析可以得出:85%法兰泄漏是由于螺栓锁紧力不足或不均匀所致, 15%是由于设计和法兰配件问题所致, 所以施工过程管理显得尤为重要。
2 高温部位法兰易泄露原因分析
根据法兰连接三要素我们可以得出法兰泄漏原因主要有设计原因、法兰配件质量问题及施工质量问题。那么对于高温部位法兰为什么较其他部位容易发生泄漏呢?原因主要体现在高温上, 而高温主要影响的是法兰螺栓的膨胀形变, 从而影响螺栓的锁紧力, 因此如何准确的为法兰提供所需的预紧力, 使螺栓受热预紧力衰减后仍能提供满足生产所需的法兰锁紧力, 是以下探讨的内容。
2.1 预紧力对法兰泄漏的影响分析
预紧力即高温部位法兰在冷态状态下对其螺栓提供的锁紧力, 预紧力的大小直接决定法兰密封效果, 预紧力过小会使法兰对垫片的压力不够, 在介质的压力下产生缝隙, 造成泄漏;预紧力过大会损坏螺栓或垫片, 造成泄漏;预紧力不均匀, 法兰对垫片会压偏, 造成介质泄漏。如图1所示:Fmin-法兰密封所需最小预紧力、Fmax-法兰密封所需最大预紧力、F-螺栓预紧力范围。当预紧力范围F超出Fmin-Fmax时, 会使法兰的夹紧力过小、过大或不均匀, 从而影响法兰的密封效果, 甚至造成泄漏。
另一方面, 在实际施工中, 螺栓所得预紧力F又取决于我们施加给螺栓的预紧力矩TT、螺牙之间的摩擦力FF1及螺帽与承载面的摩擦力FF2, 摩擦力FF1与FF2越大, 实际作用在螺栓上的预紧力就越小, 法兰得到的夹紧力也就越小 (如图22) 。
从图2中可以看出摩擦力越小, 在同等预紧扭力下, 螺栓得到的拉力越大, 法兰得到的夹紧力也就越大。所以螺栓紧固时施加给螺栓的扭力并不能全部转化为螺栓得到的拉力, 当我们计算出法兰密封螺栓需要的扭力矩时, 要考虑摩擦力的影响, 根据摩擦系数适当增大螺栓预紧力矩, 这一点紧固法兰作业时要特别注意。
2.2 温度对螺栓预紧力的影响分析
螺栓会随温度的升高产生轴向拉伸形变, 造成预紧力变小, 如图3所示, 温度越高, 螺栓预紧力衰减越多, 当螺栓预紧力衰减至小于法兰密封所需最小夹紧力时, 就会产生泄露。
另一方面, 当热负荷变化时, 特别是交变工况下, 螺栓预紧力会出现多次衰减, 直至稳定, 预紧力在多次衰减过程中, 一旦衰减至小于法兰密封所需最小夹紧力时, 就会产生泄漏。如果螺栓预紧力足够, 经过交变热负荷预紧力衰减稳定后, 依然大于法兰密封所需的最小夹紧力, 法兰就不会发生泄漏。可见在交变热负荷工况下, 给法兰螺栓合适的预紧力显得尤为重要。
2.3 法兰紧固工具对预紧力的影响
实际法兰紧固作业中, 我们需要迫切知道的是法兰实际夹紧力F, 但我们实际能够测量的是施加给螺栓的扭力矩T, 由于测量工具的误差及摩擦力的存在, 实际施加给螺栓的扭力值的准确度受到很大影响, 根据《BP Amoco Piping Joints Handbook》手册可知, 一般手工力矩扳手输出力矩误差为±60%, 气动力矩扳手误差±40%, 手动液压扳手误差±30%, 液压拉伸器误差±10%, 由于这些工具的误差所在, 使得真正作用在螺栓的预紧力产生偏差, 当偏差超出法兰紧固所需的最小或最大夹紧力时, 法兰泄露的风险就会随之增大, 这就要求我们根据法兰的重要程度选择合适的紧固工具。
3 采取措施
3.1 针对摩擦力采取的措施
由上文分析可知, 紧固法兰螺栓时, 施加的预紧力矩实际作用到螺栓上的大小, 主要受螺牙之间的摩擦力F1及螺帽与承载面的摩擦力F2影响, 螺牙之间及螺帽与承载面之间的摩擦系数越小, 螺栓实际得到的拉力越大, 法兰得到的夹紧力也就越大 (如图4) , 所以针对两个不同的摩擦力需要采取以下措施:
3.1.1 对螺纹变形或损坏的螺栓进行更换, 并对更换的螺栓充分润滑;
3.1.2 对可以重复使用的螺栓, 拆卸后进行螺纹清理及充分润滑;
3.1.3 出现锈蚀严重, 螺纹无法修复的螺栓必须进行更换;
3.1.4 对螺帽及螺帽承载面进行清理及润滑;
3.1.5 根据法兰规格及介质性质从法兰紧固所需扭力矩表中选取合适扭力值;
3.1.6 对每个法兰建立紧固数据表, 专人负责。
3.2 针对工具误差采取的措施
由于螺栓紧固时使用的工具对螺栓最终得到的预紧力影响很大, 所以需要根据法兰的工况及重要程度选用合适的工具。根据各种工具的准确度不同, 对于重要部位、易引起事故或影响装置长周期运行的法兰, 要选择测量偏差较小的工具, 如液压拉伸器来紧固法兰, 这样法兰得到的夹紧力偏差较小, 出现泄漏的概率很小。对于一般法兰或对装置影响不大的部位法兰, 选取液压扭力扳手或一般扭力扳手, 并严格按照需要设定扭力值, 使法兰得到的夹紧力达到密封需要的范围, 在试压及升温过程中仔细检查, 及时消除漏点, 避免开工后法兰的泄漏。
3.3 针对热负荷下螺栓预紧力衰减采取的措施
由上文分析可知, 螺栓温度升高后, 预紧力会减小, 在交变热负荷下, 螺栓预紧力会出现多次衰减, 直至达到稳定, 针对此情况并根据以往经验, 装置开工前会用蒸汽试压, 此时螺栓相当于经历一次热负荷, 引入介质升温正常后, 相当于螺栓经历第二次热负荷, 螺栓的预紧力会经历两次衰减, 因此试压不漏的法兰可能会在开工升温后发生泄漏, 所以建议采取以下措施避免螺栓预紧力衰减泄漏:
3.3.1 蒸汽试压时, 出现泄漏的法兰做好标记, 开工升温后重点检查。
3.3.2 经过检修的高温法兰, 在装置开工稳定前一周不要打保温, 进行逐个检查, 对预紧力不足的进行及时热紧。
3.3.3 重点部位泄漏风险高的法兰不要打保温, 防止打保温后螺栓温度升高预紧力衰减发生泄漏。
4 结语
由以上分析可知, 高温部位法兰泄漏主要是螺栓预紧力不足, 而使螺栓预紧力不足的因素主要有紧固测量工具的偏差、螺栓升温后预紧力的衰减 (交变热负荷下会多次衰减) 、摩擦力的影响等, 如何克服这些影响因素, 经过现场实践, 本文总结了几点措施与建议, 以供同行参考。
参考文献
[1]张林青.石油化工装置管法兰的泄漏分析[J].炼油技术与工程, 2010, 06:40-6.
法兰泄漏 篇4
法兰连接为石油天然气行业在管道运输和生产储运当中较常采用的方式。但由于各方面因素的影响, 尽管法兰处于密封的状态之下, 仍旧会出现泄漏的情况, 进而可出现气体、物料泄漏, 给周围造成较严重的影响, 严重时可造成人身伤亡事故, 或是导致重大火灾出现。同时, 石油天然气混合物具有较强的腐蚀性且毒性较大, 在较大压力和较高温度的影响下, 一旦泄漏其所造成的影响较为严重。为此, 应注重连接法兰的密封性。在熟悉其构成的基础上, 找出预防的措施。
一、石油管道连接法兰的构件要素
1. 法兰方面的构建要素
就法兰的密封面而言, 其具备多种类型。其一为平面型的密封平面, 该平面较为光滑, 仅在其平面上具有3条左右的同心沟槽, 一般将其称之为水线。将螺栓拧紧之后, 很容易将垫片的材料通过内外两个方向挤出来, 较难压紧。所以该种类型的法兰一般应用于压力较小、不会轻易出现燃烧和爆炸, 并且介质没有毒性的地方, 如石油工厂当中的冷却水道;其二为凹凸型的密封面, 其构成包括凹面及凸面各一个, 该类型的法兰较容易实现对中, 且不会对垫片构成挤压作用, 所以不存在将其挤出的问题, 适用于有一定压力的场合;其三为榫槽密封型的封面, 其构成包括槽面和榫面各一个[1]。在使用时, 需将垫片置于槽当中, 该类型的封面也不会挤压垫片, 垫片不会因此而移动。但因为该类型中的垫片较狭窄且紧力较小, 外加复杂的构造, 所以在更换垫片时存有较大的难度。其一般被用于易爆、易燃、有毒, 且压力高的场合当中。
同时, 连接法兰的密封性对刚度具有较高的要求。若是法兰的刚度不够, 将连接螺栓拧紧之后, 极有可能出现波浪变形和翘曲变形。并且若是介质的温度较高, 则法兰会出现热变形, 造成密封无效。为此, 在法兰设计环节应计算好, 确保其足够的刚度。另外, 还需注重法兰绝缘和防爆方面的问题。石油化工的部分场所要求防止静电和雷击。为此, 法兰衬套所用的材料为胶木, 能够发挥防爆和绝缘的作用。但同时也应注意到法兰和衬套的同心要求, 若是错位则会造成密封失效。
2. 垫片因素
垫片属于法兰密封的组成部分, 其可对密封性能造成直接的影响。应用于石油管道的垫片一般具备紧密的特点, 较少发生浸渍介质的情况。但要求其具备良好的变形回弹能力。通常情况下, 具备较好回弹力的垫片自身能够适应温度和压力波动, 且不会轻易出现腐蚀老化和渗透泄漏的问题。另外, 在应用时需把握好垫片和法兰之间的硬度差。由于法兰的密封机理是借用垫片产生的塑性或弹性变形, 进而将法兰存有的凹凸情况填平, 防止界面出现泄漏的情况。为此, 垫片硬度需低于法兰, 在一定条件之下, 两者之间的硬度相差越大, 其密封性越佳。
3. 螺栓因素
螺栓在法兰密封中发挥紧固的作用, 将螺栓拧紧时, 法兰能够紧紧的压住垫片, 让垫片出现塑性变形和弹性变形, 以填充法兰的凹凸面。通过相应的操作, 可促使垫片具备一定的密封比压, 进而达到较好的密封状态。同时, 应注意螺栓预紧力的控制, 需促使其均匀的作用在垫片之上, 如果预紧力较小, 则会因垫片过小而达不到止漏的目的, 如果过大则会导致垫片变形, 促使其失去回弹的能力, 甚至形成严重的破坏[2]。
二、预防石油管道连接法兰密封泄漏的措施
1. 严格执行法兰连接的应用条件
在石油管道当中应用法兰连接时, 需满足相应的条件, 包括温度、介质和压力等方面的化学及物理性质。其中单个因素一般不会对连接法兰的密封性构成严重的影响。其中温度因素的联合作用造成的影响较为巨大, 若是高温存在波动情况, 给密封性造成的影响尤为巨大。但处于高温条件下时, 将会加剧介质对垫片所产生溶解及腐蚀作用, 加大了泄漏的可能性。在此情况下之下, 螺栓、垫片和法兰等均会出现应力松弛或蠕动, 降低密封比。在压力及温度均存在变动的情况下, 垫片将会出现疲劳, 导致密封失效。为此, 在实施相应的操作时, 应尽量的保证各类条件的平稳, 减少温度和压力所出现的剧烈波动问题。且在应用一段时间之后, 应加固螺栓, 此时, 需注重对冷热循环和高温在各类场合中的应用, 以促进法兰连接密封性的提升。
2. 严格按照相应要求完成安装
在安装法兰之前, 应详细的对垫片和法兰的形式、尺寸和材料等进行检查, 并保证螺栓符合相应的安装要求。保持法兰表面的情节性, 其表面不可存有腐蚀损坏、机械损伤, 以及残留有旧垫片等情况。同时还需检好法兰表明的粗燥程度, 并保证凸台能够对准, 法兰面与面之间的间隙应适当, 且两封面的平面所具有的平行度应能够满足相应垫片的形式。
在螺栓的使用方面, 要求只能将其用作压紧垫片, 不可用作拉拢法兰。把垫片放入正确的位置之后, 将螺栓均匀的拧紧, 并查看组装的良好性。在拧螺栓时, 应对称进行, 若是需要应用螺栓应力, 需借助指针形式的扭力扳手, 进而获取合适的螺栓预紧力。而在大法兰当中可通过液压螺栓张力器完成螺栓伸长量的测量。若是垫片应用的场合需将其压紧, 应通过塞尺进行垫片压紧程度的检查。根据不同的使用场合, 分别采用相对应的安装方式。对于非金属的垫片, 应将其保存到凉爽且干燥的地方, 避免将其暴露在含有臭氧或阳光的地方, 且应平放, 存储两年之后应检查其是否出现此变形情况, 若是存在变形情况, 应放弃使用[3]。
结束语
造成石油管道中法兰密封泄漏的原因较多, 在具体的分析和应用当中, 应结合实际情况, 以及连接法兰的相关应用机理进行分析。在预防方面, 则应在充分了解其使用条件及安装条件的情况下, 认真严格的执行。
摘要：连接法兰在石油天然气行业中应用较广, 若是出现密封泄漏则可造成严重的影响。本文在分析石油管道连接法兰构件要素的基础上, 提出预防密封泄漏的措施, 以期对减少石油管道连接法兰密封泄漏的发生率有所帮助。
法兰泄漏 篇5
重庆建峰化工股份有限公司化肥装置采用美国布朗合成氨工艺, 设计生产能力为1 000t/d。其中, 二段转化炉废热锅炉是列管式换热器, 柔性管板上共有404根换热管和一根273mm的旁路管与管板连接, 旁路管出口有一个挡板控制废热锅炉的出口工艺气温度。入口管板上有75mm的耐火砼保护管板避免被高温工艺气烧坏, 换热管的进口端有保护套管, 避免管板处温差太大。该设备主要作用是:通过废热锅炉换热产生高压蒸汽, 并经汽包进行汽液分离后, 进入蒸汽过热器与工艺气进一步换热, 最后将合格的工艺气和蒸汽送往后端。其原理是:在二段转化炉顶部加入空气, 燃料气和空气在上部锥体处燃烧, 产生热量;来自一段转化炉的工艺气, 在转化管内催化剂的作用下, 发生蒸汽转化反应;离开二段转化炉的工艺气甲烷含量降至1.65%, 出口温度达到869℃, 进入废热锅炉的管程, 与壳程的水换热, 产生12.8MPa (表压) 的高压蒸汽;工艺气温度降到479℃后进入蒸汽过热器进一步降温;废热锅炉壳程331℃的锅炉给水转化为331℃的蒸汽, 通过3根上升管进入汽包进行汽液分离, 水通过3根下降管回到废热锅炉, 蒸汽进入蒸汽过热器过热。通过对废热锅炉内部的旁路阀调节, 保证工艺气以388℃进入高温变换炉, 出口的蒸汽温度为384℃进入一段转化炉对流段进一步加热。工艺流程见图1。
100H01—一段转化炉;100R01—二段转化炉;TI124—二段转化炉出口工艺气温度;100E08—转变废热锅炉;TZ125—转变废热锅炉挡板蝶阀;TI262—转变废热锅炉出口工艺气温度;100E09—蒸汽过热器;100R02—高温变换炉;100V07—汽包;SS—高压蒸汽
2 问题的产生
合成氨装置二段转化炉废热锅炉于2007年更新改造, 投入运行至今已有7a。2014年5月8日, 发现废热锅炉手孔法兰有蒸汽冒出, 当即进行紧固处理, 消除泄漏。2014年5月12日7∶00该处又出现泄漏, 通过紧固处理效果不明显, 仍然有微漏。该处的锅炉水介质见表1, 如果多次带压紧螺栓极易发生螺栓断裂事故, 造成大量高压锅炉水喷出, 严重威胁人身及设备安全[1], 不但造成一段转化炉等设备的严重损坏, 还将造成全线停车, 损失惨重。因此, 寻求一个既科学又安全的处理措施已迫在眉睫。
3 泄漏产生的原因分析
导致法兰泄漏的原因可能有多种, 包括密封垫材质、结构, 连接面是否光洁, 螺栓预紧力等。根据废热锅炉手孔法兰经紧固螺栓能减少泄漏, 说明其主要的原因还是螺栓预紧力的影响。据英国海上操作者协会 (UKOOA) 的统计数据报告[2], 81%的法兰泄漏是由于不正确的螺栓预紧力造成的。
在使用传统紧固方式进行紧固时, 诸如呆扳手、敲击扳手等工具, 由于力臂的存在, 作用力会对螺栓形成侧向偏载 (见图2) , 使螺栓螺母之间的摩擦力增大且无法预知, 损失的扭矩也无法确定, 加之螺纹啮合部分及螺栓螺母与被连接件之间的表面摩擦会增大扭矩的损失, 从而无法做到精确的螺栓载荷。
力矩M=F×L侧向偏载F’=F作用力F力臂长度L综合分析, 螺栓预紧力不足可能是废热锅炉手孔法兰发生泄漏的主要原因。
4 处理措施
4.1 方法选择
该处泄漏部分的处理, 有以下3种方法可供选择: (1) 直接用敲击紧固泄漏部分, 但易造成螺栓断裂, 进而扩展为事故; (2) 停车处理, 更换密封垫及螺栓, 如此会造成重大经济损失; (3) 采用夹具堵漏。
对比3种方法, 能做到既安全又经济的唯有第三种方法切实可行。
4.2 处理过程
4.2.1 现场勘测
法兰外圆和螺栓有一定腐蚀但不影响夹具的正常的安装, 为了设计、制作合适的夹具, 对现场情况进行了实地勘测, 结果见表2。
4.2.2 夹具的强度校核
根据现场所测的尺寸, 按照GB/T 26468-2011《承压设备带压密封夹具设计规范》[3]中的5.3夹具设计准则:5.3.1承受注剂压力和泄漏介质压力的夹具所用金属材料和厚度应满足刚度条件, 使用中不应出现塑性变形;5.3.2夹具的连接部位的结构应满足强度条件, 使用中不应发生断裂;5.3.3选择夹具结构型式时, 不应在注剂密封操作时, 使泄漏缺陷部位产生新的附加力。
依据GB/T 26468-20118中第8条[3]关于夹具计算的要求, 相关计算如下:
式中p—系统压力修正值, MPa;
pL—系统压力, MPa。
式中S—法兰夹具的厚度, mm;
D—泄漏法兰外径, mm;
—使用温度下的许用应力, 利用差值法求得311℃时Q245R (GB713) δ60钢板的许用应力为111MPa;
φ—焊接接头系数, 取0.7。
式中t—法兰夹具耳板的厚度, mm;
C—两法兰中间间隙, 现场法兰中间间隙测绘为23mm;
L1—耳板连接螺栓孔到夹具边缘距离, 为便于连接螺栓的安装取20mm;
L—耳板长度, 根据耳板螺栓定为120mm。
式中d—连接螺栓直径, mm;
Ck—刚度和预紧系数, 取1.5;
n—螺栓套数, 取4套较可靠。
夹具及耳板的选材均为12CrMoVR。根据计算结果得出, 夹具厚度为51.7mm, 而设计所需的钢板厚度60mm, 符合要求;连接耳板厚度为27.1mm, 为方便加工取值40mm;连接螺栓用30CrMoA (8.8级以上) , 计算直径26.3mm, 没有此规格且不能小于原连接螺栓M36mm, 在此处取值M36mm。
依据计算结果和泄漏的腐蚀介质而定的剖分式夹具厚度, 经过强度校核设计的夹具符合要求。
4.2.3 堵漏过程
(1) 在正式安装夹具前, 先要测试注胶时的沿程阻力。连接好油泵、油管、注剂枪、注剂接头与夹具相连通, 加入密封剂后开始加压注入;当密封剂在夹具上的注剂孔出现后停止打压, 看表针回程后的停止位置, 记下读数, 即原始的沿程阻力值。密封堵漏时注入夹具内压力的最大值是沿程阻力+系统内压力+ (5~7) MPa (5~7MPa是修正值) 。
(2) 夹具 (图3) 全部加工完成后, 进入现场先进行夹具试安装, 检查是否符合密封堵漏安装要求。然后拆下夹具在填料槽内安装好密封填料, 将夹具安装到泄漏法兰上, 紧固夹具耳板上的连接螺栓, 使夹具上的密封线与法兰外径、端面紧密贴合, 并安装好注剂接头。
(3) 安装注胶枪, 连接好油管和油泵, 选用HG-2A密封胶注入到夹具内腔与法兰的空隙中。注密封剂前, 找到泄漏点最大处, 在对面开始注入密封剂。
(4) 以此为中心点, 左右交叉进行注入, 并严格控制好注入密封剂时的压力, 切实在夹具内将密封剂均匀的注满。
(5) 在最后收口封堵前, 应停止半小时以上, 前期注入的密封剂进行固化、热缩, 再通过前面注过密封剂的接口注入密封, 到压力达到规定的上限为止, 最后一次性封堵。
现场在线带压堵漏后手孔法兰效果见图4。
5 效果
二段转化炉废热锅炉手孔法兰经过在线处理后, 避免了螺栓断裂事故, 达到了消漏的目的, 开创了高温高压法兰成功堵漏的先河, 确保了系统安、稳运行。
参考文献
[1]沈松泉, 黄振仁, 顾竟成.压力管道安全技术[M].南京:东南大学出版社, 2000:165-188.
[2]顾伯勤.螺栓法兰连接系统泄漏率计算[J].石油化工设备, 1999 (3) :2-5.