连续梁施工技术交底（共8篇）
连续梁施工技术交底 篇1
施工技术交底
工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 被交底单位
桥涵六工班
交底部位
土城子跨京藏高速立交桥连续梁
交底项目
连续梁钢筋施工
交底人（时间）
审核人（时间）
接收交底人（时间）
交底内容：本交底适用于土城子跨京藏高速立交桥连续梁钢筋施工技术交底
1、钢筋的制作（1）、钢筋在加工弯制前应调直，并应符合下列规定：
a.钢筋表面的油渍、漆污、水泥浆和用锤敲击能剥落的浮皮、铁锈等均应清除干净。b.钢筋应平直，无局部折曲。
c.加工后的钢筋，表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。（2）、钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求。当设计无要求时，应符合下列规定（d为钢筋直径）：（3）、钢筋宜在常温状态下加工，不得加热。弯制钢筋宜从中部开始，逐步弯向两端，弯钩应一次弯成。（4）、钢筋加工的允许偏差不得超过下表的规定。钢筋加工的允许偏差和检验方法 序号
项
目 允许偏差(mm)
检验方法
受力钢筋全长
±10 尺量
弯起钢筋的弯折位置
箍筋内净尺寸
±3
注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 1 页，共 5页 施工技术交底
工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位
中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班
交底项目
连续梁钢筋施工
钢筋由钢筋加工场集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场一次绑扎成型。钢筋加工前应进行配料计算，下料要有配料单。在加工机具上贴上加工材料的配料单及钢筋加工的工艺要求。由于钢筋种类多，同一节段相邻钢筋结构尺寸很雷同为防止钢筋安装时混淆，对加工成型的钢筋进行编号，最后按编号有序运输到现场进行吊装安装。
2、钢筋焊接（1）、主筋直径大于25mm的钢筋采用滚轧直螺纹套筒联接，主梁分段连接钢筋采用焊接接头。环向箍筋及架立钢筋用扎丝绑扎、接头点焊，其搭接长度不小于规范规定。在同一断面内钢筋接头数量不应超过50%。（2）、当采用闪光对焊接头时，应符合下列规定：
a.每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺和参数，按实际条件进行试验，并检验接头外观质量及规定的力学性能。仅在试焊质量合格和焊接工艺（参数）确定后，方可成批焊接。
b.每个焊工均应在每班工作开始时，先按实际条件试焊2组对焊接头试验，并作冷弯试验，待其结果合格后，方可正式施焊。
c.每个闪光对焊接头的外观应符合下列要求：
①接头周缘应有适当的镦粗部分，并呈均匀的毛刺外形。②钢筋表面不应有明显的烧伤或裂纹。③接头弯折的角度不得大于4°。
④接头轴线的偏移不得大于0.1d（d为钢筋直径），并不得大于2mm。
d.在同条件下（指钢筋生产厂、批号、级别、直径、焊工、焊接工艺和焊机等均相同）完成并经外观检查合格的焊接接头，以200个作为一批（不足200个，也按一批计），从中切取6个试件，3个作拉力试验，3个作冷弯试验，进行质量检验。检查不合格的接头，该批接头全部剔出重焊后方可提交二次验收。
e.对焊接头的抗拉强度不应低于该级别钢筋的规定值，并至少应有2个试件断于焊缝隙以外，且呈塑性断裂。
注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 2 页，共 5页 施工技术交底
工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位
中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班
交底项目
连续梁钢筋施工
（3）、热轧光圆钢筋和热轧带肋钢筋的接头采用搭接、帮条电弧焊接时除应满足强度要求外，尚应符合下列规定：
a.搭接接头的长度、帮条的长度和焊缝的总长度应符合规定
b.搭接接头钢筋的端部应预弯，搭接钢筋的轴线应位于同一直线上。（4）、钢筋接头应设置在钢筋随应力较小处，并应分散布置。配置在“同一截面”内受力钢筋接头的截面面积，占受力钢筋总截面面积的百分率，应符合下列规定： a.焊接接头在受弯构件的受拉区，不得超过50%；在轴心受拉构件中不得超过25%。b.绑所接头在构件的受拉区，不得超过25%；在受压区不得超过50%。c.钢筋接头应避开钢筋弯曲处，距弯曲点不应小于10d。d.在同一根钢筋上应少设接头。“同一截面”内，同一根钢筋上不得超过一个接头。两焊（连）接接头在钢筋直径的35倍范围且不小于500mm以内、两绑扎接头在1.3倍搭接长度围且不小于500mm以内，均视为“同一截面”。
3、钢筋安装（1）、钢筋施工，按下料单加工钢筋→对加工成型钢筋进行编号→按编号运输至现场→按编号吊装钢筋→按编号绑扎个个块底板、腹板钢筋及预应力管道安装→安装内模、顶板钢筋、预应力管道。（2）、钢筋、预应力管道安装流程：梁体钢筋应整体绑扎，先进行底板钢筋绑扎，底板纵向波纹管及竖向预应力钢筋梁底锚固端（包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋）的安装，再进行腹板钢筋的绑扎、竖向波纹管及预应力钢筋的接长、腹板内纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎。当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或适当弯折。梁体钢筋最小净保护层厚度除顶板顶面30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不应深入保护层内。（3）、梁体联系钢筋采用Φ12钢筋，钢筋间距：顶板和腹板不大于60cm，底板不大于30m，按梅花形交错布置。
注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 3 页，共 5 页 施工技术交底
工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位
中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班
交底项目
连续梁钢筋施工
（4）应预应力钢束张拉而截断的钢筋，应在钢束张拉完成后焊接恢复原状。
（5）各梁段纵向钢筋可以采用焊接接长，但应按施工规范错开接头位置。半成品钢筋严禁存放在支架上，安装钢筋骨（网）架时，应保证其在模型中的正确位置，不得倾斜、扭曲，亦不得变更保护层的规定厚度，在混凝土浇筑过程中安装钢筋骨（网）架时，不应妨碍浇筑工作正常进行，并不应造成施工接缝。绑扎和焊接的钢筋骨（网）架，在运输、安装和浇筑混凝土过程中不得有变形、开焊或松脱现象，并应符合下列规定：
a.在钢筋的交叉点处，应用直径0.7～2.0mm的铁丝，按逐点改变绕丝方向（8字形）交错扎结，或按双对角线（十字形）方式扎结。
b.除设计有要求外，梁结构中钢筋骨架的箍筋，应与主筋垂直围紧；箍筋与主筋交叉点处应以铁丝绑扎；梁构件拐角处的交叉点应全部绑扎；中间平直部分的交叉点，可交错扎结。（1）、当预应力管道与钢筋骨架相碰时将钢筋移动，禁止截断。由于钢筋管道密集，如钢绞线、精轧螺纹钢筋管道与普通钢筋发生冲突时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋后精轧螺纹钢筋然后是横向预应力钢筋保持纵向预应力钢筋管道位置不变。顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，安装时要求准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按支架的计算挠度所设的预拱度，无误后方可进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。（2）、梁体钢筋最小净保护层除顶板层为30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。所有梁体预留孔处均增设相应的螺旋钢筋；桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设螺旋钢筋和斜置的井字形钢筋进行加强。施工中确保腹板、顶板、底板钢筋的位置准确，应根据实际情况加强架立钢筋的设置，可采用增加架立钢筋的数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。当采用垫块控制净保护层厚度时，垫块应采用与梁体同标号的混凝土垫块，且保证梁体内的耐久性。
4、注意事项：
注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 4 页，共 5 页 施工技术交底
工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位
中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班
交底项目
连续梁钢筋施工
（1）.底板上、下层的定位钢筋下端必须与最下面的钢筋焊接联牢。（2）.钢筋与管道相碰时，只能移动，不得切断钢筋。
（3）.若安放下限位器、下锚带、斜拉带等部件位置影响下一步操作必须割断钢筋时，应待该工序完成后，将割断钢筋联结好再补孔。
（4）.纵向预应力管道随着箱梁施工进展将逐节加长，多数都有平弯和竖弯曲线，所以管道定位要准确牢固，接头处不得有毛刺、卷边、折角等现象，接口要封严，不得漏浆。浇筑混凝土前，波纹管管道内插入硬质塑料内衬管（混凝土完成后拔出）。
连续梁施工技术交底 篇2
沙坪特大桥位于兰州市城关区大砂坪街道区境内, 桥全长1324.49米, 为了避让规划后的连霍高速公路, 其中主跨采用 (64+112+64) m预应力混凝土连续梁。在施工方案的制定上, 为了加快施工进度以及确保施工质量, 对于连续梁桥的0#段采用托架施工, 1#~13#段采用挂篮施工, 中跨合拢段采用挂篮施工, 14#~16#边跨直线段在中跨合拢后采用挂篮施工。施工顺序为首先施工托架施工, 然后完成0#段施工, 之后进行拼装挂篮以及挂篮预压的施工作业, 再然后悬臂浇筑一般梁段直至中跨合拢。
2 托架施工
1) 托架施工准备工作。在托架施工作业之前, 应该完成预埋件的加工、墩身高度测定等一系列的施工准备工作, 以便于下一步模板桁架的拼装。需要注意的是在托架工程施工之前, 应该对托架的各力学指标进行计算, 明确所有受力杆件采用的型钢材质。
2) 托架施工。在安装预埋件时, 确保预埋件安装的定位稳固, 以免浇筑混凝土时发生位移。在浇筑前要对穿过模板的预埋件的模板孔洞及缝隙进行堵塞, 防止漏浆造成预埋件周围混凝土不密实。模板拆除后, 开始焊接上下两层预埋工字钢的斜撑, 此处焊缝必须保证质量。
3 0#段施工
1) 支座安装。现浇箱梁主墩顶支座采用球型橡胶支座, 在支座安装前先复核垫石位置、标高, 符合要求后方可进行支座安装。在连续梁悬臂现浇施工过程中, 由于永久支座不能够承受施工中产生的不平衡力矩, 因此应该在0#段安装临时支座, 用以临时锁定梁体。2) 0#段底模系统安装。在测量托架施工后的实际标高后, 按照实测标高安装0#段底模系统。需要注意的是必须确保支座和临时支座处的底模铺设, 要保证底模支撑稳固, 接缝平整严密, 防止漏浆污染支座。3) 模板安装。在侧模桁架焊接固定好后, 即可吊装模板, 要确保各模板间的接缝严密, 无错台缝隙, 在完成拉杆加固后要检查模板整体平整度。4) 钢筋施工。钢筋的施工应该按照底板底层———腹板———隔板——底板———腹板———隔板的顺序进行施工作业, 在底板底层预埋钢筋焊接前, 将腹板框形钢筋套上。5) 预应力施工。0#段设计为三向预应力, 即横向、竖向、纵向, 在预应力张拉过程中, 在张拉开始前先根据千斤顶及油表的标定线性方程计算好每束预应力钢筋的张拉油表读数及伸长量, 张拉时纵向预应力钢筋必须进行左右侧对称束及大小里程对称同时张拉。6) 混凝土浇注施工。混凝土浇注按分层浇注, 每层厚度控制在40cm左右, 先浇筑悬臂端再浇注跨中。为了保证砼密实度, 施工作业人员应当进入模板内部, 逐层振捣。箱梁顶板在混凝土初凝后, 可以采用用土工布覆盖养生, 洒水保持砼面湿润, 箱梁梁内洒水保持砼湿润。
4 挂篮安装施工作业
1) 挂篮的拼装。对于挂篮的拼装应该严格按照轨道系统、主桁架后三角、横联、对后三角进行锚固、前三角、前顶横梁、前吊带、底模、后吊带、外滑梁、外滑梁吊杆、外模板及桁架、内滑梁、内模桁架及模板这一顺序进行拼装。需要注意的是挂篮拼装应该一次到位, 完成主构件、内外模系统、安全防护系统以及养生系统等一次安装完成, 在任何一个挂篮前移前, 必须经过项目部验收小组的检验。2) 挂篮的预压荷载试验。在完成挂蓝拼装施工之后, 应该及时检查挂蓝的安全性及稳定性, 并消除挂蓝主桁各构件之间非弹性变形, 观测挂蓝的弹性变形值, 为后续的悬臂箱梁挂蓝施工模板调整提供可靠数据依据。预压荷载试验的预压方式一般采用施加预应力的方法, 施加荷载按最大块段砼重量确定。预压荷载试验首先应该安装挂篮底板预压横梁, 挂篮底模绗架拼装、加固好后, 先不铺底模。然后安装钢绞线及千斤顶。为观测挂篮的受力过程中的变形, 故预压时采取分级施加荷载的方法, 按照30%—50%—70%—90%—100%分级加载。每次张拉持荷1小时, 满载后持荷12小时之后开始卸载, 卸载按施加荷载的10%—30%—50%—70%—100%分级卸载。应该按照挂篮变形观测数据绘制图像, 分析非弹性、弹性变形值的大小, 为预测施工立模标高提供参考。
5 悬浇施工
悬浇施工的施工作业顺序为:挂篮前移、挂篮定位、模板调整、模板清理、模板涂油、钢筋安装、管道安装定位、报检 (高程、平面位置检查) 砼浇注、砼养生、预应力力张拉、管道压浆。
1) 挂篮前移以及定位。挂篮的前移采用导链拉动挂篮前支点移动, 移动时注意控制两边同步移动。挂拉定位则可以根据中线调整挂篮姿态和前支点距混凝土端头距离需, 需要注意的是应该确保前支点下支撑垫物强度, 以控制下沉量不得大于5毫米。2) 钢筋以及预应力管道的安装。在完成模板修正、涂油、加固之后, 应该及时的进行绑扎钢筋以及预埋波纹管道的施工。钢筋应该先绑扎底板、腹板钢筋, 并安装竖向预应力筋及波纹管道, 待内模前移到位后绑扎顶板底层钢筋, 安装顶板预应力管道, 绑扎顶板上层钢筋、安装顶板预埋件。3) 混凝土浇筑施工。混凝土浇筑应当坚持“对称、平衡、同步进行”的原则, 沿梁高方向先浇注底板, 再浇注腹板, 最后浇注顶板。为了使后浇筑的混凝土不引起先浇筑混凝土的开裂, 箱梁梁段混凝土一次浇筑成型, 并在底板混凝土凝固以前全部浇筑完毕, 应当在挂篮的变形全部发生在混凝土初凝前, 以免裂纹产生。在施工时应当特别注意锚垫板下、横梁及腹板位置的振捣, 保证混凝土捣固密实, 无蜂窝麻面。4) 预应力施工。混凝土试件的强度达到设计要求的张拉强度时开始张拉, 按设计要求的顺序进行张拉作业。张拉利用真空压浆工艺, 在一端锚垫板压浆孔上用丝扣连接压浆管, 在另一端出将口上用丝扣两连接真空吸气管, 开动真空泵吸气, 当压力表指针达到0.07MPa时打开进浆阀门, 开始压浆, 同时吸气。浆液在“前拉后推”力的作用下快速注满管道。同时浆液中的残留气体在负压作用迅速排出, 保证了浆液的密实度。当出口浆液浓度与进浆浓度一致时关闭出将口阀门, 继续压浆, 当压力表读数达到0.3~0.5MPa时关闭进浆阀门, 压浆结束。
6 结语
挂篮施工技术作为大跨度连续梁桥施工的主流技术, 具有施工成本低、施工作业效率高以及施工作业技术成熟可靠地特点, 因而在铁路桥梁工程施工中得到了广发的应用。连续梁桥工程施工单位应该合理的制定施工方案, 强化工程施工阶段的质量控制, 同时做好工程施工阶段的安全管理工作, 以确保连续梁桥工程施工作业的顺利开展。
参考文献
[1]苟炜玮.铁路桥梁连续梁挂篮施工技术[J].中华民居 (下旬刊) , 2012.
连续梁施工技术 篇3
关键词:大跨连续梁;联体挂篮;施工
中图分类号:U445.47 文献标识码:A 文章编号:1000-8136(2009)27-0036-03
1工程简介
山西晋济高速公路南河特大桥全长852 m,双向四车道, 整幅设计。全桥采用(40+120+3×180+100=800 m)一联六跨预应力混凝土连续刚构+连续梁的结构形式。
主梁上部结构采用斜腹板的预应力混凝土箱梁,箱梁为单箱单室断面,采用纵向、横向和竖向预应力混凝土结构。箱梁顶面横坡与路线横坡一致,为双向2 %横坡;箱梁底面水平。
箱梁顶板宽24.5 m,悬臂长6.0 m。底板宽从0#梁段处8.656 m变化至合龙段处11.408 m。箱梁中心高度从0#块处箱梁12.50 m变化至合龙段处4.50 m。0#梁段底板厚2.2 m;合龙段底板厚0.32 m。
最大梁段混凝土自重390 t。
2施工方案确定
按照设计要求及以往的施工经验,大多数采用挂篮施工的桥梁,一般都是左右幅分离,箱梁顶板宽在10 m～18 m之间,且梁段自重不超过200 t。现在的问题是:①梁段自重大,390 t;②顶板宽,24.5 m;③箱梁是斜腹板;④高空作业,最低处距地面60 m。怎样解决这些问题是摆在技术人员面前的一个难题。经与设计单位协商、公司业务领导分析论证,最后决定采用联体挂篮施工。做到了既能满足施工要求、安全要求,又能最大限度的利用原有材料。做到了技术措施、安全措施、经济成本的统一,起到了很好的效果。
3联体挂篮的设计
联体挂篮的设计是利用常规挂篮的菱形架,由单片组合成双片菱形架,作为一组受力体系的构件组合。即将双片菱形架组合在一起,形成双肢挂篮的一个受力点。利用两个双肢作为主承重结构。分别锚固于梁体上作受力结构,设计承重400 t,有效地解决了大跨度,大吨位梁段的施工。
联体挂篮前上横梁、底横梁,分别采用型钢组焊件增设桁架结构,解决整幅箱梁宽顶板的受力特点。提高了横梁的承载能力,有效地提高了抗弯性能。
主构件构造:双肢是利用0.8 m长六组2[30bA3组焊件将常规两片菱形桁架拴接。利用扁担梁将其锚固于箱梁上。前上横梁接长后,在一侧安装2[20bA3组焊件,形成桁架结构。前上横梁通过分配梁架设在双肢菱形架上,形成双肢挂篮的主构架。分配梁与菱形架和前上横梁拴接,起分配受力均衡的作用。另配置菱形挂篮的走形系统、提吊系统、模板系统,组成双肢联体挂篮,见图1。
图1联体挂篮图示
4联体挂篮施工
山西晋济高速公路南河特大桥,主跨结构的施工就是采用双肢联体挂篮。施工的最大梁段高12.5 m,顶板宽24.5 m,底板宽8.686 m。
采用挂篮施工流程如下:首先进行第一个梁段挂篮模板的安装,然后进行钢筋绑扎,浇注混凝土养护,进行预应力的张拉及压浆,移动挂篮进行下一梁段的循环施工。
现介绍主要的施工工艺及要点。
4.1联体挂篮前上横梁试压
联体挂篮在上0#段拼装前,在工地应进行试拼,并进行试压,消除非弹性变形并测出弹性变形值。根据弹性变形值提供立模标高值。
联体挂篮预压方法:将两片桁架的主构架面对面拼装,受力部位穿四根精轧螺纹钢锚固,中间安装9台液压千斤顶,利用油泵加压,通过油表读数反映加载数值。同时,在桁架的主构架的两端、中间、二分之一、四分之一及装千斤顶的位置,利用钢尺量测两端的距离。记录数据:在加载前、加载的50 %、100 %及卸载后分别记录两端的距离,来计算挂篮的弹性变形、非弹性变形值,为以后挂篮施工提供依据。
预压荷载:400 t,预压次数6次,预压结果:平均弹性变形每10 t变形3 mm。
在施工过程中,根据具体梁段的重量调整弹性变形值,最大值拟采用12 mm。
图2联体挂篮前上横梁预压图
4.2联体挂篮拼装
整个上部结构的施工,与地面距离最低处60 m,最高处110 m,属于高墩施工。所有的杆件考虑吊装的能力和距离。所以在制作加工时大都采用拴接。不能超过塔吊的起重能力和起吊范围。
拼装程序:首先在0#梁段顶面铺设钢枕,轨道并找平安装前后支座吊装单片菱形桁架临时锚固组合成双肢菱形架安装横向联结,门架更换锚固系统与梁体固结安装分配梁,前上横梁安装吊点安装底横梁及底模架,底模板安装外侧模。
(1)0#梁段顶面铺设钢枕,轨道并找平。施工1#梁段时,首先在0#梁段上进行测放中心线,并根据中心线定出双肢双肢菱形架的位置。然后,铺设钢枕,安装轨道。主要利用箱梁的预埋件将轨道固结在梁体上。在0#梁段顶面利用竖向预应力筋锚固走形轨道。在每侧的箱梁腹板顶面铺2排钢枕、木枕,安装长3.0 m轨道各4根,抄平轨顶面,量测轨道中心距,确认无误后,用加工好的螺帽把轨道锁定。
(2)安装前后支座。
(3)临时固定。在轨道两端按照设计位置安装完前后支座后,利用塔吊吊装菱形桁架。由于受起重能力限制,箱梁每一端菱形桁架分4片安装,先吊装一片就位临时利用倒链固定后,再吊装另一片,随后安装两片之间的横向联结件。完成一组后,再安装另一组。当箱梁一端的两组四片菱形架定位后。用32精轧螺纹钢筋将菱形架及轨道锚固于0#梁段上。
(4)安装菱形架之间的横向联结,横联以及门架。
(5)更换锚固系统与梁体固结。利用扁担梁将菱形架全部固结于梁体后,拆除倒链等临时固结。
(6)安装前上横梁。由于前上横梁长,且有桁架结构。为此,安装时,先吊装2I40型钢组焊件,置于菱形架顶面,带联结板一侧向上放置,然后,进行桁架结构的拼装。完成后,利用千斤顶移动至菱形架前支点附近后。利用塔吊及倒链将其倒置。最后,利用塔吊和千斤顶配合就位,拴接固定。
(7)安装吊点。在前上横梁安装前吊带、侧模吊带。在0#梁段箱梁底板上安装后吊带。前后吊带是吊装、固定底模系统的,是主要的受力部位,施工时必须严格要求,规范操作。吊带采用40 mm16 Mn钢板制作而成,吊带间利用销轴连接。
(8)利用塔吊安装前后底模横梁,然后吊装底模架、铺装底模板。
(9)安装内外侧模及走形梁,先用走形梁托紧外模框架,用四只10 t倒链向上吊装,两只倒链挂在前横梁上,两只通过梁体预留孔固定,同时上升就位,并用安装好的前后吊带锚固。
(10)调整立模标高。根据挂篮试压测出的弹性变形及非弹性变形值,再加上线形控制提供的立模标高定出1#梁段的立模标高。
挂篮安装完成后,开始进行钢筋绑扎。
5钢筋工程制作及安装
5.1钢筋制作
(1)钢筋应具有质量证明书和试验报告单,并抽取试样作力学性能试验,钢筋表面洁净,将表面油渍、漆皮鳞锈等清除干净。
(2)钢筋平直,无局部弯折。采用冷拉调直钢筋时,I级钢筋的冷拉率不大于2 %。
(3)用I级钢筋制作的箍筋,其末端做弯钩,弯钩的直径等于受力主筋的直径且不小于箍筋直径的2.5倍。弯钩平直部分长度,不小于箍筋直径5倍。
(4)钢筋调直、下料、弯制均在加工场施工,焊接、绑扎及安装在现场进行。
(5)主筋纵向连接采用电弧焊时,端部应预先折向一侧,使两接合钢筋轴线一致,减少偏心。
(6)钢筋接头设置在内力较小处,并错开布置。钢筋接头不超过受力的50 %,搭接长度必须规范要求。
(7)用焊接的方法拼装骨架时,严格控制骨架的位置。骨架的施焊顺序,已有骨架的中间向两边,对称的向两端进行,先焊下部再焊上部。
5.2钢筋安装
预制好的钢筋利用塔吊吊装。钢筋骨架绑扎适量的垫块,以保持钢筋在模板中的准确位置和保护层厚度,垫块采用塑料块。
6混凝土浇筑及养护
6.1混凝土浇筑
6.1.1浇筑方法
混凝土拌合物由泵管输送到箱梁顶板位置,腹板和顶板可通过泵管的接长直接输送到浇筑部位,对于底板可在箱梁顶板底模上预留混凝土浇筑孔洞。
预留浇筑孔洞位置及尺寸:浇筑孔洞的数量和尺寸以能满足布料点的浇筑半径和安全顺利输送为原则,孔洞设置在顶板的箱梁纵向轴线上,孔洞布置时需同时考虑与构造钢筋和横向预应力筋位置上的冲突,对横向预应力筋应避开,对冲突的构造筋进行位置调整,底板混凝土浇筑完成后应对所开的孔洞及时修复,将该位置顶板底模还原,并按要求绑扎好构造钢筋,不得影响顶板混凝土的浇筑和结构质量。
浇筑箱梁腹板时须防止混凝土从倒角处溢出,可在芯模底部靠近倒角处加一块平面模板,压住混凝土。控制腹板混凝土浇筑上升速度,当速度过快时,会造成倒角处未凝固混凝土抵挡不住腹板混凝土的压力从而翻浆。
6.1.2浇筑顺序
一般采用分层、分区浇筑时,间隔时间不得超过混凝土的初凝时间。混凝土浇筑时先浇筑箱梁底板,再浇筑腹板及横隔墙,最后进行顶板混凝土浇筑。分层浇筑厚度宜控制在30 cm～50 cm以内。
在浇筑过程中,T构两端受力属悬臂模式,所以,浇筑时应悬臂两端对称浇筑,每一段的中心两侧也应对称浇筑。
混凝土高速倾入所致的冲击不仅会造成梁体的震动影响到挂篮的安全,而且还会破坏钢筋网和预应力管道的尺寸及定位准确性,由此可能导致预应力筋张拉时的线型误差而影响双控目标的实现。因而对底板的浇筑需利用接长软管、串筒或溜槽等措施来减少冲击震动的影响。从高处向模板内直接倾倒混凝土时,其自由倾落高度不宜高于2 m。
6.2施工缝处理
对于0、1号段水平施工缝及各梁段间的竖向施工缝,混凝土终凝后,对施工缝处混凝土进行人工凿毛,确保80%的粗骨料露出表面,满足要求后用高压水冲洗干净,在下段混凝土浇筑前,施工缝混凝土表面洒水湿润。横隔板、加劲板及锚固块混凝土与箱梁混凝土同时浇筑。箱梁表面的混凝土应压实抹平,进行两次“收面”,并在其初凝前作拉毛处理,以便与上层调平层良好连接,并防止表面裂纹的产生。
6.3混凝土的振捣
(1)振捣工艺:采用高频插入式振捣器振捣,各插点的间距应均匀,一般不超过振动棒有效作用半径的1.5倍,一般控制在30 cm。在最边缘点距模板不应大于有效作用半径的1/2,一般控制10 cm。
振捣时要使振动棒自然地垂直沉入混凝土中,为使上下层混凝土结合成整体,振动棒应插入下层混凝土5 cm～10 cm左右,不可漏振、欠振或过振,每一处振动完毕后应慢慢提出振动棒,急提振动棒将使气体不能排出形成蜂窝麻面。振捣器不得平拖,以避免出现混凝土离析。
振捣时间一般控制在20 s～30 s,对每一处振捣部位,必须振捣到该部位密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉,不再冒出气泡,表面呈现平坦、泛浆。
(2)振捣注意事项:①应避免振动棒碰撞模板和钢筋,严禁碰撞预应力管道,严禁用振动棒振动钢筋“赶料”和“拖料”。②浇筑底板与腹板交接位置时应特别注意将该位置振捣密实,确保腹板混凝土浇筑振捣时不出现内翻现象。若出现底板泛浆时,可先延长底板浇筑长度,待该位置能承受浇筑腹板混凝土
和施工产生的压力后才进行腹板混凝土的浇筑。腹板由于预应力管道密集,钢筋较多,且光线较暗,有时振捣棒难以插入,振捣时必须防止漏振。在钢筋绑扎和布设管道时应考虑留出振捣间隙,或者振捣时采用直径小一号的振捣器振捣。对于腹板较高梁段,为确保混凝土振捣质量,可在内模板开窗振捣,待浇筑到时再封闭窗口。③严格控制时间,不得过振形成色差,不得漏振,形成蜂窝麻面。
6.4混凝土的养护
混凝土浇筑完成后,应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护,防止水分蒸发和阳光直射。覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。一般气候条件下,混凝土可采用覆盖一层土工布+洒水养护。为防止污染混凝土面,养护用水采用地下水。为防止因风力较大,混凝土表面水分流失太快,产生干裂,必须由专人及时、不间断洒水,保持混凝土表面一直处于湿润状态,养护时间不得少于10。
7预应力施工
7.1预应力钢绞线的制作
钢绞线下料,应按设计孔道长度加张拉设备长度加余留锚外不少于100 mm的总长度下料。切割时,应在每端离切口30 mm～50 mm处用铁丝绑扎,平放用砂轮切割。钢绞线编束,钢绞线编束时须按各束理顺,每隔1 m～1.5 m用铁丝捆扎,铁丝扣应向里,绑好的钢绞线束,应编号挂牌存放。
7.2预应力筋张拉
预应力张拉设备采用650 t穿心式千斤顶张拉。两端对称,同时张拉。
所有用于张拉预应力筋的千斤顶应专为所采用的预应力系统所设计,并经国家认定的技术监督部门认证的产品。千斤顶的精度应在使用前校验。千斤顶一般使用超过6个月或200次,以及在使用过程中出现不正常现象时,应重新校验。测力环或测力计应至少每2个月进行重新校验,并报监理工程师认可。当工地测出的预应力钢筋延伸量有超过允许的差异时,应暂停张拉并查明原因,必要时对千斤顶进行再校验。
预应力筋张拉程序为:0→初应力(作伸长量标记)→包括预应力损失的张拉控制力σcon(持荷2 min)→锚固。
张拉到σcon后,关闭主油缸油路,测量钢绞线伸长值,若持荷3 min后油压稍有下降,须补油到设计吨位的油压值,千斤顶回油,夹片自动锁定,该束张拉结束,作好记录。
预应力钢绞线束采用张拉力与伸长量双控,并以张拉力控制为主,以伸长值校核。实际张拉伸长值与理论伸长值之差应控制在6 %范围内。每端钢丝回缩量应控制在6 mm以内。
8附晋济高速南河特大桥实物图片
图3晋济高速公路南河特大桥
Continual Construction Technique
Zhao Jinsheng
Abstract: Introduces the mountain western Jin Dynasty highway continual rigid frame bridge construction. Uses the double extremity union body to hang the basket to construct T to construct the Liang section, section assembles the double extremity union body in 0# in the Liang to hang the basket, symmetrical bracket construction greatly cross, view picture, slanting abdomen wooden crate Liang. Hangs basket’s design, the processing and the installment and the concrete construction craft including the double extremity union body, provides for the similar project uses for reference.
连续梁施工技术交底 篇4
运用连续梁挂篮技术首先需要对挂篮进行选型，在进行选型时首先需要明确其作用，就目前来说，使用挂篮主要是对桥梁梁体的目的主要是承重以及荷载转移时的支撑物，在选型时要计算出桥梁荷载力，根据其荷载力进行挂篮的选型。由于在进行实际施工时，施工过程中会出现一些不确定的施工因素的出现，施工人员需要在进行挂篮选型后在对施工中出现的不确定因素进行相应的处理，笔者根据实际的施工经验，在进行选型后可以采用自锚三角形平衡式挂篮。因为此挂篮节点比较少、稳定性高、变形率较低，并且整体的挂篮功能比较完善，其使用此种挂篮的设计要点为：首先，需要规划挂篮系统。在进行挂篮系统的规划中，需要把挂篮系统按照功能角度划分为模板系统、行走系统、吊带系统、底篮、后锚系统以及承重桁架系统等方面。其次，需要对承重桁架系统结构进行详细的分析，全方位了解挂篮的属性以及特性，施工人员需要对挂篮的整个承重结构进行相应的计算，以此可以判断出承重桁架部分的模块分布，根据具体的工程要求，可以进行承载力的计算与设计。再次，需要对于后买系统进行设计时进行锚杆的预留孔洞，这样可以保证预留孔洞和挂篮锚点进行有效的连接。在进行预留孔洞的预留时，需要对预留孔的直径进行精确的计算。最后，需要进行吊带系统和底篮的承载力的设计。在当前，一般采用的是横梁工字型焊接，采用36#工字钢进行安装，并对底篮进行长度与宽度的控制，并根据预留的直径进行吊孔的选型，并进行无缝焊接用精轧螺纹钢进行固定。
2.2挂篮的制作与质量控制
在进行挂篮的制作中，一定要注重挂篮的制作质量，对于铁路桥梁来说，挂篮的拼接不但是整个施工中关键的一步，而且是比较危险的一项步骤，因此，需要在实际的操作中，严格规范操作程序，并按照施工程序进行严格的施工操作，对于每一步要进行严格的把关，保证整个工程的顺利完成。在进行拼接中要按照中心线进行相互连接，然后进行轨道距离之间的适当调整，然后在进行反扣轮组的安装时需要找到适合的位置进行安装，进行衡量和平台的检查，确保其焊接的强度符合设计要求。在挂篮拼装完成后需要进行工程的检验，在进行检验中需采取可以通过非弹性变形试压进行检查来进行隐患的排除。在进行挂篮制作中，需要专业的技术人员进行操作。对整个挂篮的尺寸以及承载力要有明确的把控，对隐蔽部位要进行精细化检查，之后需要进行荷载试验，通过检验合格后进行实际的使用，保证整个施工质量的安全质量。
2.3连续梁挂篮的试验
在铁路桥梁连续梁挂篮施工之前需要进行挂篮承载力试验，通过实验获取弹性变形参数，这样可以有效的提高挂篮施工额控制力，从而准确的进行挂篮的安全控制。在进行铁路桥梁挂篮荷载试验中需要注意的要点为：
(1)在进行预制混凝土堆载加挂水箱时需要宝恒桥梁墩两侧的施工进度保持一致性。
(2)在进行挂篮试验时。需要进行挂篮受力点的合理选择，保证其总荷载力在最大节段的120%之内。
(3)在试验过程中需要进行逐级加载，并且每次加载邹瑶保证在半小时以上，并且最后一级加载为一小时，绘制出挂篮弹性变形数据。
(4)在试验结束后需要进行报告的整理编制，并调整相关参数。
2.4合拢段施工
在进行合拢段施工时，底模平台一级外侧摸前端支撑在现浇段托架上，后端锚固在悬臂梁底板上。通过对气温统计结果进行计算劲性骨架的长度，截取后与相应预埋件焊接牢固后，张拉临时预应力索进行临时锁定。进行合拢段钢筋的绑扎，在进行预应力管道的安装中需要根据当天最低的温度进行浇筑，一次完成边跨何龙的浇筑。等主梁边跨合拢后，继续用挂篮悬浇施工主跨箱梁至跨中合龙;中跨合龙段混凝土采用挂篮模板浇筑。
2.5解除锚固
在进行挂篮外侧模拆除时，需要先进行挂篮与两端锚固系统的拆除，然后解除底模和箱梁底板的后锚系统的解除。可以利用梁顶竖向预应力筋锚固菱形桁架，可以同时把底模后端锚固和已浇梁端底部，并调整底模前端标高设计位置，进行侧模就位。等已浇筑梁段强度和弹性达到设计要求时，进行预应力筋的张拉并压浆。在挂篮底模、侧模标高以及位置控制风安装完成后，就可以进行模板标高以及中线的调整。
2.6混凝土的浇筑
连续梁施工技术交底 篇5
京杭运河特大桥连续梁现浇施工控制技术
以京沪高铁京杭运河特大桥跨338公路(60+100+60)m连续梁现浇施工为例,用ANSYS和Midas软件建立仿真计算模型,对支架结构进行了优化设计,并建立施工预拱度曲线,从而为施工控制提供了决策依据.
作 者：谢大鹏 XIE Da-peng 作者单位：中铁三局集团有限公司,山西,太原,030001刊 名：山西建筑英文刊名：SHANXI ARCHITECTURE年，卷(期)：35(14)分类号：U445关键词：连续梁 分段现浇 支架 预拱度
连续梁悬臂施工监控技术探讨 篇6
关键词：连续梁,悬臂施工,监控技术
悬臂施工法是大跨径预应力混凝土连续梁桥及刚构桥中最常采用的施工方法之一。悬臂施工法不仅在施工期间不会影响桥下的通车通航, 而且充分利用了预应力混凝土承受负弯矩能力强的特点, 将桥梁跨中正弯矩转移为支点负弯矩, 提高了桥梁的跨越能力。悬臂施工法包括悬臂浇筑法和悬臂拼装法, 其中悬臂浇筑法结构整体性好, 因此一般大跨径预应力混凝土桥梁往往采用悬臂浇筑法施工, 文章讨论的施工监控技术就是针对悬臂浇筑法进行的。
由于连续梁桥的构造及力学性能比较复杂, 施工过程中还要经过体系的转换, 由原来的静定结构转化为超静定结构, 因此, 在施工过程中, 应对主梁梁体的施工进行监控, 其目的就是对施工过程中的重要环节及过程进行监测与控制, 从而保证桥梁结构整体线形和内力符合设计要求, 以保证成桥状态最大程度地接近设计期望。
1 施工影响因素分析
在大跨径连续梁施工过程中, 悬臂施工控制的关键是准确地控制桥梁结构内力和线形, 而影响连续梁内力和线形的因素很多, 主要有以下几个方面:
1.1 荷载参数
主要指梁体构件的自重、施工临时荷载和预加力。构件自重则由于容重变化、立模尺寸的变化等因素引起。桥面上不合理堆放施工材料和器具也会产生一定的影响。对结构实施的有效预加力, 由于预应力损失同样会引起不小的误差。
1.2 截面特性参数
桥梁施工过程中由于立模等原因, 可能会造成结构尺寸上的误差, 这将会导致截面特性的变化。
1.3 温度及混凝土收缩徐变
温度变化对结果的内力和变形产生较大影响。混凝土收缩徐变伴随着桥梁的施工及其运营过程, 对桥梁结构的内力和线形产生一定的影响。
1.4 预应力筋应力控制
主要是施工过程中预应力筋的张拉应力控制情况。
1.5 材料性能参数
主要是现场浇筑混凝土的弹性模量与设计混凝土的弹性模量存在偏差。
2 施工控制的工作内容
2.1 混凝土材料力学参数测定
结构设计时的参数一般是按照规范取用的, 但是在结构施工控制时, 则应对部分主要参数进行实际测定, 按照实际测定的参数对桥梁结构进行分析, 以使成桥线形满足设计要求。
2.1.1 混凝土弹性模量
混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹模随时间的变化过程, 即曲线。采用现场取样通过万能试验机试压的方法, 分别测定混凝土在规定龄期的弹模值, 以得到完整的曲线。
2.1.2 混凝土容重
混凝土容重的测定是在现场取样, 采用试验室的常规方法进行测定。所用仪器设备主要有容量筒、台称、震动台等, 计算公式为:
式中:W1为容量筒质量;W2为容量筒及试件总质量;V为容量筒体积。试验结果的计算精确至10kg/m3。
2.1.3 混凝土收缩
进行混凝土收缩测定时, 在现场取3组棱柱体试件, 采用试验室的常规方法进行。所用仪器主要有混凝土收缩仪或其它形式的变形测量仪表。按规定的时间间隔测量其变形读数。混凝土收缩值计算公式为:
式中:εst为试验期为t天时混凝土收缩值;L0为试件长度的初始读数;Lt为试件在试验期为t天时测得的长度读数;Lb为试件的测量标距。取3个试件值的算术平均值作为该混凝土的收缩值, 试验结果的计算精确至1×10-6。
2.1.4 混凝土徐变
进行混凝土徐变测定时, 在现场取3组棱柱体试件, 采用试验室常规方法进行。所用仪器主要有混凝土徐变仪、加荷架、千斤顶及变形测量仪表如千分表等。按规定的时间间隔测量其变形读数。混凝土徐变值计算公式为:
式中:εct为加荷t天后的混凝土徐变值;△Lt为加荷t天后的混凝土总变形值;△L0为加荷时测得的混凝土初始变形值;Lb为测量标距;εt为同龄期混凝土的收缩值。
2.2 施工控制仿真计算
施工过程的仿真计算是根据试验实测的材料参数 (如混凝土容重、强度和弹性模量等) , 施工工艺和工序, 挂篮的结构形式和临时施工荷载等数据, 计算施工过程中各个施工阶段的结构挠度和内力, 为应力测量和挠度控制提供理论计算值。因此, 仿真计算是确定立模标高、分析偏差原因的主要依据, 是保证合拢精度、评价体系转换后结构应力变化和结构安全的基础。
施工过程的仿真计算方法主要有两种:前进法与倒退法。其中, 前进计算分析法采用与桥梁施工相同的顺序, 依次计算各阶段的施工内力与位移。从理论上讲, 只要计算参数取值得当, 主梁恒载内力与线形应与设计期望状态基本吻合。倒退计算分析则以成桥状态为基础, 采用与桥梁施工状态相反的顺序, 依次计算各阶段的施工内力与位移, 可确定桥梁在施工过程中的理想状态。
前进分析的目的在于确定成桥结构的受力状态, 其计算的特点是:随着施工阶段的推进, 结构型式、边界约束、荷载型式在不断改变, 前期结构发生徐变和几何位置的改变。因而, 前一阶段结构状态将是本次施工阶段结构分析的基础。这种按施工阶段进行的结构分析就称之为前进分析。这种分析方法的分析内容主要有:挂篮行走、块件重量、预应力张拉、预应力损失、损失卸载效应、混凝土收缩、混凝土徐变等7项因素产生的内力和位移。
倒退分析的基本思想是, 假定时刻结构内力分布满足前进分析时刻的结果, 线形满足设计轴线。在此初始状态下, 按照前进分析的逆过程, 对结构进行倒拆, 分析每次拆除一个施工段对剩余结构的影响。在一个阶段内分析得到的结构位移、内力便是随后理想状态。
2.3 施工控制现场监测
施工控制现场监测内容较多, 主要包括以下方面。
2.3.1 应力测量
在悬浇过程中, 随着悬臂长度不断增加, 悬臂根部受到的弯矩不断加大, 悬浇过程的不完全对称施工使悬臂根部的受力更加复杂。因此, 需要及时监测临时支撑和箱梁关键断面的应力变化, 掌握结构的受力状态, 为评估结构安全和施工安全提供依据。箱梁的主要量测部位有:箱梁根部断面、箱梁腹板变厚度处的断面以及箱梁中跨合拢段处附近的断面。
2.3.2 温度测试
温度对箱梁挠度的影响不可忽视, 但在实际中, 环境温度升高 (或降低) 一度对挠度产生影响还没有对应的解析公式, 只有通过设温度感应元件观测温度对挠度的影响, 并从中找出规律来修整立模标高。
2.3.3 挠度监测
施工控制的目标之一是使成桥后的线型满足设计要求。因此, 需要准确地测量梁段施工过程中每一道工序完成后的梁端标高变化和中线偏位, 并分析各因素对梁端标高和箱梁中线的影响, 为准确确定和合理调整立模标高提供依据。需要进行挠度监测的主要施工阶段包括:确定梁段立模标高、浇注梁段混凝土过程中前一节段的挠度、浇筑梁段混凝土后的挠度、张拉梁段预应力后的挠度以及挂篮前移定位后挠度。
2.3.4 主梁中线监测与控制
在施工监控时, 除了需要准确测量每一道工序完成后的梁端标高变化外, 还需关注主梁的中线偏差。一般而言, 中线偏差主要是由于挂篮前移定位偏差所致, 因此, 需要准确的测量梁段施工过程中每一道工序完成后的中线偏差。
2.4 立模标高确定与调整
2.4.1 立模标高的确定
大跨径连续梁桥的成桥线型和合拢精度主要取决于施工过程中梁段挠度的控制。各节段的立模标高由于下几部分组成:设计图上的节段设计高程, 节点的预拱度, 根据荷载试验确定的挂蓝变形值, 根据监测数据分析确定的调整值。
2.4.2 立模标高的调整
当本梁段完成后的前端标高出现偏差时, 应在其后两个梁段内将其消除。处理方法是:先将本梁段标高偏差反号并两等分, 再将等分值分别加进后面施工下两个梁段的立模标高中。标高偏差的分配以底板、底面光顺为原则。
3 结语
在连续梁悬臂施工控制过程中, 应在准确测定混凝土材料的力学参数的基础上, 结合连续梁桥的结构及施工特点, 建立适宜的连续梁桥的数值分析模型, 对桥梁结构各施工阶段进行仿真分析。然后结合分析结果及现场监测情况, 在施工过程中对立模标高等进行调整, 以保证桥梁结构整体线型和内力符合设计要求, 从而使成桥状态最大程度地接近设计期望。
参考文献
[1]周峰, 王慧东.大跨连续箱梁桥悬臂施工监控研究与实践[J].石家庄铁道学院学报 (自然科学版) , 2009, 22 (2) :15-19.
[2]从贺, 王京杭.悬臂施工连续梁桥的施工监控[J].黑龙江交通科技, 2011, (3) :100-102.
[3]杨艳飞.预应力连续梁桥悬臂施工控制分析[J].黑龙江交通科技, 2014, (3) :102, 104.
[4]武芳文, 薛成凤, 赵雷.连续刚构桥梁悬臂施工线形控制分析[J].铁道工程学报, 2006, (4) :29-33.
[5]曹先扬, 胡钊芳, 上官兵.石镇大桥连续刚构悬臂施工的控制[J].华东公路, 2003, (4) :52-54.
[6]魏安清.悬臂施工挂篮设计与施工技术[J].北方交通, 2007, (8) :36-39.
[7]雷俊卿, 王楠.预应力混凝土连续刚构桥施工监测与仿真分析[J].铁道学报, 2006, 28 (2) :74-78.
大桥连续梁悬臂灌注施工探讨 篇7
大桥连续梁悬臂段施工首先进行挂篮拼装及试验，按照结构简单、拆装方便、安全可 靠、自重轻和变形小的原则，挂篮设计采用无平衡重桁架式结构，由军用梁、走道系统、后锚固系统、后吊带系统、前吊带系统、底模及侧模组成。分析预测立模预拱度，调整加固模板及挂篮各节点，绑扎钢筋，安装预应力管道，进行混凝土灌注和预应力张拉，然后孔道压浆。在混凝土灌注过程中，采用秒表计时的方法控制“T”构两悬臂端的混凝土浇筑速度差在2 m3以内。纵向预应力张拉完成后即可前移挂篮，进入下一节段悬浇施工【1】。
1 悬臂段施工
1.1 挂篮结构
挂篮是箱梁悬臂浇注的最主要施工机具，箱梁节段的模板安装、钢筋绑扎、预应力管道安装、混凝土浇筑、预施应力操作、压注灰浆等所有工作均在挂篮上进行，当一个梁段的施工程序完成后，挂篮即移向下一个梁段的承重结构。该桥梁悬浇施工采用“滑动式斜拉挂篮”，其设计达到了自重轻、结构简单、受力明确合理、承载力大、运行操作方便、坚固稳定、变形小、便于锚固及解体的目的，该挂篮的主要结构由主梁行走系统、拉带系统、锚固及限位系统、底模平台系统、模板系统组成【2】。
1.2 挂篮试压
为了保证挂篮结构的可靠性和清除非弹性变形，保证箱梁施工的安全质量，在使用挂篮前，应在结构某段进行实际混凝土重量1-3倍的静载模拟试压，并根据试压结果，推算各箱梁前段的抬高量。
1.2.1 计算原则：立足于试压实测数据，考虑主要影响因素，對部分数据进行合理修正，采用线性插值法进行合理推算。
1.2.2 考虑因素：斜拉带伸长(受力大小、角度、长度)、主横梁变形 (受力大小、角度、长度)、主梁前移影响值；主梁下垫物 压实。
1.2.3 试压方法：在挂篮两侧各设置8根直径15至24钢绞线，钢绞线下端用锚盘与自重系统联结，上端与YCD200T千斤顶联结，然后开动油泵进行加载，加载与卸载反复进2～4次， 直至消除非弹性变形为止。
1.2.4 推算结果：根据斜拉带应力相等，反算f“各梁段相当加压重量，推算结果。在以后浇筑混凝土时，按照箱梁设计高程与弹性曲线图进行施工标高的调整，可起到指导施工的作用。
2 合拢段施工
合拢段采用由挂篮改制而成的吊架施工。在灌注合拢段前，将T构两端的机械设备移至墩顶，并在跨中悬臂端放置水箱配重，用来平衡“T”构两端力矩。合拢前用千斤顶施加水平顶力，锁定劲性骨架，临时张拉预应力束，对于五孔悬臂梁则需进行临时支座与永久支座的转换。合拢段宜采用早强、微膨胀混凝土，浇筑混凝土选择一天中温度最低时段进行。
3 关键技术及相应对策
3.1 线形控制
如何做到合拢段前两端竖向挠度的偏差和主梁轴线的横向偏差不超过容许范围、满足设计桥面线形，技术难度较大。对此采取了施工一量测一分析一预告一施工的循环过程来进行控制。利用桥梁软件进行仿真计算分析、识别和调整，对下一未浇筑梁段的立模标高作出预测。
测定的内容有：节段的挠度变化值、应力与温度变化值、挂篮自身的弹性变形及下一节段的恒载。
挠度观测点对称布置在每个施工块段前端5m处的腹板正上方。在施工过程中，对每一截面进行立模、混凝土浇筑前后、预应力张拉前后的标高观测，以便掌握各点的挠度及箱梁曲线的变换历程。为了减小温度对挠度观测的影响，观测时间定在早7点之前和晚6点之后。应力及温度观测点布置在梁前端1.5 rn的顶板和底板，内埋8只EM-4型振弦式传感器，并分别在距承台顶及梁底1 rn的桥墩表面布置了测点，每个截面布置4只4000型振弦式传感器，用来监测桥墩在连续悬臂梁灌注期间的稳定性和梁段施工时的不平衡影响。通过建立模型仿真计算分析预测，有效解决了线形的控制。
3.2 挂篮移位走行
悬浇施工中，挂篮走行移位是一关键。如走行过程中挂篮的位移量或两挂篮距墩中心的距离差值过大将造成T构两端的受力不平衡，使预测的立模标高与实际参数出入较大，直接影响到梁体线形的控制，同时存在着挂篮的稳定和既有公路、铁路 的安全问题。对此应采取如下措施：
①道梁上作位移量准确标记，来控制挂篮的同步走行。
②在外滑梁尾部焊接限位角钢和走行反向设倒链辅助控制来防止挂篮脱落和以箱梁底板预留的后吊带孔与底板后托梁吊带孔对齐限定，解决了挂篮走行的限位 。
③利用梁体本身的竖向精轧螺纹钢与走道梁连接固定。
④挂篮在既有行车线上走行时，在满足界限和设计荷载的条件下，采取挂篮底板满铺竹胶板及花纹钢板、四周挂设细目钢丝防护网封闭挂篮。
3.3 体系转换
悬臂梁施工中结构体系转换至关重要，合拢段施工又是重中之重。若体系转换不当，会使整个梁体的受力发生变化，造成梁体应力集中，直接导致线形不圆顺，甚至梁体破坏。三孔刚构连续梁的体系转换过程是2个“T”构向双悬臂的转换，边跨合拢完成后，转换成刚构连续。五孔连续梁的体系转换过程是由“T”构转向单悬臂，最后合拢中跨，完成连续梁的体系转换。在体系转化过程中，如何确保体系在转换过程中结构内力的调整分配满足设计要求、消除混凝土收缩徐变次内力、合拢段悬臂端的变形协调、如何解决五跨连续梁墩梁临时固结和锁定的技术问题，成为体系转换的关键因素【3】。根据以上施工难题，应采取以下措施：
①合拢次边跨及中跨时，焊接劲性骨架，再利用永久的4束预应力束临时张拉，以抵抗温差产生的收缩徐变，保证合拢前后结构变形协调。劲性骨架采用56号工字钢并排焊接而成。
②三孔刚构连续梁跨 中合拢段悬臂端 的顶板 和底板预埋承力板 ，用液压千斤顶施加水平顶力760 kN，水平顶开量46 mm。
③中跨合拢段浇筑混凝土前，在两悬臂端配置与混凝土重量相当的水箱作为压重，浇筑过程中放水卸载，使合拢段始终处于稳定状态。
④五孔连续梁墩梁固结的措施为：在永久支座四周设置由混凝土与硫磺砂浆制作的临时支座来承受梁体在体系转换前的压力，并在墩内预埋精轧螺纹钢与梁体连接，以承受悬臂施工产生的拉应力。合拢段施工时在完成劲性骨架安装后拆除临时固结，切断螺纹钢，转换到永久支座上，并临时锁定墩顶支座。张拉预应力束，完成体系转换。临时锁定的结构为分别在0号块梁底和墩顶上预埋钢板。用型钢施焊连接，将梁体与墩身临时锁定。
4 结语
预应力悬臂连续梁是施工中的一个难点，预应力张拉的好坏直接影响到梁体的正常使用和使用寿命，预应力的张拉应根据实际情况，合理确定施工方案，通过建立仿真模型计算分析预测，解决线形控制。合理解决悬臂体系的转化等在预应力悬臂梁中是至关重要的。
参考文献：
【1】林凤国.洲河大桥连续梁悬臂灌注施工技术[J].铁道标准设计，2000年12月第20卷第12期.
【2】王立中；李亮；樊云龙.十堰堵河大桥悬臂浇筑施工监控[J].路基工程，2008年第2期.
连续梁施工技术交底 篇8
关键词：桥梁 连续刚构 悬臂施工 施工控制
摘要：桥梁施工监控主要是施工过程的安全控制以及线形与内力状态控制，本文主要是研究预应力砼刚构桥悬臂施工控制方案，为同类桥梁的施工控制提供可行依据。
1.工程概况
梅山大桥的主桥为预应力砼连续刚构桥，其跨径为130+75+130，主梁为单箱单室型断面，主桥箱梁顶板宽13.55m，底板宽5.5m，根部梁高7.5m，高跨比1/17.3;跨中梁高3.3m，高跨比为1/39.4，梁底变化曲线为1.7次抛物线;箱内顶板厚度标准段为28cm，根部加厚到50cm;腹板厚度从根部到跨中按85cm、70cm、55cm直线线性变化;底板厚度根部是110cm，跨中32cm，变化规律同梁底变化曲线。主桥箱梁采用纵、横、竖三向预应力混凝土结构。双薄臂桥墩，采用挂篮进行分节段悬臂施工，墩梁分别采用40#、55#高强砼。设计荷载为公路-Ⅰ。连续刚构在两个墩上按照“T构”用挂篮分段对称悬臂浇筑，合拢段吊架现浇，边跨现浇段采用落地架现浇方式。全桥按对称悬臂浇筑→边跨合拢→中跨合拢顺序进行施工。
2.施工控制的目的
对于分阶段施工悬臂浇筑施工的混凝土连续刚构桥来说，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算，确定出每个悬浇节段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测成果对误差进行分析、预测和对下一立模标高进行调整，以此来保证成桥后桥面线形、合拢段两悬臂端标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状态符合设计要求。
3.施工控制的方法
3.1建立控制计算模型
该桥采用桥梁专用有限元软件Midas/Civil建立连续刚构桥的整体计算模型，包括桥梁上部结构和下部结构(双薄壁墩)。应用Midas/Civil软件模拟施工过程中各梁段混凝土浇筑、预应力张拉、挂篮移动等因素，进行施工阶段应力、变形的计算和验算。梅山大桥连续刚构主桥共划分为86个单元，其余单元为双薄壁单元为16个，所有的单元均采用梁单元/变截面梁单元模拟。整个结构在墩底固结，两端约束为沿桥轴向的滚动支座，墩梁刚性连接。梅山大桥采用悬臂浇筑施工，施工过程包括0#块支架施工，挂篮悬臂施工，边墩现浇段施工，合龙段施工。每一个施工节段包括混凝土浇筑，张拉预应力钢束，前移挂篮三种工况，其中挂篮以集中力和力矩形式加载在每个施工节段节点其间考虑混凝土湿重对下一施工阶段的影响，二期恒载以均布荷载施加整桥，严格与实际施工阶段相对应。计算模型如图3―1所示。
3.2自适应控制理论
对于预应力混凝土连续刚构桥梁，施工中每个工况的受力状态达不到设计所确定的理想目标的重要原因是计算模型中计算参数的取值问题，主要是混凝土弹性模量、材料的容重、徐变系数和永存预应力等与施工中实际情况有一定的差距以及环境温度、临时荷载的影响。要得到比较准确的控制调整措施，必须先根据施工中实测到的结构反应来修正计算模型中的这些参数值，以使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，自动适应结构的物理力学规律，当计算模型与实际结构相吻合后，再用计算模型来指导以后的施工，这就是自适应控制的基本原理。在闭环反馈控制基础上，再加上一个系统辩识过程，整个控制系统就成为自适应控制系统。图3-2为控制原理图。
当结构测量到的受力状态与模型计算结果不相符时，通过将误差输入到参数辩识算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果一致，得到了修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态。这样，经过几个工况的反复辩识后，计算模型就基本上与实际结构相一致了，在此基础上可以对施工状态进行更好的控制。
桥梁的施工控制是一个预告-施工-量测-识别-修正-预告的循环过程。施工控制的要求首先是确保施工中结构的安全，其次是保证结构的内力合理和外型美观。为了达到上述目的，施工过程中必须对桥梁结构内力(如主梁应力)和主梁标高进行双控。采用悬臂浇筑的连续刚构桥在施工过程中是静定结构，只要严格按桥梁施工规范进行操作，内力状态一般能够得到保证，主要问题是施工中及长期徐变挠度的控制。由于连续刚构桥在施工过程中及合拢时不具备斜拉桥的索力调整能力，一旦发生线形误差，将永远存在于结构中，因此，及时发现误差原因，尽量减小误差发生的可能性是连续刚构施工控制的关键。所以，对于连续刚构施工控制系统除了要求具备常规的结构分析计算手段外，具有在施工现场消除设计与实际不一致的自适应能力就成为关键，只有这样才能及时提供控制标高和控制内力的修正值。
3.3桥梁立模标高的确定
在主梁的悬浇过程中，梁段立模标高的确定关系到主梁的线形是否平顺、如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确控制，则最终桥面线形较为良好，反之控制不力，会出现较大偏差。众所周知，立模标高并不等于设计桥梁建成后的标高，为使成桥线形与设计线形相符合，总要设一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形。立模标高公式如下：
式中：―i节段立模标高(节段上某确定位置)
―i节段设计标高
―由各梁段自重在i节段产生的挠度总和
―由张拉各节段预应力在i节段产生的挠度总和
―混凝土收缩、徐变在i节段引起的挠度
―施工临时荷载i节段引起的挠度
―使用荷载在i节段引起的挠度
―挂蓝变形值 其中挂蓝变形值是根据挂蓝加载试验，综合各项测试结果，最后绘出挂蓝荷载―挠度曲线，进行内插而得。而五项在前进分析和倒退分析计算中加以考虑输出结果的预抛高值就是这五项的挠度值的总和。即
3.4桥梁现场施工监测
3.4.1挠度监测
连续刚构桥施工控制的主要目的之一就是控制成桥线形，实时的挠度观测数据是实现挠度控制保证成桥线形的主要依据。对于采用挂篮悬臂浇筑施工的主桥箱梁施工控制观测点基本上按照设计方式设置，在每一悬浇节段顶面端部3-5(cm)处预埋五个钢钎，作为观测点。这样不仅可以观测箱梁的挠度，同时可以观察箱梁是否发生扭转变形。在施工过程中，对每一断面需要进行立模、混凝土浇筑前、混凝土浇筑后、钢束张拉前、钢束张拉后的标高观测，以便观察悬臂浇筑梁段的各点挠度及T构的整体线形变化历程，同时考虑主梁线形对温度、日照较敏感，测量时间应选在日出之前温度较恒定的时段内进行，以保证T构悬臂端的合龙精度及最终的全桥线形符合设计标高。
3.4.2应力监测
连续刚构桥梁应力(或应变)监测主要是对施工阶段的主梁、桥墩的应力(或应变)进行监测。通过应变跟踪观测，随时知道梅山大桥主梁受力状况以及各施工阶段箱梁关键部位应力的变化规律，比较理论值与真实值判定应变是否超限，把握结构的安全状况和保证施工安全。该项观测在每一施工阶段都要进行，贯穿整个施工过程。梅山大桥结构应变监控的主要内容：对主桥中、边跨混凝土箱梁主梁、桥墩的关键断面，实行每一节段施工过程中共监测4次，分别是混凝土浇筑前、后，预应力张拉前、后，在主梁合拢及二期恒载施工完毕也应进行应力应变监测。测试时间选择在日出前温度较稳定时。
3.4.3温、湿度场观测
桥梁结构处于一个变化的温湿度场中，理论上说由于温度变化和湿度变化，桥梁的断面应力和主梁标高每时每刻都在变化，这就给测量结果带来不确定的因素，要完全解决温湿度问题，有很大的.难度。对主桥各部位温度的监测，与变形共同分析，必要时还需要对箱梁断面温度分布和大气温湿度进行监测。
梅山大桥温湿度监测的主要内容如下：
(1)桥址环境温度，大气温湿度;
(2)主桥混凝土箱梁以及桥墩的内外表面温度。
温湿度监测贯穿整个施工过程，针对箱梁关键部位布置温湿度观测点进行观测与主梁的线形监测同时进行，一般选择在日出前完成。温度梯度监测为昼夜24小时连续观测，间隔4小时，分别在2：00、6：00、10：00、14：00、18：00、22：00等时刻进行观测，以了解温度变化对桥梁结构内力、变形的影响，为施工控制和箱梁应力分析提供依据。
3.4.4钢绞线管道摩阻损失的测定
在进行预应力钢绞线和预应力筋张拉时，由于管道摩阻、温度变化、锚具等原因造成预应力不同程度的损失，预应力张拉质量的监测旨在定量的测定预应力的损失，以确定实际有效的预应力，为结构分析计算提供依据。
测试的基本内容为：
(1)锚圈口摩阻损失测定;
(2)孔道摩阻损失测定，确定实际孔道摩阻系数和偏差系数。
3.4.5砼弹性模量、容重以及收缩徐变的测试
混凝土收缩徐变对主梁内力与挠度均有较大影响，应专门惊醒混凝土7、14、28、90天四个加载龄期的收缩、徐变试验，得出相应的收缩徐变系数和弹模值。同时，采用箱梁悬臂浇筑混凝土现场取样，制成试件。先对试件尺寸进行精确测量，分别测定3、7、14、28、60、90天龄期的弹性模量值，通过万能实验机进行测定，以得到完整的弹性模量与龄期E―t变化曲线，为主梁预拱度的修正提供依据。混凝土容重的测量也是在现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。
3.5施工误差的调整
施工误差调整应从两个方面着手解决，一方面是设计参数误差调整即参数的估计与修正，另一方面进行施工误差的调整，用Kalman滤波法、灰色理论等方法对以后每个块件的施工误差进行调整.两者缺一不可.参数识别与修正桥梁结构的实际状态与理想状态存在一定的误差(设计参数误差、施工误差、测量误差以及结构分析模型误差等)因此本桥采用卡尔曼滤波对施工误差的特性进行分析，然后运用最小二乘法对设计参数进行识别，最后确定施工误差调节控制方案。
4.结论
利用工程实例对预应力砼刚构桥悬臂施工的特点进行的详尽的分析，对施工控制方案的制定、实施及其施工控制过程中的影响因素作了全面的分析，使桥梁结构始终处于安全的可控状态，为施工的顺利进行提供了可靠的保证。
参考文献
[1]顾安邦，张永水.桥梁施工监测与控制[M].北京：机械工业出版社，.
[2]徐君兰.大跨度桥梁施工控制[M].北京:人民交通出版社，.
[3]葛耀君.分段施工桥梁分析与控制[M].北京:人民交通出版社，.