现浇连续梁（精选11篇）
现浇连续梁 篇1
1 工程概况
临樊公路连续梁位于郑西客运专线 (D I K 4 3 1+4 0 0~D K 4 4 4+3 5 0里程) DK439+778.59~DK439+891.99 (87~90号墩) 。临樊公路连续梁跨越 (32+48+32) m, 87#墩高9.0m、88#墩高9.0m、89#墩高9.0m、90#墩高9.0m, 地势平坦, 基底较好, 决定采用满堂支架施工方案。
2 预应力混凝土现浇的施工技术
2.1 地基处理
满堂支架支设前, 应当对地基进行加固处理, 采用3∶7灰土换填1m, 压实度不小于95%。上铺20cm厚C20砼。因地下水埋深25m~30m, 应在基础两侧设置排水沟, 防止基础被雨水浸泡。在对原地面进行清表后回填灰土, 分5层填筑, 每层20cm, 采用18J振动压路机碾压5~6遍, 压实度达到95%以上。平整后上面浇筑20cm厚C20混凝土垫层, 两个边跨原地面压实后浇筑15cm厚C15混凝土垫层, 进行场地硬化, 并做出排水沟, 以便雨水能顺利排出。按横向间距0.9m, 布置8cm×8cm的水平方木, 使压力扩散, 确保支架在施工中不发生变形与失稳。
2.2 支架搭设及支座安装
采用W D J插扣式支架, 立杆横向间距布置28根, 布置形式为5×0.9+7×0.3+3×0.9+7×0.3+5×0.9;立杆纵向间距统一采用0.6m, 支架横向间距为1.2m。支架底部垫8cm×8cm水平方石木并与地面之间铺一层石屑或小石子找平。支架之间用φ50mm×60cm的钢管将支架纵横交叉联结, 内部及外侧φ48mm×600cm用钢管作剪刀撑, 悬臂板部分可适当减少一些。支架搭设完后, 在墩柱及台身上用全站仪准确测放出支座中心点位置, 并按照设计图纸要求安装支座。
2.3 支架预拱度设置
预拱度计算公式:f=f1+f2。其中f1为支架弹性变形;f2为梁体挠度预拱度, 最大值设在箱梁的跨中位置, 并按二次抛物线形式由跨中向两端支座处延伸, 算得各点的预拱度值后, 通过满堂支架上的可调丝杆顶托对底模进行调整。
2.4 混凝土浇筑及其养生
2.4.1 混凝土浇筑
整体浇注混凝土施工时从1号墩一侧向4号墩逐步推进进行浇注。混凝土经输送泵泵送至桥面, 自高处倾落砼时, 采用溜槽输送, 使自由倾落高度不超过2m。在支架上浇注砼, 横向混凝土的分布坚持“对称、平衡、同步进行”的原则进行施工, 以免产生超过允许的偏差和变形。在翼模上设有变形观测点, 变形观测点在一个截面上有两个布置90#截面 (2个) , 90#~89#、1/2截面 (2个) , 89#截面 (2个) , 89#~88#1/2截面 (2个) , 88#截面 (2个) , 88#~87#1/2截面 (2个) , 87#截面 (2个) , 共计14个观测点, 该点有测量人员设置, 在浇注前用全站仪整体测一遍, 测出每个点的坐标, 在浇注过程中用该点实施监控, 模板变形控制在<5mm.浇注混凝土时, 应就每箱的底板、腹板高度, 沿结构横截面以斜坡层向前推进斜坡层倾斜角20°~25°。
2.4.2 浇筑混凝土时注意
(1) 在浇筑混凝土过程中, 为了避免作业人员将波纹管踏扁, 防止其变形, 应派专人负责看护, 并且指挥及检查; (2) 严格控制混凝土坍落度, 消除由于混凝土大体积收缩产生的裂纹; (3) 严格按规范分层 (30cm) 浇筑, 并且拉斜坡; (4) 严格控制浇注时间 (接缝) 及时振捣; (5) 桥面砼用振动梁振捣。砼一经入模, 立即进行全面的振捣, 使之形成密实的均匀体, 但避免振动棒碰撞模板、钢筋、预应力管道及其它预埋件。桥面砼刮平, 平整度达到要求; (6) 振捣时用小头径的振捣棒, 不得触碰钢筋及模板。对横梁的振捣由现场施工负责人监督检查, 确保振捣密实。
2.4.3 混凝土的养生
(1) 高性能混凝土浇注完毕后, 应立即用塑料布覆盖, 并在混凝土终凝后立即洒水养护, 养护期不少于14天。 (2) 养护由专人专班及时进行, 由于冬季温度较低, 混凝土初凝后, 及时用土工布覆盖整个梁, 并在腹板下装炉生火, 全天24小时加温, 密度为2m~3m生一火炉, 加温养护72小时。 (3) 在任意养护时间, 淋注于混凝土表面的养护水温度低于混凝土表面温度时, 二者之间温差不应大于15℃。养护期间混凝土的芯部与表层、表层与环境之间的温差不宜大于20℃。 (4) 混凝土养护期间, 应对有代表性的结构进行温度监控, 并根据混凝土温度和环境参数的变化情况及时调整养护制度, 严格控制混凝土内外温差, 以满足要求。
2.5 钢绞线伸长量计算
预应力钢绞线张拉时的控制应力, 应以张拉时的实际伸长值与理论计算值进行校核。实际伸长值与理论伸长值相差须在±6%以内, 否则应暂停张拉, 查明原因并采取措施加以调整后, 再继续进行张拉。理论伸长值的计算及实际伸长值的量测方法如下。
2.5.1 钢绞线理论伸长值的计算
式中:ΔLL为预应力钢绞线理论伸长值, cm;L为从张拉端至计算截面孔道长度, cm;Ay为预应力钢绞线的截面面积, mm2;Eg为预应力钢绞线的弹性模量, MPa;P0为预应力钢绞线的平均张拉力, N。
式中:P为预应力钢绞线张拉端的张拉力, N;θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和, rad;k为孔道偏差系数, 此处取k=0.003;μ为孔道摩擦系数, 此处取μ=0.26。
2.5.2 钢绞线实际伸长量计算
式中:ΔL1为从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值, cm;ΔL2为初应力σ0时的推算伸长值, cm;ΔL2=σ0×L/Eg;C为砼构件在张拉过程中的弹性压缩值, 一般可略而不计, 即C=0。
2.6 孔道压浆
本工程采用二次压浆法, 每次压浆时一端作压浆孔, 另一端作排气孔, 压浆采用活塞式压浆泵。为了避免预应力筋锈蚀, 施加预应力后, 尽早进行孔道压浆。根据规范要求, 钢束张拉完毕后14天内必须进行孔道压浆, 钢束应张拉一批, 压浆一批, 待孔道压浆强度达到设计强度的80%以上时, 方可进行下一批钢束的张拉。孔道压浆采用50号水泥浆。预应力孔道采用Ф90mm金属波纹管成孔。
3 结语
总之, 随着高速铁路设计的不断提高, 对施工质量的要求越来越高, 这就要求我们在施工中应当根据图纸要求、施工设备、现场施工条件、施工队自身条件等各方面情况综合考虑, 制定具体施工步骤。并且在工作中不断的学习, 不断的探讨研究新的技术要求, 把新的技术要求成熟的用到我们施工中来。
摘要：在桥梁工程建设中, 连续梁的结构形式是多种多样的, 其现浇技术是其中重要的一个环节。针对这一点, 本文主要结合临樊公路连续梁工程实例, 对现浇支架连续梁的技术做浅析。
关键词：现浇支架,连续梁
参考文献
[1]客运专线铁路桥涵工程施工技术指南TZ213-2005[S].
[2]客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准[S].铁建设[2005]160号.
现浇连续梁 篇2
一直以来,我国铁路大跨度预应力混凝土连续梁基本采用悬灌法施工,近年各种新型挂篮的研制和应用,使得悬灌法施工大跨度预应力混凝土连续梁更加广泛和实用,但该施工方法的工期相对较长,尤其随着近年来我国经济的迅猛崛起,铁路大发展日新月异,客运专线,高速铁路的.建设进入到一个全新的时代,在这样一个大背景下,桥梁工程的数量急剧增加,很多情况都要求着桥梁施工的进度必须加快,缩短施工工期,从而满足总体的需要.对于大跨度预应力混凝土连续梁采用悬灌法施工,显然时常会影响到工程的进度,而改用分大节段现浇法施工便能很有效的解决这个问题.
作 者：袁帅 作者单位：中铁第五勘察设计院集团有限公司桥梁设计院,北京,102600 刊 名：中国水运（下半月） 英文刊名：CHINA WATER TRANSPORT 年，卷(期)： 9(5) 分类号：U448.35 关键词：分段现浇 大跨度预应力混凝土连续梁 施工步骤 纵向预应力布置
现浇连续梁 篇3
关键词：连续梁桥 支架 现浇 施工技术
0 引言
施工是桥梁工程中最为重要的一部分，为了提高工程质量，降低工程造价，在连续梁桥施工中，必须合理地选择施工方法，严格进行施工控制。文章结合工程实例对混凝土连续梁桥的施工技术进行了探讨研究。
1 工程概况
河口村1#特大桥全长7980.53m，位于嘉峪关东南部，线路走向受嘉峪关车站影响，本桥245#墩～251#墩上部结构设计为（32.6+32.7+32.7+32.7+32.7+32.6）m道岔连续梁，全长196m。桥墩为圆端形桥墩，245#～250#墩分别高10.5m、10m、11m、10m、9.5m、9m；桥台采用矩形空心桥台。
2 支架现浇的连续梁施工
2.1 连续梁施工工艺
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道岔梁支架现浇施工工艺流程图
2.2 施工方法
2.2.1 地基处理。由于现浇桥梁所处地段的地质层为圆砾土，根据现场测定的地基承载力及支架计算书中地基承载力检算情况，中间支墩采用10.5×1.5×1.0m条形C30混凝土基础，具体布置见方案图。
2.2.2 支架施工。支架要根据梁体荷载和施工荷载进行设计计算。支架采用碗扣式，钢管外径为φ48mm。每根立杆下端设定型圆盘支座或木垫块，纵横向按要求设置剪刀撑。立杆顶端安装可调式U形支托，先在支托内安装横向方木，再按设计间距和标高安装纵向方木。支架搭设要符合工艺和钢管脚手架拼装技术要求。支架检查验收合格签证后，方可进入下道工序。
组装顺序：立杆底座→立杆→横杆→接头锁紧→上层立杆→立杆连接锁→横杆。支架组装时，要求到多面层的同一方向，或由同向向两边推进，不得从两边向中间合龙拼装，否则，中间横杆因两侧支架刚度太大而不好安装。当现浇梁混凝土浇筑需用混凝土输送泵上料时，应在支架侧面纵向搭设输送泵管道的专用支架。
在安装好底模后，可对支架进行预压，预压重量为设计荷载（箱梁混凝土自重、内外模板框架重量及施工荷载之和）的130%，用混凝土预制块分段预压法进行预压，混凝土预制块的堆积高度按梁自重分布曲线变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。
2.2.3 支座安装。支座采用球形钢支座，型号为暂定，施工时准确控制桥墩顶面标高，预埋件要安装准确，地支承垫石上按设计弹出支座十字线，测四角标高，准备钢垫块，吊放支座下垫板对位，测支座顶面四角标高并调整，并将底板四角钢垫块和锚固螺栓用环氧树脂砂浆固定，再安装支座和上垫板。支座安装完毕，四角高差不大于2mm，扭转不大于3mm，支座与梁底、支座与支承垫石应密贴，无缝隙。
2.2.4 模板安装。①底模板铺设。模板铺装前，先在大方木首尾两端通线、调整顶托螺杆，使大方木处于预期的标高上并位于同一平面上，然后铺小方木，通线用楔形木找平，再以大方木为参照，调整小方木按设计要求的预拱度起拱。符合设计、规范要求后铺底板。底模采用人工为主机械配合的方式进行铺设。底模标高需在设计标高的基础上预留10mm沉降量，梁端预留5mm的沉降量。②墩顶处底模板铺设。在永久支座安装、调整、锚固完毕后，为了便于拆除墩位处的模板，在支座四周铺设一层20*10木方加楔。
2.2.5 钢筋安装。①钢筋绑扎。底板钢筋绑扎，首先在底板上按设计图纸画出下层钢筋线位，并按规程和质量要求绑扎钢筋，按设计要求的保护层购买厂家生产的塑料垫层，并支垫在纵横钢筋的相交处。上下两层钢筋应设置架立架以确保钢筋位置的正确。②腹板钢筋的加工与绑扎。根据设计要求，焊接超长腹板骨架钢筋，应分段加工，分段接头位置应符合规范要求。③顶板钢筋绑扎。顶板钢筋绑扎应在顶板内模完成后进行.其绑扎方法同底板钢筋绑扎方法。在留有入孔的位置应用木板做成挡板，防止浇混凝土时注入孔内。待拆除箱内模板后，再将入孔内进行吊模。把截断的钢筋按规定堆焊，浇筑入孔处的混凝土。
顶板钢筋绑扎前在箱梁的跨中位置及距墩位1m处各跨每个截面留设三个箱梁挠度及沉降观测点，钢筋用Φ16钢筋。设立位置选择要仪器便于观测部位。
2.2.6 混凝土浇筑。①箱梁混凝土浇筑工艺。在满足设计要求的前提下，混凝土配合比选定充分考虑保证结构的强度、弹性模量、混凝土运输、泵送时的坍落度损失等施工工艺的影响。混凝土由拌合站集中拌制，搅拌输送车运输，安排3台混凝土汽车输送泵，用插入式配合附着式振动器进行捣固，箱梁一次浇筑成型。②混凝土浇筑顺序。混凝土竖向分层、纵向分段浇筑，2台混凝土输送泵从施工段中部向两侧的顺序，水平分层进行对称均匀连续浇筑，同一断面混凝土灌筑顺序为先底板及腹板根部、再腹板、最后顶板。顶板部分先浇筑两侧翼缘板，由两侧向箱梁中心线方向浇筑。混凝土必要时掺入缓凝剂，在最初浇筑的混凝土终凝前浇筑守恒梁的全断面。混凝土浇筑完毕后及时采用土工布覆盖，洒水养生，养生时间不少于7天。
2.2.7 预应力张拉及孔道压浆。本道岔梁采用后张法有粘结预应力施工，钢绞线采用φs15.2-1860高强底松弛级别，成孔采用90mm金属波纹管。
张拉设备采用YCW300B穿心式自锁千斤顶。 预应力钢束张拉按图纸要求进行控制，按设计张拉顺序施工。张拉控制采用“双控法”。每束钢束张拉程序为：0→10%δcon→100%δcon（持荷5min，测量伸长量）→回油自锁锚固，测量总回缩量。锚下张拉控制力为2735KN。
终张拉完毕后应立即将锚垫板、夹片周围用水泥浆封锚，待水泥浆强度达到10MPa时即可压浆。压浆采用真空辅助压浆工艺。
2.2.8 封端。封端混凝土采用无收缩混凝土，抗压强度不低于设计要求。封端前应对锚具、锚垫板表面及外露钢绞线用聚氨酯防水涂料进行防水处理。
2.2.9 支架的拆卸。连续梁满堂支架的拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除应从梁挠度最大处的支架节点开始，逐步卸落相邻两侧的节点。并要求对称、均匀、有顺序地进行；同时要求各节点应分多次进行卸落，以使梁的沉落曲线逐步加大。对于连续梁一般从跨中向两端进行卸架。
3 结语
由于国家大力开展交通基础设施建设，桥梁建设项目迅速发展。混凝土连续梁桥的施工工艺及技术不断成熟，施工控制也越发精准科学。连续梁桥的施工是复杂繁琐的工程，要针对不同情况合理地使用不同的施工方法以及施工控制方式进行桥梁建设，才能在确保工程质量的前提下取得良好的效益。
参考文献：
[1]林胜.预应力桥梁现浇连续梁施工工艺[J].科技信息，2007（22）.
[2]徐岳.连续梁桥[M].人民交通出版社，2012-05.
现浇T梁整体连续浇筑施工 篇4
关键词：现浇T梁,整体连续,施工
现浇梁施工工艺是建筑施工技术的一个重要方面, 对于保证建筑施工的整体质量具有重要意义。现浇梁作为一项专业性较强的施工工艺, 只有有效掌握该项技术的难点和重点, 将其有效应用到建筑工程建设项目中, 能够有效保证建筑工程的整体建设效果。本文以某工程现浇T梁施工为例, 对其安全施工方案的设计予以详细阐述。
1 现浇T梁结构形式
某工程现浇T梁跨径组合为3×20+ (20+15) m, 主梁采用T形截面。20m跨径梁高为1.8m, 15m跨径及曲梁梁高为1.55m;顶板厚为0.23m, 腹板厚为0.4m。梁体采用钢筋混凝土结构形式。
2 现浇T梁施工
2.1 支架基础处治
场地平整夯实完成后统一铺筑一层40cm厚的石渣或砂砾石, 进行整平、压实, 压实度达到96%以上, 然后再浇筑20cm厚C20混凝土硬化、调平。在横桥向设置1%的横坡, 在靠近山体边坡侧设置排水沟。
2.2 支架设计
杆件为轴心受压杆件, 采用Ф48×3.0mm, 则A=π× (D2-d2) /4=424mm2。查表1得:钢管回转半径为:i= (D/4) ×√ (1+ (d/D) 2) =15.95mm;杆件长细比:λ=L/I=1200÷15.95=75.24mm;轴心受压构件的稳定系数:Ψ=0.75。碗扣式钢管立杆间距T梁标准段和腹板处取300mm×900mm, 翼缘板取600mm×900mm, 腹板处采用300mm×900mm。脚手架步距取1200mm, 最大搭设高度取28m, 杆件自重0.055KN/m, 立杆外径D=48mm;内径d=42mm, 壁厚3.0mm。杆件为轴心受压杆件, 单杆承受梁体荷载面积:A1=0.6×0.9=0.54m2, A2=0.3×0.9=0.27m2。
(1) 荷载组合。将T梁梁体混凝土按底模板宽度折算成相同面积的实心混凝土平均厚度, 依次计算梁体混凝土的平面均布荷载。计算时, 根据断面形式的不同分两部分分段计算。立杆的抗压强度设计值205N/mm2。
依据分次浇筑情况计算单位面积上的荷载分布情况 (单位荷载单位:KN/m2) :
①标准梁体段。箱室区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (6.82+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =20.98KN/㎡;腹板区支架梁体设计荷组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡。
②隔梁段。梁身区支架梁体设计荷载组合:G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (46.8+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =68.96KN/㎡;翼缘板区支架梁体设计荷载组合 (取隔梁段翼缘板进行计算) :G=1.2×恒载+1.4×活载=1.2× (11.7+2.5) +1.4× (1.5+2+3.5) =26.84KN/㎡。
(2) 支撑架验算:①箱室区支架。单杆承受荷载:N=0.54×20.98+28×0.055=12.87KN;按强度验算N/A=12.87×1000÷424=30.35N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=12.87×1000÷ (0.75×424) =40.5N/mm2<f=205N/mm2满足要求。②翼缘板区支架。单杆承受荷载N=0.54×26.84+28×0.055=16.03KN;按强度验算N/A=16.03×1000÷424=37.81N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=16.03×1000÷ (0.75×424) =50.4N/mm2<205N/mm2满足要求。
(3) 腹板区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。
(4) 隔梁梁体区支架:单杆承受荷载N=0.27×68.96+28×0.055=20.16KN;按强度验算N/A=20.16×1000÷424=47.6N/mm2<f=205N/mm2满足要求;按稳定性计算:N/ΨA=20.16×1000÷ (0.75×424) =63.4N/mm2<205N/mm2满足要求。因此, 按照梁体区碗扣式钢管架立杆间距取600mm×900mm, 300mm×900mm, 脚手架步距取1200mm的方式进行支撑架的搭设可以保证施工及安全要求, 并且具有一定的安全保证系数。
(5) 满堂支架整体抗倾覆验算。依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷载作用下时, 倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw。支架抗倾覆能力:桥梁宽度17m, 长60m采用跨中支架来验算全桥:支架横向67排, 支架纵向28排, 高度28m;顶托TC60共需要67×28=1876个;立杆需要67×28×28=52528m;纵向横杆需要66×0.9×28/1.2×28=38808m;横向横杆需要27×0.6×28/1.2×67=25326m;故:钢管总重 (52528+38808+25326) ×3.33/1000=260.6t;顶托TC60总重为:1876×7.2/1000=13.5t;故q= (260.6+13.5) ×9.8=2686.18KN;稳定力矩=y×Ni=8.5×2686.18=22832.53KN·m;依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.28×1.4×0.30=0.38KN/m2;uz—风压高度变化系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.2.1得:uz=1.28;us—风荷载脚手架体型系数, 查《建筑结构荷载规范》表8.3.1第44页得:us=1.4;w0—基本风压, 查《建筑结构荷载规范》附表E.5得:w0=0.30KN/m2;钢管承受风荷载为:q=0.38×28× (0.048×28×67+0.048×23×66×0.9) =1655.86KN;根据《公路桥涵设计通用规范》考虑到箱梁横桥向的风荷载, 将该风荷载加载于支架上。梁高1.8m, 横桥向箱梁模板风荷载q1=0.38k Pa×1.8m×60m=41.04KN;ΣMw=q×8.5+q1× (1.8/2+28) =1655.86×8.5+41.04× (0.9+28) =15260.87KN·m;K0=稳定力矩/倾覆力矩=22832.53/15260.87=1.5>1.3。满足要求。
2.3 支架安装
满堂支架采用WDJ式支架, 架杆外径4.8cm, 壁厚0.30cm, 内径4.2cm碗扣式钢管支架, 拆装方便, 间距规整, 受力较均匀, 主要由:立杆、横向水平管、纵向水平管、剪刀撑和斜撑组成。根据设计图纸及荷载分布情况, 初步设计:支架顺桥向纵向间距0.9m, 横桥向横向间距为0.6m, 纵横向水平杆竖向间距1.2m, 在腹板和横梁处进行加密横向间距为0.3m, 纵向间距0.9m。模板支撑架从底到顶连续设置竖向剪刀撑, 纵横向竖向剪刀撑间距不超过4.5m;剪刀撑斜杆与地面夹角在45°~60°之间, 搭设高度超过20m的支架设置2道水平剪刀撑。碗扣式支架底托下立杆立与混凝土平面上, 支架顶部加设顶托, 方便整个支架的调整。顶托上面纵向分布10cm×12cm方木, 其上横向分布6cm×8cm方木, 方木间距20cm, 方木上钉厚度20mm的竹胶板作为箱梁底模。支架搭设前, 先对顶托和底托做破坏试验, 检定其质量。
2.3.1 安装顺序
脚手架搭设顺序:安全技术交底→搭设准备 (架体基础处理) →放立杆位置线→立杆底座→立杆→横杆→剪刀撑→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接锁→横杆。
按照所设计的参数进行搭设, 搭设前必须先测量放线并逐排确定立杆位置, 脚手架底部用底座调节螺栓调平, 然后拼装主立柱及横杆, 顶部采用顶座调节螺栓调整主梁底部高程, 剪刀撑采用普通钢管脚手架进行拼装。用于支撑的所有杆件, 必须经检验合格后方可使用。材料进场检查的重点为:检查的钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。
支架安装可从箱梁施工段的一端开始向另一端推进, 也可从中间开始向两端推进, 但工作面不宜开设过多, 从纵横两个方向同时进行, 以免支架失稳。立杆的接长缝应错开, 即第一层立杆应用长1.8m和3.0m的立杆错开布置, 往上则均采用3.0m的立杆, 至顶层再用0.6m和0.3m两种长度的顶杆找平。当立杆基底间的高差大于60cm时, 则可用立杆错节来调整。立杆的垂直度应严格加以控制:整架偏差按1/500控制, 且全高的垂直偏差应不大于10cm。第一层拼装好后, 必须抄平检查平整度, 拼立杆时必须用吊线锤检查垂直度, 防止立杆偏心受力。支架搭拼时应挂线控制调平和线型, 接头部位必须连接牢固, 顶托和底托外露部分不超过30cm。碗扣架拼装过层中, 应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况, 并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。碗扣支架搭拼过程中, 随搭设进度用扣件式钢管在立杆上按满堂架设计方案安装剪刀撑, 剪刀撑设置时从顶到底要连续, 接头采用3个十字扣件搭接, 搭接长度不小于1000mm, 剪刀支撑与立杆之间联接采用旋转扣件间隔连接, 剪刀支撑与满堂架夹角成45~60度。作为人员上下及安全疏散要求, 每联桥施工搭设两个通道, 通道采用转角梯。
2.3.2 支架预压及卸载
预压采用水袋预压, 加载范围为箱梁底部, 加载的总重量不小于箱梁总重的120%, 加载完毕后需对其变形和沉降进行观测, 24小时累计沉降不超过2.0mm便可卸载, 并将数据整理归档。卸载操作顺序与加载过程相反, 卸载后清除模内残留的杂物。
2.4 模板制作及安装
模板采用厚20mmm的高强度竹胶板。模板安装顺序:底模, 翼缘板模板安装→腹板钢筋安装→腹板模板安装→顶板钢筋、预埋件安装
2.5 钢筋加工及安装
现浇T梁采用钢筋骨架, 无预应力, 腹板、顶板钢筋一次安装成形。钢筋加工时, 应按照设计要求尺寸进行下料、成型, 钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固, 保证扎丝丝头朝向内侧。要求焊接的钢筋, 可事先焊接的应提前成批次焊接, 以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。
2.6 现浇T梁浇筑
T梁砼浇筑顺序为水平分层纵向分段, 浇筑时应首先从主线两端往交叉点, 在交叉点会合后再往支线浇筑进行;分层厚度30cm, 并振捣密实。
2.7 支架拆除
(1) 支架拆除施工要在梁体强度达到设计强度90%以上时进行; (2) 拆除顺序:护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆件; (3) 从上到下依次拆除, 禁止上下同时拆除; (4) 拆除中, 对于已松开连接的杆、配件应及时予以拆除运走; (5) 拆除后的杆件需要吊走或运出, 禁止向下抛掷。
3 结语
现浇梁施工是建筑工程施工的重要施工工艺, 对于保证建筑工程的整体施工质量具有重要影响。为此, 要不断提升设计人员、施工人员和监理人员的安全质量意识, 使得现浇梁施工能够有效发挥作用和价值。
参考文献
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[2]王刚.现浇箱梁施工中易出现的问题及解决措施探讨[J].科学中国人, 2015 (30) .
现浇等截面连续箱梁施工方案 篇5
1、设计简介
本桥上部结构为4孔一联（4×25m）现浇预应力混凝土箱梁，梁高为1.40m，箱室高1.0m，桥梁全长100m，桥宽15.0m，分左右双幅，单幅宽7.5m，其中梁底宽3.75m。本桥与主线成正交，平面大部分位于直线段内，后小部分位于A=60、R=60m的缓和曲线段上，纵断位于纵坡＋3.8％、－2.4％、竖曲线半径R=2000m的竖曲线上，桥面采用双向横坡2％，桥面横坡以箱梁整体旋转而成。桥台采用单幅双GPZ3DX盆式支座，2号墩采用墩梁固结，1号、3号墩采用单幅单GPZ6DX盆式支座。桥下地质为分别为4m厚亚粘土、5m厚含粘性土卵石、粉砂岩等。
2、施工方案概述(1)支架基础
对可以施工的桥位进行清理、整平、回填清宕渣1m、碾压密实，然后用粉砂岩宕渣填筑至梁底下1m处，填筑时分层摊铺碾压，分层厚度为40cm，填筑时埋置沉降桩进行沉降观测，每三天观测一次，直至填筑完成一个月后，且连续三次每次沉降量不超过3mm，然后卸载1m，整平、碾压，经检测符合要求后最后铺设10cm厚的河卵石、浇筑10cm厚的C20素混凝土作为支架基础。具体见附图1。(2)支架搭设
按设计方案采用满堂支架现浇施工，施工时左右幅分幅前后进行。在支架基础施工完成后，对箱梁支架进行放样，确定其平面位置，在架设时按预先确定的位置，竖向钢管平面纵横间距为80cm×80cm，腹板处支撑纵横间距加密为40cm×40cm，墩四周的纵横间距同样加密为40cm×40cm。为了增加支架的整体性对于每根竖向钢管用纵横钢管水平相连结，水平钢管的竖向间距为120cm，支架顶部的水平钢管纵向（根据纵坡为弧线形）间距调整为40cm。为了确保满堂支架的整体强度、刚度和稳定性，每跨纵向每隔3m分别在桥墩处、1/8跨、3/8跨、跨中设置9道钢管剪刀撑，每跨横向设立5道剪刀撑。
搭设要求：竖杆要求每根竖直，采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，确保满堂支架具有足够的强度、刚度、稳定性。满堂钢管支架搭设完毕后，应测量放样确定每根钢管的高度（每根钢管的高度按其位置处梁底高〈考虑预拱度设置〉减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算），并在钢管上做上标记，对高出部分的钢管用电焊机切割，保证整个支架的高度一致并满足设计要求。在支架顶部横桥向设横向钢管（以在其上直接设方木楞和木楔，铺装模板），在横向钢管扣件的下部紧设纵向钢管，要求横向钢管扣件紧贴在纵向钢管扣件之上，再在纵向钢管扣件下紧贴着增设一个加强扣件，这样就能保证横向钢管与竖向钢管的扣件连接具有足够的强度来承受施工荷载。为了施工方便和安全，分别在0号和4号台的外侧搭设人行工作梯，并在支架两侧设置1.2m宽的工作、检查平台，工作梯和平台均要安装1.2m高的护栏。（支架布置图见附图2）(3)施工预拱度的确定与设置
在支架上浇筑连续箱梁时，在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的下沉和挠度，为保证上部构造在卸架后能达到设计要求的外形，在支架、模板施工时设置合适的预拱度。在确定预拱度时，主要考虑了以下因素：
A、由结构自重及活载一半所引起的弹性挠度δ1；
B、支架在承荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形δ2； C、支架承受施工荷载引起的弹性变形δ3； D、支架基础在受载后的非弹性沉陷δ4；
E、超静定结构由混凝土收缩、徐变及温度变化而引起的挠度δ5。经计算，定为1.8cm。
纵向预拱度的设置，最大值为梁跨的中间，桥台支座处、桥墩与箱梁固结处为零，按抛物线或竖曲线的计算确定。另外，为确保箱梁施工质量，在浇筑前对全桥采用砂包进行预压，根据预压结果，可得出设置预拱度有关的数值，据此对理论计算数值进行修正以确定更适当的预拱度。
(4)模板制作与安装
箱梁底、腹板、竖板、内腹模等全部采用厚15mm的竹胶板。
底模安装：在钢管支架的顶纵向钢管上，架纵向弧线形钢管，在其之上横向向架5cm×8cm×2.5m方楞木。楞木接头相互交错布置，楞木间距为25cm，纵向钢管、方楞木之间用木楔调整以保证底模线形。底模竹胶板直接铺钉在方楞上竹胶板拼缝处且45°斜面拼接，拼缝下加设方楞木，使拼缝刚好位于方楞木中间，拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用石腊密封。在铺设底模前先放置好盆式支座，并在支座位置处根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块的模板，楔块的底模根据预埋钢板的尺寸也开孔，预埋钢板与楔块的底模用高强砂浆密封。
腹板侧模、翼板底模的安装：在底模铺设完成后，重新标定桥梁中心轴线，对箱梁的平面位置进行放样，在底模上标出腹板侧模、内腹模、翼板边线和钢筋布置的位置。腹板侧模用高强度胶合板，每隔25cm立方木、背杆木，竖向背杆木直接置于支架横向方楞木上，并用木楔楔牢。施工时必须保证模板支架的强度与刚度，箱梁侧模与翼板底模须连成一体。
内腹板也使用竹胶板，为保证侧模稳固在箱梁主筋和腹箍筋上，设置一定数量的定位钢筋。准确确定模板位置，并在箱梁腹板上设置φ14圆钢对拉钢筋。内模腹板肋条间距为25cm，顶板和底板的肋条间距为40cm，顶板和底板之间设立纵向间距为40cm、横向间距为60cm的竖向方木支撑，横向设置上下两道竖向间距为60cm的横支撑，横支撑和竖支撑形成组合“＃”字架，此“组合“＃”字架事先钉好，内模底板和顶板设置成可活动的，在绑扎顶板钢筋之前先支好内模，待浇筑底板的时候卸掉组合“＃”字架，打开内模的顶板和底板，当底板浇筑好后，合上内模底板，放入组合“＃”字架固定好，最后合上内模顶板。在安装模板时特别注意以下问题：
在梁端与横梁位置预应力锚头位置的模板和支座处模板，应按设计要求和支座形状做成规定的角度与形状，并保证锚头位置混凝土面与该处钢绞线的切线垂直。
在外露面底、侧面的模板，特别是预应力张拉端模板应按要求安装附着式振动器，以保证混凝土浇筑质量。
所有外露面模板接缝采用涂石腊新工艺处理，保证模板光洁、严密不漏浆。
在中间两靠近张拉端，顶板模板应设置适当面积的工作孔，以便进行预应力张拉工作。所有排气孔、压浆孔、泄水孔的预埋管及桥面泄水管按设计图纸固定到位，预埋件的预埋无遗漏且安装牢固，位置准确。模板的支立具体见附图3。(5)支架预压 预压荷载：在铺设完箱梁底模后，对全桥支架、模板进行预压，预压荷载按新浇混凝土自重、钢筋自重和施工人员及设备荷载总和的110％考虑，具体施工时预压荷载采用箱梁自重的1.2倍，即半幅预压总荷载为1200t。
预压方法：预压采用砂包，即对全桥梁体半幅范围内分段（按梁跨分）用等同于梁体自重110%约1200吨的砂包对桥梁模板、支架预压7天。在预压前、后和预压过程中，用仪器随时观测跨中1/4梁跨位置的变形，并检查支架各扣件的受力情况，验证、校核施工预拱度设
置值的可靠性和确定下一支架预拱度设置的合理值。(6)钢筋加工与绑扎 A、钢筋检验
钢筋必须按不同种类、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分别堆放，不得混杂，且应立标牌以示识别。钢筋在运输、储存过程中，应避免锈蚀和污染，并堆置在钢筋棚内。在钢筋进场后，要求提供附有生产厂家对该批钢筋生产的合格证书，标示批号和出厂检验的有关力学性能试验资料。进场的每一批钢筋，均按JTJ055-83《公路工程金属试验规程》进行取样试验，试验不合格的不得使用于本工程。B、钢筋制作、绑扎
箱梁钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；纵向通长钢筋采用闪光对焊焊接，焊接接头应符合JGJ18-96《钢筋焊接及验收规程》的要求。焊接接头不设于最大压力处，并使接头交错排列，受拉区同一焊接接头范围内接头钢筋的面积不得超过该截面钢筋总面积的50%。钢筋布置按设计图纸，在底模上先绑扎底板钢筋，安装腹板外模和翼板底模，再绑扎腹板钢筋，最后绑扎顶板及翼板钢筋。为保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设置三角砂浆垫块，垫块用预埋的铁丝与钢筋扎牢，并互相错开布置。
为了便于操作及考虑到今后的内模拆卸，在每跨梁板距支点1/4处开设人孔，因此在此处的顶板纵向钢筋须断开中间的上下层各11根，同时顶板需断开横向钢筋4道，如果是箍筋，则调整为箍筋的环接处为断开处，此几根断开的钢筋须考虑今后露出人孔边缘的搭接长度15cm，下料时要特别注意，今后待内模拆出后再根据顶板的钢筋设计焊接钢筋网片或焊接断开处，焊接时要按规范要求。C、预应力管道及预埋件的安装
预应力管道的埋置位置决定了今后预应力筋的受力及应力分布情况，因此对管道的埋设要严格按照设计图纸仔细认真的进行，注意平面和立面的位置，用Φ12的钢筋焊成“＃”架夹住管道点焊固定在箍筋及架立筋上。安装时要严格逐点检查管道的位置，如发现有不对的地方要立即调整。浇筑前应检查波纹管的密封性及各接头的牢固性，用灌水法做密封性试验，做完密封性试验后用高压风把管道内残留的水吹出。
浇筑前要仔细核对图纸(包括通用图纸)，注意支座预埋钢板、预应力设备、泄水孔、护栏底座钢筋、箱室通气孔、伸缩缝等预埋件的埋置，千万不可遗漏，预埋时同样要注意各预埋件的尺寸和位置。
(7)预应力钢绞线制作与安装 A、检验
预应力的施工是连续梁施工的关键，因此很有必要对预应力钢材、锚具、夹具和张拉设备进行检验。
B、预应力钢绞线、锚具、夹具检验
每批预应力钢材进场应附有证明生产厂家、性能、尺寸、熔炉次和日期的明显标志，每批预应力钢材的进场应分批验收，检验其质量证明书、包装方法及标志内容是否齐全、正确；钢材表面质量及规格是否符合要求，经运输、存放后有无损伤、锈蚀或影响与水泥粘结的油污。为确保工程质量，对用本桥的预应力钢材及锚具、夹具进行力学性能试验。A、锚具、夹具：
外观检查：从每批中抽取10%但不少于10套的锚具，检查其外观尺寸。当有一套表面有裂纹或超过产品标准，应另取双倍数量的锚具重新检查，如仍有一套不符合要求，则不得使用或逐套检查，合格者可使用。
硬度检查：从每批中抽取5%但不少于5件的锚具的夹片，每套至少抽5片，每个零件测试三点，其硬度应在设计要求范围内，当有一个零件不合格时，则不得使用或逐个检查，合格者使用。
B、钢绞线：预应力钢绞线应成批验收，每批由同一钢号、同一规格、同一生产工艺制造的钢绞线组成，每批质量不大于60吨。从每批钢绞线中选取3盘，进行表面质量、直径偏差、松驰试验和力学性能的试验(破断负荷、屈服负荷、伸长率)。试验结果如有一项不合格时则以不合格盘报废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行复验，如仍有一项不合格，则该批判为不合格品。C、张拉设备检验
张拉机具与锚具应配套使用，采用YCD梁板系列千斤顶，千斤顶与压力表在张拉前进行配套校验，校验设备送到国家认可的计量部门进行校验，并使千斤顶活塞的运行方向与实际张拉工作状态一致，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线或线性回归议程。从而计算出各束钢绞线的张拉控制应力相对的压力表读数值，并由专人负责使用、管理和维护。D、预应力钢材的放样、安放
在普通钢筋安放基本完成后，应对预应力钢材的平面和高度（相对底模板）进行放样，并在钢筋上标出明显的标记。放样完成即进行穿波纹管，波纹管连接处的缝隙应用胶带纸包缠牢，防止水泥浆渗入。张拉端锚垫板等的预埋，先制作满足设计图纸要求的角度和端头模板，将锚垫板用螺栓固定于端头模板上。
钢绞线下料长度时应考虑张拉端的工作长度，下料时，切割口的两侧各5cm先用铅丝绑扎，然后用切割机切割。下料后在地坪上进行编束，使钢绞线平直，每束内各根钢绞线应编号并顺序摆放，每隔1m用18～22号铅丝编织、合拢捆扎。在波纹管、锚垫板安装完成和钢绞线编束后，即可进行钢绞线穿束工作，穿束时应注意不要捅破波纹管。在安装预应力管道的时候，同时进行预应力钢束的穿束工作，穿束完后，用间距50cm的φ12“＃”字定位钢筋将波纹管牢固固定于钢筋骨架上，确保其平面位置和高度准确。当预应力钢筋与普通钢筋有冲突时，可适当挪动普通钢筋或切断，并在其它位置得以恢复。钢绞线外露部分用塑料膜包缠，防止污染。
在穿束之前要做好以下准备工作：
(a)清除锚头上的各种杂物以及多余的波纹管。(b)用高压水冲洗孔道。
(c)在干净的水泥地坪上编束，以防钢束受污染。
(d)卷扬机上的钢丝绳要换成新的并要认真检查是否有破损处。(e)在编束前应用专用工具将钢束梳一下，以防钢绞线绞在一起。
(f)将钢束端头做成圆锥状，用电焊焊牢，表面要用砂轮修平滑，以防钢束在波纹管接头处引起波纹管翻卷，堵塞孔道。
若预应力束孔道是曲线状，用人工穿束就比较困难，通常将钢丝绳系在高强钢丝上，用人工先将高强钢丝拉过孔道，然后将钢丝绳头用12的半圆钢环与钢束头经焊接而接在一起，开启卷扬机将钢束徐徐拉过孔内，在钢束头进孔道时，用人工协助使其顺利入孔。如果在钢束穿进过程中堵塞，要立即停止，查准堵塞管位置，凿开混凝土清除管道内的堵管杂物，仍继续用卷扬机将束拖过孔道。(8)混凝土浇筑与振捣
混凝土浇筑前应对支架、模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水对模板进行认真冲洗。为防止混凝土本身的收缩及施工时间较长，混凝土中应掺入缓凝剂。浇筑过程中底板后肋板用插入式振捣器振捣，顶板部分用平板式振动器振捣，注意不要振破预应力
束波纹管道，以防水泥浆堵塞波纹管。浇筑工程中要经常来回地敲击钢绞束的两个端头，防止浇筑时漏浆堵塞管道。
箱梁砼浇注前，必须对支架体系的安全性进行全面检查，经自检和监理检查确认后，方可进行浇筑。
箱梁混凝土浇筑分三批前后平行作业。第一批浇筑底板，当底板浇筑有1.5m长度后，合上内模底板，固好组合“＃”字架，合上内模顶板，紧跟着第二批浇筑腹板，当腹板浇筑长度达1.5m后开始第三批浇筑顶板及翼板，就这样保持三批浇筑相隔有1.5m以上的平行作业。混凝土浇筑应按顺序、一定的厚度和方向分层进行，分层厚度为30cm，必须注意在下层混凝土初凝或重塑前浇筑完上层混凝土。上下层同时浇筑时，上层与下层前后浇筑距离应保持1.5m以上。振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的１．５倍，并与侧模保持5～10cm的距离。振捣时插入下层混凝土5～10cm，每一处振完后应徐徐提出振动棒。振捣时避免振动棒模板，钢筋等；对每一振动部位必须振到该部位混凝土密实为止，也就是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆。在浇筑过程中应安排各工种检查钢筋、支架及模板的变化，遇到情况及时处理。混凝土浇筑顺序为：底板、腹板→顶板、翼板。
浇筑时需注意在每跨的1/4处留出1.2m(横向)×0.5m(纵向)的人孔，待内模拆出补上钢筋后，用铁丝吊住底板，补上人孔混凝土的浇筑。
混凝土采用强制式搅拌机拌制，泵送入模。为防止内模移位，采取对称平衡浇筑。砼振捣用插入式振捣器。混凝土原材料和外加剂选用、配合比设计均须符合混凝土的施工技术规范的要求，以保证梁体质量。
在混凝土浇筑完成后，应在初凝后尽快保养，采用麻袋或其他物品覆盖混凝土表面，洒水养护，混凝土洒水养护的时间为10天，每次洒水以保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。
用于控制拆模，落架的混凝土强度试压块放置在箱梁室内，与之同条件进行养生。
在养护期内，严禁利用桥面作为施工场地或堆放原材料。(9)箱梁预应力施加
张拉控制采用“双控法”，整个箱梁浇筑完毕，待砼强度达到设计强度的90%以上，同时养护15天后，经监理认可，两端分批张拉预应力钢绞线。张拉顺序严格按设计预应力钢束布置图，同排的钢绞束同时张拉，张拉时两端同时进行。每束钢束张拉程序为：0→10%δcon→100%δcon(持荷5分钟)→回油锚固。初张拉时预应力钢绞束张拉端先对千斤顶主缸充油，使钢绞束略为拉紧，同时调整锚圈及千斤顶位置，使孔道、锚具和千斤顶三者之轴线互相吻合，注意使每股钢绞线受力均匀，当钢绞束达初应力10%δcon时两端作伸长量标记，并借以观察有无滑丝情况发生。张拉采用逐级加压的方法进行，当张拉达到设计控制应力(100%δcon)时，继续供油维持张拉力不变，持荷5分钟，同时在两端分别测量实际伸长量，比较是否与计算值相符。计算伸长量和实测伸长量误差应在±6%以内，当实测值与计算值不符合要求时，应及时查明原因，上报监理，调整计算伸长量再进行张拉。
张拉过程中如有滑丝、断丝、伸长量不够的情况发生，则需分析原因并处理后重新张拉。在张拉过程中发生滑丝现象，可能由于以下原因： a)可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物。
(b)钢绞线上有油污、锚垫板喇叭口内有混凝土和其它杂物。(c)锚固效率系数小于规范要求值。
(d)钢绞线可能有负公差及受力性能不符合设计要求。
(e)初应力小，可能钢束中钢绞线受力不均，引起钢绞线收缩变形。
(f)切割锚头钢绞线时留得太短，或未采取降温措施。
(g)长束张拉，伸长量大，油顶行程小，多次张拉锚固，引起钢束变形。(h)塞片、锚具的硬度不够。
张拉过程中断丝现象一般有以下原因：
(a)钢束在孔道内部弯曲，张拉时部分受力大于钢绞线的破坏力。(b)钢绞线本身质量有问题。
(c)油顶未经标定，张拉力不准确。
钢束张拉如发现伸长量不足或过大，也应及时分析原因，一般是管道布置不准，增大孔道摩阻，应力损失大，有时也有可能设计计算使用的钢绞线的弹模值与实际使用的弹模值不相同。总之，在张拉过程中如发现滑丝、断丝、伸长量不够等情况后要及时查明原因，报告监理采取相应的措施后方可进行下一步施工。
锚具外(锚具外留3～5cm)多余的钢绞线采用砂轮切割机切除，绝对不准电、气焊焊烧割。全部预应力钢筋张拉完成后24小时内进行孔道压浆，孔道压浆顺序是先下后上一次压完，孔道压浆后，应立即将梁端水泥浆冲洗干净，同时清除支承垫板、锚具及端面砼的污物，并将端面凿毛，设置端部钢筋网，立模浇注砼封端完成。(10)支架卸落
当梁体混凝土强度达到设计强度90%以上且张拉压浆完毕，并得到监理指示后，方可进行支架卸落。卸架顺序：台、墩处→1/4跨径处→跨中，各次卸落之间应有一定的时间间歇，间歇时须将松动的木楔打紧，使梁体落实。卸架时尤其要注意施工作业的安全。3.人员机构组织及设备配备(1)施工人员组织安排（a）工区管理组织： 工区主任：××× 技术负责：××× 现场技术管理：××× 安全管理：××× 设备调度管理：××× 施工配合：××× 文明施工：××× 材料管理：××× 后勤保障：××× 工程试验：××× 施工测量：××× 资料员：×××
(b)现场施工人员安排 施工负责：××× 现场施工员：××× 现场试验员：××× 现场安全员：××× 电工：×××
钢筋制作安装：钢筋加工制作：6名 钢筋安装：12名
模板制作安装：模板工：6名
架子工：10名 小工：6名
预应力施工：操作手：4名
记录员：2名
监督员：2名
指挥员：1名 混凝土浇注：振捣工6名
监督员：2名
小工：15名 砼搅拌：操作手：4名 小工：8名
专职养护工：1名(3)设备安排配置 拌和站：2站 砼输送泵车：1辆 砼运输车：4辆 插入式振捣棒：8台平板振捣器：3台 附着式振捣器：16台 闪光对焊机：1台 直流电焊机：3台 钢筋弯曲机：2台 钢筋切割机：2台 吊机：2台
备用发电机：3台 千斤顶：5台 卷扬机：3台 水泵：3台
(4)现场值班安排 a)×××、××× b)×××、××× c)×××、××× d)×××、××× e)×××、×××
4、工艺流程
工艺流程具体见附图4《现浇箱梁工艺流程图》
5、安全预防
现浇连续箱梁施工技术研究 篇6
【关键词】现浇梁；高墩支架；施工技术
0.工程概况
某高速合同段采用设计速度100km/h，整体式路基采用六车道高速公路标准，路基宽为 34.5m。互通立交主线桥中心桩号左幅为K9+504.78，桥梁全长782.08m， 右幅中心桩号为K9+517.28，桥梁全长757.08m，上部结构主要为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁、预应力混凝土空心板。匝道桥有9座，A匝道1号桥中心桩号为AK0+355.9，桥梁全长为207.08m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁；A匝道2号桥中心桩号为AK0+650，桥梁全长为82.08m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁；B匝道桥中心桩号为BK0+913.1，桥梁全长为217.88m，上部结构为预应力混凝土连续箱梁、钢筋混凝土连续箱梁；C匝道桥中心桩号为CK0+644.75，桥梁全长为710.78m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁；D匝道桥中心桩号为 DK0+418.63，桥梁全长为108.34m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁；E 匝道桥中心桩号为EK0+348.28，桥梁全长为470.44m，上部结构为预应力混凝土连续箱梁。
1.方案的选择和支架的设计
1.1方案的选择
现浇连续箱梁施工时，因桥梁的结构型式、水文地址情况、地形地貌、机械设备及材料拥有的不同，需因地制宜地进行现浇箱梁施工支架设计。针对S05标的现浇箱梁数量比较多且大部分都比较高，共有 29联，其中有一半支架高度超过 15米，最高的达到 26m，且地形处于山坡，地形起伏较大，故采用一种既经济又实用的方案是本项目的一个重点。通常现浇连续箱梁施工时先对地基进行处理，然后搭设满堂门式落地支架，在地形起伏大、地下水系发育的山谷中采用满堂式落地支架不仅大面积进行地基处理的难度大、费用高，而且材料、人员的投入较大，特别是净高大于15m的高墩现浇箱梁施工如采用满堂落地支架，安全性将大大降低，且支架搭设及拆卸时危险性较高，故对高墩现浇箱梁施工时不建议采用该支架。
1.2支墩支架设计和施工
临时支墩支架设计和施工主要有以下几个要点：基础设计一般采用单个扩大基础或整体式扩大基础或直接把钢管锤打进土里靠摩擦力承受荷载三种等，由于本标段主要在山区里，故不采用直接把钢管锤打进土里这种方法，这种方法一般适合于河道或不适合做扩大基础的地方。对于本标段内承载力较好的原状山土可以采用单个扩大基础，而对于承载力比较低或临时支墩位置原来为泥浆池的地方采用整体式扩大基础，这两种基础设计主要验算基础承载力和抗倾覆的稳定性。基础施工时主要是做好基础处理，基础处理对于软卧层较深的采用打木桩加固，对于较浅的可以采用换填石渣或砂等方法，换填后进行压实，压到承载力达到设计要求就可施工扩大基础。
1.3钢管桩的施工
施工时要做好三点，第一是保证钢管桩的垂直度，第二是是保证轴心受压，第三是焊好平联，使得钢管桩整体性更好，也更稳定。
1.4贝雷梁的验算
本标段现浇梁的跨度不是很大，基本跨径在25～30m，但是由于主线桥和匝道桥共6次跨省道S116，由于省道S116的车流量很大，而且大部分都是货车，所以为了安全考虑，跨路支架采用在路两边设置支墩，然后贝雷梁整跨跨路的支架方案，所以贝雷梁的验算只要分为两类，一类是不跨路的，那取最大跨径的那一跨进行验算，其余的采用相同的布置方式就不用进行验算也能知道其受力满足要求，另一类就是跨路支架，对于跨路支架就必须每联进行验算。贝雷梁的验算主要是以强度和刚度来控制，即抗弯强度σ<〔σ〕、抗剪强度τ<〔τ〕和最大挠度 fmax<〔f〕。
1.5 横坡的支架设计
贝雷梁上支架横坡的设计，采用钢管贝雷临时支墩来施工现浇箱梁是比较常规的一种方案，但以往的做法通常是先进行地基处理，处理完之后搭设钢管，然后再横向放工字钢，工字钢上纵向摆放贝雷，考虑到调坡和拆架的方便，在贝雷上布置工钢或槽钢作为分配梁，上面放门式架或碗扣架，后再装顶托，顶托之后再装槽钢做分配梁，这种做法将需要大量的槽钢做分配梁。
针对本标段现浇箱梁单价不高成本压力大，同时现浇比较多，为了节约成本和加快进度，本项目在贝雷以上的支架设计作了改进，从而加快了施工进度和节约了施工成本，主要的改进在于：贝雷上面去掉了门式架或碗扣架调坡，采用了在贝雷梁上放置槽20和上顶托来调坡，这不但可以节约贝雷梁上面的两层分配梁和门式架或碗扣架，而且还可以节约人工和加快进度，增加的只是钢管桩的长度，每根最多只增加 2 米长。采用了顶托来调坡，由于顶托的长度是有限的，故对于坡度比较大的将先在贝雷梁下加钢座或加强梁来垫高，从而满足调坡要求。采用这种方法之后可以有效的调整支架横坡和解决卸架问题。
采用顶托直接调坡拆除贝雷梁时比用门架调坡拆除贝雷梁困难，为了解决拆架困难和慢的问题，我们在施工中采用了自制小车的方法来拆除贝雷，主要原理就是先用滑轮加工好小车，然后拆架时把它放在贝雷梁下面，通过手拉葫芦和横向工字钢将贝雷梁拉到箱梁翼板处，最后再用吊车将它吊下来。通过这种办法我们实现了快速拆架。
2.支架预压和卸载
连续箱梁施工设计要求浇筑前进行支架预压，以消除支架非弹性变形，保证箱梁整体线形，预压荷载按箱梁自重100%荷载预压不少于 7 天，且最后两天预压累计沉降量不大于 2mm。根据预压实测变形值来设置预拱度，预压方法通过比较决定采用堆砂包，较为方便。
加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加总载的30%，第三次加总载的40%。预压观测：观测位置设在每跨的L/2、L/4及墩部处，每组分左、中、右三个点，在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。观测采用水准仪进行，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时进行第二次加载，按此步骤直到第三级荷载加载完毕。第三级荷载沉降稳定后继续观测，到最后两天预压沉降量累计不超过2mm才可卸载。卸载：卸载可采用汽车吊来卸除沙袋。注意卸载过程中要均匀卸载，不能先集中卸除某个点然后再卸除其它点。根据观测记录，整理出預压沉降结果，并根据结果调整底模标高和设预拱度。
3.总结
该标段现以完成了10联的现浇箱梁施工，通过现场的实际检验，这种支架方案不但是可行和安全的，而且能加快施工进度和节约施工成本，在质量上箱梁纵向线形直顺，桥面施工标高与设计最大误差都在规范要求±10mm 之内。 [科]
【参考文献】
[1]徐爱华.现浇箱梁大跨度支架技术研究[J].中小企业管理与科技（上旬刊），2009（07）.
浅谈现浇连续梁满堂支架施工 篇7
关键词：满堂支架,地基处理,支架搭设,支架预压,支架验算
满堂支架施工又称支顶架,在结构施工中,经常采用搭设支顶架施工平台实现高空作业,这种施工在现代施工中应用越来越广,因为它施工安全,搭设简单,省时省料,成本也较低,从而满堂支架施工在实际施工生产中得到了很大的推广。
1 工程概况
某客运专线特大桥22号～25号采用双线预应力连续箱梁,桥孔布置为(1-30 m+1- 40.6 m+1- 40.6 m+1-32 m)单箱单室现浇连续箱梁,梁高3.15 m,底宽6.40 m,顶宽12.0 m。箱室采用变截面设计,支点处腹板厚度2.45 m,顶板厚度1.05 m,跨中处腹板厚度90 cm,顶板厚度70 cm。根据现场实际情况,连续梁采用满堂支架法施工。
2 现浇连续梁支架施工措施
2.1 地基处理
将需要搭设脚手架位置的原地面进行整平,并使用压路机进行碾压。然后填筑30 cm～50 cm厚7%掺量的灰土,进行碾压完毕后采用轻型重力触探仪对地基承载力进行检测,承载力须保证不小于200 kPa,在表面浇筑15 cm厚C20混凝土垫层进行找平,左右侧分别设置2%的横向坡度,不设置纵向坡度,在支架搭设范围外两侧分别设置排水沟。混凝土达到强度后进行支架放线,在平台上放出现浇箱梁翼板边缘线及各道腹板的中心线并做明显的标志,作为控制支架平面布置的依据。
2.2 支架搭设
为保证整个支架体系的稳定性,顺桥向与横桥向分别用斜拉杆做成“剪刀撑”,将整个支架连成整体。碗扣式支架上顶托部纵向主梁采用10 cm×10 cm的木枋,间距按横向支架布置;横向模板背肋采用10 cm×10 cm木枋,间距30 cm。
支架搭设时在平台顶面沿桥梁路线方向的纵向立杆平面位置铺设通长垫板,然后在垫板上安装支架底托(或钢管底下直接垫钢板代替底托)、立杆及水平扫地杆。
支架必须作水平度和垂直度检查,每架立杆的垂直度不超过1‰。
2.3 支架预压
为消除支架系统非弹性变形和弹性变化值,确保梁体的线形美观,支架搭设完成铺设底模后,梁体施工前必须对支架进行预压。
支架预压采用大砂袋装砂,钢筋混凝土按照2.5 t/m3计算,模板安装后按梁重1.1倍进行预压。
支架卸载后的顶面高差作为支架(包括地基)的弹性变形,底模板标高将综合考虑预应力张拉反拱度及支架弹性变形(预留沉落量)进行调整,通过调整顶托对底模进行支架标高调整,确保梁体线形美观。
3 支架检算
3.1 分解荷载计算
1)钢筋混凝土自重。
箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载,直接作用于底模及侧模,根据设计图可得箱梁整个部分自重荷载为:
腹板及横梁处:q1腹板=7.87÷3×26=68.21 kN/m2。
箱室底板处:q1底板=3.84÷3.4×26=29.36 kN/m2。
2)竹胶板底模(板厚δ=1.8
cm,容重γ=17 kN/m3)。
q2=1×1×0.018×17=0.31 kN/m2。
3)横向木枋(10
cm×10 cm;间距30 cm,γ=8 kN/m3)。
q3=4.0×0.12×8=0.32 kN/m2。
4)纵向木枋(10cm×15 cm)。
腹板及横梁:q4腹板=2.0×0.1×0.15×8=0.24 kN/m2。
箱室底板处:q4底板=1.67×0.1×0.15×8=0.20 kN/m2。
5)支架体系自重。
a.单根钢管自重。
按6 m的支架高度计算钢管自重荷载(含配件、剪刀撑及水平拉杆等),ϕ48×3.5钢管重为4.36 kg/m,加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:g=6 m×4.36 kg/m×2×9.8 N÷1 000=0.51 kN/根。
b.钢管支架体系自重。
根据支架设计图,横梁及腹板区平均每平方米布置了6.25根钢管,箱室底板处平均每平方米布置了3.33根钢管,则支架体系自重为:腹板及横梁处:q5腹板=0.51×6.25=3.19 kN/m2。箱室底板处:q5底板=0.51×3.33=1.70 kN/m2。
6)施工机具及人员荷载:
q6=2.5 kN/m2。
7)倾倒混凝土产生的荷载:
q7=2.0 kN/m2。
8)振捣混凝土产生的荷载:
q8=2.0 kN/m2。
3.2 组合荷载计算
1)底模验算。
a.腹板及横梁处底模:
b.箱室底模:
2)横向木枋验算。
a.腹板及横梁处:
b.箱室底板处:
3)纵向木枋验算。
以验算横向木枋三跨等距连续梁中的最大支座反力R,作为作用在纵向木枋的最大集中荷载来验算纵向木枋。
4)顶托验算。
a.腹板及横梁处:
b.箱室底板处:
5)立杆、地基验算。
a.腹板及横梁处:
b.箱室:
3.3 结构验算
1)底模板验算。
底模钉在横向木枋(间距30 cm)上,直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的腹板处(横梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,截取1 m宽的竹胶板简化为跨径为30 cm的三等跨连续梁来验算,计算简图如图1所示。
2)截面验算。
a.弯曲强度验算:
b.剪切强度验算:
c.挠度验算:
4 结语
支架结构应具有足够的承载力和整体稳定性,对支架的承载力和稳定性必须进行检算。支架设计检算应考虑以下荷载:梁体、模板、支架的重量;施工荷载;风荷载;冬季施工还应考虑雪荷载和保温养护设施荷载。支架杆件应力安全系数应大于1.3,稳定安全系数应大于1.5。
满堂支架施工与通常采用的军用梁、贝雷片、工字钢等材料做支架现浇箱梁所发生的公费、机械费及工期进行比较,应用满堂支架现浇连续箱梁,特别是在工地狭小、大型起吊设备的使用对道路交通产生影响等情况下,满堂支架可做到“安全、快速、经济”施工。
参考文献
现浇刚构连续梁支架的检算 篇8
影响现浇刚构连续梁质量的主要因素很多, 首先要保证模板支架的安全稳定。本文只对支架检算进行浅显的分析。
2 工程概况
新建兰新铁路X301立交大桥全长161.34m, 在DK713+140处跨越X301旅游公路, 3#墩至乌鲁木齐侧桥台间设置为18+21+18m刚构连续梁。本桥平面位于直线上, 线路纵坡为1‰的上坡。桥址处的地震动峰值为0.15g, 属非风区, 无地表水和地下水。梁体为双线分离变截面实体连续刚构, 梁底宽度4.99m, 顶宽6.09m, 外侧设悬臂长1.1m。跨中梁高1.35m, 刚壁墩端部梁高2.05m。两梁体之间缝隙为2cm, 主梁全长61m, 本桥与线路法线斜角35°, 梁端与线路正交。
3 现浇支架检算
3.1施工总则。
刚构连续梁采用满布支架现浇法一次施工。采用18mm厚酚醛覆膜镜面竹胶板施工, 支架采用碗扣式脚手架搭设, 钢管加固, 木方支撑。
3.2基础处理。
在地基处理完达到承载力要求后, 采用20~30cm厚混凝土进行地表硬化。
3.3碗扣脚手架系统支架检算。
3.3.1荷载。
作用在模板、方木、支架上的力可分为恒载和活载。恒载主要有:现浇砼、钢筋、模板、背楞、背杠自重;活载包括:捣固人员、捣固器具、砼捣固时产生的荷载、风荷载。首先选取受力部位, 根据设计图分析板梁自重对支架最不利位置为梁端断面部位, 其底板受力最大。本计算不考虑墩柱承重, 计算结果将偏于安全。板梁底面距地面高度分为6m、9m两种, 地面平坦, 连续刚构梁施工采用碗扣式支架现浇。
底板:主墩边处钢筋砼荷载:q1'=26KN/m3× (2.05) m=53.3KN/m2
底板:跨中至主墩边钢筋砼荷载:q1'=26KN/m3× (1.35) m=35.1KN/m2
翼缘板:钢筋砼荷载:q1'=26KN/m3× (0.3) m=7.8KN/m2
施工人员荷载:q2=2KN/m2
施工机具荷载:q3=2KN/m2
泵送砼冲击荷载:q4=3.5KN/m2
振捣砼产生荷载:q5=2KN/m2
方木及模板自重:q6=0.5KN/m2
荷载组合及计算q=q1+q2+q3+q4+q5+q6
主墩底板荷载组合:q1=53.3+2+2+3.5+2+0.5=63.3 KN/m2
跨中底板荷载组合:q2=35.1+2+2+3.5+2+0.5=45.1 KN/m2
翼板底板荷载组合:q3=7.8+2+2+3.5+2+0.5=17.8 KN/m2
3.3.2上层方木验算。
上层横向方木为10×10cm, 间距为25cm。计算荷载取最大值 (主墩底板位置) , 主墩两边各2.5米范围内, 梁高从2.05米变化到1.35米, 计算荷载取根部时为最大。
其所受线荷载qÂÃÄÅ63.3KN/mÁ0.25m15.8KN/m
按简支梁验算 (偏于安全)
(1) 强度验算
Mmax=0.125×q×L2=0.125×15.8×0.62=0.711KN·m
σmax=Mmax/W=0.711×103/166.7=4.3Mpa<[σ]=11Mpa, 满足要求
Qmax=0.5×q×L=0.5×7.78×0.6=2.33KN
τmax= (Qmax×s) / (Ix×b) = (Qmax×bh2/8) / (bh2/12×b)
=1.5Qmax/b/h=1.5×2.33×103/100/100
=0.35Mpa<[τ]=1.3 Mpa满足要求
(2) 刚度验算
fmax=5q L4/384EI=5×15.8×0.64/384/9/833.3×105=0.355mm
3.3.3下层方木验算。
下层横向方木为14×12cm, 横桥向间距为0.6m, 顺桥向主墩两边范围间距为60cm, 其他部位为90cm。
对于主墩根部底板处所受线荷载ÁÂq63.3KN/m0.6m 37.98KN/m
其他部位底板所受线荷载Áq2 45.1KN/m0.6m 27.06KN/m
(1) 强度验算
主墩根部底板处
Mmax=0.125×q×L2=0.125×37.98×0.62=1.709KN·m
σmax=Mmax/W=1.709×103/392=4.36Mpa<[σ]=11Mpa, 满足要求
Qmax=0.5×q×L=0.5×37.98×0.6=11.394KN
τmax= (Qmax×s) / (Ix×b) = (Qmax×bh2/8) / (bh2/12×b)
=1.5Qmax/b/h=1.5×11.394×103/120/140
=1Mpa<[τ]=1.3 Mpa满足要求
(2) 刚度验算
fmax=5q L4/384EI=5×37.98×0.64/384/9/2744×105=0.26mm
其他部位底板
Mmax=0.125×q×L2=0.125×27.06×0.92=2.74KN·m
σmax=Mmax/W=2.74×103/392=6.99Mpa<[σ]=11Mpa, 满足要求
Qmax=0.5×q×L=0.5×27.06×0.9=12.177KN
τmax= (Qmax×s) / (Ix×b) = (Qmax×bh2/8) / (bh2/12×b)
=1.5Qmax/b/h=1.5×12.177×103/120/140
=1.1Mpa<[τ]=1.3 Mpa满足要求
(3) 刚度验算
fmax=5q L4/384EI=5×27.06×0.94/384/9/2744×105=0.93mm
3.3.4碗扣立杆验算
(1) 支架自重 (k N)
NG1=0.149×9.00=1.341k N;
(2) 模板的自重 (k N) :
NG2=0.50×0.600×0.600=0.180 k N;
NG2=0.50×0.600×0.900=0.27 k N;
NG2=0.50×0.600×0.900=0.27 k N;
(3) 梁体自重 (k N)
NG3=26.500×2.050×0.600×0.600=19.557 k N;
NG3=26.500×1.350×0.600×0.900=19.319 k N
NG3=26.500×0.300×0.600×0.900=4.293 k N
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=20.264 k N;
⑷施工荷载
施工人员及设备取2.0KN/m2, 捣固混凝土取2.0KN/m2。
NQ= (2.000+2.000) ×0.600×0.600=1.44 k N;
NQ= (2.000+2.000) ×0.600×0.900=2.16 k N;
NQ= (2.000+2.000) ×0.600×0.900=2.16 k N;
⑸不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式
不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值 (k N)
σ——轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比Lo/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径 (cm) :i=1.58 cm;
A——立杆净截面面积 (cm2) :A=4.89
W——立杆净截面模量 (抵抗矩) (cm3) :W=5.08 cm3;
σ——钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2) ;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000 N/mm2;
L0——计算长度 (m) ;
如果完全参照《扣件式规范》, 由下式计算
l0=h+2a
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.200 m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.200+2×0.200=1.600 m;
L0/i=1600.000/15.800=101.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580;
钢管立杆受压应力计算值;σ=28140/ (0.580×489.000) =99N/mm2;
立杆稳定性计算σ=99 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=215.000 N/mm2, 满足要求。
结束语
浅谈悬臂现浇连续梁施工技术 篇9
关键词：悬臂,现浇,连续梁,技术
1工程概况
津秦客运专线跨天津塘沽高速特大桥, 设计为连续梁, 连续梁全长221.5 m, 计算跨度为60+100+60 m, 结构形式设计为单箱单室、变高度、变截面结构。梁体顶宽12.0 m, 底宽6.7 m。中支点处梁高7.85 m, 跨中10 m及边跨15.75 m, 直线段梁高为4.85 m, 梁底下缘按二次抛物线变化, 边支座中心线至梁端0.75 m。顶板厚度除梁端附近外均为40 cm, 底板厚度40～120 cm, 按直线线性变化, 腹板厚60～80 cm、80～100 cm, 按折线变化, 全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设5个横隔板, 横隔板设过人孔洞。梁面设置顶宽3 100 mm的加高平台, 距梁端1.45 m加高台高15 mm, 其它区域加高平台高65 mm。梁体采用C50混凝土, 合计6 325 m3。
2总体施工方案
连续梁采用悬臂灌注施工。根据连续梁的结构特点及跨数, 采用“先边跨再中跨”的对称合龙方式进行合龙及体系转换。悬臂现浇连续梁施工的工序流程:0#、1#块支架搭设→0#、1#块支架预压检验→0#、1#块浇筑施工→梁体临时锚固→在0#、1#块上拼装挂篮→挂篮预压→挂篮悬臂浇筑节块 (边跨支架现浇段) →边跨合龙段施工→中跨合龙施工→拆除挂篮。
0#、1#段采取及边跨直线段时采用支架法施工, 其余各节段均采用挂篮悬臂灌注施工。混凝土由混凝土拌和站集中拌和, 混凝土运输车运至施工现场。泵送混凝土入模。混凝土浇筑后进行养护, 达至设计张拉要求后进行预应力施工, 挂篮移动, 重复进行完成悬臂段的施工, 最后进行直线段及合龙的施工。合龙时通过劲性骨架对两端梁段进行约束。合龙顺序为先边跨、后中跨。合龙后及时进行体系转换。挂篮采用吊车装拆, 箱梁施工过程中的钢筋吊装、其它小型材料及机具等均采用吊车吊装到位, 人员通过平台上钢管搭设的之字形梯道上下。
3悬臂现浇连续梁施工工艺及方法
3.1 支座安装
安装前将支座的相对各滑动面和其他部分用丙酮或酒精清洁, 支座其他各件也应擦洗干净。支座除标高符合设计要求外, 支座的四角高差不得大于1 mm。支座上下各对应件纵横向必须对中。支座中心线与主梁中心线应平行。
3.2 临时支座设置
临时支座的钢筋一半预埋在墩帽中, 另一半镶入箱体;在墩帽和箱体浇筑间隔期间, 浇筑临时支座垫块混凝土。
3.3 0#和1#梁段施工
综合考虑本桥的桥墩高度和现场地形情况, 0#、1#段采用采用支架法进行施工。0#、1#段使用挂篮的内、外模。支架法施工本文不作介绍, 仅对悬臂浇筑作详细介绍。
3.4 悬臂浇筑梁段施工
悬臂浇筑施工挂篮采用三角桁架式挂篮。
3.4.1 挂篮的设计
挂篮组成:采用三角形桁架式挂篮, 由吊架部分、锚固部分、模板部分、走行部分及附属部分组成。采用自锚式三角桁架挂篮进行悬灌施工, 内、外模板和主构架均可以一次走行到位, 施工中主构架和外模板一起走行到位, 调整定位, 绑扎底板和腹板钢筋后, 内模板、内模架再走行到位。主要技术指标:挂篮由两片三角形主桁组成, 适应最大梁段长度超过连续梁的最长梁段, 施工、行走状态抗倾覆系数大于2, 导链牵引走行。前支座安放聚四氟乙烯滑板, 后支座设滚轮, 减小滑行阻力。
3.4.2 挂篮检算
(1) 荷载。
包括挂篮自重、最大节段混凝土重量、施工机具等施工荷载、施工人群荷载、振动器自重及振动力等5项。
(2) 工况分析。
计算时主要考虑混凝土浇筑状态和行走状态。
(3) 主桁计算。
通过吊点分配梁计算得出的吊点反力全作用于主桁上验算主桁上各杆件、吊杆的强度与刚度。
(4) 抗倾覆稳定性验算。
通过主桁计算得出后锚力验算挂篮的整体抗倾覆性能。
3.4.3 挂篮刚度及变形试验
挂篮在工厂进行强度和变形试验, 挂篮分级加载、卸载。通过加载试验测定挂篮的弹性变形和非弹性变形值, 检验各部件的连接情况, 测定施工数据, 为安装挂篮预留沉落量提供依据。
3.4.4 挂篮安装
挂篮安装, 在0#、1#段预应力施加后进行, 先安装滑轨, 并利用预埋竖向精扎螺纹钢筋锚固滑轨。然后吊装主桁架部分, 主桁架在地面组装后用汽车吊吊装到位, 最后安装前横梁和模板等。对于底板、主桁架等较重部件, 根据汽车吊的起吊能力可进行分组件分次吊装, 见表1。
3.4.5 挂篮的使用
用1～2个梁段灌注过程中的变形观测结果来确定挂篮的使用参数, 具体办法如下:①使用挂篮前按照试验数据对挂篮前端预留沉落值;②灌注混凝土前于挂篮前横梁和吊带上设定观测点;③根据混凝土的灌注过程分级对观测点的高程进行观测, 当观测结果与预留沉落值相差超过5 mm时, 对挂篮前吊带进行调整;④对观测结果进行分析, 确定挂篮的底模板和主桁架的变形。为下一梁段的施工反馈数据。在挂篮使用过程中坚持对挂篮的悬吊系统进行检查, 避免发生安全事故。
3.4.6 梁段循环施工
挂篮悬挂在已张拉锚固并与墩身连成整体形成“T”构的箱梁段上, 它能够沿轨道向前移动行走:前一梁段张拉完后, 松掉挂蓝后锚点、前后吊带, 松落模板, 拉动走行倒链, 拖拉主梁系、模板系一起到位。在挂篮上完成下一梁段的立模、绑扎钢筋、预应力管道安装、浇筑混凝土和预应力张拉、压浆等全部作业。当0#、1#段施工梁段混凝土达到设计强度和弹性模量后, 并满足张拉龄期, 张拉预应力束并待孔道内水泥浆初凝后即可拼装挂篮, 进入循环悬浇梁段施工。主要施工工艺如下。
(1) 上梁段浇筑完成后12 h, 铺设轨道, 整平并锚固, 挂好前行倒链, 同时拆掉堵头木模, 并凿毛混凝土表面。
(2) 浇筑完成24 h后, 拆除模板拉筋, 松掉内外模及底模并及时进行养护。
(3) 同时穿设梁段待张拉钢绞线, 装好锚具。
(4) 循环段混凝土达到设计要求的强度时, 进行纵向钢绞线张拉, 张拉后及时进行真空辅助压浆。
(5) 在已浇筑好的梁段上, 铺设锚固滑行轨, 松开挂篮主构架尾部的后锚装置, 经过滑行轨前端用导链钢索与挂篮主构架锁紧, 缓缓拉动倒链, 挂篮即沿滑行梁前移。挂篮移动时, 两悬臂端应同时、同步移动, 防止两悬臂端产生不平衡重, 危及梁体平衡。
(6) 挂篮移动到位后, 应首先通过竖向预应力钢筋锁定挂篮主构架尾部的锚固装置。然后提起前上横梁上的千斤顶及底模后吊装置, 调整模板后, 开始下一梁段施工。
3.4.7 悬浇梁段循环施工周期
各连续梁施工工期的控制在于两个方面:一是架梁通过或者无砟轨道铺设前6个月的徐变期;二是各节段梁体灌注完成后, 在混凝土强度和弹性模量均达到设计要求、且龄期达到设计要求后方可张拉预应力钢绞线。
3.4.8 施工注意事项
混凝土施工浇筑平台支撑在已浇筑梁段混凝土及端模上, 浇筑混凝土始终保持两侧对称进行。梁段悬灌时, 与前一梁段混凝土结合面应予凿毛, 纵向非预力钢筋采用搭接并符合规范要求。各梁段施工按设计要求设置各类预埋件及泄水孔、通风和电缆等预留孔洞。各梁段施工加强梁体测量、观测, 注意挠度变化。梁段悬臂浇筑时, “T构”两端施工荷载要尽可能保持平衡, 并注意左右偏载, 两端浇筑混凝土进度之差不得大于2 m3。浇筑梁段混凝土时应水平分层, 一次整体浇筑成型, 当混凝土自流高度大于2 m时, 必须采用溜槽或导管输送, 以保证混凝土的浇筑质量。悬灌梁循环段施工工艺流程见图1。
3.5 边跨现浇段施工
边跨现浇梁段采用落地支架法施工。支架拼组好后进行预压;直线段底模为大块钢模拼接而成, 底模直接设置在纵梁上, 横梁与纵梁间垫以砂筒, 以利于拆除底模。其工艺流程为:搭设支架→搭设模板支立平台→安装支座→支立模板→绑扎钢筋及安装预力管道→搭设混凝土浇筑平台→浇筑混凝土→养生→拆除内、外侧模板及端模。直线梁段混凝土采用一次浇筑成型。
为保证混凝土养生期间及边跨预应力束张拉时梁体混凝土不致因受挤压而开裂, 在底模与支架纵梁间设置聚四氟乙烯板。支座在边跨合龙前临时固定, 待边跨合龙完成后解除临时固定。
3.6 合龙施工
合龙按先施工边跨、再施工中跨的顺序施工。
3.6.1 模板安装
合龙中跨前须先拆除一个“T构”的挂篮。合龙利用挂篮内外模滑行梁和底模前后横梁作吊架, 通过梁段上的预留孔将挂篮的内外模和底模吊在梁段上作为合龙模板施工。
3.6.2 合龙施工方法
合龙施工时, 先将相邻两个“T构” (合龙边跨, 则为边跨直线段与相邻“T构”) 的梁面杂物清理干净。
备用配重水箱以及少数必须的机具设备则放置在指定的位置。然后相邻两个“T构”上所有观测点的标高精确测量一遍, 最后锁定永久支座。拆除“T构”相应的临时支座, 精确测量临时支座拆除后梁面所有观测点的标高, 确定合龙相邻的两个梁端顶面标高高差符合规范要求后, 进行合龙施工。
为防止“T构”因热胀冷缩而对合龙的混凝土产生影响, 在合龙箱体内模及顶板钢筋安装前, 选择气温最低时间, 按设计的位置与数量焊接体外型钢支撑, 将相邻“T构”或边跨直线段与相邻“T构”连成一体;在浇筑混凝土前根据计算拉力, 张拉布置在底板与顶板中的临时预应力束。
合龙的混凝土选择在一天中气温最低、温差变化比较小的时间开始浇筑, 拌制混凝土时, 将混凝土强度提高一个等级, 并掺入微量铝粉作膨胀剂, 以免新老混凝土的连接处产生裂缝。混凝土作业的结束时间, 则根据天气情况, 尽可能安排在气温回升之前。
在合龙两侧各设水箱配重, 每个水箱容水重量相当于合龙所浇混凝土重量的一半。浇筑合龙混凝土, 边浇混凝土边同步等重量放水。
混凝土浇筑完毕, 顶面覆盖土工布, 箱体内外以及合龙前后的1 m范围内, 由专人不停洒水养护。
待混凝土强度达到设计要求的强度时, 解除临时预应力束和相邻“T构”永久支座的临时锁定, 完成体系转换后按顺序张拉纵向预应力筋。
边跨合龙预应力束张拉前后各测量一次与该合龙相邻“T构”上观测点的标高、留着供中跨合龙施工时控制参考。
3.6.3 预应力钢筋束张拉顺序
根据设计要求进行张拉。先张拉纵向钢束, 再张拉横向钢束, 后张拉竖向钢筋;纵向钢束采用两端张拉, 竖向束和横向束采用单端张拉。
3.7 预应力施工
3.7.1 波纹管的安装
纵向预应力管道采用塑料波纹管。波纹管要求表面光洁无污物、无孔洞。安装波纹管时用铁丝将管体与井字型定位钢筋捆绑在一起, 并与主筋点焊连接, 每0.5 m设一道定位钢筋, 管道轴线应与垫板垂直, 确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。
3.7.2 预应力钢筋的张拉
预应力筋、夹片及锚具均要按试验规程进行检验, 千斤顶使用前要进行校核和标定。根据设计要求, 当混凝土强度达到设计规定的强度后, 且龄期到设计要求时, 方可施加预应力。张拉时用应力指标控制张拉, 以伸长值进行校核, 实际伸长值与理论伸长值之差应控制在设计规定以内, 否则查明原因采取相应措施处理后才能继续张拉。预应力钢束张拉过程中, 按《铁路桥涵施工规范》中的要求认真执行, 除横向预应力束单端张拉外, 纵向预应力束均采用两端同时张拉, 对称进行张拉。张拉程序按设计要求进行。
3.7.3 悬浇梁预应力管道压浆
纵向孔道压浆, 为了消除挂篮走行时, 梁体产生挠度对压浆质量的影响, 宜在挂篮走行到位后压浆。孔道压浆采用真空辅助压浆工艺。压浆在张拉完毕切割钢绞线余头后随即进行, 一般不超过24 h。压浆中途发生故障不能连续一次灌满时, 应立即用压力水将管道冲洗干净, 处理后再压。
3.8 体系转换
按照先边后中的次序进行, 其体系转换是由合龙前的刚构状态转换为合龙后的超静定结构。合龙后张拉钢索完成体系转换。
3.9 挂篮拆除
先在合龙的前一梁段预留孔洞, 等纵向预应力筋张拉完毕后, 用10 t的卷扬机先将外模切割成多块逐一吊下, 再拆散底模桁梁用卷扬机吊落, 然后分别吊落底模前后横梁, 最后拖拉挂篮主构件后退, 用吊机拆除。
4结束语
在津秦客运专线跨天津塘沽高速特大桥的施工中, 我们按照上述要点进行施工和质量控制, 取得了较好的效果, 在以与大家交流, 希望对其它悬臂现浇连续梁的施工质量控制有所帮助。
参考文献
[1]TZ210—2005, 铁路混凝土工程施工技术指南[S].
[2]TZ213—2005, 客运专线铁路桥涵工程施工技术指南[S].
现浇连续梁 篇10
1工程概况
京沪高速铁路跨S101连续梁, 全梁长113.3 m, 上部结构为 (32.65+48+32.65) m预应力混凝土连续箱梁, 箱梁为单箱单室结构, 箱梁底宽5.4 m, 顶宽12.0 m, 翼缘板宽2.65 m。连续梁混凝土为1 438 m3, 重量约为3 750 t, 属特殊结构的高性能混凝土。
该连续梁横跨S101, 墩高18 m, 根据该梁的地理环境和等截面连续梁的结构特点, 采用贝雷梁柱式支架法施工。
2施工工艺流程及操作要点
2.1 施工工艺流程
施工工艺流程见图1。
2.2 施工要点
2.2.1 支架地基处理
根据该梁设计特点, 48 m跨下采用5排螺旋管立柱支承, 32 m跨下采用4排螺旋管立柱支承, 每排立柱放置7根直径530 mm的螺旋管, 每排立柱之间间距约为2.5 m (可根据实际梁宽进行调整) 。其中, 每跨梁下靠近墩柱的两排螺旋管直接立于承台上, 位于跨中的螺旋管, 在每根螺旋管位置下方对应施工高压旋喷桩。然后在旋喷桩位置立模浇筑条形混凝土基础, 条形基础宽度1 m, 长度13 m (可根据实际梁宽调整) , 为避免条形基础底部开裂, 在条形基础底部设钢筋网片来增加基础的抗拉能力。另外, 浇筑条形基础时在螺旋管底座周围预先埋设竖向钢筋, 后期立螺旋管时与之连接起到加固稳定螺旋管的作用 (见图2) 。
2.2.2 支架搭设
根据该梁设计, 48 m跨跨中3排立柱间距为10 m, 32 m跨跨中2排立柱间距约为6 m, 立柱间纵向用[10的槽钢加工成桁架连接, 横向用∠7.5的角钢连接加固成一个整体。支架从下到上布置顺序为:立螺旋管→螺旋管顶纵向并排放置4根75 cmⅠ32工字钢 (后期拆模时起落梁作用) →每排螺旋管上横向并排放置3排Ⅰ32工字钢→纵向搭设13片双排贝雷梁→贝雷梁上横向间距50 cm～60 cm左右放置Ⅰ18的工字钢→纵向间距30 cm布置10 cm×10 cm方木→梁宽范围内铺设1.5 cm竹胶板作为底模, 见图2, 图3。
2.2.3 支架预压
支架搭设完毕后, 按设计高程铺设梁体底模, 按图纸尺寸安装梁体侧模。采用1.2倍 (梁体重量+模板重量) 的袋装砂石, 分级加载预压。在支架主要部位设变形观测点, 每加卸一级荷载观测一次, 准确观测读取各点数值, 计算出支架弹性变形值。
2.2.4 模板安装及调整
梁体底模采用在Ⅰ18的工字钢上面铺设纵向间距30 cm方木, 然后在方木上铺设竹胶板。侧模采用竹胶板和方木作为模板, 侧模下方用碗扣式支架作为模板的支撑, 并设置部分剪刀撑。
安装控制高程、轴线位置、净空尺寸、垂直度、平整度检测的顺序反复检查调整, 并观测整体模板曲线的线性尺寸, 消除模板拼装误差, 直至线形达到规定的要求。
2.2.5 钢筋绑扎、波纹管和预应力钢绞线安装
钢筋在钢筋加工厂统一加工成型, 绑扎分两步进行, 先绑扎腹板钢筋, 后绑扎底板钢筋。在绑扎钢筋过程中事先将井字形波纹管定位卡按设计的坐标位置与梁体钢筋焊接。井字形波纹管定位卡就位后, 开始安装波纹管, 按设计尺寸将波纹管穿入定位卡内。波纹管接头用大一号的管段连接。波纹管就位后, 严禁硬物撞击或在附近进行电弧焊, 以免造成波纹管变形或损坏。端部的锚垫板与波纹管中心线必须垂直, 垫板中心孔位误差应小于1 mm。
2.2.6 内模安装
钢筋绑扎和预应力钢绞线安装后进行箱梁内模板安装。内模模板采用竹胶板和方木组合模板, 支架采用钢管脚手架支撑连接为整体, 支架下端使用ϕ90的同强度混凝土垫块作为支撑, 间距70 cm～80 cm。内外侧模板之间通过ϕ20圆钢拉杆以及对拉螺栓进行固定, 检查调整好各部位尺寸后与底板模板进行连接。
2.2.7 混凝土整体浇筑及养护
梁体混凝土设计强度等级为C50, 设计要求三跨连续梁必须整体浇筑。为此, 选配了缓凝型混凝土。经测定缓凝时间达18 h, 混凝土出料坍落度为18 cm～22 cm。混凝土浇筑时, 按照先底板, 后腹板, 顶板分条, 腹板分层的施工方法进行施工。
注意事项:1) 在整个混凝土浇筑过程中, 注意保护好波纹管道和钢筋骨架不被踏踩破坏。2) 在浇筑腹板混凝土时, 由于泵送混凝土坍落度较大, 其内侧底部极易翻浆, 在底板面初平后约10 min～15 min再进行清理, 以避免腹板根部混凝土出现沉陷裂纹。3) 在底腹板浇筑完成后, 按高程控制线进行底板表面混凝土二次整平收面。同时, 用手动倒链拉动钢绞线, 防止水泥浆堵塞波纹管孔道。4) 混凝土浇筑完毕, 做好跟踪养护, 用土工布覆盖, 洒水次数以使混凝土表面潮湿为宜, 夏季白天一般每2 h洒水一次、夜间每4 h洒水一次。5) 在混凝土浇筑过程中应对支架体系的变形情况连续进行观测。
2.2.8 钢绞线张拉
张拉程序:0→20%σcon→100%σcon→校核伸长值→103%σcon (持荷5 min) →锚固。张拉注意事项:1) 按设计的钢绞线张拉力复核伸长值, 实际伸长值与理论伸长值之差不超过±6%。2) 张拉前设备应严格按规范要求进行标定, 由计量认证单位出具检定报告。3) 严格按照设计顺序进行张拉, 左右对称进行, 最大不平衡束不超过1束;两端同时张拉, 使两端伸出量基本一致。4) 张拉过程中配备专职技术人员, 全过程测量梁体外观变化。
2.2.9 压浆
压注灰浆采取从孔道一端压注的方法, 当灰浆自管道中部排气孔冒出后, 将排气孔堵塞, 一直压注到另一端冒出与规定流动度相同的浆体后关闭出浆阀门, 待压力达到0.5 MPa时压浆泵停机, 保持不小于0.5 MPa且不小于3 min的稳压期后关闭进浆孔阀门。压浆注意事项:1) 压浆顺序先下后上, 同一管道压浆应连续进行, 一次完成。从浆体搅拌到压入梁体的时间不应超过40 min。2) 压浆应在终张拉完毕后48 h内完成管道压浆。3) 压浆时浆体温度应在5 ℃～30 ℃之间, 压浆及压浆后3 d内, 梁体及环境温度不应低于5 ℃, 否则应采取养护措施, 以满足要求。
2.2.10 支架拆除
三跨连续箱梁施工支架拆除采取横桥向同步, 顺桥向对称的方式。按照先组装的后拆, 后组装的先拆顺序, 即先拆除模板及方木支垫→横向Ⅰ18工字钢→贝雷梁→横向Ⅰ32工字钢→螺旋管横纵连接杆→螺旋管。
3质量标准及控制
1) 贝雷梁柱式支架体系及其加固体系必须进行设计计算, 其强度及刚度应符合《公路桥涵施工技术规范》的要求。支架受载后挠曲的杆件, 其弹性挠度不得超过相应结构跨度的1/400。2) 预应力张拉设备使用前必须进行标定, 并按标定报告所示使千斤顶与油泵保持一一对应关系。张拉强度及张拉顺序应符合设计要求, 左右对称进行, 最大不平衡束不超过1束;两端同时张拉, 使两端伸出量基本一致。3) 梁体混凝土配合比设计时, 除强度必须达到设计要求的等级外, 其初凝时间要满足三跨连续梁一次整体浇筑所持续的时间。4) 箱梁模板安装时, 模板高程允许偏差不超过±5 mm, 轴线偏差不超过10 mm。5) 预应力钢绞线安装时, 孔道位置距跨中4 m范围内允许偏差±6 mm, 其余部位允许偏差±8 mm。
4结语
采用贝雷梁柱式支架施工体系, 操作更为简便、地基处理难度较小、受地势的制约较小、不限制桥下的净空。在支架搭设时, 支架加固与模板拼装可同步进行, 节约工期。贝雷梁结构载荷能力强, 抗弯刚度大, 安全可靠。梁体变形小, 能准确控制桥面高程, 在同类工程中可以借鉴运用。
参考文献
[1]王凡.桥梁预应力混凝土施工技术及标准规范实施手册[M].长春:吉林电子出版社, 2007.
现浇连续梁 篇11
内蒙古东胜—乌海铁路跨包茂高速公路特大桥全长2 203.96 m,跨越东苏高速公路部分三跨一联144(40+64+40)m连续梁采用支架现浇方案。梁型采用变截面(二次曲线)预应力箱形连续梁,梁宽3.9 m,梁高2.8 m~5 m。
支架现浇与悬灌相比,有工期短、费用低、安全性高等优点。
2 支架搭设
箱梁采用落地式满堂支架法施工,支架选用WDJ碗扣式脚手架,跨越高速公路部分采用“八三式”军用墩。梁高2.8 m等截面段钢管支架立杆布设间距沿桥纵向60 cm,横向60 cm,横杆步距120 cm。二次曲线变截面段立杆布设间距沿桥纵向30 cm,横向30 cm,横杆步距120 cm。立杆顶端安装顶托,在顶托凹槽内搁置14 cm×14 cm方木,其上安放箱梁底模。支架进行预压,预压重量根据规范及经验选为箱梁自重的1.2倍。
“基础不稳,地动天摇”,地基处理是保持支架体系稳定的关键,经过计算,支架平均荷载45 kN/m2,最大荷载67 kN/m2。地基承载力应不低于[σ]=200 kPa,应确保地基基底没有坑穴、软基下卧层等不良地质。地基表层宜硬化处理,也可在立杆下铺垫楞木,保证重力分散传导到地基。由于土质为风积沙,我们采用基底硬化的办法,C20混凝土铺20 cm,表面4%排水坡度抹平,两侧设排水沟,解决了地表水下渗造成地层下陷的隐患。
剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°~60°之间,每道剪刀撑跨越5根~7根立杆,斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接,且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。竖向剪刀撑应沿脚手架外侧以及全高方向连续设置。支架立杆自由长度应尽量缩短,以免因材质原因导致受力局部失效,一般在顶层横杆之上的伸出长度a≤0.5(μlw-l)h=243 mm。脚手架立杆底端之上100 mm~300 mm处一律遍设纵向和横向扫地杆。
在预压期间,需对支架基础上横向3 m纵向4 m设观测点,每天进行观测。架体卸载后,对各点进行一次观测,得出支架卸载后的回弹量,从顶托调整回弹量,同时将预拱度考虑在内,此时的标高即能满足梁体设计要求。观察支架,将支架缺陷修复。
3 施工预拱度的计算
1)支架设计荷载(梁自重、模板、施工荷载、振动荷载、雪、风等荷载)引起的弹性和非弹性变形;2)超静定结构由于混凝土收缩徐变及温度变化引起挠度;3)由于墩台水平位移引起的拱圈挠度;4)受荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形;5)支架基础沉陷。
根据对预压观测记录的整理、分析结果,设置合理的支架预拱度,计算出调整后的底模顶面高程。
底模高程调整公式:
其中,H′为底模顶面根据预拱度调整后的高程;r为设计预留拱度,根据设计在边跨跨中向上预留9.56 mm,在中跨跨中向下设26.81 mm的预拱度;P为预压卸载后的反弹值。
预留拱度最大值设在梁的跨中位置,以梁跨内的中心点为最大值,两端为零,按二次抛物线比例分配加设预拱高度,计算出各点的底模顶面调整高程。通过调整支架顶端可调托座和底模横木,调整好底模顶面高程。
4 门形过车通道搭设
由于东苏高速公路已通车运营,为保证高速公路车辆正常通行,在高速公路左、右幅各设一个门形过车通道,过车通道宽7.5 m,高5.0 m,考虑支架的刚度和稳定性,采用“八三式”军用墩搭设通道支柱,上部采用Ⅰ56a工字钢作纵梁。
为防止门架受高速公路车辆的撞击,在军用墩下施作20 cm厚的混凝土垫层,宽度超出军用墩20 cm,一是找平,二是防撞。另外,在军用墩前2 m处码放高2 m长5 m的砂袋,并放置交通警示标志。墩身用反光贴粘贴轮廓,夜间用探照灯照明,高速公路两侧前方2 km,1 km,500 m处,分别设置80 km/h,60 km/h,40 km/h限速警示牌。
采用长度为2 m的辅助杆件作上、下垫梁,在浇筑好的门洞基础上安放下垫梁,垫梁下采用干硬性砂浆找平。采用长度为3.5 m的基本杆件作立柱,立柱间采用水平撑杆和斜撑杆连接。
在搭设好的通道支柱上安放工字钢,工字钢采用吊车吊装。在腹板位置采用3根工字钢并列,其余部位2根工字钢并列成一组,每组间距为900 mm,在箱梁底板两侧1 200 mm处各加设1根工字钢作为作业工作面。
为加强工字钢的整体性,在端部采用48×3.5钢管将工字钢卡紧,并与军用墩上垫梁连接在一起;中部采用140 mm×140 mm方木将工字钢夹紧,方木间用螺栓连接。
5 底模安装
5.1 放线
在按照设计线形调整好的底模纵、横木上铺设箱梁底模。在底模横木上准确放出底模的边线,并在方木上用铁钉做好标记,弹出墨线。
5.2 底模铺设
在弹好墨线的横木上铺设底模,竹胶板侧面贴好双面止浆胶条,确保模板之间密贴,并用铁钉将底模固定在横木上。
5.3 外模安装
安装时,用吊车将加工好的模板按编号吊至相应的位置,在支架上拼接成型。腹板模板横带采用双排48×3.5钢管,用16拉杆和蝴蝶扣将内、外模固定。拉杆间距采用50 cm×70 cm,梅花形布置,外模与底模接缝处采用5 cm×10 cm方木作止浆条,钉紧在底模横木上。最后在支架上用转角扣件和普通钢管支斜撑,并在支架上用可调托座撑紧横带,确保外模施工时所必需的强度、刚度和稳定性。由于箱梁混凝土分两次浇筑,为保证表面美观,在外模的施工缝处用3 cm×3 cm小木条做假缝。
5.4 内模安装
内模分两次安装,第一次支设侧模和底部倒角内模板,不设底模,形成开口箱。待第一次浇筑完成后,搭支架,布置方木,支设顶部内模。
6 混凝土浇筑
由于箱梁为三跨连续梁,必须整体浇筑,故支架一次搭设成型,混凝土浇筑分两次进行,第一次浇筑底板、腹板、横隔板,约680 m3,第二次浇筑顶板成型。为保证混凝土浇筑连续性,采用罐车运输、泵车浇筑。充分保证混凝土流动性、和易性,坍落度控制在16 cm~20 cm之间,随浇筑时段和温度以及实际情况调整。
施工前,采用高压水对模板进行冲洗,清除模板表面灰尘及模板底杂物,保证混凝土浇筑时,模板不漏浆;拆模后,混凝土无错台,混凝土表面色泽均匀。
施工前,振捣工进行专门培训,并采取激励机制。分层浇筑,每层混凝土厚度不超过30 cm,振捣上层混凝土时,振动棒应插入下层混凝土5 cm左右,振动棒快插慢拔,以使混凝土内气泡充分排出。并注意振捣棒与波纹管距离,不得触碰,以免漏浆堵塞孔道,给钢绞线穿束造成障碍。
第二次浇筑前,应处理好施工缝,凿除钢筋上和模板上粘连的混凝土块,清除浮渣浮浆,保证施工缝水平一条线。用腻子涂抹外模和混凝土之间缝隙,浇筑时先均匀浇筑一层结合砂浆,消除垂裙现象的发生。
7 钢绞线穿束、张拉
为保证张拉质量,采用后穿束工艺。这样可以避免波纹管漏浆造成钢绞线两端受力不均匀,伸长量超标,保证了预留孔道畅通,为压浆创造了条件。
长度小于50 m的预应力束可以单束穿送,大于50 m的采用JK5.0卷扬机牵引,人工配合穿束。对于穿束阻碍,应凿开混凝土查看,清除障碍。对于因摩阻力较大难以穿束成功的,可以采用穿心式千斤顶强力牵拽。
张拉应对称进行,张拉控制采用应力值和伸长值进行双控,以应力控制为主,伸长值作为校核,实际伸长值与理论伸长值相差应控制在6%以内,否则要停止张拉,待查明原因后,重新张拉。
8 结语
铁路连续梁支架现浇施工工艺结构复杂,技术含量高;超大跨度支架设计、梁体线形控制、大体积混凝土浇筑控制、预应力施作等,稍有不慎,极易发生支架倒塌、张拉质量事故、梁体贯通裂缝等问题,需要施工技术人员给予高度重视。支架超静定结构计算一定要严格把关,多次复核,严格履行报批手续。施工中要分工负责,责任明确,严格跟班检查,层层验收,做到万无一失。
摘要：较详细地介绍了内蒙古东乌铁路跨东苏高速公路特大桥三跨一联144 m现浇梁施工中,关键控制点地基处理、支架安装、预压、模板、预应力施工等工艺控制,积累了支架现浇铁路连续梁施工经验。
关键词：箱形连续梁,支架,现浇,预应力
参考文献