雨刮噪音原因及对策（共3篇）
雨刮噪音原因及对策 篇1
雨刮噪音的原因及对策
（ABC汽车有限公司）
摘要：本文简述了影响雨刮异响的主要因素，对各种类型雨刮噪音的原因进行了详细的分析并提出了对策。关键词：雨刮、攻击角、雨刮行程
1.前言
雨刮噪音的质量问题一直是困扰汽车生产厂家的难点课题,根据J.D.PWOER 2013年新车用户质量调查IQS的信息,ABC汽车有限公司(XX汽车有限公司简写，下同)雨刮类噪音问题明显要高于竞争对手（表一）。虽然国内、外有一些相关雨刮噪音的研究，但是这些成果属于行业的机密，很少在杂志刊物上发表；另外不同的汽车厂家对雨刮噪音的控制手段也不相同，互相之间很少交流，使得彼此的经验不能互相利用。
所以依据雨刮设计的原理，对ABC各类雨刮噪音的质量改进工作进行总结，形成我们自己雨刮噪音理论，显得颇为紧迫！
2.雨刮工作的原理
电动式雨刮系统的工作原理（图一）是：当电机1工作时，通过减速箱减速后带动曲柄2做圆周运功，然后通过连杆3使摇臂4做往返运动，而摇臂4又带动刮臂刮片组件5做往返运动以除去玻璃上的雨水、雪或灰尘。
图一 电动式雨刮机构原理图
3.雨刮噪音分类
3.1按照噪音产生的部位分类
按照雨刮噪音产生的部位，可分为：
（1）刮条异响：雨刮条在玻璃上摩擦产生的噪音；（2）刮杆异响：雨刮杆松动导致的关节部位噪音；
（3）电机异响：自己运行过程中正常的噪音以及共振噪音；（4）机构连杆异响：机构属运动件，和其他环境件接触产生的噪音。
3.2按照雨刮噪声差异来分类 按照雨刮所产生的异响噪声差异，可分为：
（1）嗡嗡声（Buzz）：电机共振产生的噪声，通常频率较高
（2）喀嗒声（Rattle）：电机或雨刮运动过程中与相邻物体之间碰撞接触产生的噪声（3）啸叫声（Whistle）：雨刮条和玻璃摩擦声
4.雨刮常见的噪音原因及对策
4.1脏污类雨刮噪音原因及对策
雨刮在玻璃上擦拭是存在摩擦力的，如果玻璃上有脏污、颗粒或者洗涤液中混有杂质会增大摩擦力，导致雨刮异响。脏污形成的原因包括:(1).玻璃上存在灰尘、油污、玻璃碎渣、表面毛糙(2).洗涤液中混有杂质材料、洗涤液被污染
(3).玻璃清洗管路、喷嘴、储液罐等零件本身的毛絮等 解决方法：
(1).此类问题的核心是做好零件和环境的防尘工作,例如车间的5S、运输过程、零件的包装等等；
(2).对供应商的生产过程控制提出要求,特别是玻璃的表面粗糙度和洗涤系统中注塑件的毛絮控制.4.2刮杆和刮片类噪音的原因及对策
刮杆和刮片的零件质量是造成噪音的直接因素,其产生异响的主要原因包括:(1).雨刮片属于橡胶产品，为降低其摩擦系数，在刮片的两侧都加了涂层（石墨粉），但是刮片的刃口属切割部位容易产生毛刺或切割不良缺陷，这样当刮片和玻璃接触时由于摩擦力大容易形成异响；
(2).ABC目前的前雨刮臂分成有骨和无骨的两种，有骨雨刮的压力分布比较均匀，而有无骨雨刮的压力分布由簧片的物理特性决定。刮臂压力大小会直接影响刮片和玻璃的摩擦力，导致噪音。
(3).刮条的外观变形或从刮臂中局部脱出也容易形成噪音； 解决方法：
(1).对供应商刮片刃口的加工刀具进行优化，控制橡胶的切割缺陷；(2).采用优质的橡胶材料以降低刮条的摩擦系数；
(3).对刮杆压力和刮条外观的监控必须是日常的，且100%检查。
4.3电机类雨刮噪音的原因及对策
此类噪音多为供应商制造缺陷，主要原因包括：
(1).电机齿轮异常啮合、齿轮破损、连杆运动过程中异常晃动；(2).电机正常工作噪音值（要求小于５０分贝）；(3).电机和车身之间硬连接产生的共振；(4).连杆运动过程中和车身钢板干涉； 解决方法：
(1).电机本身的噪音等，此类问题属于供应商符合性问题、责令其整改；(2).供应商处增加分贝仪对电机噪音进行监控；
(3).电机和车身之间连接处增加柔性材料，消除共振；(4).核查尺寸链，增加运动件之间的间隙； 4.4攻击角类雨刮噪音的原因及对策
为保证擦拭功能，雨刮条在玻璃上运行是由角度的，即所谓的攻击角（图二1）。这个角度主要由玻璃形面、雨刮臂的扭角等决定；雨刮条在玻璃上擦拭时到达左、右两个顶点附近（反复位）时都会发生翻转，以保证刮净的功能（图二2）；攻击角度不好或不在理论反复位翻转，刮条会在玻璃上跳动产生异响。
图二 雨刮攻击角理论图示
在雨刮刮扫的运动轨迹中，当玻璃和雨刮之间始终以合适的角度配合时，形成了雨刮的攻击角曲线（图三）。雨刮在理论攻击角做轨迹运行时，是不容易产生噪音的。
图三 ABC主要车型的理论攻击角曲线
影响雨刮攻击角的原因，主要包括(1).雨刮臂的扭转角度；
(2).雨刮电机输出轴的角度和高度；
(3).车身上雨刮电机固定点的空间位置、玻璃安装面的位置；(4).玻璃表面的轮廓,即入射角、梯度、变化率等；(5).雨刮在玻璃上的初始位置；
此类由于攻击角不好导致的雨刮噪音是最为普遍的，主要解决的办法有：(1).调整供应商处刮臂工装,改变刮臂扭转角的定义值；(2).对玻璃异响部位的形面进行局部烘烤参数调整，必要时对玻璃成型的模具进行修改；(3).优化车身的定位；
(4).提高刮臂和玻璃厂家的工序能力,对刮臂扭角和玻璃形面公差加严控制；
(5).对雨刮臂安装的定位工装进行调整，保证雨刮在玻璃的刻度线公差范围以内；(6)．增加玻璃的关键质量监控ＣＳＥ内容（略）
4.5装配拧紧类雨刮噪音的原因及对策
此类问题的原因主要包括：
(1).装配过程中螺钉没有拧紧或拧紧力矩不够；
(2).零件掉进电机里面或卡在机构里、电机定位销没有插入车身；(3).车身上雨刮电机固定点的空间位置、零件漏装都会形成异响。解决方法
对照装配作业指导书，对螺钉、拧紧工具、装配零件进行逐一确认，确定原因后消除不符合项观察异响是否消除。
4.6行程类雨刮噪音的原因及对策
前雨刮分左前刮臂和右前刮臂，当两个刮臂碰到一起时会产生异响；刮臂快速刮扫时（在惯性作用下）碰到车身立柱也会产生异响。该类异响主要产生的原因有：
(１).雨刮臂没有在玻璃上刻度线上进行螺栓拧紧，左右雨刮不平行，导致左右雨刮运行时干涉异响（图五Ａ）；
(２).雨刮电机行程过大（图五Ｂ），导致刮臂撞击左右车身立柱导致异响。
Ａ、Ｂ、图五
雨刮行程问题的两种缺陷形式
解决方法
(１).增加对雨刮装配零位的操作说明；(２).减小供应商雨刮电机的行程。
6.结束语
通过对雨刮噪音的原因分析、问题解决，在ABC各部门的配合下，已增加了供应商处玻璃入射角、梯度等多项监控，并得到实施。从目前运行一年的情况来看，我们整车雨刮噪音问题得到了实质性的改善,明显的缩小了和竞争对手的距离！
雨刮噪音问题表现的形式很多，原因也较复杂，例如本文中没有提到的车身和刮臂的刚度、静态的扭转等（这几类问题不太常见）。
由于本文作者能力有限，文中的原因和措施多为笔者和产品设计人员经验之谈，在此仅供同行参考、借鉴。
雨刮噪音原因及对策 篇2
关键词：循环水泵,电动机,振动,电磁噪音,原因分析
1 引言
循环水泵电机是火力发电厂冷却水系统的重要电气设备, 对火力发电厂安全稳定运行起着重要作用。某电厂6*350MW机组各配2台循环水泵, 循环水泵除供水给凝汽器和辅助冷却水系统外, 还向循环水用户母管供水。循环水采用单元结构方式, 即每台机组2台循环水泵担负着该机组全部的冷却水供给, 特别在夏季时停一台循环水泵则使机组减负荷运行。该电厂与循环水泵匹配的电动机均采用湘潭电机厂生产的强迫水冷却方式的鼠笼式电动机, 该电动机型号为YKSL2000-14/1730-1、接线为2Y、定子线圈绝缘采用F级、额定功率为2000k W、额定电压为6k V、额定电流为250.2/249.2A、转速为424RPM、功率因数为0.82。在负荷日益增长的今天, 循环水泵电动机的安全稳定运行对火力发电厂安全生产意义重大。
由于某电厂41循环泵电动机在运行中振动呈上升趋势且电磁噪音逐渐增大, 为了彻底解决此现象, 设备部点检员在2012年12月13日对该电动机进行解体检修。检查发现该电动机转子驱动端笼条与端环有一处明显开焊情况 (见图1) ;转子多处笼条与硅钢片槽型存在明显松动的现象 (图2) ;电动机定子端部绕组绑扎及定子槽楔存在松动情况。
2 原因分析[1]
2.1 笼条之间产生的较大温差是焊接质量不稳定所造成的, 由于焊接质量不一致, 引起笼条热膨胀有差异, 另外笼条在启动过程中的挤流效应, 笼条中强大电流都集中在槽口使笼条上下之间有很大的电流密度差 (笼条发热与电流的平方和时间成正比) 。由于笼条上下的不均匀温升会使笼条产生向转子中心弯曲的应力。由于笼条铁芯冲孔工艺差异使笼条在嵌装的松紧程度不一样, 当笼条在槽内存在径向间隙时, 则笼条上的径向振动力会传递给端环, 由于各笼条中电流的相位不同, 传递给端环的振动力会使端环产生扭曲, 受力最大的部位是笼条的焊接处, 而此处正是鼠笼结构的最弱点。由于热传导性能差异会使各笼条间产生不均匀的温升, 因而各笼条之间将产生不同的轴向位移而使笼条产生轴向的拉应力。且使笼条产生电磁振动应力, 特别是在电动机刚启动的瞬间, 振动幅值到最大值, 是正常运行时的50-60倍。由于各种应力作用点大都集中在笼条与端环的焊口附近, 且每启动一次便交变一次, 这样各应力的破坏作用随启动次数的增加和温升积累而增加。从而加剧了笼条与端环焊接处开焊情况, 进而使该电动机振动及电磁噪音增大。
2.2 同时该电动机是双鼠笼深槽电动机, 因而转子线圈集肤效应显著, 这是由于转子槽形深而窄, 当转子导体中由于定子绕组通电产生感应磁场, 感应电流使得槽中漏磁通分布不均匀, 促使槽底部分的漏磁通少、较近槽口部分漏磁通多。因槽中的电流分布与导体各部分的阻抗成反比, 越接近槽口由于漏抗越少通过的电流越大, 故电流热效应使得上层笼条发热, 尤其是笼条与端环处发热更严重;使笼条与端环焊接处由于变软造成开焊现象, 进而使该电动机振动及电磁噪音增大。
2.3 笼条与端环是点对面的环焊接方式机械强度不够, 又加上受到电磁力及发热缘故, 加速了笼条与端环焊接处开焊现象, 进而使该电动机振动及电磁噪音增大。
2.4 由于笼条两端直角 (图1) 剪切应力大, 加大笼条与端环振动, 进而加速了笼条与端环焊接处开焊现象, 进而使该电动机振动及电磁噪音增大。
2.5 电动机定子端部绕组绑扎固定及槽楔松动情况, 由于交变电磁力的作用, 随着时间的推移, 使该电动机振动及电磁噪音逐渐增大。
综合上述的原因分析, 该台循环水泵电动机振动及电磁噪音增大的原因主要是由于转子笼条开焊和定子端部绕组及定子槽楔松动造成的。
3 处理[2]
为了彻底解决41循环泵电动机在运行中振动呈上升趋势且电磁噪音逐渐加大问题, 经电厂技术人员分析认为, 应着重处理转子笼条开焊、硅钢片松动、定子端部绕组松动及定子槽楔松动问题。具体处理情况如下:
3.1 电动机转子部分
从图1、图2及现场实际看笼条与端环在焊接部位开裂脱焊及转子多处笼条与硅钢片槽型存在明显松动的现象, 且硅钢片有明显打火拉弧痕迹情况, 随着电机的运行该情况会越来越严重。如果采取现场进行局部焊接修复, 只能对明显的有损坏的地方进行补焊, 不可能对所有硅钢片及端环部位进行焊接。原笼条与端环是点对面的环焊接方式机械强度不够, 又加上笼条与端环受到电磁力及发热缘故;如该电动机继续运行, 存在笼条断裂甩出将对定子线棒造成严重损坏的安全隐患。综合上述分析, 技术人员认为转子笼条应全部更换, 且笼条与端环的焊接采用镶嵌式结构。其处理工艺如下:
(1) 转子解体前测量并记录转子铁心长度、笼条伸出铁心长度和端环的尺寸;在车床上割开笼条, 再拆除笼条和端环, 测量并记录各部尺寸。
(2) 清理铁芯后, 测量转子槽形尺寸;转子铁芯损坏的硅钢片采用氩焊修复。
(3) 按槽形尺寸重新设计并加工铜排保证新笼条在槽内涨紧不松动, 材料采用TMY电工用硬质紫铜排, 对加工铜排的两端需在长度上放有一定的裕量尺寸, 对笼条两端直角改为R倒角, 减少剪切应力影响;电动机原转子笼条与端环结构见图3、改后见图4。
(4) 转子端环经车削加工后, 再按笼条尺寸重新铣槽;将转子笼条镶进槽内, 逐根敲入并胀紧, 按记录尺寸, 锯掉笼条长度方向的多裕部份并修光, 将端环用镶嵌的方法, 使笼条在端环内固定好 (图4) 。
作改进的原因是考虑到为了避免转子笼条与端环接触面少而发热。该厂将端环增加了厚度并改变端环的断面尺寸, 这样既增加了端环与笼条的接触面积又使笼条在高速运转时产生的离心力因增加了端环断面上边缘长度和厚度受到大一点的限制力;同时在钻端环孔时将孔径稍微扩大一点, 这样在焊接时能填满整个孔隙, 增加了笼条与端环的接触面、降低了接触电阻。
(5) 焊接工艺是这次检修该电动机转子的关键, 采用银焊为了防止端环变形, 采用先点焊端环与笼条外侧, 后端环与笼条内侧的焊接工艺, 校正笼条与端环的垂直度, 然后清除焊渣, 最后逐根全面堆焊成半球形, 笼条与端环内侧也加固焊接牢固可靠。在焊接时为了防止局部过热时端环变形以减少残余应力, 采用交叉换位技术, 焊完一根后再在反方向焊接另一根。全部焊接完成后, 在端环冷却到150~200℃时, 用10%~15%拧檬水溶剂刷洗, 再用热水冲净, 并用压缩空气吹干。
(6) 转子经干燥后, 浸F级6895环氧无溶剂漆, 经滴干清揩, 再进行烘焙固化;转子上车床校正中心后, 修整端环外圆;转子校动平衡。
(7) 转子的导磁、导电部份喷8037抗弧覆盖漆, 其他非配合面刷防锈漆。并对其进行交、直流耐压试验达到合格水平。
3.2 电动机定子部分
(1) 用压缩空气吹净机座, 定子铁芯内、外表面, 通风槽等处灰尘, 再将定子送入高压蒸汽清洗机进行清洗, 再根据油污严重程度, 可自动加入S-25绝缘清诜剂进行清洗。
(2) 彻底检查定子绕组端部和引线绑扎, 对松动部位, 应予重新绑扎固定。槽楔有断裂、松动等现象, 应敲出槽楔, 用绝缘垫条垫紧, 打入新槽楔。
(3) 对定子铁芯扫膛部位打磨处理并进行铁芯损耗及温升试验。
(4) 将定子送入烘房, 烘房温度140±5℃, 时间为5~8小时;待对地绝缘稳定后推出烘房;待定子自然冷却到60~80℃时, 浸F级6895环氧无溶剂绝缘漆。浸透后滴干, 清揩铁心处余漆。再送入烘房, 逐步提高烘房温度, 最后升到140±5℃, 烘焙12~16小时以后用兆欧表测定绝缘电阻稳定。
(5) 待冷到室温后, 测量三相定子绕组的直流电阻值, 并用2500V兆欧表测定绝缘电阻值和吸收比, 并进行直流耐压预防性试验, 试验数据见表1。
(6) 直流耐压预防性试验合格后, 定子铁心和绕组喷8037抗弧覆盖漆, 定子机壳内壁涂刷防锈漆。
4 组装和试运[3]
经上述处理后, 对该电动机进行组装时对准磁中心后垫好转子;上机架就位后, 安好推力瓦块, 将推力头和镜板压入轴上, 用环键锁定并保险好, 装上导轴瓦, 检查瓦面的配合, 必要时应修刮。装好油箱盖板, 进行间隙测量合格, 拧紧螺钉;安装电动机驱动端轴承, 添加二硫化钼锂脂, 并装配下机架及轴承盖等。该电动机各部件组装完成后, 对电动机进行空载试运, 其振动为0.035mm, 磁噪音正常。
5 结束语
造成电动机设备振动及电磁噪音异常的原因还有许多, 只有在工作中认真观察及分析, 才能准确地找出主要原因并针对性进行处理, 就能有效地解决电动机运行中的振动及电磁噪音问题, 保证电动机长期安全、稳定运行。
参考文献
[1]熊干儒。高压异步电机转子改造中采用复合笼条等新技术的应用和总结。2005年第一期《上海梅山电机技术》第17-20页。[1]熊干儒。高压异步电机转子改造中采用复合笼条等新技术的应用和总结。2005年第一期《上海梅山电机技术》第17-20页。
[2]中华人民共和国电力行业标准《电力设备预防性试验规程》[2]中华人民共和国电力行业标准《电力设备预防性试验规程》
驱动桥齿轮噪音关键原因及解决 篇3
【摘 要】本文从齿轮设计和加工、载荷冲击、共振因素、齿轮本身光滑度及齿轮润滑处理方式、主减速器箱体内清洁度等六个方面，对驱动桥齿轮噪音产生主要原因进行分析。最后，以设计角度、齿轮传动噪音解决角度分析降低齿轮噪音的方法，望对相关领域研究具有一定指导作用。
【关键词】驱动桥；齿轮；噪音
引言
从现阶段相关研究成果来看。减轻驱动桥齿轮噪音仍然比较困难，因此要从驱动桥齿轮设计角度入手，分析产生驱动桥齿轮噪音的主要原因，并对其进行对症处理，进而充分减少要齿轮噪音，为汽车行驶安全性及舒适性提供更多科学保障。
1驱动桥齿轮噪音产生的原因分析
1.1齿轮的设计与加工
齿轮设计初期减速比的选择（整数与小数）、设计软件的选择、齿轮加工的刀具、精加工余量、热处理、研磨等都会对齿轮的正确啮合产生较大影响，从而形成较大噪音。
1.2载荷冲击引起齿轮噪音
若将驱动桥齿轮传动视为具有振动功能的弹簧系统，齿轮即是这个系统中的主要组成结构。在运行过程中，当荷载冲击力对齿轮结构产生冲击后，会导致齿轮振动频率发生变化，并对其扭转方向产生影响。多数情况下，受到载荷冲击的齿轮结构会形成较大的振动力，这种振动力呈圆周方向。加之齿轮结构本身处理噪声的能力较差，因此往往会出现比较大的噪音。
1.3共振导致的齿轮噪音
共振可产生噪音，是基本常识，鉴于驱动桥齿轮自身的工作方式，出现共振噪音不足为奇。通过齿轮自身工作所产生的共振，主要原因在于齿轮结构本身刚性、主减速器箱体加工精度及轴承的装配精度较差。同时，齿轮之间所产生的摩擦力也会发生在同样的振动频率上，两者相互作用，可产生较大的共振噪音。
1.4齿轮表面不够光滑
若两种物体之间均能保持相对平滑，则两者在相互摩擦过程中的振动力就会比较小，且相应的振动频率也会降低，噪音程度自然不大[2]。但是，若驱动桥齿轮表面比较粗糙，则会相应增加摩擦力，导致振动频率过高，进而出现较大噪音。目前国内在微型客车上考虑成本因素，后驱动桥主、从动齿轮都未进行磨齿加工，故精切齿余量的选择，研齿显得非常重要。
1.5齿轮润滑处理方式
对齿轮实施保养处理，主要目的在于充分降低噪声，实践经验表明，使用性能良好的润滑剂，能够显著减少振动力和摩擦阻力。同时，正确使用润滑剂，也能够有效降低齿轮噪声。
错误使用润滑剂及牌号，往往形成齿轮表面早期磨损，改变齿轮啮合间隙，产生噪音，严重的直接影响齿轮寿命。通常情况下，在采用传统方式利用润滑剂时，主要是在齿轮的表面增加润滑剂的使用量，进而使其在运转过程中的摩擦力被降低。但是，使用这样的方式所产生的效果不是十分明显。对国外的车轮保养以及减轻噪音的润滑剂使用情况进行分析，可以发现，其在采用润滑剂时，往往更加重视其正确使用方式。采用正确方式将润滑剂注入齿轮结构中，能够最大程度减少噪音，保证结构运行安全。
1.6主减箱体内清洁度差。
根据测试，在齿轮啮合面放置一根头发，用模拟齿轮啮合方式进行噪音推测，噪音值升高2～5 dB。
2预防和控制噪音的正确方法
2.1设计、加工方面控制方法
立足于整体设计，对齿轮噪音进行分析，认为可从以下两个方面进行干预，一是齿轮设计，二是齿轮加工。在进行齿轮设计时，要充分考虑到上述噪音产生因素，并在设计工作中加以规避。
双曲线弧齿齿轮设计减速比尽量选用小数，小数点位数越多，出现齿轮啮合完全重复点的周期越长；选择成熟设计软件，目前国内比较成熟重庆大学郭晓东支援和北方交大王小椿支援编制的设计软件，根据驱动桥的输入要求，确保齿轮设计参数的正确。
在选择齿轮结构时，要对其载荷能力进行综合性的评估，确定其实际生产水平。在实际工作中，要严格按照齿轮结构能够承受的最大重量，适当对其进行功能高改进，避免受力过大而产生噪音。与此同时，对振动频率进行调整，在规定范围时间内对运行周数进行整改，从而有效限制其转动情况。针对实际运行过程中所产生的摩擦问题，可在选择齿轮结构上加以规避，为此选择外表结构比较平滑的齿轮，进而有效缓解和减少摩擦阻力。
双曲线弧齿齿轮加工中，有以下几个方面影响噪音，值等注意：
（1）依据加工齿轮齿数、摸数，使用软件选择相应的切削刀盘、刀具。
（2）依据设备确定最佳精切齿余量，保证经加工后齿面的表面粗造度要求 。
（3）热处理过程控制齿轮变形。
（4）在齿轮对滚噪音监测设备上模拟齿轮啮合进行噪音监测。噪音值要求≤68 dB。
2.2齿轮传动噪音降低的相应对策
对于降低齿轮传动噪音对策，要从以下三个方面加以干预，一是转变齿轮结构的润滑方式，二是正确利用齿形修正法，三是控制主减箱体内清洁度差。
（1）转变齿轮结构的润滑方式：从齿轮润滑角度看，要想有效控制噪音，要在正确选择润滑剂的前提下，适当转变齿轮润滑的方式，在充分限制润滑剂使用的前提下，通过不断提高齿轮实际使用效率的方式，充分降低齿轮运行噪音。目前，相关研究结果显示，充分利用离心润滑方式，能够充分减少和控制驱动桥齿轮噪音。也就是说，在规定的时间内，要对齿轮箱开展全面检测，发现存在质量问题的齿轮，要及时将其更换。同时，在齿轮底端相应位置进行钻孔，进而通过离心力直接注入润滑。通过上述方法能够快速减少齿轮间的摩擦力，防止润滑不佳所引起的噪音污染，进一步提高齿轮结构的运行效率。
（2）采用齿形修正法：在实际使用过程中，由于齿形存在较大的误差，常常出现齿顶啮合现象，造成啮合精确性不高。为充分提高啮合的精准度，可充分采取齿形修正法对有问题的齿形进行修整，从而有效减少齿轮噪音。利用齿形修正法主要分以下几个步骤：其一，配对研磨的控制，齿轮啮合接触印痕要求在齿面的中央部位，略偏小端和上顶，沿齿长方向约占50-60%，沿齿高方向大于50%，须与齿顶脱开；齿轮啮合间隙要求0.10-0.15mm，，研磨好的齿轮副需打刻配对标识，严禁混配。使啮合点分布更具合理性，提高啮合精度[3]。
（3）在对齿轮进行装配前，应对所有装配的零部件进行清洗，确保装配后箱体内的清洁度要求，一般要求不大于30mg，基本上能够达到降低噪音的目的。另外，实践工作中发现，斜齿轮结构在进行传动时，具有较高的平稳性，加之啮合本身不具有较强的冲击力，因此很难产生共振。
注：本文不涉及差速器产生的噪音
3 .结束语
综上所述，我国学者对于驱动桥齿轮噪音的降噪方法研究一直在进行，成为相关领域重点关注的问，在取得研究成果的同时，我们也要注意到目前相关研究尚未将驱动桥齿轮噪音问题完全解决，因此要在实践工作中进一步做好降噪处理，特别是过程的细节控制，从而不断提高综合生产效益。相关管理人员要充分重视对降低齿轮传动噪音的认识，不断改进设计，减少噪音污染对汽车安全性和舒适性的影响。
参考文献：
[1]赵木青.准双曲面齿轮副对驱动桥传动效率的影响研究[D].武汉理工大学，2013.
[2]郑碧波.基于ROMAX软件的R101汽车驱动桥齿轮设计与分析[D].电子科技大学，2014.