噪音分析（精选12篇）
噪音分析 篇1
变压器绕组通入50Hz交流电时, 表面上看是静止的设备, 但电磁场在铁芯中会产生50Hz的磁通。由于磁通量的变化, 铁心的硅钢片也相应地产生振动或谐振, 并发出50Hz的嗡嗡振动声。在正常运行的情况下, 噪声是连续而又均匀的。
1 噪声的产生
铁心、绕组和油箱 (包括磁屏蔽等) 统称为变压器的本体。变压器的噪声是由于变压器本体的振动及其冷却装置的振动而产生的一种连续性噪声。变压器噪声的大小与变压器的额定容量、硅钢片的材质及铁心中的磁通密度等诸因素有关。
国内外的研究结果表明, 变压器 (包括带有气隙的铁心电抗器) 本体振动的根源在于: (1) 硅钢片的磁致伸缩引起的铁心振动。所谓磁致伸缩, 是指铁心励磁时, 沿磁力线方向硅钢片的尺寸增加, 垂直于磁力线方向硅钢片的尺寸缩小, 而引起的这种尺寸的变化。磁致伸缩使铁心随着励磁频率的变化而周期性地振动。 (2) 硅钢片接缝处和叠片之间存在着因漏磁而产生的电磁吸引力, 从而引起铁心的振动。 (3) 当绕组中有负载电流通过时, 负载电流产生的漏磁引起绕组、油箱壁 (包括磁屏蔽等) 的振动。这种振动与硅钢片磁致伸缩引起的铁心振动相比要小得多, 可以忽略。与硅钢片磁致伸缩引起的铁心振动相比, 气隙处漏磁引起的铁心振动亦可忽略。这就是说, 变压器 (包括带有气隙的铁心电抗器) 的本体振动完全取决于铁心的振动, 而铁心的振动, 可以看作完全是由硅钢片的磁致伸缩造成的。值得提及的是, 当铁心的固有频率与磁致伸缩振动的频率相接近时, 或者当油箱及其附件的固有频率与来自铁心的振动频率相接近时, 铁心或油箱将会产生谐振, 使本体噪声骤增。[1]
2 谐波电流的产生及对变压器噪音的影响
在理想的情况下, 优质的电力供应应该提供具有正弦波形的电压。但在实际中供电电压的波形会由于某些原因而偏离正弦波形, 即产生谐波。供电系统中的谐波是指一些频率为基波频率 (在我国取工业用电频率50Hz为基波频率) 整数倍的正弦波分量, 又称为高次谐波。在供电系统中, 产生谐波的根本原因是由于给具有非线性阻抗特性的电气设备 (又称为非线性负荷) 供电。这些非线性负荷在工作时向电源反馈高次谐波, 导致供电系统的电压、电流波形畸变, 使电力质量变坏。因此, 谐波是电力质量的重要指标之一。
研究结果表明, 影响电力变压器铁心噪声的谐波频谱范围通常在100～500Hz 之间。进一步的研究还表明, 变压器的额定容量越大, 在铁心的噪声中基频分量所占的比例越大, 二次及以上的高频分量所占的比例越小;而变压器的额定容量越小, 在铁心的噪声中基频分量所占的比例越小, 二次及以上的高频分量所占的比例越大。这就是说, 对于不同容量的电力变压器, 其铁心噪声的频谱是不一样的。在后面的例子中驿南府变电站采用的两台容量为180MVA的变压器, 噪音的产生主要考虑100～200Hz之间的噪音就可以了。
现阶段220kV变压器大多采用YN、yn0、d11接线的三相心式变压器。由于为三相心式变压器, 它的各相磁路彼此相关, 高中压侧又采用YN、yn0接线, 当中性点不接地时, 同相位同大小的三次谐波电流不能流通, 于是电流就接近于正弦波。这时, 利用变压器铁心的磁化曲线作出的磁通为一平顶波, 平顶波中除基波磁通外, 还有部分三次谐波磁通, 如图1所示。三相的三次谐波磁通又彼此同相位同大小, 不能沿铁心闭合, 只能借油、油箱等形成闭路。由于这些磁路的磁阻很大, 故三次谐波磁通很小。因此主磁通仍接近于正常波, 相电动势波形也接近于正弦波。[1]
而当中性点接地时, 三次谐波电流可以流通, 电压不会发生畸变。此时中性线电流基本上都是谐波电流。由于三次谐波电流存在, 使得变压器的噪音增大。
谐波流过变压器时对变压器造成的危害大致有以下几个方面:
(1) 增加了其铜损耗和铁损耗。随着谐波频率的增高, 集肤效应会更加严重, 铁损耗也更大。
(2) 会引起变压器外壳外层硅钢片和某些紧固件发热, 并有可能引起变压器局部严重过热。
(3) 还会引起变压器的噪声过大。
3 流经中性点的直流分量对变压器噪音的影响
3.1 直流电流的产生
在线运行的变压器绕组内产生较大的直流分量, 可以由以下原因引起:
(1) 直流输电线路与交流输电线路的并行运行。由于很多直流系统是单极运行的, 运行极会通过大地形成回路。当变压器采用中性点接地的运行方式时, 地表电流通过接地中性点在交流变压器的励磁电流中产生直流分量, 会对变压器产生影响。
(2) 交流网络中存在电压电流关系曲线不对称的负载。电压电流关系曲线不对称的负载, 如相控交流负载、相控整流器、线路换向逆变器都能产生直流分量。
(3) 轨道交通、电力机车、地铁线路的大量存在。2003年纽约一座变电站的变压器出现噪音增大的现象, 后查找到原因是由于地铁公司在其附近新增加了一个大功率的换流站。而在我国南方, 也存在由于高压直流输电的影响, 使得附近的变电站中直流接地的变压器出现噪音增大的现象。例如珠海发电厂的220kV启备变就曾出现此种情况。
(4) 太阳“磁暴”的影响。
太阳磁暴产生的直流冲击对变压器的影响比较大的情况主要出现在北欧这些靠近极地的一些国家[2]。
3.2 直流对变压器的影响
直流偏磁是变压器的一种非正常工作状态, 是指在变压器励磁电流中出现了直流分量。当直流分量流经变压器绕组时, 首先会影响变压器的铁心磁滞回线, 如图2所示。
直流入侵时会产生直流偏磁现象, 随着直流分量的增大, 变压器的励磁电流畸变越来越严重, 并出现严重的半周饱和。
直流对变压器的直观影响就是噪音显著增大。据统计, 当流经中性点的直流分量达到几个安培甚至零点几安培时, 变压器的噪音幅值增量就能达到10dB以上, 具体的增量与当时铁心的饱和程度有关。实验数据表明, 当变压器铁心磁密达到磁滞曲线的拐点时, 直流分量的影响达到最大;当变压器空载和大负荷运行情况下影响相对较小。而且, 直流分量本身通过大地形成回路, 所以它的大小与大地的电阻又紧密联系, 表现为雨天前后、四季的噪音都不相同。直流源的投切也直接影响它的大小。[3]
3.3 直流偏磁对变压器的危害
直流偏磁对变压器的危害大致有以下几个方面:
(1) 直流磁通造成变压器铁心每隔半个周期出现严重的磁饱和。励磁电流高度畸变, 产生大量谐波, 变压器无功损耗增加, 系统电压大大降低, 系统继电器误操作。
(2) 直流偏磁对变压器严重的磁饱和, 会使正常情况下在铁芯中闭合的磁通部分离开铁心, 使变压器金属结构件损耗增加, 导致局部过热, 破坏绝缘, 损害变压器或降低变压器寿命。所以说, 直流分量的存在对变压器的影响很大。
一般规定, 中性点通过的直流电流不应大于额定电流的2.1%, 而由此引发的噪音增加不能超过10～15dB。
4 驿南府主变噪音异常案例分析
驿南府变电站采用的是2台西门子济南变压器有限公司SFSZ-180000/220自冷变压器, 变压器的联结组为YN、yn0、d11接线, 在运行中采用3号主变中性点不接地, 2号主变中性点直接接地的运行方式。在日常巡视中发现3号主变的噪音是连续均匀的, 而2号主变经常出现噪音异常增大的现象。
4.1 噪声的采集与分析
在上述2台变压器周边的16个点对声音进行采集并录制, 采集位置如图3所示, 采集时间选自2号主变声音异常增大时。
直观描述:其中主变本体长度为9.9m, 两主变间距为13.8m。 在采集时, 在3号主变的f、g、h位置听到却是来自2号主变的声音, 由此可以看出两台主变噪音的差距。
数据描述:随后, 对上述16个点进行了噪音的测量。测量位置为距离变压器本体2m, 高度为1m。测量数据如表1所示:
注:标准为62.1dB.
经过分析发现:
(1) 2号主变噪音比3号主变相对应点大10dB左右, 而且3号主变的噪音已经超出了厂家所提供的62.1dB标准。
(2) 每台变压器的最高噪音出现在A、E两点, 即变压器的短轴方向。
(3) 3月4日之前运行方式为3号主变中性点直接接地, 2号主变中性点不接地。当时是3号主变的噪音较2号主变大。
综上对现象和数据的分析, 认为主变噪音的异常与主变中性点是否接地有直接的关系。同时, 这种噪音的增大是不正常的, 已经大幅超过了厂家所提供的62.1dB标准。
4.2 噪音分析及结论
由于厂家给出的62.1dB标准是在变压器空载、排除变压器周围噪音的情况下所测量的, 认为3号变的噪音是基本正常的;而2号变的噪音是超标的, 而且对变压器的影响较大, 应该给予高度重视。
驿南府变电站所带主要负荷为首钢集团的迁钢有限公司, 它的主要用电设备主要是电弧炉、轧钢机、高炉、交直流变压器等大量具有非线性阻抗特性的电气设备, 这使得驿南府变电站的电能质量不很理想。
3月10日, 检测班对变压器的谐波进行了监测, 检测结果虽然相对较大, 但未超标。根据实验数据分析表明, 由此引起的噪音增加一般在3～5 dB之间。因此初步认为由谐波引起的噪音增加不占主要方面。
考虑流经中性点的直流分量对变压器的影响。3月27日, 直流检测班对变压器的直流分量进行监测发现, 中性点电流达到了7～11A, 参照武南变电站主变由于直流励磁影响而产生噪音增大的资料, 如表2, 发现该情况和驿南府变电站的情况很类似。
由此初步判断驿南府变电站主变声音异常主要是由流经主变直流分量而引发的, 同时谐波也有一定的影响。
4.3 改善措施
4.3.1 在源头对直流分量进行屏蔽
尽快检测流经变压器中性点的直流分量, 查找110kV负荷侧的直流源, 在源头对其进行屏蔽。
4.3.2 减少流经变压器的直流分量
这方面的措施主要有:
(1) 在变压器中性点串联高压电容器隔离直流分量; (2) 在变压器中性点串联电阻降低流过中性点的直流分量; (3) 在变压器中性点注入反向直流电流。
4.3.3 适当增加感性负载
密切监视变压器噪音情况, 尤其是负荷较大、天气比较潮湿的时候。当噪音过大时, 适当增加变压器的感性负载, 并且避免出现空载现象。
4.3.4 定期轮换, 延长寿命
可采取改变主变运行方式, 定期轮换两台变压器中性点接地的方法达到延长变压器寿命的作用。
5 结束语
针对驿南府变电站主变压器噪音异常现象, 从噪音产生机理、谐波电流的影响、直流电流的影响等方面对其进行了分析, 并对不同的噪音产生的机理、对主变压器危害、防范措施等方面进行了探讨。分析确认驿南府变电站主变压器异常噪音主要是由于直流电流的影响造成的, 直流入侵时会产生直流偏磁现象, 随着直流分量的增大, 变压器的励磁电流畸变越来越严重, 并出现严重的半周饱和, 从而对变压器产生严重危害。基于上述分析结果, 提出了串联电阻、串联高压电容器等解决方案。这些措施对克服变电站主变压器噪音异常具有良好的效果。
参考文献
[1]许实章.电机学[M].北京:机械工业出版社, 1988.
[2]虞兴邦, 姜在秀, 韩涛.变压器噪音及其降低[J].噪音与振动控制, 2001, (5) .
[3]蒋长庆, 朱伯铭.关于变压器噪音的分析及其降低方法[J].南京师范大学学报, 1995, (2) .
[4]董志刚.变压器的噪音[J].变压器, 1995, (1) .
噪音分析 篇2
关键词：空调噪音 防治措施
1引言
随着人民生活水平提高,特别是空调应用普及,空调噪音已经严重影响到了人们日常生活,对空调系统中机电设备噪音有效防治就成为广泛关注的问题.由于空调系统中不同的机电设备其在运行过程中的工况特性有很大差异,其产生震动和噪声的因素也不同。要良好地防治空调系统中各种机电设备产生震动和噪音干扰就需要对不同机电设备运行工况特性进行详细分析研究，并采取先进的噪音控制技术措施和装置方案,构筑完善空调系统防噪体系，将机电设备噪音有效控制在相关标准或技术规范允许范围内显得尤为重要.
2噪音产生原因分析
2.1设备运行震动和噪音
设备在运行过程中产生震动和噪音的种类很多：由于受力不均衡或者产生变化的力矩对空调设备产生激进即设备震动，而设备震动会产生机械噪音同时还会产生结构噪音,结构噪音传播引发空气振动,空气振动产生动力噪音.
变风量空调机、新风机、风机盘管等的电动机（或电动转子）,在运转过程中电与磁相互转换也会产生电磁噪音.空调机内部风机转动带动空调机外壳震动产生机械噪音.机械噪音、电磁噪音和设备震动通过结构向外传输低频噪音.水泵运行产生的机械噪音和电磁能量转换产生电磁噪音,部分设备震动产生震动噪音.制冷机组的压缩机快速运转产生高频电磁噪音.以及屋面冷却塔产生的电磁噪音、机械噪音和动力噪音等等.
2.2气流输送过程中产生噪音
空气在风管中传送时与管壁、阀门、风口等摩擦产生噪音,噪音大小主要由风速的大小来决定.
空气在遇到管径变化时空气流动由层流变为紊流,气流在镀锌钢板风管中流动时会导致管壁震动产生噪音；高空区域风口风速较高,空气由风口高速射入室内时与静止空气发生湍流产生噪音；空气中噪声声波以及设备产生噪声声波能够在风管中通过不断反射向前传输将噪声污染带至风口部位.
3 空调噪音防治措施分析
噪声的控制途径根据控制原理分为降低噪声源的噪音、在传播途径上降低噪音和掩蔽噪音.针对不同噪声产生机理进行噪音频谱分析,制定不同噪音消除和减弱措施.在噪声吸收、设备震动横向和竖向传递阻断、空气再生噪音减弱等方面进行分析确定有效措施.
3.1 控制空调系统噪声源
3.1.1震动横向传输控制措施
风机、风机盘管、水泵等为防止震动横向传输,均在设备出口处加减震措施。风机和风机盘管在出口处分别加设柔软接头,现通常采用：铝箔布-玻璃纤维棉复合保温（或非保温）软接头,同时起到保温节能功能；水泵出口处加设橡胶软接头,阻断了震动向管路系统的传导,切断了震源震动的向外传输.
3.1.2震动纵向传播削弱措施
为保证设备震动的`减弱效果,对大型设备进行专门减震设计.根据设备质量不同,运行时转速不同分别采用剪切型橡胶减震器和弹簧减震器两种减震器.当设备转速大于1500r/min时以采用橡胶减震器为主；当设备转速小于1500r/min时以采用弹簧减震器为主.对采用弹簧减震方式的设备,弹簧刚度和整个隔振系统的有效质量决定隔振系统固有频率,设备质量决定选用何种刚度弹簧.针对每个设备型号进行计算确定选用何种性能减震器确保达到最佳效果.同时为保证减震器不受潮湿影响而使性能减弱,设备水泥基座高出地面15cm。减震器设置位置均匀分布,设备两端及中间分别加设,每台设备所用的减震器数量4-6个不等.
3.1.3对吊装通风、空调设备减震
吊装的通风、空调设备主要有风机盘管、吊式空调箱及风机等。吊装设备主要通过阻止设备震动向结构上传递.对吊装设备中质量较大采用弹簧减震,弹簧减震系数同样通过精确计算选取.对于质量轻的设备采用普通橡胶减震垫减震.除了防止设备震动竖向传导外，还要防止设备震动传到吊杆上进而传给结构造成噪声污染,在吊杆与设备底座之间加橡胶软管阻断.
3.1.4风管隔震特殊处理
风管在运送气流过程中由于气流激荡会使风管产生震动,风管和结构墙体接触后会将震动传递给墙体并进一步往外传播，震动风管和墙体接触时会产生分贝更高二次噪音形成更大噪声污染.防治方法：采取所有穿墙风管均加设镀锌钢板套管,在风管与套管间空隙中填塞离心玻璃棉等柔性材料，既避免风管与结构墙体直接接触又降低风管震动.同时风管吊架下端,螺母与支架间加设弹簧减震垫,风管与支架间加设软木垫或橡胶垫避免风管震动（也能防止冷桥产生）通过支架、吊筋传递给结构,降低震动噪音产生机率．
3.2风管中噪音消声处理
风管中消声措施主要设置在噪声源附近,常用消声措施是在系统中加装消声器、消声弯头来消除风管中高频噪音和低频噪音。消声器选型要与设备紧密结合，若设备噪声以高频段为主则应选阻式消声器；若以低频段为主则应选择抗式消声器.设备噪声的频带较宽时则应选择阻抗复合消声器.同时应注意消声器内部风速不宜大于6m/s,否则消声器风阻过大产生二次气流噪声.
3.3设备机房内消声措施
设备运行产生机械噪音和电磁噪音声波通过空气传输给结构墙体进而继续传播.为阻止机房内噪声向外传输,机房墙体均做成吸声墙体.吸声墙体将设备产生噪声声波能量吸附,减小对相邻房间影响,同时吸声墙体减弱噪声波对结构墙体冲击,避免噪声通过结构向外传输.
4 结论
本文通过对空调噪音产生的原因进行了分析,针对原因进行了相应的预防措施,为空调生产企业在空调设计与施工中提供一定的意见及建议.
参考文献
[1]陈沛霖,岳孝方.空调制冷技术手册2版[M].上海：同济大学出版社,．
[2]袁良忠.影剧院空调系统的噪声控制[J].艺术科技.(2)：13-17.
[3]孟华强.浅谈户式中央空调的系统设计及规范安装[J].建材与装饰,, (10):71-76.
[4]汪滔.海信变频空调器原理与维修[M].北京:人民邮电出版社,2007．
噪音分析 篇3
【关键词】暖通空调；节能；噪音；问题；措施
随着暖通空调在我国建筑工程领域开始逐步普及，但使用过程中存在的问题也开始逐步暴露出来。暖通空调能耗巨大，运行过程中噪音污染，这些都不利于暖通空调市场的健康发展，也严重影响广大用户的切身利益。暖通空调使用范围正在逐步扩大，使用数量也在不断增加，随之产生的能耗也将进一步增加，为此提高暖通空调节能设计，将成为未来暖通空调设计的必然选择。
1.现阶段暖通空调节能设计及噪音处理方面存在主要问题
1.1暖通空调节能设计方面的问题
随着暖通空调节能理念的提出，各种节能设计方案开始涌现。但不同设计人员对系统节能指标的评价不尽相同，考虑问题的出发点和角度也不同，因此技能设计的实际效果只有在实际应用过程中才能得到检验。但此时对系统进行调整和修改，将带来严重的损失。暖通空调系统节能效果主要取决于系统设计方案额优劣。但就目前我国暖通空调系统设计领域从业人员的整体水平来看，严重缺乏专业性设计人才。系统设计从业人员缺乏足够的理论支撑，设计方案不够完善，为系统安全运行埋下隐患。此外暖通空调系统运行管理工作存在严总的漏洞。在我国暖通空调系统投入使用后很少有用户对系统进行定期的检修与维护，对设备操作人员的选拨与任用也不够严格，设备操作人员不具备系统操作的基本技能，容易造成系统操作失误，为系统造成损害。
1.2设备噪音处理方面存在的问题
引起暖通空调设备噪音的原因主要集中在三个方面，主要源自压缩机质量问题、安装工艺不到位问题与墙体厚度不够等三个方面。压缩机是空调系统的重要组成部分，压缩机质量的好坏直接影响着空调使用效果，同时也直接决定着空调噪音的大小。而空调生厂商，为降低空调生产成本，往往选择廉价的压缩机。也因此空调在使用过程中发出较响的噪音也就不足为奇了。用户在选购空调时一定要对空调压缩机的性能进行充分的了解，选择质量和性能较好的空调。此外空调安装队空调噪音的影响也是十分关键的。在进行空调安装时，如果安装人员忘记安装防震配件，或是在风机扇内有存留杂物，以及安装管道间存在碰撞等问题，都会导致暖通空调噪音提升。这些问体的产生主要源于安装工作人员安装技术以及服務质量。因此在对暖通空调系统进行安装时，一定要选择好的中央空调安装服务公司，保障安装质量。除空调本身质量问题与安装问题外，墙体厚度也是影响系统噪音的原因之一。有些建筑墙体不够厚，甚至是空心墙，将空调安装在这样的墙体上时，空调外机在启动时将会与墙体之间发生共振，此时在二者之间的相互作用下就会产生低频噪音，此时噪声的大小将与空调的功率之间成正比，功率越大噪音就越大。
2.暖通空调节能设计及设备噪音处理措施
2.1从暖通空调设计入手，提高空调系统节能效果
围护结构的保温性能和窗户与墙壁所占面积，都决定了围护结合综合传热性的系数，决定通过围护结构空调负荷的高低。在暖通空调系统设计初期，需实地考察房屋围护结构的热导性，利用其优点来抵抗室外低温。提高建筑围护结构热工的性能，降低热负荷是我国在考虑建筑节能的主线，将建筑物与周围环境同时纳入整体考虑环节，管路系统设计的简约，使管材消耗量减少，便于施工操作，节省国家能源资源并对环境实施重点保护。采用高效的节能设备，提高空调系统的技能效果。暖通空调的冷耗功能用电量大，在用电高峰期间，往往会造成供电紧张，空调可以采用蓄冷水池，缓解电能源耗能。在现实情况中，结合当地情况，选用节能、性能优良的设备。建立能量循环使用系统，高层建筑中的排风与进风量均很大，应将排风所带能量进行适当的回收；回收利用空调夏季冷凝热，随着人民生活水平的稳步提高，生活热水需求量增大，研究利用将冷凝热回收加热生活用水，减少冷凝热对环境的影响，并节省生活热水所产生的能量浪费，达到节水节电效果，另外，暖通空调系统耗能特点是大量余热的浪费，在现实中没有加以利用，造成了资源极大浪费，安装热回收装置，用来调节空调系统运行过程中两种不同的流体，进行总热传递，减少消耗热源能量，达到暖通空调节能目标。
2.2针对导致噪音存在的原因采取有效措施，降低空调噪音
噪音的产生主要源于设备使用过程中经摩擦所产生出来的污染。就暖通空调发出噪音的基本情况来看，暖通空调在使用一段时间后，都会存在一定的噪音问题。因此暖通空调设计工作人员就需要根据人的生理情况，尽量设计出噪音小，不会影响人们正常生活的暖通空调系统。设计工作人员要全面掌握导致空调噪音产生的原因。通过对问题根源进行分析，查找问题解决办法。目前我国大型与超大型建筑在空调的选择上均以大型空调为主，空调机组巨大，因此也决定了空调所发出的噪音相对较大。为此针对这种机组较大的空调系统，为降低噪音，就必须对空调系统进行专门的隔音降噪工艺处理。设备安装完成后，必须对设备安装结果进行检查。首先要保证设备安装完成后，设备外观完好无损。如果设备外观出现严重的破损，则可以充分的说明设备在安装过着搬运过程中存在严重的碰撞。碰撞不仅会影响系统的美观，还对对系统内部零部件造成影响。系统内部零部件出现松动或是损坏都会影响系统正常的使用寿命。此外除了要读系统外观进行检查外，安装完成后还要对暖通空调设备进行开箱检查。检查设备风机扇内是否有杂物存留，如果有杂物存留则说明系统安装过程总工作人员存在疏忽，此时要对系统内部进行全面的检查，务必将杂物清理彻底，一面运行过程中存在杂物造成系统运行障碍，产生噪音影响人们正常生活工作，给用户带来不必要的麻烦。
在设备安装时新风机、空调机安装采用弹簧阻尼减振器，风机与风管连接采用软连接，新风机组与水管采用软接头连接，风机盘管采用弹簧吊钩，风机盘管与水管采用软管连接。对空调机房进行吸音处理，比如在空调机房内采用隔声材料做成围护结构，以防止设备噪声外传，或在机房内贴吸声材料：采用凹凸型吸声板作为机房墙面或吊顶板，以增强吸声效果；机房应尽量减少设置门窗，且设置门窗应采用吸声门窗或吸声百叶窗，尽量减少设备噪声外传。
在设计审查方面加强对执行强制规范、节能要求的审查，对安装单位的资质、质量保证体系的有效性、安装过程中的修改设计的能力和技术装备进行审查。加强监管监督。主要对购进的原材料、末端设备、主机设备是否满足设计要求，对进入施工现场实施安装单位的资质进行确认审查，以杜绝实施安装单位与中标单位不符的现象。
3.总结
随着暖通空调节的不断完善，暖通空调节能设计及设备噪音处理将会得到更多管理者的重视，在构建可持续发展社会的背景下，暖通空调节能设计及设备噪音处理分析将会发挥着越来越重要的作用。 [科]
【参考文献】
[1]钱济雄.浅析暖通空调系统的节能[J].山西建筑，2007.
[2]赵君利.暖通空调节能从设计开始.中国建设报，2010.
串扰的噪音与影响测试因素分析 篇4
关键词：电气性能,串扰,噪音,测试,指标
分析影响电路传输性的因素,对减小干扰，增大线路的传输性能都有重要的指导意义。而测试参数是对影响因素从某个方面的大小衡量，指引着采取措施的力度。
1、近端串扰的产生
下图近端串扰是源于两条平行的导线，其中导线T为驱动线，导线R为受扰线。导线T将驱动信源的能量通过依附于导线T的表面电磁波的传播来完成。它所导引的电磁波，为平面电磁波，其电场和磁场，分布在与导线T垂直的横截平面上。因此，如果导线R与这一横截平面成大于零的夹角，并且距离较近，那么由导线T产生的电场和磁场，就必然作用于导线R上，从而使导线R上各点产生电压和电流，也就是说，在导线T上传播的电磁能量有一部分将通过电场和磁场耦合到导线R上，这就是线间串扰噪音的来源。泄漏下来的信号，称之为串音或串扰，因为发生在信号发送的近端，所以叫做近端串扰。
在简化的假定条件下，可以对这种线间串扰噪音做近似的分析计算[1]，得到两线串扰的微等效电路的微分方程通解，进而得到不同边界条件下的V(x,t）、I(x,t）的具体波形，其中x为驱动线上任一点与输出端之间的距离，电压V和电流I是空间距离x和时间t的函数，当x=0时（测试点距离驱动端的长度为零），即V(0,t）为近端串扰的噪音，当x=l时，V(l,t）为远端串扰的噪音。近端串扰噪音Vr的幅度是随Vt的变化而变化的波形。
近端串扰的噪音V(0,t）的波形可理解为当Vt上升时,Vr以某一比例随之上升，在经过2倍线长度的延迟之后，有一抵消波从远端返回近端从而抵消了原来的波，使Vr恢复为零。
2、近端串扰测试指标
2.1 采样步长的要求
TIA委员会所公布的TSB67是被网络界广泛接受的北美标准。它规定了要测试链路的近端串扰(NEXT)。TSB67对测试仪有较高的要求，测试仪要通过了UL认证[2]。
由此可计算出测试所有的近端串扰需要发送2800多次的正弦信号。近端串扰测量必须从两个方向进行：从近端测量检查近端的问题，从远端测量检查远端的问题。
2.2 近端串扰测试的精度标准
NEXT用dB来衡量，dB值越大，则NEXT越小，性能越好。NEXT需要在非屏蔽双绞线链路的所有绕对之间进行测试，从链路的两端进行。串扰可以通过电缆的绞结被最大限度地减少，这样信号耦合是互相抑制的；串扰也可因两个不同的绕对重新组成新的发送或接收绕对而破坏了绞结所具有的消除串扰的作用而增大。对于10m的网络传输来说，如果距离不长，串扰的影响并不明显，甚至觉察不出，但对于100m和1000m的网络传输，串扰的存在是致命的。近端串扰故障常见于链路中的接插件部位，如接头超过推荐的13mm等。另外，很可能由于接头部分不严格，再加上网络附近大功率电气或大功率通信设备的使用，产生较强的电磁干扰。当然，一段不合格的电缆同样会导致串扰的不合格。
2.3 邻线功率的影响大小
布线线缆周围的环境对测试有很大的影响，降低电磁干扰（EMI）和无线电频率干扰（RFI）的影响，尽量远离干扰源，都可降低串扰。例如，380V的电力电缆就会产生EMI干扰，平行敷设时UTP与其最小间距如下表。如果受客观条件限制不能满足，则应采取屏蔽（用钢管穿入线缆，并接地），可大幅度降低间距要求。
电梯、空调机房、避雷引下线等都是干扰源，有间距要求，具体可查阅GB50311-2007。
3、近端串扰测试的影响因素
近端串扰与线缆类别、连接方式、频率值、施工工艺有关。在接点图正常的情况下，该值如果出现负数，一般的原因应该与线缆质量和施工工艺有关。对线缆质量影响很大的因素是在生产过程中产生的，如包绝缘层的芯线其同芯度的偏差；对绞工序的密度、均匀度、粘合度；成缆时的综合绞距、四对芯线平衡性；包外绝缘层过程中对四对缆芯的结构破坏等。一条合格的双绞电缆，其性能要完全达到标准规定的参数要求，生产单位必须在规格设定、原材料采购、生产设备、人员素质等各方面都严格把关。
对于出厂前引起的质量问题，一般在施工前验收就可以排除。而施工工艺才是与广大从业人员最为相关的部分。为了得到更好的工程余量，建议工程实施时尽量以标准为依据，在结构设计、路由配置、机房定位时把可能出问题的因素减少到最小；同时在指导施工时控制工人的拉线力度、弯曲半径、开对长度等。如果验收时出现有信息点近端串扰值为负数时，应该从验收测试的链路模型开始考虑，对于TIA/EIA 568B及以后的标准，基本链路已经给淘汰了，而替代它的永久链路在长度上同样是控制在90m的最大限度，超出这一长度的链路各种参数在测试时很容易就出现负值，而此时如果采用信道测试则结果可能还处于正常的范围。另一方面，检查配线架及信息模块的端接情况，把对绞开对距离控制在标准许可的范围内，过长的开对距离会使双绞线的平衡结构得到极大的破坏，从而产生近端串扰。
近端串扰值和导致该串扰的发送信号之差值为近端串扰损耗，越大的next值近端串扰损耗越大。由于近端串扰在测量是对信号的拾取是有灵敏度差别的，处于40m以外的近端串扰信号是不精确的，所以链路认证测试在该值上要求两端测试。
4、近端串扰测试失败
造成近端串扰测试失败的可能原因有：近端连接点有问题、远端连接点短路、串对、外部噪声、链路线缆和接插件性能有问题或不是同一类产品、线缆的端接质量有问题等。
从超5类布线系统开始，为了支持基于1000BaseT的千兆以太网协议，测试参数又多了一个综合功率近端串扰值，该值是考虑在实施四对全双工传输时，多对线对一对的近端串扰总和，对于千兆传输来说，该值至关重要，其问题的发生与近端串扰基本一致，同时影响更加明显。若NEXT引入的信号足够大，可以破坏原来的信号或者错误地被识别为信号，造成站点间歇地锁死或网络的连接完全失败。近端串扰的产生与温度和导管关系不大，是频率的函数，对近端串扰的影响类似噪声干扰，影响较大。
5、结束语
实际上，影响传输性能的因素有很多，就以噪音问题来看，要使指标合格，也是不容易的，有时使得布线工程很难达到质量标准。所以，明确在应用中传输性能所面临的问题，了解质量技术要求，做好每个环节的每一步工作，才能获得所期望的结果。
参考文献
[1]李敬章,陈长利.线间串扰[J].计算机工程与应用.1978.09 P:64-78
[2]建筑与建筑群综合布线系统工程设计规范(GB/T 50311-2000)[S].北京:中国计划出版社,2000.
噪音分析 篇5
乙烯原料泵最小流量控制回路操作现状
在80万吨/年乙烯装置中，由于乙烯原料泵流量大，扬程高，因而需要设置最小流量保护回路（见图1）。在生产操作过程中，当最小流量控制阀开启至22~25%，流量至200~250m3/h时，最小流量控制回路就会发出刺耳的噪音，接近110db（A），不仅影响职工的日常工作，同时其伴生的振动也会给安全生产带来隐患。当前工艺条件及初步分析[1]
乙烯原料泵输送物料主要为凝析油，操作条件下温度T为30.8℃，比重G为0.73，粘度Vis为0.43cP，饱和蒸汽压PV：0.653bar。乙烯原料泵在最小流量操作下扬程为280m，即20.053bar。由于最小流量保护回路流程短，无其他附属设施（见图1），回路中的阻力降主要集中在控制阀和限流孔板上，因而在控制阀或限流孔板的缩径附近非常容易发生空化现象，产生噪音及振动。
图1 乙烯原料泵最小流量控制回路流程图
根据机械能守恒原理（见式1，Bernoulli方程式），当流体经过缩口（调节阀或限流孔板）时，流束会变细收缩，并在缩口下游形成缩流断面。在此缩流断面处流体流速最大，压力最小，当此时流体压力PVC小于介质的饱和蒸汽压PV时，流体将会沸腾，产生气泡，PVC压力越低，气泡越多。流体通过缩流断面后，流速降低，压力升高。流体流速最终稳定于u2，由于缩口前后管道直径相同，因而u1等于u2；压力最终稳定于P2，但由于缩口消耗了流体的能量，即ΔPo，因而下游压力P2无法完全恢复到P1。经以上分析，式1可简化为P1=P2+ΔPo。如果P2大于PV，流体在缩口处产生的气泡在高压下将迅速破裂，即发生空化现象。此时管道会发出刺耳的噪音并伴有振动，长期作用下会造成管路损坏。如果P2仍然小于PV，气泡将继续逸出，在管道中形成汽液混合相，即发生闪蒸现象。（见图2）
图2 工艺介质通过孔板时压力变化曲线
Bernoulli方程式：
（式1）
式中：
ρ——介质密度；
u1——缩口前流速；
P1——缩口前压力；
u2——缩口后流速；
P2——缩口后压力；
ΔPo——缩口阻力降。空化现象计算及判断[1]
为了判断是否发生空化现象，需要对阻塞流压差进行计算。当缩口两端压差（ΔPo= P1-P2）增加，即缩口前压力P1不变，缩口后压力P2减小。此时，缩流断面处压力PVC将减小，直至下降到流体饱和蒸汽压PV以下，流体发生汽化，通过缩口的流体流量不再随压差增加而增加，即形成阻塞流现象。此时，缩口两端的压差即是阻塞流压差ΔPchocked。当缩口实际压差ΔPo小于其对应的阻塞流压差ΔPchocked时，无空化现象发生，反之则有空化现象发生。
（式2）
（式3）
式中：
ΔPchocked——阻塞流压差；
FL——液体压力恢复系数； FF——液体临界压力比值系数；
PV——液体的蒸汽呀；
PC——液体临界压力。
经计算，操作条件下：
调节阀前压力P1调节阀为21.103bar，压差ΔPo调节阀 为13.735bar，阻塞流压差ΔPchocked调节阀为16.608bar，ΔPo调节阀小于ΔPchocked调节阀，因而在调节阀处无空化现象发生；
限流孔板孔径DO为60mm，孔板前压力P1限流孔板为7.368bar，压差ΔPo限流孔板 为6.200bar，阻塞流压差ΔPchocked限流孔板为5.483bar，ΔPo限流孔板大于ΔPchocked限流孔板，因而在限流孔板处有空化现象发生，引起了回路的噪音及振动。
详见表1，乙烯原料泵最小流量控制回路压力平衡表。整改方案
整改措施是通过采用双限流孔板，降低单个孔板上的压差，从而避免空化现象发生，消除噪音。整个回路其它部分保持不变。整改后空化现象计算如下：
调节阀前压力P1调节阀为21.103bar，压差ΔPo调节阀 为13.506bar，阻塞流压差ΔPchocked调节阀为16.608bar，ΔPo调节阀小于ΔPchocked调节阀，因而在调节阀处无空化现象发生；
限流孔板孔径DOA为65mm，孔板前压力P1限流孔板A为7.597bar，压差ΔPo限流孔板A 为4.487bar，阻塞流压差ΔPchocked限流孔板A为5.668bar，ΔPo限流孔板A大于ΔPchocked限流孔板A，因而在限流孔板A处无空化现象发生；
限流孔板孔径DOB为80mm，孔板前压力P1限流孔板B为3.110bar，压差ΔPo限流孔板B为1.942bar，阻塞流压差ΔPchocked限流孔板B为2.034bar，ΔPo限流孔板B大于ΔPchocked限流孔板B，因而在限流孔板B处无空化现象发生；
由以上结论可知，整改方案简单可行，可以避免空化现象发生，消除噪音其伴生的振动给安全生产带来隐患。
详见表1，乙烯原料泵最小流量控制回路压力平衡表。
表1，乙烯原料泵最小流量控制回路压力平衡表
乙烯原料泵吸入端 乙烯原料泵排放端
项目 整改前/后 单位 项目 整改前 整改后 单位
乙烯原料罐操作压力 0.002 barg 乙烯原料罐操作压力 0.002 0.002 barg 管道阻力降 0.02 bar 管道阻力降 0.051 0.051 bar 过滤器阻力降 0.009论文联盟http:// bar ROA压差 6.200① 4.487 bar
静压头 0.115 bar ROB压差 1.942 bar
吸入端净压力 0.088 barg 流量计压差 0.037 0.037 bar
静压头 0.115 0.115 bar
乙烯原料泵压头 20.052 bar 调节阀压差 13.735 13.506 bar
① 整改前单个限流孔板压差 结论
在生产过程中，装置上微小的异常都应引起相应的重视，从理论上分析其产生的原因及其可能造成的危害。往往通过简单的整改即可消除隐患，保证整个装置系统长期稳定的运行。
如花生长的噪音 篇6
但无论多沉重的内容，香港的迷你噪音乐队依旧低吟浅唱，在新专辑《死谷烂谷》的小小发布会上，他们唱了关于散工被剥削的歌、菜园村保护运动的歌，还有改编自北岛纪念遇罗克的《结局或开始》，轻盈跳脱的节奏，坚韧地挑起“我地天天都辛苦过，为着个血汗钱”的布鲁斯音乐“申命”传统，继而才能唱出“耸耸肩轻闭目含泪笑，风雨高低中，我自豪仍是我—爽爽风声鬓上迎白雪”这样的坦然释然。而这坦然释然，是香港的老年劳动者最珍贵的品质。
布鲁斯音乐在香港被译作怨曲，然而从布鲁斯传统走来的迷你噪音并不怨。不怨天尤人，也是香港基层抗争文化的一个特征。保卫一个即将消亡于发展铁蹄的菜园村的运动，最后以失败告终，本来是很悲剧的事情，但参与运动者并没有被打败，正如迷你噪音《这里没有山歌》所唱：“留得住村庄，这歌会更响亮，留不住村庄，这歌去流浪—”去流浪并不是罗曼蒂克的自暴自弃，而是一种精神的变形发散，原来菜园村关注组的学生青年们，与菜园村原村民建设着新菜园村，以全新的无政府主义互助原则为本，同时也为后续的新界东北农村保护运动提供新思维和力量。流浪者同时也是传播者、游击者。
迷你噪音的点题曲《死谷烂谷》充满一种香港式打不死精神的创意。“死谷烂谷”在粤语本意是“拼老命干活、挨苦”的意思，也是穷人布鲁斯音乐“申命”传统的关键词，迷你噪音开始唱的也是“假装我仍然自由，有些不满也罢了，闪闪青春我付上，死谷烂谷”，但接着他们利用文字上的双关，死谷等于Dead Valley，圣经里的死荫之谷，“你将花种在这死谷烂谷……你笑着说最好的风景在这死谷烂谷”，这不就是“推土机前种花”的安那其式抗争意志吗？承认此城渐渐成为死谷，但不是如闻一多写《死水》那样的绝望放弃，而是以另一种方式寻找自己活力的可能性。
诗可以群、兴、怨。如今是民谣做着这种入世载道的事情，这个下午，我在“蓝屋”—香港民间故事馆里给工厂女工、老区街坊、少数族裔、讲故事艺人、民间音乐研究者和诗人讲演。被“兴”起动的是人们关于未来、关于一个更美好的城市、社区的想象力。而“怨”回归其本义：讽刺辨别，乃是让我们清醒直面周遭的种种矛盾，种种此消彼长的困顿与活力，它们综合起来才是人类发展的立体图景。
这些声音最适合的场所，除了街头就是香港民间故事馆这样的小森林，它的魅力正如这些声音的魅力，它沿自老区湾仔传统的特色民居，在民间保育力量和学者的介入后被“活化”为保存香港基层故事的一个小馆，小而生机繁盛，正适合诗、歌从中获取养料生长，这却是类似香港西九艺术区、艺术发展局等庞大的官方机构所不能为的。
如此看来，香港的社运文化就像我们乍听到的迷你噪音的歌曲一样，充满了正能量？然而不只是正能量，马克思在《黑格尔法哲学批判导言》里提到“宗教是人民的鸦片”之后，曾有重要的补充，长期被滥用此名言的人忽略：“批判将虚幻的花朵从锁链上拔除，其目的不是要人继续戴上没有幻想、没有慰藉的枷锁，而是他会甩掉锁链，去采集活生生的花朵。”
噪音分析 篇7
1 国内外噪声评价标准
1.1 国外噪声评价标准
目前, 国际上还没有一套标准的城市轨道交通噪声的评价方法和指标, 各国都独自制定各有特色的标准。由于发展城市轨道交通较早, 日本、欧洲发达国家和美国在噪声预测方面研究较为全面。德国的Schall03, 英国的Co RTN, 日本的以1980年日本铁道综合技术研究所石井子安的预测而延伸开来的预测方法, 美国于2005年发布的《联邦公共交通工程噪声、振动环境影响评价标准》。如表1所示, 各国的研究方法实则类似, 其数学模型大同小异, 仅仅差异于参数、影响因素等。
1.2 国内噪声评价标准
我国在这方面所制定出的标准有《城市区域环境噪声标准》 (GB 3096-82) 、《铁路边界噪声限值及其测量方法》 (GB 12525-90) 和《城市轨道交通车辆噪声限值和测量方法》 (GB 14892-2006) 等, 见表2和表3。
就城市轨道交通车站站台噪声, 我国颁布了《城市轨道交通车站站台声学要求和测量方法》 (GB 14227-2006) , 其对地铁和轻轨车站列车进、出站时站台上噪声等效声级Leq规定了最大容许限值。
2 城市轨道交通噪声评价
2.1 A声级Lp A
人耳对声音强弱的感觉, 不仅同声压有关, 而且同频率有关。根据等响曲线的特点, 把高、中、低不同响度的声音, 分别给以不同的频率计权A、B和C, 建立测得的分贝值与人耳主观响度感觉的关系。
长期经验中, A声级能较好地反映人对噪声的主观感觉, 因而在噪声测量中, A声级被用作噪声评价的主要指标。
2.2等效声级
在规定的时间内, 某一连续稳态声的A计权声压, 具有与时变噪声相同的均方A计权声压, 则这一连续稳态声级就是此时变噪声的等效声级。。其公式为:
式中:LAeq·T-等效声级, 单位为分贝 (d B) ;t2-t1-规定的时间间隔, 单位为秒 (s) ;pA (t) -噪声瞬时A计权声级, 单位为帕 (Pa) ;po-基准声压 (μPa)
当A计权声压用A声级Lp A表示时, 计算公式为:
在实际测量中往往不是连续取样, 而是离散取样, 如果在整个测量时段内有n个A声级值, 则将上式中的积分改为求和:
式中:Lp Ai-第i个A声级测量值, 相应时间间隔为Ti。
2.3 背景噪声修正系数
测量时站台的背景噪声应低于被测噪声10d B以上, 否则应按表4进行修正。差值小于5d B时应重新测量。
3 数据测量、评价结果及分析
以上海某地铁线路为例, 对各站台噪声进行离散取样并根据评价中所提到的公式和修正值处理数据 (见表5) 。
以周边环境来划分站台, 可分为下列6种情况: (1) 大客流、与大铁路接轨站, 噪声分贝值在70-80分贝范围; (2) 住宅小区站, 噪声分贝在60-70分贝范围; (3) 三、四号线共线段站, 噪声分贝在70分贝左右; (4) 受四轮交通、大铁路影响明显的车站, 噪声分贝在70分贝以上; (5) 周边施工影响的车站, 噪声分贝因个别情况而定。 (6) 地下车站, 噪声分贝在72分贝左右。
随着地铁时代如约而至, 车站站台的噪声更会影响到周围环境。以区域中心商圈为主的大中城市, 将新增更多地铁商业模式。虽在地铁线路规划时已尽量减少车站周围的敏感点, 但日新月异的地铁商业模式等情况仍会导致出现变故。因此, 站台噪声不应只考虑站台内部噪声, 同时也应关注对周围环境的影响。
表5中确立了降噪目标值, 主要从以下3个方面考虑。
(1) 周边环境因素
罗锟的《城市轨道交通噪声预测方法》中提到敏感点为18层建筑, 位于7+500处, 距离高架桥外侧轨道中心线10m。高架桥轨面高度为19.2m。假设一层高3.3m, 那么敏感点应该位于高于轨面36.9m, 距离外侧轨道中心线10m处。考虑到声源与敏感点关系并参考表1-2中城市区域内的噪声标准, 公式如下:
式中:L'Aeq-敏感点的等效声级, 单位为分贝 (d B) ;LAeq-车站站台的等效声级, 单位为分贝 (d B) ;V-每小时列车通过量
简化后得到:
此外, 根据噪声级别的不同, 对人的影响也不同。30-40d B属于比较安静的正常环境;50-70d B会影响睡眠、休息和正常生理功能;70~90d B干扰谈话, 造成心烦意乱, 精神不集中, 影响工作效率, 甚至导致事故发生;90d B及以上严重影响听力和导致其他疾病的发生。
(2) 昼夜因素
参考表2中数值, 夜间标准噪声的限值要比昼间标准的限值低10d B。夜间的要求高于昼间, 降噪目标值以夜间为主。
(3) 车站形式因素
参考表3中数值, 地下车站比地上车站高8d B。
4 车站站台噪声防治措施
4.1 制动噪声
制动尖叫是制动刹车最主要的噪声, 制动尖叫由刹车片和制动盘摩擦引起, 在一个或多个共振频率下发生, 主要来源于制动盘。
目前, 铁路机车车辆普遍采用的制动方式为闸瓦制动。闸瓦是一种瓦状制动块, 在制动时能够抱紧车轮踏面, 并通过摩擦使车轮停止转动。在闸瓦制动过程中车轮踏面会产生大量的摩擦热能, 这些热能消散的快慢往往用以评价制动效果的好坏。由于列车行驶速度较高, 摩擦接触面积的大车轮温度会在短时间内急剧升高, 导致铸铁闸瓦熔化, 长此以往踏面出现波浪形磨耗, 由此加剧了轮轨噪声。纵然使用相对更为先进的合成闸瓦也无法解决此类问题。于是, 盘形制动应运而生。它是在车轴上或在车轮辐板侧面装设制动盘, 用制动钳将合成材料制成的两个闸片紧压在制动盘侧面。同样是通过摩擦产生制动力把列车动能转变成热能来使列车停止运行, 却能够将热量快速耗散。这种制动形式的闸片不与车轮直接接触, 减轻了车轮的负荷, 延长车轮使用寿命。且制动平稳, 几乎没有制动噪声。除此之外, 还可按制动要求选择最佳“摩擦副”调节散热性能。虽然盘形制动也有消耗牵引功率等不足, 但相比铸铁闸瓦制动可降低轮轨噪声达8d B (A) , 采用在制动组件上添加减振装置这种措施后可降低噪声达20d B (A) 。而这一值可以完全满足表5中的理论降噪值。
4.2 吸声处理
控制车站噪声的另一个重要处理方法是吸声。吸声处理主要是装设一定量的吸声材料。吸声材料装设于站内各厅室内部, 能有效可以缩短厅室的混响时间。其主要原理是通过减少厅室内人群噪声和车辆制动、启动噪声在墙壁上的反射能量, 减少室内噪声。其对减少工作人员和乘客对噪声的烦恼度, 营造更加舒适的车站环境方面有着显著作用;吸声材料也可装设于站台、雨棚等处, 能有效减弱列车进、出站噪声的反射强度, 改善站台内部噪声和对周围环境的影响。
参考文献
[1]周灿平, 何, 姜在秀.城市轨道交通噪声评价方法及其限值的研究[J].中国环境监测, 2009 (4) :123-124.
[2]辜小安.我国城市轨道交通环境噪声振动标准与减震降噪对策[J].现代城市轨道交通, 2004 (1) :42-45.
[3]王彦红, 张振淼.城市轨道交通的噪声及其防护[J].铁道车辆, 1999, 37 (9) :15-17.
[4]罗锟, 雷晓燕, 仲志武.城市轨道交通噪声预测方法[J].城市轨道交通研究, 2007 (11) :29-32.
吸尘器噪音测试及可视化分析 篇8
关键词：吸尘器噪音,噪音测试,噪音分析,可视化分析
1 吸尘器噪音测试
为了避免外界噪音的干扰, 并消除吸尘器噪声波到达障碍物后的反射和折射, 选择在半消音室中进行噪音测试, 如图1所示。背景噪音在23d B以下, 由于吸尘器的噪音通常在60d B以上, 因此背景噪音对吸尘器没有影响。
吸尘器噪音测试采用韩国KS标准, 标准要求在半消音室内进行。采用卧式吸尘器噪音测试方法 (如图2所示) 对吸尘器上方和侧方声压级进行测试。
吸尘器放置在200mm厚的海绵上, 刷头下方放置100mm厚的海绵, 刷头位于海绵上方100mm处, 用支架支撑, 刷头中心距离机体中心2m, 手柄距地面1.2m。进行两点测量, 一个测量点位于机体中心正上方1m处, 另一个测量点位于电机侧1m处, 麦克风正对吸尘器侧面中心位置, 测出的两个声压级加权取平均值得最终声压级。为了降低高速的气体对麦克风的影响, 用风罩将麦克风罩住。这与中国的测量方法不同, 中国的方法是手柄离地0.8m, 刷头位于机体一侧20mm处, 进行半球面10点测试, 根据测出的声压级和面积算出声功率级。
测量设备如图3所示。
2 噪音源确认
噪声源识别方法主要有:
(1) 传统识别方法:主观评价法、分部运转法、分别覆盖法、近场测量法、表面速度测量法、表面强度法、声强测量法。
(2) 基于信号处理的识别方法:频谱分析法、倒谱分析法、常相干函数法、偏相干函数法、MUSIC (MultiSignal Classification) 法。
(3) 可视化识别方法:Fourier法、Helmholtz-Kirchhoff积分方程法、等效源法。
首先利用频谱分析法对噪音源进行分析, 然后进行近场测量后运用可视化分析方法对主要的噪音源进行确认。
2.1 噪音源频谱分析
对整机进行噪音测试, 其声压级为70d B, 噪音测试结果如图4所示。
噪声从频谱性质可分为有调噪声和无调噪声。有调噪声含有非常明显的基频及与之相伴的谐波, 此类噪声大部分是由旋转机械产生的, 如电机、风扇等;无调噪声没有明显的基频和谐波, 如吸入、排出空气噪声等。
量产电机转速为28000 r/min, 风扇叶片为9个, 其转动噪音频率为466Hz, 谐波频率为933Hz, 1400Hz……;风扇BPF噪音频率为4200Hz, 谐波分别为8400Hz, 12600Hz……。从图4可见, 在466Hz、933Hz、4200Hz和8400Hz处有异常音, 理论上它们应该是由电机、风扇旋转产生的噪音;500Hz以上的噪音值都比较大, 说明吸尘器噪音不但包括电机、风扇旋转产生的转动噪音和旋转噪音, 还包括气流沿流路流动时产生的比较高的宽频气动噪声。另外, 由于电机和风扇的旋转, 以及内部结构振动, 不同接触表面处振动而引起的机械噪声也比较高。
2.2 噪音近场测量和可视化分析
近场测量是指传感器离声源的距离很小, 靠近各个噪声源来测得噪声和频谱, 噪声主要是来自这一被测噪声源, 而其它噪声源对它的影响较小。
可视化噪声源识别方法是通过测量一个二维面 (称为全息面) 上的声压, 运用各种重构算法来重建声源表面的三维声场 (包括声压、声强和质点速度) , 并将声场以图形或动画的形式显示出来。与其它噪声源识别方法相比, 可视化噪声源是定位噪声源的一种简单有效的方法, 能够更直观地发现噪音源的位置、大小, 能够为噪声的改善提供有效的方向。
采用B&K公司的Pulse测量系统进行近场测量, 在距离机体2cm (测量距离要小于所测最高频率对应的1/2波长) 的位置设立虚拟平面。
分别对吸尘器侧面、上面和后面进行7×10, 7×9, 7×7的网格取点测量, 网格点与点的距离为5cm, 测量网格划分如图5所示。
由于吸尘器声场是一个稳定声场, 为节约成本, 采用扫描法。扫描法采用少量传声器, 按照一定方向移动, 分多次测量获取声压数据。根据噪声源的形状和现有实验设备, 选择直线扫描方法, 用一个传感器进行测量。
对Nile型号的吸尘器进行近场测量, 然后进行可视化分析, 结果如图6所示。
2.3 吸尘器振动近场测量和可视化分析
电机不稳定旋转是吸尘器的一个主要振动源, 产生的机械噪音也是吸尘器一个主要的噪声源。为了分析该型号的电机振动情况, 进行振动的近场测量和可视化分析。
仍然采用B&K公司的Pulse测试系统进行振动测试, 测试工具为加速度计。加速度计是一个机电换能器, 其输出端所产生的电压与所承受的加速度成比例, 在测试时把加速度计粘贴在吸尘器外壳表面。
在吸尘器的上盖布置15个测量点, 间隔为10cm左右 (吸尘器表面为不规则曲面) , 记录每个测量点的加速度, 然后对测量结果进行可视化分析, 结果如图7所示。
由图7可以看出振动最大的位置主要集中在电机上方, 通过触摸也可以感觉到电机上方的振动最强烈, 可见电机是主要的振动源, 也是引起电机转动噪音的一个因素。
由以上分析可知, 吸尘器的噪声主要包括:电机风扇的旋转噪音, 即BPF噪音, 峰值出现在4200Hz和8400Hz;气体在流道中流动和排气时产生的气动噪音, 属于宽频噪音;电机的转动噪音, 峰值出现在466Hz和933Hz, 由电机转动和振动引起。
3 噪音和振动改善方案
(1) 对于电机风扇的旋转噪音, 从电机风扇直径、叶片数目、叶片形状以及导流器的优化设计入手进行改善。
(2) 对于气体在流道中流动时产生的气动噪音, 由于外壳和底板的结构比较复杂和紧凑, 如果从外壳和底板的结构优化入手, 会牵涉到部件之间的安装性、强度及信赖性等, 可优化的空间不大。
(3) 对于电机转动和振动引起的转动噪音和振动, 可以从电机振动隔离的角度进行改善, 主要是优化对电机起密封和支撑作用的电机密封圈和弹性支撑, 通过减少电机振动的向外传递来降低整机的振动和因此引起的噪音。
参考文献
[1]中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局, 中国国家标准化管理委员会.GB/T 4212.2-2008家用及类似用途电器噪音测试方法[S].北京:中国标准出版社, 2008
[2]李加庆, 陈进, 张桂才, 等.可视化噪声源识别技术[J].声学技术, 2007, 26 (1) :90-95
[3]杨利芳, 古雅琦, 龙志勇.吸尘器声音感性设计方法研究[J].包装工程, 2007, 28 (8) :158-160
[4]孙国刚, 时铭.提高旋风分离器捕集细粉效率的技术研究进展[J].现代化工, 2008, 28 (7) :64-69
[5]徐林林, 陈振中, 刘涛.吸尘器振动与噪声试验分析[J].沈阳航空工业学院学报, 2006, 23 (5) :37-39
[6]梁之博, 席德科.家用真空吸尘器空气性能的实验研究[J].家电科技, 2009, (7) :48-50
[7]陈克安.声学测量[M].北京:机械工业出版社, 2010, 265-266
噪音分析 篇9
1暖通空调节能设计
1.1冷热源的合理利用
冷热源的合理利用是暖通空调系统节能的重要措施, 因为我国地域广阔, 不同地区的气候条件以及能源条件都有很大的差异, 所以在冷热源配置方面, 应该根据建筑所在地区的实际情况进行合理配置, 以确保暖通空调系统能源消耗低, 提高能源利用率。
1.2冰蓄冷技术
电能是暖通空调系统运行过程中的重要能源, 在暖通空调系统运行过程中会消耗大量的电能, 为了优化我国电力资源投资, 减少电能消耗, 可以充分的利用电负荷的峰谷电价差的优势, 采用冰蓄冷技术。我国电力系统为了调节用电紧张和不均衡性, 采用了峰谷电价的方式, 对于在夜间用电低谷期用电用户给予电价优惠, 鼓励用电大户在低谷期用电。冰蓄冷技术就是利用这一优势进行节能, 在电力低谷期, 将水利用冰蓄能系统制成冰保存起来, 然后在用电高峰期使用, 由此降低电能消耗, 又可以缓解我国用电紧张的局面。冰蓄冷技术采用模块化设计, 故障发生率较低, 使用寿命长, 并且不会对环境造成污染。但是冰蓄冷技术的应用应该根据实际情况设计, 才能够最大限度的发挥优势。
1.3余热回收装置
目前在空调热回收设备中, 常用的热回收有:转轮式热回收、板翅式热回收和热管热回收。
转轮式换热器:是一种蓄热能量回收设备。分为显热回收和全热回收两种。显热回收转轮的材质一般为铝箔, 全热回收转轮材质为具有吸湿表面的铝箔材料或其他蓄热吸湿材料。转轮作为蓄热芯体, 新风通过转轮的一个半圆, 而同时排风通过转轮的另一半圆, 新风和排风以相反的方向交替流过转轮。新风和排风间存在着温度差和湿度差, 转轮不断地在高温高湿侧吸收热量和水分, 并在低温低湿侧释放, 来完成全热交换。
板翅式热交换器:具有换热系数高, 结构紧凑, 经济性好等优点, 是广泛使用的换热器之一。近年来已用于回收空调排风中的能量, 具有良好的效果。一般热交换器的效率可达70%左右。
热管换热器:热管由于其具有很高的传热系数, 因而近年热管用于空调热回收系统中的研究得到很大的发展。热管由于热传递速度快、传递温降小、结构简单和易控制等特点, 因而将被广泛用于空调系统的热回收和热控制。
1.4变频技术
暖通空调在运行时由于室外气候条件发生改变, 其运行负荷因受到影响而改变, 从而其能源的消耗增加。而在暖通空调系统中加入变频器, 调节暖通空调的工作频率和运行模式, 空调在运行时将不受室外环境的影响, 可自行选择工作频率和运行模式。通过采用这种变频技术能够有效改善空调能耗问题。
2暖通空调控制设备噪音处理措施
暖通空调出现噪音一方面是由于设备在长期运行后, 性能下降, 所以在运行的过程中会由于震动或者摩擦而产生噪音, 另一方面是由于空调本身的噪音超标, 所以在通电运行时就会出现噪音。在大型建筑物中的暖通空调机组较大, 所以产生噪音是不可避免的。所以应该根据噪音产生的原因不同而采用不同的处理措施, 最大限度的降低噪音。
2.1设备检查
在暖通空调设备进入安装现场时, 应该对设备进行详细的检查, 这是控制噪音的关键步骤。首先应该检查箱体的外观, 是否破损的现象。然后开箱检查, 检查设备是否有缺陷, 在通过外观检查后, 应该对设备进行通电试运行, 检测噪声是否超标, 如果超标应该及时更换。如果正常, 则进入安装阶段。
2.2设备正确安装
新风机、空调机安装采用弹簧阻尼减振器, 风机与风管连接采用软连接, 新风机组与水管采用软接头连接, 风机盘管采用弹簧吊钩, 风机盘管与水管采用软管连接。对空调机房进行吸音处理, 比如在空调机房内采用隔声材料做成围护结构, 以防止设备噪声外传, 或在机房内贴吸声材料。
水管安装应根据国家规范要求进行, 采用弹簧减振吊架, 并且吊架不能固定在模板上, 而应在梁上固定。还可将槽钢横梁=架设在两根梁之间进行固定。
在安装风系统时要以国家规范和行业标准为依据, 将阻抗消声器安装在风机进出口, 并将消声百叶安装在新风进口, 将消声器设置在分管适当的位置, 消声弯头设置在风管头部, 用优质保温材料对空调和新风消声器的外部进行保温, 并在其里面粘贴消音材料。在分管安装强度较小时, 会增加设备噪音。因此, 安装风系统时需采取多种消声措施。
在安装冷冻水管主管支架时, 若采用较粗的工程水管的主管管口, 就会有轻微的躁动声产生, 并且该噪音对冷冻主管一直延续到主管出口, 到达主管出口时噪音最大。针对这种情况, 就需要对刚性支架进行改进, 将弹簧减振器配置在原主管刚性支架上, 从而达到有效消除噪音的目的。
2.3设备审查
在设计审查方面加强对执行强制规范、节能要求的审查, 对安装单位的资质、质量保证体系的有效性、安装过程中的修改设计的能力和技术装备进行审查。加强监管监督。主要对购进的原材料、末端设备、主机设备是否满足设计要求, 对进入施工现场实施安装单位的资质进行确认审查, 以杜绝实施安装单位与中标单位不符的现象。
结束语
暖通空调是建筑运营中能源消耗较大的部分, 所以应该进行节能设计, 降低能源消耗, 提高运行效率。空调的噪音对人们的生活环境造成了一定的困扰, 所以应该采取一定的措施降低噪音。在暖通空调节能设计以及空调噪音处理过程中, 应该根据建筑地区的实际情况有针对性的采取措施, 从而最大限度的实现节能降耗。
摘要：暖通空调是建筑中的重要组成部分, 在运行的过程中也会产生较大的能耗。在节能减排的大环境下, 需要对暖通空调进行节能设计, 并且对噪音进行处理, 为人们提供一个健康舒适的居住环境。在暖通空调节能设计中, 应该根据采用先进的节能技术, 并且结合建筑的实际情况, 最大限度的降低能源消耗, 提高能源的利用率。文章对于暖通空调的节能设计以及设备的噪音处理进行了分析, 对于暖通空调设备的高效运行具有重要的意义。
关键词：暖通空调,节能设计,噪音处理
参考文献
[1]贺毅明.论暖通空调节能设计及设备噪音处理[J].城市建设理论研究 (电子版) , 2014 (18) .
[2]李爱旗.分析暖通空调节能设计及设备噪音处理[J].城市建设理论研究 (电子版) , 2013 (21) .
噪音分析 篇10
关键词：服装表演,信息反馈,噪音
服装表演是对服装展示、传播、推广的一种表现形式。600多年来, 它经历了产生、发展、衍变的历程, 并逐渐成为了一种具有丰富文化内涵和美学底蕴的综合性艺术。
1949年, 申农与沃·韦弗提出了申农——韦弗模式, 提出了信息传播过程中的五个正功能和一个负功能, 其中负功能便是噪音。1970年, 德弗勒对申农——韦弗模式进行了改进, 将线性传播过程模式改成了循环传播过程模式, 添加了反馈机制, 弥补了申农——韦弗模式的不足[1]。在服装表演的传播过程中, 信息的反馈和噪音逐渐被传播者所重视, 处于不容忽视的地位。
一、服装表演传播中的信息反馈
反馈是接收者对接收到的信息的反应和回馈[2]。对于传播者而言, 反馈信息是其检验此次传播效果的依据之一。反馈信息是接受者主观能动性的体现, 因此作为传播者需要将接受者的这种主观能动性或者说自觉性最大限度地增强。
(一) 信息的一般反馈和典型反馈[3]
一般反馈, 即是普通受众群体的意见反馈, 代表着一般受众的态度、意见和需要。同时由于受众群体多样化, 受众的文化、观念、年龄等的差异, 导致反馈的信息分散、繁杂且差别较大。例如, 促销类服装表演, 由于其特殊的表演场地选择, 导致了这类服装表演的受众流动性和不确定性较大, 举办方无法准确且直接地获得现场受众的反馈信息。大部分举办方常通过最后的盈利额进行一个简单的判断。
典型反馈, 是对受众群体中具有代表性的意见、观点进行梳理整合, 经过传播者的分析, 作为其调整、变动传播行为的依据。例如, 发布信息类服装表演, 传播者通过服装表演将新一季的服装流行色、流行款式的信息传播给社会上对时尚界有影响力的人物, 通过他们对传播信息做出的反应、回馈来进行进一步的调整。由于这类人物的言行举止、穿衣着装往往能够影响广大受众的思想和观点, 所以集中整合这一特殊受众的反馈意见, 便显得至关重要。
(二) 信息的直接反馈与间接反馈[4]
直接反馈, 是从纯粹受众中获得的反馈信息。由于服装表演的种类不同、受众不同, 因而其在传播过程中的反馈形式也就有所区别。当受众属于纯粹受众时, 传播者可以短时间内接收到受众的观点、态度、看法。例如:竞赛类服装表演, 评委就是表演的直接受众, 他们可以在表演过程中直接反馈自己的意见、态度和看法, 他们的这些信息也是竞赛类服装表演信息反馈的一种。
间接反馈, 是从介质受众中获得的反馈信息。即传播者将信息发送给介质受众, 介质受众再转而传给纯粹受众的时候, 信息反馈的就不会那么迅速、直接且集中了。例如:流行导向型服装表演, 从开始传播到市场上广为流行, 大概需要两年的时间, 而信息的反馈, 最快也是两年后才会反馈到传播者的手中, 而且大多数的反馈信息并不能代表所有最终受众的直接意见, 这样就会导致收到的反馈信息有所偏差[5]。当然, 这只是一个特例, 但是不难看出由介质受众的二次传播导致的信息反馈的延迟性、误差性和零散性是毋庸置疑的。
二、服装表演传播中的噪音
噪音是传播过程中的一个负功能, 是信息在正常传递过程中的干扰, 且影响信息的有效传达。噪音的介入不仅增加了信息量, 而且导致信息传播过程的不确定性。
噪音在传播过程的编码和译码的过程中产生[6]。服装表演编导在服装表演的整个传播过程中扮演着传播者的身份, 编导需要对传播的内容进行编码。经过与服装设计师的沟通和他自身的专业知识水平判断, 将设计理念或服装寓意等一些抽象概念, 借助模特的妆容、肢体语言、面部表情等对服装信息加以编码, 赋予服装以生命与活力。但由于这些抽象的编码因素“决定了编码过程中源信息和表达的脱节”[7], 再加上编导的专业知识水平等影响, 编码过程中的噪音也就不可避免地产生了。译码的过程是由接收者完成的。接收者由于个人的审美理念、文化背景等条件因素的限制, 对传播的服装信息进行译码, 难免将自身的主观意见融入于服装表演的传播过程中, 不可避免地产生了信息的噪音。
噪音有系统内噪音和系统外噪音之分。系统内噪音, 即自然的噪音, 包括天气因素、交通状况、现场设备故障等;系统外的噪音, 即是人为的噪音, 包括模特表演时队形走错、服装出现做工上的问题、演出过程中出现空场等[8], 还包括传播者和接收者编码译码过程中不可避免的个人主观因素。
三、服装表演传播中噪音的控制策略
在受众的需求日益多样化的今天, 传播者需要对受众的心理需求进行细致分析, 采取科学的传播策略, 做到精准传播。与此同时, 对受众的反馈信息进行分析整合, 利用受众的反馈信息消除一部分系统外噪音。
例如, 促销类服装表演, 举办方的最终目的必然是最广范围的宣传, 最大限度的盈利。欲达到此目标, 举办方需要对光顾率较高的商场消费者的年龄层、职业类型、消费观念等内容了如指掌, 选择适合该商场大部分消费群体的服装款式、风格、价位的服装进行表演促销, 同时选择适宜的即人流量较密集的时间段进行表演, 吸引基本受众, 挖掘潜在受众。因此传播者应以“受传者本位观”[9]的观点为核心, 排除自身的主观主义, 从受传者的角度制定科学的传播策略, 做到精准传播的同时达到传播功效的目的。
此外, 受众的反馈信息是受众心理需求的一种体现, 利用受众的反馈信息控制部分噪音, 是消除噪音的策略之一。例如, 服装品牌发布会, 传播者通过服装表演将服饰信息传播给订货商、销售商等介质受众, 介质受众将信息筛选、过滤, 选出他们认为有价值的信息, 再传播给纯粹受众。传播者从介质受众的反馈信息中便可得知, 此次服装表演中受欢迎的服装款式类型, 进而调整接下来的生产工作。增加订货量多、关注度较高的服装制作数量, 减少改进订货量少、关注度较低的服装。简而言之, 传播者在服装表演传播过程中既要重视受众的选择, 也要利用受众的反馈信息, 梳理整合迎合受众心理的信息内容, 控制部分不必要噪音的产生。
四、结语
服装表演是一门综合性的艺术, 涉及多种学科领域。从传播学的角度分析服装表演的信息反馈形式和噪音, 对服装表演的具体问题进行分析整合, 有助于进一步提升服装表演的理论研究基础, 为服装表演在信息传达过程中提供相关的理论支撑、参考和指导依据。
参考文献
[1]胡正荣, 段鹏, 张磊.传播学总论[M].北京:清华大学出版社, 2008.[1]胡正荣, 段鹏, 张磊.传播学总论[M].北京:清华大学出版社, 2008.
[2]郭庆光.传播学教程[M].北京:中国人民大学出版, 2002.[2]郭庆光.传播学教程[M].北京:中国人民大学出版, 2002.
[3][4]王华生.信息反馈与编辑的控制[J].山东理工大学学报, 2005 (1) :90-92.[3][4]王华生.信息反馈与编辑的控制[J].山东理工大学学报, 2005 (1) :90-92.
[5]石园.论服装表演的社会传播与功能[D].北京:北京服装学院, 2009.[5]石园.论服装表演的社会传播与功能[D].北京:北京服装学院, 2009.
[6][7]柯楠.设计沟通中的噪音——从传播学角度看设计沟通中的困难[J].艺术与设计 (理论) , 2012 (9) :37-39.[6][7]柯楠.设计沟通中的噪音——从传播学角度看设计沟通中的困难[J].艺术与设计 (理论) , 2012 (9) :37-39.
[8]肖彬, 张舰.服装表演概论[M].北京:中国纺织出版社, 2010.[8]肖彬, 张舰.服装表演概论[M].北京:中国纺织出版社, 2010.
纪律委员说“噪音” 篇11
为什么吵吵闹闹不利于看书听课呢?这就不能不说到“噪音”。噪音不但干扰我们的学习，甚至还会“杀人”!
1959年，美国有一家飞机制造公司生产了一种最新式的超音速飞机。为了测试一下这种飞机在航行时所发出的声音对人的影响，该公司在报纸上登出了一则奇特的广告：
征求志愿者：本公司征求10名志愿者，有谁愿意让超音速飞机从你头顶上掠过，不管生死情况如何，都将获得一笔可观的奖金。
广告登出后不久，就有上千名志愿者应征，最后10名体格健壮者入选参加测试。当测试结束后，人们惊奇地发现，10名志愿者无一幸免，全都倒在田野上死去了。
在这次测试中，充当杀手的就是看似不起眼的噪音。
噪音也是声音，其强度可以用物理量“分贝”来表示。例如，微风吹动树叶发出的沙沙声大约为10分贝，汽车行驶发出的声音大约是70分贝，闹市的噪音大约是70分贝，火车的轰隆声超过95分贝，隆隆的响雷声、大炮的射击声大约是120分贝。
一般说来，40分贝以下的环境就算是安静的；80分贝以上就算吵闹了，会对人的健康产生不良影响；人长期处于噪音强度为85～90分贝的环境里，就会得“噪音病”，出现头昏脑胀、失眠多梦、食欲不振、浑身乏力的反应，甚至诱发各种危险的疾病；如果噪音强度达到120分贝，就会使人暂时失去听觉；强到140分贝时，就可能会使人永远失去听觉，变成聋子；如果噪音强度超过175分贝，不仅人会丧命，而且连坚硬的金属也会被震裂。
据测试，飞机起飞时的噪音最低在150分贝以上。试想一下，人在150分贝以上的噪音环境下待一会儿会怎样?一定会被声音谋杀!
因此，防止噪音很重要!明白了这一点，大家以后上课或者参加其他集体活动，就要注意遵守纪律，不要大声喧哗。
小贴士：通过什么开发智力
通过学习外语开发智力。最重要的方法是反复。
通过观察自然开发智力。多到大自然中去，是最重要的方法。
通过运动身体开发智力。从小爱好体育运动是非常重要的。
通过音乐开启心灵。音乐可以极大地开发我们的想象力，常听音乐是创造想象力的最好方法。
通过绘画开发智力。绘画是早期智力开发的必修课，它可以让我们的观察力、想象力、形象思维、色彩敏感度、空间想象能力等得到开发。
通过阅读书籍开发智力。假如一个人脑海中的背景资料足够大，那么他的智力就容易开发出来。
通过写作开发智力。写作是一种重要表达，我们应该即兴写下自己的想法，不必过于拘泥语法和遣字造句问题。
通过游戏开发智力。爱游戏，会玩游戏，才能聪明发展。我们在游戏中找到的不仅是自我，还有一种成功的激励，一种创造的满足。
噪音分析 篇12
随着新技术、新工艺、新材料应用到电梯行业, 人们对电梯运行的舒适感的关注和要求不断提高。电梯正常运行时的加减速度、加速度变化率、振动加速度以及振动频率是评价电梯承运质量的重要指标。
1 电梯产生震动与噪音的原因
电梯噪音可以分为厅门和轿门开关门噪声、轿厢内噪声、电梯机房的噪声等。研究表明噪声会给轿厢内司、乘人员造成负面影响, 长期在机房或者轿厢周围工作、生活, 会引起神经、心血管及其他系统的功能性异常和不良反应, 极易诱发头昏、耳鸣、心慌、脑胀、失眠。电梯机房内部的曳引驱动电动机的旋转过程中的声音, 配重和轿厢顺导轨运行过程中导轨及导靴间的摩擦声音, 曳引绳与旋转部件间摩擦的声音、轿厢高速运行造成的空气流动带来的声音是电梯噪声的主要来源。电梯系统自身噪音有:电梯的曳引机的刚性放置而引发的噪音;电梯的驱动方式所引发的噪音;机房内的电梯的马达启动和停止时, 抱阀触点动作, 进而引发的噪音;电梯的电气控制柜柜继电器的触点动作所引发的噪声;电梯轿厢通风、开关门装置引发的噪音;轨道与轿厢之间的摩擦所引发的噪音;播音系统引发的噪音。风噪, 是电梯在高速的向下运行的时候, 前进方向上的空气受到轿厢的挤压, 气体的压强增大, 迫使气流的上升, 进而挤压井道和轿厢之间的空隙, 从而形成了噪音。
2 电梯减振器作用和发展趋势
减振器的发展越来越受到人们重视, 正在成为主流减振器的是阻力可调式减振器, 特别是电子控制式减振器, 其可通过传感器检测行驶状态, 由计算单元计算出最佳阻尼力, 使减振器上的阻尼力调整机构自动工作, 通过改变节流孔的大小等方式来调节减振器的阻尼力。电梯行驶的平顺舒适性和操纵稳定性是衡量减振性能好坏的主要指标, 但这两个方面是相互排斥的性能要求, 因此要在操纵性和舒适性之间取得理想的最佳点是比较困难的。因此, 未来理想的减振阻尼既能满足平顺性要求又能满足操纵稳定性要求。而未来优秀的减振器应该具有以下特点:有高精密度的柱栓, 密闭性良好的油封, 高品质的阻尼油 (优质的阻尼油是阻尼衰退及气泡现象的治本之道) , 填充高压气体的气室设计, 当然, 最好是可调式的。
3 电梯噪音控制措施
电梯噪声传播有两种方式:一是由于电梯产生的噪声较大, 墙体隔声不够, 空气声传入住户客厅, 产生噪声;二是由于电梯曳引机等动力设备安装于墙体上, 由于没有做减振或者减振处理的不够而产生的振动噪声通过激发墙体振动而产生噪声。对于前者, 可通过增加墙体隔声量来解决;对于后者, 由于是振动引起, 必须对曳引机基座进行有效的隔振处理才能解决。电梯噪声控制措施如下:
3.1 电梯主机减振处理 (基座减振) :
电梯主机做低频减振处理, 控制设备的振动传声, 减振基础处理采用专用复合隔音材料、减振材料、吸声材料、专用低频减振弹簧、低频专用减振器等多种降噪减振专用材料进行混合紧固实现逐层递减传声设计。以达到有效控制振动传声的目的。
3.2 电梯水平控制的措施:
在震动领域中, 震动的主动控制包括闭环和开环两种类别的控制方式, 其中, 主要闭环系统是由下面几个环节组成的。 (1) 作动器:作动器也可以叫做作动机构, 它是一种可以提供作用力矩或作用力的装置; (2) 受控对象; (3) 测量系统:测量系统包括有滤波器、传感器、放大器以及适调器等, 它们能把受控对象的震动等相关的信息转换并且传输至控制器的输入端的各个环节; (4) 控制器:控制器是主动控制系统的核心环节, 它的作用就是实现所需要的控制律; (5) 能源:作动器在运行过程中所需要的外界能量就是由它提供的, 它与作动器是形式对应的关系, 包括有:电源、气源和油源等。
3.3 运行过程之中, 针对电梯系统自身噪音的措施:
随着社会的发展与科技的进步, 电梯系统中应用的新技术也越来越多。针对机房之内的噪音, 在实际中可以采取的措施有:增设减震橡胶于支撑钢梁和曳引机底座, 避免电梯在运行的过程中和建筑物产生共振;采用现有先进的永磁同步曳引机, 最大限度的降低机房的噪音, 同时还能节约电能和提高工作效率;采用微电脑控制方式, 淘汰那些传统的继电器控制方式以及采用内涨式的电磁抱阀制动器等等。井道内噪音的控制措施有:采用无手脚架式的电梯安装工艺, 提高电梯安装的垂直精度, 尽可能的减少因为震动所引起的噪音;采用高精确度的导轨;导轨与轿厢之间, 采用现今比较先进的电子滚轮导靴, 减少因震动产生的噪音以及采用超薄垫片填平导轨之间的接驳处缝隙, 避免在电梯运行过程中, 因气流的冲击而产生的噪音等。
4 结束语
电梯的震动和噪音是影响电梯乘坐舒适性的主要原因。电梯振动和噪声治理的关键是基于现场实际情况对振动和噪声产生源的判断, 在正确判断的基础上采取相应的方式方法。因此, 随着人们对电梯舒适度的追求, 希望生产厂家充分考虑现在住宅楼建筑设计的特点, 采用高于国标的设计、制造和安装标准。
摘要：随着社会的发展, 人们对于电梯的运行舒适感的要求越来越高, 电梯的运行舒适感主要表现在水平及垂直方向的振动, 以及噪音的控制, 在此根据以往的一些处理经验和总结, 文章对电梯轿厢的动力减振设备进行阐述, 和大家分享一些处理的经验, 共同提高问题处理的水平。
关键词：电梯,振动和噪音,设备,提高,控制
参考文献
[1]李玉瑾.提升机钢丝绳弹性振动理论与动力学特性分析[J].起重运输机械, 2012.
[2]蔡源栋.电梯机房噪声的探讨[J].中国电梯, 2008.