高处作业吊篮

2024-08-10

高处作业吊篮(共8篇)

高处作业吊篮 篇1

高处作业吊篮被广泛应用于我国的高处作业施工中。高处作业吊篮因安装、使用、维护保养不当造成的事故时有发生。本文分析了济南市区某工地一起高处作业吊篮倾覆造成的人员伤亡事故, 并阐述了在高处作业吊篮安装过程中减少安全隐患的建议。

1 事故概况

发生事故工地位于济南市市区, 为二次装修改造工程。事故发生时, 该工程正在进行建筑物外墙南向和北向两个立面的装饰施工。事故高处作业吊篮型号ZLP630, 查阅厂家出厂说明书, 该吊篮额定载重量630kg, 升降速度9~11m/min, 悬挂机构前梁伸出长度1.1~1.7m, 钢丝绳4×31SW+NF-8.3, 安全锁为摆臂式防倾安全锁, 锁绳角度3~8°。事故现场该吊篮状态为:悬吊平台倾覆、一个悬挂机构脱落、另一个悬挂机构倾斜并有杆件变形。现场未见有钢丝绳断裂, 悬吊平台两吊点处未见结构破裂 (图1) 。

2 事故勘查

1) 依据建筑施工高处作业吊篮安全管理相关规定, 该事故吊篮相关资料不齐全: (1) 出租吊篮时, 出租单位应当与使用单位签订租赁合同, 而现场提供资料中未见租赁合同; (2) 吊篮安装、拆卸前, 产权单位应当制定安装、拆卸专项方案, 而现场未见该专项方案。

2) 脱落悬挂机构与后支架连接部位非可靠连接, 后梁与后支架间无连接件。后插杆外径70mm×70mm方管插入后梁外径80mm×80mm方管内, 并与后梁连接, 现场未发现连接螺栓。

3) 悬挂机构整体安装与使用说明书不一致。该吊篮两个悬挂机构架设存在较大隐患。从现场散落机构及楼顶其他吊篮的安装状态推断, 左侧悬挂机构无前支架, 垫方木架设在女儿墙上, 右侧悬挂机构前端采用前支架, 后梁无张紧绳吊耳, 即张紧绳直接从后支架对拉。通过地面拖行痕迹, 测量两后支架之间的安装距离为5.20m。与悬吊平台两吊点间距相差0.8m。图2为说明书中关于悬挂装置安装的图示。

4) 吊篮安全锁无标定标识。

5) 钢丝绳端部固定不符合国家有关规定。U型卡正反交错布置, 个别U型螺栓扣在钢丝绳的主绳上, 绳夹间距大于6~7倍绳径, 绳尾端无捆扎。

6) 现场机构尺寸测量。悬挂机构前伸出1.5m, 前后支架间距4.11m, 前梁离地1.36m;后支架方管外径80mm×80mm, 后支架高度1.14m;后插杆长方管外径70mm×70mm;短方管外径90mm×90mm, 内径84mm×84mm。建筑物女儿墙高度0.82m;钢丝绳直径8.3mm。

3 事故分析及鉴定结论

经过现场勘查、测量、分析、并查阅相关资料, 认为导致该吊篮倾覆、人员伤亡事故的原因主要有以下两点。

1) 高处作业吊篮安装不符合JGJ 160-2008《施工现场机械设备检查技术规程》及使用说明书的要求。JGJ 160-2008第6.11.1.2条要求:悬挂机构的梁连接应可靠, 其结构应具有足够的强度和刚度。事故吊篮未按照产品使用说明书中有关安装的规定进行安装, 后支架外径80mm×80mm方管插入后插杆外径90mm×90mm、内径84mm×84mm方管内, 方管间内、外径尺寸差4mm。方管之间间隙大, 方管间无连接, 后梁可上下移动。事故吊篮后梁与后支架间现场未见连接, 在悬吊平台向上提升过程中, 后梁向上移动, 脱出后支架, 造成悬挂机构脱落, 悬吊平台倾覆, 另一个悬挂机构倾斜变形, 酿成事故。

2) 操作人员未按济南市建筑施工高处作业吊篮安全管理暂行规定进行作业。吊篮上的操作人员应当配备独立于悬吊平台的安全绳及安全带或其它安全装置, 必须使用自锁器将安全带连接到生命安全绳或其他安全装置上, 严禁超载或带故障使用, 而现场未见与安全绳连接的自锁装置, 导致在吊篮倾覆事故发生时, 操作人员从悬吊平台甩出, 造成伤亡。

4 建议

1) 吊篮安装、拆卸前, 应制定安装、拆卸专项方案指导现场安装、拆卸吊篮。产权单位应委派持有建筑施工特种作业操作资格证书的专业人员依据专项方案进行安装、拆卸。使用单位不得私自安装、移位和拆除。

2) 安装注意事项:前后支架、横梁等结构件的连接必须严格按照说明书, 必须采用标准螺栓紧固。前支架的上立柱和下立柱必须在同一条垂直线上。拉紧加强时, 吊耳装置必须在横梁的中后部向后拉, 严禁从后支座直接对拉。张紧绳必须在方管横梁上方居中。悬挂机构两点间距与悬吊平台两吊点间距相等, 误差≤5cm。

3) 吊篮安全锁必须按照国家标准或规范的规定送具有相应资质的检测机构或生产厂家校验, 合格后方可使用, 检验有效期限不大于1年。

4) 加强对吊篮操作人员的安全教育。生命安全绳应固定在有足够强度的建筑物结构上, 严禁固定在吊篮结构上, 并在两个支架中间下垂。吊篮上的操作人员必须使用自锁器将安全带连接到生命安全绳货其他安全装置上。

高处作业吊篮 篇2

高处作业吊篮施工应急预案

吊篮施工属于高空作业,存在相当大的安全因数,为了确保施工安全顺利,特制定本工作预案:

1、组织领导

为了加强吊篮施工时吊篮坠落、高空抛物伤人等突发事故的领导,公司建立处置突发事故领导小组,组长由分管领导担任;组员由办公室、安全管理部、工程部、物资管理部、保卫部负责人组成。各单位应建立领导小组,形成公司、工经部、项目部三级领导小组网络。

2、加强情报、信息工作 快速、准确地传递、掌握各类事故信息,是处置突发性事故、最大限度地减少损失和影响的关键。各单位要建立健全信息网络,以保证信息正常运转和渠道畅通。

3、加强值班和报告制度(1)、各单位要认真落实逐级值班制度,做到领导干部能在突发性事故发生后第一时间赶到事故现场,参与处置。

(2)、严格执行公司“关于发生重大事故及突发事件报告程序的通知”规定,凡发生突发性事故由此造成的人员伤亡,除立即报120抢救电话外,在20分钟内首先报告上级领导不得迟报,误报和瞒报。凡因报告不及时或压制不报而造成严重后果和影响的,要追究有关单位领导、部门及有关人员的责任。

报告内容应包括:发生突发事故的单位、时间、地点、起因,造成的损失和影响,已采取的措施,发展的趋势以及要求帮助解决的问题等。

突发性事故处理过程中应每小时报告一次,如遇重大情况随时报告。(3)、事故单位及主管部门在事故紧急处置告一段落后,要及时作出事故综合报告、内容包括:事故的简况、处置或抢救经过,应吸取的教训,拟对责任人的处理和整改措施等情况。

4、安全防范措施(1)、架设前预先确认好架设高度、悬挑长度、配重数量等事项。(2)、反复调试上下限位的动作,保证其运行正常。

(3)、生命绳固定在与主钢丝绳不同的固定位置,并配置自锁器。(4)、施工人员必须严格按《高处作业吊篮施工人员规范》进行施工。(5)、吊篮安装完毕后须按《吊篮交付使用前检查记录表》检查后方能交付

(6)、应遵守班前交底的规定,每天上岗前组织全体上机作业人员进行安全上岗交底。

(7)、全体上机作业人员应戴好安全帽,并正确系好安全带,同时还应将自锁器正确地固定在生命绳上,并将安全带的琐钩固定在自锁器内,起到人机分离的保护作用,合格的生命绳几自锁器由吊篮单位提供,安全帽、安全带由装饰单位自备。

(8)、全体上机作业人员应尽可能少带不必要的随身物品,工具、材料等物品也应尽可能用短绳固定在护栏上,同时严禁机上作业人员向下抛物品、垃圾等,以防坠落伤人。(9)、作业人员应在每天班后及时做好吊篮的清洗工作,如发现吊篮踢脚板损坏应及时通知吊篮维修,以防垃圾坠落伤人。

(10)、吊篮操作员每天应在第一天开机前对吊篮各主要部位做一次全面检查和测试,在确认安全可靠后方能投入使用。

(11)、不得违章指挥及违章使用吊篮,并严格控制在额定荷载范围内搭载。

(12)、公司负责人员如发现工作人员违章作业,有权纠正违章作业行为,装饰单位作业人员必须听从吊篮单位值班人员的纠违劝阻,否则吊篮单位值班人员有权采取各种方式阻止违章作业,直至采取停机整改措施强令整改。

(13)、吊篮作业过程中如发生轧绳现象,应立刻停机并组织操作人员离机,同时通知吊篮单位由专业技术人员对其进行维修,绝对禁止在发生轧绳现象后继续强行开动吊篮,以防发生断绳坠机事故。

(14)、严禁作业人员在吊篮使用过程中人为拆除安全装置、或使安全装置失效,否则由此造成的一切后果由责任者承担一切责任。

(15)、如在施工期间发生安全事故,应在查清事故原因和责任的情况下,由事故责任方承担责任,但双方均有及时抢救双员和设备的义务,将事故损失降低到最低程度。事故由主要责任方负责处理,另一方有配合处理的义务。

(16)、根据辽宁省建委的文件及吊篮安全作业的要求,在下列种环境下严禁使用吊篮,我方应严格遵守。7种受限环境如下:

下雨;雷电;下雪;五级及五级以上大风(以当地天气预报为准);起雾;吊篮平台上有冰冻或积雪未清;天黑以后或视线不清。

5、处置的方法和要求

为控制事故的发展,把损失和影响减到最低程度,各单位要做到以下几点:(1)、已发生的突发性事故的信息,必须引起高度重视,对重大事故信息,应及时启动预案程序,妥善处置。(2)、对突发性事故的处置,凡属重大事故,各有关部门和人员须及时赶赴现场。要坚持统一领导、严格依法办事,讲究策略方法、快速处置,切忌随意表态,以防事态扩大。(3)、对已发生的突发性事故,公司处置突发性事故领导小组接到报告后,根据事故的类型、人员和财产损失情况视情向有关部门报告。

(4)对安全隐患及时清除,对伤员要及时送到医院救治。

辽宁泰重起重机有限公司

高处作业吊篮悬挂机构强度分析 篇3

关键词:高处作业吊篮,悬挂机构,强度系数,倾覆系数

1 前言

高处作业吊篮广泛应用于建筑外墙的装饰装修、清洗和维护等作业场合,其悬挂机构架设于建筑物作业面的顶部,通过钢丝绳承受悬吊平台、额定载重量等荷载,其工作可靠性不仅直接影响吊篮施工过程是否顺利,而且关系到人员的生命安全。因此,对悬挂机构的要求如下[1,2,3]。

1)必须使用钢材或其他适合金属材料制作,结构应具有足够的强度和刚度。

2)受力构件必须进行质量检查并达到设计、国家规范的要求。

3)悬挂机构作用于工程结构的作用力应符合其承载要求。

4)配重应准确,并经核实后才能使用。

5)抗倾覆系数不得小于2。

为此,本文对悬挂机构的斜拉钢丝绳与吊臂的强度安全校核进行研究,给悬挂机构的设计和制造提供理论性帮助。

2 悬挂机构强度分析与校核

高处作业吊篮的结构如图1所示。高处作业吊篮一般由悬挂机构、悬吊平台、电控系统以及钢丝绳等部分组成。通用的ZLP800型吊篮悬挂机构结构参数如表1所示。

2.1 抗倾覆验算分析

根据抗倾覆系数计算公式:K=GL/Pa,式中G为配重总质量(N);P为悬吊平台载重量之和(N);a为承重钢丝绳中心到支点间的距离(cm);L为配重中心到支点间的距离(cm)。对于吊篮悬挂机构,可知伸出梁越长,对弯曲强度和抗倾覆越不利,因结构强度需要满足设计要求,根据倾翻力矩Pa与材料许用应力[σ]和截面抗弯模量W的关系推导得到伸出梁长度a应该满足下式:

式中n为强度安全系数,当n=2时,伸出梁的最大长度a≤545.1cm。该公式是确定伸出梁长度条件之一,具体工程施工时,伸出梁的长度还应满足抗倾翻的条件:GL/(Pa)≥[K]。标准规定值[K]=2,因此,可以通过选取伸出梁长度a的大小,来确定配重G和L。同时,后悬臂长度L受其强度要求影响,在梁抗弯强度允许情况下可以适当增大L的长度,减轻配重,即L和G满足

ZLP800吊篮悬挂机构的前梁a=438cm;中梁L=735cm,当GL/Pa≥[K]=2,即G≥[K]Pa/L,代入已知数值,并取重力加速度为9.8m/s2,计算得出配重G≥741kg,由于标准的配重铁为每块25kg,此时可以选取配重为800kg。在工程施工时,根据具体施工现场和在满足强度安全的条件下,可以适当的调节伸出梁的长度a、后悬臂的长度L与配重G的大小以满足施工要求,对于实际工程情况此处未作深入研究。

2.2 斜拉钢丝绳强度计算

为了确保使用中钢丝绳的安全运行,本文对于悬挂机构所用钢丝绳分为预紧和施加极限载荷两种情况下的安全系数进行计算。斜拉钢丝绳在整个悬挂机构施工过程中起着决定性的作用,因而保证钢丝绳的安全施工是十分必要的。

2.2.1 预紧时强度计算

在实际施工过程中,为了提高悬挂机构的提升能力及减小前臂端的变形,要对斜拉钢丝绳进行预紧。以下是预紧力大小的确定:斜拉钢丝绳预紧时,对斜拉钢丝绳施加预紧力,进而使C点产生了大小为fc的变形,即C点受垂直力P1的作用发生变形,如图2所示。

式中 P1——垂直吊臂向上的力(N);

fc——吊臂端的变形量(cm);

a——承重钢丝绳中心到支点距离(cm);

L——配重中心到支点间的距离(cm);

E——材料弹性模量(N/cm2);

I——梁截面惯性矩(cm4)。

再利用三角函数关系,计算出在预紧钢丝绳时横梁所受的压力N1及钢丝绳预紧力T1。钢丝绳的安全系数n=Ts/T1;Ts为钢丝绳的破断拉力,通过此安全系数来验证预紧时钢丝绳是否安全。对于ZLP800吊篮的悬挂机构,当预紧钢丝绳时,P1=2 382.7N,水平力N1=5 351.6N,钢丝绳预紧力T1=5 858.1N。

当选择的钢丝绳破断拉力Ts=69 500N时,斜拉钢丝绳的安全系数n1=Ts/T1=69 500/58 581=11.86,能够满足安全要求。

2.2.2 承受极限载荷时强度计算

国家标准规定:单边悬挂悬吊平台时,应能承受平台的自重、额定载重量及钢丝绳的自重等。在设计计算过程中,首先要考虑悬挂机构所承受的极限载荷P。极限载荷P包括1/2吊篮自重、有效载荷、2根100m钢丝绳自重和端吊板自重等,在实际计算中还应考虑动载系数k。

承受极限载荷时,斜拉钢丝绳受预紧力T1和由极限载荷P引起的拉力T2的共同作用,如图3所示(假设钢丝绳未伸长),极限载荷P提供垂直力P2,即P2=P,利用三角函数关系计算出钢丝绳由极限载荷P所引起的拉力T2及对横梁截面的压力N2,所以此时钢丝绳所受的拉力T=T1+T2,此时,钢丝绳的安全系数n=Ts/T,通过此安全系数来验证承受极限载荷时钢丝绳是否安全。

对于ZLP800悬挂机构,当施加极限载荷时,垂直于梁AC的垂直力P2=P=9 500(N),水平力N2=21 337.35N;由极限载荷产生的拉力钢丝绳所受的拉力T=T1+T2=29 124.74N,此时,钢丝绳的安全系数n2=2.37。

预紧时,斜拉钢丝绳的安全系数n1=11.86,能够满足安全使用要求,但当承受极限载荷时,斜拉钢丝绳的安全系数n2=2.37,对于钢丝绳来说,安全系数偏小,建议使用破断拉力Ts≥184 000N的钢丝绳,以使安全系数n2≥9。

2.3 吊臂强度计算

吊臂为梁结构,采用梁的弯曲理论进行验算,而吊臂在实际工程中主要有两个工况,分别是预紧工况和承受极限载荷工况。

2.3.1 预紧工况

当在承受预紧力时,C点受到垂直力P1作用,产生大小为fc的变形,可计算得弯矩M及弯曲应力σ2,由水平力N1产生的压应力σ2;叠加应力σ=σ1+σ2。

此时,强度安全系数n=σs/σ,σs为材料屈服应力。通过对强度安全系数的计算,来初步确定方案的可行性,对于ZLP800型吊篮的悬挂机构,弯矩M=1 043 622.6Ncm,弯曲应力σ1=3 687.7Ncm,由水平力N1产生的压应力σ2=N/A=104.52N c m,叠加应力σ=σ1+σ2=3 792.22Ncm,此时,强度安全系数n1=σs/σ=6.197,满足强度要求。

2.3.2 承受极限载荷时强度计算

当承受极限载荷P时,P与P2抵消,不产生新的弯矩,只增加一个由N2产生的压应力。当吊臂的弯曲度在±fc范围内时,最大叠加应力为:

强度安全系数n=σb/σmax,σb为材料强度极限。吊臂承受极限载荷时,其弯曲度能否保持在±fc范围内,取决于斜拉钢丝绳的变形量,要靠实验来确定。

对于ZLP800型吊篮悬挂机构,当承受极限载荷时,吊臂的弯曲度在±3cm范围内时,最大叠加应力为:σmax=4 208.97Ncm;此时,强度安全系数n=5.58,满足强度要求。

吊篮悬挂机构承受的载荷基本为弯矩,梁所能承受的最大弯矩与抗弯截面系数Wz成正比。在截面面积相同的情况下,改变截面形状以增大抗弯截面系数,从而达到提高弯曲强度的目的。一般的强度计算是以危险截面的最大弯矩Mmax为依据的,按等截面梁来设计截面尺寸,这显然是不经济的。如果在弯矩较大的截面采用较大的尺寸,在弯矩较小的截面采用较小的尺寸,使每个截面上的最大正应力都达到许用应力,据此设计的变截面梁是最合理的;合理布置梁上的载荷和调整梁的支座位置,使梁的最大弯矩变小,也可达到提高弯曲强度的目的。

3 结论

通过对高处作业吊篮提升悬挂机构强度校核分析,得到如下结论。

1)钢丝绳的预紧强度,根据实际调试经验使前悬臂上拉3cm来确定,具体设计中该力与前臂长度成反比与立梁长度成正比。实际工程中根据具体工况确定,应保证钢丝绳的安全系数n≥9。

2)悬挂机构最危险梁截面通常出现在受弯曲强度最大的前臂根部,设计中应适当加强。设计中确定各种截面的合理程度,可通过抗弯截面系数与截面面积的比值Wz/A来衡量,比值愈大,截面就越合理。同时,保证强度安全系数n≥2。

参考文献

[1]GB19115-2003,高处作业吊篮国标[S].

[2]徐艳华,许芹祖.高处作业吊篮悬挂构架的有限元分析[J].建筑机械化,2006,(3):36-37.

高处作业吊篮施工安全协议书 篇4

(一)工程名称:高新孵化园扩建工程

(二)工程地点:高新区锦城大道011号

(三)安装时间:20xx年3月1日

(四)安装人员:

为确保施工安全,预防各种事故,经双方协商签订以下吊篮安全协议:

一、出租方责任:

1、对出租吊篮完好性和安全性负责,当接到承租方报修通知后,应及时维修,维修后应对故障或损坏情况、产生原因、更换零件内容、事故性质等做好书面记录。

2、出租方派技术人员现场安装指导与拆卸,并对承租方吊篮操作人员进行现场培训。

3、出租方技术人员应按规定定期对设备进行检查,并做好书面检查记录。承租方吊篮移位后必须经出租方专业技术人员检验认可方可运行。

4、当出租方技术人员对设备检查时,发现有带病运行或违章操作时,有权指令停工或检修。对不听劝告的操作人员及负责人,出现安全事故及一切责任由承租方自行承担。

5、承租方配合安装或操作人员出现的非吊篮机械故障出现的.意外事故,出租方不负任何责任。

6、出租方维修技术人员在工地时,严禁酒后作业,戴好安全帽等。必须遵守吊篮安全操作规程。

二、承租方责任:

l、吊篮操作人员必须坚持安全第一,预防为主的方针,遵守有关标准,规范,规定制度执行使用吊篮与安全发生矛盾时,必须服从安全的要求,并严格执行高处作业吊篮《安全操作规程》和《使用说明书》,杜绝违章作业。

2、吊篮操作人员上吊篮前,必须系好安全带、戴好安全帽、穿防滑鞋,酒后、过度疲劳情绪异常者不得上岗。

3、使用吊篮人员不得饮酒,施工中严禁打闹,必须精力集中。

4、吊篮上装有易燃品时,使用人员不得吸烟,并远离电焊火种。

5、操作人员必须身体健康,无高血压、心脏病、恐高症等有碍高空作业的病症。

6、吊篮作业人员必须有两人,不允许一人上工作平台。

7、每次使用前,使用人员应对吊篮及楼顶的悬挂机构,配重数量进行检查,并在距地面1米左右上下升降数次,确定安全无误后方可使用。

8、在使用过程中,提升机、安全锁内严禁进入砂浆、胶水、废纸,油漆等异物。

9、发现钢丝绳被卡在提升机内时,操作人员必须立即关闭电源,严禁继续操作电器箱,按下按钮,并通知出租方抢修。

10、作业人员必须在地面进出工作台,不得在空中攀窗出入,严禁人员从一台吊篮直接进入另一台吊篮。

11、吊篮额定载重量ZLP630(630kg),严禁超载运行。工作平台内荷载应大致均布(荷载包括人体重量)。

12、建筑材料和工具上、下吊篮工作平台应从紧靠工作平台的楼层窗口、阳台进行。

13、电器箱不得作为其他电器的配电箱使用,箱内严禁摆放杂物,吊篮内严禁电焊操作,严禁将电焊机打铁线搭在吊篮上。并严禁电焊火花溅到钢丝绳上。必须对钢丝绳等作好安全防护。

14、不得擅自拆除安全锁和提升机,当吊篮在使用过程中,提升机出现异常情况,电器箱出现电器元件烧坏、工作钢丝绳断裂等紧急情况时,操作人员应立即停止并切断电源,撤离工作平台,并通知出租方及时抢修。

15、工作平台悬挂在空中时,不得拆卸。

16、因安全因素,严禁夜间操作,违者自负。

17、5级以上大风、大雨、雷雨、雾天和大雪天,应停止使用吊篮,风雨过后,操作人员应配合检修人员全面检查吊篮情况,确认安全后,方可使用。

18、吊篮电源为380 V/220V,必须可靠接零(接地)保护。吊篮内如需设置照明,必须使用36V的安全电压。

19、吊篮不使用时应停放在地面上,必须切断电源,电器箱应采用防火、防雨措施,如吊篮不能下降到地面停放,应用绳索固定好工作平台方能离开。

20、每天使用结束后,应将工作平台降到地面。

三、其它事项:

1、协议争议的解决方式:本协议在履行过程中发生争议,由双方协商解决;协商不能的,可向出租方注册地人民法院起诉。

2、本协议一式二份,甲方执一份,乙方执一份,自双方签订之日起生效。

承租方签章: 出租方签章:

代表人签字: 代表人签字:

高处作业吊篮 篇5

目前我国市场上存在一些简易的限载器、倾斜器等产品,此类产品不能全面的将吊篮平台的工作情况反应给操作者,更不能将吊篮的使用情况反应给监管者;因此研制一套能全面准确监管吊篮工作的系统是很有必要的;它能实现工作平台载重、环境风速、横/纵向倾斜的安全监控,同时通过人机界面将工作平台的工作数据显示给操作人员;即将发生危险时,则自动切断工作平台相应运行方向的电源;同时给出声、光报警;并将数据通过GPRS上传给数据中心,数据中心将接收的数据分析处理后存储到数据库中;监督管理者通过远程平台可以对超载和违章操作次数多、安全管理不到位的人员进行有针对性的监管。

1 系统组成及各模块工作原理

该系统采用模块化设计的理念,重量、风速、倾斜分别采用单独的模块进行数据采集,各模块通过CAN总线将数据传送给主机,主机将接收到的数据进行综合计算,通过GPRS模块传送至服务器。重量采集模块采用高精度16位无误码AD芯片,确保了采集数据的精度及准确性。倾斜采集模块采用测量重力加速度分量的双轴高精度倾角芯片,此芯片自身做了机械阻尼设计,可消除振动的影响,确保了采集数据的精度及准确性;GPRS模块将接收到的主机数据上传至数据中心,与数据中心断开时,模块将数据保存到U盘中,保证了数据的完整性;所有模块的CPU采用32位的ARM处理器、电源采用派型滤波处理及软/硬双看门狗保护,同时保证运算速度及系统的稳定性, 高处作业吊篮安全监控系统的组成,如图1所示。

2 安全装置的软件流程图

系统上电后,主机首先读取掉电存储器中设置的参数,设备实时检测安全锁扣是否在位、采集当前风速值、载重值、横纵向倾斜角度,然后将各模块采集到的信息综合运算处理,运算数据通过液晶显示;当前载重超过超载保护值、纵向倾斜超过准许值、任何一个采集单元不正常、安全锁扣在位检测无效则切断吊篮平台上/下运行电源,同时报警;吊篮平台运行中,两侧横向倾斜超过设定值后,主控单元会停止运行快的提升机,待两侧运行水平后,运行快的提升机继续运行,实现了平台同步运行调整;风速大于准许值时,则切断吊篮平台上运行电源,同时报警,吊篮监控装置设备流程如图2所示。

3 系统的远程平台

远程平台主要是将存储在数据库中的数据展现给监督管理者,管理者通过internet登录域名即可在线查看吊篮平台目前的工作状态,该平台主要包括:维保查询、吊篮数据查询、开关机查询、告警查询以及GPS定位等信息。维保查询界面可以查询该提升机的运行总时长,是否达到维保时间;数据查询、开关机查询和告警查询主要是对吊篮主控箱工作数据的准确查询,GPS定位查询主要是在地图上显示吊篮的位置,管理者可以方便地监督和管理。

4 结语

高处作业吊篮 篇6

1 有限元计算模型建立与分析

1.1 吊篮结构主要参数

该U型高处作业吊篮由一个单边的1.5 m平台、两个转角平台和两侧边各一个2m平台组成。平台护栏所选钢材为矩形薄壁钢管(如40×40×2、50×50×25等),平台底架由花纹板和角钢焊接而成,花纹板下有横梁支撑。平台的各杆件材料均选择Q235钢。

1.2 吊篮结构简化

根据吊篮的结构特点,为避免问题过于复杂,在尽可能如实反映吊篮结构主要力学特征的前提下,根据其承载特点对模型进行适当的简化。

1)将吊篮结构简化为空间梁框架结构,模型能比较全面、准确反映吊篮在工作状态下的变形和应力特点。

2)把吊篮各个杆件焊接连接处用梁单元的同一个节点代替。

3)由于吊篮的梁杆单元较多因此底板的板壳单元单独进行分析,这样就避免了具有不同结点自由度的梁单元和板壳单元的联接问题[3]。

1.3 定义单元类型及材料属性

由于简化后的吊篮的标准节、安装架及底板均为空间梁框架结构,其结构部件的材料为Q235钢方管,因此选用ANSYS提供的空间框架机构BEAM188梁单元来建立研究对象结构的有限元模型,此梁单元其含有2个节点,每个节点有6个自由度,节点坐标系的x、y、z方向的平动和绕x、y、z轴的转动,从而进行模拟即可满足分析要求。本文对平台进行网格划分时采用的是自由网格划分。

分析中使用如下材料特性:弹性模量E=2.0 6×1 0 5MPa;泊松比0.3;材料密度7.85×103kg/m3,许用应力117.5MPa,安全系数2。根据以上所述建立的有限元模型如图1。

1.4 工况分析

根据欧盟标准EN1808∶1999(悬吊式出入通道设备的安全性要求——设计计算、稳定性标准、结构和试验)[4],并参考GB19155-2003《高处作业吊篮》[5],选择四种典型工况进行分析计算,即工况一(载荷均匀分布),工况二(载荷集中在弯角处),工况三(载荷集中在单边上),工况四(载荷集中在侧边上)。

1.5 载荷及约束

吊篮结构自重SWP通过施加惯性力的方式完成,定义材料的密度后,只需设置重力加速度参数即可,施加的重力加速度方向的反方向是惯性力的方向;工况一情况下,吊篮模型承受的载荷均匀施加在所有底部横杆的节点上;工况二情况下,吊篮模型承受的载荷均匀施加在吊篮一端弯角处底部横杆的节点上;工况三情况下,吊篮模型承受的载荷均匀施加在吊篮单边底部横杆的节点上;工况四情况下,吊篮模型承受的载荷均匀施加在吊篮一端侧边底部横杆的节点上。

ANSYS中添加约束总要求为:所施加的约束必须能消除构件的刚体位移,同时模型自由度同构件在现实环境中一致[6]。本文中对吊篮施加边界约束时,根据欧盟标准EN 1808∶1999对吊篮平台与安装架连接处的6个端点约束UX,UY,UZ,RX,RY,RZ。

1.6 结果分析

1)由图2可知吊篮在工况一情况下,吊篮平台杆架最大应力为11.971MPa,位于平台侧边与提升机安装架连接处,最大变形为1.141mm。

2)吊篮在工况二情况下,吊篮平台杆架最大应力为74.225MPa,位于平台侧边与提升机安装架连接处,最大变形为6.514mm。

3)吊篮在工况三情况下,吊篮平台杆架最大应力为50.426MPa,位于平台单边与弯角连接处,最大变形为1.191mm。

4)吊篮在工况四情况下,吊篮平台杆架最大应力为43.29MPa,位于平台侧边与提升机安装架连接处,最大变形为4.217mm。

由以上数据可以看出U型高处作业吊篮在四种工况下的最大应力与最大变形量是远小于许用应力和最大许用变形量的,满足吊篮结构强度和刚度要求。工况二、三、四时的应力云图略。

2 结构优化

在结构力学中,可以精确分析一个承受给定载荷的结构而求得应力变形,却有可能不清楚应该如何布置和配置一个结构,使之有效地限制最大变形又可满足约束条件[7]。本文利用ANSYS软件平台进行吊篮结构优化设计,在满足吊篮结构强度和刚度要求的情况下,对吊篮结构进行结构设计优化。在结构优化中,保证结构各个构件选用型材不变,以减小结构整体质量为主要目标,重点考虑2m护栏上竖腹杆和斜撑杆的数量和分布位置,减少结构材料使用量,降低吊篮设计成本,提高U型高处作业吊篮经济性。

2.1 优化思路

在原始模型中,吊篮2m护栏上的竖腹杆数量为3(如图3所示),其与侧边立杆最近距离为377.5mm,左右对称。为了研究如何布置竖腹杆的数量和位置才能限制模型最小质量,提出优化方案进行对比。在保证结构各个构件选用型材不变的情况下,改变竖腹杆的数量和位置,分析它们的应力分布图,比较得出最优结构。优化目标是在满足吊篮结构强度和刚度要求的条件下,将2m护栏上竖腹杆的数量减少到2个,减小结构整体质量,同时调整竖腹杆布置位置,减小结构最大应力和最大变形。优化参数如下:

目标函数:min WT(X);

设计变量:X(竖腹杆与侧边立杆之间的最小距离,如图4所示);

约束条件:0

0

0≤X≤1900。

2.2 优化结果

吊篮整体结构最大应力和最大变形等参数随2m护栏上竖腹杆布置位置的变化情况如图5和图6所示。从图5和图6可以看出,随着2m护栏上竖腹杆与侧边立杆之间的最小距离增大,吊篮整体结构所受最大应力和最大变形渐渐减小,当其达到一定值时,所受最大应力和最大变形开始增大,但都在许用应力和许用变形条件范围之内。为了得到最优结构,既要限制最大变形,又要减小最大应力。结构优化后2m护栏上设置两个竖腹杆,竖腹杆与侧边立杆之间最小距离为633mm,相应整体结构所受最大应力为72.322MPa,最大变形为3.888mm。原始吊篮模型2m护栏质量为23.8kg,优化后质量为21.61kg,在满足应力应变约束条件下减少9.2%的质量,达到优化目标。

3 结论

本文基于ANASYS有限元分析系统,对U型高处作业吊篮在静载荷作用下的受力特点进行了分析,同时对吊篮初始结构进行了优化设计,并得出了如下结论:

1)该U型高处作业吊篮具有较好的抗破坏、抗变形能力;但吊篮上与提升机安装架连接处始终是吊篮结构上较为危险的位置,应根据实际使用情况对该位置进行相应的加强改善。

2)应用ANSYS有限元对U型高处作业吊篮结构优化设计,在满足应力应变约束的条件下减少2m护栏9.2%的质量,降低整体结构质量的2.1%,节约工程材料、减少设计成本,使结构设计更为经济、科学、合理。

摘要:本文以某U型高处作业吊篮为研究对象,基于ANSYS有限元分析软件平台,采用静力分析研究了U型高处作业吊篮在载荷作用下的结构强度;在满足吊篮结构强度和刚度要求的情况下,对吊篮结构进行质量优化,节约工程材料,降低吊篮设计成本,提高U型高处作业吊篮经济性。优化结果表明通过该结构优化得到的吊篮结构布局合理且能够满足强度要求。

关键词:高处作业吊篮,力学性能,ANSYS,结构优化

参考文献

[1]吴玉厚,宋国仓,张珂等.U型高处作业平台提升吊点位置分布研究[J].沈阳建筑大学学报,2010(3):557-561.

[2]陈荣.ANSYS在自升式平台结构强度分析中的应用[J].广东造船,2007,(4):8-10.

[3]张珂,赵亮,吴玉厚.14m大型高空作业平台力学性能分析[J].沈阳建筑大学报,2010,(4):177-181.

高处作业吊篮 篇7

高处作业吊篮是指悬挑机构架设于建筑物或构筑物上, 利用提升机驱动悬吊平台, 通过钢丝绳沿建筑物或构筑物立面上下运行的施工设备, 也是为操作人员设置的作业平台。高处作业吊篮是目前幕墙施工的主要工具式平台。

高处作业吊篮的常规安装方式是将前后支架稳定的放置于屋面板结构上, 吊杆前梁跨过女儿墙顶外伸。

但是由于目前越来越多的高层建筑, 屋顶设有电梯机房等局部凸出部分, 为了遮掩这些局部凸出部分, 常沿高层建筑屋顶周边设有高度3至7米、甚至更高的装饰性柱梁格栅, 由于高处作业吊篮悬挂吊篮前后支架升降高度范围一般小于2米, 导致若将高处作业吊篮的前后支架放置于屋面板结构上, 由于支架高度不够, 吊杆前梁无法伸出。这种情况下的处理方式之一是在屋面上扎设临时支撑平台, 将吊篮前后支架放置于临时支撑平台上。但这种方式需要投入大量的脚手架工具和搭设人工, 造价很高, 而且架体稳定性可靠性不高。

针对此情况, 多种改良设计技术纷纷应用到吊篮中, 统一归纳为吊篮非常规安装。改造后吊篮的构造及受力均发生了较大变化, 需要进行针对性的验算。比较复杂的或超过50米的幕墙工程, 还需进行专家论证。

吊篮非常规安装方式中, 将高处作业吊篮前支架骑马凳式安装在封顶结构梁上, 就是一种节省造价并稳定性可靠的方式。

1 高处作业吊篮非常规安装的常用方式、验算要点

1) 接长前后支架:需对前后支架进行强度和稳定性验算。

2) 吊篮前支架骑马凳式安装:去掉前支架、采取在结构梁上骑马凳式安装, 将受力钢丝绳与安全钢丝绳由前梁端部经过支架上端拉力支撑处至后梁末端后斜拉锚固到后下方的钢筋混凝土结构上取代后支架配重。需要对吊篮前支架骑马凳式安装进行抗倾覆验算, 对需要对吊篮前支架骑马凳式安装处结构梁进行验算。

3) 加装吊篮水平行走轨道:在建筑顶部结构设置水平型钢轨道和行走小车, 将吊篮悬吊平台工作钢丝绳上端与行走小车挂接, 使整个吊篮系统可以水平移动。需要对水平型钢轨道锚固于建筑物结构的强度进行验算、对型钢轨道及小车自身强度进行验算, 对承重的结构物结构构件进行验算。

2 高处作业吊篮前支架骑马凳式安装构造

去掉前支架、采取骑马凳式安装, 骑马凳装在结构梁上, 用螺旋式固定在花架梁之上, 结构梁的底部用加强螺栓穿透墙面将两固定支架连接在一起加强骑马登稳定性。将受力钢丝绳与安全钢丝绳由前梁端部经过支架上端拉力支撑处至后梁末端后斜拉至后面钢筋混凝土花架梁上用四个钢丝卡扣压紧做好二次防护。

去掉后支架, 用锚固钢丝绳代替配重, 采用2根8.3mm锚固钢丝绳取代配重, 单根钢丝绳规格为:4×31SW+NF-8.3最小破断拉力53.0 KN。锚固钢丝绳通过:M16×60钢销螺栓-8.0×200×300锚固钢板-4支M12×160化学螺栓, 所组成的锚固体系, 固定在600×700砼结构梁上。经验算, 该锚固体系承压能力远大于钢丝绳最小破断拉力。

3 高处作业吊篮前支架骑马凳式安装抗倾覆验算

GB19155-2003吊篮标准5.2.7要求:在正常工作状态下, 吊篮悬挂机构的抗倾覆力矩与倾覆力矩比值不得小于2。现用2根8.3mm锚固钢丝绳取代配重, 单根钢丝绳规格为:4×25Fi+PP-8.3最小破断拉力51.8 KN。

吊点处钢丝绳下拉力;

2根8.3mm钢丝绳最小破断拉力51.8×2=103.6KN, 分解相当于G配重:

103.6 KN×SINα=103.6 KN×SIN 73.690=99.4 KN;钢丝绳取9倍的安全系数储备, 即按照99.4 KN/9=11.04KN作为G配重进行抗倾翻验算。

锚固钢丝绳通过:

M16×60钢销螺栓-8.0×200×300锚固钢板-4支M12×160化学螺栓所组成的锚固体系固定在300×700砼结构梁上。

抗倾覆计算如下:

吊点处钢丝绳下拉力;

G配重=11.04 KN;

吊臂的力矩M1=1.116×QD=1.116×4.3=4.8KN·M;

反倾翻力矩配重=1.200×11.04=13.2KN·M;

N=M2/M1=13.2/4.8=2.75>2 (抗倾覆安全系数) ;

吊架的抗倾翻能力符合标准要求。

4 高处作业吊篮前支架骑马凳式安装处结构梁的验算

计算QD=4.3 KN时锚固钢丝绳带来的G水平力:

吊臂的力矩M1=1.116×QD=1.116×4.3=4.8KN·M;

反倾翻力矩M2=2.40×G;

吊臂的力矩M1=M2;即4.8 KN·M=2.40×G;得出G=4.8/2.4=2.0 KN;

G水平力=G/tangα=2.0/tang73.960=0.58 KN;

G水平力较小, 防失稳抱箍构造完全能够抵抗此受力。结构梁验算:

(1) 截面验算:V/ (b h 0) +T/ (0.8 W t) =0/ (300×665) +5900000/ (0.8×27000000) =0.27 (N/mm2) <0.250βcfc=0.250×1.00×14.30=3.58 (N/mm2) 截面满足;

(2) 上部纵筋:4E20 (1257mm2ρ=0.29%) >As=420mm2满足;

(3) 下部纵筋:3E22 (1140mm2ρ=0.38%) >As=630mm2满足;

(4) 箍筋:d10@300四肢 (1047mm2/mρsv=0.35%) >Asv/s=477mm2/m截面满足;

(5) 腰筋:6d12 (679mm2ρsn=0.22%) >Asn=399mm2满足;

(6) 裂缝宽度:Wmax=0.031mm<Wlim=0.400mm, 满足。

5 结论

将高处作业吊篮前支架骑马凳式安装在封顶结构梁上, 是一种节省造价并稳定性可靠的高处作业吊篮非常规安装方式。安装构造方案及验算应经吊篮厂家认可, 在厂家技术人员指导下安装并经各方验收后方可使用, 以确保高处作业吊篮的使用安全。

参考文献

[1]GBl9155-2003高处作业吊篮[S].北京:中国建筑工业出版社, 2003.

高处作业吊篮 篇8

高处作业吊篮提升机均采用摩擦传动的提升系统实现对吊篮平台的提升,依靠传动摩擦轮与柔性钢丝绳之间的摩擦力实现。在动力传递过程中,柔性钢丝绳通过其表面的摩擦力拉动负载,即钢丝绳与绳轮构成摩擦副。摩擦轮与钢丝绳传递力的大小主要与钢丝绳在绳轮上的包角有关,为了增加包角,目前市场上主要有两种绕绳形式的提升机结构。

一种为“α”型绕绳结构,如图1a所示,该绕绳方式结构复杂,动力传递性好,钢丝绳在提升机内穿过时,只向一个方向弯曲,承受单向脉动载荷,不易疲劳损坏,有效延长了钢丝绳的寿命,但是钢丝绳在绳轮上的包角较小,摩擦提升力只能通过其他方式进行提高。另一种绕绳方式是S型绕绳,如图1b所示,该方式大大提高了钢丝绳在绳轮表面的包角,绕绳过程改变了钢丝绳的接触面,钢丝绳受到交变疲劳载荷,容易出现疲劳损坏,这种绕绳方式的钢丝绳在绳轮上的包角较大,增加了摩擦力,适合于大提升力机型采用。

目前市场上提升机以“α”型绕绳机构搭配绳槽为“V”型的走绳机构较为多见,为此针对这一型提升机的卡绳原因及其解决办法展开研究。

图2给出典型“α”型提升机零部件装配图,图中影响提升机摩擦传动,可能导致提升机卡绳的主要部件有进出绳管、分绳器、绳轮及挡圈等,这些部件与钢丝绳直接接触,在随后一节将逐一对各部件进行具体分析。

1-挡圈;2-绳轮;3-分绳器;4-进绳管;5-出绳管

1 影响吊篮提升机卡绳的因素

高处作业吊篮提升机是通过钢丝绳与摩擦绳轮间形成的摩擦力实现吊篮提升的,由于钢丝绳是由绳丝捻制成股,再经绳股捻制成绳所获得,这样的结构导致吊篮提升机在使用过程中常会发生钢丝绳卡在提升机内部的情况,通俗称为提升机“卡绳”,提升机只要使用的是绳丝制成的钢丝绳,那么发生卡绳的情况是难免的,但可以通过优化提升机结构、规范人员操作、定期更换合格的钢丝绳、及时清理钢丝绳表面的杂物等措施加以控制。下面仅对提升机结构方面导致提升机卡绳的原因进行分析。

1.1 摩擦绳轮的绳槽结构及材料

吊篮专用钢丝绳在提升机内绕轮槽一定的距离来获得摩擦力,施工现场的钢丝绳使用环境极其恶劣,表面容易产生破损、变形,这样的钢丝绳在通过绳槽、压绳机构、分绳器等部件时极容易发生卡绳,特别是与绳槽接触部件之间存在缝隙的位置。提升机摩擦绳轮的结构如图3所示,其内部有用于驱动的内齿圈,外部适当位置设置有与挡圈、分绳器、压绳轮配合的绳槽。为满足长时间与钢丝绳间的摩擦传动绳轮主要由铸铁材料经调制处理制造而成。

1.2 提升机分绳器结构及材料

钢丝绳进入提升机绕绳轮一圈后需从出绳口处离开提升机,为了使钢丝绳能够按照设计的方式绕绳,提升机内设有用来将钢丝绳剥离绳槽的分绳器。目前提升机的分绳器主要采用锌合金和铸钢两种形式,其中铸钢的制造成本远远高于锌合金,铸钢材料的优点是耐磨性好,锌合金在使用一段时间后会出现过度磨损,使得钢丝绳偏离设计的绕绳轨迹,进一步引起钢丝绳在分绳过程乱绳,导致提升机卡绳。

根据不同的设计思路有不同结构尺寸的分绳机构,如交叉绳道结构、分离式绳道结构等在实际使用中分绳器的结构尺寸需要配合提升机绳轮的绳槽位置及压绳机构的结构等条件进行优化处理,以便获得钢丝绳在提升机内传动的通畅性,图4给出了分绳器的三维结构。

1.3 钢丝绳导绳管直径及长度

提升机在钢丝绳进入和离开的位置均设有一定长度的钢丝绳导绳管,用来引导钢丝绳在提升机内部传动,两段导绳管的直径和长度直接影响着钢丝绳在提升机内部的通行能力,以及对出现破损、污染、折弯、飞丝、断股等受损钢丝绳的适应能力。面对施工现场钢丝绳尺寸及质量参差不齐的情况,固定的钢丝绳导绳管长度及直径无法一一适应,故导致导绳管设计常常偏粗,较粗的导绳管无法稳定准确地引导钢丝绳的走向,导致钢丝绳进入提升机仍存在晃动,加剧了钢丝绳与绳轮、导绳管的摩擦,间接地加剧了卡绳的风险。

图5所示为提升机内部由绳轮、压绳机构、分绳器及钢丝绳导管构成的钢丝绳传递通道三维实体图。

1.4 挡圈的结构形式与加工精度

提升机内设有挡圈,用来和绳轮绳槽构成钢丝绳绕绳的封闭通道,一方面减少变形严重的钢丝绳在提升机发生载荷突,避免变绳股滑出绳槽,另一方面限制钢丝绳在提升机内的绕行轨迹,保证钢丝绳与绳轮间的有效摩擦,进而提高对破损、污染、折弯、飞丝、断股钢丝绳的适应能力,降低提升机卡绳几率。但由于加工精度不足的影响,常常无法消除挡圈与绳轮槽之间的间隙,容易使钢丝绳绳股陷入缝隙,最终导致高处作业吊篮提升机发生卡绳故障。

2 实验研究

高处作业吊篮提升机最早的制造企业,如小天鹅、申锡、天通,特别是申锡公司在完善自身技术,走出国门的同时对提升机的设计、制造和使用等方面都做了大量的研究工作,可以说使提升机核心技术有了长足的发展。研究工作针对上述影响提升机卡绳的4个方面,设计了测试试验方法如下。

1)改变提升机摩擦绳轮的绳槽深度,对条件恶劣的钢丝绳进行测试,观察钢丝绳在绳槽内的通过性。

2)对两种不同材料的分绳器进行磨损性实验,观察锌合金和铸钢两种不同材料的分绳器在同样工作时间内的磨损量,并观察了对普通钢丝绳通畅性的影响。

3)适当调节导绳管的直径和长度,测试钢丝绳的通过性,并进行对应的分析。

4)对提升机内钢丝绳通道的缝隙进行观察式测量,找到可能出现卡绳的位置。

由于篇幅有限这里不对实验研究及数据进行过多的叙述。通过实验研究可以得出如下结论。

1)增大提升机摩擦绳轮的绳槽深度可以提高破损或变形的钢丝绳在提升机内的通过率,从而降低提升机出现卡绳的几率。

2)优化分绳器上易磨损部位的形状尺寸的设计,增强材质的耐磨性能,减少钢丝绳在分绳器上的有害摩擦,进而减少因磨损产生碎屑污染钢丝绳与绳轮的良好摩擦环境的现象,不仅降低了钢丝绳卡绳的几率,减少了多余功耗,还提高了钢丝绳的使用寿命。

3)适当加长导绳管的长度,规范钢丝绳选用的公称直径,合理设计导绳管孔径,可有效减少钢丝绳在提升机内的晃动,进而减少钢丝绳与绳轮、导绳管的有害摩擦,延长钢丝绳寿命,进而加长提升机无故障时间。

4)改进挡圈尺寸设计与加工工艺,使其与绳轮无缝贴合,降低钢丝绳因断股导致的绳丝外露卡入缝隙的可能。另一方面,可以改进挡圈的截面形状,使其中部凸起陷入绳槽,限制钢丝绳在绳槽内的径向滑动,降低绳丝伸出绳槽的可能。

经上述改进,钢丝绳在提升机内的绕行更加顺畅,有效减少了卡绳的风险,延长了钢丝绳寿命。另外,实验发现,改进后的提升机短时过载的频率得到有效降低,提升机运行更加平稳。

3 结论

通过改进提升机的结构可以提高破损钢丝绳在提升机内的通畅性,但不能完全杜绝钢丝绳卡绳情况的出现。改进的同时会使提升机的使用状态发生改变,如果使用不当极容易导致安全事故的发生。可能会产生的不利影响有如下几个方面。

1)如果将导绳管长度变长、孔径变细,则对较粗公称直径的钢丝绳适用性能降低,需严格控制钢丝绳的选用,对施工单位的钢丝绳选购提出了更严格的限制。如果孔径变大,则提高了对受损钢丝绳的容忍度,增大对提升机内部元器件的磨损程度,并极容易导致磨损部位出现卡绳情况。

2)部分改进措施可能会导致噪声增大,这是由于改进后的提升机对钢丝绳在提升机内有过多的限制,增加了钢丝绳与提升机的接触面积加快了钢丝绳表面的磨损,可能会导致提升机声音的加大,同时增加提升机电机的额外负荷。

3)为降低钢丝绳在提升机内出现跑绳、卡绳几率,所采用的加深绳轮绳槽深度以及其他措施过度限制提升机内钢丝绳,将导致钢丝绳的摩擦增加,进而缩短钢丝绳的使用寿命。

4)可能因扭曲、折弯、变形等受损钢丝绳容易通过了优化后的提升机,而导致施工中吊篮断绳几率的增加,造成不必要的坠落性安全事故。

综上所述,在改进提升机设计过程中对于提升机卡绳的优化需要综合考虑各种有利与不利因素,在确保吊篮提升机安全性的前提下,发展高效、节能、坚固、环保的新一代提升机技术。

参考文献

[1]芦建平,张国友,牛海军.高处作业吊篮提升机两种卷绳机构分析[J].建筑机械化,2010,(5):47-50.

[2]吴晓龙,罗志强,于世奎,等.高处作业吊篮提升机承载能力影响因素的研究[J].河北工业大学学报,2008,(2):70-73.

[3]杜景鸣,范本隽.吊篮提升机异常声响原因分析[J].建筑机械化,2002,(6):23-25.

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