优化开机

优化开机（精选9篇）

优化开机 篇1

0 引言

中期火电开机优化一般是指以1日为计算步长,以1月至半年为计算周期,综合考虑电量平衡和机组检修等约束的火电开机计划。我国的电网结构大部分地区以火电为主,水电为辅。火电机组由于开机费用高、启停速度慢、负荷跟踪能力差等特点,短期实时运行往往需要根据中期开停机计划进行调度,因此中期火电开机优化是电网中期计划制作中一项重要而又非常复杂的任务。一方面,合理的中期开机结果既要考虑各电站自身复杂的运行要求(如检修、最低技术出力、持续开机天数要求等)[1],又要快速响应系统负荷变化过程(如水电汛枯过渡期、节假日、两会期等)[2];既要满足国家节能政策要求,又要兼顾不同发电主体间的利益[3,4,5,6]。另一方面,中期火电开机优化需考虑机组组合问题[7,8],该问题具有高维、离散、非线性等特点,很难找到理论上的最优解。与短期火电开机优化相比,目前这方面的研究较少,相关可靠实用的应用系统也未见报道。

根据中期火电开机优化的特点,本文针对电网不同的实际运行情况提出了三种中期火电开机优化模型,并给出了模型的统一求解方法,同时采用可扩展的模型接口方式、基于Fork/Join框架的多核并行优化、基于MVC模式手动开机及异步优化等关键技术对中期火电开机优化系统进行架构和实现,并成功应用到云南电网实际运行。最后以云南电网实际数据计算结果验证了模型算法的合理性及系统的灵活性。

1 中期火电开机优化模型

电网中期火电开机优化系统建模既要考虑传统方式下的开机需求,又要考虑节能方式下的开机需要,针对不同的应用条件建立了三个中期开机优化模型,分别为基于电量差别计划[9]的等利用小时数模型、等利用率模型和能耗最小模型。

1.1 变量说明

m为电站数目;k,j分别表示第k,j个电站,k,j=1,2,…,m;T为时段数目;为电站k的前期利用小时数;为电站k在T时段内的利用小时数;为电站k的奖励小时数;Δt为单位时段的小时数;Nk为电站k的装机容量;为电站k的平均开机容量;Nk,t为电站k第t时段的开机容量;为电站k第t时段的可利用容量;为电站k的利用率;为平均利用率;p为前期参考时段数;l为机组编号;αk,l为电站k机组l的平均煤耗系数;uk,l,t为电站k机组l第t时段的机组运行状态,取值为0(停机状态)或1(开机状态);nk,l为电站k机组l的装机容量;为电站k第t时段的允许最小开机容量;Pt为第t时段的火电需求负荷;rmax为最大负荷率;ravg为平均负荷率;rmin为最小负荷率;为计算期内电站k的开机容量过程中第i个峰的持续时段数;为电站k开机容量高峰最小运行时段数限制;为计算期内电站k的开机容量过程中第i个谷的持续时段数;为电站k开机容量低谷最小运行时段数限制。

1.2 目标函数

(1)基于电量差别计划的等利用小时数目标

电站装机利用小时数能够合理反映发电设备的利用率及电站的备用情况,因此控制电厂装机利用小时数一直是许多电网在中期机组开机优化过程中考虑的目标。然而不同的机组具有不同的能耗值,各电站间排污水平各异,因此实际操作中往往需要根据不同电站确定差别电量计划,对于能耗低、排污处理设备完备的机组进行灵活奖励。设有m个电站参与计算,则目标函数可以表示为:

其中:

式(1)直接解析比较困难,可以利用各电站装机利用小时序列h=(h 1,,hk,,hm)的方差最小对原目标函数进行替换,即:

其中:

(2)等利用率目标

当有新机组或新电站投产时,它们没有前期利用小时数,如果仍采用模型1进行计算将无法体现电站间的公平,此时需要采用等利用率目标,使新投产电站或机组与已有机组的利用率尽量相等。目标函数可以表示为:

式(7)直接解析比较困难,可以利用各电站装机利用小时序列r=(r1u,,r ku,,rmu)的方差最小对目标函数进行替换,即

其中:

对于已投产电站:

对于新投产电站:

(3)能耗最小目标

依据机组能耗排序表按机组能耗排序依次开机,能耗低的先开机,能耗高的后开机,这样就保证了大容量、高参数、低能耗的机组具有较高的开机机会。目标函数为:

1.3 约束条件

(1)电站开机容量约束

式中,Nkm,tin为电站k第t时段的允许最小开机容量。

(2)电量平衡约束

(3)电站开机容量高峰低谷持续时间约束

由于中期开机计划只需确定每个电站各时段的开机容量及开机台数,而不用具体到某台机组,因此这里将机组启停时间约束转换成电站开机容量峰谷持续时间约束。

2 模型求解

由于所有模型决策变量及约束条件相同,而目标函数均可表示为min f,因此可以采用统一的求解方法。中期火电开机优化是多状态变量的多阶段决策优化问题,可以采用逐步优化算法(POA)[10]进行寻优。POA的思想是将多阶段决策问题分解成若干个子问题,子问题间由系统状态联系,优化时仅计算每个子问题的状态及其目标值。由于POA具有搜索能力强、收敛速度快等特点,在处理多阶段优化问题方面具有独到的优势,已被广泛应用于工程实际[11,12,13]。通过POA求解中期开机优化的过程主要分为三步。

2.1 获得满足约束1、2的解空间

从考虑的约束可以看出,约束1、2为单时段约束,与多时段相关联的约束3相比,处理过程比较简单。因此处理前先根据约束1确定系统各时段的所有开机容量组合,再通过约束2对开机组合进行过滤得到解空间S,即为满足约束1、2的解空间。

2.2 启发式搜索获得初始可行解

采用启发式搜索在解空间S中寻找各时段开机负荷率接近给定目标负荷率R的初始可行解。搜索前先计算各时段S中开机组合对应的负荷率按指标值ir,再将所有的开机组合按|ir-R|从小到大进行排序,得到各时段距目标负荷率从近到远的开机容量集合St',最后通过启发式搜索在S'中获取可行解。启发式搜索过程为:

(1)令ks=new int[T],设ks[1]=1,t=1;确定第1时段的开机组合为St'中第1个元素;

(2)令t=t+1,ks[t]=1。如果t>T跳至6),否则设置第t时段的开机组合为St'中第1个元素;

(3)验证区间[1,t]上的开机方式是否满足约束(3),如果是跳至(2),否则跳至(4);

(4)令ks[t]=ks[t]+1,如果ks[t]大于St'中的元素数目,则跳至(5),否则将第t时段的开机组合用St'中第ks[t]个元素替换,跳至(3);

(5)令t=t-1,跳至(4);

(6)输出结果。

2.3 POA求解

通过POA对初始可行解进行迭代搜索,获得最优结果。POA的搜索流程为:

(1)设置开机过程为启发式搜索获得的初始可行解,计算目标函数值value,设t=1,k=1;

(2)以St中第k个元素替换第t时段的开机,获得新的开机方式,判断新方式是否满足约束3,如果是跳至(3),否则跳至(4);

(3)计算目标函数值value',如果value'

(4)令k=k+1,如果k大于St中的元素数目,则跳至(5),否则跳至(2);

(5)令t=t+1,k=1。如果t≤T,跳至(2);否则表示一轮计算完成,检查目标函数值value较上一轮是否有改进,如果是则以获得的结果为初始解跳至2)进入下一轮计算,否则跳至(6);

(6)输出结果。

3 系统结构、功能及关键技术实现

3.1 系统结构

中期火电开机优化系统在Dmis库、负荷预测库、调度库和检修库的共同支持下运行。系统结构如图1所示,由于系统依赖的信息具有广泛性、多元性及异构性,在结构设计中采用人机交互的思想,使优化结果可以方便地引入人工经验,保证系统更加实用化和智能化。

3.2 系统功能

中期火电开机优化系统主要由负荷预测、约束条件设置、模型选择和报表管理四个功能模块组成,功能如图2所示。

(1)负荷预测。

对中期系统负荷及火电负荷需求进行预测,分别从负荷预测数据库及调度库中提取系统负荷预测数据及水电计划安排结果即可确定系统的火电负荷需求。系统同时提供了参考历史同期负荷及手动修改功能。

(2)约束条件设置。

主要设置各电站优化计算所需要的各种约束条件,如检修计划、各电站的奖励小时数以及开机容量峰谷持续时段数等。

(3)模型选择及人工调整。

根据火电负荷需求和约束条件选择优化模型进行优化计算,并对开机优化结果进行分析统计。系统除了提供三种优化模型外,还提供了手动开机方式获得电站开机方案,调度人员可以依据自己的经验制定开机计划。为增强人机交互功能,系统采用基于MVC模式的图表联动技术[14]可对计算结果进行拖动修改,并能依据电站内各机组状态自动识别将修改后的开机容量值分配到各机组。

(4)报表管理。

根据始末时间查询各电站开机计划及实际开机情况,同时提供对比分析功能,并可将结果以Excel文档的形式导出。

3.3 系统关键技术实现

(1)可扩展的模型接口设计

随着生产实际的不断变化,原有的优化模型可能已不满足现实需求,这时需要对原有的优化模型进行改进或添加新的优化模型,模型算法接口设计为实现这些需求提供了技术支持。首先定义好模型接口,它的功能就是使模型程序与应用程序相互分离。如图3所示。

优化模型如等利用小时数、等利用率、能耗最小等只需实现这些接口,便可以迅速的接入系统,而应用程序在调用优化模型时只需要调用这些接口,便可以进行优化计算。因此,在修改原有模型或添加新模型的过程中,系统原有的数据流程和业务流程不需要做任何修改,保证了系统的稳定性和扩展性,便于系统改造、升级和维护。

(2)基于MVC模式的手工计划制作

模型—视图—控制器(MVC)模式是系统设计中一种常用的设计模式[14],它包括三个部分:模型(Model)、视图(View)和控制器(Controller)。视图是用户能够看到的应用程序的界面;模型是事物逻辑的内在表示,是整个模式的核心;控制器是事物的流程控制模块,可以理解为接收用户请求,将视图与模型匹配在一起共同完成用户的请求。MVC模式实现了用户界面设计、流程控制和事物逻辑的分离。图4为MVC组件的关系及功能。

在中期火电开机优化系统设计实现过程中,大量的图形和表格被用于数据的显示。而在进行手工计划制作时,系统在接受用户请求数据的同时,需要不断的更新图形和表格,为保持数据的一致性,需要基于MVC模式设计手工计划制作模块,这样当数据发生变化时,只需修改模型中的数据,就能更新图形和表格。手工计划制作模式分为两种:主要区别在于手工制作某一电站的开机过程时,其他的电站是否会因为系统约束和目标函数的变化而变化。图5为手工计划制作Model示意图。

(3)多核并行优化技术

中期开机优化计算涉及到的状态变量及决策变量众多、约束复杂、搜索空间较大,因此每次计算过程耗时较长。考虑到各次POA寻优过程相互独立,系统中引入了基于Fork/Join框架[15]的多核并行优化算法对中期开机进行求解。Fork/Join框架是一种可以充分利用多核CPU处理并行计算[16,17]的框架(见图6)。它基于分治策略来处理大量数据计算,其基本思想是将一个难以直接解决的大问题,分解为多个规模较小、相互独立且与原问题相同的可直接求解的子问题,再通过求解并组合所有子问题的解,得到原问题的解。

中期火电开机优化并行实现是针对不同的负荷率分解成多个独立的子任务;每个子任务先根据负荷率采用启发式搜索获得初始可行解,再通过POA算法求出局部最优解,并把结果返回给上一级任务,上一级任务合并子任务的结果并向上返回,直至根节点,最终找到最优解。中期开机优化算法的并行执行框架如图7所示。

(4)异步优化求解技术

当参与计算的电站数目较多时,优化过程涉及的状态变量和决策变量众多,求解效率十分低下,这时如果能灵活引入人工经验则可以达到快速求解的目的。因此系统实现过程中采用了异步优化技术,在优化计算过程中如果某个电站的开机结果满足实际需求,用户可以随时停止计算,同时固定该电站的开机过程,而对其余的电站进行重新计算,从而达到系统降维的效果,异步优化以快速找到满足实际工程的最优结果。根据实际需要,可采取多次异步优化计算,直到获得最优结果。这样采用异步优化目标求解既能保持系统的灵活性,又能较好地满足实际的生产需求。

图8为系统异步优化目标求解界面。图中显示依次固定电站E和电站F异步优化后的结果。

4 应用实例及计算结果分析

“云南电网节能发电调度决策支持系统”是云南电网公司的一个技术革新项目,主要任务是开发以长中短期水火协调优化调度模型为核心,以减少弃水、节约石化资源为目的的高级应用软件。本文介绍的中期火电开机优化系统是中期计划制作过程中使用最为频繁的模块之一,它主要用于电网中期火电机组开机过程滚动安排,时段为1 d,控制期可取一个月到半年,自2009年10月份投入运行以来,模型的灵活性、算法的合理性及系统的稳定性得到用户的充分认可。下面以云南电网2009年10月计算结果为例对模型及系统进行分析说明。

4.1 基本数据

截止2009年底,云南电网统调火电厂9座,共27台机组,装机方式如表1所示。前期利用小时数取0,依据电站机组类型及能耗水平设置各电站奖励小时数如表2。根据电网多年调度运行经验,各参数取值为rmax=0.9,rmin=0.7,ravg=0.85,开机容量峰值持续时段数取7 d,谷值持续时段数取3 d。

(单位/MW)

4.2 不同模型的结果比较

以Java语言实现系统,运行环境为Intel(R)Core(TM)2 Duo CPU E7500@2.93 GHz,系统三种模型计算的结果及手动开机方式对应的各电站利用小时数统计见表3(表中计算时间为各模型计算十次的平均耗时)。从表中可以看出,基于电量差别计划的等利用小时数模型中各电站的目标利用小时数kh均相等或近似相等,此时可以认为找到了理论上的最优解,由于其中四个电站设置了奖励小时数,计算结果显示计算周期内这四个电站的利用小时数比其他电站均要多,达到了差异化电量的目的,保证了模型的灵活性;而等利用率模型将各电站前期利用与计算周期内的利用情况进行均化,由于这里没有考虑前期利用情况,因此计算结果中所有电站的利用小时数均相等或近似相等;能耗最小模型是以机组能耗排序表为依据进行计算,各电站的利用小时数大小仅与电站内各机组的能耗水平有关,这也导致了个别电站利用小时数极低甚至为0的情况(同时满足最小开机台数);手动开机操作与调度员的工作经验密切相关,由于开机过程中考虑的因素非常复杂,因此手动开机一般很难找到理论上的最优结果,但对于经验丰富的调度员,在计算周期较短的情况下,通过手动操作往往可以比较灵活地找到满足工程实际需求的开机方式。

(单位/h)

4.3 开机过程分析

图9为基于电量差别计划的等利用小时数模型计算结果的各电站开机过程,从图中可以看出,各电站的开机过程均满足峰谷持续时间约束,电站D、电站F、电站G和电站H给定了相应的奖励小时数,图中结果显示这四个电站开机容量相对较多。同时由于10月水电将由汛期转入枯期,而火电系统的负荷需求逐渐增加,图中显示各电站开机容量的总体趋势在逐步加大,与电网实际运行趋势一致,表明了计算结果的合理性。

5 结论

(1)针对中期火电开机优化的特点,分别建立了基于电量差别计划的等利用小时数模型、等利用率模型及能耗最小模型,同时结合POA搜索能力强、收敛速度快等特点,给出了模型的统一求解流程。

(2)设计开发了具有高度灵活性及可扩展性的中期火电开机优化系统,同时给出了系统实现过程中的关键技术,系统已经在云南电网得到成功应用。

(3)以云南电网9座电站27台机组31天为周期的计算为例,分析了各种模型的特点及系统计算结果的合理性。

特别感谢申建建博士对本文提出的宝贵意见和建议!

优化开机 篇2

这种现象是由ESET NOD32的开机扫描计划任务所决定的。当然，我们可以取消开机扫描，具体方法如下：

打开ESET NOD32主界面，选择工具--计划任务--取消勾选自动启动文件检查(有两项，分别为登陆成功后以及病毒库更新后的启动扫描任务，都可以取消)，如下图：

设置完成后，下次开机后ESET就不会自动启动扫描任务了，

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河北小麦开机收获 篇3

2012年6月7日, 河北省小麦机收启动仪式在成安县举行, 标志着全省小麦主产区跨区机收全面启动, 2012年“三夏”麦收大会战正式打响。2012年河北省小麦种植面积240.5万hm2 (3 607万亩) , 适宜机械收割面积236.7万hm2 (3 550万亩) , 全省拥有小麦联合收割机7.15万台, 组织开展跨区作业的1万多台联合收割机将按时返回本地作业, 同引进外省的7 000台联合收割机参加机收会战。

电脑开机开机密码忘记了怎么办 篇4

2、运行过程停止时，系统列出了超级用户administrator和本地用户owner的选择菜单，鼠标点击administrator，进入命令行模式。

3、键入命令：”net user owner 123456/add”，强制性将OWNER用户的口令更改为”123456″。若想在此添加某一用户(如：用户名为abcdef，口令为123456) 的话,请键入”net user abcdef 123456/add”,添加后可用”net localgroup administrators abcdef/add”命令将用户提升为系统管理组administrators用户,具有超级权限。

4.DOS下删windowssystem32config里面的SAM档就可以了

5.开机后按键盘的Delete键进入BIOS界面。找到User Password选项，其默认为关闭状态。启动并输入用户密码(1~8位，英文或者数字)。

增氧机的正确开机 篇5

1、晴天中午开机

利用增氧机的搅水作用, 打破溶氧在垂直分布上的不均匀, 使上下池水对流, 把上层浮游植物光合作用产生的大量过饱和氧搅入底层, 促使底层有机质分解, 可以减轻或消除翌晨浮头的发生。

2、阴天清晨开机

阴天上层光照强度差, 浮游植物产氧量少, 鱼塘增氧不高, 而耗氧因子相对增加。到了清晨, 溶氧供应不足, 这时开机能充分发挥增氧机的曝气和增氧作用, 加速水中耗氧气体的散逸和相对增氧, 提高溶氧低峰值。

3、连绵阴雨天半夜开机

这样做可预防和缓解浮头。连绵阴雨, 不仅浮游植物光合作用弱, 而且风力小, 气压低, 耗氧大, 塘鱼往往半夜就浮头, 如半夜开机至天明, 可增加溶氧缓解浮头。另外, 发现浮头可提早开机, 可防止泛池的发生。

4、傍晚和阴雨天中午不开机

傍晚开机会使上下水层提早对流, 反而增加了耗氧水层, 形成氧债, 到了黎明水中溶氧最低, 极易引起鱼类浮头。增氧机的增氧作用, 在溶氧越低时效果越好, 如果水中溶氧过饱和, 则只起曝气作用, 开机溶氧反而减少。

烟气轮机开机步骤的改进 篇6

烟气轮机 (以下简称烟机) 运行工况由于烟气中携带的大量催化剂粉末而变得复杂, 140万吨/年重油催化车间烟机经常由于动叶片黏附催化剂粉尘而造成动平衡破坏, 从而引起烟机振动过高, 机组被迫停机维修, 装置也因此受到直接影响。如果能够成功解决烟机振动这一课题, 将会保证装置的长周期运行, 给装置带来巨大的经济效益。

2. 存在问题

兰州石化公司催化一联合车间烟机在开机过程中经常出现振动过高而无法导机的情况, 根据波形频谱图 (见图1) 分析, 振动频率主要分布于1倍频, 说明振动原因主要是由于转子动平衡破坏造成, 但是在安装烟机前转子的动平衡报告证明检修后烟机转子动平衡合格。所以开机后转子振动过高是在暖机过程中造成的。

3. 问题分析

在烟机安装完毕后, 造成振动的可能有两个, 一是安装质量不高造成烟机转子振动过大, 但一般检修质量造成轴系振动, 峰值应该在2倍频上, 并且伴有高次倍频振动的情况。显然在开机过程中不存在这种情况, 而且在检修结束后, 各方面测量数据都在范围以内。所以可以排除这一可能;二是暖机过程中由于催化剂过多黏附于转子表面, 造成开机后转子动平衡破坏。即造成烟机开机后振动过高的唯一可能。

3.1 暖机过程中动平衡破坏成因的分析

烟机转子因黏附催化剂而造成动平衡破坏有两个先决条件, 首先是要有足够多的粉尘含量, 我车间再生器由于旋风效果差, 造成烟气中催化剂粉尘浓度大, 一般都在140~160mg/Nm3之间, 同类装置一般在30~500mg/Nm3, 烟机开机条件是烟气中粉尘含量不大于200mg/Nm3, 所以装置烟气中催化剂细粉含量足以使烟机产生较大动平衡破坏;其次就是要有足够的水份以供黏附粉尘。烟机入口是不小于500℃的高温烟气, 平均压力在0.15MPa, 出口为370℃左右的烟气, 平均压力在0.09MPa。暖机开始时我们所使用的轮盘冷却蒸汽为1.0MPa、230℃左右的低压蒸汽, 而且进入烟机内部后会马上凝结成水份, 由于这时烟机入口阀并未打开, 所以烟机处于冷态, 所以进入的轮盘冷却蒸汽会马上凝结成大量的水份并附着在烟机叶轮上。同时烟机入口由于属于死区, 有很多催化剂细分会沉积在入口, 并且烟气中所含水份也同时凝结于入口。当轮盘温度升至接近200℃左右时, 温升会恒定, 这时叶轮上的水份不可能完全蒸发, 在开入口阀继续暖机的时候, 就形成了两个条件同时满足的情况。所以导致大量的催化剂黏附于转子表面, 造成烟机开机时振动过大这一情况。

3.2 暖机过程中转子转动时动平衡破坏的原因分析

烟机开始转动过程中由于催化剂细粉造成烟机动不平衡的全过程:首先是烟气中的催化剂粉末均匀的附着在烟机叶轮的表面, 慢慢地增加厚度, (这个过程中转子动平衡不会被破坏) , 当这层催化剂细粉厚度达到一定时由于转子振动、烟气自身的冲刷、催化剂细粉自身重量所形成的离心力等因素导致脱落 (这段过程使得转子动平衡被破坏) , 这个脱落过程基本是随机发生的, 不可能是均匀发生的, 势必造成转子动平衡破坏;而脱落早的地方又开始新的一轮黏附, 其他地方又接着脱落, 如此反复的一个过程中必然存在一个平衡点。

为了降低该过程中烟机振动值, 我们就应该尽量使得催化剂细粉在转子上所形成的膜越薄越好, 这样在脱落过程中转子所受的不平衡力就会降低。或者说使这层膜尽量早地脱落下来, 降低从黏附到脱落这一周期的时间, 从而有效控制烟机振动值。

而在开机时由于开烟机入口阀时大量滞留的催化剂粉末进入烟机造成短期内黏附的催化剂粉尘加厚, 且不均匀, 有部分催化剂细粉由于温度升高后还未脱落而造成永久性烧结在转子上, 使烟机转子产生较大动平衡破坏。

综上所述, 烟机开机过程中造成振动过大是由于开机过程中无法避免的沾染上催化剂细分而造成的。

4. 解决问题的方案及可行性

4.1 解决问题的方案

将暖机过程进行适当改进, 即在暖机过程中不引低压蒸汽暖机, 而直接引少量烟气进行暖机, 并且开大烟机入口底部排空线, 确保整个烟机内烟气保持畅通, 这样做有两大优点:首先确保了烟机内只存在烟气中携带的少量水份, 避免了轮盘冷却蒸汽在暖机过程中凝结的水份, 等烟机轮盘温度上升到300℃后再投低压蒸汽进行轮盘冷却, 这样使得蒸汽在进入烟气中确保了蒸汽的饱和度, 从而减少烟气中的催化剂细分黏附在叶轮表面的机会。其次是使得烟机入口不会滞留过多催化剂粉尘, 减少催化剂粉尘黏附于转子表面, 并烧结的可能性。

4.2 方案可行性分析

由于改蒸汽暖机为烟气暖机, 烟气温度比蒸汽温度要高, 上述烟气温度在500℃以上, 而蒸汽温度只有230℃左右, 所以该暖机过程需要以烟机入口阀来严格控制机组温升, 将转子温升控制在100℃/h左右, 同时必须开启盘车器进行暖机, 以避免转子受热不均。对于转子是否能承受高温烟气暖机和烟气中催化剂冲蚀这一问题, 因为烟机设计数据中正常工作时条件要比开机时更为苛刻, 所以机械性能方面应该完全符合要求。

5. 结论

为了证明该方案的合理性和可行性, 我车间于2007年6月的一次开工过程中采用了该方案, 其结果是机组开机过程中振动未超过65μm, 并使得机组一直开到9月份, 检修振动一直在80μm以内。之前机组因振动高停机, 而采取该方案开机后, 到9月份检修时, 烟机转子上黏附的催化剂明显不同, 从而说明该方案的正确性。

摘要：炼油厂生产工艺中, 催化装置占有很重要的地位, 而催化装置中烟气轮机的运行好坏直接影响到装置的平稳生产。由于烟气轮机工作环境恶劣, 经常因为振动超标造成机组被迫停机, 归结原因为转子动平衡破坏, 给装置带来很大经济损失。解决烟机长周期运行这一问题将是催化装置面临的主要问题。

手机开机密码的攻与防 篇7

(一)苹果手机开机密码

苹果手机操作系统从i OS4开始就允许用户添加屏幕保护密码以防止个人隐私的泄漏,发展到i OS9.0苹果收集开机密码更是允许用户添加任意长度的纯数字或英文字符混合的开机屏幕保护密码,此密码更是可以参与到后台存储芯片级别的数据加密过程中,即底层数据加密也会利用这个开机密码加上系统给出的一个Salt值进行混合加密,加密过程的复杂程度已经将暴力破解的可能性基本降到了仅仅存在理论可能。[1]

(二)安卓手机开机密码

安卓底层数据的加密更是从3.0一直延续到最新的6.0但始终由于性能的大幅下降而未真实被接受,本次6.0系统的发布更是要求强制打开,但不久就爆出漏洞被直接破解[2]。

(三)功能机开机密码

功能机是指早期不带智能操作系统的手机,以国内山寨机为主,这类手机的开机密码更是简单的以明文存储在机身的一串数字,长度基本固定,本身加密功能更是受限,在此仅仅作为手机开机密码中最简单的一类出现。

二、手机开机密码的研究方向

(一)系统漏洞

主要针对智能手机制造厂家,手机主要原器件厂家(CPU方案)和手机操作系统本身的漏洞。这些漏洞存在于某个特定版本与硬件中,可以加以利用,破解或去除手机开机密码,早期的智能手机由于漏洞较多,可以方便快速的加以利用,以下就是智能手机曾经被发现的著名漏洞:

i Phone4S之前的苹果手机DFU漏洞。可以在DFU模式下获取系统最高权限,从而进行密码的暴力破解。

三星安卓手机MTP协议漏洞。可以利用三星安卓手机安卓4.3版本以前的MTP漏洞,直接去除手机开机密码。

i OS7系统密码尝试漏洞。针对所有i OS7设备,可以利用联接i Tunes状态时无限制尝试密码,实现暴力破解开机密码。

MTK安卓META模式。可以利用MTK CPU本身的META模式进行底层非加密数据的获取,实现绕过或破解开机密码。

高通CPU Jtag接口。可以利用部分高通CPU的系统Jtag接口漏洞获取手机底层非加密数据的获取,实现绕过或破解开机密码。

高通Recovery模式漏洞。可以利用高通cpu的安卓手机通用Recvoery模式下的漏洞,实现提权,破解开机密码。

以上这些仅仅是曾经发现并被使用的漏洞,漏洞的出现与封堵是一个长期的过程。

(二)芯片级取证

芯片级取证,作为今年来电子取证行业中,手机数据取证的新方向。芯片级取证优点是适用范围广,尤其是针对物理损坏的手机,操作系统损坏的手机,提取速度本身也非常快。但缺点也是非常明显,第一,需要将手机芯片摘除,操作本身对手机会产生无法预料的损坏,是有损检验。第二,拆下的芯片本身焊接回手机的可能性很低,即使使用芯片维修等大型设备,回焊后的可靠性,成品率都会极速下降。第三,针对如苹果系统,最新的安卓6.0打开全盘加密的手机芯片,获取的加密数据,解密本身还存在非常大的困难。因此,我们在可以预见的未来,芯片级取证很可能随着全面底层数据的加密到来而逐渐退出历史舞台。

(三)社会工程

社会工程方向,作为智能手机最新的研究方向,在系统漏洞破解能力日渐削弱的今天,为系统化破解绕过开机密码提供了更多可能。

1. 指纹。

在苹果5S第一次提供指纹解锁后,安卓也有众多手机开始支持指纹解锁,也将是解锁手机开机密码的重要一环。

2. 污点攻击。由相关专家提出,根据屏幕触摸污点位置,推断屏幕锁。

3. 摄像头。高清摄像头的普及,将根据相关解锁视频还原密码提供了可能。

4. 穿戴设备关联解锁。越来越多的可穿戴设备,如手环都提供了靠近解锁功能。

5. email等id密码。

苹果安卓等系统,都提供了云备份数据的功能,利用email登录云获取手机之前的备份,PC建立过信任的电脑更是可以通过助手类程序绕过手机屏幕密码获取数据。

三、结语

综上所述,智能手机系统本身,随着个人对数据安全性与个人隐私保护上的关注度越来越高,已经可以预见可用来直接破解的系统漏洞必将越来越少,底层的芯片技术也将随着全盘加密的到来应用受限。

参考文献

[1]张福谷.苹果公司研发出其公司安全专家都无法破解的手机[J].计算机与网络,2016,42(5).

主板南桥组成的开机电路原理 篇8

1 开机电路的组成

主板的开机电路一般由ATX电源插座、南桥芯片、I/O (有的没有) 、门电路、开机键、二极管、三极管、场效应管、开机芯片 (只有华硕、微星等少数主板有专门的开机芯片) 。

2 开机电路的分类

不同的主板的开机电路不同, 大致可以分为四类, 即:由有南桥组成的开机电路、由有南桥和逻辑门电路组成的开机电路、由有南桥和I/O芯片组成的开机电路、经过特殊芯片的开机电路。

3 开机电路工作原理

虽然开机电路分为四种, 但是原理大致相同, 下面就以最常见的南桥组成的开机电路为例讲述其工作原理, 如图1所示。

无论是20根针的或者是24根针的ATX电源内部都可以分为两组;一组是待机电压, 这组电压只要接上市电就会一直工作;另外一组就是电源电压的主要输出部分, 这部分电压只有开机电路正常、其他部件无短路等故障时才会输出。

当电脑主机中的ATX电源连上市电后, 其第9脚开始输出+5VSB电压, 这部分电压去向很多, 在开机电路中一般和CMOS电路、CMOS跳线、南桥芯片、I/O、PWR_SW按键等直接或间接连接, 为他们提供在开机之前需要的各种SB电压。如图所示, 当按下开机键的时候, 其实就是使开机键的两个端点短路, 因为开机键一端接地, 从而使原本是高电平的PW+一下被拉低成低电平当松开开机键之后, PW+信号又从低电平变成了高电平, 这样PW+的电压信号就有了一个从低到高电平的跳变, 这一跳变信号就经过限流电阻送到了南桥PWRBTN#信号端, 从而触发了南桥内部的触发电路, 接着南桥的触发电路就对外输出恒定的高电平信号SLP_S3#, 从而使三极管Q导通。当然也有的南桥芯片内部的触发电路也会输出一个恒定的低电平信号SLP_S3#, 这样的信号不会和三极管Q直接相连接, 而是和一个反相器相 (如HCT14) 连接, 反相器把输出的低电平信号SLP_S3给反相变成高电平和三极管Q的基极连接从而使三极管导通, 原理和第一种情况大致相同。

20根针的ATX电源的第十四引脚 (24根针的ATX电源的第十六引脚) 输出的是电源启动信号PS-ON, 没有启动之前, 此引脚输出大于1.8V的恒定高电平信号 (一般电源都是在4V左右) , 三极管Q集电极直接或间接和20根针的ATX电源的14脚或16脚相连接, 在正常的情况下, Q的集电极会有高电平, 一旦有高电平加载到Q的基极, Q导通的条件就成立, Q导通以后, 因为发射机接地, 所以相当于把ATX电源的电源启动信号对地短路而把PS-ON由原来的高电平拉低到低电平, 从而ATX电源开始对外输出各种电压使主机开始工作。

关机过程和上面的类似, 当按下之后松开开机键, PW+又一次向南桥传送一个由低到高的电平信号, 这个变化的电平信号又一次触发了南桥内部的触发电路, 这样SLP-S3#就会输出一个和上次相反的电平信号, 这个持续的低电平信号直接或间接传送到开机三极管Q的基极, 因为Q基极电压是低电平, 所以不具备导通条件而导致Q的集电极与发射极断开, ATX电源的PS-ON又变成了高电平, 从而ATX电源关闭了对外的各种电压的输出, 从而达到关机的目的。

虽然不同厂家出产的不同类型的主板很多, 但是开机电路的原理基本都是大同小异, 无外乎上述的四种开机类型。

4 南桥的工作条件

从上面可以看出, 南桥在开机电路中起着关键作用, 这都是建立在南桥能正常工作基础上的, 南桥的功能非常庞大, 结构也非常的复杂, 在这里只探讨南桥在开机电路中能正常工作的工作条件。一般来说南桥在开机电路中的工作条件有三个, 首先是南桥的主供电, 主供电一般是ATX电源的待机电源通过1117或1084三端稳压器稳压以后供给, 电压的范围因不同的南桥芯片类型而不同, 需要多大的电压可以通过三端稳压器的ADJ脚连接不同阻值的电压达到所需要的电压值。其次是实时时钟要正常, 南桥的内部时钟电路连接有一个32.768MHz的晶振, 这个晶振要起振, 起振的条件是两个引脚之间必须有一定的压差, 当然输入频率也要正常, 这样南桥的时钟电路才能正常工作, 最后要有开机触发信号, 这个信号通常由开机排针或门电路提供, 有了正常的开机触发信号, 才能使南桥内部的触发电路工作, 继而才能输出正常的开机信号给开机电路。熟悉了开机电路的工作原理, 开机电路的维修就容易了维修的时候可以按照原理图逐个排查各部分电路的故障。

参考文献

[1]赵理科.看图学修电脑主板[M].人民邮电出版社, 2007, 7.

发电机组气泵开机运行方式探讨 篇9

一、气泵开机可行性分析

气泵开机全程包括2个阶段:第一阶段是利用前置泵进行汽包上水至点火水位, 并维持汽包起压前水位稳定;第二个阶段是在汽包起压后冲转气泵, 并对汽包进行上水, 直到机组接带目标负荷。

1. 气泵前置泵上水可行性分析。

由《前置泵设备技术规范》可知, 前置泵扬程89.46 m, 汽包标高62.2 m, 前置泵上水完全满足锅炉点火升压阶段锅炉上水需要。针对汽包上水初期流量低, 汽前泵 (双吸泵) 在低负荷可能发生串轴的问题, 在实际操作中可适当开启气泵再循环门。经实际测试未见明显串轴, 汽前泵推力瓦温度、回油温度无明显变化, 对设备的安全性没有影响。

2. 气泵在启动初期上水可行性分析。

气泵在开机过程中, 由于出力较低, 在机组中速暖机长时间在1 800 r/min转速运行, 可能使小机排汽温度偏高。经现场观察, 当气泵出口压力较低、流量较小时, 排气温度稍高。但开启气泵再循环, 将给水倒至旁路运行后, 采用给水调门进行节流调节, 保持小机较大通汽量, 则气泵的排汽温度可以下降至65℃, 完全可以保证小机的安全性。

机组在启动初期, 除氧器水箱水温为120~150℃, 此饱和温度对应的压力为0.15~0.47 Mpa, 水泵在正常工作中所做功主要用于提高压力能, 内能基本未变即水泵出入口温度基本不变, 实际中给水泵出、入口温度确实基本不变, 这说明给水泵入口水温即为除氧器水箱水温。为了保证气泵正常工作, 必须控制气泵入口压力>该水温对应的饱和压力+必须汽蚀余量, 气泵入口保证压力= (该水温对应的饱和压力+必须汽蚀余量) ×裕度系数。裕度系数一般取1.1~1.2。在实际运行中, 除氧器水箱最高温度约150℃, 对应压力0.47 MPa, 而依次推算出的保证压力= (0.47+0.3) × (1.1~1.3) MPa=0.86~1.0 MPa, 在启动初期前置泵出口压力>1.28 MPa, 完全满足气泵入口压力要求, 不会发生气泵汽化、汽蚀等不安全现象。

二、气泵开机操作方法

1. 点火前, 用气泵前置泵上水至汽包最低可见水位。

2. 气泵控制水位期间, 应以给水调门控制为主, 气泵转速为辅。

3. 点火初期用前置泵控制锅炉水位 (一般不用补水) 。此时应做好小机冲转前的准备工作, 随时接带负荷。

4. 气泵冲转后, 控制给水母管与汽包差压在0.7~1 MPa, 根据汽包压力缓慢提升气泵转速。同时, 利用给水调门控制汽包水位。

5. 气泵在2 500 r/min左右存在一阶临界转速, 因此, 在

2 300~2 700 r/min之间要快速通过, 此时给水母管与汽包差压>2 MPa以上, 应注意关小调门。

6. 气泵转速在2 700 r/min以上时, 应继续控制给水母管与汽

包差压在0.7~1 MPa。

7. 因气泵转速为900 r/min时, 出口压力为2.

05 MPa;转速为1 800 r/min时, 出口压力为4.05 MPa;转速为3 100 r/min时, 压力为10 MPa。所以升速时不必按规程分900, 1 800, 3 100 r/min三个阶段进行暖机, 而应根据给水母管与汽包差压缓慢对气泵升速。但是必须避开临界转速, 并在接近推荐转速阶段按照规程要求充分暖机。

三、气泵开机注意事项

1. 启动初期采用前置泵给汽包上水。气泵在锅炉点火时开始暖管;汽包压力达到0.2 MPa后开始冲转, 采用气泵继续上水。

2. 保持辅汽压力稳定。应注意防止气泵调门开度过大, 汽压突升, 引起气泵转速失控。

3. 将给水调门开度作为控制水位的主要手段。

因给水流量<80 t时, 表记存在死区, 无法显示锅炉补水量, 此时应保持气泵转速稳定, 缓慢调整调门开度。当水位大幅波动时, 应立即关小调门, 待发现水位下降后, 再增加1%~2%开度, 必要时再以此开度增加, 但是必须在水位–100~200 mm摸索调门大致范围。

4. 因气泵用临炉辅汽驱动, 而蒸汽又凝结在本机, 必然造成凝汽器水位升高。

此时, 应对锅炉采用加强连排量、定排次数等方法放掉凝结水。投入气泵前应保持较低凝汽器水位。

5. 因调门的最佳控制为30%~70%, 应控制好给水与汽包差压, 使调门开度维持在30%~70%度。

四、气泵开机经济性分析

1. 采用气泵前置泵给锅炉上水经济性分析。

前置泵启动后, 稳定电流I1=262 A, 对应功率为P1=149 k W, 上水时间t1=6 h, 则前置泵耗电Q1=P1t1=894 k W·h。

如果用电泵上水, 稳定上水时电流I2=180 A, 对应功率P2=1 589 k W, 电泵上水时间t2=6 h计算, 则电泵启动期间耗电Q2=P2 t2=9 534 k W·h, 节约用电ΔQ=Q2-Q1=8 640 k W·h。

按每年每台机组启动4次计算, 大唐卢县第二热电厂2台机组每年共节约用电Q=ΔQ×4×2=69 120 k W·h。

2. 单用气泵机组启动经济性分析。

启动期间电泵的平均电流I3=270 A, 对应的电泵功率P3=2 386 k W, 启动期间电泵运行时间P3=10 h, 则电泵启动期间耗电Q3=P3 t3=23 860 k W·h。

每年每台机组按启动4次计算, 大唐卢县第二热电厂3台机组共节约用电Q′=Q3×4×2=190 800 k W·h。则气泵开机全年节约用电量Q总=Q+Q′=259 950 k W·h

由此可见, 采用气泵开机后, 经济效益显著。

五、结论