长大隧道施工通风

长大隧道施工通风（共8篇）

长大隧道施工通风 篇1

0引言

长大隧道穿越地层跨度大, 地质情况复杂多变, 施工难度大。隧道开挖爆破作业将产生大量有害气体;洞内出碴运距较大, 机械数量多, 作业时间长, 将排出大量的尾气。这些有害气体很难自然排出洞外, 必须采用机械通风稀释或挤排出洞外, 隧道通风要求高。为保证洞内作业人员的生命安全, 施工通风工作不容忽视。

1工程概况

尤溪隧道全长12 974 m, 属于长大隧道, 分进出口两个标段施工, 其中进口标段承担施工任务6 186 m。隧道采用爆破法开挖, 隧道进口单口施工长度达2 900 m, 通风排烟难度较大。

秀村斜井长1 800 m, 与正洞交于DK374+700, 相交处平面交角45°。斜井工作面负责正洞DK372+464~DK375+856段共3 392 m施工任务, 其中:往进口方向2 236 m, 出口方向1 156 m[1]。

2施工通风

2.1通风量计算

1) 正洞施工所需总风量。

a.施工人员所需风量:

其中, UP为洞内每人所需新鲜空气量, 一般按3 m3/ (min·人) -1计算;m为洞内同时工作的最多人数 (二衬班20人, 初支班20人, 开挖班30人, 出碴班6人, 装载机司机2人) ;k为通风备用系数, 取1.1~1.5。

b.爆破散烟所需风量。

隧道采用纵向压入式通风。

计算风量:

其中, A为同时爆破的炸药量, 按Ⅱ级围岩爆破计算A=120×3×0.8=288 kg;S为坑道断面面积, 取Ⅱ级围岩开挖断面面积116.76 m2;t为通风时间, 取30 min;L为爆破后炮烟的扩散长度, 取60 m[2]。

c.按内燃机作业废气稀释的需要计算 (见表1) 。

其中, n为洞内使用内燃机作业的总功率;A为内燃机每千瓦所需的风量, 一般为2.8 m3/ (min·k W) 。

d.按洞内允许最小风速计算 (见表2) 。

其中, v为洞内允许最小风速, 取0.15 m/s;S为坑道断面面积, 取Ⅱ级围岩开挖断面面积116.76 m2。

综上所述, 得正洞工作期间洞内所需总风量:

2) 斜井施工所需总风量。

a.施工人员所需风量:

其中, UP为洞内每人所需新鲜空气量, 一般按3 m3/ (min·人) -1计算;m为洞内同时工作的最多人数 (开挖班20人, 初支班20人, 出碴班5人, 装载机司机2人) ;k为通风备用系数, 取1.1~1.5。

b.爆破散烟所需风量。

本隧道采用压入式通风。

计算风量:

其中, A为同时爆破的炸药量, 按Ⅱ级围岩爆破计算A=120×3×0.8=288 kg;S为坑道断面面积, 取Ⅱ级围岩开挖断面面积33.41 m2;t为通风时间30 min;L为爆破后炮烟的扩散长度, 取60 m。

c.按内燃机作业废气稀释的需要计算 (见表3) 。

其中, n为洞内使用内燃机作业的总功率;A为内燃机每千瓦所需的风量, 一般取3 m3/ (min·k W) 。

d.按洞内允许最小风速计算 (见表4) 。

其中, v为洞内允许最小风速, 取0.15 m/s;S为坑道断面面积, 取Ⅱ级围岩开挖断面面积33.41 m2。

3) 通风机的工作风量计算。

DT64-125型轴流风机提供的最大风量为3 300 m3/min, 最大风压为5 920 MPa。斜井最长通风管3 944 m, 正洞最长通风管2 794 m。则通风机提供到最远掌子面的风量为:

其中, P为100 m风管漏风量, 取1%;L为通风管的长度;Vm为通风机提供的最大风量。

斜井:V= (1+0.01×1 800/100) ×3 300=3 894 m3/min<4 481 m3/min。

斜井正洞:V= (1+0.01×4 036/100) ×3 300=4 632 m3/min<6 268 m3/min。

进口正洞:V= (1+0.01×2 794/100) ×3 300=4 222 m3/min<6 268 m3/min。

斜井施工期间, 考虑洞口有自然通风, 故配置1台空压机。

斜井与正洞贯通后, 增加1台空压机, 两台同步供风。

2×4 632 m3/min>6 268 m3/min, 满足施工要求。

进口正洞施工, 进洞1 000 m内, 配置1台空压机。超过1 000 m, 增加1台空压机, 两台同步供风。

2×4 222 m3/min>6 268 m3/min, 满足施工要求。

2.2通风设计

1) 正洞进口施工通风方案。

进口采用纵向压入式独头通风, 进口正洞施工, 进洞1 000 m内, 配置1台空压机。超过1 000 m, 增加1台空压机, 两台同步供风。风管采用150 cm PVC软质通风管, 在洞门外不小于20 m处沿隧道一侧高架。同时加强通风管理, 防漏降阻, 控制百米漏风率在1%以内, 以满足施工生产的环境需要 (如图1所示) 。

2) 斜井施工通风方案。

斜井施工采用压入式通风, 在洞口设置1台2DT64-125型轴流通风机。斜井与正洞贯通, 正洞施工期间, 增加1台风机实行两台风机同步供风, 在斜井相交处分叉, 实行双向供风。通过150的PVC软风管送风。

风机安装位置在洞口20 m以外, 避免洞内压出的污气反循环进入风机形成二次污染。风机出口设置变径硬管与风管连接, 风机与风管接口处法兰间加密封垫, 刚性风管与柔性风管结合处绑扎三道, 以减小局部漏风和阻力 (见图2) 。

3) 洞内通风设施布置。

通风管道采用150 cm PVC软质通风管悬挂线路左侧拱腰位置, 采用吊挂安装, 避开其他管线。斜井内风管布置于洞顶部位。

2.3风管安装要求[3,4]

1) 通风管吊挂要平直、拉紧吊稳, 避免出现褶皱增加阻力;

2) 当外径不同的风管连接时, 应以大小头过渡, 过渡长度以3 m~5 m为准;

3) 通风管末端距工作面不超过15 m;

4) 施工衬砌中必须拆卸通风管时, 必须保证风管不得被人为损坏。

2.4通风管理措施[3,4]

1) 加强环保意识, 重视通风工作, 向煤矿学习, 成立专业的通风队伍, 负责通风机、通风管安装, 维护, 以及通风方式变换, 并承担通风效果的责任。2) 通风监测是搞好通风除尘的重要工作, 通风技术人员负责日常的有害气体浓度监测, 根据浓度调整风量, 合理供风, 省电节能。3) 当风管供风到1 000 m时, 应进行一次漏风率测定, 判断风管维护水平, 推断4 000 m时的总漏风率。4) 炮眼应采用水炮泥封堵, 既可减少残眼, 又可使污染在源头得到治理。5) 控制运碴车的柴油烟排放浓度, 也是取得通风效果的重要措施。6) 斜井的断面小, 风管挂好以后要用8号铁线架网, 以免风管下垂被出碴车挂坏。

3结语

尤溪隧道目前已经顺利贯通, 在采用该通风方案施工近3年来, 未因通风不畅, 发生缺氧、中毒事故;洞内作业人员没有患职业病迹象。施工实践证明该通风方案安全、可靠、可行, 可以采用和推广。

参考文献

[1]新建铁路向莆线三江镇至莆田 (福州) 段施工图设计文件[Z].

[2]李小青.隧道施工技术[M].北京:中国建筑工业出版社, 2010.

[3]TB 10204—2002, J 163—2002, 铁路隧道施工规范[S].

[4]TB_TZ214—2005, 客运专线铁路隧道工程施工技术指南[S].

[5]张兴伟, 陶干强.长大铁路隧道施工通风技术探讨[J].山西建筑, 2014, 40 (9) :173-175.

长大隧道施工通风 篇2

长大隧道钻爆法施工中通风防尘方案

本文介绍了辽宁省大伙房水库输水工程D&B2标段6#支洞施工段钻爆法施工中通风防尘的设计、计算与实施.其主要内容为本工程隧洞施工中通风防尘的标准,风量的计算,通风设备的`选择,通风系统的布置,辅助通风措施,综合防尘措施以及提高通风效率措施等.

作 者：樊君玲  作者单位：中铁十三局集团,第三工程有限公司,辽宁,沈阳,110005 刊 名：华章 英文刊名：HUAZHANG 年，卷(期)： “”(1) 分类号：U45 关键词：长大隧道   通风   防尘   水幕降尘   压入式通风  

长大隧道通风技术 篇3

关键词：隧道,通风,技术

引言

施工通风直接影响隧道方案的选择、辅助坑道的设置、施工速度的快慢及工程费用, 因此隧道通风已成为设计和施工长大隧道时不可忽视的一环, 尤其是在以无轨运输为主的机械施工的长大隧道, 隧道通风方案的选择已成为隧道施工中的重中之重。在某铁路隧道的施工中积累了一点经验, 现介绍如下。

1 工程概况

某铁路隧道全长3878m, 为单线电气化铁路隧道, 隧道以Ⅱ级围岩为主, 有少量Ⅲ级围岩地段, 节理稍发育, 整个隧道全部属石灰岩地区。施工采用进、出口两个工作面, 进口区场地较开阔, 地形较平坦, 洞口距碴场距离较近, 相对成本低, 因此作为主要工作区, 计划掘进2500m;出口位于U型深谷的陡壁之上, 道路及场坪开辟困难, 弃碴场容量有限, 不易组织较大规模的生产, 计划掘进1378m。经过进行性比较, 结合企业现有设备情况, 项目采用了无轨运输方式。

2 隧道中的有害气体

2.1 炮烟中有害物质及其发生量。

爆破施工主要使用2#岩石硝铵炸药及少部分RJ-2乳胶炸药。产生的有害气体按单一炸药 (2#岩石硝铵炸药) 考虑, 一次爆破使用炸药达190kg, 产生有害气体初始浓度测定为CO:280~291mg/m3;NO2:16~17.9mg/m3。

2.2 柴油机排放有害物。

产生有害气体的机械设备:ITC/SCHAEFF隧道挖掘装载机1台;VOL-VO铰接自卸车2台, 太托拉2台, 三菱砼输送车1台, 根据经验数据及各类施工机械设备使用技术参数, 各种类型机械车辆排气中产生的有害气体浓度见下表1。

2.3 隧道内有害物质的允许标准。隧道内有害物质的允许标准见表2、表3。

3 隧道通风

3.1 通风量计算。

采用大型机械化作业施工的隧道, 出碴及砼输送作业均采用大型机械, 洞内施工人员大幅度减少, 作业人员所需风量已不起控制作用, 主要控制风量的是排出炮烟和柴油机废气所需的新鲜空气量, 所需风量可按排出炮烟、内燃机废气、洞内控制风速三方面考虑。

(1) 排出炮烟所需风量估算:Q= (5Gb-AL) /t

式中:Q—需要通风量, m3/min;

T—通风时间min取t=40min (掘进2500m时的通风时间) ;

G—同时爆破炸药量kg, 取G=190kg;

b—爆炸时有害气体生成量m3/kg, 取b=40m3/kg;

A—掘进断面积m2, 取A=45.28m2;

L—炮烟抛掷长度m, 取L=56m;

(2) 排出废气所需风量估算:Q=k∑Ni

式中:Q—无轨运输所需通风量m3/min;

k—功率通风计算系数, 取k=1.1;

i—内燃机械台数;N—各种内燃机械的额定功率, KW (见表4) ;

(3) 最小风率计算:Q=v A

式中:Q—需要通风量m3/min;

v—允许最低风速m/min, 取v=9m/min;

A—掘进断面积, 取A=45.28m2;

由通风量计算结果表明, 排出内燃机废气是隧道通风的控制指标。

3.2 通风设备选配

(1) 通风机。根据以往的施工经验, 我们对国产的通风设备的选配做了详细调查, 通过比选, 选用西安交大咸阳风机厂生产的SD-1No10A型与SDDY1100No11A型隧道通风机, 该机采用先进的三元优化设计、弯掠组合正交扭曲叶片、子午加速型流道, 具有气体流动性好、效率高、送风距离远、噪音低、安装运输方便等优点。其主要性能参数及性能曲线见表5。

根据排出内燃机废气所需风量Q=1154m3/min可选定通风机由1台SDDY型风机与1台SD-1型风机组合串联, 即在前1500m采用一台SDDY型, 在后1000m采用串联一台SD-1型通风机的通风方式。

(2) 风管。风管根据通风机来选定。在干溪沟隧道中为有效地提高供风距离和考虑风机、风管匹配选用柔性风管, 管径为Φ1500mm混合胶布柔性风管, 采用拉链扣式链接, 接头牢固严密, 不易泄露, 为减小接头漏风量和接头局部阻力采用气密性高无针孔20m长风管。

3.3 通风设备布置。

出口工区初期阶段掘进1500m后, 采用一台隧道通风机, 该机电功率为55×2KW, 具体性能见表6。

爆破后30min, 离开挖面30~70m范围内炮烟浓密, 持续通风, 运碴1.2~1.5h后掌子面附近100m范围内烟尘渐弱, 但在400~600m范围内聚集大量废气及烟尘, 尤其在衬砌台车附近烟尘聚集更明显。证明此时选用1台设备不能满足通风需要, 为解决长距离低消耗通风改用西安交大咸阳风机厂生产的SD-1No10A与SDDY-1000型隧

道通风机串联。

4 通风效果

进口掘进500m, 放炮后通风5min工人可进入工作面;掘进1000m, 通风15min便可进入工作面, 且隧道中部没有明显烟雾和灰尘;掘进2500m时, 通风40min便可进入工作面工作, 但隧道中部1000~1800m处烟尘稍大。

5 经验体会

(1) 施工通风对改善隧道内工作环境及提高工作效率起着至关重要的作用, 在长大隧道施工中, 尤其采用了无轨运输的情况下, 选用大功率、大直径、高效能通风机是关键。

(2) 防漏降阻是实现长距离通风关键, 风管漏风量与安装通风管质量、风管阻力有很大关系, 相同距离的两段风管其漏风率有很大差异。由此可见选择通风设备时, 不仅要考虑设备的供风量, 还要根据通风的长度考虑适当的风压。风压太小, 送风距离达不到要求, 风压太大, 风阻便增大, 风管容易破损, 增加漏风系数。风管的选择原则是在施工空间允许的条件下尽可能选择较大直径的和每节长度较长的风管, 以降低风阻和减少风管接头, 同时提高挂设质量, 保证送风通畅。

(3) 压入式通风方式操作简单方便, 掌子面空气质量较好, 但整个隧道空气稍差, 适合于短隧道无轨运输和中长隧道有轨运输。

参考文献

[1]铁路工程设计技术手册隧道[M].北京:人民铁道出版社, 1978.

长大隧道施工通风系统选用与优化 篇4

关键词：长大隧道,施工通风,有限元模拟,优化

1 工程概况

鹤大高速TX01标段二密隧道工程全长3 160 m, 隧道位于长白山西南麓支脉山区, 隧道最大埋深约200 m。隧道穿越围岩类别有Ⅱ级、Ⅲ级、Ⅳ级、Ⅴ级, 其中Ⅲ级围岩7 725 mm, 占48%, 设计断面81.4 m2。隧道出口计划掘进1 675 m, 开挖方法为钻爆法, 采用内燃装载机装碴、自卸汽车无轨运输出碴, 通风效果的好坏对掘进影响很大。

2 通风系统的选用

第一阶段考虑采用压入式通风, 通风距离为1 000 m以内。

第二阶段在掘进深度较大时, 排烟时间过长, 因此采用混合通风方式, 采用抽出式风机将靠近掌子面的烟尘尽快排除。

第三阶段在掘进一定深度后现有压入式风机的风压会存在不足, 根据隧道开挖断面大的特点, 在拱顶位置设置射流风机 (根据需要可设置多台) , 以保证提供足够风压。

3 通风系统实施效果检验

隧道施工初期采用压入式通风阶段能够保证掌子面附近烟尘很快得到排除。采用混合式通风阶段, 虽然增加了抽出式风机, 但由于功率过小, 在靠近抽出式风机附近烟尘积聚严重, 但在掌子面300 m范围的工作区域内基本能够满足工人正常生产, 在掘进1 300 m时, 虽然在掌子面附近和第一台衬砌台车前各增设了1台NSL-100U-4P-41射流风机作为辅助通风, 但通风效果不理想。掌子面附近的烟尘排除时间过长, 尤其在出碴期间, 洞内工作不得不间断进行, 导致作业循环时间过长。

4 通风系统的局部模拟分析与改进

运用MSC.Marc程序中的流体分析 (FLUID) 功能对隧道通风系统中几个重要组成部分进行三维数值模拟分析, 以揭示掌子面附近的通风流动规律, 为改进通风系统提供依据。

4.1 局部分析模块的选取

隧道施工中在掌子面150 m范围内为工人工作频繁区域, 原隧道通风系统压入式风筒末端距掌子面约30 m, 2台射流风机分别位于距掌子面40 m和70 m的施工用简易台车上。首先将掌子面工作区间按不同工序进行了划分, 见图1。其次, 对工作区域内的风筒末端和射流风机通风情况以施工实际的几何尺寸和风机安装位置为计算依据通过有限元计算方法进行三维模拟分析。

4.2 隧道射流通风分析

4.2.1 计算模型

模拟分析的射流风机选取隧道实际采用的NSL-100U-4P-41型射流风机, 计算模型选取风机前端50 m和后端10 m, 有限单元网格划分见图2。

4.2.2 计算结果与分析

1) 在风机附近会产生涡流, 引起射流风量的损失。因此射流风机工作面安装位置很重要, 施工中应注意避免射流风机附近的这种涡流出现在工作区内。2) 图3显示了风机附近轴向铅垂面的速度分布云图。从中可见在风机下方形成较明显的低速回流区, 在很短距离内沿隧道纵向扩散完成后在区段的出口段后半部分就已经达到均匀流状态。因此在安放射流风机时, 要充分考虑这些因素的综合影响, 确定合理摆放位置。同时可以观察到在均匀流区段内每个断面内的风速分布规律为中间最大, 向四周逐渐衰减, 为了减少正面阻力损失, 一方面减少障碍物, 另一方面洞内设备摆放要尽量靠近巷壁。

4.3 风筒末端通风分析

1) 计算模型。

以二密隧道原施工通风系统风筒末端的状态参数为主要研究对象, 对此处的局部损失进行了三维模拟, 暂未考虑出碴工序各种设备工作情况。

2) 计算结果与分析。

a.风筒末端风流出风筒后进行了速度的重分布, 继续向前风流较小, 大部分风流形成回流流向区域后端。b.愈接近风筒末端风速愈高, 由于风流断面突然加大, 会产生较大的阻力损失, 此处气流压力会急剧下降, 但进入隧道不远就完成了风流的降压过程, 在区段出口附近逐渐形成稳定流动。c.隧道施工中, 掌子面爆破和出碴工序是洞内污染的主要来源, 而且装碴作业时间长, 因此宜将风筒末端引至此作业面中, 利用风速的回流作用将此处的污染气体冲淡和带走。

4.4 对原隧道施工通风系统调整

通过对原通风系统模拟分析, 我们对通风系统在保持原有通风设备不变的情况下进行了如下调整, 隧道通风系统调整后布置如图4所示。1) 为保证出碴区内有足够的风量, 将压出风筒至掌子面的距离控制在15 m范围内, 并采取有效措施对风筒加以保护。2) 将风机Ⅱ尽量靠近下导落底区, 也使射流风机形成稳定风流迅速到达其他工作区, 改善通风环境。3) 将射流风机Ⅰ移至第二组衬砌台车后面, 以补偿工作区域内由于作业工序较多而造成较大的阻力损失, 对风压及时进行动力调节, 最终将洞内有害气体全部排出。4) 减少工作区域内各种临时设备、材料的堆放, 对一些常用设备的摆放要尽量靠近隧道侧壁。

4.5 通风综合管理改进措施

1) 风管的改进。本隧道原通风系统采用软风管, 防漏降阻是实现长距离通风的技术关键。我们在靠近风机一端的高压差区段采用了硬风管进行改进, 以减少漏风现象的发生, 将破损软风管尽量靠近出风口端加以利用。风管的接长增大到30 m以上, 接头采用拉链方式, 以减少接头漏风和降低局部阻力。2) 加强通风管理。建立和稳定通风技术队伍, 加强现场检查和通风管理工作。同时加强施工设备的维修管理工作, 降低有害气体的排放量。

4.6 改进效果的检验

1) 通风排烟时间由2 h～3 h降到40 min以内, 且洞内作业区域的环境基本满足通风环境标准。2) 洞内可视度提高, 工作面装碴机司机和其他辅助人员可以连续作业, 连续装完一排碴只需5 h～6 h, 而过去出碴时间需8 h～10 h。3) 作业循环时间已控制在18 h～20 h以内, 比以前缩短6 h～7 h以上。

5 长大隧道施工通风系统优化小结

1) 在隧道施工中, 施工人员主要集中在掌子面附近区域工作。因此可根据不同作业活动区域特点按主控区域 (工作区) 和辅控区域 (非工作区) 区别控制通风, 合理匹配设备, 以突出重点、节省资源。二密隧道在通风系统设计优化时根据这一点, 充分利用现有通风设备, 满足了通风需要。2) 风机与风管的性能必须合理匹配。风机和风管组成了统一的通风系统, 该系统的性能由它们的工况点所确定。二密隧道施工中通过对实际通风数值模拟以及实践检验改进了施工通风系统, 在未增加设备投入的情况下也取得了较好的效果。3) 在长大隧道的施工通风中风压的损耗是非常大的, 目前采用的风管供风系统降低通风阻力的主要技术手段是采用大直径风管。二密隧道在施工中采取了120 cm的风管以减小阻力。4) 搞好隧道施工通风的关键在管理, 因此解决当前隧道施工通风技术难题主要应采取科学设计、合理布局、优化匹配、防漏降阻、严格管理等综合措施。

参考文献

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[2]JTJ 026.1-1999, 公路隧道通风照明技术规范[S].

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[5]李玉柱, 苑明顺.流体力学[M].北京:高等教育出版社, 1998.

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[8]王日升.美菰林纵向通风公路隧道数值模拟与研究[D].北京:北京工业大学硕士学位论文, 2003.

长大铁路隧道施工通风技术探讨 篇5

1 工程概况

新建张家口至唐山铁路工程燕山隧道位于河北省宣化县李家堡乡李家堡村与赤城县龙关镇八里庄村之间境内, 为双洞单线隧道, 线间距为40.0 m。隧道左线进口里程为改DK52+953, 出口里程为改DK74+106, 长21 153 m;隧道右线进口里程为改YDK52+960, 出口里程为改YDK74+114, 长21 154 m。隧道设置7座斜井, 左线与右线每隔420 m设置横通道一个。

燕山5号斜井设计为双车道永久斜井, 断面尺寸为6.8 m×6.3 m (宽×高) , 斜井长1 352 m, 与左线正洞交会里程为DK66+422, 与线路平面交角为67°, 综合坡度8.01%, 采用无轨运输方式。进入正洞后承担四个作业面的施工任务, 属于单斜井进双正洞双向掘进, 同时有四个面施工, 其中左、右线张家口方向1 310 m, 左、右线唐山方向1 750 m, 施工任务平面布置示意图见图1。通过斜井独头掘进最长距离为3 102 m。

2 通风方式选择

结合燕山隧道5号斜井进正洞后四个面同时施工的实际施工情况, 斜井进正洞施工通风方式分为两个阶段。第一阶段:斜井进左、右线正洞后, 第一个横通道未施工前, 采用压入式通风技术;第二阶段:横通道施工后, 采用排风式和巷道式相结合的混合式通风技术, 并使用射流风机加强空气流动。

3 通风系统设计

3.1 设计原则

1) 正常施工条件下的施工环境应符合国家卫生标准, 即CO含量低于30 mg/m3, 氮氧化物 (换算成NO2) 低于5 mg/m3, 粉尘浓度不得大于2 mg/m3, 洞内气温不得大于28℃。2) 应紧密结合施工现场, 满足施工进度的要求。3) 应尽可能降低通风技术难度, 便于施工管理。4) 选用国产低噪声、高效率专用隧道风机, 坚持节约投资、节约能源的设计原则。

3.2 所需风量计算 (单工作面)

在长大隧道施工又采用钻爆无轨运输的情况下, 设计需考虑隧道内最低允许平均风速、人员呼吸所应保证的风量、排出炮烟、粉尘所需风量、稀释和排出内燃设备废气所需风量等因素。根据施工通风经验, 一般稀释和排出内燃设备废气计算所需风量是最大的, 也是确定通风系统设计风量的主要依据。根据《铁路隧道工程施工技术指南》规定, 稀释内燃设备废气所需风量不应小于3 m3/ (min·k W) , 则:。其中, Ti为内燃机械设备利用率, 取0.65;Ni为每台内燃机械设备的额定功率, 其中装载机功率为162 k W, 出碴汽车功率为214 k W, 挖掘机功率为110 k W。第一阶段:内燃设备按出碴车3台、装载机1台、挖掘机1台考虑, 经计算Q内=1 782.3 m3/min;第二阶段:因设置了排风机, 只考虑掌子面附近的内燃设备, 按出碴车2台、装载机1台、挖掘机1台考虑, 经计算Q内=1 365 m3/min。

3.3 风机供风量 (单工作面)

1) 管道漏风系数:。其中, L为通风管道长度;P100为平均百米漏风率, 取1.5%。2) 风机供风量:Q供=P·Q内。经计算, 两个阶段风机供风量如表1所示。

3.4 管道风阻计算

1) 沿程阻力损失。。其中, α为管道摩擦阻力系数, 取0.002 kg/m3;L为通风管道长度, 第一阶段取1 772 m, 第二阶段取500 m;d为风管直径, 第一阶段取1.5 m, 第二阶段取1.2 m;Q为计算几何平均风量。计算沿程阻力损失时, 管道风量应取风机风量和工作面风量的几何平均值。2) 局部阻力损失。局部阻力损失可按沿程阻力损失的10%~15%估算, 取hx=0.1hf。通风阻力损失:hf+hx=1.1hf。经过计算, 两个阶段通风阻力损失如表1所示。

3.5 风机排风量 (单工作面)

第二阶段污浊气体采用轴流风机向外排出, 排风量为掌子面稀释内燃设备的污浊空气和整个通道的污浊空气。

其中, L未为未衬砌段长度, 取200 m;A未为未衬砌段断面积, 取45 m2;L衬为衬砌段长度, 取1 550 m;A衬为衬砌段断面积, 取32 m2;v为污浊气体流动速度, 取0.3 m/s。

经计算Q污=780.3 m3/min。则轴流风机排风量Q排=Q污+Q内=1 365+780.3=2 145.3 m3/min。

3.6 射流风机计算

射流风机加快空气单向流动的速度, 所需的风量为:

其中, v为隧道内空气流动速度, 取0.3 m/s;A为已衬砌段面积, 32 m2;k为沿程损失, 取1.5。

3.7 通风设备选择及配置

按两个面同时爆破和出碴配置通风设备。根据前面的计算结果, 第一阶段压入式轴流风机选用SDF (C) -No12.5型, 风管选用直径1.8 m和1.5 m的PVC拉链式软风管。第二阶段巷道式轴流风机选用SDF (C) -No11.5型, 射流风机选用SSF-No10, 风管选用直径1.2 m的PVC拉链式软风管;排风式轴流风机选用SDF (C) -No12.5型, 风管选用直径1.8 m PVC拉链式软风管。主要通风设备参数见表2。

3.8 隔风门制作

横通道右线侧 (污浊空气通道侧) 设置隔风门, 为便于拆除, 采用铁架上粘贴防水板密封。

3.9 通风系统布置

第一阶段:在斜井口设置2台SDF (C) -No12.5型轴流风机, 通过直径1.8 m软风管将新鲜空气送至井底, 斜井与正洞交叉口处采用可调式铁皮三通管将风路分为左、右线直径1.5 m软风管, 新鲜空气被压入到掌子面, 具体见图2。

第二阶段:左线掌子面后第一个横通道向井底方向100 m左右设置一台SDF (C) -No11.5型轴流风机, 通过直径1.2 m软风管将新鲜空气送至左、右线掌子面, 横通道位置设置铁皮三通管;斜井进右线横通道进、出口方向20 m左右设置2台SDF (C) -No12.5型轴流风机 (排风机) , 通过两路直径1.8 m软风管将污浊空气排到洞外。除斜井进右线横通道和掌子面后第一个横通道外, 其他所有横通道设置隔风门。为加快空气流动, 每间隔420 m左右设置一台射流风机, 位置为横通道附近, 具体见图3。

4 通风效果监测

考虑右线通风距离比左线长、大里程通风距离比小里程通风距离长两个因素, 两个阶段的监测地点均选在右线大里程方向, 第一阶段监测地点为通风距离1 742 m处, 第二阶段监测地点为通风距离470 m处。风速、通风量、NO2和CO浓度爆破后15 min, 30 min, 60 min进行监测, 监测结果见表3。

从监测数据可以看出, 监测地点风量和风速均满足要求;爆破后30 min, 两个阶段监测CO浓度低于30 mg/m3, NO2浓度远低于5 mg/m3, 出碴过程中因出碴内燃设备尾气造成CO浓度有所上升, 但低于30 mg/m3, 满足国家卫生标准。

5 结论及建议

1) 燕山隧道5号斜井进正洞两个阶段采用的通风技术取得了良好效果, 特别是第二阶段采用的排风式和巷道式相结合的混合式通风技术, 解决了单斜井进双正洞四个工作面同时施工的通风难题, 且对通风成本有利, 可值得类似工程借鉴。

2) 单斜井进双正洞四个工作面施工, 产生的污浊空气多, 虽设置了射流风机加快流动速度, 但到施工后期, 污浊气体流动的距离长、速度缓慢, 在洞内滞留时间长, 影响已衬砌段的施工环境。为加快污浊气体尽快排出洞外, 建议在污浊空气通道顶部间隔200 m打直径20 cm或30 cm的通风孔, 利用烟囱效应进行自然排污浊空气。

摘要：在总结钻爆法无轨运输压入式、排风式和巷道式通风技术经验的基础上, 通过对燕山隧道5号斜井进双正洞同时施工的两个阶段通风系统设计和布置, 达到了提高通风效果和改善隧道施工环境的目的。

关键词：斜井,双正洞,混合式通风技术,长大隧道

参考文献

[1]赖涤泉.隧道施工通风与防尘[M].北京:中国铁道出版社, 1994.

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[8]新建张家口至唐山铁路工程ZTSG-2标段实施性施工组织设计[Z].2012.

长大隧道施工通风 篇6

天平线唐杨隧道施工正洞及其斜井主要位于牛头河左岸中山区, 山势陡峭, 相对高差约200~400m, 最大埋深约370m, 隧道全长6428m, 起迄里程为DK13+282~DK19+710。隧道进口段106.39位于R=800m的曲线上, 其余段落均位于直线上。除隧道进口端118m纵坡为11‰的上坡, 其余部分纵坡均为13.5‰的上坡。隧道在DK17+250处设一斜井, 斜井与线路的交角为48°49′42″, 斜井长327m, 斜井综合坡度为10.5%。按120km/h客货共线电化铁路隧道设计, 为单线复合式衬砌断面, 进口、出口都采用台阶式洞门。隧道洞身有Ⅱ级围岩3200m、Ⅲ级500m、Ⅳ级2440m、Ⅴ级288m。开挖采用进口、斜井、出口同时掘进。

2 施工通风方案

2.1 通风方案的确定

唐杨隧道根据确定的施工方案和工期安排以及施工顺序情况, 通风采用长管压入式通风方案, 必要时在局部安装吸出式射流风机进行混合通风。

唐杨隧道施工通风根据实际情况分为三个阶段:

(1) 隧道施工初期, 斜井与正洞没有贯通阶段; (2) 斜井与正洞已经打通, 并通过斜井进行正洞掘进, 但各工区施工的正洞还没有贯通阶段; (3) 隧道施工后期, 已经有部分正洞贯通阶段。

2.2 风量计算

隧道内所需风量按照下列几种计算方法进行计算, 并取计算结果的最大值作为供风的标准。

2.2.1 按洞内同时工作的最多人数计算

q-每人每分钟呼吸所需空气量q=3m3/min;

m-同时工作人数, 正洞取m=150人;

k-风量备用系数, 取k=1.15;

由此得Q1=qmk=3×150×1.15=517.5m3/min;

2.2.2 按稀释内燃设备废气计算工作面风量

内燃机功率使用有效系数K1=0.6;

内燃机功率工作系数K2=0.8;

内燃机功率之和ΣN=800k W;

内燃机每千瓦需要风量3m3/min;

2.2.3 按允许最低平均风速计算

A-隧道开挖断面面积, 取A=56.21 m2;

V-允许最小风速, 取V=0.15m/s;

2.2.4 按照爆破后稀释一氧化碳至许可最高浓度计算采用压入式通风:工作面需要风量

Q4=t7.8姨3GA2L2 (m3/min) , 式中:

t--通风时间, 取t=30min;

G--同时爆破炸药用量, 按Ⅲ级围岩考虑, 每循环最大进尺取3.5m, 正洞取1.05kg/m3, 则G=56.21×3.5×1.05=206kg;

A-隧道断面积, 取A=56.21m2;

L-掌子面满足下一循环施工的长度, 取300m;

则采用压入式通风时, 工作面需要风量

Q4=7.830206×56.212×30023姨 (m3/min) , 式中:=1009.76m3/min;

取上述四种计算中的最大值作为通风设计量, 即风量取1152m3/min。

根据施工安排单口掘进最大长度按L=2800m。

风管漏风系数

Pc=1/姨 (1-β) l/100姨=1.62, (β=0.017, L=2800m) ;

通风机供风量Q供=PcQ2;

则Q供=1.62×1152=1866m3/min, 取:2000m3/min。

2.2.5 管道阻力系数

风阻系数Rf=6.5a L/D5, 摩阻系数α=λρ/8=0.00225kg/m3

取软管直径D=2.0m、1.8m、1.5m。管道长度L=2750m, 求值Rf见表1:

2.2.6 风管直径选择

根据以前的施工经验、隧道断面以及目前常用性能稳定的风机选定通风管直径, 本标段隧道施工通风管直径均采用1.5m。

2.2.7 管道阻力损失

管道阻力损失Hf=Rf Qj Qi/3600+HD+H其他

式中Qj———通风机供风量, 取设计风量, m3/min;

Qi———管道末端流出风量, m3/min;

HD———隧道内阻力损失取50;

H其他———其他阻力损失取60;

风机设计全压H=Hf=Rf Qj Qi/3600+110;

唐杨隧道风机全压:H= (5.36×2000×1152) /3600+110=3540.4Pa;

风机功率计算

风机功率计算公式:W=QHK/60η;

式中:Q-风机供风量;H-风机工作风压;η-风机工作效率, 取90%;K-功率储备系数, 取1.05;

风机功率为:

通风设备选择

由上述计算, 选用风机如下:

唐杨隧道施工通风风机选用2DT-12.5型, 风量3600m3/min, 电动机功率2×110KW。

3 高压供风方案

高压风采用电动空压机组成压风站集中供风方式, 分两阶段供应, 即洞口段1.5km范围内在洞外设置电动空压机组集中供风;施工超过1.5km后, 在洞内进行增压, 供洞内钻眼、喷射混凝土及断面清理等施工用风。

高压风管直径采用φ200mm无缝钢管, 进洞后采用托架法安装在边墙上, 沿全隧道通长布置, 高度以不影响仰拱及铺底施工为宜。主管道每隔300~500m分装闸阀和三通, 以备出现涌水时作为排水管使用, 管道前段距开挖面30m距离主风管头接分风器, 用高压软管接至各风动工具。空压机配备按洞内风动机械同时工作最大耗风量及管道漏风系数等计算。

δ:安全系数电动取0.3~0.5。

k:空压机本身磨损的修正系数取1.05~1.10。

km:不同海拔高度的修正系数取1.14。

ΣQ:风动机具同时工作耗风量总和。

qn:管道漏风系数取1.15。

同时工作的各种风动工具耗风量

N:使用台数。

Q:每台耗风量。

k1:同时工作系数取0.85。

k2:风动机磨损系数取1.10。

总风量按各工作面全部采用风动工具凿岩, 正洞工作面按20台风枪考虑, 每台耗风按3m3/min计, 两个工作面喷射混凝土同时用湿喷机, 每台耗风量按16m3/min计, 则正洞每个洞口总耗风量为:20×3+16×2=92m3/min;斜井正洞按两个工作面, 每个工作面按20台风枪考虑, 每台耗风按3m3/min计, 二个工作面喷射混凝土不同时用湿喷机, 每台耗风量按16m3/min计, 则正洞每个洞口总耗风量为:20×3+16×2=92m3/min;则总耗风量=92×2=184 m3/min。

根据计算所得总耗风量, 在唐杨隧道正洞进、出口、斜井分别设一组6×20m3/min压风站, 独立形成供风系统;高压风管在斜井与正洞交叉处安装一个三通闸阀, 分别供进出口方向施工。

4 结束语

总之, 长大隧道施工通风机的功率、通风管直径应根据隧道独头掘进的长度、断面大小、通风方式、运输方式不同而适当选择, 在隧道施工断面净空允许的前提下应采用大直径风管, 同时通风管应优先采用高强、低阻、阻燃的软质风管, 风管挂设应做到平、直、无扭曲和褶皱, 尽量减少接头数量, 保证接头严密, 随时检查, 发现异常及时更换, 以保证施工作业面供风正常, 通风方式宜采用压入式或混合式通风, 有条件时宜采用巷道式通风和安装射流风机等, 当独头供风长度大于2000m时宜考虑设增压风站或高压风包供风, 供风主管道长度大于1000m应在管道最低处设置油水分离器定期放出管中聚积的油水, 以保持管内清洁和干燥。

摘要：随着铁路建设的飞速发展, 高速已成为铁路发展的必然趋势, 以桥梁、隧道等刚性路基代替填土段路基施工是采取的必然措施之一, 同时长大隧道、特长隧道工程在选线设计里大量存在, 施工中为保证文明施工和舒适的工作环境, 所以长大隧道通风方案的选择, 通风措施的采取显得尤为重要, 通过现场观察及总结多年的施工经验, 从理论和实践上对隧道通风施工技术进行了计算, 详细分析隧道通风对其施工本身产生的影响, 阐明了只要通过多种途径进行通风计算, 并采取相应的通风措施, 隧道施工环境是完全可以改善的, 天水至平凉铁路设计长大隧道三座, 本文以唐杨隧道通风计算为例阐明隧道施工通风技术。

关键词：隧道通风,风量计算,通风方案

参考文献

[1]铁路隧道工程施工技术指南TZ204-2008.铁道部经济规划研究院发布.

[2]铁路隧道工程施工技术手册 (上册) .北京:中国铁道出版社, 2007.8.

浅述铁路长大隧道通风技术 篇7

关键词：隧道,通风,技术,管理

1 工程概况

某新建客运专线隧道全长6 108 m,隧道内为人字坡,进口段为3 ‰的纵坡,出口段为-5 ‰的纵坡。该隧道地主要以花岗岩、凝灰岩为主,Ⅰ级,Ⅱ级,Ⅲ级围岩约占隧道全长的 90%,围岩总体良好。根据施工组织安排及施工方案,隧道进口采用凿岩台车施工,出口采用人工开挖;根据工期安排,结合工艺及设备配置,出口计划开挖2 865 m,进口计划开挖3 243 m,最大通风距离3 km以上。

2 通风参数计算和通风机选择

2.1 通风量计算

2.1.1 作业机械消耗风量

运渣车运营通风交通量,如下:

N=2×(S1/V1)/Tz+1[1] (1)

其中,N为运渣车辆台数,辆;S1为隧道掘进长度,km;V1为车辆洞内行走速度,km/h;Tz为装渣时间,min。

运渣车辆功率为200 kW,每1 kW配3 m3/min风量。

Q=P×N×W=2 940 m3/min。

考虑内燃机械施工时间的差异及车辆使用年限等因素,修正系数取1.1。

2 940×1.1=3 234 m3/min。

洞内风速:3 234/60/106=0.51 m/s>0.15 m/s(排尘风速)。

当开挖长度为2 700 m～3 200 m时,需通风量为3 234 m3/min。

2.1.2 最小风速确定风量

Q=60×V最小×S最大=60×0.15×120=1 080 m3/min[2] (2)

2.1.3 同时在洞内作业最多人数

开挖+衬砌+找平层及边墙基础+底板施工+电缆槽=40+50+15+20+20=145人。

Q=k×m×q=1.1×3×145=478 m3/min。

各阶段隧道设计风量和实际需用风量见表1。

2.2 通风管阻力计算

根据空气动力学理论,气流沿管道输送要受风管和风道摩擦阻力、管道局部阻力及可能的正面阻力,因此为把需要的风量输送到作业面,通风机必须具备相应的压力。

H机≥H总阻,

H总阻=∑h摩+∑h局+∑h正。

2.2.1 摩擦阻力

h摩$=\lambda \frac{LV{}^2}{2\text{g}d}\gamma {}^{[2]}$ (3)

其中,h摩为摩擦阻力,Pa;λ为达西系数;L为风管长度,m;V为风速,m/s;d为风管直径,m;g为重力加速度,m/s2;γ为空气容重,N/m3。

对任意形状管道d=4S/U,则:

h摩$=\lambda \frac{LUV{}^2}{2\text{g}S}\gamma {}^{[2]}$ (4)

其中,U为风管周长;S为面积;Q为管中风流量,m3/s;V为风流速度,V=Q/S。令$a=\frac{\lambda \gamma }{8\text{g}}$,将a和V代入式(4)得:

其中,a为摩擦系数;Q为风管流量,m3/s;S为风管面积,m2。

2.2.2局部阻力

气流在管中流动,遇到转弯、断面扩大、缩小或交叉等,产生风流阻力。如气流以V1速度从小断面S1进入大断面S2管道,速度降为V2,则气流能量损失为:

将S1V1=S2V2代入式(6)得:为局部摩擦系数,以V=Q/S代替V1,空气重力γ=12 N/m3,代入式(6),得局部损失公式为:

2.2.3阻力计算

对最大输送距离进行风阻计算:

SD-N010风机:h摩(1.5 m)=314.5 Pa,

h局(1.5 m)=29.6 Pa;

SD-1250风机:h摩(1.8 m)=329.2 Pa,

h局(1.8 m)=44.6 Pa。

总风阻值分别为:h总(1.5 m)=314.5+29.6=344.1 Pa,h总(1.8 m)=329.2+44.6=373.8 Pa。满足风机风阻要求。

2.3通风设备及动力

根据计算结果,出口配置SDF-1250,SD-N010各1台;进口因输送距离长、多个衬砌台车作业,漏风率难以控制,因此2 850 m～3 200 m时采用2台SDF-1250风机同时工作,如该段漏风率控制在20%以下,可减少1台。

3通风方案设计

3.1进、出口通风设计

当开挖长度小于650 m时采用SD-N010风机同时高速运转当开挖长度在650 m～2 100 m之间时采用SD-N1250风机同时低速、高速运转。当开挖长度在2 100 m～2 850 m之间时采用SD-N010,SD-N1250风机同时高速运转。当开挖长度在2 850 m～3 200 m之间时采用2台SD-N1250风机高、低速同时运转。

3.2通风方式修改

以上通风方案进口开挖长度在1 300 m～1 500 m之间时通风效果较差。

因此进口开挖长度在1 500 m～2 100 m之间时通风方式适当调整:采用混合式通风,SD-N1250风机往洞外抽,SD-N010风机往洞掌子面供风,两风机间距离错开60 m,以加快空气循环速度、减少漏风率。风机及配套供电变压器随综合洞室开挖往前移动,通过方案调整较好解决该段通风问题。通风设计见图1。

4通风管理

1)加强洞内空气质量监测,根据反馈信息调整通风系统;2)采取措施,减少洞内机械废气排放,控制运渣车烟排放浓度;3)建立健全管理制度,加强通风的日常管理,勤检查、常维护,保证风机正常运转;4)选用大直径、漏风小、风阻低的通风管及大风量高风压的强力风机;5)保证风管接头严密,避免车挂炮崩,防止漏风或尽量减少漏风。

5结语

良好的通风效果是安全生产、文明施工的前提,尤其是长大隧道的通风更是直接影响着施工生产,因而通风方案的优劣至关重要。该隧道得以如期完工得益于合理的通风设计方案及有效的管理,为独头掘进3 km左右长大隧道的施工通风提供了一定的借鉴价值。

参考文献

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长大隧道施工通风 篇8

1 隧道防灾通风

公路隧道通风方案的设计, 需要考虑两个要点: (1) 满足交通运营通风; (2) 满足火灾发生时的通风需求。而第二点防火救灾是目前公路隧道尤其是长大公路隧道通风的重点难点, 而且是今后很长时间内需要攻破的难题。火灾工况时的隧道通风必须以保障人身财产安全为首要目的, 通过有效的防烟排烟设计, 控制烟气合理流动。总结成功经验, 隧道防灾通风设计应遵循以下原则: (1) 有利于人员逃生避难, 应尽量减少传到人体上的热负荷, 避免因纵向风流的混流而影响排烟和火灾救援; (2) 有利于消防救援人员展开救援和消防工作, 使消防救援人员从上风向接近火场; (3) 避免火场高温空气大范围扩散, 防止发生二次火灾导致火灾规模扩大; (4) 避免烟气进入相邻隧道或避难场所。简称为“两个有利于, 两个避免”。在研究通风方案时, 必须谨慎, 这包括两个方面, 一方面是基础设施的合理布置:隧道防火区段的划分, 横通道的设置、开启与关闭, 烟流排出的路径与速度, 逃生通道的空气补给, 避难洞的新风需求, 隔温安全段的长度和降温措施, 排风口的间隔和面积等;另一方面是机器调:配火灾时的风机控制, 部分风机损坏时的风机调配等。这些要点都要逐一详细研究。在研究这些问题的同时必须综合考虑隧道的正常通风以及安全等级和防灾救灾预案的制定, 并在通风方案的选择阶段和优化阶段, 分层次进行。研究的方法有多种, 可以综合物理实验的方法和数值模拟的方法同时进行。

目前隧道通风基本采用纵向通风方式。然而这种通风方式存在着一个严重的缺点, 该种通风系统中并未设置专门的排烟通道, 而是通过车行通道进行通风和排烟, 因此如何进行防灾通风和人员疏散是一个亟待解决的问题。《规范》规定, 纵向通风应视隧道内火灾点的位置确定风机的正反转, 应尽量缩短火灾烟雾在车道内的行程。在此基础上必须考虑隧道实际情况, 如果仅仅按照“缩短火灾烟雾在车道内的行程”进行排烟设计, 将可能造成火灾时人员疏散困难, 而这与通风设计原则背道而驰, 后果难以想象。

2 通风方案的优化

优化研究是对通风方案深化和完善的重要过程。在通风方式的选择和通风方案的初选结束之后, 我们需要对一些隐藏的深层次的问题进行综合考虑, 以求达到设计要求。方案的优化, 重点是研究方法的改进, 进行数值模拟时可分两步进行:首先, 根据一元流理论, 对不同斜 (竖) 井段、不同的交通条件、不同的风扇配置、风流隧道方向、风速、空气压力分布进行研究并给出通风模式的定性和定量的描述。然后, 你可以使用CFD技术, 进一步详细研究这些问题, 并研究细部结构如斜 (竖) 井断面、分流和汇流局部损失系数、射流风机效应、轴流风机进出口段最佳长度和角度、连通道和过渡端的阻力、连通道在灭火排烟中的作用、火灾时的烟雾分布规律、隧道污染物的扩散等对通风效果的影响。物理实验研究是利用物理模型, 模拟已拟定的通风方案在不同不同通风工况、细部结构、不同风机配置时的通风效果, 观测各个细部结构的流场分布, 实测模型内不同断面的风压、风流、风速;实测壁面不同细部损失系数和阻力系数、研究各个细部结构的最佳几何形状;以观测火灾发生时的烟流的分布, 风机排烟效果等, 确定风机的最佳配置;研究不同风机参数对风场的影响。数值模拟和物理模拟的研究方法目前还存在一些有待改进的地方, 如建立更符合实际的计算模型、非相似物理实验模型等。但是物理实验是优化研究的奠基, 它既是通风方案的验证, 也是通过实测为数值模拟提供计算参数, 修正和完善数值研究模型的有效途径。因此, 物理实验在长大及特长公路隧道的通风优化中扮演着重要的不可替代的作用, 决不能使之流于形式或是沦落为单纯的对通风方式单验正。

3 通风效果检测

在隧道竣工运营后对隧道通风状况进行实地检测, 这个过程称为通风效果检测, 《规范》规定, 其主要内容包括:隧道内的CO浓度、NO2浓度、HC浓度、烟雾透过率、风压、风速、噪音;隧道区域环境污染浓度、污染范围;风机性能、风机功率、风机组合功能、风机控制效果甚至于检测器件的灵敏度等。这些指标反映这隧道通风设计的成功与否, 通风效果检测是一项精细的工作, 显而易见, 其最大困难在于灭火排烟效果的检验以及设计交通工况的组织。这项工作不仅仅是对通风方案的考察和评估, 而且会为通风控制方案的完善提供有效的帮助。因此, 长大和特长公路隧道必须认真做好通风效果的检测工作, 不断改进通风方案, 以期达到设计要求和预计效果。

4 结束语

隧道通风是长大公路隧道建设中诸多难题中必须认真研究和解决的重中之重, 而对于防灾救灾的研究更是任重而道远。在基础理论、施工技术和手段等各方面我们都有许多地方有待提高。因此, 结合国内外大量实践经验, 加强公路隧道通风基础理论和应用技术的研究, 开拓思路, 努力进取, 才是攻破隧道通风道路上的一道道难题的唯一途径。

摘要：长大公路隧道的通风系统工程施工复杂、造价高、运营能耗大, 通风系统设计的合理与否, 对长大隧道工程建设影响巨大。本文重点论述了我国长大公路隧道通风中目前存在的几个需要注意问题, 并提出了解决这些问题的部分思路。

关键词：长大公路隧道,通风,自然风,烟雾浓度,火灾通风

参考文献

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