电源快速切换装置（共7篇）
电源快速切换装置 篇1
1 应用背景
长期以来, 为提高工业企业的供电连续性, 人们广泛采用备用电源自投装置。传统的备自投装置立足于三个启动条件:①工作回路“无流” (工作电源已断开) ;②负荷母线“无压” (负荷母线电压低于限制值或为零) ;③备用回路“有压” (备用电源电压正常) 。①、②两个启动条件决定了负荷母线的“失压”时间相对较长, 母线上的电动机已经停转或剩余转速已经很低。这对于连续运转要求不高的工艺设备是允许的, 特别是辅以电动机的成组自启动, 传统备自投装置能够缩短供电的恢复时间, 且能提高供电系统的自动化水平。但对于那些连续运转要求高的工艺设备, 中断供电可能导致大量产品报废或装置停运, 恢复开车过程又很长, 传统备自投显然不能适应。
随着科学技术的进步, 快速断路器 (分、合闸时间小于100 ms) 已广泛使用, 监视电源初相角的手段也日臻完善, 奠定了备用电源快速切换的物质基础。国内外生产厂家纷纷推出自己的产品, 众多的用户也越来越有兴趣使用这种装置。
2 备用电源快速切换装置工作原理
为了合理地使用备用电源快速切换装置, 不妨以单母线分段主接线为例 (见图1) , 对备用电源快速切换的原理进行简要的介绍。系统的初始工作状态为两回路电源同时供电, 两分段母线分列运行 (QF1、QF2为闭合状态, QF0为分闸状态) 。当电源1 (以后称工作电源) 因故失电, 或断路器QF1误跳闸, Ⅰ段母线 (以后称负荷母线) 失去电源, 负荷母线上的电动机群由于机械惯性的作用, 转速由额定值逐步下降, 转子电流磁场在定子绕组中反向感应电势, 形成反馈电压, 此电压称为母线残压undefinedd。随着时间的推移, 母线残压的幅值和相位随着电机转速的变化而变化。在此变化期间, 如果分段断路器 (QF0) 快速合闸, 电源2 (以后称备用电源) 向原负荷母线供电, 备用电源电压undefineds2与母线残压undefinedd相量叠加, 两者的相量差为Δundefined, 以失电前的工作电源电压undefineds1为参考相量 (相角为0°) , 则各电压相量的关系见极坐标图2。
为了便于分析, 先假设工作电源电压 (undefineds1) 与备用电源电压 (undefineds2) 同相位, 并将负荷母线上的电动机群等效为单台电动机, 同时忽略电动机的绕组电阻和励磁阻抗等, 以等值电势undefinedd和等值电抗Xm代表电动机, 以等值电势undefineds和等值电抗Xs代表电源, 则图3所示的等值电路可作为备用电源系统与负荷母线上电动机群的暂态分析模型。
QF0合闸后, 电动机绕组上承受的电压为:
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令:undefined则Um=K·ΔU
为电动机的安全起见, 电动机绕组上承受的电压应小于电动机起动时的允许电压, 其值为电机额定电压 (UDe) 的1.1倍。即:
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即ΔU/UDe<1.1/K (电机正常工作时UDe=Us)
假设Xs/Xm=1/2, 则K=0.67, 此时电压差幅值占电源电压幅值的比值Δu%<1.64。
在图2的极坐标上, 以A点为圆心, 以1.64为半径绘出弧线A'-A'', 弧线A'-A''右侧的区域为备用电源允许投入的安全区域, 左侧为不安全区域。理论上, K值在0～1之间变化, K值越大, 弧线越向右移, 安全区域越小。从图2看出, 负荷母线失压后, 残压母线由A点向B点方向移动, 如能在A-B弧段内投入备用电源, 则既能保证电动机不会出现过电压, 又不使电动机转速下降太多, 在此区域内的电源切换, 就是所谓的快速切换。
延时至C点以后的切换及第一次同相切换 (残压相量旋转360°) 和低电压检定切换 (残压下降到20%～40%额定电压) 都属于慢速切换。慢速切换时, 一般电动机已由于低电压保护动作而跳闸停机, 这种情况不在本文的讨论范畴。
3 备用电源快速切换的不确定因素
从备用电源快速切换装置的工作原理, 不难看出所谓的快速切换存在以下几个不确定因素。
(1) 快速切换的成功率存在不确定性。
在前面的原理分析过程中, 使用过两个假设条件, 一是备用电源电压与工作电源电压同相位, 二是电源等值电抗Xs与电动机等值电抗Xm之比为某一固定常数 (例如Xs/Xm=1/2) 。但实际工程中这两个条件都不一定成立。对于前者来说, 为了确保两路电源不会同时消失, 一般要求工作电源和备用电源是相互独立的, 既然它们相互独立, 就很难保证它们同相位, 如果备用电源电压相量与工作电源电压相量存在一个超前的初始的相位角 (θ0) 则快速切换的安全区域就要减小甚至会消失。对于后者来说, Xm值是随着负荷母线上运行电动机的数量增减而变化, 也即K值在0～1的范围内变化, 快速切换的安全区域也随之变化。除此之外, 电动机负载性质不同, 其转动惯量也不同, 母线上的残压的衰减规律也相应变化, 即极坐标中残压螺旋线也不是一成不变的。上述三者的不确定, 导致了快速切换的成功率存在着不确定性, 而这不管是基于捕捉同期点准则还是捕捉电动机耐受电压点准则, 都有这样的问题存在。
(2) 快速切换时备用电源的稳定与安全存在不确定性。
此问题包含两个方面, 一方面是备用电源侧变压器富余容量是否足够, 如果变压器容量不够大, 一旦备用电源投入成功, 负荷母线与备用母线上的负荷之和超出变压器的负荷能力, 则会影响备用变压器的正常工作。另一方面, 备用电源投入时, 负荷母线上的电动机群同时再加速, 再加速冲击电流对备用电源的保护电器会产生较大的影响。如果继电保护整定值没有考虑躲过这一冲击电流, 则可能导致保护动作, 备用电源跳闸, 反而扩大了停电范围。
(3) 快速切换时电动机的安全存在不确定性。
尽管快速切换的重要判据之一是捕捉电动机耐受电压点准则, 但在负荷母线上电动机数量较多的场所, 各类电动机的参数和驱动机械的惯量特性存在着差异, 因而合成母线残压特性曲线与分类的电动机的残压特性曲线差异较大, 按母线残压曲线为基准确定的快切投入点, 并不能确保每类电动机都是安全的, 仍然存在某台或某几台电动机因过压而损坏的风险。
(4) 快速切换时两回电源间是否出现环流存在不确定性。
为了能在极窄的安全区域内完成切换, 快切装置一般采用同时切换 (另两种切换方式为相继切换-串联切换和搭接切换-并联切换) , 所谓同时切换, 就是切换命令同时发给负荷母线进线断路器 (QF1) 和接入备用电源的母联断路器 (QF0) , 正常情况下, 断路器的分闸快于断路器的合闸, 即QF1先分闸, QF0后合闸, 不会有两回电源并联并出现环流的情况, 但断路器分、合闸时间差距不大, 如真空断路器分合闸时间差只有10～30 ms。在工程实际中考虑到断路器分、合闸机构机械特性的分散性, 同时, 断路器多次分、合动作机械变形等因素的影响, 并不能保证同时接到命令的两个断路器一定是先分后合, 特别是当进线断路器万一出现分闸拒动, 则两路电源有可能并联, 并出现环流。环流的大小取决于两个电源的相量差和环路内的阻抗, 如果环流过大, 会使备用电源的过流保护动作, 同样会扩大停电范围, 严重时环流甚至可能会超出断路器的遮断容量而损坏断路器。
4 结 语
由于有上述几种不确定因素的存在, 备用电源快速切换装置的使用也是有利有弊的。笔者认为:除非用电负荷对短时中断供电特别敏感, 短时停电也会使工艺生产停顿且造成不可避免的重大损失, 才有必要采用备用电源快速切换装置, 否则应采取慎重的态度。在使用该装置时, 还要注重对电源条件的调查, 加强对用电负荷特性、电力系统继电保护整定的研究, 尽量提高快速切换投入的成功率并降低停电范围扩大或电机损坏的风险。
参考文献
[1]电力工程电气设计手册.北京:水利电力出版社, 2003.
电源快速切换装置 篇2
关键词：工业企业,电源快速切换装置,低压母线
0 引言
电源快速切换装置(以下简称装置)在发电厂厂用电系统的应用已有多年,早已得到行业认可,成为标准配置,在确保发电厂厂用电负荷的连续及安全运行上发挥了巨大的作用。而且,近一两年,针对工业企业变电站的装置也相继问世,在6/10 k V、35 k V和110 k V等中高压场合都有成功的应用,运行效果也十分理想。同时,工企中普遍存在大量的低压电机负荷,6 k V至380 V的变压器或线路的故障会造成这些低压负荷停止运行。如果能将电源快速切换成功应用到该电压等级,解决低压电机的非计划停机问题,必将对企业的整个生产和安全产生巨大的积极作用。本文首先介绍了低压电源切换的现状,提出解决这一问题的重要性;然后分析了装置在低压应用存在的重要问题,最后提出了整套的解决方案。
1 低压电机电源切换的现状
工业企业中低压电机大量存在,负荷容量虽比较小,但却都是企业生产链条中不可或缺的一部分,任何一台电机的非计划停机,都有可能给整个生产造成巨大的损失甚至安全隐患。低压电机的非计划停机除了因自身故障以外,绝大多数都是由于电源出现故障切除导致低压母线失电或幅度较大的电压波动造成,所以解决此问题的一个重要方面就是如何使电源不中断。380 V母线电源一般由6/10 k V母线经变压器得到,该变压器发生故障后将直接导致母线失电。低压母线一般采用单母分段方式,正常运行时两台变压器各带一段母线,互为备用,其中一台发生故障后,需要及时将该变压器切除,合上母联开关,由另一台变压器带所有负荷继续运行。目前,国内基本上都采用备自投或双电源切换模块来实现这两个变压器之间的互相切换。备自投的基本原理是低压起动与残压合闸,就是当一台变压器因故障切除后,备自投并不马上起动,而是要等母线电压降至低压起动整定值(一般70%额定电压)以下并延时后才起动,跳开变压器低侧开关,然后继续等待母线电压下降到残压(一般整定30%额定值)以下后才合上母联开关。也就是说,低压电动机的机端电压必然要降低到30%以下,如此低的电压,控制低压电动机的交流接触器会全部失电释放跳开,电机停转在所难免。所以,就现状而言,在事故情况下,备自投装置基本无用,备用电源形同虚设。
2 电源快速切换的基本原理
工作电源因故障切除后,工作母线失电,由于惯性及存储的磁场能量,电动机在短时间内将继续旋转,并将磁场能转变为电能。由于各电动机的容量、参数不一致,电动机之间将有电磁能与动能的交换,此时部分异步电动机实际上已转入异步发电机运行工况,因此工作母线的电压即是多台异步发电机发出的反馈电压的合成,称为母线残压。由于不存在原动力和励磁,残压的幅值和频率将随时间逐渐衰减,残压与备用电源电压间的相位将逐渐增大。残压变化相量图如图1[1]。
工作电源故障时装置的根本目标是既要在工作母线电压幅值较高的时候将备用电源投入,更要确保投入时对负荷设备的冲击在允许范围之内。为保证切换安全,一般应使合闸时电动机承受的电压不大于1.1倍额定电压。图1中ABCD螺旋形曲线为残压变化轨迹,幅值变小,与备用电压Vs的相位差由0°到360°变化。AB段为允许合闸范围,在此段内实现的切换称为“快速切换”;BC段不允许合闸;CD段再次允许合闸,该阶段完成的切换成为“同期捕捉切换”。快速切换和同期捕捉实时跟踪和计算工作电压与备用电压之间的压差、频差和相差,以整定频差、0°或整定相差为目标,通过负荷预测、频率变化及相差变化预测等相关逻辑运算,适时将备用电源投入,达到工作母线电压降幅最小、对负荷冲击尽可能小的效果[2,3,4]。
3 电源快速切换在中高压的应用
近年,结合工业企业变电站的特点,对电源快速切换的一些条件判据进行改进创新或重新设计,开发了专用的工业企业电源快速切换装置,并逐步开始在工业企业的中高压电压等级使用,取得了重大成功。典型应用如图2。
装置1、2分别负责两个电压等级的电源切换,110 k V母线以上发生故障时,由装置1进行切换,切除故障线路,投入备用电源;两个主变发生故障时,由装置2进行切换,切除故障主变,由另一台主变带6 k V两段母线。
在南方某石化企业110 k V改造使用后,共发生7次外线路故障,装置均正确动作,都在400 ms内成功将备用电源投入,电机全部正常运行。
4 低压母线应用遇到的问题
鉴于电源快速切换在工企中高压电压等级得到了很好的应用,考虑能否同样可以用在低压来解决因故障导致的停机问题。通过在两个钢铁厂低压母线进行的试用研究,发现单独应用电源快速切换存在很大的问题,很难在电源故障情况下实现不停机的电源切换。经过分析发现,问题的症结在于低压电动机基本都采用交流接触器作配电及控制用,利用接触器的线圈低压释放特性作为低电压保护。
交流接触器广泛用作电力的开断和控制电路,其制造标准规定,当线圈电压大于其额定电压的80%时,交流接触器的铁芯应该可靠吸合;当线圈电压小于其额定电压的70%时,交流接触器的铁芯应该可靠释放,几乎没有延时。
接触器线圈电压通常额定220 V,目前约定俗成的做法都是直接由低压母线经隔离变得到。由于释放延时太短,当变压器故障导致母线电压降低时,可能在电源快速切换起动之前接触器主触头就已跳开,如果发生金属性接地或两相短路等严重故障时,由于母线电压故障相电压接近于0,相关接触器主触头可能在变压器主保护动作前就跳开[5,6]。
相对于低压电机,中高压电机由低电压保护跳开,一般延时0.5 s,这样的时间足够将失电负荷转移到备用电源。而面对几乎没有延时的接触器,单凭电源快速切换根本无法实现在故障情况下的低压电机不停机切换。
5 完整的解决方案
电源快速切换一般在400 ms以内,最快可达100 ms左右。只要在这段时间内交流接触器保持不释放,那么电源的快速切换就可以发挥应有的作用。
考虑到接触器的原理和特性,从以下两个方面入手:
其一,采用具有延时释放功能的抗晃电交流接触器。抗晃电交流接触器是一个双线圈的交流接触器,电源正常情况下,控制模块处于储能状态,交流接触器的启停和常规交流接触器没有任何区别,在晃电情况下,若工作电压降低到接触器的保持电压以下时,控制模块开始工作,以储能释放的形式保持接触器继续吸合,当电源电压恢复后,控制模块又转入储能状态。延时时间范围:(1)时间固定型:0.5 s、1 s、1.5 s、2 s、3 s;(2)时间调整型:0.2~1.4 s;当晃电发生使电源电压跌落到接触器维持电压以下时,接触器主触头延时释放,确保晃电时接触器不脱扣。
其二,采用UPS电源给交流接触器线圈供电[7]。基于UPS电源的交流接触器抗晃电技术是应用成熟的UPS技术,在低压配电柜里构建独立的供电系统,为低压配电柜的二次控制部分提供可靠的电源。通过独立的母线系统给需要二次电源的元件集中提供优质的不间断电源。根据系统特点和设定,在系统发生短时的晃电时,接触器的线圈能够依靠UPS提供的可靠电源正常工作,保持主触头的吸合,避免了由于晃电的发生引起的电机停机甩负荷事故。另外,当配电柜的主母线失电超过一定的时间后,则根据该系统二次控制部分设定断开输出,避免事故的发生。该系统可以可靠地防止由于晃电带来的不必要的停机甩负荷事故的发生,结构简单、成本低,二次控制回路不增加接线难度、适合配备于多数量回路有抗晃电要求的配电柜中[8]。
以上介绍的抗晃电接触器和UPS电源,只能解决短时的工作母线电压降低。而当工作电源变压器T1发生故障时,变压器主保护动作将其两侧开关跳开,低压母线失去电源,电压只是电机反馈的残压,逐渐降低,抗晃电接触器或UPS电源供电的交流接触器在维持设定的时间后还是要释放。所以,最关键的措施还是将受影响电机负荷及时转移到备用电源上,才能从根本上确保整个生产不受影响。抗晃电接触器和UPS电源此时重要的作用就是给电源快速切换争取宝贵的时间。
装置应用如图3所示,安装于低压母线母联开关3DL处。采集的交流量主要是开关1DL、2DL和3DL处的电流及低压I母、II母和电源的电压,开入量主要是三个开关的位置及其他在切换逻辑中用到的变位信息。将两个主变的快速保护动作信号接入装置作为快速起动电源切换的判据,也可使用装置自身的电源故障检测逻辑进行起动。
工企变电站运行方式多样,一般有如下几种。
方式一,低压母线分段运行,变压器T1和T2各带一段母线,互为备用;
方式二、母联开关闭合,变压器T1带两段母线运行,T2热备用;
方式三、母联开关闭合,变压器T2带两段母线运行,T1热备用。
装置自适应以上各种运行方式,可根据接入的开关位置触点和其他电气量判断出工作电源和备用电源。当检测到工作电源故障时,装置跳开工作开关,确认跳开后,实时判断是否满足合闸逻辑,满足后合上备用开关,将备用电源投入,确保负荷“不停电”,生产不中断。
6 结语
本文就电源快速切换在工业企业低压母线的应用进行了阐述,针对在该电压等级应用遇到的问题,提出一个完整的解决方案,将电源快速切换装置与经过防晃电设计的交流接触器配合,使低压电机在面对电源故障情况下也可实现不停机的电源切换,为企业的连续生产及安全运行提供了一套行之有效的方案。
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双电源自动切换装置的选用策略 篇3
1 双电源自动切换装置的动作处理
1.1 双电源自动切换装置的起动原因
事故自动切换。由保护接点起动。发变组、厂变和其它保护出口跳工作电源开关的同时, 起动快切装置进行切换, 快切装置按事先设定的自动切换方式 (串联、同时) 进行分合闸操作。
不正常情况自动切换。有两种不正常情况, 一是母线失压。母线电压低于整定电压达整定延时后, 装置自行起动, 并按自动方式进行切换。二是工作电源开关误跳, 由工作开关辅助接点起动装置, 在切换条件满足时合上备用电源。
1.2 自动切换装置的切换过程
当满足自动切换装置起动条件时, 失压侧电源进线开关跳开, 母联投入, 恢复供电。
2 双电源自动切换开关的选用
自动转换开关电器 (ATSE) 是由一个 (或几个) 转换开关电器和其他必需的电器组成, 用于监测电源、并将电路从一个或几个负载电路从一个电源自动转换至另一个电源的电器。
ATSE可分为PC级和CB级两个级别。PC级ATSE可分为由转换开关、电机操作机构或电磁操作机构、转换控制器、联锁机构组成的PC级ATSE和由无短路保护的断路器、电动操作机构、转换控制器、联锁机构组成的PC级ATSE两种形式。CB级ATSE是由断路器、电机操作机构或电磁操作机构、转换控制器、联锁机构组成。
目前用户中已大量使用智能型双电源自动切换开关, 对防止误操作、提高供电可靠性起到了一定作用。目前用户中常用的系列智能型双电源自动切换开关有以下几类。
2.1 RWQ4系列智能型双电源自动切换开关 (PC级)
智能型双电源自动切换开关由开关体和功换控制器两大部分组成。采用电磁驱动, 切换控制器的工作电源, 采用主、备用电源的交流220 V电源, 无需另外的控制电源。
2.2 JXQ5系列自动转换开关
JXQ5系列自动转换开关由一个整体塑壳式隔离开关、一个执行机构及一个控制器组成。适用于两路电源供电系统中。根据预定条件, 实现将一个负载或几个负载在两路电源之间自动转换;同时也适用于紧急供电系统, 在转换电源期间中断向负载供电。该系列自动转换开关现应用于高层楼宇、邮电通讯、工矿企业、船舶运输等需不间断供电的重要场所用户的线路设施、电气设备的双回路电源供电系统的转换和隔离。通过自动或手动操作, 完成常用电源与备用电源之间的转换。在城市用电急剧增加的必然趋势下, 更能满足对用电可靠性的更高要求。
3 CB级双电源自动切换装置的选择性保护策略
断路器或熔断器是CB级双电源自动切换装置中的保护电器, 而双电源自动切换装置的配电馈出回路的线路保护电器也是断路器或熔断器, 存在保护电器之间保护选择性的配合问题。由于双电源自动切换装置的服务对象是一级负荷、一级负荷中的重要负荷、二级负荷, 所以CB级双电源自动切换装置须认真对待保护选择性的配合问题。
CB级双电源自动切换装置的断路器需与上、下级保护电器具有保护选择性。当CB级双电源自动切换装置保护电器为熔断器, 若馈出线路的保护电器亦为熔断器, 并安装在同一箱体内, 为上下二级熔断器串联连接, 如果熔断器之间的额定电流相差1.6倍或1.6倍以上, 在达到额定通断能力为止的整个过电流范围内基本上能保护实现绝对选择性。双电源自动切换装置上、下级的保护电器的保护选择性应及时校验。
4 双电源自动切换装置主电路开关电器的极数选用策略
4.1 电源的接地型式均为TN-C系统
TN-C系统中, 中性导体的和保护的功能组合在一根导体中。国家标准GB50054-1995第2.2.12条规定:“在TN-C系统中, PEN线严禁接入开关设备。”;国家标准GB16895.3-2004 (idt IEC60634-5-54:2002) 《建筑物电气装置第5-54部分:电气设备的选择和安装接地配置、保护导体和保护联结导体》第543.3.3条规定:“在保护导体中, 不应串入开关器件。”;IEC标准IEC60634-4-46:1981《建筑物电气装置第4部分:安全防护第46章:隔离和开关》第461.2条规定:“在TN-C系统中, PEN线不得被隔离或开关。”, 所以双电源自动切换装置主电路开关电器的极数仅断电源线。即交流单相二线制采用单极;交流两相三线制采用两极;交流三相四线制采用三极;TN-C直流系统引出L+和PEN (d.c.) 时采用单极开关断L+;TN-C直流系统引出L+、L-和PEN (d.c.) 时采用两极开关L+、L-。
4.2 电源的接地型式均为TN-S系统
TN-S系统中, 使用一根独立的保护导体。若两个电源的中性线接地点是通过同一总接地母线接地, 按照IEC标准IEC60364-4-46:1981第461.2条规定:“在TN-S系统中, 中性线线不需要隔离或开关。”双电源自动切换装置主电路开关电器的极数同TN-C系统。TN-S系统中, 若两个电源的中性线接地点不是通过同一总接地母线接地, 即二个独立的接地装置接地, 在TN-S系统中, 中性线不设隔离或开关, 则中性线有两个入地点, 在装有剩余电流保护器的电路中, ATSE中性线需要隔离或开关。国家标准GB50054-1995第4.5.6条规定:“在TT或TN-S系统中, N线上不宜装设电器将N线断开, 当需要断开N线是, 应装设相线和N线一起切断的保护电器。当装设漏电电流动作的保护电器时, 应能将其所保护的回路所有带电导线断开。”
4.3 电源的接地型式分别为TN-S系统和TT系统
TT电源系统有一个直接接地, 装置的外露可导电部分通过接地极接地, 该接地极在电气上独立于电源系统的接地极。在TN-S系统和TT系统中N线是电源线, TN-S电源系统和TT电源系统的接地装置在电气上独立的, 所以所选用的双电源自动切换装置主电路开关电器的极数要切全部电源线。
4.4 电源的接地型式分别为TN-S系统和IT系统
IT电源系统中所有带电部分都与地隔离, 或有个点通过阻抗接地, 电气装置的外露可导电部分或独立接地或集中地与系统的接地点相连。在TN-S系统和引出N线的TT系统中N线是电源线, 所以所选用的双电源自动切换装置主电路开关电器的极数要切全部电源线。
总之, 经过大量用户的实践, 在供配电系统中, 特别在双电源用户中, 使用双电源自动切换装置, 是提高供电可靠性、确保系统安全的有效措施。
摘要：智能双电源装置就是这种在两路电源之间进行可靠切换、以保证供电的装置。当常用电源异常, 智能双电源装置能自动切换到备用电源, 智能双电源装置由开关本体和控制器两部分组成。开关本体由电机通过机械联锁机构控制常用电源的断路器和备用电源的断路器的分合, 进而控制电源的切换。控制器通过对电压的采样来判断电源是否异常, 如果出现异常应产生相应的切换。
关键词：双电源自动切换装置,控制方式,选用策略
参考文献
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电源快速切换装置 篇4
双电源自动切换开关电器主要用在紧急供电系统, 将负载电路从一个电源自动换接至另一个 (备用) 电源, 以确保重要负荷连续、可靠运行, 因此常常应用在重要用电场所, 其产品可靠性尤为重要。 转换一旦失败将可能造成电源间的短路或重要负荷断电 (甚至短暂停电) , 后果都是严重的, 不仅仅会带来经济损失 (使生产停顿、金融瘫痪) , 还可能造成社会问题 (使生命及安全处于危险之中) 。 因此, 工业发达国家都把自动转换开关电器的生产、使用列为重点产品加以限制与规范。
1双电源自动切换开关组成
双电源自动切换开关一般由两部分组成:开关本体 (ats) +控制器。双电源自动转换开关电器 (atse) 质量的好坏关键取决于ats, 其可分为:
(1) pc级ats:一体式结构 (三点式) 。 它是双电源切换的专用开关, 具有结构简单、体积小、自身联锁、 转换速度快 (0.2s内) 、安全、可靠等优点, 但需要配备短路保护电器。
(2) cb级ats:配备过电流脱扣器的ats, 主触头能够接通并用于分断短路电流。 它是由两台断路器加机械联锁组成, 具有短路保护功能。
控制器主要用来检测被监测电源 (两路) 工作状况, 当被监测的电源发生故障 (如任意一相断相、欠压、失压或频率出现偏差) 时, 控制器发出动作指令, 开关本体则带着负载从一个电源自动转换至另一个电源, 备用电源容量一般仅为常用电源容量的20%~30%。控制器与开关本体进线端相连。控制器一般应有非重要负荷选择功能。控制器有两种形式:一种由传统的电磁式继电器构成;另一种是数字电子型智能化产品, 具有性能好、参数可调及精度高、可靠性高、使用方便等优点。
2分类
双电源主要分为:
(1) PC级双电源 ( 整体式) : 能够接通、 承载、 但不用于分断短路电流的双电源。 双电源若选择不具有过电流脱扣器的负荷开关作为执行器则属于PC级自动转换开关, 不具备保护功能, 但其具备较高的耐受和接通能力, 能够确保开关自身的安全, 不因过载或短路等故障而损坏, 在此情况下保证可靠的接通回路。
(2) CB级双电源 ( 双断路器式) : 配备过电流脱扣器的双电源, 它的主触头能够接通并用于分断短路电流. 双电源若选择具有过电流脱扣器的断路器作为执行器则属于CB级自动转换开关, 具备选择性的保护功能, 能对下端的负荷和电缆提供短路和过载保护, 其接通和分断能力远大于使用接触器和继电器等其他元器件。
3操作规范
(1) 当因故停电, 且在较短时间内无法恢复供电时, 必须启用备用电源。 步骤: 切除市电供电各断路器 (包括配电室控制柜各断路器、双电源切换箱市供电断电器) , 拉开双投防倒送开关至自备电源一侧, 保持双电源切换箱内自备电供电断路器处于断开状态;启动备用电源 (柴油发电机组) , 待机组运转正常时, 顺序闭合发电机空气开关、 自备电源控制柜内各断路器; 逐个闭合电源切换箱内各备用电源断路器, 向各负载送电;备用电源运行期间, 操作值班人员不得离开发电机组, 并根据负荷的变化及时调整电压、厂频率等, 发现异常及时处理。
(2) 市电恢复供电时, 应及时做好电源转换工作, 切断备用电源, 恢复市电供电。 步骤:按顺序逐个断开自备电源各断路器, 顺序为, 双电源切换箱自备电源断路器→自备电源配电柜各断路器→发电机总开关→将双投开关拨至市电供电一侧;按柴油机停机步骤停机;按顺序从市电供电总开关至各分路开关逐个闭合各断路器, 将双电源切换箱自市电供电断路器置于闭合位置。
(3) 检查各仪表及指示灯指示是否正常, 启动变压器内冷却风扇。
4工作条件
(1) 周围空气温度: 上限+40℃ , 下限-5℃ , 24h的平均值不超过+35℃。
(2) 海拔:安装地点的海拔不超过2000m。
(3) 大气条件: 大气相对湿度在周围空气温度为+40℃时不超过50%, 在较低温度下可以有较高的相对湿度。
(4) 污染等级: 3级。
5工作原理
智能双电源切换开关主要用于一些消防设备或重要设备的双回路供电系统中, 比如消防喷淋管道消火栓管道电伴热系统、消防排烟风机、消防加压送风机、 防火卷帘、EPS应急照明电源、UPS不间断电源等供电系统, 供电方式一备一用。
两路电来自不同低压母线, 正常情况下主回路电源投入供负荷用电, 主回路电源故障或停电后自动投入备用回路供负荷用电, 主回路投入具有优先权。 有主电时备电永不投入, 除非手动状态用手柄投入, 投入备电时主电则自动断开, 两回路电不会同时投入供负荷用电。
智能双电源切换开关内部结构图如图1所示。
注:1-行程开关 (一开一闭两个触点) ;2-3P空开;3-主电与备电的合闸指示灯;4-电动与手动传动轴;5-3P空开;6-单相同步此轮减速电动机;7-合闸拨片;8-220V线圈的四开四闭点的继电器;9-控制回路插接件;10-手动、自动开关。
装置主回路、二次回路图分别如图2、图3所示。
工作原理:
(1) 手动模式:把手动、自动开关打到手动位置, 控制回路由于零线N断开所以只能通过装置手柄来投入主用电或者备用电。
(2) 自动模式:不管手、自动开关在什么位置, 只要主用电有电则KA吸合。 KA的开点控制电机合主电转动方向, 闭点控制电机合备电转动方向, 所以主电具有优先权。
当手、 自动开关打到自动时, KA的开点闭合, 通过主行程开关的闭点使电机开始往合主电方向转动, 当转到主行程开关行程到位时, 主行程开关闭点断开电机停转, 主电投入使用, 主行程开关开点接通使主电合闸指示灯点亮。当主电没电时则KA断开, 备电电源2L1提供电机控制电源, KA闭点接通, 通过备行程开关的闭点使电动机往备电合闸的方向 (即主电的反方向) 转动, 当转到备行程开关行程到位时, 备行程开关闭点断开电机停转, 备电投入使用, 备行程开关开点接通使备电合闸指示灯点亮。
摘要：介绍双电源互相智能切换装置的组成、分类、操作规范及工作原理。
电源快速切换装置 篇5
1 高可靠性双电源切换装置
一种能在两路电源之间进行可靠切换双电源的装置, 不会出现误操作而引起事故的全系列智能化双电源自动切换开关, 就是为了满足高可靠性要求。目前投入使用的专用智能化设备, 具有自投自复、自投不自复和电网发电机三种切换功能, 对两路供电电源的三相电压有效值及相位进行实时检测, 当任意相发生过压、欠压、缺相, 能自动从异常电源切换到正常电源, 这是一种性能完善、安全可靠、操作方便、智能化程度高、使用范围广泛的双电源控制系统的设备。
全系列智能型双电源自动切换开关的紧急供电系统, 可实现当一路电源发生故障时, 可以自动完成常用与备用电源间切换, 而无需人工操作, 以保证重要用户用电的可靠性。其主要用于医院、商场、银行、铁路信号, 通信等不允许断电的重要场所。
2 智能型双电源自动切换开关
2.1 智能型双电源自动切换开关特点
智能型双电源自动切换开关是由两台三极或四机塑壳断路器及其附件 (辅助、报警触头) 、机械联锁传动机构、智能控制器等组成。分为整体式与分体式两种结构。整体式是控制器和执行机构同装在一个底座上;分体式是控制器装在柜体面板上, 执行机构装在底座上, 由用户安装在柜体内, 控制器与执行机构用约2m长的电缆连接。
其特点是:
两台断路器之间具有可靠的机构联锁装置和电气联锁保护, 彻底杜绝了两台断路器同时合闸的可能性;
智能化控制器采用MOTOROLA单片机为控制核心, 硬件简洁, 功能强大, 扩展方便, 可靠性高;
具有短路、过载保护功能, 过压、欠压、缺相自动切换功能与智能报警功能;
自动切换参数可在外部自由设定;
具有操作电机智能保护功能;
装置带有消防控制电路, 当消防控制中心给一控制信号进入智能控制器, 两台断路器都进入分闸状态;
留有计算机联网接口, 以备实现遥控、遥调、遥信、遥测等四遥功能。
2.2 智能型双电源自动切换开关的电气接线图
智能型双电源自动切换开关的电气接线图, 如图1所示。
铁路信号、通信双电源一般有两种:1) 常用电源为一般由10kV自闭线路供给, 备用电源由10kV贯通线路供给。2) 常用电源为一般由10kV贯通线路供给, 备用电源由地方10kV线路供给。
3 智能型双电源自动切换开关工作模式
智能型双电源自动切换开关有两种工作模式:手动工作模式和自动工作模式。
自动工作模式:智能型双电源自动切换开关在自动模式下控制功能可能分为自投自复 (R) 、自投不自复 (S) 和电网一发电机 (R) 三种。前两种适用于电网—电网的供电系统, 后一种适用于电网—发电机系统。适用于铁路信号、通信双电源自动切换的为自投自复 (R) 功能。 (自投不自复 (S) 和电网一发电机 (R) 功能不介绍) 。
手动工作模式:手动工作模式有常用电源、备用电源断电再扣三种工作方式。手动工作模式下系统将有自动切换功能。
常用电源方式:强制断开备用电源, 接通常用电源。
备用电源方式:强制断开常用电源, 接通备用电源。
断电再扣方式:即可将两路电源全部断开, 也可使因故障脱扣的断路器再合闸。
4 自投自复式的智能控制器 (R 型)
智能控制器对常用与备用电源进行监测, 并进行自动切换。当两路电源都正常时由常用电源供电。常用电源发生异常 (任一相电压过压、欠压、缺相) 时, 经设定的延时t1后系统断开常用电源。后再经设定的延时时间t2后备用电源自动合上。当常用电源恢复正常时, 则自动延时切断备用电源, 返回到常用电源供电。在常用电源正常供电情况下, 当备用电源出现异常时, 控制器面板上备用电源的发光二极管将根据故障类型对应的指示, 并有报警触头将信号送出, 进行提示。自投自复式的智能控制器的功能表, 见表1。
5 用户中常用的系列智能型双电源自动切换开关
目前用户中已大量使用智能型双电源自动切换开关, 对防止误操作、提供供电可靠性起到了一定作用。目前用户中常用的系列智能型双电源自动切换开关有以下几类。
5.1 RWQ4系列智能型双电源自动切换开关 (PC级)
智能型双电源自动切换开关由开关体和功换控制器两大部分组成。采用电磁驱动, 切换控制器的工作电源, 采用主、备用电源的交流220V电源, 无需另外的控制电源。
工作模式:自动工作模式和手动工作模式。
自动工作模式:自投自复 (R) 和自投不自复 (S) 两种。如果是自投自复方式, 无论备用电源的情况如何, 开关自动切换到主电源。如果是自投不自复方式, 则当主电源故障时, 自动切换备用电源;在没有人为干预的条件下, 即使主电源恢复正常, 开关也不会自动切换到主电源, 在自动工作模式中, 切换动作的暂存器有延时为80ms以内。控制器的延时0～30s。
手动工作模式:一旦启用手动工作模式, 开关将无自动切换能力。用户必须通过控制器上的手动按钮完成电源切换。切换动作为无人为延时。
5.2 JXQ5系列自动转换开关
JXQ5系列自动转换开关由一个整体塑壳式隔离开关、一个执行机构及一个控制器组成。适用于两路电源供电系统中。根据预定条件, 实现将一个负载或几个负载在两路电源之间自动转换;同时也适用于紧急供电系统, 在转换电源期间中断向负载供电。自动转换示意, 如图2所示。
该系列自动转换开关现应用于高层楼宇、邮电通讯、工矿企业、船舶运输等需不间断供电的重要场所用户的线路设施、电气设备的双回路电源供电系统的转换和隔离。通过自动或手动操作, 完成常用电源与备用电源之间的转换。铁路信号、通信为不简短供电系统, 在运输安全、可靠的要求必然趋势下, 使用该设备更能满足对用电可靠性的更高要求。
通过大量用户的实践, 在供配电系统中, 特别在铁路信号、通信双电源用户中, 使用智能型双电源自动切换开关, 是提高供电可靠性、确保系统安全的有效措施。
参考文献
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[2]薛燕红.基于单片机的双电源切换装置的设计与实现[J].微型电脑应用, 2007 (9) .
[3]谭季秋, 易际明, 关耀奇.双电源自动切换器的设计与分析[J].机电产品开发与创新, 2003 (4) :18-19.
电源快速切换装置 篇6
关键词：电能质量,快速切换开关,绝缘栅双极型晶体管 (IGBT) ,双电源,切换过程
0 引言
在目前的电力供电系统中, 供电网络有时会由于大型冲击性或非线性负载的投切、雷击、负载故障等原因, 导致供电电源出现电压暂降或者电压瞬时中断等问题, 这类电能质量问题[1]导致对某些敏感负荷供电的非连续, 造成严重的后果。不间断电源和动态电压恢复器是为了解决这些问题而发展出来的, 而不间断电源的容量小, 不适合大容量的工业场合, 动态电压恢复器的造价太高, 也不适合大规模的投入使用。鉴于此, 一般的企业里有两条或两条以上的电力馈线, 一条作为常用供电电源, 另一条作为备用电源, 正常情况下由常用电源为负载供电。当常用电源出现故障时, 通过切换开关切断常用电源, 同时投入另一备用电源向负载供电。
传统投切方法是用机械开关或者基于可控硅 (SCR) 的固态切换开关[2], 将负荷从故障线段切换到无故障的母线上。虽然机械开关本身具有静态稳定性、通态损耗低等优点, 但是其切换速度和暂态特性都不是十分理想, 而基于SCR的固态开关因其关断不可控, 需要电流过零后才能切换, 因此切换时间相对较长, 且固态开关在晶闸管导通状态时有明显的电能损耗, 发热较为严重, 因此固态开关需要体积大且昂贵的冷却装置, 无疑增加了成本, 也不是最佳选择。
因此, 本文重点研究了一种基于全控型电力电子器件绝缘栅双极型晶体管 (IGBT) 的双电源快速切换开关[3], 辅以机械开关和精确的控制, 并进行了一系列仿真和实验研究, 仿真及实验结果一致表明:本文所研究的切换开关, 不仅切换速度快, 而且损耗低, 能够有效解决传统切换开关的固有问题, 切实保障了敏感负载供电的连续性。
1 双电源切换开关的基本结构及工作原理
1.1 基本结构
本文所研究的快速双电源切换开关包括三个模块:数据采集模块、控制模块及开关单元本体。数据采集模块由霍尔传感器构成, 用来检测电源两侧的电压电流值;控制模块以DSP为主控芯片, 对采样的数据进行处理, 生成相应的控制信号, 控制开关的快速切换;开关单元本体由两个反向并有二极管的IGBT反向串联, 然后和机械开关并联组成, 该切换开关的开关单元本体结构如图1 所示。
1.2 基本工作原理
本文所研究的切换开关串接在供电电源和负载之间。为了减小开关管的通态损耗, 在开关管的两侧并以机械开关, 正常情况下, 常用电源通过机械开关为负载供电, 此时的供电状态如图2a) 所示。同时由数据采集模块实时检测各路电压、电流值, 再由控制模块对采集的数据进行处理。当控制模块检测出常用电源侧发生故障时, 会输出相应的控制信号, 触发与常用电源相连的IGBT, 同时断开机械开关。由于IGBT的通断时间是微秒级, 机械开关的分合闸时间是毫秒级, 故IGBT先导通, 电流从机械开关侧转移到IGBT侧, 负载、IGBT和二极管建立回路, 如图2b) 所示。机械开关两端压降等于两个管子的通态压降, 大约为2V, 因此可以快速分合闸且不会发生起弧现象。当控制模块判断出机械开关断开后, 便会控制常用电源侧的IGBT关断。当电路电流降到零, 且备用电源电压处于正常范围内, 立即触发备用电源侧的IGBT, 由备用电源向负载供电。此时的通态过程如图2c) 所示。一段时间后, 开通备用电源侧的机械开关, 此时IGBT仍导通, 不会发生起弧现象, 再关断备用电源侧的IGBT, 电源通过机械开关向负载供电, 如图2d) 所示, 至此完成整个切换过程。
2 电压检测方法及切换保护措施
2.1 电压暂降的检测方法
电压跌落检测对快速切换开关是至关重要的, 是整个控制系统的关键, 能否快速地检测出电压跌落直接影响到切换的快速性和开关的使用价值。本文提出了一种基于瞬时无功功率理论的单相dqo检测方法, 该方法的原理是利用单相电压构造虚拟的三相对称电压, 使其满足三相对称系统的特点, 从而实现单相系统的dqo电压检测。为了尽量减少延迟的角度, 本文采用下面的构造方法, 即将a相电压延迟60°得到c相电压的负值, 将a、c两相电压求和后取反得到b相电压, 由此得到的三相电压延迟只有60°, 较为理想。
假设a相电压有效值为U1, 初相角为φ1, 根据上面理论构成的三相电压为:
然后根据式 (2) 的park变换, 求解出Ud和Uq。
最后利用式 (3) , 即可计算出电源电压的有效值。
控制系统要确保电源电压有效值处在一定的范围内, 超出该范围就要进行切换操作。该方法原理简单, 采用和标准值比较的方法可快速地检测出电压的变化, 进而控制切换[4]。
2.2 投切过程中的保护措施
为了保证安全, 本文采用过零切换的方式[5], 即等到常用电源侧的电流降至零后才触发备用电源侧的开关单元。为进一步防止开关切换失败或者出现环流, 本文考虑了多重保护措施。
在初始投入该装置时, 要同时触发常用电源侧的机械开关和IGBT。IGBT先导通, 使得机械开关两端电压被钳位至很低, 此时机械开关将无弧导通。待控制模块接收到机械开关导通后的反馈信号后, 立即关断IGBT, 则常用电源、机械开关和负载形成通路。为了避免环流的形成, 投切备用开关时, 常用电源侧、备用电源侧和负载侧都采用了多重保护措施。首先判断接触器的反馈信号是否为零, 以证明机械开关已经断开;其次判断常用电源侧的电流是否为零或小于IGBT的维持电流, 以证明常用电源侧回路开路完成;第三保证负载母线上的残压也降为零。对于非线性负载而言, 残压降为零的时间相对较长, 无法满足快速切换的要求, 因此本文采用一种较为快速的措施, 即保证备用电源和负载母线之间的电势差为零, 即可切换。当常用电源、备用电源、负载三侧的电压和电流中任一项高于门限值后, 说明出现了过压和过流故障, 则立即关闭所有的机械开关和电子开关, 进一步的检修电路。
3 仿真研究及结果分析
本文利用Matlab软件搭建电压等级为220V的低压快速切换开关的仿真平台, 负载设为纯阻性, 负载电流有效值为50A。分析了常用电源电压出现电压暂降故障时的情况。
如图3 所示, 常用电源侧的电压在0.03s时刻幅值跌落30%, 备用电源侧的电压正常, 在0.03s时刻进行了双电源间的切换;如图4 所示, 常用电源侧的电流在0.03s后降为零, 备用电源侧的电流则升高;如图5、图6 所示, 负载的供电没有受到常用电源侧电压降落的影响, 供电正常。
从电压暂降故障的仿真波形可以看出, 当常用电源发生故障时, 基于瞬时无功功率的dqo单相电压检测方法可以迅速地检测出电压故障, 整个切换过程时间仅为1ms, 实现了双电源间的无缝对接。由此证明该开关结构及控制方法的正确性。
4 样机的低压实验测试
图7 为样机的低压实验主接线示意图。其中双电源电压等级为220V交流电, 采用的IGBT的额定电压1200V, 额定电流300A, 机械开关PS采用额定电压220V、额定电流32A的三相快速交流接触器, 采用纯阻性负载。由于快速切换开关的各故障的检测原理和切换过程基本相同, 本实验只考虑了常用电源侧电压瞬时中断这一最具代表性的故障情况。实验采用断路器模拟电源电压瞬时中断, 三相交流接触器并为一相, 使接触器的额定电流是原来的3 倍。
实验过程中在某时刻断路器断开, 常用电源电压立刻中断, 图8 为常用电源侧电压波形图, 而备用电源侧电压正常, 图9 为备用电源电压波形图。
当控制系统判断出电源故障后, 立即控制备用电源投切, 实验中整个切换过程用时4ms, 图10、图11 显示了负载的电压和电流波形, 从电压电流波形可以看出, 负载的供电是基本连续的, 并没有受到常用电源侧电压中断故障的影响。
5 结语
本文研究了一种快速双电源切换开关, 该装置以IGBT作为硬件核心, 辅以精确的控制和多种安全保护措施。仿真和样机的低压实验均表明本文研究的快速双电源切换开关使双电源之间的切换更快速、更安全、更稳定, 切换时间小于5ms, 双电源间仅存在1/4 周波的供电缺口, 基本实现了双电源的无缝对接, 即使是敏感负载也是没有影响的。因此, 该装置能够切实满足敏感负荷对电能质量的苛刻要求, 在解决各类保电任务中具有实用价值。
参考文献
[1]蒋平, 赵剑锋, 唐国庆.电能质量问题及其治理方法[J].江苏电机工程, 2003, 22 (1) :16-18.
[2]穆永保, 张建成.固态开关在电能质量控制技术中的应用研究[C]//全国电工理论与新技术学术年会, 2005.
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[4]Moschakis M N, Hatziargyriou N D.A detailed model for a thyristor-based static transfer switch[J].IEEE Transactions on Power Delivery, 2003, 18 (4) :1442-1449.
电源快速切换装置 篇7
绥中发电厂1 000MW机组热工ETS、DEH等系统要求有可靠的直流电源,故都采用双路电源供电,且在一路直流电源失电时可无延时切换到另一路。原采用传统的二极管隔离切换方式,即两路直流电源正极通过二极管连接,负极直接相连,但此方式导致机组直流系统两段母线环并运行,存在安全隐患。
1 原直流系统存在的问题
原热工直流负荷供电方式如图1所示,二极管的特性可保证正常运行时只有一路导通,而当导通供电的一路电源故障失电时,另一路电源能够瞬时投入,从而确保了电源的不间断性。但是这种连接方式使两路直流电源不能完全独立,违反了反措要求,给机组的安全稳定运行带来了隐患。
在这种供电方式下,其中一路直流电源发生一点接地时,直流系统的绝缘监察装置无法正确判断接地位置,给查找接地点带来难度,且在查找过程中存在热工电源全部掉电的风险,严重威胁到机组的安全稳定运行。当直流系统发生第二点接地(如图2所示的两点异极接地)时,相当于DC2直接短路,会造成开关跳闸或其它异常故障。
2 直流双电源切换装置工作原理
直流双电源切换装置将两路直流电源经DC/AC隔离变换器转换后并联输出,既能保证两路电源的无扰切换,又能保证两路直流电源只有电磁联系而无电气联系,实现了两直流系统的完全电气隔离。直流双电源切换装置接线如图3所示。
直流真空接触器J1、J2互锁,正常工作时只有一路直流电源接通,可保证两路直流电源完全电气隔离。通过用高频隔离变换器实现两路直流电源同时在线,当工作的一路直流电源失电时,另一路的高频隔离变换器会瞬时给负荷供电,切换时间为微秒级;当直流真空接触器J2闭合后,高频隔离变换器停止输出。直流双电源切换装置原理框图如图4所示。
3 热工直流负荷双电源无扰切换现场试验
为保证改造后机组能安全稳定运行,改造前对直流双电源切换装置的实际应用进行调研,并利用机组停运机会进行现场实际带热工负荷切换试验。
从试验录波图知,拉开直流双电源切换装置一路工作电源后,装置自动切换至另一路工作电源供电,切换时间约为30ms,切换过程中直流电压下降约2V,热工负荷工作正常,完全能满足热工ETS、DEH系统的工作电压要求。
在未装设直流双电源切换装置时,因两段直流母线通过负荷环并,故在一段直流母线出现负荷接地时,另一段直流母线电压也会随之变化;同时,直流绝缘监察装置无法正确选出接地支路,需借助外部仪器或通过手工拉线方式排查故障点,故障排除时间长且存在安全隐患。装设直流双电源切换装置后,现场模拟一路直流电源接地时,另一段直流母线正负极电压无变化,直流绝缘监察装置也能正确选出接地线,说明使用直流双电源切换装置后使原环并的两段直流母线实现了隔离,也提高了排查运行中直流负荷接地或绝缘降低等故障的效率。
4 热工直流负荷双电源切换现场改造
为了给热工负荷提供更可靠的双路直流电源,现场改造选用直流双电源切换装置1+1冗余备份方式,当一套装置故障时可带电更换,不影响直流供电输出,做到四选一,接线方案如图5所示。
5 结束语
通过此次改造,解决了绥中电厂1 000MW机组直流系统两段母线环并运行问题,彻底消除了直流系统的安全隐患,为机组的安全稳定运行提供了保障。
摘要：绥中发电厂1000MW机组热工ETS、DEH等系统的双路直流电源采用传统二极管隔离切换方式,造成机组直流系统两段直流母线环并运行,违反了电气直流电源的规程及反措要求。针对这一情况,通过在热工负荷及机组直流系统间加装直流双电源切换装置,不但实现了热工直流负荷的无扰切换,而且满足了机组直流系统两段母线完全独立的要求。
关键词：直流双电源,环并,直流接地,无扰切换
参考文献