电源线路

电源线路（通用8篇）

电源线路 篇1

0 引言

高压架空输电线路遍布城市、农村、山间、河流, 如此广泛的分布, 在给我们带来电能的同时却也暗藏危险, 需要抢修的地方也很多。往往抢修的地方地处偏远地区, 一些抢修设备需要供电设备, 特别是在夜间抢修时还需要照明系统。目前的抢修情况是要带上笨重的后备电源或汽油发电机, 特别是夜间照明设备也是很难解决的问题。因此解决应急抢修供电电源问题很有必要, 也是今后的发展方向[1,2]。

目前国内类似的系统都采用太阳能电池和蓄电池供电, 但很多地方太阳光不是很充足, 特别是冬季就更不足了, 所以会出现系统不工作的情况。

本论文考虑到架空地线与输电线路导线间存在的静电感应和电磁感应, 利用高压输电线路感应取电原理, 利用感应取能装置从架空地线上取得电能给后备电源电池充电, 从而将电能储存起来, 并在需要的时候, 供故障抢修时的应急照明灯和直流电动机使用。

1 感应取电原理

输电线路架空地线与导线间存在静电感应和电磁感应, 据估算, 我国光纤复合架空地线逐级接地时, 220 k V和500 k V线路的光纤复合架空地线上的电能损耗分别约为50~100 MWh/ (100 km·a) 和3 000~5 000 MWh/ (100 km·a) , 这是一个比较大的损耗数字。而且我国线路规模还在不断地增长, 在这种情况下, 每年给电网带来的损耗, 对输电线路的节能降耗带来很不利的影响。为降低输电线路架空地线的损耗, 电网公司采取了一些措施, 如采用地线绝缘化的措施, 即采用绝缘地线的方式切断地线环流的路径, 但采用绝缘地线会同时产生地线感应电压的问题, 如果感应电压过大会导致地线绝缘子保护间隙异常放电。采用地线换位和地线分段的方法, 配合不同接地点的选择可以降低感应电压, 但降低的幅度有限。

正因为输电线路架空地线有如此大的电能损耗, 提供感应取电方式一定可以获取电能。本论文设计的感应取电装置由取电互感器和取电电源模块两部分构成, 通过取电互感器从架空地线上获取电能, 然后输入取电电源模块, 取电电源模块对其进行整流滤波处理并实现隔离稳压输出。取电电源模块内含取电调节保护电路, 可以实时的调节和限制输入模块的电能, 吸收因雷击等特殊情况引起的瞬间大电流, 保证模块能在输电导线电流不稳定时仍能输出稳定的电压[3,4,5]。

感应取电工作原理如图1所示。

2 设计的主要技术参数

1) 工作电压:220 k V~1 000 k V;

2) 冲击电流:50 k A、60 ms;33 k A、200ms;15 k A、2 s;

) 初级负荷电流:~;

4) 环境温度:-40℃~85℃;

5) 环境湿度:0~100%;

6) 夹具安装线径:10 mm~35 mm。

3 应急电源系统结构

输电线路应急抢修供电电源由六个部分组成, 包括取电模块、无线通讯模块、电池、应急照明、电源输出模块和控制器, 其原理方框图见图2。

(1) 地线取电模块

由于架空输电线路的地线上有感应电流, 取电模块根据磁路欧姆定律利用电流互感器从地线上取得电能, 在初级电流10 A的时候可以取得稳定的9 V直流电, 并能提供100 m A的电流。当然, 不同的电压等级, 初级电流不同。在输电线路电压等级220 k V地线上电流也有10 A以上。取电模块取得的电能可以给后备电源蓄电池充电。取电模块有自恢复保护电路、抗浪涌冲击电路和防雷等多级保护电路。

(2) 微处理器

微处理器选用Texas Instrument系列超低功耗处理器, 该处理器的功耗在同行业最低, 有多种睡眠模式可供选择, 支持任意中断源唤醒, 唤醒时间只需十几微秒即可恢复到工作模式。基于TI公司独特的低功耗技术, 该系列工作在1.8~3.6 V电压下, 有正常工作模式 (AM) 和4种低功耗工作模式 (LPM1、LPM2、LPM3、LPM4) , 且可方便的在各种工作模式之间切换。在电源电压为3V时, 各种模式的工作电流分别为AM:340μA;LPM1:70μA;LPM2:17μA;LPM3:2μA;LPM4:0.1μA。微处理器负责与无线通讯模块的通讯与控制, 蓄电池的充电、过流、过压保护控制, 照明系统的控制, 电源模块输出控制等。

(3) 无线通讯模块

无线通讯模块负责与遥控器通讯, 进而对照明灯和电源输出进行控制。采用电力系统通用频段230 MHz, 无需申请频点, 高抗干扰能力和低误码率, 传输距离远, 可靠传输距离可达1 000 m。

(4) 蓄电池

本系统的后备电源蓄电池采用高性能的硅能电池, 容量为6V10AH。充电部分用微处理器进行智能电源管理保护硅能电池, 有过流、过压充电保护电路。宽温度范围是-40℃~85℃。

(5) 应急照明

应急照明灯, 采用高性能的白色超高亮LED, 功率可达10 W。可用遥控器在杆塔下点亮应急照明灯, 使得在夜间抢修时带来极大的方便。

(6) 电源输出模块:

电源输出模块可提供2路直流12V、3A的电源, 可以接上负载。

4 主要设计内容

(1) 架空地线取电装置设计

架空地线取电装置的设计是本电源设计的核心。由于架空地线上的电流是电场感应电流, 电流很小, 所以要从架空地线上取电也就比较困难, 这对取电装置的设计有很高的要求。

为了安装方便, 取电线夹的设计也相当重要。此设计需要做大量的试验, 首先在升流器上做实验, 选取合适的尺寸的铁芯和线圈, 目的是使得取电装置的重量要轻并能达到获取足够的电能。然后在电路上要做抗浪涌冲击和防雷保护。试验完毕后做合适尺寸的模具设计。

(2) 智能充电设计

本系统的后备电源蓄电池采用高性能的硅能电池, 容量为6V10AH。充电部分用微处理器进行智能电源管理保护硅能电池, 有过流、过压充电保护电路。宽温度范围是-40℃~85℃。

(3) 无线通讯设计

无线通讯模块负责与遥控器通讯, 进而对照明灯和电源输出进行控制。采用电力系统通用频段230 MHz, 无需申请频点, 高抗干扰能力和低误码率, 传输距离远, 可靠传输距离可达1 000m;无线通讯模块的电路设计重点在于天线的匹配, 以提高发射功率和接收灵敏度达到与距离传输, 用频谱分析仪和高频信号发生器来调试匹配电路;用软件控制无线模块以到达高抗干扰能力和低误码率。

(4) 应急照明灯控制设计

应急照明灯, 采用高性能的白色超高亮LED, 功率可达10 W。可用无线遥控器在杆塔下点亮应急照明灯, 使得在夜间抢修时带来极大的方便。

(5) 电源输出控制设计

电源输出模块可提供2路直流12V 3A的电源, 可以接上直流电动机, 给应急抢修带来方便。当然还可以给其他抢修设备提供电源。使用遥控器来远距离控制每路电源输出。

(6) 遥控器设计

遥控器上设计3个按键, 照明灯、电源输出1、电源输出2;无线遥控器负责与无线通讯模块通讯, 进而对照明灯和电源输出进行控制;采用电力系统通用频段230 MHz, 无需申请频点, 高抗干扰能力和低误码率, 传输距离远, 可靠传输距离可达1 000 m;无线通讯模块遥控器的电路设计重点在于天线的匹配, 以提高发射功率和接收灵敏度达到与距离传输, 用频谱分析仪和高频信号发生器来调试匹配电路;用软件控制无线模块以到达高抗干扰能力和低误码率。

5 结论

目前, 中国拥有世界上最长的输电线路网络, 输电线路经过的地区地形和气象状况复杂, 发生故障的概率比较大。在输电线路上每隔一定间距放上一个输电线路应急抢修供电电源, 可以给故障抢修人员和设备提供方便, 能提高电网的故障抢修能力, 大量节省人力、物力, 既经济又实用环保, 为快速修复故障提供条件, 在故障抢修过程中起到非常重要的作用, 推广后可以产生很大的经济和社会效益。

参考文献

[1]何友忠.高压在线监测设备供电电源的研究[D].成都:成都大学, 2011.

[2]秦欢.高压测量系统感应取能电源设计[J].现代电力, 2009, 26 (5) :32-36.

[3]李先志, 杜林, 陈伟根, 等.输电线路状态监测系统取能电源的设计新原理[J].电力系统自动化, 2008, 32 (1) :76-80.

[3]龚贤夫, 周浩, 戴攀, 等.一种输电线路大功率取能电源的设计[J].电力系统保护与控制, 2012, 40 (3) :124-129.

[4]肖微, 徐振, 谭甜源, 等.高压线路简易感应取电电源设计与实现[J].电气技术, 2013 (9) :18-21.

[5]李维峰, 付兴伟, 白玉成, 等.输电线路感应取电电源装置的研究与开发[J].武汉大学学报, 2011, 44 (4) :516-520.

电源线路 篇2

1、保护系统中安装SPD的数量，依据雷电防护区概念的要求，被保护设备的抗扰度和雷电防护分级而定，

2、在LPZ0区与LPZ1区交界处应安装Ⅰ级分类实验的SPD或限压型SPD作为第一级保护；在LPZ1区与LPZ2区交界处应安装限压型SPD作为第二级保护；在电子信息设备机房配电箱输出端应安装限压型SPD作为第三级保护；在特殊需要保护的电子信息设备电源输入端宜安装限压型SPD作为细保护。使用直流电源的信息设备，视其工作电压，宜分别选用适配的直流电源SPD。

3、SPD连接导线应短而直，其长度不宜大于0.5m。按照能量配合的原则，在一般情况下，当开关型SPD1至限压型SPD2的线路长度小于10m时，限压型SPD2 至SPD3的线路长度小于5m时，在SPD之间应加装退耦装置。当SPD具有能量自动配合功能时，线路长度不受上述规定限制。为防止SPD老化造成短路，SPD安装线路上应有过电流保护装置，宜选用有劣化显示功能的SPD。

4、在电源总配电柜输出端应安装标称放电电流In≥20KA（10/350μs波形）的开关型浪涌保护器，其着火电压USG≥4Uc（Uc：最大连续工作电压）；也可安装标称放电电流In≥80KA（8/20μs波形）的限压型浪涌保护器，其标称导通电压Un≥4Uc 、响应时间≤100ns的浪涌保护器作为一级防护，

5、在分配电柜输出端应安装标称放电电流In≥40KA（8/20μs波形），标称导通电压Un≥3Uc 、响应时间≤50ns的限压型浪涌保护器作为二级防护。

6、在电子信息设备机房配电箱输出端应安装标称放电电流In≥20KA（8/20μs波形），标称导通电压Un≥2.5Uc 、响应时间≤50ns的限压型浪涌保护器作为三级防护。

7、在特别重要的电子信息设备电源输入端应安装标称放电电流In≥10KA（8/20μs波形），标称导通电压Un≥2.2Uc 、响应时间≤50ns限压型浪涌保护器SPD作为精细保护。

8、在电子信息设备配电柜或配电箱输出端也可安装混合型或串联型SPD，其技术指标应满足设备要求。

9、在直流电源（二次电源）的设备前宜安装直流电源SPD，其标称放电电流In≥10KA（8/20μs波形），标称导通电压Un≥1.5UZ（UZ：直流工作电压）、响应时间≤50ns的限压型浪涌保护器作为直流电源防护。

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电源线路 篇3

近年来,随着电力工业迅猛的发展,系统装机容量和输电线路电压等级不断提高,对供电可靠性要求越来越高。输电线路在线监测技术因此得到快速发展和广泛应用[1,2,3],如输电线路绝缘子污秽监测、绝缘子泄漏电流监测、输电线路舞动和覆冰监测等。由于受地理条件、绝缘成本的限制,户外在线监测设备的电源一般不能由低压端直接供给,电源供给成为制约户外输电线路在线监测系统发展的关键问题之一。目前,迫切需要一种能够长期运行且提供足够功率的供能方式,以满足日益增加的负载需求。

常用的在线监测设备供电方式有[4,5,6,7]:太阳能供电、激光供电和分压电容取能供电等。由于体积、成本、输出功率、转化效率、绝缘等问题,上述方法均未得到有效的利用。而通过取能TA感应取能方式是一种较为新颖、有效的取能供电方式。取能TA是通过在线路上套装可开启式的良磁导体,利用电磁感应原理从线路电流在其周围产生的交变磁场中截获能量。由于线路电流随负载不断变化,取能TA需要克服2个问题:当线路电流过低时,不能获取足够的能量,即取能TA存在取能死区[8,9,10,11];当线路电流过大或出现冲击电流时,高压或尖脉冲对副边各器件造成干扰甚至损坏[12]。

目前,对取能TA的功率传输特性研究较少,文献[13-14]通过实验的方法验证了最大功率输出点,并研究了取能TA副边匝数与最小启动电流的关系,但未形成取能TA的功率传递方程。文献[15]通过改进磁芯结构增大了TA对线路电流的适应范围,但牺牲了低电流的取能效果。文献[16]通过特制的绕组取能,经2组锂电池交替为负载供能,但纯粹采用锂电池供能,输出功率较低,而且锂电池长期处于充放电状态下,使用寿命也将大打折扣。

本文研究并利用取能TA的功率传递特性,解决低电流下的取能死区难题,并使取能TA对线路电流适应范围增大至0~1 000 A以上。

1 取能TA工作原理

取能TA与一般的测量或保护用TA用途不同,其无需实现对线路电流值和波形的精确测量,而是在原边线路电流的变化范围内实现对副边可靠、稳定的功率传递。其基本工作原理如图1所示。

图中,I1、I2分别为原、副边电流的有效值,N2为副边绕组匝数(原边绕组仅为1匝),U2为负载端电压的有效值,Ro为副边等效负载电阻。

特制小型TA作为取能电源的取能前端,采用的冷轧硅钢片磁芯的磁滞回线狭窄,磁滞损耗很低,可忽略其磁滞电流分量。由图1可得取能TA原边和副边电流与励磁电流I0的关系为:

由电磁感应关系和安培环路定律,可得:

其中,f为工频50 Hz,S为磁芯的有效截面积,l为磁芯的平均磁路长度,μ为磁芯的磁导率。

由式(1)、(2)和欧姆定律,可得取能TA副边的输出功率为:

其中,K=2πfμS/l是反映磁芯材料和结构的参数,η是取能TA传递电能的效率。当等效负载电阻Ro=KN22时,取能TA的输出功率取得最大值,即Pomax=ηKI12/2。

由实验室测试获得取能TA的副边输出功率与副边绕组匝数及原边电流的关系曲线如图2所示。由图可知,对给定负载而言,若能调整取能TA副边绕组匝数则可改变副边电流,从而实现大范围地调整输出功率。但对取能TA而言,抽头数不可能无限制增加,且抽头越多控制越复杂,动作故障率越高。此外,调整取能TA副边的负载阻值(远离或靠近最大输出功率对应的电阻值)亦可实现对取能TA输出功率的调节,显然,从左侧逼近最大功率电阻值时电源的工作效率更高。

当线路电流较小时,取能TA的输出功率不足;当线路电流较大时,取能TA的输出功率及副边电压较高,控制电路元件易损坏。此外,取能TA输出功率超过负载的需求时,需要保证对负载以稳定的电压和功率输出供能。为此,必须对取能TA及后续电路进行如下优化设计。

a.对于给定负载而言,调整取能TA的绕组匝数以调节取能TA最大输出功率,增大其对线路电流变化的适应范围。当线路电流较小时,可采用小匝比绕组来增大取能TA副边输出功率;当线路电流较大时,采用大匝比绕组来减小取能TA的输出功率。

b.采用箝位泄流支路箝制取能TA输出电压为合理值,泄放过剩电能。引入锂电池组,在线路电流大范围变化时对电源输出功率进行错峰调节。

从负载阻值角度分析,取能TA副边接入电压箝制和泄流电路,使电路对后级电压稳定在箝位电压值。在保证对负载供能和对锂电池充电的前提下,减小取能TA副边等效负载电阻,实现过剩能量泄放,保证取能供电电源安全、稳定运行。

2 输电线路取能供电电源系统设计

图3为输电线路取能供电电源系统框图,输电线路取能供电电源主要由3个模块构成,即电源变换与控制模块、电池及充/放电管理模块和取能TA绕组切换控制模块。电源变换与控制模块包含过流保护电路、整流滤波电路、箝位泄流电路、DC/DC降压电路等;电池及充/放电管理模块包含基准电压电路Ⅱ、迟滞比较器Ⅱ、充/放电管理电路、锂电池组等;取能TA绕组切换控制模块主要包含基准电压电路Ⅰ、迟滞比较器Ⅰ和继电器驱动电路。

3 供电电源系统工作原理分析

由取能TA从输电线路周围交变磁场中截获的能量在副边的流向可分为3条支路,即电路板功耗和直接供给负载支路、锂电池充电支路和箝位泄流支路,如图4所示。各支路电流有效值分别I21、I22和I23。

由取能TA传递的能量首先满足电路板驱动等功耗和负载(在线监测设备)需求;其次,若有多余电能且锂电池组需要充电,则为锂电池组充电;最后,若电能过剩,则通过泄流支路泄放。

3.1 电源变换与控制模块

以取能TA作为取能前端的供电电源,若取能TA原边出现短时大电流或过电压,则可能使后级电路板故障或损坏,因此在电源变换的第1级设置了以双向瞬态抑制二极管(TVS)为核心的过流保护电路。整流滤波电路中,整流电路采用单相整流桥,即4个二极管构成的全桥整流电路;滤波采用改进的π型滤波器(其中电阻/电容替换为二极管,目的是在线路低/无电流时防止电池组能量倒流)。箝位泄流电路由MOS管作为箝位开关,以大功率三极管及相应的辅助电路作为箝位泄流主体,经泄流电路后图4中的副边电流各分量的相量图如图5所示。最后,经高效、低功耗的DC/DC降压芯片转换为在线监测设备要求的电压,实现供能。

由电机学理论可知,原边励磁电流在总电流中所占比例很小[17],因此忽略不计,即I21、I22和I23随I11、I12和I13按关系式I11/I21=I12/I22=I13/I23=NAB或NAC成比例增加,其中NAB和NAC分别为绕组A-B和绕组A-B-C的匝数。箝位泄流电路的优点在于电能过剩时,限制对后级输出电压升高和输出功率增大,避免电压过高损坏电路板,提高供电电源可靠性;缺点是随着线路电流的增加,泄流三极管的功耗会增加,但功耗可通过锂电池充电和双绕组切换来减小。

3.2 绕组切换控制模块

由取能TA工作原理的分析可知,取能TA副边采用高匝数的绕组,在原边电流(线路电流)较大时,能有效励磁,抗过流效果好,工作相对稳定;当原边电流较小时,副边电流较低,带负载能力弱。相反,采用低匝数绕组时,对原边小电流有较强的适应性,但原边线路若出现稳态大电流,互感器铁芯容易饱和,取能TA副边可能感应出高频尖脉冲损坏副边器件。为兼顾线路大电流和小电流条件下供电电源取能的需要,在取能TA副边引入双绕组,同时为避免输电线路电流波动导致取能TA副边在两绕组间频繁切换,在绕组切换控制电路中引入迟滞比较器Ⅰ。此时线路电流和取能TA副边电流的关系如图6所示。

由图可见,迟滞比较器将取能TA分为2条工作路径:当线路电流较小时,默认低匝数绕组A-B供电,线路电流增加至I1b时,检流电阻两端电压升高,控制继电器开关闭合,绕组B-C切入,与绕组A-B构成高匝数绕组A-C;反之,线路电流降低至I1d时,继电器开关断开,绕组B-C切出,仅绕组A-B工作;当I1d

绕组切换控制电路保持原状态。由文献[10]中推导的关系式和分析可知,变比切换可显著提高取能TA对母线电流的适应范围。但仿真分析和实验证明:若双绕组匝数相差过大,则很难保证切换的平稳性。综合切换的平稳性和对线路电流的适应范围,本设计选择NAB=300,NAC=600,I2a=2 A,I2d=0.6 A。取能TA对线路电流的适应范围增大至0~1 200 A,可满足绝大多数线路的取能要求。

3.3 电池及充/放电管理模块

针对线路电流的规律变化和取能死区问题,本设计中引入锂电池组及其管理电路,其作用体现在以下2点:可解决单一取能TA供电存在的取能死区问题;在线路大电流和小电流间实现电能的存储和补偿,稳定供电电源输出。

为确保备用电源能够有效工作,综合考虑锂电池充/放电、存储以及放电环境对锂电池容量和寿命的影响,在选择电池容量时,按如下规则[18]:

其中,P为负载功率,t为电池供电时间,Uc为锂电池平均放电电压,G为剩余容量比,r为容量恢复率,β为升压电路效率。

引入迟滞比较器Ⅱ后,锂电池充/放电状态随其端电压U变化情况如图7所示。图中,UⅡ为锂电池最大充电电压,UI为锂电池标准电压,UL为锂电池终止放电电压。为了防止锂电池过度充/放电造成损坏,影响其寿命。设定当电池电压低于UL时无条件停止放电,锂电池电压升至UⅡ时无条件停止充电。锂电池端电压与其充/放电状态关系如表1所示,其中U01、U02分别为锂电池Ⅰ、Ⅱ的端电压。

当U01

4 取能电源的测试和分析

户外输电线路在线监测系统一般由传感器模块、信号检测模块、数据处理模块、数据传输模块等组成。在数据采集和处理过程中,监测系统功耗很小(约为0.5 W);在数据传输中,多采用GPRS/GSM通过无线网络将数据和图像发送至监测主机,发送周期为几分钟至几小时,在周期性发送数据时系统功率短时增加至2.0 W左右。本文分别以纯电阻和线路污秽绝缘子监测系统作为负载进行分析,绝缘子系统包括:紫外光探头及其相应电路(总功耗约为0.5 W)、GPRS/GSM无线通信模块(待机功耗仅为几毫瓦,瞬时发射功率为2.0 W),则系统最大损耗为2.5 W。

为便于安装和拆卸采用可开启的圆环型结构,外径50 mm,内径30 mm,厚度25 mm。锂电池选用2节2 500 m A·h、3.7 V锂电池,UI=3.7 V,UⅡ=4.2 V,UL=3.3 V。调整泄流电路电阻,使取能TA副边输出电压箝位在10 V。负载为10Ω电阻条件下,测得取能电源输出电压Uo和锂电池充电电流Ich随线路电流Il的变化情况如图8所示。

由图8可知,增加锂电池后电源的输出电压较恒定,受电网负载影响较小。电池充电电流在线路电流为117 A时开始出现,并随线路电流增加而增大,在线路电流为223 A时达到设定的最大充电电流0.5 A。当线路电流增加至跳变电流619 A(设定值为600 A)时,绕组B-C自动投入工作。上述取能电源工作状态及其转换与图9所示的电源系统流程图一致。

此外,采用实验室已有的在线监测设备(污秽绝缘子监测系统)做现场测试。该系统由功率为0.5 W的恒定负载(数据处理模块)和0.25~2 W的变化功率(数据传输模块GSM)构成,设定GSM每2.5 min发送一次数据(实际应用中发射频率低于该值)。实验结果表明:在母线完全不供电的情况下,使用一块2 500 m A·h锂电池维持设备工作4 h以后,GSM模块仍能发送数据。若电池组采用一供一备交替工作的供电模式,并将在线设备接入模拟高压端,在线监测设备能连续工作8 h以上。在线路电流Il≥117A时,取能直供和锂电池组并联接入监测系统协同供电,可为绝缘子监测设备持续稳定供电。

5 结论

本取能供电电源采用取能TA从输电线路感应取能,为在线监测设备供电。针对线路电流变化范围宽的特点和线路小电流的取能死区问题分别通过改进取能TA绕组实现变比可调和并联接入锂电池组与取能供电形成联合供电等措施,效果显著。通过锂电池管理电路使锂电池作为热备用电源,并且一供一备轮流供电模式使锂电池寿命大幅增加。本电源具有以下优点。

a.自动检测线路电流并根据线路电流大小切换绕组变比,最小启动电流降至117 A。即当0

b.自动检测锂电池端电压并调整其充电状态,电网故障或取能供电不足时,电池自动并联接入,既克服了取能死区问题,又在线路电流大范围变化时起到错峰调节(存储和补偿电能)作用。

c.不同输电线路的负荷情况不同,合理调整互感器磁芯和绕组匝数及锂电池参数,可增加供电电源的供电稳定性和可靠性。

摘要：为研制满足户外输电线路在线监测设备供能的电源,建立取能电流互感器(TA)的功率传递方程,分析输出功率与取能TA变比、磁芯结构及特性参数和负载的关系,进而提出取能TA感应取能和锂电池组联合供电的方案。根据检流电阻测量到的副边电流值和迟滞比较器中设定的上、下限值的比较结果,取能TA可通过继电器自动切换绕组变比以降低电源热耗和增大对线路电流的适应范围。并联接入供电的锂电池组通过另一迟滞比较器减少充放电次数并实现两电池一供一备交替供电。实验测试表明,所提方案设计合理,对负载供能稳定。

电源线路 篇4

配电线路中的断线情况有很多种, 比如双电源线路断线、单相断线、断线并电源侧接地、双回路线路断线、断线并两侧都接地、以及两相断线等等。接下来就具体介绍单电源线路单相断线以及单电源线路两相断线的情况。

1.1 单电源线路单相断线

在中性点处设置不接地系统, 配电线路要配上绝缘监视器, 并且要在线路两端, 最好采用带有开口的三角电压互感器, 保证在一般运行时能够使三相电压对称, 电源侧与负载侧的三相对地电压都会是相电压, 处于变压器中性点的电压位移为零, 开口三角电压同步归零。一旦出现跳线断线、电气开关接触不良的情况, 立刻对电源测的对地电容进行阻断, 会立即见效, 系统的中线点上就会显示出位移电压。遇到极端情况, 一端的电压级在电源A处断线, 就应该放弃掉A处的相电容来解决问题。

1.2 单电源线路两相断线

2 断线线路的判断分析

线路的断线问题会对人身安全以及设备的使用造成重大威胁, 所以必须谨慎处理, 一旦出现故障需要先断开故障线, 在目前的技术中还没有确切地能够对故障路线进行判断和保护的措施, 所以这对工作人员对故障路线的分析要恰当准确, 并做到及时地处理。

假设三个条件允许:电网运行中的额定电压 (不包含线路上的电压降) ;主干线断线为特定线路;线路接地完全接地没有经过电阻过渡。

下面对常见的几种单电源线路的断线情况进行分析:

2.1 电源侧接地一相断线

这种情况下通常会进行发接地信号, 但在变电站能够被检测到的零序电压与相对地电压是和单相接地的故障一样处理的。单相接地故障保持在一定时间内继续运行, 判断时从两种故障线路的电流和功率的变化来进行分析比较。单相接地, 通常其供电的三相电压的状态都较为平衡, 接地线路电流功率不会因此而发生变化。断线接地时会出现三相电流不平稳的问题, 一相电流会显示为零, 二相电流的电流与功率都会大幅减弱。在此期间, 三相对地电压的负载也都不太相同, 单相的接地电压中, 一项对地电压值基本上为零, 二相对地电压会持续升高知道接近线电压, 单相接地的一相对地电压值接近零, 而二相对地电压值会升高到接近线电压, 一般情况下不会对食用造成影响。断线接地时, 三相电压的电压值都会相对升高并且零序的电压增势显著, 会超过100V, 这样会影响到用电的基本情况。

2.2 单相断线不接地

单相断线不接地的问题发生一般情况下不会发出相应的信号, 不过变电站能够针对断线线路的运行数据变化来检测到故障问题, 断线的相电流为零, 而非断线两相电流会明显呈递减趋势, 线路的功率也会开始降低。由于负载缺相运行电动机和缺相保护动作、保险熔断、电极会烧毁, 这样它的功率会减少将近一半左右。虽然不发出相关的信号, 但是三相对地电压还是存在着变化的:一相会呈升高趋势, 二相会呈降低或者平稳趋势, 开口三角的零序电压也会出现一定变化。工作人员可以根据客户端电压和负载的运行情况来判断故障电路, 随后紧急进行拉闸。

3 配电线路断线自动定位化

在一般情况下, 配电系统出现的单相接地的故障问题时, 要进行电流信号的注入, 让TV一次侧接地点、故障点、故障线路以及地面之间能够形成一个电力的回流。具体参照故障的路线中的沿线电流情况来看故障点的位置。比如在配电线路的分支点和分段点进行信号探测器的安装就可以有效地探测出这条路线中单相接地发生故障的情况, 故障回路中所有的故障点都能够接受到相应的电流信号。在没有在故障分支点、以及分段点进行安装信号探测器的故障线路上就不能感受到电流信号。每个探测器收取的信息能够自动地传送到主站, 主站接收到各个探测器的信息结果, 可以根据这些信息来使用定位算法, 从而自动地对故障地点进行位置确定。

能否实现单相接地故障的定位自动化取决于两个因素, 一个是自动检测以及传送注入信号电流。另一个就是主站收集好各个探测器的结果后的处理。

4 结束语

本文主要介绍了配电线路中的断线问题。配电线路中的断线问题是电网工作运行中常见的故障, 断线故障对人身安全以及设备运行有着极大的威胁。针对各种形式的断线故障, 要根据它们运行参数的变化来进行适当的调整, 需要工作技术人员不断提高自身的技能和工作素质, 通过加强对断线故障的了解来提高实际操作能力。

摘要：配电线路中的断线问题是电网工作运行中常见的故障, 断线故障对人身安全以及设备运行有着极大的威胁。本文主要从单电源线路单相断线、单电源线路两相断线两个方面来介绍了断线的具体情况, 并通过对电源侧接地一相断线、单相断线不接地两方面进行断线线路的判断分析。希望能够为具体配电线路工作提供有效的理论指导。

关键词：单电源线路,断线,配电线路

参考文献

[1]张新引.配电网络的降损途径[J].沿海企业与科技, 2008 (04) .

电源线路 篇5

DX-600中波发射机的各类保安系统、电源、检测取样、控制信号线路的插接、转接多, 线路复杂, 经年累月的运行后, 会出现一些“软”故障。我台DX-600中波发射机运行至今, 已九年, 在近一年中, 接连发生编码电源故障、模拟输入电源故障等“软”故障, 下面选择一例较为典型的编码电源故障进行分析和探讨。

2 编码电源故障分析

2.1 故障现象

(1) 播音中, PB3的LED板显示编码电源故障, 发射机自动倒两并机播出, 值班员查看PB3驱动编码板指示灯, 按七块调制编码板的电源测试按钮S6, 均无异常指示, 手动复位后恢复。

(2) 当天出现该故障6次, 间隔时间在15分钟到3小时不等, 每次查看各电路板指示灯, 按调制编码板测试按钮S6, 均无异常指示, 都可以手动复位后恢复。

2.2 故障分析

编码电源故障主要有三种可能:驱动编码板电源故障、调制编码板电源故障和检测电路故障。结合图1分析编码电源故障。

如图1所示, LED板显示的编码电源故障由两部分故障组成。第一部分为驱动编码板的+18VDC、+8VDC和-8VDC经过各自的稳压块后送入电源检测电路, 一旦检测到三路电源中的任何一路故障, 即由本板上的DS7亮红灯指示, 同时J3-3送出低电平的电源故障信号到扩展发射机接口板。第二部分为调制编码板B+、B-电源和B-驱动电源, B+电源经过保险F3送入B+稳压块 (U42) , 正常工作时DS8亮绿灯, 指示B+电源正常;B-电源经过保险F4送入B-稳压块 (U45) , 正常工作时DS11微亮绿灯指示B-电源正常。经稳压后的B+和B-电源分别可以在TP12和TP11进行测量, 送入B+/B-电源检测电路, 其中任何一路故障, 即由DS9给出指示, 同时调制编码板的J8-35送出低电平的电源故障信号到扩展发射机接口板。通过图1, 我们可以发现功放单元中只要驱动编码板或者七块调制编码板中任何一块板的电源故障都会引起编码电源故障。然后送到扩展发射机接口板汇总后, 送往控制板锁存、处理, 送出关机指令, 同时送出故障信号给LED板显示。

2.3 故障排查

结合维护经验, 我们考虑可能是驱动编码板、七块调制编码板中的电源稳压块或者调制编码板测试按钮S6性能不稳定引起该故障。下面介绍实际排除故障的步骤。

(1) 将PB3的驱动编码板与PB2的驱动编码板交换使用, 工作一段时间以后, PB3依旧频繁出现编码电源故障, PB2正常, 由此排除了PB3驱动编码板引起该故障的可能。

(2) 对PB3的七块调制编码板开关S6进行检测并清洁。经过以上处理, PB3正常播音, 但仅仅只持续两天, 然后频繁出现编码电源故障, 并导致PB3脱机。经过以上现象, 我们排除S6接触不良引起该故障的可能。

(3) 待机状态下按S6, 观察B+指示灯DS8和B-指示灯DS11, 用万用表测量七块调制编码板的TP12和TP11, 发现TP12值均在1.33V左右, TP11值为-0.02V。

(4) 开机无信号状态下, 观察B+指示灯DS8、B-指示灯DS11, 用万用表测量七块调制编码板TP12和TP11, 发现TP12值均在7.22V左右, TP11在-6.04左右, 在两分钟内 (风冷未启动, 不可长时间测试电源) 七块调制编码板的TP12和TP11的值无异常。

(5) 开机加1k Hz单音频信号, 80%调幅度状态下, 观察B+指示灯DS8和B-指示灯DS11, 用万用表测量七块调制编码板的TP12和TP11, 发现TP12值均在7.2V左右, TP11值为-5.9V。在两分钟内, 七块调制编码板的TP12、TP11值均无异常, 指示正常。

(6) 在凌晨停机后, 将PB3的调制编码板1A25、1A26、1A27、1A28与对应的PB2调制编码板交换使用, 将PB3的调制编码板1A29、2A30、2A31与对应的PB1调制编码板交换使用;开机加信号试机, 在播音3小时后PB3又出现编码电源故障。经过实践, 排除了调制编码板引起故障的可能, 综合分析故障电路, 我们将排查的重点转移到故障检测线路和电源供电线路上。

(7) 对调制编码板供电线路、驱动编码板供电线路和故障检测线路进行仔细排查, 最终我们发现调制编码板2A31的J5插头有较为明显的变黑烧损痕迹, 插头塑料已经变脆、开裂, 插针和插头接触不良。

2.4 故障处理

由于哈里斯元器件均采用进口插接件, 该插接头在国内难以购买, 我们参考电路图, 检测到J5各针脚限定的电流如表1所示。

根据J5各针脚的技术要求, 我们购买了一款国产针距3.96mm直针12P的针座和插头, 将该调制编码板上J5针座和插头进行了及时更换, 经过仔细的处理后, 运行至今一年有余, 未出现编码电源故障。

2.5 拓展分析

经过测量, 我们发现J5-10、11的电流在待机状态下为0A;加信号调制度到80%时, 电流随着音频信号的变化而变化, 范围在0~1.9A, 均值约为0.75A;在实际工作中, 由于设备的长期高负荷运行, 加上台站地处沿海, 空气中盐分含量较高, 加速设备器件老化, 引起了该类“软”故障。在排除该故障之后, 为减少“接触不良”引起的各类元器件的烧损, 我们用毫欧表对全机低压线路进行全面清查。清查中, 发现PB2的调制编码板2A30的B-电源线路阻值明显偏大, 检查发现输入插接头J5也出现轻微发黑, 立即对插针和接头进行更换处理。

3 总结

在经数年维护运行后, 线路出现松动、接触不良导致的故障日益频繁, 在排除此类故障的时候, 要开拓思路, 不局限于指示灯所指示的故障查找方向。在出现这个故障之后, 我们发现编码电源故障指示的故障点太多, 很难及时作出判断, 所以我们在电路中添加了一个锁存器, 用以锁存并指示被送入扩展发射机接口板的各路编码电源的故障信号, 极大地提高排除此类故障的效率。

摘要：本文对调制编码板低压电源线路进行了简要的介绍, 分析了一例非典型性的编码电源故障, 最后阐述了此类故障的分析排除方法和日常维护方法。

关键词：调制编码板,低压电源,故障

参考文献

[1]魏瑞发.数字化调幅发射机.国家广电总局无线电台管理局.

电源线路 篇6

ADI最新推出两款均内置隔离电源转换器的集成式电流隔离RS-485/422收发器, 从而扩展了其接口产品系列。ADM2587E和ADM2582E是首次将线路驱动器、线路接收器、振荡器、整流器、稳压器和变压器集成到单个芯片中的收发器, 这些收发器采用10mmx13mm微型表面贴封装, 具备无与伦比的隔离性能, 可同时隔离数据线路和电源线路。

这些收发器的SMT封装允许系统OEM厂商采用自动化生产工具来贴装器件, 从而改善制造性能, 减少了生产步骤并提高了机械性能。此外, 小外形尺寸为其它系统功能释放了电路板空间。这种高集成度器件还可在总线引脚上为具备隔离电源的鲁棒性通信接口提供+/-15 kV ESD保护功能, 从而可以应用在要求苛刻的工业和仪器仪表环境。

ADM2587E和ADM2582E收发器是首款同时具备数据线路和电源线路隔离的RS-485/422收发器, 这些收发器将ADI众所周知的i Coupler R和isoPower R隔离技术整合在10mmx13mm微型WSOIC (宽体小外形集成电路) 表面贴封装中。隔离等级为2.5kV的新RS-485/422收发器符合包括UL1577和DIN VDE 0884-10在内的工业标准隔离规定, 以保护系统免受由线路电涌或接地回路引起的高电压和大电流损害, 这种情况在包含多个接地通路的系统中极有可能发生。各系统被长线缆相隔, 它们的地电势可能并不相等, 因此两个系统之间会产生地电流。如果不采取隔离措施, 这个电流将会在系统中引入噪声、降低测量精度甚至毁坏系统元件。同时, 可以确保该收发器满足诸如可编程逻辑控制器、分布式控制系统、马达控制、楼宇控制系统、工场总线和电信设备等噪声严重的工作环境所需的鲁棒性级别要求。与传统IC相比, ADM2587E/82E收发器的SMT封装可将电路板空间缩小84%, 将元器件数减少83%, 这将有助于缩短上市时间、加快制造过程并降低系统开发成本。

电源线路 篇7

近年来,我国逐渐步入电气化社会,电力行业如雨后春笋一般迅速发展。电力系统也朝着大容量电能的方向不断发展,为保证我国电力系统的稳定运行,输电线路技术也得到越来越广泛的应用,其范围越广,监测功能也越强大。为了适应当今社会越来越强烈的电力系统,我国电力行业也推陈出新,陆续推出一些在线供电方式,如太阳能板供电、激光供电以及母线供电、电流互感器取能等方式。

1 输变电线路在线检测设备供电电源的设计

随着我国逐步步入电气化社会,我国用电需求呈直线上涨态势,为了满足我国越来越强烈的用电需求,电力相关研究人员设计出了输变电线路在线监测设备供电电源的方式,可在很大程度上缓解我国电力紧缺的现状。例如太阳能板供电、激光供电以及母线供电、电流互感器取能方式,本文主要以电流互感器取能方式对输变电线路在线监测设备供电电源进行分析。

1.1 电流互感器取能

电流互感器取能是通过电流感应器感应取能的方式,是一种比较新型的取能方式,从母线上采用电流互感器取能,通过母线外套磁导体电磁感应获取能量。其主要原理可得知E2=2πNò2mf=2πòN2BS。N 2为二次互感器线圈,m为f主磁通,ò为一次侧频率,B为铁心的磁感应强度,S为铁心的截面积。

在一次侧电流较小时,铁心未饱和,因而电流的互感器二次侧输出功率与母线电流密切相关,其值变化较小,输出功率较为恒定。

1.2 电流互感器中的过流保护及功率调整电路

电流互感器输出端口在一般情况下不允许电路开路,而其负载的负率是变化的,当电流互感器的输出端口断开时,互感器的二次侧电压将会急剧上升,而互感器就会发生烧毁或是爆炸的情况。因而,电流互感器接入压控电阻时,互感器的输出功率为P=U0 I=P1+P0=U0 I 1+U0 I 2。

当负载负荷较小时,电压将会升高,Uth=U 0R 2/(R 1+R 2)将会上升,Q 2将开启电压并接通。反之,当负载负荷较大时,电压将会下降,Uth=U0 R2/(R 1+R 2)将会下降,Q2将闭合电压并断开。

当一次侧因短路,瞬间出现大电流时,二次侧电压将形成高压尖脉冲,可在二次侧增加双向瞬态电压抑制器,并吸收过多电能,使其在正常状态[1]。

1.3 充放电管理电路

上述了解到,由于电流互感器提供的功率与母线电流密切相关,电流互感器停电时,在母线上经过的电流很小,不能够进行正常放电,电器无法正常工作。因此需要锂电池作为备用电源,而锂电池应选择可充电、放电的充电式锂电池,这样才可保证锂电池中的电量支持电器在停电时继续运作[2]。

1.4 充电锂电池原理

一般的锂电池的电池容量为CB=Pt/U cS rre,而锂电池的寿命是与充电方式和放电次数息息相关。为保证锂电池的使用寿命,使用者需要及时补充电池能量,可有利于保证电池正常放电,延长锂电池的使用寿命[3]。

如两块锂电池分别用于检测电流互感器的工作状态,可采用芯片的控制端,作为控制电流的开关,并通过调整,进行两块锂电池之间工作状态的切换。为防止锂电池过度放电造成内部芯片损坏,需增加放电保护电路,在锂电池电压小于3.2V时,可切断锂电池的放电状态[4]。

1.5 放电原理

电流互感器取能的设计是采用母线直接供电的方式,在停电时,可采用两块锂电池进行轮流协助进行供电。在锂电池升压后,可通过与母线端口并联进行供电,在断电后,锂电池供电电路,与母线进行接通,并持续放电,输出受电网状态影响较小,保证电器的持续使用。

2 电流互感器的在线监测系统的功率分析

在户外的架空电线网络,其在线监测系统一般是由传感器、检测和信号处理、故障诊断几个环节组成,而在线监测系统在运行时一般处于待机状态,电能消耗较小,在使用时,电能就会瞬间增加。因此,户外在线监测系统对电力质量的要求比较高。

针对电力质量问题,不可采用大功率的互感器。因为架空线路在线监测时是处于待机状态,不会造成任何的经济效益,虽然耗能较少,但不进行利用反而是一种浪费,所以,为了满足这个条件,可采取电流互感器。在上文中可了解到,电流互感器平时主要以母线供电为主,在断电时,才会采用锂电池进行持续供电。故而,将电流互感器的应用到在线监测系统中,可使供电能力大大增强。

3 电流互感器的负载测试

为检测电流互感器的负载特性,本文对其进行了供电时的输出负载测试。测试时,可采用磁导率较高的硅作为传导材料,再利用两个铁心作为开启的开关,使其便于在线进行安装。

试验结果表明,电流互感器实际输出功率为4W,足够满足家用电器或是公用电器的供电需求。

此外,还对目前没有安装电流互感器的在线监测系统进行现场测试。实验结果表明,在断电的情况下,使用锂电池,只可维持4小时工作。

4 结语

本文输变电线路在线监测设备供电电源的设计采用的例子为电流互感器设备。综上所述,电流互感器在断电的情况下,采用充电锂电池仍可为电器继续放电,且可根据线路负荷情况,对互感器和锂电池的线路参数进行调整,可达到最为稳定的电压与功率。

摘要：为解决户外输变电线路长期运行功率不足的问题,我国电力研究人员研究出一种可采用电流互感器取能和锂电池协同供电的设计方案。该设计综合了电磁感应功能和锂电池供能的优点,用来满足越来越强烈的用电需求。文章对输变电线路在线监测设备供电电源的设计特点与在线监测系统的功率进行了探讨和分析。

关键词：输变电线路,在线监测设备,设计分析

参考文献

[1]聂一雄,孙丹婷.阻容分压型电压互感器的性能分析[J].变压器,2008(1):99-100.

[2]王海浪,毛弋,周有庆,等.检测电阻电流型电子式电压互感器[J].电力科学与技术学报,2010(1):55-56.

电源线路 篇8

在小电源分布较多的地区, 小电源电厂往往没有安装低周低压解列装置, 在电网失压的短期时间内, 发电机组仍会并 网运行。由于小电源反供电, 重合闸动作往往不成功, 降低了供电的可靠性, 故需在线 路保护装 置上增加 跳闸联切 小电源功能。下面结合电网实例, 对线路保护增加跳闸联切小电源功能的实现方式和实施效果进行分析。

1小电源对自动重合闸的影响

110kV线路瞬时故障跳闸后, 在小电源的作用下, 受端无论是检母线无压或检同期方式, 重合闸条件均难以满足, 重合闸成功率低, 易造成电网事故。为提高110kV线路重合闸成功率, 减少一般电网事故, 确保主网的可靠运行, 采用解列重合闸方式, 即受端保护动作后联切地区电源开关, 之后由主网 侧重合闸检无压重合恢复供电。

以110kV三X站为例, 如图1所示。110kV张X水电站、大X水电站为110kV并网水电 站, 同时110kV三X站35kV侧有35kV水电甲线、35kV水电乙线等小水电上网。

若110kV三X站110kV春三线无保护跳闸联切小电源功能, 将会出现以下可能情况:110kV春三线发生瞬时性故障, 线路两侧差动保护动作跳闸, 220kV春X站110kV春三线检母线有压线路无压重合闸成功。由于110kV张X水电站、大X水电站所带的发电机组向110kV三X站110kV母线供电, 同时由于110kV三X站的35kV侧母线有小水电上网, 35kV小电源通过变压器供电至110kV三X站110kV母线, 110kV三X站110kV春三线检母线无压及检同期不成功, 导致重合闸动作不成功, 110kV三X站面临全站失压风险。

为提高110kV线路重合闸动作成功率, 避免小电源未 解列影响保护装置重合闸的动作, 有小电源并网的变电站, 其线路保护可考虑增设保护跳闸联切小电源的功能, 以保证线路重合闸动作的成功率。

2线路保护增加联切小电源功能的实现方式

2.1主网电源线路保护间隔的技改接线

在线路保护装置上增加联切小电源逻辑回路, 考虑到保护跳闸出口接点不足问题, 用增加中间重动继电器的方式来增加接点, 通过保护跳闸出口接点TJ启动中间重动继电器ZJ, 实现跳闸联切小电源及闭锁被联切线路重合闸的功能。

以110kV三X站为例, 具体的接线方法如图2所示。

2.2被联切线路间隔的技改接线

对于被联切的线路, 若考虑保留被联切后的自动重合闸功能, 其联切回路应接入保护装置的“保护跳”回路中。此时, 需整定被联切线路的重合闸时间大于主网电源线路的重合闸时间, 否则若被联切线路先重合, 则会失去联切的意义, 依然可能导致主网电源线路重合闸不成功。

若考虑线路被联切后闭锁重合闸, 可将来自主网电源线路的闭锁重合闸执行 回路接入 本间隔的 闭锁重合 闸开入接 点。对10kV间隔如果不考虑开关被联切后重合闸, 可将联切回路接入保护装置的“手跳”回路中, 实现被联切后闭锁自动重合闸功能, 由运行或调度人员手动合闸恢复供电。

对于一条小电源线路可能要被多个不同电源 间隔保护 联切的情况, 可在被联切线路的保护屏上设置一个“联切出口”压板, 将来自不同电源间隔的跳闸联切执行回路并联接入中间重动继电器, 用本间隔的正电源与中间重动继电器动作接点、“联切出口”压板串联后接入本间隔的“保护跳”或“手跳”回路, 来形成各间隔动作联切的具体执行回路。被联切线路闭锁重 合闸执行回路亦采用同样的方法接入。

技改接线完成后, 将110kV三X站110kV春三线联切出口压板全投入, 联切回路 闭锁重合 闸功能压 板全投入。 当110kV春三线发生瞬时性故 障时, 线路两侧 差动保护 动作跳闸, 110kV三X站110kV春三线保 护联切110kV张三线、110kV大三线、35kV水电甲线、35kV水电乙线。220kV春X站110kV春三线检母线有压线路无压重合闸成功, 110kV三X站110kV春三线检母线无压及检同期重合闸动作成功, 110kV春三线恢 复运行。110kV三X站110kV张三线、110kV大三线、35kV水电甲线、35kV水电乙线 经重合闸 延时动作重合成功, 恢复送电。

3效果分析

带小电源并网的变电站增加线路保护跳闸联切 小电源功能后, 有效防止了小电源无法解列而导致变电站母线存在残压致重合闸动作失败 的情况发 生, 降低了变 电站全站 失压的风险, 提高了供电的可靠性。此功能接线简易, 投资较少, 是提高有小电源并网变电站线路重合闸成功率的一种理想方法。此外, 被联切的线路可通过与上级线路重合闸时间的整定配 合, 延时自动重合闸, 大大缩短线路的停电时间。

对于小水电分布广而散的地区, 小水电并网往往是和其他用户负荷混合接入线路, 联切小电源同时也会造成用户停 电。混合线路中, 若用户负荷需求远远大于小水电机组容量, 则当变电站线路跳闸或上级失压而导致停电时, 混合线路中的用户负荷会快速消耗小水电机组出力, 小水电机组很快停机, 不会影响重合闸动作, 故需根据小水电机组容量与线路用户负荷需求之间的关系, 考虑是否投入联切小电源功能。此 外, 丰枯水期, 小水电机组的发电能力有明显区别, 丰水期更需要投 入线路保护联切小电源功能, 而枯水期则可适当退出该功能, 以减少用户没有必要的停电。

对多级串供小电源的线路, 非终端线路即使已完善保护跳闸联切小电源功能, 在下级并网小电源的作用下, 地区电源 并网线路主网侧仍存在重合闸不成功风险。

4结语

本文对线路保护装置上增加跳闸联切小电源 功能及其 效果进行了详细分析。此功能接线简单, 能有效避免小电源并网对线路重合闸的影响, 大大提高线路重合闸的成功率。但仍存在不足, 不能使多级串供小电源的重合闸问题全部解决。要提高110kV线路的重合闸成功率, 最根本的措施是改善电网结构, 尽量减少多级110kV线路串供的方式。同时, 需加强并网电厂管理, 按照法规政策和技术规范要求并网电厂加装低周低压解列装置。

参考文献

[1]贺家李, 宋从矩.电力系统继电保护原理[M].北京:中国电力出版社, 2004