连续箱梁的施工技术

连续箱梁的施工技术（精选12篇）

连续箱梁的施工技术 篇1

0 引言

在跨径不等的桥梁施工过程中, 通过现浇法进行施工比较方便。利用现浇法进行施工, 通常情况下不需要预制场地, 以及相应的吊装设备和架梁设备等, 可以不中断整个梁体的钢筋, 进而确保了桥梁整体的刚度, 在一定程度上避免了预制安装产生的接缝和梁体的颜色不一致, 整体色泽效果比较好, 以下结合工程实例对连续梁的施工技术加以介绍。

1 工程概况

通过现浇的方式对某立交桥上部构造的连续箱梁进行处理, 箱梁宽13.5m, 结构为三室。箱梁、梁室、底板、顶板、腹板分别为1.4m、0.98m、0.2m、0.22m和0.45m。采用C50混凝土浇筑箱梁。对于现浇箱梁支架来说, 通常采用满堂式碗扣支架。采用二次浇筑法对箱梁砼进行浇筑, 通常情况下, 第一次浇筑到腹板与翼缘板连接的位置, 第二次浇筑顶板, 当箱梁混凝土强度达到100%时, 进行预应力张拉。

2 现浇预应力砼连续箱梁施工

2.1 地基处理

本桥址河床桥位处采过砂, 地面土质为耕植土, 承载力较低, 为确保地基不产生不均匀沉陷, 通过地基承载力试验, 确定地基处理方案。主要是:清理泥浆池、承台基坑及地基松软地段等, 采用换填沙砾70~80cm, 并整平、碾压密实, 其余地段回填沙砾40cm, 再浇筑厚20~30cm的C15砼垫层, 并在两侧修建宽0.8m、深0.6m排水沟, 确保排水畅通, 表面无积水。

2.2 搭设支架

采用WDJ型碗扣支架搭设现浇支架。将30cm×30cm×10cm的预制块垫在支架底托下, 进而在一定程度上增大受力面积。连接牢固支架, 避免支架发生变形。搭设支架的过程中, 需要设置相应的预拱度。

2.3 安装模板

2.3.1 安装底模板

采用1.5cm厚高强度竹胶板对底模板进行处理, 安装模板之前, 需要涂刷相应的脱模剂。按照设计图纸规定的2%设计横坡底板的横坡, 与梁底宽度相比, 横向宽度要大。

2.3.2 安装侧模板和翼缘板模板

采用1.5cm厚高强度竹胶板处理侧模板和翼缘板模板, 箱梁底板边缘线根据测量放样进行确定, 将墨线弹在底模板上, 然后对侧模板进行安装。

2.3.3 安装箱室模板

由于箱梁混凝土需要分两次进行浇筑, 并且箱室模板也是分两次进行安装。第一次内模板安装借助钢模板, 横撑选方木, 定位固定通过定位筋实现, 钢模板的位置和整体线型通过拉通线来校正。

2.4 预压及卸载支架

安装完成底模和侧模后, 通常情况下需要进行预压, 在时间方面, 预压需要持续7d~10d。由于支架的高度比较低, 进而在一定程度上可以忽略风力产生的荷载。

2.5 制作及安装钢筋

对于现浇箱梁钢筋, 通常情况下在钢筋制作场进行相应的下料和焊接, 并且安装和成型在支设好的底模内进行。制作钢筋要遵守设计和规范的相关要求, 确保规格和尺寸与要求相一致。支座安装完成后, 通常情况下需要符合高程, 同时对梁底预埋钢板的尺寸进行核对, 必要的情况下调整调坡钢板厚度, 进而在一定程度上确保梁板的厚度, 在安装梁底承压钢板之前, 对钢板与底模的接缝进行认真检查, 进一步确保浇筑混凝土不漏浆。

2.6 安装内模

对于内模通常需要在现场钉制成型。在箱室铺设底模的过程中, 往往需要预制块进行支垫。并且在一定程度上保持预制块与现浇梁体使用相同标号的混凝土;将排气孔设置在底模、侧模上。

2.7 浇筑混凝土

在施工过程中, 为了确保混凝土的浇筑质量, 通常情况下由试验确定混凝土的施工配合比, 并且其使用要经过经监理工程师的同意。由搅拌站对混凝土进行拌制, 通过搅拌运输车进行运送, 泵送入模浇筑。

2.8 预应力施工

2.8.1 孔道成型

采用金属波纹管对预应力管道成型处理, 在使用金属波纹管前, 需要逐根进行检查, 有锈包裹及沾有油污、泥土, 以及存在撞击、压痕, 裂口的波纹管不得使用。

2.8.2 下料编束

首先对钢绞线的质量进行检查, 确保钢绞线表面无裂纹、毛刺, 机械损伤等。

2.8.3 穿束

采用钢套牵引法对箱梁钢绞线进行处理, 穿束时钢绞线头要缠胶带, 避免挂住钢绞线被。

2.8.4 预应力筋的张拉

(1) 采用张拉力与伸长量双控方式张拉预应力筋, 以张拉力为主, 对于实际伸长量与计算伸长量之间的差值控制在6%, 对于梁体混凝土的龄期要超过7d, 混凝土强度必须达到80%时方准施加预应力 (检验砼强度时应注意试件的取样及养生条件) 。 (2) 钢绞线张拉步骤:0→初应力→σcon→ (持荷5min锚固) , 查明伸长量不足的原因, 通过采取补张拉的措施, 在一定程度上对有无滑丝, 断丝现象进行观察, 同时作好张拉记录。

2.8.5 压浆及封锚

(1) 完成张拉后, 对于外露多余的预应力筋需要切除, 对于张拉端凹入部位、灌浆孔等在灌浆前的24~48h用细石混凝土进行填实, 由一端带螺纹的镀锌水管引出排气孔 (抽真空管) 。 (2) 对于钢绞线割束, 可以在压浆前, 也可在压浆后, 必须用砂轮机锯对割束进行处理, 不能用电弧烧割任何预应力钢筋。严禁用电弧烧割高强预应力钢筋。 (3) 封锚前, 冲洗干净锚具周围的混凝土, 并进行凿毛, 布置钢筋网要按照图纸的要求进行, 浇注封锚混凝土, 封锚混凝土标号应与梁体混凝土同标号。

3 结束语

本工程采用工混凝土现浇连续箱梁的施工技术, 在各项施工中达到工预期效果。施工技术满足现浇连续箱梁施工要求, 在实际施工过程中应多分析、总结, 抓住重点环节, 以便最终保证施工的质量。

摘要：现浇连续箱粱具有整体性好、刚度大、外形美观等优点, 广泛应用于互通立交、跨路桥梁及城市市政桥梁。笔者结合多年的工作经验, 对现浇混凝土箱梁的施工技术进行工探讨。

关键词：现浇混凝土,连续箱梁,施工技术

参考文献

[1]向中富.桥梁施工控制技术[M].北京:人民交通出版社, 2007.

[2]张起森, 王秉纲.公路施工手册[M].人民交通出版社, 1999.

[3]葛晓涛.预应力现浇箱梁施工技术探讨[J].交通标准化, 2011.

连续箱梁的施工技术 篇2

先简支后连续小箱梁的桥梁施工工艺

先简支后连续小箱梁体系近年来在桥梁施工上逐渐得到推广使用,安装后连续段的浇筑张拉施工以及拆除临时支座的.体系转换作业,不仅提高了桥梁的受力性能和行车的舒适性,同时也降低了桥梁的造价.

作 者：王晶宇 作者单位：邯郸市交通局公路工程一处,河北,邯郸,056001刊 名：交通标准化英文刊名：TRANSPORT STANDARDIZATION年，卷(期)：“”(10)分类号：U445关键词：先简支后连续 体系转换 真空灌浆

现浇连续箱梁施工技术研究 篇3

【关键词】现浇梁；高墩支架；施工技术

0.工程概况

某高速合同段采用设计速度100km/h，整体式路基采用六车道高速公路标准，路基宽为 34.5m。互通立交主线桥中心桩号左幅为K9+504.78，桥梁全长782.08m， 右幅中心桩号为K9+517.28，桥梁全长757.08m，上部结构主要为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁、预应力混凝土空心板。匝道桥有9座，A匝道1号桥中心桩号为AK0+355.9，桥梁全长为207.08m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁；A匝道2号桥中心桩号为AK0+650，桥梁全长为82.08m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁；B匝道桥中心桩号为BK0+913.1，桥梁全长为217.88m，上部结构为预应力混凝土连续箱梁、钢筋混凝土连续箱梁；C匝道桥中心桩号为CK0+644.75，桥梁全长为710.78m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁、预应力混凝土连续箱梁；D匝道桥中心桩号为 DK0+418.63，桥梁全长为108.34m，上部结构为预应力混凝土分体小箱梁；E 匝道桥中心桩号为EK0+348.28，桥梁全长为470.44m，上部结构为预应力混凝土连续箱梁。

1.方案的选择和支架的设计

1.1方案的选择

现浇连续箱梁施工时，因桥梁的结构型式、水文地址情况、地形地貌、机械设备及材料拥有的不同，需因地制宜地进行现浇箱梁施工支架设计。针对S05标的现浇箱梁数量比较多且大部分都比较高，共有 29联，其中有一半支架高度超过 15米，最高的达到 26m，且地形处于山坡，地形起伏较大，故采用一种既经济又实用的方案是本项目的一个重点。通常现浇连续箱梁施工时先对地基进行处理，然后搭设满堂门式落地支架，在地形起伏大、地下水系发育的山谷中采用满堂式落地支架不仅大面积进行地基处理的难度大、费用高，而且材料、人员的投入较大，特别是净高大于15m的高墩现浇箱梁施工如采用满堂落地支架，安全性将大大降低，且支架搭设及拆卸时危险性较高，故对高墩现浇箱梁施工时不建议采用该支架。

1.2支墩支架设计和施工

临时支墩支架设计和施工主要有以下几个要点：基础设计一般采用单个扩大基础或整体式扩大基础或直接把钢管锤打进土里靠摩擦力承受荷载三种等，由于本标段主要在山区里，故不采用直接把钢管锤打进土里这种方法，这种方法一般适合于河道或不适合做扩大基础的地方。对于本标段内承载力较好的原状山土可以采用单个扩大基础，而对于承载力比较低或临时支墩位置原来为泥浆池的地方采用整体式扩大基础，这两种基础设计主要验算基础承载力和抗倾覆的稳定性。基础施工时主要是做好基础处理，基础处理对于软卧层较深的采用打木桩加固，对于较浅的可以采用换填石渣或砂等方法，换填后进行压实，压到承载力达到设计要求就可施工扩大基础。

1.3钢管桩的施工

施工时要做好三点，第一是保证钢管桩的垂直度，第二是是保证轴心受压，第三是焊好平联，使得钢管桩整体性更好，也更稳定。

1.4贝雷梁的验算

本标段现浇梁的跨度不是很大，基本跨径在25～30m，但是由于主线桥和匝道桥共6次跨省道S116，由于省道S116的车流量很大，而且大部分都是货车，所以为了安全考虑，跨路支架采用在路两边设置支墩，然后贝雷梁整跨跨路的支架方案，所以贝雷梁的验算只要分为两类，一类是不跨路的，那取最大跨径的那一跨进行验算，其余的采用相同的布置方式就不用进行验算也能知道其受力满足要求，另一类就是跨路支架，对于跨路支架就必须每联进行验算。贝雷梁的验算主要是以强度和刚度来控制，即抗弯强度σ<〔σ〕、抗剪强度τ<〔τ〕和最大挠度 fmax<〔f〕。

1.5 横坡的支架设计

贝雷梁上支架横坡的设计，采用钢管贝雷临时支墩来施工现浇箱梁是比较常规的一种方案，但以往的做法通常是先进行地基处理，处理完之后搭设钢管，然后再横向放工字钢，工字钢上纵向摆放贝雷，考虑到调坡和拆架的方便，在贝雷上布置工钢或槽钢作为分配梁，上面放门式架或碗扣架，后再装顶托，顶托之后再装槽钢做分配梁，这种做法将需要大量的槽钢做分配梁。

针对本标段现浇箱梁单价不高成本压力大，同时现浇比较多，为了节约成本和加快进度，本项目在贝雷以上的支架设计作了改进，从而加快了施工进度和节约了施工成本，主要的改进在于：贝雷上面去掉了门式架或碗扣架调坡，采用了在贝雷梁上放置槽20和上顶托来调坡，这不但可以节约贝雷梁上面的两层分配梁和门式架或碗扣架，而且还可以节约人工和加快进度，增加的只是钢管桩的长度，每根最多只增加 2 米长。采用了顶托来调坡，由于顶托的长度是有限的，故对于坡度比较大的将先在贝雷梁下加钢座或加强梁来垫高，从而满足调坡要求。采用这种方法之后可以有效的调整支架横坡和解决卸架问题。

采用顶托直接调坡拆除贝雷梁时比用门架调坡拆除贝雷梁困难，为了解决拆架困难和慢的问题，我们在施工中采用了自制小车的方法来拆除贝雷，主要原理就是先用滑轮加工好小车，然后拆架时把它放在贝雷梁下面，通过手拉葫芦和横向工字钢将贝雷梁拉到箱梁翼板处，最后再用吊车将它吊下来。通过这种办法我们实现了快速拆架。

2.支架预压和卸载

连续箱梁施工设计要求浇筑前进行支架预压，以消除支架非弹性变形，保证箱梁整体线形，预压荷载按箱梁自重100%荷载预压不少于 7 天，且最后两天预压累计沉降量不大于 2mm。根据预压实测变形值来设置预拱度，预压方法通过比较决定采用堆砂包，较为方便。

加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加总载的30%，第三次加总载的40%。预压观测：观测位置设在每跨的L/2、L/4及墩部处，每组分左、中、右三个点，在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。观测采用水准仪进行，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时进行第二次加载，按此步骤直到第三级荷载加载完毕。第三级荷载沉降稳定后继续观测，到最后两天预压沉降量累计不超过2mm才可卸载。卸载：卸载可采用汽车吊来卸除沙袋。注意卸载过程中要均匀卸载，不能先集中卸除某个点然后再卸除其它点。根据观测记录，整理出預压沉降结果，并根据结果调整底模标高和设预拱度。

3.总结

该标段现以完成了10联的现浇箱梁施工，通过现场的实际检验，这种支架方案不但是可行和安全的，而且能加快施工进度和节约施工成本，在质量上箱梁纵向线形直顺，桥面施工标高与设计最大误差都在规范要求±10mm 之内。 [科]

【参考文献】

[1]徐爱华.现浇箱梁大跨度支架技术研究[J].中小企业管理与科技（上旬刊），2009（07）.

简述桥梁连续箱梁施工 篇4

关键词：连续箱梁,张拉,混凝土

1 材料

1.1 钢筋

(1) 钢筋的验收、运输、存放必须符合有关规定, 钢筋应具有出厂质量证明和试验报告单, 并对所用钢筋抽取试样做力学性能试验。 (2) 钢筋接头, 如设计图纸来说明当钢筋直径≥12mm时, 应采用焊接, 当钢筋直径<12mm时, 宜采用绑孔。焊接及绑孔长度应严格执行技术规范。 (3) 所用的钢筋使用前将钢筋 (钢板、型钢表面的锈蚀、油渍、泥砂灰尘清除干净, 再进行整直加工。

1.2 预应力钢材

(1) 预应力钢丝、钢绞线、钢筋等的质量应符合现行国家标准的规定, 原材料进厂, 应具有合格证明或出厂检验报告单, 并经验收合格后方可使用。 (2) 预应力钢丝, 钢绞线钢筋装车、搬运、进厂堆放必须符合有关规定。 (3) 预应力筋的实际强度不得低于现行国家规定, 预应力筋的试验方法按现行国家标准的规定执行。

1.3 砼材料

1.3.1 水泥

(1) 所有水泥必须有制造厂出厂试验报告单, 现场要复验后才允许使用, 水泥超过三个月或受潮结块现象时, 应重新试验鉴定。 (2) 水泥不宜露天存放, 袋装水泥堆高不得大于1.5m (以不超过10袋为宜) , 水泥离地面高度不低于20cm, 离墙边不小于20cm。不同品、不同标号, 不同批号的水泥分别堆放, 早进场的水泥先用, 要求水泥仓库通风干燥, 门窗应经常关闭。 (3) 为了节约材料, 现场采用由供砼对有条件的地方, 尽可能使用散装水泥, 散装水泥的储存, 应尽可能采用水泥罐或散装水泥仓库。

1.3.2 粗骨料

(1) 粗骨料应采用坚硬的碎石。 (2) 粗骨料应采用连续的配 (即粒径5~20m m) , 碎石宜采用锤击式破碎。碎石最大粒径不宜超25cm, 2.0cm, 以防砼振捣不密实。

1.3.3 细骨料

(1) 细骨料宜采用配良好, 质地坚硬、颗粒清净的河砂, 并符合规范的要求, 且不含结块、软弱或针片状颗粒, 无粘土、尘土、盐碱、壤土、云母、有机物或其它有害物质, 在使用前应冲洗。 (2) 细骨料应选用合适的细度模数。

2 砼工程

2.1 梁体砼配合比选择

自拌砼配合比的保证砼能达到设计强度、耐久性外, 并满足早强、收缩和徐变小、和易性好的要求, 应符合合理使用材料和节约水泥的原则, 提高砼和易性不宜采用加大含砂率和水泥的方法, 砼强度不宜配制过高。砼配合比通过试验确定, 试验时, 应根据施工季节, 工程要求和施工条件等先准备若干理论配合比经过试验比较确定, 为加快梁段施工速度, 缩短施工周期减少砼收缩、徐变, 施工时, 砼施工配合比设计强度可提高10%~15%, 施工配合比应经主管工程师批准后方可使用。

2.2 采用自动答量。集中拌合站或采用强制中拌合机拌合砼, 其集料入斗时, 应注意以下几点:

经常检查砂、碎石是否有泥团、杂质混入。碎石必须经过洗筛, 保证洁净。料斗每灌注一次均应冲洗, 保持干净。

2.3 砼配料和计量必须按试验通知单进行, 并应有试验人员值班, 配料宜采用自动计量系统计量;自动计量系统各种衡器每六个月校换一次, 如施工中发现异常, 应及时校核。

2.4 如采用磅称称量, 根据施工配合用料扣除下料冲量, 固定法码, 并由试验人员复核。开盘后, 前三盘要逐盘检查实际下料量, 以后每10盘检查一次, 如发现砼误差较大时, 必须由试验人员检明原因加经调整。

2.5 减水剂。减水剂掺量应控制在水泥用量的20%以内, 具体掺量应由试验自定。减水剂溶液宜在使用前一天配制, 配好的溶液在使用前应搅拌均匀, 对容器底部沉淀之固体渣子及杂应于使用前清除掉施工中发现减水剂或其深渊有异常现象时, 应及时向主管工程师反映, 不得擅自处理。

3 预应力体系施工

3.1 施工注意事项

(1) 除去锚垫板、喇叭口、钢绞线上的灰浆。锚环、夹具必须清洁, 不允许钢绞线、锚环、夹具上有浮锈、油污、混凝土等杂物。 (2) 根据每批钢绞线的实际直径随时调整千斤顶限位板的限位尺寸, 最标准的尺寸应使钢绞线只有夹片的牙痕而无刮痕。 (3) 安装锚具时, 锚环必须装在锚下垫板止口环内, 工作锚环要对中, 夹片均匀打紧并外露一致;千斤顶上的工具锚孔位与构件端部工作锚的孔位排列一致, 以防钢绞线在千斤顶穿心孔内交叉;安装张拉设备时, 做到孔道、锚环、千斤顶三对中。 (4) 张拉前要空转油泵、千斤顶, 至少两次。并检查有无泄漏现象。

3.2 张拉伸长值校核、控制

预应力筋张拉时, 实际伸长值与理论伸长值偏差控制在±6%范围以内, 国内工程实践证明:只要在施工中精心操作, 均能达到此设计要求3。当实测值与理论值之差超过±6%时, 应根据其它同组预应力束张拉结果和结构对张拉力的灵敏度来判断是否采纳这一差值。其实, 实测值与理论值之差在±6%范围内, 并不意味着张拉力的精确度就在±6%范围内, 这是因为:

(1) 仪表的差异。同样的仪表测量同样的张拉力会测出不同的结果。 (2) 千斤顶内部摩擦力的变化。 (3) 预应力束在几何位置上的差异, 及沿预应力束长度的拉应力分布实际值与假定值的差异。 (4) 测量伸长值时的误差。

4 施加预应力施工中应解决的问题

4.1 断丝

4.1.1 造成断丝的原因

(1) 预应力筋力学性能不合格 (2) 锚板喇叭筒、锚板、锚环及千斤顶不同心, 造成偏拉, 受力不均。 (3) 采用高强钢丝做为预应力筋时, 锚具夹片硬度不能太高, 齿高也不能过大, 这样稍有偏控就造成刻痕过深, 容易发生断丝。

4.1.2 防止断丝的措施

(1) 严格材料力学性能试胎。强度相同。延伸率差异较大的两批材料不能同束使用。 (2) 在施工中应考虑锚垫板喇叭筒与波纹管的连接。安装千斤顶应做到安正与垫板方向垂直。

4.2 滑丝

4.2.1 造成滑丝的原因

(1) 锚环、夹片硬度不够或夹片齿过浅。 (2) 钢束、夹片清理不彻底、有油、锈或杂物张拉时存在于夹片与钢束之间或夹片与锚环之间。 (3) 安装夹片顶面不齐, 顶面不齐也能造成滑丝。 (4) 千斤顶张拉时回油过快也可能发生滑丝现象。拆卸工具锚时剧烈震动也可能造成滑丝。

4.2.2 防止的措施

(1) 张拉前对钢束锚固部分、锚环、夹片进行彻底清理, 安装夹片时要保证爱露比粉相同, 顶面平齐。 (2) 根据所采用的钢束种类选用锚具。当用高强钢丝时宜采用XM型锚具, 因该锚具夹片没有偏转角, 锚固方向为360度无间隙。当采用钢绞线时则OVM型锚具较为适宜。

4.3 施加预应力的操作要点

(1) 张拉设备必须事先经过校验, 并有校验报告结果。校验报告结果应注明顶号、表号, 给出顶力与油表的关系线。 (2) 张拉控制程序应按设计要求进行。 (3) 安装锚具及千斤顶是必须保证锚板、锚杯、千斤顶均在一条直线上。在安装夹片时必须先检查钢绞线锚固部位及夹片卡是否清洁, 合格后方可安装, 安装时必须使夹片外漏部分平整, 开缝均匀。

5 结论

大跨度连续箱梁单悬臂施工控制 篇5

结合实际工程,对“单悬臂施工方法”中如何保证支架现浇段新旧混凝土接缝处受力安全进行了简要分析,对施工过程中存在的昼夜温差对结构的`变形影响进行分析计算,并针对这种现象提出相对应的解决方法.

作 者：佟文博 张哲 李冬 TONG Wen-bo ZHANG Zhe LI Dong 作者单位：佟文博,TONG Wen-bo(大连理工大学桥梁与隧道工程研究所,辽宁大连,116024)

张哲,ZHANG Zhe(大连理工大学桥梁研究所,辽宁大连,116024)

李冬,LI Dong(大连理工大学土木建筑设计研究院,辽宁大连,116000)

连续T构箱梁施工安全防护技术 篇6

关键词：T构箱梁 跨既有线 安全防护

1 工程概况

坐落于万源市花楼坝乡境内的襄渝二线安康至重庆段新后河27#左线大桥横跨后河和210国道，总长375.01m，起讫里程ZDK505+705.14～ZDK506+080.15，既有铁路，桥跨布置形式是8×32m简支T梁和2孔48mT构连续箱梁，T构中心里程ZDK506+021，桥梁所采用的跨线结构型式完全是基于地质条件而设计，桥梁5#～10#台全部处于R-2000曲线段上，0#～4#墩全部走直线段，T构箱梁为弦向直线布置通过曲线，整个桥体分布在+3.6‰上坡段。

根据此桥8#墩、9#墩、10#台及T构连续箱梁施工与沿线道路设施的相互关系，以及对道路安全通行产生的影响，参考路政部门的相关要求，桥梁施工应用了高水准的安全防护管理措施，确保公路和铁路的行车安全和人身安全。（T构箱梁平面见图1）

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图1 T构箱梁平面图

2 防护技术措施

2.1 8#墩承台施工

8#墩承台位于紧靠210国道左侧后河中，并且承台一角位于嵌入210国道路基挡墙内，承台开挖深3.5m，开挖后210国道路基将造成长3.4m，深1.4m，高3.5m的悬空，对210国道的稳定性造成很大的威胁。因此在开挖施工前首先必须对210国道挡墙采取支护措施。该施工单位采取对承台顶面以上的国道挡墙进行锚杆加固，锚杆为Ф25砂浆锚杆，锚杆长为4.5m，间距为0.5m，梅花型布置。同时在210国道路面上距离外边1m位置钻孔，纵向间距0.5m，然后夯入9m长型钢，因210国道为砂砾碎石高填方，在型钢间钻孔注浆，固结底部碎石和砂砾。国道挡墙加固后进行挡墙拆除和开挖，在拆除挡墙过程中应短距离进行，并做到随拆随支护，尽量减小挡墙悬空。

沉降观测点宜设于挡土墙上。在施工阶段必须实时观测并记录沉降情况，严密防控安全事故。

2.2 既有线防护措施

T构中心线与既有铁路斜交大约35度，9#墩承台底与既有铁路高差13m，既有线防护采用防护门架进行防护（见图2）。首先在9#承台侧浇注C25片石混凝土基础，厚1.5m，在既有线水沟右侧浇注C25片石混凝土基础，厚1.0m。在施做基础时，每个基础预埋两排1.5m长，纵向间距为1.5m的Ф42钢管。在混凝土基础上施做防护门架，防护门架立柱采用3排横向、纵向间距均为0.55m的碗扣支架搭建，为使支架基础平稳，在支架底部设置下托架，立柱与混凝土内预埋钢管在横向和纵向采用扣件和Ф42钢管连接成整体，以保持支架的稳定。

上部横梁按五层布设，第一层纵向间距为0.5m的Ф42钢管，钢管用扣件与支架立柱连接，并在支架和横向钢管之间设置剪力杆，剪力杆采用1.5m长Ф42钢管加工，采用扣件与支架立柱和横向钢管连接，形成整体结构。第二层为在支架顶端沿纵向布设四道15×15方木，在方木上横向架设22#工字钢，间距为0.8m。在工字钢的顶端沿纵向布设四道60m长∠70角钢，角钢与工字钢接触处采用电焊焊接牢固，使工字钢稳定。第三层为在工字钢顶端防护支架范围内满铺10×10的方木，采用Ф8铁丝将方木绑成整体，并与工字钢用铁丝绑扎，使其稳定牢固。第四层在方木上满铺土工布和绝缘板。绝缘板选用三二四零环氧树脂绝缘板，绝缘板搭接部分用环氧树脂胶粘贴，搭接长度不小于0.1m。第五层先后铺设方木和石棉防止电火花坠落。

2.3 210国道防护措施

根据9#墩、8#墩和210国道的平面位置，需要设置防护距离为60m，整个防护占路面宽8.1m，高8m，其中防护内车辆通行的净高6m，净宽5m。210国道防护采用同既有线防护相同的门架防护。

首先在210国道两侧浇筑C25混凝土基础，基础按60m（长）×1.55m（宽）×1.0m（高）尺寸施工，待混凝土强度达到要求后进行工字钢支架的搭建，在支架上搭设工字钢横梁，间距1.0m，工字钢与支架栓接，工字钢间采用加钢垫板，之间用角钢顺线路方向螺栓连接，然后在工字钢顶端防护支架8.1m范围内满铺10×10的方木，采用Ф8铁丝将方木绑成整体，并与工字钢用铁丝绑扎，使其稳定牢固。

防护外部两侧布设防护网，用铁丝将防护网固定在支架上，并在靠近9#墩附近一侧布置竹排，以抵挡墩身落物。

防护支架靠近山体一侧设置上下两道风缆，支架底部用冲击钻打眼，插钢筋，把支腿焊接在钢筋上，以防止防护架倾覆。

2.4 塔吊作业要求

①主配电箱向塔吊供电，同时为确保吊装施工安全无误，还须增设三级保护、接地、吊重限位装置；②塔吊基础直接设在靠近承台的岩层上，并每8m做一道附着，共两道，工程人员须对塔吊设备定期安检，及时排查设备故障，保证作业安全；③塔吊在工作时，如有列车通过必须停止工作，并塔臂及吊蓝不得停留在既有线上方。

3 安全管理措施

3.1 建立健全安全组织机构

成立安全督察队。为确保安全督察队在督察检修施工现场工作中取得实际效果，防止安全督察走形式，创新工作方法，深入工作现场，狠抓现场安全管控。一是突击检查到位，开展安全督察实行不打招呼、不定路线的工作方法，充分掌握施工现场安全管控实际情况，摸清工作现场的安全管理薄弱环节，有的放矢地制定下一步安全督察重点。二是实施工作现场考问到位，在工作现场随机考问作业人员对现场安全措施及危险点是否知晓，如发现对工作现场的危险点、安全措施等内容不清楚，由工作负责人当场再对其进行安全交底，直到完全明白知晓为止。三是每周安全督察周例会制度实施到位，每周定期召开安全督察周工作例会，总结过去一周安全督察工作，利用影音资料深入分析查出违章发生原因，吸取的教训，制定整改措施，促进安全生产管理水平的提升。

3.2 加强铁路协调工作

铁路协调工作应该由安全管理经验丰富人员担任。要求协调部门与铁路运输、水电管理部门以及安检等部门保持良好的沟通，并与铁路管理部门签署施工安全协议，完成各项手续的审批，并且对施工“要点”手续进行定期报批。

3.3 做好现场监督、检查

项目部增设一名专司安全管理工作的经理人，通过安质部具体部署安全管理工作，桥梁施工中派2名人员现场协调公路行车工作，另设4名防护员24h全天候监护铁路行车。另外，安质部人员每天全面检查施工现场及设备机具，并检查安全措施的落实情况，杜绝因措施落实不到位而造成安全隐患。

3.4 制定专项安全应急预案

①应急事件处理程序。发生紧急事件后，由组长组织实施救援抢险，现场施工负责人电话指挥驻站联络员、防护员、安全员、施工负责人展开工作，驻站联络员立即向罗文、花楼坝车站请求封锁区间；两端防护员站在距施工地点的第一个响墩内20m附近，嘹望条件较好的地点显示停车手信号，若时间急紧，则两端防护员站在距施工地点尽可能远的防护点放置响墩，响墩按间隔20m的距离放置在轨面上，三枚为一组，其中两枚扣在列车前进方向左侧钢轨上，一枚扣在右侧钢轨上。阻止可能瞬时通过的火车；安全员向驻地监理、上级指挥部立即报告事故情况；施工负责人立即组织施工工班工人封锁事故现场，防止发生意外事件，造成更严重后果。

②应急队伍、物资及设备。建立应急预备队，队长为施工队队长，应急队定员30人，均为施工队职工，平常正常作业，发生应急事件时，听候应急小组调遣，完成突发事件作业。

应急物资、设备：现场准备枕木、方木各4立方，钢管5吨，铁锹40把，撬棍20把，钢丝绳200米，箩筐20个。现场安全防护人员配备对讲机、响墩、火炬、口哨及信号旗等防护用品。

应急资金：项目财务部在平时现金存放计划中，储备足够的应急资金，以备救援。

3.5 制定落实各项安全防护制度

为确保施工安全、可靠、万无一失，项目部制定了一系列安全防护制度，如规范作业制度、现场检查制度、岗前培训制度、施工“要点”制度、配合铁路监护值班制度等以及相应奖罚制度，安质部作为主要负责部门对各种制度的落实情况进行全面检查。

4 结论

经过方案的不断总结、完善，到目前为止T构箱梁已经顺利合拢，没有发生过任何安全事故。实践证明，新后河27#大桥跨公路和铁路施工安全防护方案是可行的，也是可靠的，得到了建设单位、监理单位和铁路部门及地方政府的认可和好评。

参考文献：

[1]贾建平.斜拉桥跨铁路施工安全防护技术[J].铁道建筑技术，2006（03）.

[2]铁路工程施工安全技术规范，TB10401.2-2003，J260-2003.

现浇连续箱梁施工技术简述 篇7

1 现浇箱梁结构特点

王城高速公路A匝道2号桥AK0+821.5上部结构形式9×25+ (20+3×25+20) +40+60+36+4×25装配式/等截面现浇预应力混凝土连续箱梁, 全长583 m, 第16跨上跨LSK56+979.669处, 该箱梁底宽8.5 m, 顶宽13 m, 高3.5 m, 采用双箱室连续箱梁形式, 中腹板厚从0.5 m过渡到1.2 m, 边腹板厚从0.5 m过渡到1.0 m, 底板厚从0.22 m过渡到0.7 m, 顶板厚从0.25 m过渡到0.45 m。

2 现浇箱梁施工技术方法分析与质量控制

施工工艺流程:施工准备→地基处理→支架搭设→支架预压→模板安装→钢筋加工及安装→混凝土施工→预应力施工→压浆→拆除模板、支架。

2.1 基础处理

清理并整平场地, 对原地基进行夯实后, 铺筑10 cm厚砂砾垫层, 用振动压路机进行压实, 压实度不小于96%。在砂砾垫层上浇筑10 cm厚C20混凝土, 待混凝土达到设计强度时即可开始支架搭设。

2.2 支架搭设

对支架立杆放样:对桥梁中心线和底座中心线进行放样并标示, 在标示好的位置准确的安装底座, 在底座上安装支架立杆。

安装水平杆:在立杆圆盘上插入水平杆, 并调整其水平位置, 使同一层的水平杆在同一水平面上, 再扣下横杆上的销并锁紧, 安装立杆时, 同时安装斜拉杆, 最后安装可调顶托。

2.3 支架预压

支架搭设完成后, 对其进行预压, 一般选用沙袋作为预压物, 重量为梁体重量的1.2倍, 预压前布设沉降观测点, 并记录原始值和每隔2 h测量的沉降值。支架预压分四个阶段进行, 设计重量的60%, 80%, 100%, 120%, 每完成一个阶段的加载, 对全部观测点进行沉降观测, 达到最大加载后, 持续24 h, 每个监测点起初24 h内的下沉量平均值在1 mm以内时, 视为支架预压合格;在预压结束后, 按照设计重量的120%→设计重量的100%→设计重量的80%→设计重量的60%→0分级卸载, 并记录支架的沉降值。卸载后6 h, 应监测各监测点标高, 并计算各监测点的弹性变形。

观测点的布置:在模板上布置观测点, 底板、翼板上各观测点分别布置在模板的大小里程及变截面处, 观测点用铁钉钉牢, 并用红色油漆标记, 预压严禁将其遮压。

2.4 模板安装

模板做好后, 先检查外观、尺寸和接缝是否合格, 并进行编号, 按顺序分节存放。模板安装过程中, 要求模板间的间隙不得大于2 mm, 并用双面胶封缝, 防止漏浆。

模板安装时先安装底模和侧模, 再绑扎钢筋笼, 最后安装内模。

模板安装采用人工配合吊车进行, 吊装过程中不得对模板进行碰撞, 防止变形, 底板铺设时线形要顺接, 从箱梁中间向两侧安装, 桥长方向每隔2 m复核一次模板安装位置的准确性。

2.5 钢筋加工及安装

1) 材料的选用按设计文件的规定, 进场后进行自检, 由监理工程师进行抽检, 满足设计及规范要求方可使用。2) 钢筋下料、加工严格按图纸要求进行。主筋搭接需保证在同一直线上, 焊接人员持证上岗, 并需监理工程师取件验证后才可继续进行。施焊时搭接长度应满足设计及规范的要求。3) 主梁上、下缘主筋在墩台处不得断开, 不得焊接。4) 绑扎钢筋的顺序以先主筋后箍筋为准, 所有钢筋的间距和位置须满足设计及规范要求。主筋搭接以焊接为主, 钢筋与钢筋交叉处可绑扎也可点焊接。5) 所有预埋钢筋及其他预埋件位置要准确, 固定要牢固。保护层的控制主要以在钢筋和模板间设置混凝土垫块来保证, 需将垫块牢固地绑扎在钢筋上。

2.6 波纹管的定位

所有预应力管道采用JT/T 529—2004预应力混凝土桥梁用塑料波纹管标准的塑料波纹管 (u=0.17, k=0.001 5) , 安装波纹管时, 严格按设计坐标定位, 准确, 不位移, 不变形。

2.7 梁体混凝土的施工

1) 箱梁浇筑所用原材料主要有:水、水泥、碎石和砂, 这些材料在进场前都必须经过严格检验, 符合相关规范要求方可进场, 进场后进行配合比试配, 强度等各项指标满足要求后报监理工程师审批、认可。2) 人洞设置。为拆除内模方便, 需在箱梁顶板处设置人洞, 每个箱室设人洞两个, 设置时躲开箱梁预应力钢束, 在支架拆除以前必须对其封闭, 并对因其设置而截断的钢筋进行补全, 对封孔混凝土进行浇筑。3) 梁体混凝土的浇筑。混凝土用输送泵浇筑入模。浇筑前, 严格检查钢筋位置是否准确, 是否有锈蚀, 模板的位置、标高、保护层厚度是否满足要求, 支架是否牢固, 预埋件位置是否准确, 数量是否满足设计要求, 模板内是否还有杂物、积水等, 以上所有检查都符合要求后方可让混凝土就位准备浇筑。

浇筑过程中, 各个系统必须责任明确, 监督机制健全, 现场必须有专职安全人员随时检查现场安全情况, 要有专人指挥现场的设备和人员, 以保证箱梁混凝土浇筑能安全、有序的进行。

混凝土运输采用混凝土搅拌运输车, 运输前需对运输路线进行合理选择和管理, 以保证过程中不因堵车而中断浇筑。

混凝土运到施工现场, 对其和易性、坍落度等指标进行检验, 坍落度误差控制在±2 cm之内, 满足要求后, 用泵车泵送入模, 浇筑时, 先浇底板混凝土, 再浇腹板混凝土, 最后浇筑顶板混凝土, 混凝土分次浇筑时, 第一次浇筑的混凝土需达到2.5 MPa以上, 对其表面进行凿毛、清洗后, 方可进行第二次的腹、顶板混凝土浇筑, 混凝土振捣采用人工携插入式振动器的方式, 振捣时, 需插入下层混凝土5 cm~10 cm, 振动器移动间距不得超过其半径的1.5倍, 振动器拔出时不得触碰钢筋、模板和预埋件。

各孔均由跨中向支点对称分段浇筑, 施工结合面必须按规范要求进行凿毛、清洗, 以保证强度。

梁体混凝土浇筑完成后即时进行洒水养护, 用土工布将梁体覆盖, 并定期进行洒水湿润, 养护时间不少于7 d。

2.8 预应力施工

当一联混凝土浇筑完成, 达到设计要求的张拉强度, 即可进行箱梁的张拉。1) 钢绞线在使用前要检查其外观是否有锈蚀与油品, 并对其进行抽样应力检测, 满足规范及设计要求时方可使用。2) 锚具与夹片进场前, 对其尺寸、外观、硬度及锚固力按规范要求进行试验检查。发现有一套不符合要求, 就再取两套进行检查, 若还是有不符合要求的, 对全部进场锚具进行检查, 合格后方能投入使用。3) 严格按照图纸设计长度和根数对钢绞线进行下料, 当梁体混凝土达到设计强度的85%以上时, 将预应力管道清理干净, 用穿束机穿束。选择与锚具相匹配的张拉机具, 经标定得到张拉力与压力表关系曲线后可进行张拉, 严格按照设计要求的张拉顺序张拉。4) 张拉采用张拉力与伸长量双控的方式, 以张拉力为主控, 以伸长量作为校核项目, 张拉时量测箱梁的张拉上拱度值, 使其达到设计要求。5) 钢绞线张拉结束后, 采用砂轮切割机将多余的长度切除。

2.9 压浆

1) 准备工作。a.张拉施工完成之后, 要将外露的钢绞线切除 (注意钢绞线的外露量不大于30 mm) , 进行封锚;b.在灌浆施工前, 将锚垫板的表面清理干净, 保证平整, 保护罩底面和橡胶密封圈间用玻琉胶粘贴牢固, 并将锚垫板上的安装孔与保护罩对正后用螺栓拧紧;c.清理灌浆孔, 保证灌浆通道通畅;d.确认压浆的配合比, 检查原材料、设备的型号、数量和质量符合设计及规范要求。2) 拌浆。a.先加水空转至搅拌机筒内侧充分湿润后倒净积水;b.将已称量并扣除固化外加剂所吸水量的水注入搅拌机, 搅拌水过程中倒入水泥, 再搅拌3 min~5 min至均匀;c.将外加剂倒入搅拌机, 再搅拌5 min~15 min, 然后倒入盛浆桶;d.倒入盛浆桶的浆体应尽量马上泵送, 否则要不停地搅拌。3) 灌浆。a.开启真空泵, 使真空度达到负压0.08 MPa~0.1 MPa;b.开启灌浆泵, 要求灌浆泵输出的水泥浆达到规范要求的稠度, 此时, 将灌浆泵上的输送水泥浆管接到锚垫板上开始灌浆;c.看到波纹管前端有浆液流出时, 将空滤器前端的阀门关闭, 再打开排气阀。待从排气阀流出的水泥浆稠度与灌入的相当时关闭抽真空端所有的阀门;d.灌浆泵继续工作, 在不大于0.7 MPa下, 持压1 min~2 min;e.关闭灌浆泵及灌浆端阀门, 完成灌浆工作。4) 对真空吸浆的控制要点:a.孔道压浆前, 先利用空压机将孔道中的水分或脏物排走;b.整个连通管路的气密性必须认真检查, 以保证达到规定负压;c.水泥浆拌和时, 严格控制水、外加剂和水泥的用量, 若水泥浆及时使用流性降低, 应禁止使用, 不允许用加水来增加其流动性。

2.1 0 模板拆除

1) 梁体混凝土达到设计强度的70%以上时, 可进行内模的拆除, 拆除内模主要以人工为主, 将拆除的内模从梁体天窗运出外面。2) 梁体混凝土达到设计强度的100%时, 可对箱梁外模进行拆除, 拆除以从箱梁一端到另一端, 先翼缘再底板的拆除顺序进行。3) 模板拆除时应派专人负责指挥。拆除区域设围栏, 不得在围栏范围内进行其他作业, 拆下的模板不得乱扔, 在指定地点分类、编号堆放整齐。

2.1 1 支架拆除

支架拆除前必须先松开顶托对支架进行卸载, 然后按从跨中向两端自上而下的顺序进行拆除, 拆除时配置专职安全员进行现场安全监督, 严禁从高处抛下杆件, 对拆卸的杆件及配套零件进行及时清理和分类堆整。

3 结语

在近几年越来越多的现浇预应力混凝土连续箱梁施工中, 不断地总结了较为成熟的施工经验, 但其质量控制仍是一个大的课题, 施工中许多关键质量问题我们还需予以重视。本文现浇箱梁相关技术分析与质量控制是结合该工程实际特点进行的阐述, 希望能为类似工程提供借鉴。

摘要：结合工程实例, 介绍了现浇箱梁的结构特点, 从基础处理、支架搭设、模板安装、梁体混凝土施工等方面, 探讨了现浇箱梁的施工方法, 为类似工程施工积累了经验。

连续箱梁的施工技术 篇8

某高速公路放射工程大桥分A、B两线, 两线的结构形式和施下方法基本一致。主桥为位于8号～13号墩的5×50 m, 五跨一联等截面斜腹连续箱梁, 采用三向预应力混凝土结构, 按顶推法施工, 桥中线处梁高3.15 m, 箱顶宽15 m, 底宽15 m, 悬臂3.5 m, 设2%单问坡、结构调坡, 箱顶截面均非对称结构, 主桥未设竖曲线和平曲线主桥墩基础均为ϕ1.8 m钻孔灌注桩, 墩身为哑铃形截面的双柱墩, 桥面为单向2%横坡, 结构调坡, 8cm等厚沥青混凝土铺装。跨江混凝土C50, 高架桥预应力混凝土C50, 高架桥普通混凝土C40。

2 施工特点

主桥采用连续箱梁结构, 采取连续顶推法施工, 顶推箱梁施上是该工程施工的关键。顶推法施工主要分7个阶段:a) 浇注桥墩, 建临时墩, 拼装预制平台;b) 拼装钢导梁, 浇注第一段梁, 张拉预应力束后, 顶推第一段梁出预制平台;c) 浇注第二段梁, 张拉预应力束, 顶出预制平台;d) 按c阶段循环, 当将B10段梁顶出25 m后, 拆18 m导梁, 然后顶出最后一段梁;e) 顶梁就位后, 拆剩余导梁, 拆临时墩;f) 张拉后期预应力束, 上支座, 落梁;g) 铺筑桥面铺装层, 全桥施工完成施工工艺流程如下图1。

3 施工辅助设施

3.1 预制场及临时墩的修建

A线和B线的预制场设置类似, 基本对称于旧桥布置顶推箱梁预制场平台没置于13号～16号墩之间, 长50 m, 宽比18 m。预制场设钢筋加工场和小型设备材料堆放场, 设置120 t塔吊作为垂直运输工具, 辅以25 t汽车式吊机。14号～15号之间留置15 m宽, 4.5 m净高的交通通道, 以维护原有交通。混凝土采用商品混凝土泵送人模。

箱梁预制平台采用ϕ60 cm钢管设置支撑系统, 钢管顶面通过Ⅰ 36工字钢连成整体, 直接支撑预制模板, 只承受垂直压力, 顶推前可由千斤顶降下模板, 脱离梁体。平台另一部分为预制平台内的滑道临时墩A、Bl、B2支撑。临时墩采用钻孔灌注桩基础上设矩形墩身, 纵向用ϕ60 cm, 钢管连成整体, 上部设置滑道, 梁体脱模后承受梁体重力和顶推时的水平力, 整个平台受力分明, 装卸方便, 材料回收率高。

3.2 临时墩建造

在12号～13号墩之间需设置一排钢管临时墩临A, 每排两个。临时墩A由基础、钢管墩身、墩帽组成, 每墩基础为4根ϕ2.0 m的钻孔灌注桩, 嵌人强风化岩4 m, 墩身采用ϕ8 m壁厚12 mm的钢管, 插入基础混凝土2 m, 并在管内浇注2.0 m的混凝土, 混凝土面标高低于现有河床面。钢管从基础垂直伸出水面, 施工水位以上每组两根钢管向中间倾斜, 横向采用中60 cm钢管作联系, 刻管上部lm范围内浇注混凝土, 墩帽头用钢筋单混疑士帽梁.在帽梁上面安装水平千斤顶及渭道。箱梁顶推施工要求及制场纵向布置合理, 结合该工程实际情况, 将箱梁预制场设在13号～16号墩之间长50 m的范围内, 在14号～15号桥墩之间设构造相同的两排临时墩B1、B2, 每排两个。临B1、B2采用1.0 m×0.8 m矩形截面钢筋混凝土墩, 基础为小15 m钻孔灌注桩, 人岩2.5 m。

临时墩A、Bl、B2通过ϕ60 cm钢管和柱墩12号～14号连接横撑, Ⅰ 26工字钢组合纵梁与钢管组成整体, 加强了整体稳定性, 有效地抵抗顶推过程中的水平力, 防止临时墩在箱梁顶推过程中产生较大的水平位移。施工中注意观测ϕ60 cm钢管的纵向弹性变形, 控制在lnm以内。钢管上部横向铺设2Ⅰ 36工字钢, 工字钢底部与钢管顶的法兰盘焊接固定, 侧向辅以三角形钢板支撑, 防止倾覆。上面纵向铺设[10槽钢@30 cm]和木板作为操作平台, 平台两侧架设钢管栏杆, 加强高空作业安全措施。整个操作平台具有足够的强度和刚度, 在荷载作用下不发生沉陷, 台座顶面变形小于2 mm, 确保了预制梁支撑体系的稳定。12号墩纵横用ϕ60 cm钢管拉撑连接, 上铺1 cm钢板作为操作平台, 以便工人方便安装钢导梁。

该工程现场, 平台所处地基承载力高, 可在旧混凝土地上浇注混凝土扩大基础作钢管台座。个别地基质量较差的换填了30 cm的石粉和30cln的6%水泥石屑稳定层夯实后作地基。预制平台两侧设排水明沟和沉砂井, 污水经沉淀过滤后排人市政排水系统, 避免预制场地基受水浸泡引起沉陷。

3.3 滑道与滑板安装

滑道设置8号～13号墩顶和临时墩A、B1、B2上。为配合连续千斤顶的施工需要, 采用LD型履带式滑板和空腹式连续滑道, 见图2。滑道底座锚固在混凝土垫石上, 垫石厚度满足落梁时安放竖向千斤顶的净空要求, 见图3。连续的滑块在前后承托轮的承托下, 随着梁体的向前移动, 将反复沿滑道顶面的不锈钢板和腹腔内的导向板运行, 由于设置了自动导向板, 每当从进口滑进滑道开始承受梁体压力时.滑块都能自动地处于正确位置.解除工作状态的滑块能相对发不一定量的位移。

该工程的施工实践证明, 这样做能使滑块每次偏移量控制在允许的范围内, 而重新进人一l作状态的滑块总能处于正确位置。连续滑块由一定长度的普通四氟像胶板滑块和连接件构成“履带”状, 滑道由不锈钢板、铸钢承压板、腹板、底板、前后承托轮及自动导向装置等构成。

滑道与滑板技术要求:滑道应进行预压试验, 其预压力应是设计反力的2倍;履带滑板之间的连接应符合要求, 出厂前应抽样做拉力试验;相邻滑板之间的自由横移量不小于2 cm;滑道、滑块之间的动摩擦系数应小于0.05静摩擦系数应小于0.10。

3.4 导梁拼装

预制场平台建好后, 便可以进行导梁的拼装, 见图4

该工程使用的导梁采用Ⅰ字型实腹式钢板梁结构, 材料为16 m钢。为便于运输及安装, 异梁磺向分两片变截面的不形梁, 端头梁高1.2 m, 纵向分成3段连接, 第1段长6 m, 第2、3段各长12 m。两片工形梁间设水平联系杆连成整体, 在现场采用高强度螺栓拼装。导梁间的连接, 在设计中考虑了顶推时导梁内力变化, 使导梁在连接面上有足够的抗剪、抗弯能力。

安装前先用钢管搭设拼装平台, 导梁在工厂分节拼装后, 用平板车运至现场, 由塔吊吊上平台分节拼装, 调整导梁至准确位置后与第一段箱梁前端用直径32 mm精轧螺纹钢预应力筋连接并埋入, 待箱梁成形后, 固接成整体, 全联顶推就位后全部拆除连接预应力粗钢筋。

1、钢导梁;2、第一节钢箱梁;3、第二节钢箱梁:4、第三节钢箱梁

3.5 连续顶推设备及牵引装置

自动连续顶推采用专用的ZLD-100型连续千斤顶 (由2台行程20 cm的穿心式千斤顶串联而成) , 每墩一台没置在顶推工作线上进行工作前后设有自动工具锚和行程开关, 并设有双回路的ZLDB自动连续顶推油泵。21-D自动连续于斤顶通过6个行程开关指挥联体千斤顶交替工作, 可利用自动Ⅰ具锚夹紧钢绞线牵引梁体在滑道上均匀连续地前移。在多点连续顶推施工中, 必须保证各组动力装置同步运行, 并按实测偏差, 及时调节各千斤顶的速度和行程, 为此, 在梁体顶部设置集中控制台, 并将HNW一l型液压站进行改装后即可适用于控制ZLD型连续顶推千斤顶, 连续顶推千斤顶安装在两蹲之间的中线上, 设置于梁纵轴线底板下, 拉锚器直插入梁体, 底板横向中线位置上预留孔, 构造简单, 操作方便, 克服了两侧由于出勺不均造成梁横向偏离或两侧运行不同步对桥墩的冲击和扭曲。

采用钢绞线和自动工具锚作牵引装置, 见图5。一台千斤顶内的多根钢绞线左右旋向搭配使用, 工具锚在千斤顶推进时, 能通过每一孔中的夹片自动夹紧每一段钢绞线, 从而带动箱梁前移。当千斤顶回顶时, 夹片能自动放松钢绞线。锚具带有限位板, 夹片不会松动。水平千斤顶与拉锚器的施力点在直线上并与梁轴平行钢绞线拉索拉紧.使多根钢绞线受力均匀。

4 顶推与落梁施工要点

4.1 顶推

连续顶推千斤顶采用HVM品牌的ZLD-100连续千斤顶临时墩A、Bl、B2及8号～14号墩均需每墩设置一套, 在墩顶位置预埋钢支架作千斤顶的底座。顶推过程中千斤顶总推力应与摩擦力平衡, 保证临时墩不受大的水平力。所有千斤顶的顶推方向均需在同一条直线上。

1-箱梁;2-底板加固;3-锚具;4-钢垫板;5-拉索钢绞线;6-4号墩;7-ZLB150连续顶推千斤顶;

在墩顶箱梁两侧用混凝土支撑腿和螺旋千斤顶固定于滑道两侧构成限位装置, 对箱梁施加侧向力纠偏。此时, 千斤顶和梁体之间要垫上2块四氟板滑块, 防止箱梁在顶推过程中横向移动, 保证梁的轴线位置准确。箱梁预制时已在底板预留有拉锚器安装孔和预制了混凝土加厚层拉锚器固定在箱梁底板的活动牛腿上.顶推前先将其安装固定于箱梁上, 前端用ϕ15钢铰线与千斤顶连接, 后端固定在拉锚器的锚具上, 最后安装在穿心式连续千斤顶前的自动工具锚。

为保证各组动力装置同步运行, 并根据实测偏差, 及时调节各千斤顶的速度和行程。在正式顶推前对液压站和千斤顶进行试运转, 运转正常后才进人正常顶推阶段。

4.2 落梁

落梁工艺流程:准备工作→千斤顶落梁→抽出滑道拆除附属物→安装支座→落梁。

先计算桥墩反力和竖向千斤顶在墩顶所占的位置和最小高度, 以确定落梁千斤顶的位置和最小高度, 若千斤顶位置不够可分段分批落梁。在8号～13号墩及A临时墩上各设置两个YD500-160竖直千斤顶, 共14个。顶梁时各千斤顶按要求均匀施力;当各墩千斤顶达到设计反力而梁尚未顶起时, 各墩油泵应稳压3 mm, 并按稳压数值决定是否加载, 直至梁体脱空3 mm～5 mm即稳压。在确认箱梁均已脱离各个滑道后, 即可拆除所有滑块、滑道和附属物, 安装永久盆式橡胶支座。

由干落梁时箱梁变形有滞后现象, 应控制千斤顶速度, 匀速下降。当箱梁整体落在支座后, 复核梁底标高确认无误, 整个落梁工作完成。

4.3 施工注意事项

1) 在每段箱梁中线作标志, 顶推时在观测塔上架设经纬仪对梁体中线进行观测, 使箱梁首尾中线偏差控制在4 mm范围内, 最后就位时箱梁首尾中线偏差控制在2 mm以内。

2) 每阶段顶推就位前, 在箱梁的顶板上作标志, 并设专人观察, 控制箱梁中线的偏差情况, 控制箱梁纵向准确就位。

3) 自动控制系统使用前应进行校验, 确保精度, 所有的千斤顶、油泵、油表等应按施工规范规定定期标定、保养, 以保证始终处于良好状态。

4) 水平千斤顶的底座锚固螺栓应有足够的抗剪和抗拔性能。

5) 箱梁底面, 尤其是与滑道相关的部分, 平整度必须符合要求。

6) 滑道标高应严格控制, 满足规范要求, 使用前应作超载试验, 滑道顶面应始终保持清洁。

7) 滑块的承压总面积按承压8 MPa进行设计, 连接销应做抗剪和抗弯试验, 既应保证相邻滑块的连接强度, 又应有一定的横移量, 才能使滑块协调运行并便于纠偏。

5 该工程的施工体会

在该工程中, 在总长250 m的主桥区采用多点连续顶推施工工艺, 保证了桥下通航。由于连续箱梁各梁段边建造边架设, 节省了劳动力及机械设备。

采用连续顶推法克服了梁体在顶推过程中在桥墩顶的反复双向位移问题, 避免对墩体反复交变的水平力冲击。当梁体第一次被推动之后, 便持续平稳运行, 加快了施工进度。通过该工程的施工实践, 总结了连续顶推法的成功技术措施有:

1) 多点顶推要求对全桥的水平千斤顶集中控制, 并且通过对各墩油泵分级调压, 同步运行, 每个墩上水平千斤顶克服该墩上的摩擦力。

2) 采用钢绞线和自动工具锚牵引体系, 在回程过程中千斤顶使前后锚具交替夹紧和放松, 阻止钢绞线问缩。

3) 根据各个墩上的反丈摩挥力系数和容许的最大水平推力, 通过液压站上的调压阀分级控制水平千斤顶的施力。

4) 全桥设置总控制台, 控制各墩上的液压站, 使各千斤顶同步顶推施力及回程复位。

5) 每一台千斤顶均设有行程开关, 只要某一台水平千斤顶行程达到了限制位置, 马上反馈到总控制台, 此时各水平千斤顶立即停止前进, 使活塞回程复位。

6) 每个墩上配有联络器具, 随时可以互相通话, 发布操作指令及反映顶推情况, 每台液压站上设有急停按扭和信号灯, 如有特殊情况, 各墩都可控制全联停止顶推。

摘要：某高速公路放射线工程主桥采用连续箱梁结构、连续顶推法安装施工技术。该工程由于连续箱梁各梁段边建造边架设, 节省了劳动力及机械设备。同时使用连续顶推法克服了梁体在顶推过程中对墩体产生反复交变水平力冲击与造成在桥墩顶反复双向位移的现象。

道桥连续现浇箱梁施工技术 篇9

现浇连续箱梁具有整体性好、刚度大、外形美观、适应性强等优点, 在立交桥中应用较为广泛。现浇连续箱梁的施工看起来简单, 但如果施工技术措施控制不当, 便会直接影响箱梁的施工质量, 甚至给整个桥梁的质量留下隐患。下面简要探讨现浇连续箱梁的施工技术。

二、箱梁支架安装施工技术

箱梁支架施工时应重点注意这几个方面的问题:支架地基承载力应满足要求, 基础不满足要求时可通过明挖扩大基础、钢管桩基础或钻孔桩基础等措施予以加固;支架基础有完好的排水系统;支架要有足够的强度、刚度和稳定性;支架预压重量大于浇筑混凝土的重量;根据预压时支架产生的弹性和非弹性变形, 通过计算合理地设置预拱度。支架安装施工主要应做好以下几个方面的技术措施。

(一) 箱梁支架的地基施工处理

支架现浇梁施工前, 应使用推土机配合平地机清地表、整平, 对搭设支架的场地进行加固处理, 确保地基承载力达到满布荷载要求, 并且碾压密实, 压实度保证在90%以上。再在表面填筑一层砂砾, 并设置2%~3%的横向坡度, 以利于排水。砂砾层压实后再在其上浇筑15cm厚C15号混凝土, 在地基四周挖排水沟, 将雨水引进排水沟, 以避免地基受到雨水浸泡。

(二) 支架搭设

测量人员首先使用全站仪进行测量放样, 在地基上放出箱梁的竖向投影线, 并做上标记, 根据投影线定出单幅箱梁的中心线, 也应做好标记, 沿中心线向两侧辐射、对应布设碗扣底托、支架。做好测量放样之后, 根据立杆位置布设立杆垫板, 立杆应处于垫板中心, 垫板可采用5cm厚木板或定型圆盘支座, 垫板须放置平整、牢固, 还应设置剪刀撑。接下来是碗扣支架的安装, 根据立杆及横杆的设计组合, 按照从下到上的顺序安装立杆、横杆, 此时应确保立杆处于垫块中心, 为做到这一点, 可先装完一个作业面的底部立杆及部分横杆, 然后从下到上依次安装各层, 并同步安装其余横杆。再开始安装斜撑杆, 安装时尽量布置在框架结点上, 并通过扣件与支架连接, 以保证支架的稳定性。最后是安装支架顶部的支托, 考虑到在高空支架上作业, 为安全、省时, 可先在地面上将顶托的伸长度大概地调整好, 然后运到支架上部安装完毕。结合梁底高程来计算确定横桥向控制断面的间距, 设置三个控制点, 精准调出顶托顶面的标高, 并标记好顶托伸出值, 以便校核;再依次调好各个顶托高程, 保持顶托伸出量不超过30cm。

(三) 横、纵梁安装

调整好顶托高程后, 再安放10cm×15cm的方木纵梁, 并在其上按照30cm的间距依次安放10cm×10cm的方木横梁, 横梁长度应比顶板各边宽出50cm, 以便施工、检查人员通行, 并且还可以用来支撑外模支架。

(四) 支架的堆载预压

纵、横梁安装完成后要对支架施工预压, 以减小支架的非弹性变形和地基不均匀沉降带来的负面影响, 确保支架的承载能力及混凝土梁的浇筑质量。预压通常采用砂袋, 预压范围为箱梁底部, 其重量大约为箱梁总重的1.1~1.2倍。通常进行分级加压, 加载顺序为从支座向跨中依次进行, 前两次分别加载总重的30%, 每级持荷时间不少于10min, 第三次加载剩余的重量, 满载后持荷时间不小于24h, 并还应分别测量支架在各级荷载下的变形值, 观测位置宜设在单跨的L/2、L/4处及墩部处, 在各点位处安置固定的沉降观测杆, 并用水准仪观测沉降。预压观测完成之后, 再逐级卸载, 同时还要坚持观测测杆并准确记录, 由此计算、整理出预压结果, 若支架的沉降量偏差较大, 须及时调整支架顶托的高程, 并对悬臂板模板的预拱度作相应调整。

三、现浇箱梁施工技术

(一) 模板安装

安装模板须结合钢筋及预应力管道的埋设依次进行。模板安装前应检查其表面是否干净平整, 模板接口处要清除干净, 振动器支架及模板焊缝处是否有开裂破损, 模板是否有缺陷或变形, 如有均要及时补焊、整修。

对于箱梁底部的模板, 为保证平整度, 可采用厚度为1.5cm的高强竹胶板, 横坡按设计规定2%横坡, 并且保证横向宽度大于梁底宽度5cm以上, 这样有利于在底模上支立侧模。安装前模板彻底涂刷脱模剂, 模板间连接部分采用海绵胶条粘贴, 以防漏浆。模板拼接缝纵横成线, 无错缝现象。底模板安装完成后, 进行平面放样, 设置间距为5cm的网格点, 测量底板纵横向高程, 将底模板控制到设计标高。

安装好底模板之后安装侧、翼缘板模板, 先通过测量放样定出箱梁底板边线, 并在底模板上做出标记, 然后组装侧模模板。侧模安装时先使侧模滑移或吊装到位, 用顶压杆调整好侧模垂直度。为防止漏浆, 安装时应注意在侧模板与底模板接缝处也应粘贴海绵胶条。为很好的固定支撑侧模, 在模板后安设纵横方木肋条, 并使用钢管及扣件与支架连接。翼缘板底模安装与箱梁底板模板安装方法一致, 挡板模完成后、检测调整翼缘板线型, 最后检测整体的标高和线型, 发现标高不对或者线型不平整的, 应及时调整。

内模安装要根据模板结构确定, 若模板为拼装式, 则可通过吊装方式安装内模。安装好内模后, 检查其标高和尺寸是否正确, 并且要注意在浇筑混凝土过程中配备专人检查内模变化情况, 及时根据其变化情况调整内模。安装模板时要注意预埋件的安装, 保证每孔梁上预埋件位置准确无误, 无遗漏。

(二) 箱梁钢筋加工及安装

首先按照设计尺寸进行钢筋的下料、成型, 安装时应确保钢筋的规格、间距、数量及位置要准确, 绑扎及焊接的质量必须符合设计及规范要求。箱梁钢筋施工时, 应先绑扎安装箱梁底板下层钢筋, 然后安装腹板及横隔板钢筋骨架和钢筋, 接着是箱梁底板上层钢筋网、侧角钢筋的安装和绑扎, 最后是顶板钢筋、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件的安装。

加工和安装钢筋时, 应注意场地内钢筋堆放按不同种类、规格、等级进行分类堆放, 并且要采取一定的措施防止钢筋受潮生锈。安装钢筋时考虑设计的预留孔道及预埋件, 严格按照设计图纸进行施工, 确保预埋件位置固定准确, 若与钢筋位置存在冲突, 可适当地调整钢筋位置。可提前预制与主梁等标号的混凝土垫块承垫, 以保证混凝土保护层的厚度符合设计要求。钢筋焊接要注意焊机的电流量, 防止因操作不当或电流过大而导致探伤、咬筋现象。应首先考虑采用双面焊的焊接方法, 焊缝的焊渣应清除干净。钢筋焊接时应防止烧伤钢绞线和金属波纹管道, 造成预应力筋张拉时断裂或管道堵塞无法压浆。钢筋安装的各道工序完成后, 经自检合格后由监理进行抽检, 后者签认后方可进行下道工序施工。

(三) 箱梁混凝土浇筑

箱梁混凝土分两次浇筑, 第一次进行底板和腹板的浇筑, 第二次进行顶、翼板的浇筑。浇筑时从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑, 在下层混凝土初凝前浇筑完上层混凝土, 上层与下层前后浇筑距离保持2m左右。

混凝土浇筑前, 用吹风机去除模板内杂物, 并全面检查支架、模板、钢筋和预埋件等是否符合施工要求, 还应检查混凝土罐车、混凝土泵车、振捣棒等施工设备性能状态是否正常。浇筑混凝土前, 在L/2、L/4截面底模板下挂垂线, 垂线下系钢棍, 地面对应处也埋设钢棍, 二者交错处做好标记, 若出现异常情况应停止浇筑, 并排查原因。混凝土浇筑应对称纵向中心线, 按照从中心到两侧的顺序对称浇筑, 并注意随时检查混凝土的坍落度。振动棒振捣时与侧模保持5~10cm的距离, 防止其触碰到预应力管道及模板。分层振捣时振捣棒要插入下层10cm, 振捣至表面平坦、不再下沉或冒泡方可, 应避免漏振或过振。第一次浇筑混凝土, 浇注至腹板顶部时, 应考虑施工缝的衔接问题, 可浇筑至设计腹板顶部以上1cm左右, 再将顶部松散不均匀的部分凿除, 露出坚硬的粗糙面。第二次浇筑箱梁顶板混凝土时, 在一些断面按照5m间距布钢筋棍, 并且将其焊接在顶层钢筋上。再用提浆棍滚压至表面泛浆, 之后人工抹面, 抹面30min左右再用抹光机进行整平抹面。浇筑箱梁顶板预留孔混凝土之前, 应清除内部杂物, 防止杂物将底板排水孔堵塞。混凝土浇筑完后应进行养生, 采用土工布覆盖洒水养生, 养生时间不少于7天, 养生期内, 桥面严禁堆放材料。

(四) 预应力施工

首先进行下料与编束, 检查钢绞线质量符合要求与否, 不得采用表面存在机械损伤、裂纹毛刺及氧化现象的钢绞线。按设计尺寸下料, 采用砂轮切割机切割, 编束后按照1.5m的间距用20号铁丝绑扎。穿束一般采用人工穿束。预应力的张拉可分为预张拉、初张拉、终张拉三个阶段。当混凝土强度达到设计强度的50%时可以进行预张拉, 此时应将模板松开, 以免阻碍梁体压缩;当梁体混凝土强度达到设计值的80%, 拆除侧模后可进行初张拉, 采用四台千斤顶左右对称、两端同步张拉, 按均衡对称, 交错张拉的原则进行。根据测试的摩阻数据来实时调整张拉力, 以张拉力控制为主, 并结合钢束伸长值进行校核, 实行张拉力和伸长值指标双控。终张拉完成24小时后检查无断丝、滑丝现象, 便可将锚外多余钢绞线切除。张拉完成后应在2天内完成管道压浆作业。

四、结束语

关于某大桥连续箱梁施工技术探讨 篇10

连续梁桥是一种超静定结构, 理想的几何线形不仅与设计有关, 而且依赖于科学合理的施工方法。由于箱梁在悬臂施工时受混凝土自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度, 混凝土自身的收缩、徐变等因素也会使悬臂断端发生变化。如何通过对施工时浇注过程的控制以及梁底标高调整来获得预先设计的几何线形, 是连续梁桥施工的关键问题。

1工程概况

浦南高速公路某大桥, 全桥总长577 m。桥梁分南、北两幅先后施工。主桥为3×30 m+60 m+3×100 m+60 m+2×30 m的预应力混凝土变截面连续刚构箱梁与连续T梁的组合形式, 其中连续刚构箱梁截面形式为单箱单室, 中墩处梁高4.5 m, 跨中梁高2.0 m, 箱顶宽12 m, 底宽6.25 m, 顶板悬臂长度2.875 m。梁底按二次抛物线变化。箱梁采用三相预应力体系。

主桥上部结构采用挂篮悬臂浇筑施工工艺, 在主桥两侧设临时支墩使箱梁与桥墩实现临时固结。连续梁在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称浇注。共分12个块段, 每块长3 m～4 m。0号块和1号块及边跨现浇段在落地支架上浇注, 跨中合龙段在吊架上现浇。全桥按0号块现浇→对称悬臂浇注→边跨合龙→中跨合龙顺序进行施工。

2施工控制目的

本项目施工控制的目的就是通过在施工过程中对桥梁结构主要控制断面的变形和应力变化进行实时监测, 并根据监测结果对下节模板提供数据预报, 利用修正后的计算模型确定下节段合适的立模标高, 重复循环, 以此来保证结构在建成时达到设计所希望的几何形状以及合理的内力状态。同时, 在施工过程中保证结构的安全。

3施工控制体系

根据悬臂浇筑法施工的特点, 施工高程控制是一个施工→量测→判断→修正→预告→施工循环过程。为了能够控制桥梁每一块段的标高, 必须对主梁各施工工况的标高和应力进行测量, 以便施工控制人员及时知道桥梁的现状线形和受力状态, 为下一节段的模板安装提供预报, 确定下节段的底模标高。

悬臂浇筑施工的偏差应该符合JTJ041-1997《公路桥涵施工技术规范》的规定, 即顶面高程偏差控制在20 mm以内, 相邻节段高差不超过5mm。要控制主梁内力, 需对主梁部分控制断面的施工应力进行测量。为了对理论计算值进行修正, 需要测量温度、混凝土弹性模量和容重。在每一工况返回结构的测量数据之后, 对这些数据进行综合分析和判断, 以了解存在的误差, 同时进行误差原因分析。在这一基础上, 将产生误差的原因尽量消除, 给出下一个工况的施工控制指令, 使施工现场形成良性循环。施工控制技术流程图见图1, 施工控制实施流程图见图2。

4施工控制主要监测内容

4.1 几何线形的监测

几何线形监测包括桥梁中心线监测和标高监测。

主梁中心线监测使用全站仪并结合测距棱镜进行测量, 是观测已施工节段的中心相对于桥轴线的偏位。施工中严格控制主梁中心线偏差值, 以确保主梁中跨与边跨均能够按照设计中心线合龙。

标高监测是线形控制中的最重要部分, 直接影响到成桥线形和美观。具体监测方法如下。

(1) 设置临时水准点。

临时水准点设在箱梁0号块的中心位置, 主墩基础的沉降观测点设在薄壁墩底侧面中心处。由于临时水准点会随着基础一起沉降, 因此在施工中需要经常对基础的沉降进行观测, 一般沉降值较小, 可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。

(2) 设置高程控制观测点。

0号、1号节段布置11个高程观测点, 测点布置见图3。2号～12号节段在纵向离块段前端10 cm处, 横向箱梁腹板及中心线处的桥面板上各布置三个高程观测 (见图4) 。这样不仅可以测量箱梁的挠度, 同时可以观测箱梁发生的不正当扭转变形。线形观测点用ϕ22Inm的钢筋, 露出混凝土面5 mm, 并将钢筋顶磨圆。

施工过程中主梁的悬浇节段分三个施工阶段:挂篮移动阶段、混凝土浇注阶段和预应力束张拉阶段。与之相对应, 箱梁每个节段的测量分六次进行:挂篮移动前, 挂篮移动后, 混凝土浇注前, 混凝土浇注后, 纵向预应力束张拉前, 纵向预应力束张拉后。为了减少温度变化对标高测量的影响, 测量时问一般安排在上午7∶30之前。7号块预应力张拉后南桥东主墩上主梁实测线形与实际控制线形的高差比较如图5所示。

图5中7`N～7N表示块件号。其中最大的偏差值为4.5 mm。主墩附近主梁实测偏差值比理论值低, 表明主梁墩在施工中发生了较小的沉降。

4.2 主梁应力监测

在大桥上部结构的控制断面布置应力测点, 以观察在施工过程中这些断面的应力变化与应力分布情况。本桥的控制断面选在0号块根部两侧、边跨跨中及中跨四分点处4个测试断面, 对混凝土梁的施工应力测量主要是测试断面的法向应力, 因此, 测点均布置在箱形断面的顶、底板上并沿纵向布置。应力测试采用DKG-4200型振弦式传感器及VW-403C便携振弦读数仪进行。在确定传感器不受外荷载作用时采集初始读数, 通过不同时间采集的传感器读数与初始读数的比较并考虑温度修正后便得到应变的变化, 根据混凝土的受力本构关系得到应力的变化。在每一节段的施工过程中进行混凝土浇筑后和预应力张拉后二次测试, 可以得到测点各施工阶段的应力变化图作为控制的依据。

4.3 预应力管道摩阻损失的测定

在进行钢绞线张拉时, 测量钢绞线管道摩阻损失, 以确定有效的预应力。实测显示, 实测值与计算值接近, 因此在控制过程中对管道的摩阻损失参数未作修正。

4.4 温度的监测

在施工过程中对主梁的温度进行监测, 以便对主梁的标高数据进行修正及对应力传感器读数实施修正。由于标高的测量均安排在太阳出来前进行, 因此标高测量数据不计日照温差的影响, 仅对季节温差进行修正。温度测试采用半导体温度传感器, 预置在振弦式应变传感器内, 测试断面及测点布置与应力监测相同, 一般在下一节段混凝土浇筑前测量。

4.5 混凝土弹性模量和容重的测量

混凝土弹性模量和容重的真实值直接影响到主梁的挠度和内力。在施工过程中, 对桥梁使用的商品混凝土在现场取样, 采用实验室常规方法测定其弹性模量Et容重并应用于施工控制中。根据测定结果, 主梁刚度取为0.8EhIo, 混凝土容重取为26 kN/m3。

4.6 挂篮变形的测量

对前4个节段的挂篮变形值进行实测, 实测值在1.0 cm～1.2 cm范围内, 随着块段的延伸, 挂篮变形趋于很小。以后“T构”基本上按照1.0 cm的变形值对立模标高作相应的调整。

5施工控制中注意事项

(1) 对每套挂篮都要进行等载预压来消除其非弹性变形, 测出其弹性变形, 为确定立模标高提供基本依据。

(2) 控制好预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求, 龄期达到5 d以上且混凝土强度达到设计强度的90%以上。

(3) 在每个承台和0号块段设基础沉降观测点和墩身压缩观测点, 观测基础沉降和墩身压缩情况并将结果反映在合龙前4个梁段和边跨段的高程中。

(4) 定期观测温度对“T构”悬臂端挠度的影响。在早晨进行初测, 在17∶00以后进行复测, 以消除温度影响。观测后对数据进行分析, 从而为全桥的立模标高和线形调整提供依据。

6结束语

某大桥预应力混凝土连续箱梁于2007年4月开始挂篮悬臂浇筑混凝土施工, 2008年9月主桥箱梁悬臂浇筑施工全部完成, 一个对称段悬臂浇筑平均周期为12 d。

每个对称段标高实测值与控制值对比均小于10 mm, 中跨实现高精度合龙, 两端全断面高程差在-3 mm～+4 mm, 满足设计要求 (±15 mm) , 中线偏差小于10 mm, 整个主桥混凝土连续箱梁达到了外形美观、接缝平顺的要求, 成桥线形良好, 说明该桥的施工控制是成功的。 [ID:5334]

摘要：本文结合工程实例, 对浦南高速公路某大桥连续箱梁施工中的控制目的、控制体系、控制的主要监测内容等进行了探讨。并有效的提出了施工控制中应注意事项。供同行参考。

连续箱梁的施工技术 篇11

关键词大跨度；预应力；弯曲箱梁；施工工艺；措施

中图分类号TU文献标识码A文章编号1673-9671-(2011)042-0152-01

随着公路建设的发展，由于受地形、用途、征地、拆迁以及建筑物的影响，大跨度连续预应力弯曲箱梁将广泛应用于公路建设中，尤其是城市道路建设中。

1地基处理与支架系统

采用砼条形基础加固地基，在条形基础上布置支架。加固时要做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基产生不良影响。

采用满堂支架，支架材料为普通钢管脚手架。支架间距分顺桥向、横桥、步长，须经验算确定。钢管上下均采用可调调节支撑，支架底托下延横桥向垫槽钢，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

支架进行等载（上部自重）预压，以收集支架、地基的变形数据，作为设置预拱度的依据，预拱度设置时要考虑张拉上拱的影响。预拱度一般按二次抛物线设置。结构本身不设置预拱。

支架的卸落设备可根据支架形式选择使用木楔、砂筒、千斤顶、U型顶托等，卸落设备尤其要注意有足够的强度。对于有平面弯曲半径的桥梁，箱梁外侧要加强支撑且加强支架水平稳定性。根据横向变坡的特点，以木制三角架设置梁体横向坡度，木制三脚架采用100mm*100mm方木为主体杆件，用铁丝捆绑于工字钢之上，为便于拆除底模及木制三脚架，在纵向工字钢与木制三脚架间加垫三角形木楔，木楔可调整三角架高度。

2模板

模板由底模、侧模及内模三个部分组成，预先分别制作成组件，在使用时再进行拼装，模板以钢模板为主，内模采用胶合板，在齿板、堵头或棱角处采用木模板。模板在安装过程中必须设置防倾覆设施。

模板的棱木采用槽钢组成，布置间距以75cm左右为宜。

模板的支撑须牢固，对于翼板或顶板采用框架式木支撑，对于腹板模板，根据腹板高度设置对拉性杆，对拉性杆采用塑料套管，以便拉杆取出。为确保砼外观质量，各种接缝要紧密不漏浆，必要时在接缝间加密封条。砼的脱模剂采用清洁的机油，不得使用废机油。

底模采用1m*2m的竹胶板，长边顺桥长方向，每块模板两端及中间位置各设置一组三脚架以充分保证模板强度，预留圆曲线外矢矩超宽和翼缘模板支撑平台。

针对翼缘板呈扇形的特点，在腹板外侧两竖向模板间加设50～70mm的木制板条，与钢模板紧密咬合，其次在翼缘底模两相邻模板所预留出来的空隙间加铺长条状梯形板条，其上覆盖铁皮，用以填充矩形模板间的空隙。

由于梁底、侧模板安装后，有钢筋、预应力筋，内模等多道工序，作业时间相对较长，往往等到浇注混凝土时，模板内有许多杂物，应采用空压机进行清理，并在底模板的适当位置设置一块活动板，以便进行清理。

3普通钢筋、预应力筋

在安装并调好底模及侧模后，开始底、腹板普通钢筋绑扎及预应力管道的预设，在底、腹板钢筋及预应力管道完成后，安装内模，再绑扎顶板钢筋及预应力管道，波纹管的埋设要严格按照设计要求，准确无误，固定牢靠，接头要对接严密，不得产生漏浆。

普通钢筋及预应力筋按规范的要求做好各种试验，并报请监理工程师批准。腹板钢筋根据其起吊能力，预先焊成钢筋骨架，吊装后再绑扎或焊接成型，钢筋绑扎、焊接要符合技术规范的要求。

预应力管道采用镀锌钢带制作，预应力管道的位置按设计准确布设，并采用每隔50cm一道的定位筋进行固定，接头要平顺，外用胶布缠牢，在管道的高点设置排气孔。

锚垫板安装前，要检查锚垫板的几何尺寸是否符合设计要求，锚垫板要牢固的安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，嗽叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上的压浆孔要妥善封堵，防止浇注砼时漏浆堵孔。

预应力筋的下料长度要通过计算确定，计算考虑了孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，预应力筋的切割用砂轮锯切割，预应力筋编束时，应梳理顺直，绑扎牢固，防止相互缠绞，束成后，要统一编号、挂牌，按类堆放整齐，以备使用。

弯梁段穿束采用先穿束的施工工艺。因为弯梁半径小，摩阻力大，后穿束根本穿不过去。如果用大功率的卷扬机强行穿束，必然会损坏波纹管及钢绞线；且钢绞线较长受场地的限制也不宜后穿束。

4砼的浇注

箱梁砼方量较大，砼采用拌和站拌和，泵送入模。砼浇注前对拌和站、砼泵等设备进行认真的检修，确保机况良好。

砼浇注速度要确保下层砼初凝前覆盖上层砼。为防止桥墩与支架发生沉降差而导致墩顶处梁体砼产生裂缝，自跨中向两边墩台连续浇注。

砼的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器移动间距不超过其作用半径的1.5倍，并插入下层砼5～10cm。对于每一个振动部位，必须振动到该部位砼密实为止，也不得超振。振捣时要避免振捣棒碰撞模板、钢筋，尤其是波纹管，不得用振捣器碰撞。对于锚下砼及预应力管道下的砼振捣要特别仔细，保证砼密实，由于该处钢筋密、空隙小，振捣棒一般要选用小直径的。

5张拉

在进行张拉作业前，对千斤顶、油泵进行配套标定，并每隔一段时间进行一次校验。梁体强度采用龄期和强度双控制，当梁体砼强度达到设计规定强度的90%时，进行张拉。

梁预应力的张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以钢束的实际伸长量进行校核，实测伸长值与理论伸长值的误差不得超过规定的±6%，否则应停止张拉，分析原因，在查明原因并加以调整后，方可继续张拉。预应力筋张拉时的理论伸长值为ΔL=PPL/APEP，PP为预应力筋的平均张拉力，由于预应力筋张拉时，应先调整到初应力，再开始张拉和量测伸长值，实际伸长值为两部分组成，一是初应力至张拉控制应力的实测伸长量，二是初应力时推算的伸长值，实际伸长值为两者之和。

由于弯梁摩阻力大，钢绞线的实际伸长量要从0.2σcon开始计算。为保证伸长量，张拉时要求应力对称同步且尽可能控制两端伸长量比值在0.9～1.1之间。

常用钢绞线束张拉程序：0—>初应力—>σcon（持荷2min锚固）。

张拉预应力钢绞线时应派人观察梁下支架及梁底支座是否有异常现象。张拉前于梁中及张拉端设置测量控制点，张拉过程中对控制点进行三维测量。保证梁端上挠不超过设计规定值。

6压浆、封锚

张拉完成后要尽快进行孔道压浆和封锚，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂掺量按施工技术规范及试验标准中要求控制。采用不低于42.5级普通硅酸盐水泥，水灰比0.4～0.45，水泥浆中可掺入适量膨胀剂，其自由膨胀率应小于10%。

压浆应缓慢均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭。使孔道内排气通畅。较集中和临近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。

压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。

连续箱梁临时支座爆破拆除技术 篇12

关键词：连续箱梁,临时支座,爆破拆除,方法

1 工程概况

广珠西线橹尾橇特大桥主桥位于广东省南海市境内, 横跨珠江支流橹尾橇航道。主桥为三跨连续箱梁, 主跨9 0 m, 采用挂篮悬臂施工。橹尾橇主桥临时固结由Φ3 2 m m精轧螺纹钢和临时支座组成 (如图1) 。根据设计图纸要求, 每个主墩临时支座采用2块40×55×800cmC50素砼结构, 在每块临时支座中间部位设置10cm厚硫磺砂浆, 并预埋电阻丝。临时支座拆除时采用对电阻丝通电, 使硫磺砂浆受热熔化解体方法。但是根据施工经验, 在通电过程中电阻丝容易发生故障, 硫磺砂浆在加热过程中液化程度并不理想, 从而使临时支座拆除时耗时费力, 非常困难, 有时甚至会因为拆除临时支座不同步而造成箱梁的标高偏差。

因此, 我们在施工中取消了硫磺砂浆热熔方案, 而采用爆破方案。爆破方案安全快捷, 一次性爆破解体效果良好, 节省了人力物力, 保证了橹尾橇主桥按计划日期合拢。

2 爆破设计

2.1 爆破特点

2.1.1

临时支座高度低, 仅55cm;

2.1.2

砼标号高, 砼实际强度已达60 Mpa;

2.1.3

临时支座四周的箱梁、墩身、盆式橡胶支座距离近, 容易受损。

2.2 周围环境

橹尾橇主桥49#墩、50#墩位于河道两侧, 中间为航道, 船只来往频繁, 49#墩外侧30m处为公路, 公路两侧有架立高压电线和电缆线, 爆破环境复杂。因此对爆破方法的安全性和可靠性要求较高。

2.3 设计原则

2.3.1

确保箱梁和墩身不受冲击波破坏。

2.3.2

确保两块临时支座内侧的盆式支座以及支座上下的箱梁、墩帽砼表面不受损坏。

2.3.3

确保周围建筑、管线和人员安全。

2.4 爆破方法

为了严格控制爆炸能量和爆破规模, 使爆破的声响、振动、破坏区域, 以及破碎物的散落范围, 控制在规定限度以内, 采用毫秒微差爆破。通过采用低威力、低爆速的炸药, 选择或制造较多的临空面, 多钻孔, 少装药, 选取最佳的微差间隔时间和起爆顺序, 达到“破散不抛”、“就近坍落”的效果。

2.5 药量计算

2.5.1 经验公式

Q=q V

Q—一次起爆的总药量 (k g)

V—结构物体积 (m 3)

q—经验单耗 (k g/m3) 。与选取炸药种类、结构物材质、临空面条件有关, 一般情况下, C30素砼, 取1.25~1.5, C50素砼取1.5~2.0, 钢筋砼取2.0~2.5。

2.5.2 控制药量

根据施工现场具体情况, 此临时支座砼标号虽然设计为C50, 但实际抗压强度已达到6 0 M p a, 根据试爆情况, 经验单耗取1.9 kg/m3。每块临时支座控制装药量为:

Q=q V=1.9×0.4×0.55×8=3.344Kg

3 爆破方案

3.1 炸药

选用SB型乳化炸药, 爆速4150m/s, 殉爆距离9cm, 临界直径13cm。SB型乳化炸药爆炸性能好, 爆轰感度高而机械感度低, 成本低廉。

3.2 炮孔布设

每个临时支座炮孔分两排布置, 上排1 9孔, 下排2 0孔, 排距2 5 c m, 孔距41cm, 孔径3.5cm, 孔深25cm, 上下两排孔在竖向交叉布置 (如图2) 。炮孔在浇筑临时支座砼时预埋PVC管成孔。

3.3 实际装药量

如图2, 采用乳化炸药, 上下排炮孔均横向交错装药66g和100g, 其中上排左右端部两孔装药66g。由此每块临时支座实际装药量为:

Q=66×20+100×19=3220g

3.4 起爆网路

3.4.1 爆破段位

采用普通毫秒延期电雷管起爆, 为减少地震波对桥墩和箱梁的影响, 共分为6段。同一个墩的两块临时支座同时爆破, 段位成对角布置, 每块临时支座采用先中间后两侧, 先上后下的顺序, 各段延期时间如表1。爆破网路采用串联网路 (如图3) , 起爆电源使用专业用MFB-200型起爆器。

3.4.2 网路电阻

R1—主线电阻。

R2—端线、连接线、区域线电阻。

r—每发雷管电阻。

n—串联雷管个数。

3.4.3 网路电流

I—通过每个雷管的电流。

V—起爆电源输出电压。

R—网路电阻。

规程规定:起爆成组电雷管时, 对一般爆破, 直流电不小于2A, 由此本网路电流满足要求。

4 安全检算与安全防护

4.1 爆破震速检算

(1) 质点垂直振动速度

式中:V—建筑物质点垂直振动速度 (m m/s)

K—与砼强度、爆破方法、爆破条件相关的系数

Q—最大一段装药量 (k g)

R—自爆源到被保护建筑物的距离 (m)

α—爆破地震波随距离的衰减指数

(2) 对于本爆破工程, K=90, Q=0.564kg, R=2m, α=1.4

由此可得:

根据规程, 坚固的砼构筑物的振速临界值是40mm/s, 因此本爆破工程不会对周围箱梁、墩身和其建筑物造成损坏。

4.2 安全防护措施

4.2.1

1精心设计爆破方案, 控制一次起爆总药量和单孔药量, 确保箱梁和墩身不受损坏。

4.2.2

各级人员必须持证上岗。

4.2.3

做好对爆破器材的运、存、用等工作。

4.2.4

做好对炮孔的位置、孔径、孔深的验收。

4.2.5

确保装药、堵塞、连线关键工序的施工质量。

4.2.6

在箱梁、墩身及盆式橡胶支座与临时支座间用砂袋或厚木板进行隔离。

4.2.7

装药前, 杜绝一切电源存在。

4.2.8

起爆前应先设岗警戒, 严格把好各交通路口、航道。

4.2.9

起爆时非爆破作业人员不得进入爆破现场。

5 爆破效果

橹尾橇特大桥主桥共4座主墩, 8块临时支座, 分四次爆破。爆破时砼约二分之一粉碎飞出, 飞石范围在20m以内, 无大块飞石;剩余砼约四分之一就地坍落, 约四分之一破碎松动, 锤击即可敲落。爆破后对周围箱梁、墩身、盆式支座均无损坏。爆破效果良好。

6 认识与体会

临时支座爆破方法的关键在于根据具体情况, 调整相应的布孔方式、装药量和起爆网路, 以期在确保安全的前提下, 达到最佳的爆破效果。

临时支座爆破拆除方法具有破碎效果好、拆除速度快的特点, 可以节省人力物力, 缩短工期, 保证体系转换的质量, 值得推广应用。

参考文献

[1]GB6722-86:爆破安全规程