软基区桥梁支架现浇技术探讨

软基区桥梁支架现浇技术探讨（共8篇）

软基区桥梁支架现浇技术探讨 篇1

位于广东沿海某高速公路项目桥梁为双幅8车道设计, 钻孔灌注桩基础, 重力式承台, 实体花瓶状墩身, 预应力混凝土双悬臂盖梁, 上部结构为预制安装小箱梁, 桥梁标准全宽20.25m。桥区全段为三角洲平原地貌, 地势总体平坦开阔, 原地面大部分为香蕉园, 部分路段为鱼塘区, 跨小型河涌, 桥区基岩为混合片麻岩, 地表及地下水系均较发育, 水位浅, 淤泥层埋深4～16 m不等, 香蕉园区的工程地质条件一般, 鱼塘区则较差。双悬臂盖梁标准长度18.35 m, 交界墩盖梁长度22.1 m, 悬臂端标准长度4.86 m, 最大长度6.485 m, 宽度有1.5 m渐变至1.8 m、1.7 m渐变至2.3 m两种, 盖梁高2.3 m, 盖梁底部距承台顶面12～16 m不等。

根据全合同段控制性工期计划要求, 该路段两座结构类型相同的桥梁的96个双悬臂盖梁需在3个月内全部完成, 以保证桥梁上构预制梁安装工程的顺利进行。针对桥梁大部处于软基区的特点, 承建单位组织技术力量对盖梁工程进行了详细研究, 拟定了几种施工方案进行技术经济比较。

1 方案1:预埋钢辊插销悬臂支撑贝雷主梁悬浇

利用已浇注完成的实体花瓶墩身结构, 在墩身施工过程中纵向水平预埋两根Φ 200 mm的PVC管作为钢辊的预留孔道, 墩身可供利用的孔道中心最大水平间距4.5 m, 待墩柱混凝土施工完毕拆除模板后, 各穿入1条长度大于墩身宽度约1 m、Φ 180 mm的Cr40型钢辊, 伸出墩身部分紧贴墩身安装抱箍板凳以分散集中应力, 板凳平台上吊装支承纵梁。支承纵梁采用321贝雷片组拼单层双排贝雷桁架紧贴墩身, 并用U型锁扣将其与抱箍板凳固定, 两道贝雷桁架间在水平及断面方向用花窗连接, 组成三维桁架体系, 以增强结构的整体抗扭刚度及抗倾覆稳定性。纵梁以上设型钢分配梁, 利用分配梁外伸长度作为施工作业平台, 其上摆放三角形底模支承桁架, 再铺设盖梁底模, 待盖梁预应力张拉施工完成后拆除模板, 卸下纵梁, 拆除插销, 用相同强度等级的水泥砂浆将预留孔道填封。

经计算, 主梁在预埋钢辊支点位置承受较大的负弯矩, 最大弯矩1 130.17 kN·m, 最大剪力412.82 kN, 根据贝雷片组合梁受力参数表 (见表1) , 选用双排单层贝雷梁, 旧贝雷片组合梁取保证系数0.95, 则:

[M]=1 576.4×0.95=1 497.6 (kN·m) 。因[M]>1 130.7 kN·m, 故主梁抗弯强度满足要求。

[Q]=490.5×0.95=465.9 (kN) 。因[Q]>412.85 kN, 故贝雷梁销子抗剪强度满足要求。

根据满布均布支撑结构自重荷载与悬臂端混凝土荷载, 分别验算结构挠度:

计算参数:q=54.64, a=5.475 m, l=7.4 m, E=2.0×105 MPa, I=500 994.4 cm4, 则:

f1=f5=qal3 (6a2/l2+3a3/l3-1) /24EI

=0.006 7 (m)

f1'=f5'=qal3 (2+a/l) /8EI=0.022 6 (m)

f1+f1'=0.006 7+0.022 6=0.029 3 (m) , 因f1+f1'>21.9 mm, 双排单层贝雷梁悬臂端挠度不满足要求, 需要进行加强或选用3排贝雷组合梁。

此方案由于悬臂段长度较长, 支点位置承受极大的负弯矩, 需采用两道单层3排贝雷桁架。其优势在于不受地基基础及河道制约, 无需底部支撑, 施工用材相对较少;其劣势在于贝雷片拼装销孔的间隙和长悬臂梁端部产生的下挠难以得到有效控制, 将使盖梁结构悬臂端有一定沉降。另外, 当桥梁横坡较大时, 可供调节的空间有限, 总体上方案1受盖梁悬臂长度的制约。

2 方案2:钢管柱竖向支撑贝雷主梁现浇

主梁采用4支点受力的贝雷片拼装纵梁, 受力简图为3跨连续梁结构, 主梁受弯较小, 支撑结构采用两断面各4根钢管桩竖向传递荷载, 墩身范围以内的4个支点通过钢管柱将上部荷载传至承台, 盖梁端部4个支点则采用两根垂直打入的钢管桩表面设工字钢平台支承, 打入的钢管桩桩头至地面以上10 cm处截断, 安装支承平台, 与上部钢管桩组成支撑体系 (见图1) 。

此方案具有结构可靠、地面以上部分安装及拆除、运输均较为方便的特点, 盖梁的底部标高及横坡通过可调节千斤顶实现的方式适应性较强, 同时由于采用振入钢管桩作为外侧悬臂端部位支承, 结构不受地基条件的限制, 可满足地基较差情况下的盖梁施工。

由于盖梁数量较多, 钢管桩的振入施工占用起吊及振动设备的时间长, 拨除相对困难, 不利于施工成本控制。因此, 在施工方案的比选过程中, 提出了对其进行适当改进的另一方案, 即将两根单桩受力46 t的支承钢管桩用4块2 m×2 m×0.4 m的钢筋混凝土扩大基础预制板替代, 为保证荷载扩散面积, 钢筋纵横向各伸出预制板30 cm埋入原地面以下。据计算, 地基承载力达到60 kPa以上, 可满足受力要求。现场首层地质土为含砂砾回填土, 埋深均在3 m以上, 支承点及周边部位经简单地基处理后进行试压观测沉降, 将观测结果作为控制悬臂端下挠、预设上拱高度的依据。改进后的竖向支撑架配合贝雷梁方案采用可重复利用的预制板基础, 在很大程度上节约了成本。但由于扩大基础在软基区使用必须进行地基试压及沉降观测, 因而无法应用于河涌地带。

3 方案3:钢管柱托架支撑贝雷主梁现浇

此方案主梁采用4支点受力的贝雷片拼装纵梁, 为避免地基沉降的影响, 支撑架立柱采用两根竖柱配合两根斜向钢管柱分两组各4根外径32.5 cm的钢管桩形成三角形托架, 支撑柱底部支点均位于桥梁承台顶面, 底部支点设箱形钢底座, 支撑柱顺桥向方向两侧各设1组, 两组拼装成整体。盖梁施工时, 结构混凝土及施工荷载通过主梁由竖柱及立柱全部传递至承台。

每组支撑柱设顶部支点4个与贝雷梁相接, 主贝雷梁为3跨连续梁结构, 主梁支点设于贝雷片立杆位置, 间距为两片贝雷架宽度6 m, 底部节点部位设置箱型钢底座连接一侧竖柱及斜柱, 底座与立柱、压杆均采用法兰螺栓连接, 在横向及断面方向设剪刀撑, 斜立柱设拉杆与竖柱连接。支点位置设机械千斤顶调节主梁标高。方案图示见图2。

方案3的主梁受力与方案2相同, 使用单排单层贝雷梁即可满足抗弯、抗剪及变形要求。为保证其稳定, 两侧各取双排单层贝雷梁形成1组后加剪刀撑组合成主梁, 其主支撑结构杆件验算如下:

压杆拟采用Φ 325 mm钢管, D=325 mm, d=313 mm, undefinedkN。

两端铰支:undefined。查表:φ=0.671, [σ]=140 MPa, 压杆稳定的, [σ]st=[σ]·φ=140×0.671=93.94 (MPa) , [N]st=[σ]st·A=93.94×6 013.0=564 861.2 (N) , [N]st/NFE=564 861.2/396 072=1.426, 故斜杆能够满足使用要求。

竖杆:undefined。查表:φ=0.770, [σ]=140 MPa, 则:

[σ]st=[σ]·φ=140×0.770=107.8 (MPa) , [N]st=[σ]st·A=107.8×6 013.0=648 201.4 (N) , [N]st/N=648 201.4/438 581=1.478, 故竖杆满足使用要求。

此方案的优点在于支撑架结构自成体系, 盖梁荷载通过支撑架立柱传递至底座后全部由承台承担, 不需要进行软基处理, 可满足河涌地区悬臂盖梁的施工要求。但由于支撑架结构自身平衡及受荷过程中对各部分钢结构连接的要求较高, 支撑架的加工制作和安装有一定的难度。

4 确定方案

经对各方案的技术经济比较, 该桥梁选用方案2与方案3作为下构软基区实施性方案。经对各路段外支承部位进行地基静载试验及沉降观测, 地基承载力及沉降满足施工要求的, 采用方案2改进后的预制扩大基础外支承;同时设计制作方案3整体式托架10 m、7.5 m高的各1套, 用于河涌地区及承载力较差的软基路段。两个方案的主梁均为3跨连续梁结构, 受力结构类似, 主梁单层双排贝雷架为1组, 两组为1套, 单组采用贝雷销拼接, 型钢剪刀撑由M 20螺杆连接单套主梁成立体结构, 千斤顶调节主梁高度。方案2立柱主支撑部分采用预埋地脚螺栓固定, 横向剪刀撑及斜向风缆稳定。方案3立柱主支撑采用法兰螺栓连接, 型钢焊接底座铰接, 纵、横向剪刀撑及拉杆稳定, 由机加工车间制作后整体吊装。其制作及安装顺序为:箱形钢底座→底座横、纵向系梁→竖向支撑立柱→立柱横向连接及剪刀撑安装→支撑斜柱安装→斜柱拉杆安装→纵向水平连接梁安装→千斤顶安装→支点横向水平梁→主纵向贝雷梁→横向分配梁→底模桁架→底模板。

5 结语

桥梁现浇支架的具体安装技术分析 篇2

【关键词】桥梁；现浇支架；安装；技术分析

1.前言

支架作为桥梁施工工程中的主要组成部分，起着至关重要的作用。本文重点介绍了目前现浇支架的特性与优势，在实际的案例中，我们具体阐述，为以后的桥梁建设积累一定的实践经验。

2.案例介绍

南通市的通启路高架工程C标上部主要采用现浇箱梁和预制箱梁，桥梁现浇箱梁主要是用满堂支架结合贝雷架支架来进行建设。这里使用的箱梁是我国目前使用比较广泛的现浇混凝土箱梁，这种箱梁大概高1.6m，桥面铺装为0.1m。钢管为立柱型，其纵向间的距离大概是8～9m，横向间的距离大概是3～4.5m，采用贝雷架为主要的纵梁。

3.采用的支架种类

不同的工程类型要选择不同的支架类型，要具体问题具体分析，如果箱梁的结构超过一定的范围，就应该选择相对安装比较快捷、方便的预压方式，支架现浇连续箱梁是我国目前应用最为广泛的做法，由于现浇支架一般的采用门型架支架、贝雷梁式支架、碗扣型钢管支架等将多种支架的方式融入到一个支架施工中，将各种支架的优点集合起来。具体十分鲜明的特点。

（1）扣件式钢管，顾名思义，主要是由扣件和钢管制成，在南通市不得进行使用。（2）碗扣式支架，这是一种功能用处比较多的支架类型，也是目前新开发的一种建筑支架，具有操作简单、宽度可以选择、承载能力强、产品重量比较轻等多种优势，对需要调节的地方有明显的作用。（3）贝雷梁式支架的主要构成为销接、多层拆装、全焊结构等，也具有安装简单快捷、拆装方便、应用途径广泛、杆件分类少、承载能力强等优点。是我国目前采用度最多的支架类型。（4）门型架支架也是属于一种支架的类型，除去安装便捷、结构良好、承载能力好等优势外。缺点是不够稳定。不是工程中首选的支架类型。

通过上述分析，我们能看出碗扣结构的支架和贝雷式结构的支架性能都比较好，可以广泛应用于桥梁工程建设中，我们可以根据施工条件的要求来进行选择。

4.安装支架的具体步骤

4.1基础施工

（1）扩大桩顶：在安装墩柱之前，我们要对桩进行扩大工程，看看它的顶面高程，把纵向贝雷支架安装在墩柱的两边，采用横向杆对其进行加固措施，再把横向贝雷支架安装在上面，在施工中，我们可以使用环形钢板在安装墩柱后进行安装。（2）地基基础：首先为了保持水泥的稳定性，我们要在其中加入小块的碎石进行碾压密实，这样的做法主要为了提高地基的负荷能力以便达到设计的要求。让梁体在浇筑后不容易发生上升与下沉的现象。

4.2安装支架

（1）扣件式的支架安装。这种支架主要是由外径长度大概在φ48mm 的杆件来构成。按照设计要求把木垫板设计成剪刀支撑的样子，安装到每根立杆的下方，在内部安装纵向方木和横向槽钢，上方可以使用U形支托。（2）贝雷式支架的安装。首先用吊车将组件初步成型后的状态吊到墩柱的顶部，根据桥梁类型的不同，位置而发生改变，横向的贝雷支架和纵向的贝雷支架相互合作，兼容并施，根据设计要求来调整支架的斜度，利用杆将上下两端的贝雷杆进行固定，最后再把工字钢铺在横向的梁上，可以通过钢管和扣件式的支架相连。增加支架的稳定与安全性。

4.3预压支架

（1）普通不利位置：在桥梁的施工建设中，取一定数量的沙袋来与箱梁内板与施工负荷的总承载力，箱梁的总质量进行对比，在取得一定的平衡后，对沙袋的重量进行测算，根据沙袋的体检与数量计算中支架的总承受力。（2）最不利的位置：在桥梁的施工建设中，支架的承重能力主要依据箱梁的重量来判断，可以利用沙袋来替换在施工过程中承受的重量，最后对沙袋的容量进行测算，采用数学公式来计算总承受量（3）加载的方式：首先以平均每40kg一袋沙子的重量将沙袋提前装好，使用交通运输工具运到施工现场准备备用，然后对要预压的地方进行标注，画线放样。用吊车把沙袋吊到支架的上端部分，现场施工人员要将沙袋按照一定的顺利排列好，尽量排的紧密无缝，确保中间的缝隙不超过体积的十分之一，最后对加载完成的沙袋模式采用抽样检测的方式，确保操作无误，等待监理工程师的最后检验。

5.现浇支架的混凝土板梁

5.1安装模板 （1）在安装前对模板进行全面检查。我们主要对模板的表面与内部结构进行评估，看看版面是不是光亮、整齐、有没有明显的变形，对接口处要尤其注意整洁度；检查每一个模板在连接处有没有因为碰撞等造成变形与开裂，一旦发现问题就要及时的进行处理与整修。（2）铺设底模。支架的沉降量加上设计要求的标准高度就是我们需要的底膜高度。这里要注意的是，支架沉降量要根据预压的测试结果而进行一定范围内的调整。（3）安装内膜。内膜的主要组成部分是大型的胶合板。对于内膜的安装，我们必须进行严格审查与管理，确保胶合板的每个尺寸都符合工程的设计要求。（4）安装侧模。要检查每个模板的平整度是否合格，对它的尺寸进行记录，一旦发现不符合要求的尺寸就要立即进行调整。采用螺栓对整个模板进行固定，完成后再加入拉杆步骤。（5）安装端模。与安装侧模和内膜的要求相类似，主要还是要确保在安装过程中的连接性和准确性。保证底膜和侧模在连接的地方不出现渗漏等不良情况。

5.2安装支座 （1）在安装支座的过程中，我们要注意将支座保持与上下板水平的状态，还有与梁体保持垂直的状态，同时还有检查梁底和支座之间要没有缝隙，紧密贴合。（2）支座在安装的前期，我们要对支承垫石高程还有桥墩中心的距离进行反复测量，确保数据的误差在一定范围内。（3）在仔细检查好支座横向、纵向的位置，支座板的四个高差，都能符合设计要求。

5.3混凝土现浇板梁 （1）运用二次现浇的方式对支架进行现浇，首先在距离板梁顶板大概20cm的下方，用混凝土进行浇注，第二次在距离板梁20cm的上方对支架进行现浇。（2）对支架进行现浇必须在高度密封的环境下进行，为了不影响施工进展，确保支架的准确安装，现浇过程最好不要受到外界的打扰，要对顶面高程进行严格的掌握。现浇过程中要注重其对称性，砼浇筑是从低到高依次进行施工，工作人员要分几个人来专门看管模板的支架在施工过程中发生的沉降和变形情况，一旦出现这样的问题，就要及时进行处理与维修。确保整个工程安全有序的进行。

6.结束语

实践证明，先进合理的科学技术一直都是工程建设发展的重要因素，我们要采用符合科学规律与现实要求想相结合的手段与方式来完成对桥梁建设的目标。

参考文献

[1]白苹.分节段支架现浇预应力混凝土连续箱梁受力分析与监测[J].北京交通大学，2010（05）

[2]舒丹.铁路预应力混凝土连续梁桥墩梁式支架施工及逐孔施工法关键工艺研究[J].中南大学，2010（11）

[3]张素红.昆明金星立交桥现浇箱梁施工沉降分析与研究[J].科技创新导报，2014（01）

软基区桥梁支架现浇技术探讨 篇3

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软基区桥梁支架现浇技术探讨 篇5

1、工程概况

三环路东北段B段道路工程(Ⅶ标段)桥梁工程主要包括：A匝道桥，设计起点桩号为AK0-0.039，终点桩号为AK0+292.961，全长293m，桥梁位于R=60m的平曲线内。上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，A匝道桥标准宽为

8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；B匝道桥，设计起点桩号为BK0-0.048，终点桩号为BK0+288.152，全长288.20m，桥梁位于R=60m的平曲线内，上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，B匝道桥标准宽为8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；C匝道桥分为两段, 第一段设计起点桩号为CK25+359.04，终点桩号为CK25+791.04，桥长为432m，桥梁位于R=1300m的平曲线内，第二段设计起点桩号为CK26+011.675，终点桩号为CK26+201.675，桥长为190m, 桥梁位于R=350m的平曲线内, 上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，第一段共四联，第二段共两联，第一段桥跨布置为(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段桥跨布置为(20x2)+(30x5)m，C匝道标准桥宽为18.75m；洪湾主路高架桥设计起点桩号为K26+614，终点桩号为K27+040，全长426m，桥跨布置为右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高1.8m。结合现场地质、地形以及各联箱梁的具体情况，采用碗扣式钢管满堂支架作为现浇箱梁支架。现就C匝道桥第一段第三联所采用的碗扣式钢管满堂支架体系进行验算。

2、检算依据

施工检算荷载计算项目按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000执行、《路桥施工计算手册》 人民交通出版社 2001年5月（周水兴、何兆益、邹毅松等编著）。

3、碗扣式钢管满堂支架体系设计概述

C匝道桥第一段第三联跨径均为30m，此联箱梁为等截面单箱双室箱梁结构，梁高

1.8米，桥面宽为18.75 米。支架立杆纵桥向布置为47×60cm，共48排；横向立杆布置为39×60cm，共40排；碗扣式钢管满堂支架体系由支架基础(80cm厚砂碎石垫层+20cm 1 现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

厚C20砼)、υ48mm×3.5mm钢管立杆、横杆、剪刀撑（扣件式）、斜撑杆、可调托架、12×12cm方木横桥向分配梁、12×12cm方木顺桥向分配梁以及上铺15mm厚竹胶板组成。侧模板下布置12×12cm的纵桥向方木，间距为20cm，其下布置定型钢骨架，纵向间距80cm，定型钢骨架上下弦杆采用［10槽钢，立柱采用υ48mm×3.5mm钢管制作。

碗扣式钢管支架体系各组成部分所采用材料及相关参数如下： 模板：采用规格尺寸为2440×1220×15mm优质竹胶板。竹胶板密度为γ

=8.3KN/m3；抗弯强度［σw板竹胶板］=60.0MPa，弹性模量为Em=5000MPa。木方木：为马尾松，横向方木间距为60cm；纵向方木间距为20cm；方木密度为γ

=6.0KN/m3，方木抗弯强度为［σw方木］=12MPa，方木横纹抗剪强度［τj方木］=1.5MPa，弹性模量E方木=9.0×103MPa。横向方木直接铺设在碗扣式满堂支架立杆顶部的可调顶托

上。纵向方木铺设在横向方木上。υ48mm×3.5mm钢管：立杆间距为60×60cm，横杆层距（即立杆步距）为120cm，立杆竖向容许荷载［N］=33.1KN，其抗压强度值［σ钢管］=215MPa，钢材弹性模量为Eg=2.1 ×105MPa,截面积A=4.89×10-4m2，惯性矩I=1.215×10-7m4，抵抗矩W=5.078×10-6m3，回转半径i=1.578×10-2m，每米重量3.84Kg。支架在桥纵向每1.8m间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调顶托，立杆底部支立在底托上；底托下设置垫木，以确保基础受力均匀。

4、碗扣式钢管满堂支架验算 4.1 荷载标准值计算

梁端实体横隔梁下的底板模板受力最大，作为控制验算部位。分析相关荷载如下：

（1）竹胶板自重：q11=0.015×8.3=0.125KN/m2；纵向方木自重：q12=0.12×0.12×1 ×5×6.0=0.432KN/m；横向方木自重：q13=（0.12×0.12×1×2×6.0）/1.2=0.144 KN/m；

（2）C50钢筋混凝土自重：梁端 q2=1.8×26=46.8KN/m2。（3）计算支撑模板及直接支撑模板的小棱时施工荷载取均布荷载q31=2.5 KN/m2，另以集中荷载P=2.5KN进行检算。计算直接支撑小棱的梁时，施工均布荷载取q32=1.5 KN/m2。计算支架立柱时，取均布荷载q33=1.0 KN/m2。（4）振捣混凝土时产生荷载：q4=2.0 KN/m2。4.2 竹胶板强度及刚度验算 4.2.1 竹胶板计算模型 22 现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

竹胶板计算模型取跨度为20cm的简支梁进行验算，计算范围为20×100cm。4.2.2 竹胶板强度验算（1）验算时荷载组合：

情况一：q竹胶板1=(0.125×1+46.8×1+2.5×1+2.0×1)×0.20=10.285KN/m。情况二：q 载P=2.5KN。（2）内力计算：

情况一：M1= q竹胶板1l2/8=10.285×0.202/8=0.051KN.m。情况二：M2= q竹胶板2l2/8+P×l/4=9.785×0.202/8+2.5×0.20/4=0.174KN.m。（3）强度验算：

W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 σ=Mmax/W=M2/W=0.174×103/(3.75×10-5)=0.0464×108Pa =4.64MPa＜［σw板竹胶板2 =(0.125×1+46.8×1+2.0×1)×0.20=9.785KN/m，且承受集中荷］=60.0MPa 强度满足要求。4.2.3 竹胶板刚度验算

对于现浇混凝土模板验算刚度时，按照最不利原则，取恒、活荷载均布线荷载标准值进行验算

I=bh3/12=1×0.0153/12=2.813×10-7m4 ν1=5 q竹胶板1l4/(384EI)= 5×10.285×103×0.204/（384×5×109×2.813×10-7）=0.152×10-3m ν2=5 q竹胶板2l4/(384EI)+Pl3/48EI= 5×9.785×103×0.204/（384×5×109×2.813 ×10-7）+2.5×103×0.203/（48×5×109×2.813×10-7）=0.441×10-3m＜0.20/400=0.500×10-3m 刚度满足要求。4.3 纵向方木强度及刚度验算 4.3.1 纵向方木计算模型

纵向方木其下横向方木间距为60cm，纵向方木每根长度为3m；故纵向方木计算模型取五跨等跨连续梁进行验算。4.3.2 纵向方木强度验算

（1）强度验算时荷载组合：

情况一：q纵向方木1=(0.125+46.8+0.432+2.5+2.0)×0.20=10.371KN/m。现浇箱梁满堂支架及模板施工方案 情况二：q P=2.5KN。纵向方木2 =(0.125+46.8+0.432+2.0)×0.20=9.871KN/m 且承受集中荷载（2）内力计算：

情况一：M1max= 0.105q纵向方木1l2=0.105×10.371×0.62=0.392KN.m Q1max= 0.606q纵向方木1l=0.606×10.371×0.6=3.771KN 情况二：M2max=0.105q纵向方木2l2+0.158Pl =0.105×9.871×0.62+0.158×2.5×0.6=0.610KN.m。Q2max= 0.606q纵向方木2l+P=0.606×9.871×0.6+2.5=6.089KN（3）强度验算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=Mmax/W=M2max/W=0.610×103×10-6/(2.88×10-4)=2.12MPa＜［σw方木］=12MPa 抗弯强度满足要求。

τ=3Qmax/(2bh)=3×6.089×103×10-6/(2×0.12×0.12)=0.634MPa＜［τj方木］=1.5MPa 抗剪强度满足要求。4.3.3 纵向方木刚度验算

按照最不利原则，取恒、活荷载均布线荷载标准值对其刚度进行验算 I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν1=0.664×5q纵向方木1l4/384EI= 0.664×5×10.371×103×0.604/384×9×109× 1.728×10-5=0.747×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m ν2=0.664×5q纵向方木2l4/384EI+1.097×Pl3/48EI = 0.664×5×9.871×103× 0.604/384×9×109×1.728×10-5+1.097×2.5×103×0.63/48×9×109×1.728×10-5=1.505×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m 刚度满足要求。4.4 横向方木强度及刚度验算 4.4.1 横向方木计算模型

横向方木其下立杆间距为60×60cm，横向方木每根长3m，计算模型取五跨等跨连续梁进行验算。

4.4.2 横向方木强度验算

（1）强度验算时荷载组合：

现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

q横向方木=(0.125+46.8+0.432+0.144+1.5+2.0)×0.6=30.601KN/m。（2）内力计算：

M=0.105q横向方木l2=0.105×30.601×0.62=1.157 KN.m。

Q= 0.606q横向方木l=0.606×30.601×0.6=11.127KN（3）强度验算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=M/W=1.157×103×10-6/(2.88×10-4)=4.017MPa＜［σ 要求。

τ=3Q/(2×b×h)=3×11.127×103×10-6/(2×0.12×0.12)=1.159MPa＜［τ =1.5MPa 抗剪强度满足要求。4.4.3 横向方木刚度验算

对于现浇混凝土模板支架横向方木的刚度进行验算

I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν=0.664×5q横向方木l4/384EI= 0.664×5×30.601×103×0.604/384×9×109×1.728 ×10-5=0.220×10-3m＜0.6/400=1.5×10-3m 刚度满足要求。4.5 碗扣式钢管满堂支架立杆的强度及稳定性验算 支架立杆间距为60×60cm，横杆层距（即立杆步距）为120cm，每米重量38.4N。支架在桥纵向每1.8m间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调顶托，立杆底部支立在底托上；底托下设置垫木，以确保基础受力均匀。第三联箱梁C10墩身处支架最高为10.7m，按最不利原则以该处碗扣式钢管满堂支架布设情况来考虑扣件杆件自重： 计算一跨支架的重量

立杆总长：48×40×10.7=20544m 横杆总长:(47×40+48×39)×0.6×9=20260.8m 剪刀撑总长:13×2×8×16×2.16=7188.48m 支架总重量:(20544+20260.8+7188.48)×38.4=1842941.952N 支架荷载:1842941.952/28.2×23.4=2.793KN/m2。4.5.1 立杆荷载计算 立杆间距为60×60cm，单根立杆所受荷载为： j方木w方木］=12MPa抗弯强度满足］

现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

P=(0.125+0.432+0.144+2.793+46.8+1.0+2.0)×0.6×0.6=19.186KN。4.5.2 立杆强度验算

分配到每根碗扣式支架立杆荷载：

N=P=19.186KN＜［N］=33.1KN 满足步距为120cm的承载力要求。

4.5.3 碗扣式钢管满堂支架立杆稳定性验算

每根立杆承受轴向压力N=P=19.186KN，取横杆层距（即立杆步距）L0=120cm，验算

立杆的稳定，支架立柱采用多层水平、纵向横杆、斜撑杆等构件连接成整体支架体系，碗扣式钢管满堂支架立杆稳定性验算时按照轴心受压构件考虑，即按照σ=N/υA≤［σ钢管］=215MPa进行验算。截面积A=4.89×10-4m2，回转半径i=1.578×10-2m。

λ= L0/i=1.2/1.578×10-2=76.046＜［λ］=150 查《路桥施工计算手册》λ=76.0461时，立杆轴心受压构件纵向弯曲系数υ=0.676 σ=N/υA=19.186×103×10-6/（0.676×4.89×10-4）=58.040 MPa≤［σ钢管］=215MPa 满足稳定性要求。

4.6 立杆地基承载力验算

地基承载力根据基础底面积而定，地基容许承载力应满足：P=N/Ab=19.186/0.36=53.3KPa。

根据试验检验报告得知，第三联箱梁地基基础天然状态下抗压强度为50～100KPa。经过对局部软弱地基（如鱼塘、打桩用泥浆池、承台处回填土等）进行换填，以及对满堂支架天然地基进行碾压，采用80cm厚的砂碎石垫层+20cm厚C20混凝土作为支架基础，基础承载力能够满足容许承载力P≥53.3KPa要求。

5、施工时注意事项

现浇箱梁支架设计问题的探讨 篇6

关键词:现浇箱梁 支架 设计

中图分类号:U445.46文献标识码:A文章编号:1674-098X(2011)03(b)-0100-01

1工程概况

某公路桥梁全长216.6m,跨径组合(m)为2×25+(25+2×30+25)+2×25。上部构造为单箱三室等高度截面钢筋砼连续箱梁,箱梁现骄施工时,支架体系采用WDJ碗扣式多功能钢支架。支架安装顺序:地基处理→测量放样→安装底托调平→安装底层门架→安装纵横水平钢管→安装上层门架→安装调节杆→安装顶托调平→安装剪刀撑及斜撑。

2支架设计

支架第一、三联顺桥向布置间距为1.2m,横桥向间距为1.0m,支点附近横隔梁处间距加密顺桥向布置间距为0.6m,横桥向间距为0.5m;第二联顺桥向布置间距为1.0m,横桥向间距为1.0m,支点附近间距加密顺桥向布置间距为0.5m,横桥向间距为0.4m.支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架。第一层顺桥向布置,截面为12cm×15cm,中心间距为30cm,跨距90cm,置于第二层方木上;第二层横桥向布置,截面为10cm×10cm,间距90cm,跨距60cm,置于碗扣式支架顶托上。为保证支架的稳定性,以纵桥向每隔3.6m间距横向布置剪刀撑,同时顺桥向连续布置6道剪刀撑。剪刀撑用6m长φ48普通钢管连续布置,与地平面成45°,角度偏差小于15°,每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固,剪刀撑必须上至底模板,下至地面,在地面处设置垫木。支架立杆底部采用可调底座(0～600mm),支架立杆顶部采用可调托撑(0～600mm)普通立杆规格为2400mm、1800mm两种,横杆规格为600mm、900mm两种。

3 设计验算

支架所受荷载包括箱梁砼荷载21.2kN/m2,钢筋荷载为3.4MN/m2,施工人员及设备荷载为1.0kN/m2,内外模板荷载为0.75kN/m2,传力层方木荷载为0.4kN/m2,支架自重为2.9kN/m2,其它荷载为1.4kN/m2。

(1)胶合板强度及挠度验算。胶合板采用优质覆膜竹胶板(122cm×244cm×1.8cm),胶合板最低静弯曲强度为25kN/mm2,弹性模量E为3500kN/mm2,胶合板厚度18mm,板底间距200mm,宽度1mm,承受荷载为41.6MN/m2,安全系数取1.5,按两跨连续梁进行验算,线荷载q为0.0416N/mm,胶合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54mm3,弯矩M=0.125ql2=208N·mm,抗弯承载能力为M/W=3.9N/mm2,＜25N/mm2;截面惯性矩I=bh3/12=486mm4,挠度f=0.52ql4/(100EI)=0.20mm＜0.5mm,满足要求。

(2)胶合板底方木抗弯强度及挠度验算。方木最低抗弯强度值为13N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,截面为100mm×100mm;荷载为42.2kN/m2,安全系数取为1.5,间距为300mm,跨距l为900mm,按两跨连续梁验算;单根方木线荷载q为12.7N/mm,方木截面抵抗矩W=bh2/6=166666.7mm3,弯矩M=0.125qL2=1285875N·mm;抗弯承载能力为M/W=7.7N/mm2＜13N/mm2;截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4,挠度f=0.52ql4/(100EI)=0.81mm＜2.3mm,满足要求。

(3)支架顶托上方木抗弯强度及挠度验算。方木最低抗弯强度值为13N/mm,弹性模量E为9000N/mm,截面为100mm×100mm,间距为900mm,跨距l为600mm,荷载为42.2kN/m2,安全系数取1.5,线荷载q为38.0N/mm,按两跨连续梁计算;方木截面抵抗矩W=bh2/6=166666.7mm3,弯矩M=0.125ql2=1710000N·mm;抗弯承截能力M/W=10.3N/mm2＜13N/mm2;截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4;挠度f=0.52qL4/(100EI)=0.34mm＜1.5mm,满足要求。

(4)支架强度及稳定性验算。承受荷载为46.58kN/m2,安全系数取1.5,支架间距为0.6m×0.9m,单根立杆受力N为25153N;单根立杆钢管抗压及抗弯强度f为140MPa,壁厚3.5mm,直径48mm,截面积4.89cm2,抗压承载能力σ=N/S=51.4＜140MPa;支架横桥向稳定性按双排架计算,步距1.2m,荷载对立杆底部产生的弯矩M=qdh2/26qs/15=1.2×1000×0.048×62/26×1.2×1000×1.3/15=1660.8N·m,式中:q为风荷载,取1.2kN/m2;d为立杆直径,d=48mm;h为立杆高度,h=6.0m;s为梁体侧面单排杆宽度范围内面积,s=1.3m2,稳定性＜KAKHf=0.85×0.94×140=111.86MPa。式中Φ为稳定系数,取0.195,A为立杆毛截面积,A=1810mm2,B为立杆横桥向间距,B=0.6m,KA为与截面有关的调整系数,取0.85,KH为与高度有关的调整系数,取0.94,满足要求。

4 结语

施工中通过支架沉降观测点的跟踪观测,支架的非弹性变形量均小于2mm,箱梁底板混凝土外表平整度小于4mm,表明现浇箱梁支架设计是成功的,可供同类工程参考。

参考文献

[1]曾周成,王耀传.金水沟大桥零号块施工托架设计[J].长沙铁道学院学报(社会科学版),2005(1).

[2]杨丽梅.悬浇预应力连续刚构桥设计应注意的问题[J].低温建筑技术,2009(1).

[3]施有富.现浇支架模板设计计算实例[J].科技创新导报,2010,5:81.

软基区桥梁支架现浇技术探讨 篇7

预应力混凝土现浇连续箱梁

支架拆除方案

厦门×××××项目部 二○一三年十月十五日

一、工程概况：

B匝道桥共设置4联，采用［(3×30)+(30+45+30）+(3×30+25)+(25+30+25)］米,第一、三、四联采用等截面预应力混凝土连续现浇箱梁，第二联采用变截面预应力混凝土连续现浇箱梁。C匝道桥共设置3联，采用［(25+31+30+2×25)+(30+45+30）+(5×30)］米,第一、三联采用等截面预应力混凝土连续现浇箱梁，第二联采用变截面预应力混凝土连续现浇箱梁。桥面全宽9.0m，箱梁底宽3.95m，悬臂长2.2米，等截面箱梁梁高1.8m，变截面梁底面按Y=X2/525.3125米二次抛物线变化，支点处梁高2.6米，跨中及梁端的梁高为1.8米。

二、支架的结构形式

现浇箱梁支架基本选用WDJ满堂式碗扣支架，但后溪立交C匝道桥因现场存在排洪渠、地下管线、上跨马路及地形高差影响等问题，第5、6、7三跨设为贝雷支架，其中第7跨横跨马路设跨度为2*9米的工字钢门洞支架，在对应C匝道桥门洞支架的路段上，B匝道桥也设置了相同的跨马路门洞支架。

碗扣式支架下部设可调底座调整横杆各层标高，上部设可调螺杆以调整底模标高。可调螺杆上设纵向方木(12cm*12cm)，作为底模板的主肋，主肋上铺横向方木(10cm*10cm)，作为底模板的次肋。立杆步距120cm，立杆间距分60cm，90cm、120 cm三种，纵横剪刀撑每隔4排设置一道，支架两侧立杆高于现浇箱梁顶面150cm，加两道横杆做为防护栏。立杆下面布设宽15cm、5cm厚的通长木垫板，贝雷支架及门洞工字钢支架的承重结构主要由钢筋混凝土基础、Φ630mm钢管支柱、双400a工字钢主横梁、贝雷桁架（门洞为630工字钢）等构件组成。结构传力途径为：模板－方木（或120工字钢）－可调性木楔－贝雷片（或工字钢）纵梁－工字钢主横梁－钢管立柱－扩大基础－地基。

模板采用1.5cm厚酚醛复膜胶合板，板肋采用10×10cm方木。第5、6、7跨贝雷梁均由5组双排单层普通型贝雷桁架组成。门洞支架中的主纵梁由10根630工字钢组成。每排钢管支柱共由5根Φ630mm钢管组成。

三、支架拆除的工艺

（一）、WDJ碗扣式满堂支架的拆除工艺

1、支架的拆除时间

支架拆除时间，应按施工设计图的要求，箱梁现浇混凝土强度达设计要求95%、预应力钢绞线张拉及注浆施工完成、经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸载

为了避免在拆架过程中产生过大的的瞬时荷载，引起不应有的混凝土裂缝，使梁体顺利实现应力转换，在支架拆除前，首先要正确进行支架的卸载，严格按照从跨中向支座依次循环松动顶托螺杆，当达到一定卸落量后，支架方可脱落梁体。

先拆除支撑在翼板上的支架，保证全梁翼板处于无支撑状态，再松动腹板的顶托螺杆，接下来松动底板的顶托螺杆，人员分成两组，从跨中向两端同步松动，使梁体均匀下落，分几个循环卸完。卸落量开始宜小，一次下8mm，以后逐渐增大。在纵向应对称均衡卸落，在横向应同时一起卸落。

在拟定卸落程序时应注意以下事项：1）在卸落前应画好每次卸落量的标记。2）卸载时应均匀、缓慢、对称进行。3）多跨连续梁应同时从跨中对称卸载。

3、支架拆除的顺序

拆架程序应遵守由上而下，由跨中向两边，先翼板后底板，先支的后拆，后支的先拆的原则。拆架时要先拆栏杆、翼板、外伸梁支架，再拆除箱梁底板支架，从跨中对称往两边拆。先拆模板、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，拆除剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣，拆完后由中间的人负责往下传递钢管。并按一步一清原则依次进行，要禁止上下层同时进行拆除工作。整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查。

4、支架杆件的搬运落地

拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握重心，平稳传递。

所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。模板、钢管，应自外向里竖立搬运，防止物件直接从高处坠落伤人。拆除后的模板、方木及支架钢管等物件时，严禁将物件直接抛下，必须将所有物件用绳索绑扎后自下而下缓慢下放至地面，或通过其他施工人员手中平稳传递至地面。

拆除的材料应堆放在一定的地点，分类妥善存放。

（二）、贝雷支架、工字钢支架的拆除工艺

1、支架的拆除时间

支架拆除时间，与满堂式支架相同，在箱梁现浇混凝土强度达设计要求95%、预应力钢绞线张拉及注浆施工完成、经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证同意后，方可拆除施工支架。

2、支架的卸载

先拆除支撑在翼板上的支架，保证整联翼板处于无支撑状态，当翼板支架拆除后，方可拆除箱梁底部支架上的可调性木楔，严格按照从跨中向支座依次卸落，使梁体顺利实现应力转换。

卸落木楔采用先松动后拆除的方法，从跨中向两端同步松动，松动量开始宜小，以后逐渐增大，使梁体均匀下落，在纵向应对称均衡松动，在横向应同时松动。

拆除木楔时均匀、缓慢、对称进行。多跨连续梁应同时从跨中对称拆除。

3、支架的拆除方法

①拆除翼板、腹板模板：梁体张拉完成后，拆除翼板下碗扣脚手架顶部顶托后，从跨中向跨端分层拆除碗扣钢管支架；

②拆除贝雷梁（工字钢纵梁）与横梁及其他构件的连接； ③采用拉链葫芦将翼板、腹板、底板下的贝雷梁（工字钢纵梁）沿主横梁拖拉至梁体翼板外侧；

④由专人指挥采用2台25t的吊车整体吊起贝雷梁（工字钢纵梁），吊放至地面,及时安排工人将拆下的贝雷梁打散，堆码整齐；

⑤采用2台25t吊车将工字钢主横梁垂直提升30cm后向同一侧偏移钢管支柱，然后落至地面安全位置集中堆码；

⑥切割、拆除钢管立柱，进行吊运及分类堆码； ⑦破除立柱的混凝土承台基础，恢复原路面。

四、支架拆除前的组织与准备工作

1、拆架前，全面检查待拆支架，根据检查结果，拟订作业计划，确定拆除时间、拆除范围、拆除工程量以及相应投入的人力、物力和机械等。

2、人员的组织工作。成立拆除作业指挥小组和由专业技术工人为骨干的拆除施工队伍。支架拆除前主管副经理、安全专业工程师、现场安全员、技术员到达现场进行安全技术交底，对操作工人进行安全教育。直至每个操作工人对操作安全注意事项均了解清楚、安全措施到位后方可进行拆除支架施工。

3、机械设备的组织工作。拆除前应准备好数量足够、质量完好的机械设备和各种小型工具，如吊车、手动葫芦、钢丝绳、吊环、麻绳、撬棍、扳手及其他专用工具。

4、施工现场的清理与准备工作。①划分拆除作业区段，周围设绳索围栏、设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内禁止非作业人员进入。②清理作业现场。首先察看施工现场环境，包括架空线路、脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。将支架内遗留的材料、物件及垃圾块清理干净。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。

五、支架拆除的安全技术措施

1、所有进入施工现场的人员必须配戴安全帽，正确穿戴好个人防护用品，高空临空作业人员配置安全带。作业人员服装衣扣需全部扣好，应避免穿宽松肥大的服装，严禁赤脚和穿拖鞋，应穿软底鞋。高温天气要做好避暑工作。

2、凡患有不宜从事高空作业疾病的人一律禁止上架作业。参加高空作业的人员班前严禁饮酒。作业人员如有身体不适应停止作业。

3、拆除人员进入岗位以后，对被拆架体先进行检查，有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。

4、作业人员组成若干小组，分工协作，相互呼应，动作协调，禁止单人进行拆除较重杆件等危险作业。拆除全过程中，必须专人担任指挥和监护。拆除作业安全员必须在现场监督，操作人员必须按操作规程施工，发现违规行为或安全隐患立即停止作业，进行整改合格后方能继续施工。

5、用于起重吊装的设备、工具必须使用合格产品，质量可靠，吊具上要设保险装置。

6、起重机作业时，起重臂和重物下方禁止有人停留、工作或通过。重物吊运时，禁止从人上方通过。禁止用起重机载运人员。地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。禁止上下层同时进行拆除工作。

7、进行撬、拉、推、抛、拨等操作时，要注意正确的姿势，站稳脚跟，防用力过猛时身体失去平衡。使用撬棒注意放稳和力的支点，防止滑脱、弹出滑脱、弹击伤人。

8、传递杆件及其他材料、工具等应抓紧抓牢，并明确告知对方，以防失落，作业人员所使用的小型工具应挂绳，以防脱手坠落。作业人员应随身配戴工具袋，便于零小器件的收用，严禁将物件直接抛下，必须将所有物件用绳索绑扎后自下而下缓慢下放至地面。

9、不得在支架上临时堆放过多材料、工具，物件应放稳系牢，以防坠落伤人。已松开连接的杆件要及时拆除移走，避免发生意外坠落。拆下的零部件、杆件，应按规格分批运到地面。

10、汽车起重机作业时要严格遵守操作规程，与其他相关人员进行密切配合、谨慎作业。

11、设置沉降观测点，重点为跨中、支座、1/4L等处，如有异常情况立即采取措施。

12、马路施工时注意与交警配合，搞好交通管制、车辆导流，维护交通安全和施工安全。

软基区桥梁支架现浇技术探讨 篇8

一、工程概况

迎宾大道连续梁为一联(35+60+35m连续梁,边跨现浇段长3.9m,梁底宽5.5m,梁顶宽11.6m。

连续梁1#边墩墩高8.5m,4#边墩墩高10m。

桥梁位置地质从上到下主要为:素填土,基本承载力不明;粉质粘土,基本承载力100KPa;淤泥质粉质粘土,基本承载力50KPa;粉砂,基本承载力不明。

二、主要施工方案简述

1、方案一:碗扣式满堂支架现浇法 主要做法:（1、以边墩二级承台标高为基准标高(标高可根据现场实际情况进行调整,对原 地表素填土换填50cm片石及碎石,进行分层压实,查设计手册可知,基本承载 力可达200KPa。

（2、换填压实整平后,浇筑20cm厚C20混凝土做支架平台。（3、搭设碗扣式满堂支架。

（4、支架预压,采用砂袋装砂预压,按总荷载120%进行超载预压,测量支架体系 各部位沉降,以此沉降数据调整模板预拱度(因本现浇梁段较小,若测得沉降 数据不大,可不进行调整。（5、安装模板。

2、方案二:钢管立柱支架现浇法 主要做法:（1、在离一级承台30cm处横向插打4根φ630mm钢管立柱(打入深度根据地质情

况及施工总荷载进行检算,立柱内灌砂以增强其抗压强度及稳定性,立柱间 采用[20槽钢剪刀撑连接,用[20槽钢抱箍边墩并将抱箍用[20槽钢与钢管立 柱连接。

（2、在φ630mm钢管立柱上并排搭设2根I56a工字钢做横梁,横梁上搭设I32a工

字钢做纵向分配梁,分配梁另一端直接搭设在墩身上,其间距为60cm一道。（3、翼缘板处搭设扣件式脚手架。

（4、支架预压,采用砂袋装砂预压,按总荷载120%进行超载预压,测量支架体系 各部位沉降,以此沉降数据调整模板预拱度(因本现浇梁段较小,若测得沉降 数据不大,可不进行调整。（5、安装模板。

三、方案比选

1、安全性 方案一安全隐患:（1、地基处理局部不密实,局部受力不均,造成支架局部失稳垮塌;危险性较大，不易控制。

（2、支架节点多,支架搭设不规范,检查不到位,加固措施不到位,造成支架松动 倾倒垮塌,危险性较大,不易控制。方案二安全隐患:（1、因墩身及承台均未预埋连接钢板,钢管立柱稳定性无法控制。（2、墩身截面上大下小,墩身抱箍槽钢固定困难,且易滑落伤人。

2、可操作性 方案一:（1、碗扣式脚手架搭设简单,操作较方便,无需大型机械设备配合操作。方案二:（1、钢管立柱平台搭设简单,但需要电焊工、气割工等工种较多,且需要吊车、打桩振动锤等大型机械设备配合。

（2、现浇段梁较短,一级承台尺寸较大,钢管桩打入位置较远,且离承台太近, 打入桩摩擦力大打折扣。

3、经济性

方案一成本:(1#边墩支架:101018元;4#边墩支架:106793元;合计207811元（1、地基处理费用:10703元

（2、碗扣式脚手架费用(包括人工费:197108元（3、其它费用:无

方案二成本:(1#边墩支架:110696元;4#边墩支架:114745元;合计225441元（1、临时钢管立柱费用:86684元（2、工字钢槽钢费用:110505元（3、脚手架搭设费用:28252元（4、设备租赁费用:自有设备（4、其它费用:无

4、施工周期: 方案一循环工期:(8天（1、基础处理:1天（2、混凝土垫层:2天（3、支架搭设:3天（4、支架拆除:2天 方案二循环工期:(6天（1、打入钢管立柱:1天（2、支架平台搭设:2天（2、支架平台拆除:3天

5、现场文明施工: 方案一:满堂支架杆件较多,摆放较乱、场地情况困难,管理不易控制。方案二:钢管立柱支架零星配件较少,易清理。

四、结论