管道连接技术（精选9篇）
管道连接技术 篇1
引言
为了保障人们在燃气使用时的安全, 就要保证燃气管道没有缝隙以防泄露。所以在室外条件下的燃气管道连接需要检测和分析, 以确保其安全性。燃气管道连接安全和其连接方式、具体步骤以及管道连接质量都有着密不可分的关系。文章以上文谈及到的几个方面对室外条件下燃气施工管道联系技术进行了详细分析。
1 室外燃气管道连接现状分析
目前主要用于连接燃气管道的材料分别有钢管和铸铁管, 由于用途的区别, 管材也被分为大口径和小口径。管道之间的连接也不仅仅是指管道与管道, 也包括管道和阀门或其他部件之间的连接。所以文章会以这两种典型的安装方式进行分析。
小口径的规定标准是半径在40mm以下, 而小口径管道的连接方式大多数都选择的是焊接钢管。而大口径的管道和架空管道都会选择使用螺旋卷管进行连接, 这也是通过焊接的方式连接。如果要保证钢管的焊接有足够的质量保证, 一是要保证焊条的来源必须是通过正规的途径购买, 并且需要配有质量说明书以确保其正规性。除此之外, 焊工也应该按照规定的焊接方式来进行焊接。
焊缝以及坡口都应该完全符合国家相关规定。焊件内壁一定要保证齐平, 而焊缝内壁的错边量分为两种大小, 如果是I级或II级的焊缝内壁, 其错边量需要小于1mm;如果是VI级的焊缝, 其内壁错边量需要小于2mm。在连接管子以及管件时, 坡口上不应该有任何的缺陷如裂纹等。坡口及两边的所有污染物都需要马上清理, 在清理后检查是否符合质量规定后再进行施工。
在焊缝完成后, 需要对焊缝的质量进行进一步的检查, 步骤如下:
首先, 在管道焊接完成后, 需要立即清理其外观上的杂物例如渣皮以及施工时的飞溅残留物等, 按照焊缝标准对施工完成的焊缝表面进行质量检查, 而焊缝的内部质量同样也需要检查是否达到了III级焊缝质量标准。
随即需要对其进行强度、气密性进行深度检测, 以及无损形式的探伤过程。设计规定需要检查焊缝总数的百分之十五以上的焊缝数量的探伤测试, 如果管道会经过城市的主要道路或是人口密集的地区亦或是河流流域时, 必须对所有的焊缝进行无损探伤。而在选择的焊缝检测时有三分之一或以上未达到标准, 需要进行加倍探伤。如果加倍探伤仍旧不符合标准就需要进行百分之百全部探伤。在无损探伤时发现有不符合标准的焊缝需立即返修, 而返修后的焊缝仍需再次进行探伤检测。
当选择管道连接阀门时的设备时, 通常可以选用法兰连接或是螺纹连接。如果选用的是螺纹连接时, 其填充材料不能采用麻丝而必须要采用白漆或是甘油等其他材料。如果选用的是法兰连接时, 分为两种情况:当法兰表面光滑平整时, 就会被用于中低压管道中使用;而法兰表面较为凹凸时, 会被用于对密封要求较高的管道连接中使用。而法兰接口不应该深入途中, 应尽量设置在地下或是井内更加合适。如果一定要埋到土中的情况下, 也需要采取有效的措施防止其腐烂。
2 燃气管道连接施工工程存在的问题
施工工程是一个复杂的环境, 燃气管道的连接质量与许多因素都息息相关。最基础的是施工材料的选择以及对施工过程的规划, 这两点直接的影响到工程能否顺利进行, 而施工时所挑选的设备也会很大程度的影响工程的进度。施工期间的自然环境以及条件同样也会直接地会影响工程的进行, 例如工程施行时遇到下雨天, 施工的进度和质量完成一定会受到很大的影响。而施工人员的职业素质也会影响到施工的质量, 如果不能保证其施工的工艺达标, 那么工程就会存在隐患。
如上文所提到, 施工的过程容易受到多方面的影响, 而建设过程中会直接受到自然条件的影响或是施工环境的变化, 这任何一个因素的微小变化都会对施工工程的最终质量引起很大的波动以及变故。影响工程质量的因素多是一个方面, 而任何一个微小的因素的改变都会使得工程出现很大的变故。所以任何一个细小的环节不如预期所设想, 那么工程的质量也会受到很大的波动。
而燃气管道的连接工程属于隐蔽类型的工程, 其施工的地理位置以及环境都较为隐蔽, 所以如果出现了问题并且没有及时的排查出来, 那么将会无形的成为管道连接事故的导火索。如果隐蔽性的问题无法及时被施工人员发现, 那么这些隐患将会对施工的质量造成很大程度的影响, 这样的问题也很有可能会造成燃气事故的发生。
由于工程的进行较为隐蔽, 所以检查的过程也相当艰难, 并且在施工完成后并不能够通过外观的检查了解其质量问题的, 而且工程完成的质量也无法通过简单的外观排查进行判断, 所以对工程最终的检查也并不能完全保证工程的质量。
现在在工程的准备过程中, 对施工单位施工人员的具体技术能力并没有进行了解, 由于不同施工人员技术水平有所差异, 所以工程的最终质量也会存在差异。而且大多数的工程都仅仅注重焊接人员的个人能力, 却并没有对其他环节的工人的施工能力进行检测。这些工人没有受到专业的排查, 就缺少专业的技能训练, 所以无法确保其工程的完成是否能够达到标准。而且在工程的进行过程中, 这些施工人员并不能悉心耐心地进行好每一项细节工作。如果一个小细节被忽略, 那么将会造成工程很大的损失并且使得燃气管道存在安全问题, 从而对市民的安全问题造成威胁。
3 施工过程出现问题的解决措施
在政府进行燃气工程的招标环节时, 需要对招标的施工单位进行更加深入并且严格的考核, 除了其施工经验还要严格考核施工人员内的个人能力。只要保证每个参与施工的人员都具有合格的施工能力才能够保证施工过程的顺利完成。除此之外, 还需要设立工程的监督机构, 在工程进行过程中, 时刻地对每个环节进行及时的检查, 不仅是保证工程的完成质量也能够对施工人员给以压力, 使其更标准化的进行施工。
在燃气工程的施工过程中, 需要完全按照规定的施工规范来进行。加强施工过程的管理以及监督, 能够保证其使用符合标准的施工材料和施工设备。例如上文中所提到的钢管焊接过程中, 对焊接缝的需及时进行无伤探查, 并且做好防腐蚀的措施。并且对施工单位的工人进行严格的监督, 对每一个环节进行检查并且及时处理出现的问题。
对工程实施提前进行实地勘察, 避免实地的情况和预想不同从而导致工程的进行受到影响。通过实地勘察后, 再制定出相应的施工方案, 这样能够在提高施工的效率同时降低施工的隐患发生。
4 结束语
燃气管道是一项生活中必不可缺的基础设施, 所以燃气管道的安全质量需要受到高度重视。为了保障市民的人身安全, 燃气管道的连接过程需要得到高度质量把关以降低燃气事故发生, 无论是从材料、设备的选择还是施工单位施工质量和施工人员个人能力或是工程每个细节的完成, 都需要得到严格的监督以确保燃气管道连接工程的质量得到保障。
参考文献
[1]潘晋峰.浅谈燃气管道工程的施工管理[J].山西建筑, 2010, 33:221-222.
[2]冷曼希, 冉飞.浅谈燃气管道工程的项目施工管理[J].太原城市职业技术学院学报, 2012, 04:153-154.
[3]玄凯荣.燃气施工中室外燃气管道连接技术探讨[J].科技经济导刊, 2016, 23:50.
管道连接技术 篇2
甲方：东莞农村商业银行股份有限公司厚街支行
乙方：东莞市广建消防工程有限公司
一、工程概况
工程名称：东莞农村商业银行会展分理处及南天办公楼消防管道安装连接工程
工程地点：家具大道及南天大道
工程内容：消防管道安装及连接
承包方式：为了明确甲乙双方各自的安全责任，保证施工质量，保护施工人员的安全和身体健康，防止因工伤亡事故的发生。依据有
关法律、法规、规定签订本协议书。经双方签字盖章后生效，与分包
合同具有同等法律效力，双方应认真履行。
工程造价：31500.00元，大写：叁万壹仟伍佰元。
二、甲乙双方共同责任
1.甲乙双方共同遵守国家和地方有关安全生产的法律、法规和规
定，认真执行国家、行业、企业安全技术标准。
2.在甲方的统一领导下，组成施工现场安全生产领导机构，定期
召开安全工作会议，建立健全安全生产责任制和群防群治制度，制定
各项安全生产规章和安全生产目标责任，形成一体化的安全生产监督
管理体系和保证体系，并按照职责分工抓好落实工作。
3.坚持“安全第一，预防为主”的方针，不得违章指挥和违章作业。
在组织施工生产时先落实安全保护措施，防止事故发生。
4.抓好安全教育，严肃安全纪律，规范安全行为，净化作业环境，禁止野蛮施工，防止施工扰民。
5.发生事故时，应立即采取措施保护现场，抢救伤员，防止事故
扩大，并及时报告上级主管部门，组成事故调查小组，查明事故原因，确定事故责任，按照“三不放过”的原则拟订改进措施，提出对事故责任者的处理意见。
6.施工期间，乙方派同志全权负责本工程项目现场有关安全工作，甲方指派机动部同志负责联系、检查督促乙方执行有关安全规定；甲方机动部同志负责监督安全责任的落实和安全隐患排查与治理。甲乙双方应经常联系相互检查和处理项目施工和运行中有关安全工作，共同预防事故发生。
三、甲方的具体责任
1.甲方对施工现场安全管理负责。组织指挥现场安全生产，向乙方公布本企业、本施工现场的安全生产规章制度。检查乙方安全生产保证体系和规章制度，对乙方安全生产实施监督管理。
2.编制工程项目安全施工组织设计，并分解到乙方分包项目。组织指导乙方编制分包工程内容的安全施工方案，制定安全技术措施并监督实施。
3.在安排乙方工作时针对其施工内容、工艺要求，提出施工方法和安全操作规程，提供必要的安全保护设施。以书面形式向乙方施工负责人进行安全技术交底，交底由甲、乙双方负责人和安技人员签字备案。施工中监督乙方按交底内容实施。
4.对乙方现场员工进行登记造册，复验身份证件，发放胸卡，按名单进行“三级”安全教育，建立安全教育档案。对分包单位的特种作业人员资格进行验证。协助乙方做好特种作业人员的培训、考核、持证上岗等管理工作，制止非特种作业人员从事特种作业。
5.对乙方自带机具、设备、安全防护用品等进行技术指标、安全性能检验，合格者方可进入施工现场。监督乙方正确安装使用和拆除。
6.对乙方施工工序、操作岗位的安全行为进行日常监督检查，纠正违章指挥和违章作业。发现严重的违章违纪和事故隐患，应立即责令停工，监督整改并按双方商定的管理办法进行处理。严重者终止合同，清退出场，所造成的一切经济损失由乙方承担。
7.对施工现场的各种安全设施和劳动保护用品定期进行检查和维护，及时消除隐患，保证其安全有效。
8.提供符合卫生、通风、照明等要求的员工生活环境，在容易发生火灾的地区，设置灵敏有效的消防器材。
9.一旦发生伤亡事故按规定立即报告有关部门。
四、乙方的具体责任
1.接受甲方的指挥和监督，遵守甲方的安全管理制度，参加工地安全生产领导机构，出席安全工作会议，执行会议决定。
2.按照甲方的统一管理规定制定本单位的安全目标责任和管理规章制度，并向甲方备案。
3.根据甲方安全施工组织设计，编制本单位分包工程范围的安全施工方案和安全技术措施，按规定提取和使用安全技术措施费，报甲方审批执行。
4.对本单位的施工人员应登记造册，如实向甲方报告，接受甲方的安全教育，发生人员调整时，要迅速报告甲方，并进行安全教育，未经安全教育的不得进入施工现场，不得录用无身份证件的人员和童工。
5.按规定要求设置安全技术管理人员（50名施工人员以上的应设专职安全技术管理人员；不足50人的应指定兼职安全技术管理人员，各施工班组应设一名兼职安全员），负责操作中的安全检查。
6.负责班前安全教育和工种交换的安全教育。下达施工任务时，应进行有针对性的安全技术交底，检查操作人员安全着装；发生交叉作业时，应先报告甲方，并进行监护。不得安排非特殊工种人员从事特殊工种作业，不得安排患有高血压、心脏病及其他不适于高处作业的人员从事高处作业。
7.向甲方申报自带的劳动保护用品及机具、设备，经检验合格后
使用。禁止任何人私自拆除安全防护设备或设施。
8.设置必要的员工生活设施，并符合卫生、通风、照明等要求，员工的膳食、饮水供应等符合卫生要求。
9.在容易发生火灾的地区施工动火时，应事前向甲方申请，得到书面批准并采取有效的防护措施后，才可施工。存储、使用易燃易爆器材时，应当采用特殊的消防安全措施。
10.监督甲方履行安全职责，对甲方违反责任造成的损失有权索赔。有权制止甲方违章指挥，并按双方商定的管理办法进行处理。
11.教育本单位员工遵章守纪，不得违章指挥和违章操作。施工中如因乙方施工人员违章指挥、违反纪律、违反安全操作规定而发生伤亡事故，其损失由乙方负责，给甲方造成损失的应负责赔偿。
12.乙方须严格按照甲方安全技术交底要求进行施工，否则出现人身伤亡事故由乙方自负。
五、此协议作为合同附件，具有同等法律效力，一式二份。
甲方：（章）乙方：（章）
法定代表人：法定代表人：
或委托代理人：或委托代理人：
管道连接技术 篇3
随着聚乙烯管材的大量使用, 其规模逐渐增大导致其使用方式也日益多样化。因此, 在实际应用中需要对聚乙烯管材进行焊接以满足不同的工业需求。目前聚乙烯管道的焊接主要采用热熔承插连接和热熔对接连接两种方式, 通过准确采用这两种方式的连接能够使管道牢固的连接在一起, 从而达到满足工业需求的目的。
1热熔焊接原理分析
热熔焊接是指通过加热工具将需要焊接的材料加热到厂家提供的加热温度, 并在此温度下持续一段时间, 当焊接面料两端在加热的过程中进行相互融合直到达到焊接标准要求的焊接头。在聚乙烯管道焊接过程中, 由于聚乙烯管道材料具有多样性, 使得其焊接温度存在一定的差异, 因此在焊接过程中, 应该根据聚乙烯管道材料的不同合理设置焊接温度, 以保障焊接能够成功。
聚乙烯管道系统的热熔焊接方式通常有两种。一种是热熔承插连接方式, 这种方式是通过对芯棒进行加热的同时对热承插管内壁和管材的外壁进行加热, 待加热到适宜温度后将管材插入到管件当中, 这种连接方式通常适用于小管径的钢材;另一种方式是热熔对接方式, 这种方式需要采用加热板进行加热, 等到热熔后进行相互的焊接, 冷却后能够固定的连接在一起, 这种连接方式通常适宜用于直接较大的管材管件中, 比如管道施工中。在聚乙烯管道焊接过程中, 若采用热熔连接方式, 难以检测到其连接的质量, 因此在连接过程中需要按照相应的操作规程进行操作, 以保障热熔连接的质量。
2热熔连接在聚乙烯管道施工中的施工方法
2.1热熔连接前的材料验收
合格的材料是保障热熔连接成功与否的重要前提, 因此应该按照要求选择适宜管件材料焊接的部件, 在进行热熔焊接过程中, 应该确保材料具有相同的牌号和材质, 如果采用不同的材质需要提前进行实验验证, 以保障热熔质量。
在此基本要求前提下, 在热熔连接前需要准备的材料与注意事项包括:一是需要专用的热熔焊接机;二是符合管道施工要求的聚乙烯管材;三是要充分考虑施工现场的环境, 可能出现的不确定因素;四是热熔焊接人员需要进行严格的专门培训, 且具有一定的工作经验;五需要认真检查焊接机接线是否准确、可靠;六是需要认真检验液压箱内液压油量, 如果不满足施工要求要及时进行补充, 以保障施工能够顺利进行;七是要认真阅读聚乙烯管材的相关参数, 特别是其加热温度, 以便于后期的加热焊接头。
2.2热熔连接的具体步骤
为了保障热熔连接能够准确的进行, 且能够保障热熔焊接的质量, 热熔连接必须严格遵守相关的热熔连接步骤。具体包括以下三个步骤:
一是连接端部铣平及同轴度的校对。具体来讲, 第一是清理干净聚乙烯管材两端端部的污染物, 并保证其两端在机架卡瓦中伸出相同的长度, 在工程实际施工过程中, 需要减少伸出长度, 一般将其控制在25到30毫米之间;第二是通过托起支撑架的方式使得管材轴线的中心线能够在高度上保持一致, 并利用工具卡瓦将其固定;第三是采用铣刀在聚乙烯管材两端产生切屑, 并严格控制其厚度在0.5到1.0毫米之间;第四是将管材两端进行合拢, 并检查两端是否对齐, 如果没有对齐需要通过采用微调的方式进行一点点的校正直至满足条件, 否则重新进行切屑操作。
二是拖拉力的测量。拖拉力的测量主要是由于施工环境的差异导致聚乙烯管材在施工过程中的摩擦力不同。在施工过程中应该严格充分的考虑摩擦力对其热熔连接的影响, 关键在于摩擦力的测量, 在操作中通过以下方法实现:通过使用夹具将管材夹好后, 然后移动夹具, 其力就为拖拉力。
三是可控压力下聚乙烯管材的焊接。其焊接大致可以分成以下五个步骤:第一步是打开加热板加热大约20分钟达到聚乙烯管材热熔连接预热设定温度;第二步, 在第一步达到预热温度后, 通过放入机架, 将施加压力从Pa1降到Pa2后进行吸热;第三步, 在第二步完成后, 通过推开活动架的方式快速且不碰撞地取走加热板进行聚乙烯管材的合拢, 如果在此过程中发生碰撞, 应该等到冷却后, 从步骤1重新进行热熔连接操作;步骤4, 在规定的时间内快速的调节熔接压力的方式进行闭合夹具, 并在此时开始记录管材冷却的时间, 在此步骤中应该尽量避免虚焊、假焊的发生;第五步是等到冷却时间后, 进行卸压操作, 对已经焊接的管材进行标记, 为下一接口的焊接做好准备, 在此步中应该注意接头的防尘工作, 以避免热熔连接失败。
3热熔连接的质量控制措施
热熔连接的质量直接影响聚乙烯管材施工的质量, 因此在热熔连接中应该采取相应的措施以保障热熔连接的成功。具体措施包括以下几个方面:
一是施工人员要严格的按照热熔连接的相关章程进行热熔操作, 以保障热熔质量;二是严格把控材料关, 保障聚乙烯管道施工过程中的所有材料满足施工要求, 需要施工各部门严格配合, 掌控材料质量符合要求;三是严格掌控材料的流动;四是要对施工人员进行严格的培训, 必须达到施工要求的技术人员进行施工;五是需要对图纸进行严格审阅, 保障源头准确。
4结束语
热熔连接的质量直接影响到聚乙烯管道的质量, 因此在热熔连接过程中需要严格执行相关的热熔连接程序以保障热熔质量。首先进行热熔前的准备工作, 然后严格执行聚乙烯管道热熔连接程序, 并注意热熔过程中可能出现的问题, 以保障热熔连接的质量。通过准确的施工方法, 并进行严格的热熔连接把关能够保障聚乙烯管材管道的施工质量。
参考文献
[1]陈培苗.PP-R管在施工中的应用[J].西部探矿工程, 2006 (7) .
[2]庞明军.冷热水用聚丙烯管的热熔连接和安装技术[J].山西科技, 2005 (2) .
管道连接技术 篇4
代码如下:
package main
import (
“os”
“os/exec”
“fmt”
“flag”
“strings”
)
func main() {
generator := exec.Command(“cmd1”)
consumer := exec.Command(“cmd2”)
pipe, err := consumer.StdinPipe()
generator.Stdout = pipe
}
管道连接技术 篇5
随着世界陆地和浅海石油资源的日渐枯竭,石油资源的开发逐渐转向深海。深海石油资源的开发需要用海底管道将水下采油树、水下生产管汇和深水采油平台连接起来。深海管道法兰连接技术属于水下回接技术,是将海底管道通过法兰螺栓连接方式连接,实现管道敷设的技术[1]。由于深海环境复杂、水压高潜水员无法工作,只能使用自动化的机械设备,这些设备包括ROV、H架、轴向对准机具、轴向接应机具和法兰连接机具等。本文主要提出一套深水管道法兰连接的工艺方案,并设计了适用于深水环境的法兰连接机具,以便为深水管道法兰连接技术的发展提供思路。
2 连接工艺方案
深水区域的海底管道的连接方法大都是机械连接方法[2],法兰连接是常用机械连接方式[3]。下面以管道间的连接为例介绍海底管道法兰连接的工艺过程(见图1):
(1)工作母船携带工作机具,如ROV、H架、轴向对准机具和法兰连接机具等至待连接管道的上方,并吊放机具;
(2)安装H架,H架在ROV的操作下将管道从海底抬起,并进行管道的粗对中;
(3)分别在两侧管道上安装轴向对准机具和接应机具,在ROV的操作下将管道拉近完成精对中;
(4)安装法兰连接机具,在ROV的操作下完成法兰对孔、螺栓插入和螺栓预紧等动作,再实现法兰连接;
(5)拆卸机具,工作母船回收机具,管道法兰连接完成。
3 法兰连接机具总体方案
深水法兰连接机具由深水法兰连接机具的机械本体、液压系统和控制系统三部分组成,见图2。系统的控制盘柜安装在工作母船上,通过脐带缆与ROV相连,ROV通过法兰连接机具上的ROV接口与法兰连接机具相连,将控制信号、电能和液压油传递给法兰连接机具。机械本体采用整体式结构由外框架、内框架、螺栓库和螺母库等部分构成,能够完成法兰对孔、螺栓插入和预紧螺栓等功能。液压系统由液压油源、液压阀箱、液压缸和液压马达组成,其中液压油源由ROV携带。
1.工作母船2.控制柜3.脐带缆4.ROV5.液压油源6.液压阀箱7.法兰连接机具
4 法兰连接机具的机构设计
深水法兰连接机具的主要功能是完成海底管道的法兰连接,为了顺利完成这个功能,法兰连接机具应具备以下功能:(1)应具备螺栓和螺母的存储功能;(2)应具备将旋转法兰的螺栓孔与固定法兰的螺栓孔对齐的功能,以保证螺栓能顺利穿过法兰螺栓孔;(3)应具备将螺栓插入螺栓孔的功能;(4)应具备将螺母旋紧到螺栓上的功能;(5)应具备对螺栓拉伸预紧,并锁住预紧力的功能;(6)应具备与ROV对接,并从ROV上获得动力的功能;(7)应具备将机具固定在管道上的功能,以保证机具在法兰连接过程中不受外部环境的干扰;(8)应具备微弱的正浮力,便于ROV携带。
1.浮力块2.夹紧卡爪3.螺母库4.中间定位体5.螺栓库6.内框架7.外框架
为了实现上述功能,法兰连接机的结构采用三瓣式设计,主要包括浮力块、外框架、内框架、夹紧卡爪、螺栓库、螺母库和照明、摄像系统等,三维结构模型见图3。浮力块使法兰连接机具有一定正浮力,方便ROV在水下携带法兰连接机具;外框架采用桁架式结构,安装有ROV接口,作为法兰连接机具的机架,部件安装时保证各个部件间正确的相对位置关系;夹紧卡爪用于夹紧管道固定法兰连接机具;内框架携带螺栓库和螺母库,可以绕管道轴线旋转使螺栓和螺母与法兰的螺栓孔对准,可以使螺栓库和螺母库沿管道轴线滑动将螺栓插入法兰螺栓孔中;螺栓库和螺母库采用三瓣式结构,分别携带法兰连接用的螺栓和螺母,螺栓库安装有对螺栓拉伸预紧的液压张紧器,螺母库安装有拧紧螺母的扳手装置。
5 结论
深海环境复杂,水下作业困难,海底管道法兰连接需要通过一整套的自动化作业设备,这些设备的设计难度大。针对深海管道铺设的需求,综合考虑深海作业环境,提出了深海管道法兰连接的一种工艺方案和设计了法兰连接机具的结构,为深水法兰连接和法兰连接机具的研究指明方向。
摘要：我国海洋石油产业正在向深水进军,以法兰连接为主要连接方式的深水管道连接技术是必须攻克的难题。因此,设计了一套深水管道法兰连接的工艺方案,并对关键设备法兰连接机具进行了设计研究。该研究成果对促进我国深水作业设备发展,提高我国深水管道连接技术具有一定意义。
关键词：深水,连接工艺,法兰连接机具,ROV,方案
参考文献
[1]时黎霞,李志刚,赵冬岩,等.海底管道回接技术[J].天然气工业,2008,28(5):106-108.
[2]焦向东,周灿丰,陈家庆,等.海洋工程水下连接新技术[J].北京石油化工学院学报,2006,14(3):20-22.
压力管道法兰连接密封实践 篇6
关键词：O型胶圈,压缩比,石棉橡胶垫片,预紧力矩
三个泉倒虹吸工程和小洼槽倒虹吸工程是新疆北疆引水工程两个重要一级建筑物, 管道最大工作压力分别为1.7 MPa和0.46 MPa, 管道直径分别为2.7, 2.8, 3.2 m, 单条管道设计流量为17.5 m3/s。为了确保倒虹吸管道的安全运行和放空, 无论是以PCCP管和钢管组成的三个泉倒虹吸工程, 还是以玻璃钢管道为主的小洼槽倒虹吸管道工程, 都安装了许多进排气阀、放空阀以及进人孔等管阀件, 它们均采用法兰连接, 密封件主要为O型胶圈和石棉橡胶垫片2种, 2个倒虹吸共使用了约700余件O型胶圈和石棉橡胶垫片。O型胶圈主要用在22对Φ700 mm的人孔盖板和62个Φ2 700 mm的伸缩节法兰上;石棉橡胶法兰垫片主要用于Φ300 mm的84套进排气阀和2套放空系统法兰密封件上 (见图1) 。
2005年10月, 北疆引水工程全线通水后, 三个泉倒虹吸压力钢管上的62个Φ2 700 mm伸缩节O型胶圈和22对Φ700 mm进人孔盖板法兰O型胶圈无一渗水现象发生。而连接进排气阀Φ300 mm法兰石棉橡胶垫片密封面则漏水处较多, 有些垫片甚至被破坏, 漏水严重。为确保工程安全, 2006年4月, 建设单位将原使用的石棉橡胶密封垫片全部更换成包边石墨增强垫片, 在安装管阀件时, 采用电动液压力矩搬手紧固法兰螺栓, 以保证每个法兰螺栓的预紧力矩均匀。但由于法兰螺栓预紧力过大, 造成部分阀件法兰根部出现了微小裂缝 (见图2) 。
为此, 重新对O型胶圈和石棉橡胶垫片两种形式法兰密封件的压缩比、螺栓预紧力、螺栓拧紧方法等进行了分析研究和计算, 在计算出螺栓预紧力矩的基础上, 又在上海冠龙阀门厂进行密封试验, 以求得满足密封的最佳螺栓预紧力矩, 密封垫片采用上海石棉制品厂生产的XB450和XB350两种石棉橡胶垫片, 并利用液压力矩扳手严格控制预紧力矩, 最终取得了较为满意的结果。
1 O型胶密封圈
O型胶圈用在压力管道伸缩节和进人孔盖上, 一般采用天然橡胶, 其主要物理特性见表1。
O型胶圈断面直径d, 须根据封水断面直径Do而确定。
1.1 O型胶圈在沟槽内应满足的条件
当O型胶圈直径d确定后, 其沟槽断面至关重要, 并应满足3个条件 (见图3) 。
1.1.1 压缩比
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式中 d——O型胶圈压缩前直径;
h——O型胶圈压缩后高度。
压缩比ε如过小, 则密封性差;如过大, 则其使用寿命短。为此, 应在保证密封前提下, ε以小为好。根据国际标准化组织 (ISO) 规定:ε=10 %～30 %, 并且d越小, ε越大, 当d≥5 mm时ε=10 %～20 %。在现有设计手册中提到法兰静密封用ε值一般为15～25 %。
1.1.2 面积比
对O型胶圈断面和沟槽断面进行比较, 一般应满足:
undefined
式中 b——沟槽宽度 (见图2) 。
即O型胶圈断面应小于沟槽断面, 但应大于0.85倍的沟槽断面。
1.1.3 光洁度
对沟槽的光洁度要求不低于6.3, 并应倒圆角, 以免橡皮变形后在尖角处受损坏。胶圈应在制造厂模压后整体出厂。
1.2 O型胶圈密封实践
(1) 压力管道人孔盖板Φ700 mm, Pn=1.7 MPa, 原采用O型胶圈直径d=9 mm, 沟槽断面b×h=12 mm×7.3 mm, 则其压缩比ε=19 %。不能满足不等式 (2) 要求, O型胶圈断面积小于沟槽断面积的0.85倍, 当倒虹吸管道运行时进人孔盖板发生漏水现象。由于沟槽已加工, 不宜更改, 只能将O型胶圈直径增大至d=10 mm, 则其压缩比为ε=27 %。经修改后已满足上述不等式 (2) 的要求, 其密封性可靠。
(2) 伸缩节在出厂时均作过水压试验, 在伸缩节的法兰连接上共有O型胶圈248件, Φ2 700 mm, Pn=1.7 MPa, O型胶圈直径d=24 mm, 原沟槽断面b×h=28 mm×14 mm=392 mm2, 沟槽断面偏小, 但未压到底, 如压缩δ=6 mm, 则压缩比ε=25 %, 大量漏水。如压缩δ=7～8 mm, 则ε=29.1 %～33.3 %, 密封较好。考虑到压缩比过大, 将沟槽断面修改为b×h=30 mm×16 mm, 基本满足上述不等式 (2) 的要求, 压缩率控制为ε=30 %, 经过几年的通水无渗漏现象发生。
1.3 几点探讨
(1) 对上述两处O型胶圈的工厂试压和倒虹吸通水实践考验, 达到了密封要求, 但其压缩比要比ISO和国内有关设计手册规定的值大得多, 由于长期过量压缩, 将会使橡皮失去了弹性, 容易老化, 以致影响橡皮的寿命, 对此问题尚需进一步研究。
(2) 对大管径, 宜研究采用自封式密封结构的可能性, 有二种形式可供探讨。
1) 采用楔形沟槽, 当受水压后, O型胶圈在楔形区如有漏水, 压力降低, 内水压力将O型胶圈外推, 并越压越紧 (见图4) 。
2) 采用V型胶圈, 这种胶圈能满足上述公式 (1) 、 (2) 的要求, 并靠内水压张开, 考虑到为防止开始低压时漏水, 在制造V型胶圈模型时, 应使之预张开t值。这种胶圈必须模压, 不允许在橡胶挤压成条形断面后再胶接的制造工艺 (见图5) 。
(3) O型胶圈的螺栓预紧力
由于橡胶弹性模量小, 欲使O型胶圈压至设定的压缩比, 其螺栓预紧力亦较小, 还是针对上述二例断面进行计算。
1) 人孔盖板Φ10 mm的O型胶圈
为便于计算, 假设O型胶圈在沟槽内未受侧向压力 (沟槽断面大于O型胶圈断面) , 并假设其断面为矩形断面, 其高为h=d=10 mm, 其等面积宽为undefinedmm, 并根据上述计算其压缩比为ε=27 %, 则需要总的压缩作用力为:
P1=Erεb0πD0 (3)
式中 Er——橡胶弹性模量, Er=6 MPa;
D0——O型胶圈大直径 (见图2) 。
通过计算, P1=29 165 N, 人孔盖有16个M30螺栓, 则每个螺栓所受预紧力为P1=1 822 N, 每个螺栓的预紧力矩:
T=KP1d (4)
式中 K——预紧力矩系数, 对粗牙螺纹通常在0.18～0.21范围内, 取K=0.2;
d——螺栓公称直径, d=30 mm。
计算后得T=10 930 N·mm=11 N·m
受水压力后每个螺栓的作用力为:
P2=Pn·πD024n (5)
式中 Pn——管内设计压力, Pn=1.7 MPa;
n——螺栓数量, n=16个。
计算后得P2=44 470 N, 由此可知螺栓所受水压力远大于预紧力, P2>P1。
螺栓受水压后的伸长量Δ⒣undefined
式中 ⒣——螺栓受拉长度, 取⒣=120 mm;
Es——钢的弹性模量, Es=2.1×105 MPa;
d0——螺栓直径, d0=30 mm。
代入后得Δ⒣=0.036 m, 比O型胶圈的压缩量d-h=2.7 mm要小得很多, 远在橡胶回弹以内, 不致影响其密封性。对于螺栓和法兰管的强度, 经计算是足够的, 不在此进行计算。
2) 伸缩节上的Φ24 mm的O型胶圈
根据上式 (3) 计算, 并代入undefinedmm, 得P=325 400 N, 共有64个M36螺栓, 每个螺栓P1=5 084 N, 根据上式 (4) , 其预紧力矩为T=36 600 N·mm=36.6 N·m。
由于本伸缩节不承受全断面轴向力, 而仅受部分圆环面积的轴向力和摩擦力, 所受力不大, 不再进行细算。
2法兰垫片
本工程所用法兰密封垫片主要是用于Φ300 mm (Pn=1.0 MPa, Pn=1.6 MPa, Pn=2.5 MPa) 和Φ400 mm (Pn=1.0 MPa) 的进排气阀上。法兰垫片的密封可靠性与法兰螺栓预紧力大小、紧固螺栓顺序、密封垫片材质和法兰配合面的沟槽等因素有关。特别是对法兰螺栓预紧力的大小计算要慎重, 重要管阀件的安装要通过试验来获得最小预紧力和预紧力矩, 以达到最佳效果。
2.1 石棉橡胶垫片
石棉橡胶板是由60 %～80 %的石棉与10 %～20 %的橡胶 (质量比) 为主要成分, 加入填充剂、硫化剂压制成板状, 其耐热、耐寒、耐化学腐蚀性能相对好, 却价格便宜。经裁制后石棉橡胶板用作法兰垫片是常用的管道密封垫片。但需根据使用条件进行择优选用以调准配比和制作工艺。2005年10月本工程试通水时, 进排气阀法兰连接处漏水严重, 甚至有部分垫片被高压水切断后沿半径方面将碎片冲了出来。经分析, 一致认为其主要原因与预紧力矩的大小、垫片质量等有关。本工程选用上海石棉制品厂生产的石棉橡胶板, 主要性能见 (表2) 。
2.2 预紧力和预紧力矩计算
2.2.1 预紧力
undefined
式中 n——法兰上螺栓的数量;
D1——垫片有效密封外径;
D0——垫片有效密封内径;
Y——垫片预紧比压 (xp450石棉橡胶垫片预紧比压为23 MPa) 。
2.2.2 预紧力矩
T=KPd (8)
式中 k——垫片系数, 一般取0.2;
P——预紧力;
d——螺栓直径。
由 (1) 式和 (2) 式计算出不同管道压强 (不同螺栓个数、直径) 的理论预紧力和预紧力矩, 见表3。
2.2.3 分析
根据计算和分析, 理论计算出的预紧力矩与实验得出的最小预紧力矩有所差距, 一般试验值小于理论计算值20 %以上, 而实际最后的拧紧力矩一般大于试验值的20 %。经分析影响这些数据变化的原因很多, 因为上述计算是从理想的条件出发的, 在实际连接中, 影响预紧力矩的因素很多, 如螺栓与螺母的制造质量、法兰刚度、螺母与螺栓及法兰接触面的润滑情况、操作条件、螺栓上紧顺序等, 尤其是垫片的材质、加工质量影响最大, 因此, 在实际应用时, 要结合实际条件应用预紧力矩。
3实践与体会
通过三个泉倒虹吸和小洼槽倒虹吸压力管道上各类阀门法兰连接密封实践, 有以下几点体会。
(1) O型胶圈密封性优于法兰垫片, 其优点为密封性能好, 螺栓预紧力要比石棉橡胶垫片预紧力小得多, 但压缩比宜比手册上规定的大10 %左右, 即由ε=20 %, 提高至ε=30 %左右, 为此应对橡胶的特性作进一步试验研究, 并建议采用自封式密封结构。
(2) 在实践中常用的石棉橡胶法兰垫片预紧力力矩, 在理论条件下计算出后, 应进行水压预紧力矩试验, 以确定最佳预紧力矩的大小。发现有漏水现象不能单纯认为是上得不紧而多次上紧, 结果造成螺栓受力过大而失效或者把各类阀门法兰根部拉裂, 在这方面本工程教训是沉重的。
立磨蓄能器连接管道密封的改造 篇7
1 问题分析
磨机原设计的蓄能器下面连接管道是用焊接卡套式连接, 单靠螺纹进行固定 (Φ3.5mm的O型圈密封) , 当磨机出现较大的振动时, 液压管道也随之振动, 螺纹会被振松, 造成连接处漏油, 影响蓄能器作用的发挥, 也给现场卫生的清理带来困难。
2 问题的解决
为彻底解决漏油现象, 我们将卡套式连接改为双法兰连接, 稳定可靠, O型圈的直径从Φ3.5mm增大到Φ5mm。上部法兰内孔按蘑菇阀的螺纹尺寸制作, 下部法兰制作后直接从外部焊接在管道上, 安装上O型密封圈, 然后用螺栓固定上下法兰。改造前后的结构见图1。
3 使用效果
管道连接技术 篇8
1 技术背景
国内的设计方案基本都是在两个系统之间的连接管道上设置调节型百叶窗阀, 虽然百叶窗阀具有很好的调节功能, 但密封效果较差, 在其完全关闭时, 也会有4%~5%左右的漏风率, 根本难以实现安全保障。此前国内就有过多起类似的安全事故发生。
国外的水泥客户, 大多对该处的设计十分重视。尤其是欧洲的水泥客户, 都有自己的一套严格的限制性要求。我公司在与国外客户的合作过程中, 结合国内外的设计与使用经验, 创造性地提出了“密封蝶阀+百叶窗阀”并用的简单模式, 既解决了国内安全性差的问题, 同时也避免了国外方案的复杂性。现已在国外多个项目上进行应用, 得到了客户的一致好评。
2 国内通用设计方案
生料粉磨与废气处理系统的工艺流程见图1。废气处理系统与生料粉磨系统同时运行时, 阀门1与阀门2共同操作, 用以控制来自ID风机的热风进入磨机的风量;而阀门4与阀门3共同操作, 用以控制来自磨机风机返回到磨机的风量即循环风量。
操作要求是:当生料粉磨系统停机而烧成系统还需要继续运行时, 阀门1与阀门4完全关闭, 隔断来自ID风机的热风, 使其不能进入生料磨与磨机风机。同时, 阀门2完全打开, 使热风全部进入除尘器, 并通过废气风机进入烟囱排放。
目前, 国内还很少有专门针对生料磨停机时该连接管道密封情况的严格安全性要求, 大多是直接将管道上用于调节风量的百叶窗阀关闭即可 (图1中的阀门1与阀门4) 。但百叶窗阀即使是处于全关闭状态, 也有4%~5%左右的漏风, 而且, 随着系统运行时间的延长, 因为磨损等原因所造成的缝隙会使阀门漏风率进一步上升, 也就不可能起到真正的有效隔断功效。
如果直接将百叶窗阀调换成密封性能较好的可调节性蝶阀, 也存在着以下几项问题:
1) 调节性能差。蝶阀一般采用的是单或双翻板, 阀板面积巨大 (有时直径甚至会达到4m甚至5m) , 一个很小的调整就会引起较大的风量变化。管道规格越大, 其调节性能就越差, 进而造成整个系统运行稳定性较差。
2) 系统运行时, 管道内负压较大, 不但调节困难, 而且对规格较大的蝶阀, 其本体以及执行机构等的设计与制作, 就需要提出更高的质量要求。
3) 局部积灰与磨损严重。系统运行时, 阀门在绝大多数时间内不是处于全开或者全关状态。这样, 不但阀板将会受到运行介质的磨损, 也极易造成其底部形成积灰, 使阀门难以完全关闭, 起不到“隔断”的功效。
因此, 国内目前所通行的单阀门的设计方案, 是起不到真正有效“隔断”作用的, 也无法得到对安全要求比较高的国外水泥企业的认可。
3 欧洲设计要求分析
国外的高端客户对安全均有着极其严格细致的规定。在该系统上, 要求在设置具备调节功能的百叶窗阀的同时, 还需要在其一侧, 再设置一台“开/关型”的闸板阀。也就是“闸板阀+百叶窗阀”的配置方案。当废气处理系统与生料粉磨系统同时运行时, 闸板阀处于全开状态, 通过百叶窗阀调节进入生料粉磨系统的热风比例;生料粉磨系统停机、废气处理系统需要运行时, 闸板阀则处于全关闭状态, 可以保证两个系统真正处于完全的隔断状态。
这样的设计, 虽然可以同时实现调节与隔断功能, 但也存在着很大的不足:
1) 投资大。水泥行业逐渐向大型化转化, 工艺管道直径较大, 致使闸板阀外形巨大, 质量多在十余吨以上, 价格昂贵。
2) 工艺布置困难。由于设备外形大、质量重, 往往需要设置专门的支撑结构以及足够的检修维护空间, 也就进一步增加了工程上的投入。
3) 设备质量要求高。国内的闸板阀在冷态时运行情况较好, 但在热态时, 却经常出现“打开了关不上, 关上了打不开”等不良情况。如果购买国外的设备, 其价格又会大幅上升, 基本都是国内价格的1~2倍。
4“密封蝶阀+百叶窗阀”设计方案
根据国内外的设计与使用经验, 以及现行设备的运行特点, 我公司设计了“高温密封蝶阀+百叶窗阀”的设计方案, 见图2, 用相对轻巧的高温密封蝶阀取代笨重的闸板阀, 起“开/关”作用, 生料粉磨系统运行时, 蝶阀处于全开状态, 生料粉磨系统停机时, 碟阀与百叶窗阀均处于完全关闭状态。
密封蝶阀的隔断功效基本在99%以上, 虽然还不能等同于闸板阀, 但当其与百叶窗阀共同作用时, 对管道内的热风, 就可以实现100%隔断。
目前, 国外的Lafarge、Holcim、海德堡、意大利水泥等客户, 均已接受了“密封蝶阀+百叶窗阀”设计方案。近年来, 除极个别项目业主有单独的要求外, 我公司在国外的所有新项目, 均采用了该方案, 业主反馈效果良好。
5 综合对比分析
表1是我公司在国外的两个项目上使用的“密封蝶阀+百叶窗阀”方案, 与单独百叶窗阀, 以及“闸板阀+百叶窗阀”方案的综合对比 (所有设备均为国产) 。
在两个系统之间运行的热风, 通常只有300~350℃, 短期异常状况时, 最高温度也只有450℃左右;而管道内出现的临时性正压, 一般不会超过300Pa, 长期存在的负压也只在300~500Pa左右;标态下热风中的粉尘浓度在70g/m3以下, 磨蚀性不高。所以, 对阀门的材料与设计并没有严格的特殊要求。表1中的蝶阀、百叶窗阀以及闸板阀的阀板材质, 使用的都是普通的碳素钢Q235-B。
百叶窗阀与蝶阀的设计原理基本相近, 所以其质量、材质、价格等也比较相近。价格对比中, 虽然没有给出闸板阀的数据, 但是, 即便不考虑闸板阀的设计与制作难度要比蝶阀与百叶窗阀高很多, 单就其设备质量就可以知道, 其价格应该是蝶阀、百叶窗阀的二倍以上, 安装也更复杂, 支撑结构也需要增大成本。
6 结束语
管道连接技术 篇9
关键词：高压加热器,疏水系统,管道连接结构,热效率,供电煤耗
0 引言
给水回热系统是火电厂热力系统中的重要组成部分, 其作用是为了提升汽轮机组的循环热效率, 可以有效地降低热损失, 对整个火电厂的经济运行起到了关键性的作用。对给水回热系统进行优化改进, 能够显著提高燃煤发电机组的运行效率, 减少燃煤消耗。随着近几年火电企业“上大压小”“竞价上网”的逐步开展, 300 MW机组由于煤耗大、经济性差等原因年利用小时数越来越低, 具备调峰能力的300 MW机组已经由原有的主力大机组逐步沦为调峰机组。本文所涉及的机组由于建设比较早, 受设备特性及建设工艺的限制, 回热系统设计、安装存在某些不尽合理的地方, 本文通过对回热系统进行挖潜改造以达到低负荷时降低热耗, 减少供电煤耗以适应火电企业日趋激烈的市场竞争变化。
1 给水回热系统原理简介
回热加热器是指从汽轮机的某些中间级抽出部分蒸汽来加热凝结水或锅炉给水, 以提高热经济性的换热设备。按传热方式的不同, 回热加热器可分为混合式和表面式两种。混合式加热器通过汽水直接混合来传递热量; 表面式加热器则通过金属受热面来实现热量传递。
在整个回热系统中, 按给水压力分, 一般将除氧器之后经给水泵升压后的回热加热气称为高压加热器, 这些加热器要承受很高的给水压力; 而将除氧器之前仅受凝结水泵较低压力的回热加热气称为低压加热器; 此外还有回收主汽门、调速汽门门杆溢汽及轴封漏汽来加热凝结水的加热器, 称为轴封加热器。
汽轮机抽汽在加热器中与给水进行热量交换并在汽室中凝结成热的水, 一般称之为疏水。表面式加热器的疏水排出方式: (1) 疏水逐级自流法的连接系统。 (2) 疏水泵排出法的连接系统。 (3) 两种疏水排出的综合系统。 (4) 另有采用外置式疏水冷却器的连接系统。
高压加热器为表面式加热器, 其疏水系统一般采用逐级自流的方式, 即利用高压加热器的压力差, 使疏水逐级自流入相邻的压力较低的加热器的汽室, 1#高压加热器中的疏水流至2#高压加热器, 2#高压加热器的疏水流至3#高压加热器, 3#高压加热器的疏水流至除氧器。采用逐级自流方式, 能充分利用上级高压加热器的疏水加热本级的给水, 提高了机组的效率。
2 提出改造方案原因
某厂300 MW机组给水回热系统改造前如图1 所示 ( 除虚线框内) , 高加疏水采用逐级自流方式, 每台高加疏水均设有正常疏水和危急疏水两路。高加正常运行时通过正常疏水调节阀调节高加水位在正常范围内, 保持给水回热系统具有较高的经济性, 此时高加疏水采用逐级自流的方式将疏水疏至除氧器, 减少了冷源损失, 机组循环效率较高。当高加水位高到一定数值时, 高加危急疏水调门动作, 与正常疏水门共同调节高加水位至正常范围, 此时高加疏水部分或全部疏至凝汽器, 由于疏水温度较高, 增加了冷源损失, 机组循环效率下降。
由于该厂3#高压加热器设置在3 m层, 除氧器设置在43 m, 当机组负荷较低时 ( 200 MW) , 3#高压加热器的汽室压力与除氧器内压力的压差变小, 导致3#高压加热器正常疏水无法输送至除氧器, 造成3#高压加热器水位变高, 只能通过危急疏水管道输送至凝汽器, 造成热量的损失 ( 每度电供电煤耗上升约20 g) , 极大的降低了机组的循环效率。
该厂300 MW机组为调峰机组, 夜间负荷低谷时, 机组负荷在200 MW以下或附近波动, 为减少冷源损失, 提高低负荷时机组的经济效益, 特提出制定此改造方案。
3 改造方案及调节方式
为克服上述现有技术中的问题, 本文采用一种全新型用于高压加热器与除氧器之间的正常疏水管道连接结构。包括1#高压加热器、2#高压加热器、3#高压加热器、除氧器以及3#高压加热器至除氧器的正常疏水管, 从3#高压加热器的抽汽管道上设置一个连接管道连接至3#高压加热器至除氧器的正常输水管。该连接管道从3#高压加热器抽汽管道的电动门之后的管道上引出, 并连接至3#高压加热器正常输水管电动门与高加疏水调节门之间的管道上。该连接管道上设置有调节阀, 调节阀为电动调节阀、气动调节阀或液压调节阀。如图1 ( 虚线框内) 所示, 下面做进一步的解释和说明。
当机组负荷下降到某负荷段时, 3#高压加热器的汽室压力与除氧器压力的压差变小, 其压差动力克服不了两设备之间因位置高度造成的重力势能, 从而造成其正常疏水不畅, 疏水水位升高, 事故疏水阀动作。为了不让3#高压加热器事故疏水阀动作, 我们开启该连接管道上的调节阀, 引入少部分3#级抽汽对3#高压加热器的正常疏水管的后段疏水进行再加热, 使其汽化或部分汽化, 进而使整个上升管流动阻力减小。同时, 由于这少部分的抽汽未经过3#加热器的凝结放热, 3#加热器的疏水量也相应减少, 进而也减轻了疏水负担。
注: 考虑到热力管道在投运前应进行暖管疏水, 且高加水位始终维持动态平衡, 当负荷降低时3#高加水位上升后再暖管疏水来不及, 所以增加了该调节门的旁路。该旁路由节流孔板及前后手动隔离阀组成, 机组正常运行期间始终保持该路管道中有微量蒸汽通过。
4 改造后成果验证
经该厂实际运行情况检测, 高加疏水系统经过如上改造, 可以保证该机组在170 MW ~ 200 MW之间3#高压加热器的疏水能顺畅输送至除氧器, 基本上能满足该机组在调峰全负荷段内高加疏水至始至终输送到除氧器, 减少了低负荷段的冷源损失, 提高了机组效率, 降低了供电煤耗。另一方面还可有效避免机组在低谷负荷段, 特别是负荷在200 MW附近晃动时疏水两路来回切换, 减少了运行人员操作量, 降低了机组安全运行风险。
5 结语
随着电力体制改革的进一步发展, 竞价上网的进一步完善, 对于能耗高、效率低的300 MW火电机组, 为了增强市场竞争力, 必须从自身实际出发进行挖潜增效, 不断的对热力系统进行改进和完善。本文所选优化方案就是将理论联系实际, 紧紧结合该电厂300 MW机组给水回热系统在不同负荷工况下的运行情况, 有针对性的提出改造方案, 提升燃煤发电机组的效率, 进一步降低机组能耗。
参考文献
[1]叶涛.热力发电厂 (第三版) [M].北京:中国电力出版社, 2009.