综合性能对比

综合性能对比（通用9篇）

综合性能对比 篇1

高振频双钢轮压路机具有振动频率高、振幅小和对薄层改性沥青混合料碾压压实效果好等优点。很多人认为,与同吨位低振频(振频≤50Hz)双钢轮压路机相比,高振频(振频>50Hz)双钢轮压路机消耗功率较大,应该选用更大功率的发动机。为了验证这种观点的正确与否,我们选取了同为13t的高振频与低振频双钢轮压路机各1台,对其主要参数、液压系统配置与驱动原理、振动压力与启振时间、振动功率消耗进行了综合性能对比,并提出动力匹配建议。

1. 综合性能对比

(1)主要参数

所选的这2台压路机行驶和转向液压系统结构完全相同,只是发动机及振动液压系统配置有所不同。这2台压路机主要参数如表1所示。从表1可以看出,13t高振频双钢轮压路机配装道依茨BF4M1013EC型柴油机,在转速2300 r/min时的功率为118kW。而13t低振频双钢轮压路机配置道依茨BF04M2012C型发动机,在转速2300r/min时的功率为98kW。

(2)液压系统配置

高振频双钢轮压路机与低振频双钢轮压路机振动液压系统的配置及驱动原理有所不同。高振频双钢轮压路机的振动液压系统是双泵、双马达结构,即前振动泵驱动前振动马达,后振动泵驱动后振动马达,如图1a所示。低振频双钢轮压路机是单泵双马达结构,即1台振动泵通过振动控制阀同时驱动前、后振动马达,如图1b所示。这2台压路机振动泵型号、排量不同,振动马达型号、排量完全相同。

这2台双钢轮压路机的振动液压系统都是闭式回路。高振频振动时,这2台压路机振动泵高压出油口分别是A、A1、A2口,低压回油口分别是B、B1、B2口;低频振动时,低压回油口分别是A、A1、A2口,高压出油口分别是B、B1、B2口。

(3)振动压力与启振时间

我们将这2台双钢轮压路机置于同一标段高速公路上进行沥青路面压实施工,测试其振动液压系统的压力。测试工况为高振频双轮振动、高振频单轮振动、低振频双轮振动、低振频单轮振动等。

先将这2台双钢轮压路机振动泵的A、A1、A2口和B、B1、B2口连接上量程为50MPa的KM10型压力传感器,再将压力传感器连接在德维创DEWE-211型数据采集仪上,以测试其压实作业时压力变化情况。高振频双钢轮压路机的双轮振动时的压力测试曲线如图2所示,低振频双钢轮压路机双轮振动时的压力测试曲线如图3所示。

图2、图3的横坐标表示时间,纵坐标表示振动泵的压力,测试时取振动泵振动1个周期为界。从图2、图3看出,这2台压路机振动泵出口的压力均能从0迅速冲到峰值压力42.2MPa,然后下降达到稳定压力16.9MPa。停振时,这2台压路机振动压力均变为0,压力变化过程一样。对振动图形进行整理,得出这2台压路机的振动压力和启振时间如表2所示。

从图2、图3启振时压力波动可以看出,高振频与低振频双钢轮压路机在压实沥青路面时,振动特性基本一致。这2种双钢轮压路机振动作业时均按起步、启振、平稳压实、停振和停机的顺序分为5个阶段。

在起步、启振、停振和停机阶段,碾压速度、振动频率和振幅等工作参数处于非稳定状态。这就意味着这4个阶段路面的平整度、密实度与平稳压实状态不同,压实路面的均匀性得不到保证。

这2种压路机无论是高振频双轮振动、高振频单轮振动、低振频双轮振动、低振频单轮振动,振动液压系统的压力均经历了非稳定压力、稳定压力和非稳定压力3个阶段。从表2可知,高振频双钢轮压路机由于启振时间短,非稳定时间短,为此所压实路面的平整度和密实度更高。

此外,高振频双钢轮压路机峰值压力低,稳定压力低,特别是低频双振时,高振频双钢轮压路机2个振动泵的稳定压力比低振频双钢轮压路机振动泵的压力还低7.2MPa。

(4)功率消耗

为了搞清楚振动液压系统功率匹配问题,我们计算了振动液压系统消耗的功率,平稳振动阶段功率消耗计算公式如下:

式中:P——振动马达输出功率,kW;

Q-振动马达排量,cm3;

ΔP——振动马达进出口压力差,MPa;

Vg——振动马达排量,cm3/r;

f——振动轮振动频率,Hz;

ηm——振动马达机械效率,取0.92;

ηt——振动马达容积效率,取0.98。

高振频和低振频双钢轮压路机振动马达的排量相同,根据表2及上述计算公式,分别计算出2种压路机振动液压系统稳定振动时的功率消耗,如表3所示。

由于高振频双钢轮压路机的振动液压系统的峰值压力低,启振时间短,因此,高振频比低振频双钢轮压路机在非稳定振动时消耗功率低。

2. 动力匹配建议

根据以上综合性能对比可知,在各种工况下,高振频双钢轮压路机比低振频双钢轮压路机消耗的振动功率均小。13t高振频双钢轮压路机配装98kW发动机,便能够满足使用要求。而目前各厂家生产的高振频双钢轮压路机配装118KW发动机,装机功率有些偏入。

配备功率较大的柴油机,将会增大制造成本较高。通常来讲,道依茨BF4M1013EC型柴油机比BF04M2012C型柴油机的成本要要1万多元。除此之外,配备功率较大的柴油机,还会造成油耗增大,导致使用陈本增加。

综合考虑发动机功率利用率、经济性和运营成本,我们认为,对于同吨位双钢轮振动压路机而言,完全没有必要因为采用高振频振动系统而增大发动机的装机功率,否则将造成压路机的制造成本增加,导致产品的市场竞争力降低。

综合性能对比 篇2

FETCHES=1000

PARALLEL=10

/usr/sbin/apache2ctl stop

/etc/init.d/mysql restart

apache2ctl start

echoSleeping

sleep 30

time(

echoFirst Run;

ab -n $FETCHES -c $PARALLEL example.com/;

echoSecond Run;

ab -n $FETCHES -c $PARALLEL example.com/;

echoFirst Run;

./http_load -parallel $PARALLEL -fetches $FETCHES wordpresstest;

echoSecond Run;

./http_load -parallel $PARALLEL -fetches $FETCHES wordpresstest;

综合性能对比 篇3

1 试验方案

1.1 试验设计方法

引进国内外主要优质肉兔品种——加利福尼亚、比利时、新西兰、日本大耳白、齐卡、哈白兔、齐兴7个,共84只(公兔14只,母兔70只,公母比1∶5)进行纯种繁育,每个参试品种有母兔10只,公兔2只,设10次重复。记录在攀枝花的气侯(温度、湿度、光照)、土壤、水源、牧草等自然资源条件下,不同品种肉兔的繁育生长适应情况;同时记录所选各品种肉兔母兔的窝产仔数(平均窝产仔数)、40 d断奶成活仔数(平均成活仔数)、40日龄断奶成活率(平均成活率)、初生窝重(平均个体重)、40日龄断奶窝重(平均个体重)、90 d窝重(平均个体重)等数据,并进行生物统计学分析。通过对比分析,筛选出适合攀枝花气候特点、资源特点、饲养特点的优质肉兔品种或品种搭配。

1.2 试验要求

1.2.1 尽量选用年龄、体重、品种、遗传特征一致的种兔。

1.2.2 在一个圈舍内研究,尽量保持环境条件(温度、湿度、光照)和饲养管理条件(管理方法、饲养技术、兔舍笼位安排等)相同。

1.2.3 试验操作由专人负责,保证操作技术上的一致。

1.2.4 试验周期为2年。

1.2.5 加强饲养管理。根据肉兔特殊的生物学特性和不同生长阶段的营养需要,将蛋白饲料、能量饲料、青绿饲料等合理搭配饲养,注意搞好环境卫生,做好消毒、防暑降温、防寒保暖等工作,随时保持圈舍的干燥和安静。

1.3 试验记录的项目

1.3.1 项目

记录所选各品种肉兔的窝产仔数(平均窝产仔数),40 d断奶成活仔数(平均成活仔数),40日龄断奶成活率(平均成活率),初生窝重(平均个体重),40日龄断奶窝重(平均个体重),90 d窝重(平均个体重)。

1.3.2 记录要求

记录由饲养员亲自填写,记录必须真实、清晰、准确、完整;试验中定期称重(初生、40 d、90 d),在饲喂前进行,数据记录到小数点后两位数;最后将记录准确无误地交给项目实施小组负责人,进行统计分析。

2 结果与分析

2.1 不同品种肉兔产仔及仔兔生长情况比较表

2.1.1 不同品种肉兔产仔情况(见表1)

2.1.2 不同品种肉兔仔兔生长情况(见表2)

2.2 繁殖性能分析

2.2.1 产仔数

日本大耳白的产仔数最高为8.67只,比最低的齐卡高3.43只,高65.46%,差异极显著。日本大耳白、比利时、新西兰、齐兴之间差异不显著,加利福尼亚、哈白之间差异不显著。日本大耳白、比利时、新西兰、齐兴同加利福尼亚、哈白兔之间差异显著,同齐卡相比差异极显著。统计分析见表3、4、5。

查F表,df1=6,df2=18时,F0.01(6,18)=4.01,df1=3,df2=18时,F0.01(3,18)=5.09,因为FA>F0.01(6,18),FB

2.2.2 40 d断奶成活数

日本大耳白最高为7.83只,比最低的齐卡高2.69只,高52.33%,差异极显著。日本大耳白、比利时、新西南、齐兴之间差异不显著,加利福利亚、哈白之间差异不显著。日本大耳白、比利时、新西南、齐兴和加利福利亚、哈白之间差异显著,和齐卡相比差异极显著。统计分析见表6、7、8。

查F表,df1=6,df2=18时,F0.01(6,18)=4.01,df1=3,df2=18时,F0.01(3,18)=5.09,因为FA>F0.01(6,18),FB

2.2.3 40 d断奶成活率

齐卡最高为98.43%,其次是比利时为95.59%,分别比最低的日本大耳白高出8.59、5.75个百分点,差异极显著。哈白、新西兰、齐兴之间差异不显著,加利福尼亚、日本大耳白之间差异不显著。齐卡、比利时之间差异显著,同哈白、新西兰、齐兴之间差异显著,哈白、新西兰、齐兴同加利福尼亚、日本大耳白之间差异显著。统计分析见表9、10、11。

查F表,df1=6,df2=18时,F0.01(6,18)=4.01,df1=3,df2=18时,F0.01(3,18)=5.09,因为FA

2.2.4 初生平均个体重

齐卡最高为63.3 g,其次是比利时为55.9 g,分别比最低的日本大耳白高出20.19 g、12.49 g,差异极显著。加利福尼亚、哈白、新西兰、齐兴之间差异不显著,和日本大耳白之间差异显著。齐卡、比利时之间差异显著,它们又分别和加利福尼亚、哈白、新西兰、齐兴之间差异显著。统计分析见表12、13、14。

查F表,df1=6,df2=54时,F0.01(6,54)=3.18,df1=9,df2=54时,F0.01(9,54)=2.78,因为FA>F0.01(6,54),FB≥F0.01(9,54)。表明品种对初生重影响极显著,同一品种不同个体间的差异不显著。

2.3 生长性能分析

2.3.1 40 d断奶平均个体重

齐卡最高为627.67 g,其次是比利时为581.19 g,分别比最低的日本大耳白高出138.02 g、91.54 g,差异极显著。加利福尼亚、哈白、新西兰、齐兴之间差异不显著,和日本大耳白之间差异极显著。齐卡、比利时之间差异极显著,它们分别同加利福尼亚、哈白、新西兰、齐兴之间差异极显著。统计分析见表15、16、17。

查F表,df1=6,df2=54时,F0.01(6,54)=3.18,df1=9,df2=54时,F0.01(9,54)=2.78,因为FA

2.3.2 90 d平均个体重

齐卡最高为2 874.45 g,其次是日本大耳白为2 788.39 g,第三是比利时,三者分别比最低的齐兴高出426.85 g、340.79 g、238.42 g,差异极显著。加利福尼亚、哈白、新西兰之间差异不显著,但分别和齐兴之间差异显著。齐卡、日本大耳白、比利时之间差异显著,又分别和加利福尼亚、哈白、新西兰之间差异极显著。统计分析见表18、19、20。

查F表,df1=6,df2=54时,F0.01(6,54)=3.18,df1=9,df2=54时,F0.01(9,54)=2.78,因为FA

3 结论

3.1 以上对比研究和生物统计学分析表明:

品种对窝均产仔数影响极显著,同一品种的不同个体间产仔数差异不显著;品种对40日龄断奶成活数影响极显著,同一品种的不同个体间差异不显著;品种对40日龄断奶成活率影响不显著,同一品种的不同个体间差异不显著;品种对初生重影响极显著,同一品种的不同个体间差异不显著;品种对40日龄体重影响不显著,同一品种的不同个体间差异不显著;品种对90日龄体重影响不显著,同一品种的不同个体间差异不显著。

3.2 一般来说,适合引种和主导推广的优良种兔标准是:

生长速度快(70～90日龄肉兔的平均体重为2～2.5 kg),饲料转化率高(达2.8∶1～3.2∶1),繁殖性能好(兔受胎率在85%以上,平均窝产仔数在6只以上,断奶成活率在80%以上);另外,还要看其屠宰率、出肉率等各项屠宰性能指标。参与本次试验研究的7个品种中,除齐卡窝均产仔数和40日龄断奶成活数没有达到6只以外,其余6个品种的窝均产仔数和40日龄断奶成活数都在6只以上;所有参与试验的7个品种中,40日龄断奶成活率都在80%以上。试验中,齐卡的受胎率很低,因此虽然其初生平均个体重、40日龄断奶平均个体重、90日龄平均个体重都排在第一,但其繁殖性能较差,不宜定为引种和主导推广的优良品种;日本大耳白虽然窝均产仔数和40日龄断奶成活数都排在第一,90日龄平均个体重排在第二,但其初生平均个体重、40日龄断奶平均个体重、40日龄断奶成活率都最低,也不宜选为引种和主导推广的优良品种。

3.3

综合分析试验所取得的窝均产仔数、40日龄断奶成活数、40日龄断奶成活率、初生平均个体重、40日龄断奶平均个体重、90日龄平均个体重6项繁殖性能和生产性能指标,结合试验中的观察情况和市场营销的反应,我们初步确定适合在攀枝花地区引种、扩繁、养殖、推广的主导优质肉兔品种为比利时兔、加利福尼亚兔、新西兰兔3个品种。

摘要：本试验通过引进国内外7个优良肉兔品种,对比研究不同品种肉兔的窝均产仔数、40日龄断奶成活数及成活率、初生窝重(平均个体重)、40d断奶窝重(平均个体重)、90d个体重等技术经济指标,以筛选出适合攀枝花地区繁殖、推广的主导优质肉兔品种。

关键词：不同品种,繁殖性能,生长性能,对比研究

参考文献

[1]明道绪.生物统计[M].北京:中国农业科技出版社,1998.

综合性能对比 篇4

通过大量的室内试验,对车辙试验中的动稳定度DS、相对变形(δ车辙)及APA试验中的相对变形(δAPA)等不同沥青混合料高温稳定性能的`评价指标进行了对比分析.研究发现:δAPA与δ车辙相比,高温中绝对变形相比:对粗型级配混合料而言,两个指标的平行性较差,对细型级配而言,平行性较理想,此时两者可换算.δ车辙与DS相比:用相对变形或动稳定度来评价混合料的高温稳定性都是可以的,但就两者与空隙率相关性角度来说,动稳定度评价指标要比车辙深度要更好些.

作 者：邱颖峰 许志鸿 QIU Ying-feng XU Zhi-hong 作者单位：邱颖峰,QIU Ying-feng(上海市市政规划设计研究院)

许志鸿,XU Zhi-hong(同济大学道路与交通教育部重点实验室)

不同空间调制方式的性能对比 篇5

近年来,无线通信技术已经成为全球最热门的研究领域之一,它改变了人们的生活方式,推动了经济发展。多天线在无线通信中的应用成为推动更快数据传输速率和更高频谱利用率的关键因素之一,充分利用空间资源,实现多根天线收发,在不需要增加频谱资源和发射功率的前提下,成倍地提高信道容量[1,2]。但是,在多天线传输方案中也面临信道间干扰(Inter-Channel Interference, ICI)、天线间同步、复杂度高、系统部署不灵活等困难[3]。针对以上多输入多输出(Multiple-Input Multiple-Output, MIMO)系统实际研究中遇到的问题,2006年由英国学者Haas和德国学者Mesleh提出了一种全新的基于MIMO的系统结构—空间调制技术(Spatial Modulation, SM)。

本文剩余部分将如下展开。第二部分介绍空间调制SM的原理,并介绍两种不同的SM发展类型,第三部分给出在不同频带利用率下三种调制技术的性能比较。最后,做出总结。

1空间调制原理

SM调制是近些年提出的一种基于MIMO的一种新的无线传输方案。SM系统通过将特定的信息比特单元映射到唯一与之对应的发射天线索引和信号星座上来发送信息。在接收端,通过接收端对发射天线索引的估计和星座解调得到发送信息的估计。天线索引能够承载信息的理论依据是当发射天线之间的空间距离不小于λ/2 ( λ为发射信号的波长)时,各个信道之间可以看作是独立衰落信道。因此,发射天线索引对应的信道特征可以表征唯一的一组信息比特流。

空间调制技术在发送端仅有一根发射天线处于工作状态,所以从根本上消除了传统MIMO系统中不可避免的ICI和天线间同步等问题,很大程度上降低了系统的复杂度。同时,由于空间调制技术引入了天线的空间维度承载一部分的比特信息,所以增加了调制的自由度。

SM系统模型[4]如图1。q(k) 是将要被发送的信息比特矢量,含有n个比特,经过SM调制后,映射成长度为Nt 的矢量x(k) ,其中在x(k) 中只有一个非零值,该非零值所对应的序号也是将要选择的天线序号,从该天线上将此非零值发送出去,其他天线保持静默。

从上述的SM映射原理可以看出,由于SM技术使用发送天线序号作为信息源来传输信息,所以其传输的数据比特数由所选择的调制方式星座点数和给定的发送天线数共同决定。从另一个角度看,在一定的频谱利用率前提下,SM系统的调制阶数和发送天线数可以进行灵活地选择。例如,如果要实现3 bit/s/Hz的频谱利用率,我们可以选择4根发送天线和BPSK调制方式,也可以选择2根发送天线和QPSK。这种灵活的机制能够提高频谱利用率,也能够降低接收端的复杂程度,这些优势都将适合高速上行链路传输。

如前面所述,SM调制技术将发射天线的序号与载波调制符号组合起来同时作为传递信息的一种手段。经过S M调制输出 的星座图 向量为 。其中j表示出于激活状态的发射天线序号,xq代表M-ary星座图集合χ的第q个符号。所以,在这一传输时刻,只有第j个发射天线是实际发射信号的。

SSK(Space Shift Keying Modulation)是在SM基础上简化提出来的,在传输周期只是利用发射天线的序号来传递信息,可以看成是SM的一种特殊情况。相比于SM,SSK具有以下显著的不同优势[5]:

( 1 ) 检测复杂 度更低 , 而性能几 乎与S M - O D(Optimal Detection)检测相同;

(2) 由于冲击的相位和幅度不传递信息,接收机要求比APM更低;

(3) SSK的系统框架更容易与通信系统整合。

SSK系统模型与SM类似。经过SSK调制器输出的星座图向量为 。虽然符号并不传递信息,但是它的位置传递信息。因此当使用第j个天线时,接收端可以表示为 ,其中hj是信道矩阵H的第j列。也就是说,在任意传输时刻,信道矩阵H中只有一列是激活的,而这些激活的列随着发射符号的改变而改变。这些列在SSK中相当于扮演着随机星座点的角色。

在SSK中要求Nt=M,由于硬件限制很多时候满足不了,于是Jeyadeepan扩展了SSK的概念,提出了GSSK(Generalized Space Shift Keying Modulation)。GSSK调制利用无线通信中的衰落信息能够获得优于传统APM技术的性能。在GSSK中,利用天线的序号,而不是利用符号本身来传递信息,符号仅仅作为识别激活天线的一种方式。这样,既可以具有SM所具有的优势,同时又可以降低接收机的开销。

GSSK的基本思想就是只使用天线的序号来传递信息[6]。对于使用nt 根激活天线传输信息的GSSK系统来说,总共有 种可能的 星座点。 例如 , 当Nt=7,nt=2 时,总共有M'=21种可能的组合。由于星座点只能是2的次幂,我们只能从21种可能的组合中选择使用其中的16种。一旦天线组合形成的星座χ确定之后,那么GSSK映射规则就确定了。以m=log2(M)比特为一组,映射成矢量xj ,其中j∈χ用来区分给定的m比特信息所对应的天线组合。xj 中的符号不包含信息,但是能够设计用来最优传输。矢量xj 区分激活的天线,而其他天线处于静默状态,那么xj 就有如下的形式:

就是说,在GSSK中只有H中的nt 列是激活的,而这些激活的列根据所发射的信息而变化。当要实现3 bit/s/Hz的频谱利用率时,以输入比特为100为例,用以上三种调制方式实现如表1:

2性能比较

通过上节分别对SM、SSK和GSSK三种基本的空间调制系统的描述,可以将三者之间的异同概括为以下几点:

在SM系统和SSK系统中,一个发送周期内仅有一根发射天线处于工作状态,而GSSK系统有多根天线同时处于被激活状态。

在GSSK系统和SSK系统中,发射天线所发送的符号不携带信息,而SM系统中待发送信息分别通过发射天线的索引和星座符号共同承载。

在4bit/s/Hz的发射效率下,三种系统的设计方案以及仿真环境如表2:

值得注意的是,在仿真中,接收天线都采用相同的配置,这是因为检测过程是MRC合并[8],接收天线的增加会增加系统接收分集增益,故为得到条件的一致性,将接收天线数目的设置相等。发送天线的设计是根据发送效率的要求以及发送方案共同决定的。

从图2可以看出,在相同信道环境以及相同的频带利用率的情况下,GSSK系统的性能优于SM系统和SSK系统,这是因为三种系统的工作原理不同。从上节对三者原理的描述中可以知道,SM系统和SSK系统都是单天线工作,而GSSK是多天线工作。GSSK系统的信道相当于若干个单一信道的线性组合,所以这使得GSSK降低了各个有效信道之间的相关性。然而,空间调制技术能够通过天线索引承载信息的依据是因为信道信息之间存在差异性,信道之间的相关性越低性能越好。GSSK系统中多个信道合成一个有效信道的工作方式使得有效信道之间的相关性低于原信道之间的相关性,故GSSK的性能要优于前两者。

为了更加清楚地得出发射效率的提高对三种空间调制方式自 身以及三 者之间的 影响 , 分别对三 者在3bit /s /Hz和4bit /s /Hz的发射效率下做了仿真,结果如图3。

可以看出,每一个发射周期提高1bit的发送效率对各系统的影响不同,其中对SM系统的影响最大,对SSK系统和GSSK系统性能的影响很小。这是源于SM系统在改变发射效率而不改变天线阵列模型时改变了星座调制方式。3bit/s/Hz发射效率时采用的是BPSK的调制方式,而4bit/s/Hz发射效率时采用的是4QAM的发射方式。在等功率发射信号时,增加调制阶数相当于减小了发送符号间的欧式距离,降低了接收端对符号的分辨率,这是导致SM系统性能下降的主要原因。相反地,SSK系统和GSSK系统在提高了发射效率的同时增加了天线的个数,相当于增加了若干个独立信道,增加的信道和原来的信道是不相关的,所以性能不会随着天线数目的增加而发生较大改变。

3总结

相比于传统的V-BLAST等方案,空间调制SM避免了信道间干扰ICI、天线间同步IAS以及需要N r≥Nt等问题,同时能够取得与V-BLAST几乎相同的性能表现。而SSK相对于SM,更加简化了系统模型,降低了接收机的复杂度。但是SSK要求Nt=M,由于硬件限制,很难满足这个要求。与SSK相比,在GSSK中同时激活多根发射天线,避免了符号解调带来的性能恶化,同时能够取得优于SM和SSK的性能。

摘要：在MIMO系统下,介绍了空间调制SM的原理以及由此发展而来的空移键控SSK和广义空移键控GSSK。给出了在不同频带利用率的情况下,三种调制方式的性能对比。通过仿真得出,GSSK的性能要优于SM和SSK;同时,GSSK和SSK的性能不会随着天线数目的增加而发生较大改变。

常用玉米青贮机的性能对比 篇6

一、进口型玉米青贮机

1. 德国产E281青贮机

该机属于20世纪70年代产品 (已停产) , 国内保有量最大。

优点:不对行作业, 留茬低, 对倒伏秸秆适应性强;可反正转, 堵塞后可打反转吐出堵塞秸秆;工作效率为80~100亩/天。

缺点:对3米以上高秆玉米收获适应性差;秸秆压扁效果差, 尤其对玉米籽粒收获后的秸秆压扁效果更差;饲草率为70%。由于市场上二手机居多, 故障发生后维修不便, 影响正常作业。

2. 乌克兰产巴列斯耶大型青贮饲料机

该机割幅为3米, 一台价格70万元左右。

优点:立筒式割台, 不对行作业, 对玉米秸秆高度没有限制;浮动辊有弹簧拉紧, 对秸秆压扁效果好;饲草率达90%以上;秸秆铡切长度可调;可反正转, 堵塞后可打反转吐出堵塞秸秆;工作效率为80~120亩/天。

缺点:不能收获倒伏秸秆。

3. 葡萄牙产AGROVIL青贮玉米收获机

该机其配套动力为90马力以上拖拉机, 割幅2米, 每台价格28万元左右。

优点:不对行作业, 对玉米秸秆高度没有限制;对秸秆压扁效果好;可增加饲料的采食率;可折叠, 自行开道;输送流畅, 不易堵塞;工作效率为50~60亩/天。

缺点:机器转弯半径大, 不适合小地块作业;不打反转, 发生堵塞不易清理。

总之, 进口机性能稳定, 产品质量较好, 机型较大, 割幅都在2米以上, 作业效率高, 但不适合小块地作业。因价格高, 维修不便, 一般用户难以承受。

二、国产型玉米青贮机

1.4QB-10型系列青贮机

该机分为自走式、背负式和互换割台式, 割幅2米。该机最大优点是不对行作业, 留茬高度低, 对倒伏秸秆适应性强。秸秆压扁效果好。背负式和互换割台式可以达到一机多用。

2.4QZ-8青饲料收获机

该机结构独特, 采用滚刀切割, 锤片粉碎, 自带集料斗。

优点:割茬低, 自行开道, 作业流畅。

缺点:全株青贮损失较大, 窖藏出料不宜;对倒伏秸秆适应性较差;适宜不带棒青贮秸秆。

3.4QZ-2型系列青饲料收获机

该机分为自走式、背负式, 割幅2米。自走式动力为110马力, 背负式配套动力为90马力以上轮式拖拉机, 适合小地块作业。

三种常见语音编码的性能对比 篇7

脉冲编码调制 (PCM) 是最简单的一种语音编码算法, 直接将量化后的采样值转化为一个k位的M进制的代码, 一般采用的二进制代码。

一位二进制码只能代表两种状态, 不能表示模拟信号的采样值, 但一位二进制码可以表示相邻两采样值的相对大小, 而相邻采样值的相对大小同样能反映模拟信号的变化规律, 这就出现了另外一种编码方式, 即增量调制 (△M) 。与PCM相比, 增量调制获得更广泛应用的原因有:在PCM中, 一个采样值需要多位代码表示, 而在△M中只需要一位, 所以△M大大降低了码元输出速率, 因此在比特率较低时△M的量化信噪比高于PCM的量化信噪比;△M的抗误码性能好, 能工作于误码率为10-3~10-2的信道中, 而PCM通常要求信道误码率为10-6~10-4;△M的编译码器比PCM简单, 更易于硬件实现。

常见的增量调制方式有线性增量调制 (LDM) 、脉码增量调制 (DPCM) 、自适应脉码增量调制 (ADPCM) 、连续可变斜率增量调制 (CVSD) 。本文重点对LDM、ADPCM和CVSD三种编码算法的性能进行对比。

1 仿真模型的搭建

本文以MATLAB Simulink平台为基础搭建了验证LDM、ADPCM和CVSD编码性能的仿真模型, 如图1所示。

首先选用一段无损录音作为语音信号源, 利用Simulink中的From Multimedia File模块提取文件中的语音波形, 并可以通过Rate Transition模块控制仿真的采样率。然后将语音信号分别送入LDM、ADPCM和CVSD编码器进行语音编码, 在Trans⁃mission Channel中完成调制、高斯白噪声信道传输、解调, 最后三路信号分别在LDM、ADPCM和CVSD译码器中完成译码和低通滤波, 恢复出语音信号。为了比较分析三种编码算法的性能, 将三路输出分别与原语音信号同时送入示波器模块, 观察语音信号编解码前后波形的变化。

2 不同采样率下三种编码的性能对比

在一个通信系统中, 较高的采样率意味着较高的码元传输速率, 也就意味着占用较大的传输带宽。为了提高系统的抗噪声性能, 采样率越大越好;但从节省频带的角度考虑, 采样率越小越好, 这两者是矛盾的。综合两方面的要求, 我们可以通过优化编码算法, 利用尽可能低的采样率获得尽可能好的传输性能。

由于PCM的编码位数明显高于△M, 因此在低信道传输速率下, PCM的性能要弱于△M, 所以本文重点对LDM、ADPCM和CVSD不同采样率下的编码性能进行了仿真对比。

仿真中, 采用了64k Hz、32k Hz、16k Hz和8k Hz四种采样率, 分别得到解调译码的输出波形, 如图2所示。每张图中自上而下依次为LDM、ADPCM和CVSD相应的输出波形, 且黑色曲线为原语音波形, 灰色曲线为解调译码波形。每张波形图中, 灰色曲线与黑色曲线的拟合程度反映了编码性能, 两条曲线越接近说明编码性能越好。

从图中可以看出, 随着采样率的降低, LDM、ADPCM和CVSD的编码性能都有降低的趋势。其中, LDM在64k Hz采样率时能够较好地恢复原语音波形, 随着采样率的降低, 性能恶化最为明显, 在32k Hz采样率时波形已出现明显畸变 (过载失真) , 在16k Hz采样率时波形已严重失真;ADPCM与LDM相比, 性能改善明显, 在16k Hz采样率时波形才出现明显畸变 (毛刺增多) ;CVSD随采样率的降低, 性能恶化不明显, 在8k Hz采样率时波形才出现少量毛刺, 且毛刺幅度较小。通过对比可以得出, CVSD在三种编码方式中性能最好, ADPCM次之, LDM性能最差。

在实际应用中, CCITT建议将32kbit/s的ADPCM作为长途传输的语音编码方式, 以32kbit/s传信率传输的ADPCM信号基本能够达到以64kbit/s传信率传输的PCM话音质量。而在军事通信中, 为了进一步节约信道资源, 广泛采用以16kbit/s传信率传输的CVSD信号, 以更低的传信率获得相近的话音质量。

3 三种编码方式抗突发干扰的性能对比

前面主要讨论了不同采样率下LDM、ADPCM和CVSD三种编码的性能对比, 但在实际应用中, 编码方式的抗干扰性能也是话音质量的重要影响因素。为比较三种编码方式的抗干扰性能, 利用Simulink中的Pulse Generator模块 (如图1所示) 产生周期性的脉冲干扰, 观察干扰时段内灰色曲线与黑色曲线的拟合程度。

图3所示为某一脉冲干扰时段内的仿真输出波形示意图, 从图中可以看出, 在不同采样率条件下LDM、ADPCM和CVSD相应的输出波形都出现了不同程度的畸变, 其中CVSD编码的畸变最小, 且在干扰时段外能够迅速逼近原语音信号。由此可见, CVSD具有较强的抗突发干扰的能力。

4 三种编码方式的音质对比

以上我们通过波形对比的方式来讨论LDM、ADPCM和CVSD的编码性能, 波形的拟合程度能一定程度上反映编码方式的性能好坏, 但并不全面, 因此本文又直接考察了输出信号的音质和可懂度。

利用Simulink中的To Multimedia File模块将LDM、ADPCM和CVSD译码器的输出波形分别存储到LDM_output.avi、ADP⁃CM_output.avi和CVSD_output.avi三个多媒体文件中, 实现了语音信号的重构, 如图4所示。然后就可以通过直接监听的方式比较原语音与三个已恢复语音的音质和可懂度。

通过对比发现, 在64k Hz采样率时, 三种编码方式恢复的语音信号都有很好的音质和可懂度;在32k Hz采样率时, LDM已出现杂音, 可懂度明显下降, ADPCM的音质和可懂度下降不明显;在16k Hz采样率时, CVSD依然保持了较好的音质和可懂度, 甚至在8k Hz采样率时仍然可以听懂。同时, 在有突发脉冲干扰时, CVSD恢复语音信号的音质和可懂度也是最好的。

5 结束语

本文以MATLAB Simulink平台为基础搭建了LDM、ADP⁃CM和CVSD的编译码仿真模型, 对三种编码方式不同采样率下的输出波形、抗干扰能力及可懂度进行了仿真对比。仿真表明, 与其他两种编码方式相比, CVSD在低采样率下能保持更好的编码性能和可懂度, 且具有一定的抗干扰能力。CVSD编码以相对较低的编码速率可以获得较好的语音质量, 是应用在语音通信系统中的较好的编码方式。

摘要：语音编码是现代语音通信系统的重要环节。与传统的PCM编码方式相比, 增量调制具有节省频谱资源的突出优点。LDM、ADPCM和CVSD是三种常见的增量调制方式。该文以MATLAB Simulink平台为基础搭建了LDM、ADPCM和CVSD的编译码仿真模型, 对三种编码方式不同采样率下的输出波形、抗干扰能力及可懂度进行了仿真对比。仿真表明, 与其他两种编码方式相比, CVSD在低采样率下能保持更好的编码性能和可懂度, 且具有一定的抗干扰能力。

关键词：语音编码,增量调制,Simulink,CVSD

参考文献

[1]达新宇, 陈树新.通信原理教程[M]北京:北京邮电大学出版社, 2007.

[2]韩继庆, 张磊.语音信号处理[M]北京:清华大学出版社, 2004.

[3]侯灿靖, 达新宇.CVSD仿真及其在某地空电台语音终端中的应用[J].火力与指挥控制, 2010, 33 (10) :149-155.

[4]董津生, 孙耀杰.CVSD语音编解码的DSP实现[J].河北工业大学学报, 2009, 38 (3) :56-58.

综合性能对比 篇8

1.1 试验材料

1.1.1 试验样板

(1) 材质

冷轧钢板和镀锌钢板。

(2) 规格

70 mm×150 mm× (0.8~1.0) mm。

1.1.2 前处理材料

a.硅烷材料。

b.磷化材料。

1.1.3 电泳涂料

a.普通无铅灰色阴极电泳涂料。

b.配套材料。

1.2 样板的制备

1.2.1 前处理样板的制备

样板经脱脂处理后, 一半进行磷化处理, 另一半进行硅烷处理, 见图1和图2。磷化工作液和硅烷工作液的控制参数见表1和表2。

1.2.2 电泳样板的制备

前处理样板进行电泳并按电泳烘干规范进行烘干, 电泳槽液控制参数见表3。

2 检测项目及检测方法

检测项目及检测方法见表4。

3 试验结果

电泳样板的试验结果见表5。

4 数据分析及总结

4.1 表面粗糙度

表面粗糙度的试验参数见表6。

从表5可以看出, 硅烷膜的粗糙度与底材表面的粗糙度更加接近。这是因为磷化膜是多孔的晶体结构膜层, 膜层较厚, 能够较充分地遮盖底材的缺陷, 不同底材对磷化膜表面粗糙度的影响较小;而硅烷膜是无定形网状结构的非晶态薄膜, 其厚度仅为磷化膜厚度的1/10左右, 对底材缺欠的遮盖能力较差, 与底材的表面粗糙度更为接近, 即不同底材对硅烷膜表面粗糙度的影响较大。

注:每块样板的左侧为“硅烷+电泳”、右侧为“磷化+电泳”。

4.2 耐腐蚀性

从表5看出, 磷化处理和硅烷处理的耐温变性和耐湿性的试验结果都相同;而耐盐雾性的电泳漆膜划痕腐蚀量和循环交变腐蚀试验的剥落程度差异很大。磷化+电泳的划痕腐蚀量和剥落程度的试验结果都明显好于硅烷+电泳的试验结果, 这同样是由磷化膜和硅烷膜的结构决定的。磷化膜的多孔结构使之能够与电泳漆膜紧密结合;而硅烷膜很薄而且较光滑, 盐水一旦渗入电泳层和硅烷层之间, 容易在其间扩散, 进而对电泳漆膜产生剥离作用。这说明如果前处理采用硅烷技术, 与之配套的电泳涂料的配方必须进行相应改进, 目前生产线的电泳涂料的耐腐蚀性能不能满足标准要求。

4.3 电泳漆膜厚度

由表5可知, 在电泳条件完全相同的情况下, 无论是冷轧板还是镀锌板, 硅烷转化膜的电泳漆膜都比磷化膜的电泳漆膜厚1~3μm。由此可以判断硅烷转化膜的电阻<磷化膜的电阻;另外, 硅烷转化膜的厚度仅为100~500 nm, 导电性更好, 若采用相同的电泳电压, 则硅烷处理的电泳膜厚就高于磷化处理的电泳膜厚。对相同品种的电泳漆而言, 漆膜厚度对其耐蚀性能和机械性能的影响很大, 如果漆膜太薄, 耐蚀性下降;而漆膜太厚, 涂装成本提高, 同时机械性能也会下降。所以要想得到与磷化膜上同样的电泳漆膜厚度, 就要改变电泳条件, 如适当降低施工电压等。

4.4 机械性能

由表5可知, 两种转化膜层电泳后的机械性能基本一致。

5 结束语

中美天气雷达速调管性能对比研究 篇9

由高频激励器、高频脉冲整形电路、可变衰减器、速调管放大器等组成的高频放大链是天气雷达发射机的核心,而速调管又是该链路中的主要寿命器件[1]。我国天气雷达网建设始于1998年,2000年使用国产速调管的雷达也开始产生效益,历经10个汛期的考验,国产速调管平均工作时间超过技术指标规定的5 000小时,保证了雷达的正常业务运行。

本文根据我国业务布网的新一代天气雷达(CINRAD)和已连续运行了20年的美国天气雷达网(NEXRAD)所使用速调管的相关数据,对比介绍速调管的性能、使用寿命及频率分布特点等,进而分析中美天气雷达网所使用的速调管的性能价格比及备份比例等。

另一方面,速调管的性能、使用寿命及保养方法对整个天气雷达性能的影响尤为重要。本文根据速调管技术特性,针对我国雷达速调管供、需、用中存在的问题,提出了改进建议。通过科学维护延长其使用寿命,通过改进设计、提高质量、引入市场竞争机制等使其定价合理,最终达到节约维护维修资金、提高雷达稳定运行能力的目的。

1 CINRAD速调管平均使用寿命及频率分布特点

1.1 CINRAD速调管的使用寿命

我国配用国产速调管的新一代天气雷达型号有CINRAD/CB、CINRAD/CC、CINRAD/CD和CINRAD/SC。按照目前观测规范规定:汛期为24小时/天连续运行;非汛期为6小时/天,定时开关机。根据对不同地区雷达汛期和非汛期时段的划分,全年雷达运行时间分别为5 310、4 860和3 780小时[2]。

通过对2006年至2009年国产速调管寿命跟踪分析,统计四种型号雷达速调管的平均寿命(见表1)。由表可知,C波段雷达速调管的平均寿命均在10 000小时以上,S波段雷达速调管的平均寿命超过43 000小时,均高于速调管设计寿命5 000小时的指标。通过对速调管的寿命跟踪,可以指导每年制定各种型号雷达速调管的采购计划。

1.2 CINRAD速调管的频率分布特点

由于频率资源分配等原因,我国计划布设的200余部新一代天气雷达中,已有130余部,分39个不同工作频点投入业务运行或试运行,其中心工作频率分布如表2所示。

不同型号雷达使用不同型号速调管是我国组网雷达的一大特点,各型号雷达速调管主要特点如表3所示。

(1) CINRAD/SA、CINRAD/SB型雷达采用Communication & Power Industries(CPI)(即先前的Varian)公司生产的S波段(2.7～3.0 GHz)速调管,由6个腔体组成,可根据需要调整中心工作频率;CINRAD/CB型雷达采用中科院电子学研究所生产的KC4082型号速调管,工作带宽为30 MHz,中心工作频点设置后不可调。

(2) CINRAD/CC、CINRAD/CCJ型雷达使用的是中科院电子学研究所生产的KC4085A和KC4085B型号速调管,分为高低两个频段,即5.3～5.4 GHz和5.4～5.5 GHz[3],分别可在两个频段内调整中心工作频点。

(3) CINRAD/SC和CINRAD/CD型雷达使用的也是中科院电子学研究所生产的速调管,其型号分别为KS4061S和KC4082, 工作带宽为30 MHz,频率预置后不可调整。

由于布网雷达工作频点差异大、不同型号速调管频率可调整的范围不同等特点,各型号速调管的使用寿命、供货周期、储备比例、维修经费也各不相同。

2 NEXRAD雷达频率分布特点及速调管平均使用寿命

美国NEXRAD建站时,速调管由Thomson Electron Tubes and Device Corp.和CPI提供;NEXRAD雷达网转由雷达运行中心(ROC)维护后,为加强市场竞争,ROC又增加了Litton System Inc.作为第3家供应商参与市场竞争。供应商及产品型号如表4所示。

由于Litton System Inc.和CPI的渊源关系,这两家产品的设计指标、产品性能一致性好,互换性高,且可以完全独立维修对方的速调管。这使得NEXRAD速调管供应、维护、维修形成了市场竞争机制。

由于美国159部业务雷达使用了统一设计的速调管,使其在质量保障、供货及时等方面占据主动地位,也为速调管的批量备份及维护资金合理分配提供了前提保障。

NEXRAD的中心工作频率范围为2.7～3.0 GHz[4,5]。与我国情况类似,由于受军方和航空等方面的频率占用限制,工作频点无法统一,并且从1991年建站时的31个频点发展到目前的46个[6]。由于潜在的资源问题,另有18个频点作为备用。考虑到这些因素,美国雷达在设计之初,即在NEXRAD技术需求书(NTR)中提出速调管多腔体可调的设计要求,即无论哪个速调管生产厂提供的速调管,无论站点频率如何变化,都可以根据频点变化随时调节到需要的工作频点上,因此大大减少了用于调整频点的维护时间[4],也降低了速调管的备份数量。

美国国家天气局(NWS)雷达观测要求:NEXRAD全年24小时/天连续开机运行。速调管的平均使用寿命为75 000小时,最低使用寿命超过50 000小时[4],最高可达113 000小时。

3中美天气雷达速调管性能价格比及备份比例

3.1 NEXRAD速调管性能与价格

NEXRAD速调管采购和我国的采购模式一样,分批量定价和零售价。单支速调管价格高达3万多美元,而引入多家竞争供货机制后,最低批量订购价格为8 000美元/支。

自1991年建站以来,NEXRAD速调管需求数量共计269支,每年需求数量如表5所示。

上表数据表明,其速调管备份比例约为8:1。虽然有159部业务雷达全年连续开机运行,但平均每年只需要订购21支速调管。按每支平均价格2.6万美元计算,每年用于速调管的购置经费约为54.6万美元。美国用于雷达的年平均维持费用约为750万美元左右,速调管购置费占总维持费的7%。

根据NEXRAD实际使用寿命,假设其服役25年(现在已满20年),平均每部雷达的寿命期内只需要3到4支速调管。对于更换下来的速调管,视其可维修程度分3级进行维修,即小修、中修和大修,也可以节约部分经费。

3.2 我国生产的速调管性能与价格

通过对2006～2009年速调管更换情况的分析可知,按照其平均寿命(10 000～43 000小时)和工作时间(5 310、4 860和3 780小时)计算,单部C波段雷达至少每2年消耗一支速调管,备份比例约为2:1。如果全年连续开机运行,则每年约需要消耗一支速调管。全部雷达正常运行后,按2007年速调管政府采购定价,国产速调管C波段20.8万元/支,S波段为27.3万元/支计算,今后每年用于速调管的购置经费将超过1 000万元。

3.3 中美速调管性能与价格

美国每部雷达在其服役期间,速调管的更换次数为3～4次,每部雷达总购置费约为60～80万元人民币,具有价格低、性能优、维护维修方便等优点;反观我国,每部雷达服役期间(按25年全年满负荷运行计算)国产速调管的购置费约为520～680万元人民币,远远高于美国,即速调管维持费用一项就是NEXRAD的8倍以上。同时,保养、老炼、更换等综合维护还将增加额外费用。

综上分析,我国急需建立速调管寿命实时跟踪系统,并在现有条件下通过科学保养和使用,延长速调管的使用寿命,达到节约经费的目的。

4 速调管寿命实时跟踪技术实现

雷达开机时,无论加不加高压都将生成状态文件并传输至国家气象信息中心服务器,而一旦关机,则停止状态文件的传输。由此,通过对文件解析即可识别开机时间,并进行持续跟踪和动态分析各种类型速调管平均使用寿命。综合气象观测系统运行监控平台(ASOM)实现了对速调管寿命的实时跟踪,见图1。同时,考虑到速调管作为雷达重要器件之一需要进行库存管理,因此系统中还设计实现了全部速调管的单品管理功能,可进行速调管的动态管理并随时为用户预警更换速调管的时间[7,8,9]。

5 速调管的维护与保养技术

速调管根据不同需求而设计,技术复杂、工艺要求高,生产环境的要求也极为苛刻。CINRAD速调管主要集中在S和C波段,工作原理基本相同,采用脉冲式速调管技术,主要由磁路、阴极、收集极、射频输入/输出和外部调谐器构成,需要特别注意这些关键部位的维修与保养[10]。

速调管结构示意图如图2所示。

根据速调管的工作原理及技术特征,提供以下几点维护保养技术供实际工作参考:

(1) 防止磁路退磁。从速调管维护的角度看,应注意磁性物质不可距速调管过近(一般应离速调管30 cm以上),以免退磁;另外,在使用中注意不要将磁性物质如小铁屑等沾附在速调管上,否则可能会改变管内磁场,引起散焦甚至导致速调管的损坏。特别提醒:由于加高压工作时速调管产生的强磁场可能会对磁性物质产生巨大磁力,因此应注意强磁场带来的危害。

(2) 阴极保养。图3为阴极电子发射随温度变化曲线,由图可知,根据阴极的特点,温度过高会出现过多的电荷发射,降低使用寿命;同时,高温下过多的电子雾化会降低速调管增益,因此外部冷却成为最为重要的一个维护措施。温度过低时,随着温度降低,电子发射量减少,电子束聚焦能力下降,所以开机预热十分重要。保持合理的工作温度是有效延长速调管使用寿命的重要措施之一。随着阴极的老化,可通过升高灯丝电压的方法延长使用寿命。值得注意的是在调整灯丝电压时,请务必注意按标签上指示值操作,过高或过低都会引起阴极的损坏。速调管是靠阴极发射电子的,一旦损坏则无法修复。

(3) 收集极的维护方法:收集极的冷却是延长速调管使用寿命最基本的保障。如果密封装置过热,可能会引起管体电流升高,从而导致密封失效而带来高频泄漏等问题。尽管有内置的自动调温装置,但无法保护由于边缘气流引起的高热,过热引发电子的高速轰击也会损坏收集极。因此,收集极的冷却器应保持清洁。如果冷却器被灰尘堵住,那么会引起收集极过热,这种方式下长期工作会造成收集极损坏。同样,冷却空气过滤器的清洁维护也一样重要。

(4) 应注意海拔高度及温度等对冷却气体流量的需求变化。

(5) 调谐适当,加载能够满足输出功率需要的最低的射频驱动电压及脉冲形成网络电压。

(6) 及时更换空气过滤器、保持通风并控制设备间的温度等都可以适当延长速调管的使用寿命。

6 速调管的更换标准

速调管设计、结构、材料、工艺等都是决定速调管寿命的主要因素。因此,在通常情况下当发现加高压工作时间超过速调管的使用寿命时间(国内目前参考值为5 000小时)时(尤其是宽脉冲情况下),在排除外围电路故障后,输出功率降低和调制器反向电流降低这两种情况是速调管接近寿命期限的两个主要标志。另外,通常钛泵电流超过20 μm或不能抽真空也是表明速调管可能漏气,需要更换。

7 思考及建议

我国天气雷达维护面临很多问题,主要难点包括:维护维修资金有限;速调管供货单位唯一,无法获得满意的性能价格比;储备比例偏低也是未来维护资金占用高的潜在问题。

根据速调管技术特性,针对我国雷达速调管供、需、用中存在的问题和难点,提出改进建议:

(1) 对用户订购的库存状态的速调管应该按规定时间抽真空以延长其使用寿命。

(2) 维护工程师需了解所使用速调管的性能参数。通常不应通过调高电压来保持大功率发射;务必保持最佳通风量以确保速调管冷却并经常检查空气过滤器的清洁,雷达主机房空调温度保持规定温度,这些对延长速调管使用寿命至关重要;在保证要求的输出功率前提下,加载最低的射频驱动电压和脉冲形成网络电压。速调管接近寿命期限时主要是阴极的耗尽,可在寿命终结前期按规定参数适当调高灯丝电压以暂时延长寿命;另外,频繁开关机,对速调管的使用寿命影响巨大!

(3) 根据ASOM系统建立的雷达档案,进一步积累经验,使速调管的更换与备份更加科学化、精细化。

(4) 重新设计技术需求,统一技术指标,引入市场竞争机制,建立国内和国际竞争市场。

(5) 对现有速调管进行技术升级,提高使用寿命。

摘要：文中对比介绍中美多普勒天气雷达速调管的性能、使用寿命及频率分布特点等,分析了国内外速调管性能价格比,提出了我国速调管业务需求备份比例,为我国今后速调管的资金分配提供科学依据;提出了速调管寿命实时跟踪技术和速调管维护保养技术,用以提高速调管的工作性能、延长其使用寿命。同时,针对我国雷达速调管供、需、用中存在的问题,提出了改进建议,以实现雷达的稳定可靠运行。

关键词：天气雷达,速调管,性能

参考文献

[1]陈之政.一种新型的S波段天气雷达发射机[J].现代雷达,2001,23(2):54-56.

[2]中国气象局.新一代天气雷达观测规定[M].2005:6.

[3]管耀武,徐家品.高功率微波发射技术在气象雷达中的应用[J].成都信息工程学院学报,2004,19(1):82-85.

[4]NWS ROC.NEXRAD Technical Requirements(NTR)[S].1991:3-56.

[5]NWS ROC.Inspection,Lubrication,and Maintenance Re-quirements Manual[M].2008:20-50.

[6]NWS ROC.Weekly Report NEXRAD Frequency Used[R].2009:32-58.

[7]中国气象局气象探测中心.综合气象观测系统运行监控平台(ASOM)工作报告V1.0[R].2010:30-31.

[8]中国气象局气象探测中心.综合气象观测系统运行监控平台(ASOM)功能规格说明书V1.0[M].2010:23-48.

[9]中国气象局气象探测中心.综合气象观测系统运行监控平台(ASOM)技术报告V1.0[R].2010:47.

[10]NWS ROC.Communications&Power Industries CPI KLYS-TRON CARE2006:4-38.