污水处理效果（精选12篇）
污水处理效果 篇1
摘要：本文对大庆油田某联合站污水岗二次沉降罐、普通污水过滤罐、深处理滤罐三个环节出水含油和悬浮物两项指标合格率进行分析, 得出各个环节出水悬浮物的合格率都很低。通过对三个环节油和悬浮物的去除率分析, 得到二次沉降罐去除率低, 致使过滤系统负担重, 滤料反冲洗再生能力差, 导致水质不合格。本文从工艺、转油站来液温度、腐生菌对水质的影响进行分析, 采取了临时解决措施。
关键词：沉降,过滤,油,悬浮物
污水处理站, 采用两级沉降, 二次沉降罐内投加絮凝剂和杀菌剂, 一级核桃壳过滤工艺, 两级多层滤料过滤工艺处理后污水指标含油≤20mg/l, 悬浮物≤10mg/l;深度污水处理采用两级多层滤料过滤工艺, 滤后水经紫外线杀菌后外输, 处理后污水指标为:含油≤8mg/l, 悬浮物≤3mg/l, 硫酸盐还原菌≤25mg/l。
1 各段流程水质情况分析
1.1 二次沉降放水达标情况
普通污水过滤采用的是核桃壳过滤, 使用要求来水含油≤50mg/l, 对悬浮物浓度没有要求, 核桃壳过滤的前一个工艺是二次沉降, 所以是二次沉降放水含油要≤50mg/l, 才能为水质合格奠定基础。二次沉降放水含油浓度中可以看出放水含油的浓度超标部分的浓度主要集中在60～80mg/l之间, 最大值接近110mg/l。经计算得到二沉放水含油的合格率为50%。
1.2 污水普通滤后达标情况
经过一级核桃壳过滤工艺处理后的污水悬浮物浓度分布, 此阶段悬浮物指标≤10mg/L, 从中可以看绝大多数的点都是分布在10mg/L以上, 而且4份悬浮物浓度严重超标, 在50～80mg/L之间波动, 污水普通过滤阶段悬浮物合格率为16.1%。
1.3 污水深处理滤后达标情况
从以上分析可以知一沉来水含油的合格率较低为50%, 普通过滤和深处理后含油的合格率较高分别是97%和98%, 悬浮物的合格率较低, 分别是16.1%和22%。
2 各段流程除油和悬浮物的能力分析
2.1 各工艺阶段油和悬浮物的去除率分析
计算得到二次沉降, 普通污水过滤, 污水深处理三段工艺1～6月份油的平均去除率分别为44%、80%、63.2%;1～6月份悬浮物的平均去除率分别为20%、74.7%、64.6%, 在二次沉降阶段两项指标的去除率都是最低的, 悬浮物的去除率只有20%, 致使过滤设备负担较重, 而且上面分析得出二次沉降罐出水不稳定, 又容易使过滤器内滤料污染严重, 反冲洗困难, 日久则造成滤料板结失效, 最终导致水质不合格。
3 水质不合格的原因
3.1 工艺方面存在问题对水质的影响
加药工艺不完善对水质产生影响, 普通污水站和深度污水处理站只有一个加药点, 在二次沉降罐进口, 在加杀菌剂时不能投加絮凝剂, 影响悬浮物处理和油的处理效果。应把两个加药工艺分开, 保证连续加药;为了提高一沉的沉降分离效果, 降低二沉来水油和悬浮物的含量, 应在一沉入口设立一个加药点, 加絮凝剂。
3.2 转油站来油温度对水质的影响
(1) 转油站来油温度对油系统放水含油产生影响。
实施低温集油后, 转油站来液进站温度降低, 从表1可以看出, 如果转油站来液温度低于32℃时, 油系统放水含油浓度就会大幅度升高, 会导致污水系统处理负荷加重。
(2) 转油站来油温度对反冲洗产生影响。
实施低温集油后, 转油站来液进站温度一般情况下为30℃左右, 反冲洗用的水是滤后水, 与转油站来液温度经过中间流程后约有1℃温降, 反冲洗效果差, 滤料不能完全再生 (而反冲洗水温至少达到32℃才适合滤料再生) , 所以导致水质不合格。
3.3 腐生菌 (TGB) 大量繁殖对水质的影响
污水中悬浮固体一般为泥砂、各种腐蚀产物和垢、细菌。油田污水中的细菌主要有:硫酸盐还原菌 (SRB) 、铁细菌 (IB) 、腐生菌 (TGB)
该腐生菌类多数是存在于低矿化度 (不大于5000mg/l) 开式污水处理流程的污水及注水系统中。但在高矿化度或闭式污水及注水系统中, 也有此类细菌存在, 温度一般为25℃～35℃时, 流体流速极低的情况下, 如罐和容器底部污泥下方的滞留液体内腐生菌便大量繁殖。它们产生的粘液与铁细菌、藻类等一起附在管线和设备上, 敞开的水罐或者池中, 漂浮的粘状物质附着在罐池的周边, 他们的颜色可能是白、黄、褐或黑色。
4 针对水质不合格采取的措施
4.1 对滤料进行化学方法再生
在滤罐里投加助洗剂进行化学再生加入药量根据滤料污染程度投加, 污染较轻一罐加入40kg, 污染特别严重时加入80kg, 浸泡40min后再连续反冲洗两次, 可以使滤料再生。
4.2 加净水剂降低来水悬浮物浓度
为降低来水悬浮物, 7月份在来水前采取了在一沉前用临时管线加入净水剂, 加入净水剂前后来水悬浮物浓度和含油浓度变化对比, 加入净水剂后来水悬浮物明显下降, 含油也有所下降但是没有悬浮物明显, 但是含油已经下降到滤罐对二沉放水的标准要求50mg/l以下。
从中可以看出加净水剂后, 二沉放水与来水比较悬浮物降低较小, 二沉放水悬浮物浓度没有达到核桃壳滤罐的来水技术要求40mg/l以下。所以在加净水剂的初期水质是合格的, 但运行一段时间后, 但由于仍然是超负荷运行, 所以运行一段时间后悬浮物又超标, 所以解决水质的根本问题应从工艺改造上解决。
5 结语及认识
(1) 水质治理是一项系统工程, 是一项连续性和综合性的工作, 不能单纯的靠完善某个工艺就能完成, 应对各环节的工艺进行调整完善, 尤其是作为核心处理部分的沉降、过滤和加药工艺进行完善改造, 并做好收油、清淤、排泥、反冲洗等工作, 以提高污水处理系统整体的适应性。
(2) 应该严格执行“节点管理法”, 将污水水质管理点前移至转油站, 把油系统和水系统看作一个连续水质管理链, 并将转油站至注水站之间划分为若干管理节点每个节点都确定管理指标和相应的管理办法, 以达到点点达标则系统达标, 系统达标则出口达标的管理目标, 提高污水水质。
(3) 工艺不完善是造成水质不达标的主要因素, 因此已经对伴热工艺管线和加药管线进行立项改造, 改造后水质会进一步改善。
污水处理效果 篇2
以上海市宝山区张墅村处理农村生活的人工湿地系统为研究对象,对其进行周年的采样监测,从而评价人工湿地的处理效能.研究表明,污染物在人工湿地的去除过程中,为吸热过程,出水的温度要明显低于进水的温度,同时发现,湿地的出水的pH值亦远小于湿地进水的pH值.湿地的出水溶解氧均值>2mg/L,说明湿地由还原反应逐渐过渡至氧化反应.湿地对CODcr的去除效率为68.44%,CODMn的平均除去率为61.44%,BOD5的去除率为68.78%.NH3-N的`去除率高达92.2%.TP的去除率仅为31.64%.TP去除率可以通过在湿地内增加Ca、Fe或铝含量较高的填料予以提高.除TP外,人工湿地对污水的各污染指标均有较好的去除效率,且人工湿地低投资、低能耗及低管理,说明人工湿地是处理农村生活污水的行之有效的技术.
作 者：陈雷 张列宇 饶本强 熊瑛 蒋立哲 作者单位：陈雷(陕西省环境工程评估中心)张列宇(中国环境科学研究院)
饶本强(信阳师范学院生命科学学院)
熊瑛(易道,上海,环境规划设计公司北京分公司)
舞台扩音人声效果的调试处理 篇3
关键词：舞台音响；调音效果；频率均衡
发展到目前的效果处理设备，用于改变音源音色的技术手段并不太多，其中比较常用的只有频率均衡、延时反馈、限幅失真等3种基本方法。
一、频率均衡
很明显，频率均衡的分段越多，效果处理后精细程度也会越高。一般调音的均衡单元通常只有三四个频段，这显然满足不了精确处理音源时的要求。为了能足够灵活的对人声进行任意的均衡处理，最好使用频点、宽度以及增益都可以调整的四段频率来处理。
为了在不破坏人生自然感的基础上对其进行特定效果的处理可以使用1/5倍频程来均衡处理，会有以下几种情况：
（1）音感狭窄，缺乏厚度，可在800Hz使用1/5倍频程的衰减处理，衰减时最大值控制为-3dB。
（2）卷舌齿音的音感会显尖啸，"嘘"音会缺乏清澈感，2500Hz处可以使用1/5倍频程的衰减处理，衰减时最大值控制为-6db。
二、延时反馈
延时反馈是效果处理当中应用最为广泛，但也是最为复杂的方式。其中，混响、合唱、镶边、回声等效果，其基本处理方式都是延时反馈。
1.混响
混响效果主要是用于增加音源的融合感。自然音源的延时声阵列非常密集、复杂，所以模拟混响效果的程序也复杂多变。常见参数有以下几种：
混响时间：能逼真的模拟自然混响的数码混响器上都有一套复杂的程序，其上虽然有很多技术参数可调，然而对这些技术参数的调整都不会比原有的效果更为自然，尤其是混响时间。
扩散度：这个参数可以调节混响声阵密度增长的速度，其可调范围为0～10，当它的值比较高的时候，会让混响效果更加丰厚、更加温暖；当它的值较低的时候，混响的效果就会比较空旷以及冷僻。
预延时：自然混响声阵的建立都会延迟一段时间，预延时即为模拟次效应而设置。
调制深度：指上述调频电路的调制深度。
混响类型：不同房间的自然混响声阵列差别也较大，而这种差别也不是一两项参数就能表现的。在数码混响器当中，不同的自然混响需要不同的程序。其可选项一般有小厅（S-Hall）、大厅（L-Hall）、房间（Room）、随机（Random）、反混响（Reverse）、钢板（Plate）、弹簧（Sprirg）等。 房间尺寸：这是为了配合自然混响效果而设置的，很容易理解。
2.延时
延时就是将音源延迟一段时间后，再与播放的效果处理。依其延迟时间的不同，可分别产生合唱、镶边、回音等效果。
延时、合唱、镶边、回音等效果的可调参数都差不多，具体有以下
*调制频率（Freq），指主延时的调频周期。
*调制深度（Depth），指上述调频电路的调制深度。
*高频增益（HF），指高频均衡控制。
*预延时（Ini Dly），指主延时电路预延时时间调整。
*均衡频率（EQ F），这里的频率均衡用于音色调整。
3.声激励
对音源信号进行浅度的限幅处理，音响便会产生一种类似“饱和”的音感效果从而使其发音在不提高其实际响度的基础上有响度增大的效果。
在人声音源当中，除了一少部分经过专门训练的人之外，大部分的发言都缺乏劲度，因而这里的激励处理是十分必要的。
均衡调好之后，再调节激励器。首先调节激励器的混频电平与驱动电平到最大的状态，频率调谐放在2500Hz，如果有发音嘈杂或者音色过硬的现象，可调低驱动电平，这种调整会有音源硬度的变化。驱动电平如果调在较高的位置，混频电平却调低，那么高硬度声响的音响会保持不变，可它会被未激励处理的原声掩盖。
4.混响效果的调整
混响效果一般包含了两个方面，基础润饰和强染色，下面介绍一下这两方面的调整方式。
基础润饰效果是为了增加音源的融和性，同时还不能让人听到有房间的残响。第二方面的强染色效果，是为了让音源有余音缭绕的渲染性，这种效果有以下三种处理方式：
（1）产生空间感。利用房间或厅堂的混响效果。模拟出余音缭绕的自然混响效果，这是混响最有效也是最简单的方式。
（2）产生回音效果。长延时时间的延时反馈处理，可以模拟山谷回音效果；处理的延时时间一般都与演唱歌曲的节奏合拍。
（3）生成融和的声背景。混响效果对美化人声音源作用是非常有效的，所有的人声演唱尽量使用混响，演唱后出来的效果才有可能是最好的。下面推荐如下效果处理方式，即延时一混响串联处理方式。此种处理的延时时间一般为200-600ms，反馈增益40%-60%，混响使用大厅混响效果，混响时间为2-8s。串联处理后的混响效果要求平滑、连贯。如果处理后的声响音头毕露，则可作如下调整，一是缩短延时时间，二是增加混响的响度，三是增大混响的时间。
提高炼油污水处理效果的措施 篇4
1 采取清洁生产措施
清洁生产是工业污染防治的最佳模式。洛阳分公司应用等标污染负荷法,对各炼油生产装置所排污水进行评价,分析确定主要排污口为油气车间含油污水、常减压电脱盐含油污水、四联合净化水等,对其实施有针对性的清洁生产方案,实行生产全过程的污染控制,从源头减少污染负荷,降低炼油污水处理场的压力。
1.1 实施原油二次脱水措施
洛阳分公司有2个原油罐区,10台5×104m3原油罐,脱水量约为2×104 t/a。如果原油罐脱水不完全,原油带水会冲击下游常压电脱盐装置,但由于罐容大,罐底水量少,在脱水操作上很难完全准确把握,原油脱水带油多,是油气车间含油污水油含量较高的主要原因。公司采取将其中一个原油罐G103作为二次切水罐,将其余9个原油罐脱出的污水经污水提升池全部提升送至罐G103集中沉降脱水,脱出的污水自流排入含盐污水管网。由于罐G103具有5×104 m3罐容,一季度脱水一次,污油水在罐内有充分的沉降时间,保证油水分离效果,避免了单罐多次人工脱水含油造成的损失和对下游污水场带来的冲击。增加原油二次切水系统后,石油类、COD、氨氮等污染物含量均有大幅降低,外排污水含油量平均仅为62 mg/L,效果显著,如表1所示。
mg/L
1.2 常减压电脱盐污水新建电脱盐切水除油装置
近年来洛阳分公司加工的原油性质差、品种杂,电脱盐装置的电脱盐污水含油浓度高,有时每升污水中油含量高达几万毫克,达不到污水分级控制指标()的要求。为解决电脱盐切水含油量较高问题,洛阳分公司在常减压蒸馏装置新建一套电脱盐切水除油装置,在装置内对电脱盐污水进行预处理。该设施原理是将超声波破乳技术、波纹斜板隔油技术、水力旋流分离技术有机结合,形成一种高效稳定的污油水分离系统。电脱盐切水经沉降隔油、水力旋流除油后,显著降低了电脱盐装置外排污水的含油浓度,切水油含量与上年同期相比大幅降低,达到100 mg/L以下的水平,监测数据见表2。
mg/L
1.3 新建投用110 t/h污水汽提装置
随着洛阳分公司原油加工量增加,以及原油硫含量增加,酸性水排放量不断增加,原有的酸性水汽提装置不能满足酸性水处理需要,酸性水汽提后的净化水氨氮含量频繁超出工艺控制指标(氨氮),对炼油污水处理场造成冲击。利用800×104 t/a油品质量升级工程机会,新建110 t/h酸性水汽提装置,全厂含硫污水分为加氢型含硫污水和非加氢型含硫污水分别进入两套110 t/h酸性水汽提装置分质处理。该装置采用单塔加压汽提工艺,原料水经过脱气、除油、换热后,进入汽提塔顶部,塔底用1.0 MPa蒸汽间接加热汽提,酸性水中的硫化氢、氨同时被汽提,硫化氢在塔顶经过冷凝、分液后,送到硫磺回收装置,富氨气自塔的中部抽出,经分凝、脱硫化氢,通过压缩冷凝后得到副产品液氨,塔底得到合格的净化水[1]。解决了原污水汽提能力不足的问题,提高了处理效果,降低了净化水氨氮含量,保证了炼油污水场进水水质,监测数据见表3。
mg/L
1.4 实施污水汽提注碱渣技术改造
洛阳分公司液态烃脱硫醇装置废碱渣年产量超过1 kt,原采用碱渣湿式氧化装置脱硫、浓硫酸中和、酸性水限流排放至炼油污水处理场处理工艺。该工艺存在浓硫酸中和碱渣作业风险大,酸性水低温盐结晶堵塞管线、作业过程恶臭气体对环境污染大等问题,其处理过的酸性水中的COD(化学需氧量)高达2.91×104 mg/L,使炼油污水处理场处理难度大增。通过实施酸性水汽提塔注废碱渣技术改造,停用了碱渣湿式氧化装置,不再进行碱渣酸化处理,去除了净化水中约70%的固定铵,可以利用废碱渣并降低净化水氨氮,有效降低酸性水对炼油污水处理场的冲击[2]。表4为注碱渣前后净化水成份监测数据。
2 炼油污水处理场优化处理措施
洛阳分公司对炼油污水处理系统各装置单元的构筑物和运行情况进行分析,采取了以下优化措施以提高炼油污水处理场的运行稳定性和处理效果。
2.1 增加均质调节罐发挥均质调节设施的作用
由于历史条件限制,在早期炼油污水给排水设计、建设中忽略了污水水量、水质的调节和均质设施[3],随着炼油企业加工原油品种多样化、劣质化程度的提高和加工深度的不断延伸发展,炼油废水的污染物成分日趋复杂、浓度变化较大;装置生产调整或检修也会带来水量的波动。污水水质、水量的大幅波动,会给利用微生物作用降解有害物质,达到处理污水目的的生化处理工艺带来较大波动。微生物需要有正常的生活条件,污水水质变化直接影响微生物的正常生长甚至会造成微生物中毒,将直接影响水质处理效果。所以水质水量的波动影响炼油污水处理场的稳定运行,必须设置均质调节设施。洛阳分公司在炼油污水改造项目时增设了4台均质调节罐。均质调节罐对来水水量的突变起调节作用,对来水中污染物浓度的变化起到均质作用,并可以去除污水中的石油类。减少来水水质、水量波动对污水处理运行的冲击,从而保证后续处理设施的稳定运行。污水调节罐已经成为炼油污水处理场不可或缺的重要设备。2013年炼油污水总进口石油类含量99.7～69 600 mg/L,平均9 080 mg/L,经过均质调节罐以后石油类降至37.0～716 mg/L,平均120 mg/L,对石油类的去除率达到98.7%,石油类的波动也大幅降低。
2.2 提高隔油浮选系统处理效果
隔油、浮选系统的主要作用是去除污水中的石油类和悬浮物等污染物,保护后续生化处理系统免受石油类污染物的影响。石油类物质对生化系统的影响比较大,必须严格控制生化进水的石油类含量。通过对CPI收油设备的改进,保证收油操作正常进行,加强对CAF的调整操作,对曝气机故障及时检修,保证CAF气泡均匀,操作上保证CAF、ADAF及时排渣;对所用浮选药剂进行筛选,选用无机絮凝剂与有机高分子絮凝剂相结合的方式,充分发挥无机絮凝剂和有机高分子絮凝剂各自的电中和、破乳、絮凝、胶连作用,提高对石油类的去除效果,同时降低浮渣产生量。通过对操作和絮凝剂的优化,保证隔油、浮选处理效果,CPI、CAF、ADAF石油类分析数据见表5。
mg/L
保持隔油浮选处理系统的有效池容是保证其处理效果的关键因素之一。为此必须做好日常操作的收油、排渣、有排泥,对于影响操作的设备问题及时发现,及时处理。
2.3 提高生化处理效果的措施
2.3.1 提高水解酸化效果的措施
水解酸化处理是将炼油污水厌氧处理过程控制在厌氧消化的第一阶段,即水解酸化阶段。将污水中非溶解态的有机物截留并逐步转变为溶解态有机物,将难生物降解物质转变为易生物降解物质,提高污水的可生化性,提高后续好氧生物处理的效率[4]。维持水解酸化过程所需的条件非常重要。由于推进器故障较高,水解酸化在实际运行过程中,为维持污泥流化状态,防止污泥沉积,采取了在池内少量鼓风的方式,降低了水解酸化的处理效果。通过加强水解酸化推进器检修力度,配备备用推进器,确保推进器出现故障时能及时更换,维持水解酸化池的厌氧状态。
2.3.2 提高两级好氧处理效果的措施
1)加强排泥操作,控制合适的污泥龄。微生物有一个正常的新陈代谢的过程,污泥龄较小时,微生物衰减相对较小,细胞残留物产生量低,活性比例大;随着泥龄增加,细胞残留物开始增加,微生物活性比例降低,当泥龄变得非常大时,活性微生物比例可能非常小,处理效率就会降低。炼油污水处理装置加大了对生化剩余污泥处理的力度,保证生化系统正常排泥,控制生化处理系统中活性污泥中的微生物活性。2)二级生化曝气池增加生物填料,曝气池改为泥膜法工艺。对二级生化工艺参数分析发现:其BOD污泥负荷约0.02 kg/(kgMLSS·d)左右,远低于0.3～0.5 kg/(kgMLSS·d)的要求,活性污泥处于营养严重不足状态,污泥处于内源呼吸段,导致污泥解体老化。在实际运行过程中也发现,污泥深度逐渐降低,生物量减少,降低了二级生化的处理效果。因此对二级生化曝气池进行改造,在每组三间池的第一间安装生物填料,曝气池改为泥膜法工艺。曝气池前端降低曝气量,使其保持在缺氧状态,微生物附着在生物填料上进行挂膜,使污水中的大分子有机物可以进一步分解,提高其可生化性。生物填料也有利于水中反硝化细菌的附着,有利于反硝化作用的进行,分析结果表明:炼油污水总进口总氮平均为63.7 mg/L,出水平均32.6 mg/L,去除率48.8%。
3 运行效果
通过实施以上措施,炼油污水处理效果不断提高,排放口水质逐步提升,2014年1月～6月炼油污水排放口COD平均为50.5 mg/L,低于60 mg/L的排放标准。炼油污水排放口数据见表6。
4 结语
1)通过对上游排放口进行等标污染负荷评价,确定主要污染源,并针对性实施清洁生产方案,对炼油污水排放实行全过程控制,可减少污染物产生,降低炼油污水处理场负荷。
2)通过优化和完善炼油污水处理工艺,可不断提高炼油污水外排口水质,适应污染物排放标准逐步提高的要求。
摘要：通过推行清洁生产和对炼油污水处理设施的改造优化,对炼油污水实行生产全过程的污染控制,实施原油二次切水、电脱盐除油、新建投用110 t/h污水汽提、碱渣注汽提等清洁生产方案,降低上游装置排放污水中的污染物含量。同时分析了炼油污水处理装置的运行状况,经过改造和完善炼油污水工艺,发挥均质调节罐的作用,提高隔油浮选的处理效果,改善生化处理运行条件。使上游各分级控制口排污得到控制,炼油污水外排水质逐年提高,达到排放标准逐步提高的要求。
关键词：炼油污水,处理效果,措施
参考文献
[1]程彬彬.酸性水汽提装置工艺浅析[J]河南化工,2010,27(7):45-47.
[2]刘静翔,黄占修,耿庆光,孙宁飞.酸性水汽提塔注废碱渣工艺技术应用[J].炼油技术与工程,2013,43(5):24-27.
[3]王旭江,张晓方,林涛.罐中罐技术在炼油废水处理中的工业应用[J].石油化工环境保护(现更名为石油化工安全环保技术),2003,26(4):19-22.
《效果图的美工处理》 篇5
美工的处理不单单是添加一些人物、花草、产品，更要从整个设计的色彩搭配、logo的搭配和一些相关的设计元素着手，使整个画面亮丽、和谐、美观。
下面这幅图就是经过美工处理的图纸，如果你有大把的时间，可以用更高明的手段把你的工作做的尽善尽美，但毕竟效率是第一位的，处理一幅这样的图纸，你只要5分钟…….
我们来看这张效果图，这是我们设计室的一位小伙子设计的，平心而论，如果直接交付给你的客户，我觉得已经足够了，如果你觉得对不起自己，那么请你打开photoshop
首先我们要知道它的一些不足，比如：整体画面的视觉冲击力不够、颜色的对比不够、logo的搭配不紧凑，光感不足等，那么我们开工吧……
首先用仿制图章工具修正那个不满意的字，将一些建模时没有对整齐的部位修改，你可以用到多边形套索工具，填充工具等，还有就是经过jpg压缩后形成一些溢出，尽量做的规范一些。
在max里很容易就可以达到这样的背景色效果，好在ps处理这样的事情也时手到擒来，用钢笔工具沿着展具的外形勾出上部的外轮廓，经闭合后做为蚁线选区，在通道里新建一个层，用默认的前后背景色拉取一个渐变，由于整个北京是黑色的，这个渐变的范围要在交界处，行程要短，然后将此通道做为选取，回到图层模式，新建一个图层，填充黑色，就会得到一个交接自然的黑色背景。
现在我们来调颜色。原图的桔红色暗淡，色彩不鲜艳，且没有立体感，直接加重整副画面的色彩饱和度就可以解决这个问题，因为没有其它的颜色，所以这一步不必考虑太多。白色部分偏暗，如果你想通过色节或对比度来调节会影响其它的区域，再用蒙版或其它的什么方法都很繁琐，我们直接用可选颜色，选择白色部分，轻轻一拉解决问题，对比度得到补偿，且不影响其它色彩的数值(约等于，呵呵)
现在我们来调颜色，
原图的桔红色暗淡，色彩不鲜艳，且没有立体感，直接加重整副画面的色彩饱和度就可以解决这个问题，因为没有其它的颜色，所以这一步不必考虑太多。白色部分偏暗，如果你想通过色节或对比度来调节会影响其它的区域，再用蒙版或其它的什么方法都很繁琐，我们直接用可选颜色，选择白色部分，轻轻一拉解决问题，对比度得到补偿，且不影响其它色彩的数值(约等于，呵呵)
用羽化的笔刷刷白(想将来这些白色会透明)，将图层的透明度降低，因为玻璃会反射周围的光线和影像，你不用多想，再多一层这种表现会合理的多，只有合理了才像，嘿嘿
选一张商业空间照片(卖场)这个很容易再网上找到，截取部分场景，不惯你用什么方法，降低图层透明度也好，利用图层样式也好，总之这个原理是对的。
突然接到一个电话：你好!我找设计室小牛。喂，小牛，后背板上我选择什么样的画面好啊?…什么?忘了做?….不行啊，这个商场有要求的，……不是啦，太空旷也不好啊……..没做这个预算?不行啊，得加上!……..啊?图出来了，……不行不行，你只讲美观，我得讲效益……(看到牛汗淋漓)于是安慰到：牛子，加吧，不然教程的内容太少了：)喂，喂，我们经理说了，这几个灯箱就饶给你了………(看谁的汗多……..)
大概算了一下，12套菲利普灯具600元，画面写真100元，工时费………算了算了，不算了。牛子，倒杯水!!!
咱可说好了，加的这个人是为了给柜子做参照物的，模特可不是白送的哦。牛子点头哈腰：知道知道，嘿嘿，嘿嘿。起身走人，听到牛子隐隐约约的打个电话：喂，涓子，我可做完了，等会儿就找你啊，嘻嘻，去哪玩?….哪?………@#￥%^&×
我知道这张图为什么没有做好了@#￥%^&×
污水处理效果 篇6
【关键词】水解酸化-接触氧化法；印染废水；优势
0.引言
印染废水具有污染物浓度高、成份复杂、水质多变的特点，一直是工业废水治理的重点和难点之一[1]。瑞安印染业的发展有着悠久的历史，它为当地带来经济效益的同时，对自然环境产生了严重的污染。水解酸化—接触氧化工艺处理印染废水具有投资省、运行费用低、脱色明显、生物降解率高等特点，在印染废水处理工程中获得了广泛应用[2]。本文在瑞安市印染行业调查的基础上，对水解酸化-接触氧化法处理印染废水效果进行综述性分析，旨在为印染废水处理工程技术的优化发展提供参考。
1.瑞安市印染废水处理现状及处理技术
瑞安市以棉、筒子纱、绞纱染色为主，印染企业生产设备大部分为高温高压染色锅、开门锅和常温水洗机。其印染废水的特点为：水量大、可生化性差、色度高、水质不稳定。
处理印染废水的方法有：物化法、生化法、化学法等。为了探求高效、低耗、低投资的印染废水处理技术，近年来在厌氧法与好氧法的结合方面进行了大量的研究，水解酸化—接触氧化工艺得到了大力推广。
2.水解酸化-接触氧化法工艺过程
水解酸化—接触氧化法工艺处理印染废水的实质是首先通过使印染废水发生水解酸化反应，将印染废水中较难分解的高分子污染物分解成较小的污染物分子，从而改变印染污水的可生化性，再进行接触氧化实现印染废水的处理过程。这个过程分为两个阶段：水解酸化阶段和接触氧化阶段。
2.1水解酸化
印染废水可生化处理性差的原因主要是慢速生物降解有机物和难生物降解有机物所占的比例高。一般好氧生物处理对色度和难降解有机物的去除率不高。主要是因为某些染料、中间产物和添加剂在单纯的好氧条件下分子结构很难能破坏。生物降解半衰期很长。虽然投加化学药剂和生物曝气法相结合能增加其对色度和难降解有机物的去除能力，但运行费用较高。而在厌氧（非传统厌氧消化）条件下，通过厌氧菌的水解胞外酶的作用，可使长链大分子有机物断裂为短链小他子有机物，不溶性有机物水解为溶解性有机物，从而破坏染料分子的发色基团并降低色度，提高废水的可生化性，减轻后续处理负荷。即使不能直接降低色度，也能使其在好氧条件下较容易被降解。通过酸化池，将其控制在酸化水解阶段，可代谢生成简单的丁酸、乙酸和甲酸等有机酸以及醇类、醛类、氨及少量二氧化碳、氢气等。
2.2接触氧化
接触氧化是一种介于活性污泥法与生膜法之间的生物处理工艺。兼有活性污泥法与生物膜法优点，其机理是在曝气反应池内设置填料，池内既有活性污泥又有生物膜，形成密集的生物群体，增加了废水与生物接触的面积，连续曝气和生物膜的及时更新，增强了生物的活性。
3.水解酸化-接触氧化法工程案例及工艺优势
瑞安某印染有限公司是一家专业从事棉化纤布料染整的民营企业，公司产生污水的工序有轧卷、煮炼、退浆、染色等工序，使用染料以活性染料（占80%）为主，并伴有少量还原染料、分散染料和直接染料。生产车间分别排放有烧碱、渗透剂、淀粉酶、染料、保险粉、碱剂等废水。
现对其进行提标改造，使出水达到《纺织染整工业水污染物排放标准》GB4287-2012表1中Ⅰ级排放标准。
3.1设计规模与目标
（1）设计水量。本工程处理水量为350m3/d，即Qd=350m3/d，Qh=17.5m3/d。
（2）根据实测，本方案设计的水质条件见表1。
（3）处理目标。废水处理设施执行《纺织染整工业水污染物排放标准》GB4287-2012表1中Ⅰ级排放标准。
3.2处理工艺
本设计工艺流程见图1。
本设计系统的厌氧工艺段采用水解酸化法，它可以大大提高废水的可生化性，改善后续生化处理的条件。
在好氧工艺段采用接触氧化法。生物接触氧化工艺采用固定式生物填料作为微生物的载体，生长有微生物的载体淹没在水中，曝气系统为反应器中的微生物供氧。由于生物接触氧化法的微生物固定生长于生物填料上，在反应器中能保持很高的生物量，因而对CODcr、BOD5等有很高的去除率。
3.3系统运行效果
废水处理各单元的运行效果见表2。
3.4投资及运行成本
该工程总造价为55.7万元，总占地面积为310m2。废水处理站总装机功率为48.6kw，使用功率为253.26kw/d。运行成本为1.88元/t，其中人工费0.37元/t、电费0.54元/t、药剂费0.89元/t，污泥外运费0.08元/t。
3.5经济指标优势
从整体上看本次设计进一步扩展了“水解酸化—接触氧化”的使用范围，具有工艺简单、设备少、造价低、运行管理方（下转第438页）（上接第399页）便、处理效率高等诸多优点，在运行过程中，污泥沉降性能好，耐冲击负荷、处理能力较强，一般情况下不会产生污泥膨胀，同时运行方式灵活，其建造成本和运行成本相比其他方法处于较低的工艺水平。
4.结论和建议
（1）水解酸化接触氧化混凝工艺作为传统活性污泥工艺的替代工艺，其处理效果明显优于传统工艺，且能耗低，产泥量少，污泥可直接脱水。该工艺是提高染料废水处理效果切实可行的方法。
（2）采用水解酸化-生物接触氧化工艺处理该高浓度印染废水是可行的，其工艺流程具有出水稳定达标、运行稳定可靠、抗冲击负荷能力强以及工程造价低、设备维修方便等技术特点。
【参考文献】
[1]陈季华，奚旦立，杨波.纺织染整废水处理技术及工程实例，化学工业出版社，2008.
油田污水处理新技术与应用效果 篇7
1 污水处理主体工艺
赵州桥油田污水处理主体工艺采用撬装多功能一体化油田水处理装置, 该装置由多功能向心气浮与电极化合一含油污水处理装置、连续流含油污水处理装置和多功能一体化油田水处理器三部分组成, 其将涡流混凝、气浮选、过滤和电极化处理等物理法处理技术组合在一起, 大大简化了水处理工艺流程。
1.1 橇装多功能一体化油田水处理装置原理
1.1.1 溶气气浮、离心分离除油和微涡旋除污降浊原理
装置首先进行溶气, 溶气水进入装置内进行涡流旋转, 通过涡流旋转将水中的浮油和分散油在离心力和溶解气浮力的双重作用下移向中心后上浮罐顶, 从收油管排除进行收油[1];同时通过涡流混凝和微涡旋将水中微小颗粒聚结成大颗粒和大油珠, 油珠上浮去除, 颗粒则过滤去除。
1.1.2 破乳原理
水中乳化油颗粒随水经过高压电场时, 得到电子, 电子使乳化油颗粒表面的水分子激发脱落或电离形成水合电子e-aq, 水合电子e-aq与O2形成超氧阴离子, 超氧阴离子的氧化性很强, 可以对乳化油颗粒中的有机油核进行降解, 生成CO2和水实现破乳。
1.2 橇装多功能一体化油田水处理装置运行特点
1) 悬浮物、污油去除效果较好。由气浮、涡流混凝、过滤三重作用, 污水中含油量、悬浮物去除率达到80%以上。
2) 现场适应性强。橇装多功能一体化油田水处理装置运行过程中无需加药, 运行成本低, 对油区来水含油量、悬浮物含量要求低且滤后水质稳定。
2 污水处理辅助工艺
2.1 高效三元防垢仪
赵州桥油田产出污水矿化度高达16 000 mg/L, 其中Ca2+含量为500 mg/L, 现场40℃水温下, 碳酸钙最大结垢量达到174 mg/L, 且随着温度升高, 结垢量逐渐增大, 因此选择在过滤器出口安装高效三元防垢仪。高效三元防垢仪采用了由九种金属组成的合金材料, 其中包括了铜、锌、镍等, 这种材料与流体接触时产生一种催化作用, 使流体中各分子之间结合力场发生改变, 同时能使固相颗粒处于悬浮、分散状态, 从而抑制垢的形成。
2.2 紫外线杀菌
由于产出污水中硫酸盐还原菌 (SRB) 、铁细菌 (FB) 、腐生菌 (TGB) 严重超标, 致使设备、管线的腐蚀速率达到0.08 mm/a, 同时其腐蚀产物 (如硫化亚铁和氢氧化亚铁) 与水中成垢离子相互反应形成污垢, 堵塞管道, 因此采用紫外线杀菌装置去除细菌。紫外线杀菌装置主要是通过利用波长为210~380 nm的紫外线使细菌细胞的DNA发生突变使其死亡, 从而达到杀菌的目的[2]。
2.3 其他辅助工艺
由于沉降罐运行一段时间后, 罐内的污油、污泥会越来越多, 若不能及时清理, 就会造成滤前污水中悬浮物含量、含油量超标, 加重过滤器运行负担, 缩短反洗周期, 甚至滤后水质不达标, 因此在沉降罐内增加了负压排泥器, 浮筒收油装置, 并配套了排泥泵和收油泵, 这不仅保证了滤前水质稳定还减轻了工人的劳动强度。
3 应用效果
通过在赵州桥油田运用“橇装多功能一体化油田水处理装置”主体工艺并配套紫外线杀菌、高效三元防垢仪、负压排泥器、浮筒收油等辅助工艺, 滤后水质达到3级标准, 即固体悬浮物含量小于5.0 mg/L, 含油量小于15.0 mg/L, 粒径中值小于3.0μm, SRB小于10/m L, TGB、FB小于103/m L, 新技术运用后水质改善效果显著, 见表1。
水质达到回注标准, 污水全部有效回注, 日节约清水约600 m3, 同时站内三台污水泵全部停用, 日节电约3800 k Wh。
此外每年可减少因水质不合格造成的注水井、地面管网、设备设施、地层解堵等的维护费用约80万元。
参考文献
[1]金胜男.喇嘛甸油田污水处理新技术[J].油气田地面工程, 2012, 31 (7) :58-59.
污水处理效果 篇8
污泥池污水首先经泵进入旋流处理装置将污水中较大油滴进行分离, 分离后污油进入储油罐, 污水自流进入浮选分离装置, 在浮选分离装置内, 水中的剩余污油大部分在气浮作用下上浮, 形成油层分离出水体, 悬浮物凝聚下沉在装置底部形成污泥;出水再进入正弦聚结除油装置, 在其作用下去除水中难分离的乳化油, 从而达到回收利用的目的。
2 污泥池污水处理方式
2.1 利用长锥高速旋流除油技术初步进行泥沙、污水、油分离
长锥高速旋流除油器主要是液–液旋流器的一种, 结构是由内腔呈圆柱形和圆锥形的各段连接而成的。主要是利用液体在圆柱形腔内高速率旋转所产生的离心力, 对有一定密度差的不互溶介质进行分离, 使大部分密度小的介质向轴心运动, 另一部分密度较大的介质则向边壁移动, 最终分别由不同出口分别把泥沙、污水、油排出旋流器而完成分离的全过程。
2.2 利用气浮的基本原理进行污水二次油水分离
带气絮粒上浮时的速度由牛顿第二定律可导出, 上浮速度取决于水和带气絮粒的密度差, 带气絮粒的直径 (或特征直径) 以及水的温度、流态。如果带气絮粒中气泡所占比例越大则带气絮粒的密度就越小;而其特征直径则相应增大, 两者的这种变化可使上浮速度大大提高。
然而实际水流中;带气絮粒大小不一, 而引起的阻力也不断变化, 同时在气浮中外力还发生变化, 从而气泡形成体和上浮速度也在不断变化。具体上浮速度可按照实验测定。根据测定的上浮速度值可以确定气浮的表面负荷。而上浮速度的确定须根据出水的含油和悬浮物含量确定, 最终达到油水二次分离。
2.3 利用聚结波纹板除油机理进行污水三次油水分离
主要是利用油、水的比重差, 使油珠浮集在板的波峰处而分离去除, 借助″浅池″沉淀原理, 制成波纹板变间距变水流流线, 过水断面是变化的, 水流呈扩散、收缩状态交替流动, 产生了脉动 (正弦) 水流, 使油珠之间增加了碰撞机率, 促使小油珠变大, 加快油珠的上浮速度, 达到油水分离的目的。
同时利用波纹板材亲油性, 在波纹板表面形成一层油膜, 油膜逐渐加厚, 借助油的表面张力形成一定大小油珠之后, 受其油珠本身的重力及水流的冲击力使油珠脱落, 随水流经波峰处浮油孔上浮, 由于波纹板增加了聚结表面积, 延长了油水的停流时间, 使油粒充分聚结, 实现水和油的分离, 增强了除油效果。
3 污泥池污水处理效果
该联合站于2013年6月21日起, 对污泥池污水进行处理, 在1个多月 (6月21日至8月1日) 期间, 累计运行72个小时, 累计处理液量2160m3, 除油效果达到50%, 悬浮物祛除达到26%, 处理后的污水进入1000m3污水沉降罐, 运行期间对整个污水系统的水质没有影响。
通过表可以看出, 6月26日之前, 来水水质比较好, 处理后的悬浮物含量较少, 主要原因是这段时间污泥池没有大规模的卸水, 进入7月份, 大量洗井作业水卸入池子中, 通过改变絮凝剂的投加量, 从原来的10L/h调整到15L/h, 有效的控制了处理后水质含油、悬浮物在双50以下, 完成了污泥池污水回收再利用的生产需求。
4 取得一些认识
(1) 联合站多功能洗井水处理装置投产后, 从工艺组成角度对这套装置主要部件进行解析, 包括高速旋流除油模块、浮选模块及正弦聚结除油模块, 对三种模块处理原理进行分析, 优化设备运行, 提高设备处理效果。
(2) 结合处理前后的水质变化情况开展动态药剂调整, 保证后端污水处理效果, 减少对整个系统的冲击。
摘要：目前A油田联合站污泥池污水主要由容器滤罐排污及反冲洗污水、洗井水、管线冲洗污水组成, 这部分污水现在为止还没有有效的处理办法, 基本还是露天存放。长时间露天存放势必会对周围环境乃至地下水资源造成不同程度的污染, 本文通过新设备应用把这部分污水进行回收处理, 进一步进行油、水、泥分离, 使分离的油和水能够回收利用。
关键词：反冲洗污水,洗井水,管线冲洗污水
参考文献
[1]孙华, 滕宇欣.石油化工污泥处理技术的新发展[J].中国石油和化工标准与质量.2011 (05)
污水处理效果 篇9
1 当前我国主要城市污水处理工艺
1.1 活性污泥法
这种方式的原理是将未处理的污水与生活污泥放入絮凝吸附池, 在机械化的高速搅拌作用下, 将二者混合为一体, 在絮凝吸附作用下, 水中的污染物会进入沉淀池中, 从而有效讲固体与液体分离。活性污泥法对污水发挥凝絮、生物代谢以及吸附的作用, 在高速机械叫板过程中实现净化污水的目的。活性污泥法是一种典型的物理法, 对污水中的BOD的清除率高大95%以上, 该方法还具有动力处理成本低的优势。但是这种方法污水处理时间长, 总体投入成本高、处理厂需要占用大量的面积, 且处理厂的管理难度巨大。活性污泥法在吸附池、机械运行以及曝气方式等方面需要进一步改进。
1.2 A/O工艺和AA/O工艺
A/O这是一种脱氧除磷工艺, 采用这两种方法能够有效提升COB、BOD以及SS的出水标准。A/O工艺是指在曝气池中添加全混合的厌氧反应池, 污水初步处理后与回流污泥进行混合。采用A/O工艺处理的污水, 具有水质优、含氮量和含磷量较低, 无需进行三级脱氮除磷处理, 与生物活性污泥工艺相比, 水中污泥含量减少。但是A/O工艺使用前, 要将污水经过硝化处理才能使用。此外回流污泥对厌氧池中的磷的溶解有阻碍作用。AA/O工艺是对A/O工艺的升级, 它分为厌氧、缺氧以及好氧三个反应池, 能够最大限度地取出聚磷菌释放的磷和BOD, 在好氧阶段, 聚磷菌又能够吸收大量的磷, 从而达到脱氮除磷的效果[1]。
1.3 间歇式活性污泥法
又称为SBR工艺, 它是由一个或多个曝气池连接组成的污水处理系统, 当污水进行反应池后进行反应后沉淀, 分离处固体和液体。SBR对污水有一定的调节作用, 能够减轻水质和水量变化给污水处理系统的不稳定影响。该方法操作简单, 剩余污泥量少, 脱水简单, 日常运行管理自动化程度高, 能够实现智能控制。但是这种方法对分析仪器的仪表要求非常高[2]。
2 不同城市污水处理工艺对提升水质效果的对比
活性污泥法一般用于中小城镇的污水处理, 而A/O工艺、AA/O工艺和SBR工艺是在传统污泥工艺上的改进, 三种方法对城市污水处理具有重要意义, 已经成为我国污水处理的三大主要方式。三种方式对污水中的COD、BOD以及SS等污染物有着高效的清除率, 能够有效改善水质。AA/O工艺能够最大限度地清除聚磷菌释放的磷、氮以及BOD, 但是这种技术成本投入大, 一般只在大面积富营养化的水污染处理中才会使用。AA/O工艺比其他几种工艺的出水品质高, 且水质稳定。目前我国云南昆明很多污水处理厂已经使用了该技术, 并收获了理想的污水处理效果, 其中TIN的清除率达到50%以上, 而IP的清除率高达87%以上。
3 城市污水处理工艺改进后对水质提升效果评价
城市污水处理技术综合性较强, 涉及范围广泛, 我国应该在科研、生产以及管理上不断改进技术, 进一步提高我国城市污水处理效率。污水处理新技术改进主要从以下两个方面进行: (1) 改善分离技术, 可以对传统污水处理装置进行改进, 采用回转式固液分离技术, 将高效气浮技术和新型重力沉淀技术运用进来, 从而提高污水分离效率。 (2) 改进活性污泥工艺和生物膜工艺。针对这两项技术的改进要使用微孔曝气技术, 包括A/O工艺和AA/O工艺, 引进生物膜接触面氧化、表面曝气、氧化沟以及SBR等技术, 从而进一步提升水质。我国在对污水处理工艺进行改进后, 污水处理指标显著提升, 投入进污水处理的经济费用显著降低, 有效增加了企业的综合经济效益, 减少水污染, 从而促进企业可持续发展。
4 结语
目前我国很多大城市在污水处理工作上已经取得了傲人的成绩, 但是在工艺上仍然有很大的改进空间。为了进一步提高城市污水处理效率, 我们要不断改进技术, 借鉴国外城市污水处理的成功经验和优秀成果, 积极引进新技术和新设备, 加快污水处理工艺创新研发, 进而为我国的生态环境保护事业做出贡献。
摘要：随着现代工业化社会的不断推进, 环境污染问题日益成为制约社会经济发展的主要矛盾。尤其是水排污企业对水资源的污染是巨大的, 为了确保城市水生态环境的绿色安全, 必须采取科学有效的污水处理工艺改善城市水质。本文首先阐述了当前我国城市污水处理工艺现状, 然后提出城市污水处理工艺的改进措施, 最后对改进后的污水处理工艺的应用效果进行对比评价。
关键词：城市污水处理工艺,水质提升效果,比较
参考文献
[1]张欢.MBR在煤化工污水处理中的可行性研究[J].中国高新技术企业, 2015, (06) :105-106.
污水处理效果 篇10
1 各项参数设计
设计进、出水水质状况如表1所示。
mg/L
经过几年来的运行,CODCr的去除率可达91%以上,SS的去除率可达92%以上,均大大超过设计要求,实现达标排放。但运行中发展:随外界季节气温的不同,氧化沟内MLSS对CODCr和SS去除率的变化影响也不同。通过对该厂正常运行的各项数据分析,研究MLSS对CODCr和SS去除率的影响,找出了不同季节条件下的最佳MLSS的规律,很大程度地提高了CODCr和SS的去除率,达到了较好的处理效果。
2 漯河地区季节温度变化
漯河地区位于暖温带南部边缘,属于温暖性季风气候,冷暖交替,四季分明。全市累年平均气温为14.6℃;7月份最热,累年平均气温为27.5℃;1月份最冷,累年平均气温为-2℃。一年内平均气温变化曲线如图1所示。
从图1可以看出:本地区四季分明,冬夏温差大。每年3月份到6月份温度呈上升趋势,并且温度上升速度很快,最高温度可达30℃左右,平均温度在22℃左右;每年7月份到9月份温度保持较高水平,平均温度可达28℃,最高温度可达34℃左右;进入10月份温度明显下降,每年10月份到次年2月的平均温度在-9~6℃之间,温度较低。
3 随季节变化氧化沟MLSS对CODCr和SS去除率影响的变化趋势
3.1 在3~6月份MLSS对CODCr和SS去除率的影响变化趋势(如图2所示)
从图2可以看出,CODCr的去除率在3~6月份平均可达92%左右,最高达到95%,SS的去除率平均可达93%左右,最高达到96%。曲线波峰多出现在3800~4 700 mg/L之间。氧化沟内MLSS高于4 700 mg/L以后,CODCr、SS的去除率随着MLSS的升高而逐渐降低。当进入春季后,3~6月份温度逐渐升高,逐渐达到微生物适宜生长的环境温度,大量的微生物开始变得活跃,活性逐渐增强,繁殖加快,污水处理效果得到了提高。但此时也容易出现一些问题,随着微生物活性增强,繁殖加快,其中一些微生物过度繁殖,可引起污泥上浮情况,如果此时进水油脂化程度较高将会产生严重情况,污泥可覆盖整个氧化沟,大大影响了处理效果。
该厂也曾出现过上述情况,经镜检发现,均为球衣菌和丝状菌等丝状微生物过度繁殖所致。而丝状菌在与活性胶团系统共生的关系中是不可缺少的一类重要微生物。它的存在对净化污水起着很好的作用。它对保持污泥的絮体结构,保持生化处理的净化效率,及在沉淀中起着对悬浮物的过滤作用等都有很重要的意义。事实也证明在丝状菌与菌胶团细菌平衡时不会产生污泥膨胀,只有当丝状菌生长超过菌胶团细菌时,才会出现污泥膨胀现象。温度对丝状菌的影响是很普遍的,在温暖季节里,丝状菌随温度的逐渐升高开始大量繁殖[1]。
为避免此类情况的发生,采取以下措施:随着温度升高,减开氧化沟内的曝气机台数,增加排泥量,控制进水的油脂含量,降低MLSS,控制其在3 800~4 700 mg/L之间。这样可以有效地控制污泥上浮现象,提高污水处理的效果。
3.2 在7~9月份MLSS对CODCr和SS去除率的影响变化趋势分析(如图3所示)
从图3可以看出,温度保持较高水平时,CODCr的去除率平均可达93%左右,最高达到97%,SS去除率平均可达94%左右,最高达到97%。曲线波峰多出现在4 700~5 500 mg/L之间。在夏季,微生物活性较强,此时可通过氧化沟污泥浓度在线测定仪控制氧化沟内MLSS为4 700~5 500 mg/L之间来提高处理效果,并随夏季进入秋季温度下降,适当增加MLSS。
3.3 在10~次年2月份MLSS对CODCr和SS去除率的影响变化趋势分析(如图4所示)
从图4可以看出,CODCr去除率平均在91%左右,最高达到94%,SS去除率平均为91%左右,最高达到95%。较前两阶段有所下降,但仍有较好数值段,曲线波峰多出现在5 100~6 000 mg/L之间。当进入秋冬季节时,温度下降,氧化沟内微生物的活性也随之减弱,繁殖速度变慢。尤其,当温度较低时,硝化细菌的生理活动会明显下降,甚至完全停止,脱氮除磷工艺将受影响[2],故污水处理效果较春夏两季差。此时通过采取增开氧化沟曝气机台数,提高溶解氧(DO),减少排泥量,增大泥龄等措施来增加氧化沟内MLSS。但MLSS不宜过高,否则,一方面沟内溶解氧不足,另一方面,由于气温变化不仅影响微生物的群体代谢活性,还影响生物固体的沉降特性[3]。所以会引起二沉池泥位太高,产生污泥上浮现象,使出水SS增高,影响出水水质。氧化沟内MLSS过高,增加了剩余污泥的处理量,从而增加了运行成本。一般保持在5 100~6 000 mg/L之间,处理效果为最佳。
4 结论
该厂运行实践可供在实际运行管理中参考,但由于各地污水处理厂所处的地域和气候等存在差别,还应根据实际情况进行相应调整。就该厂而言,随季节气温的变化,适时调整氧化沟内悬浮固体浓度,来提高CODCr和SS的去除率。春季,随着温度逐渐升高,微生物的生命活动及繁殖能力逐渐增强,此时控制氧化沟内MLSS在3 800~4 700 mg/L范围为最佳;夏季,温度较高,控制氧化沟内MLSS在4 700~5 500 mg/L范围为最佳;进入秋、冬,气温逐渐降低,特别是冬季气温较低时,污泥活性明显受到限制,虽然结构没有破坏,但污染物的去除率大大下降,故控制氧化沟内MLSS在5 100~6 000mg/L范围为最佳。
参考文献
[1]王洪臣,杨向平,涂兆林,等.城市污水处理厂运行控制与维护管理[M].北京:科学出版社,1997.
[2]黄广英,赵若尘,张金华,等.氧化沟脱氮除磷改造工程实例分析[J].江苏环境科技,2010,23(2):25-27.
污水处理效果 篇11
[关键词]砂石桩;复合地基;检测;承载力;地基液化
[中图分类号][文献标识码]A[文章编号]1009-9646(2010)09-0056-02
20世纪50年代开始我国已经将砂石桩技术应用到加固地基的施工中,在实践过程中应用广泛,技术也日趋成熟,但是效果仍然到不到预期的要求,这是因为在施工中不断的遇到新的问题。经过多年的施工和实践积累,今天的砂石桩施工技术已经成为一种相对成熟的地基处理方法。应用的范围是松散砂土、粉土、填土等地基的处理。砂石桩作用的机理是:利用桩体的密度不断增加增加对周围土层的挤压,在辅以机械振动,实际上增加了周围土层的密实度,从而提高了地基的承载力。最终达到降低压缩性,降低、消除液化性的目的。目前,在砂石桩的施工中对于其作用效果的检测技术也随着砂石桩的普及而逐步发展完善。因为,对砂石桩处理地基的效果的检测是保证施工质量的重要手段,如果检测的方案、测试方法、评价标准等出现偏差,将会给后续施工带来潜在的风险,本文将在后面对砂石桩的施工、效果检测、评价等问题进行探讨。
一、检测方法的探讨
1载荷实验的探讨
砂石桩检测中,载荷试验是一种主要的形式。其主要反应的是地基的承载力。这种方法是比较直观的方法,具体的检测方式通常有三种:一是单桩地基单元测试;二是多桩地基单元测试;三是单桩和桩间土组合单元测试。
(1)单桩地基单元测试
对单桩的单元化测试,具体的操作方法是以一个砂石桩为测试对象,测试处理的单位面积的承载能力。以此反应施工情况。例如,按三角形布桩,一个桩径为500mm的砂石桩,设计桩距是1.2m,置换率m=0.157,一个桩体所代表的地基平面单元面积为1.25m2。砂石桩的作用方式是一种作用力以柱心向四周发散性递减的形式。所以周围的土体密度也是由里向外、由强到弱的规律,因此在单元测试中选用圆形的承载压板,承压板的直径以单桩所代表的单位面积换算出来的。通过换算,上例的等效圆直径de=1.26m。
单桩测试的优点是:测试对砂石桩所增加的载荷总量小,测试的费用较低。同时也有一定的缺陷:所加载的载荷作用深度有限,一般达到的深度是承压板的边长或者直径的2-3倍。所以在实际当中这种方法适用的地基深度一般不超过5米的情况,或者上软下硬的地基类型。
(2)多桩地基单元测试
多桩基础单元测试,就是对多个桩基进行承载测试,具体的就是把多个桩柱连在一起作为一个检测单元。采用的承压板一般是圆形、矩形。承压板的具体尺寸应当根据多桩单元面积进行换算。选择多少桩数为一个单元,主要从一下两个方面来看:第一,处理地基的深度。第二,进行砂石桩施工后地基的变形情况。一般,地基的下部没有软土层的时候,尽量减少测量单位内砂石桩的数量。具体的方法就是在一定程度上减少了砂石桩所承载的单元测试的面积,进一步减轻了荷载体的承压重量,最终达到了降低检测实际成本的目的,
(3)单桩和桩间土组合单元测试
这是一种组合测试的方法,也就是将砂石桩的分布形式、桩径、桩间距和置换率综合在一起,以一个桩体为代表,按照它的基本平面面积为计算单元,通过换算得出复合地基承载特征值,这种形式计算过程比较复杂。实践中,组合测试的承压板面积较小较小,得出的地基处理深度也不大,一般情况下都用最小值来判定地基承载应力值。
2对分层测试的探讨
(1)标准贯入试验方法测试
标准贯人实验法:分层测试砂石桩对砂土和粉土的挤密效果较好,相对的测试砂石桩对粘性土的挤密效果较差。对埋深不同的同一种土层的挤密效果也不尽相同。应用标准贯人实验方法测试砂石桩对地基的处理效果,首先一定要按照地基土层的分布情况来测试数据,按照不同深度、土层来进行检测。
(2)重型动力触探的分层测试
这种方法测试砂石桩体的密实度和承载力,也要按照地基土层的分布情况进行具体的测试和有效数据的统计。从而给出不同土层、不同埋深的检测结果,然后将结合和标准贯入实验的分层数据进行统计比照,按照土层得出复合地基承载力的最终检测结果。
二、评价方法的探讨
由于地基处理的目的不同,检测评价的侧重点也应有所不同。
1对提高承载力的评价
对砂石桩承载力较高的工程中,评价要在全面了解砂石桩处理地基的范围和深度,土层的性质和桩的分布情况。在此基础上分析和研究得出地基处理所要达到的承载力指标和变形指标。同时,还要依据载荷试验的可靠性,再结合标准贯入、动态探试,对整个处理地基面积给予全面正确的承载评价。
2对消除液化的评价
砂石桩应用的一个主要目的是消除液化,所以对地基的液化评价也是重要的一个指标。首先。需要了解施工场地的液化土分布和等级,按照要求进行设计。因为完全消除液化和部分消除液化对于砂石桩的施工要求是不同的。其次,要了解需要处理地基的深度和抗震需求等。最后,还要在测试阶段利用合理的地基测试方法测定地基液化的最终结果。
三、测试评价的实践经验
1合理地制定检测方案
首先要评价一项工程的质量如何就要选用合理的测定方法,来测量质量是否达标。在砂石桩施工中评定承载力的高低是重要的质量标准,在以承载力为主要指标的工程中,一般依靠载荷测试来作为基础测定,并辅以动探法为测定方案。而在检测消除液化为主的工程中应当以标准贯入法测定消除效果,并辅以桩体重型动力触探和载荷试验,通过综合试验数据来给出最终的结论。不过不论采用什么方案,都要注意合理和经济两个要求。
2恰当地选择原位测试方法
在地基施工变形要求不高的工程中,尽量采用单桩复合地基载荷测试。在采用载荷和动探对比法或者经验法测试中应当尽可能的多采用原位测试来增加检测样本,减少成本。
3通过分析给出综合指
在对砂石桩处理地基测定的时候要给出复合的承载力和变形量、桩体承载力值、桩体密实度、桩间土承载力等基本数据,还要对这些指标进行分析,得出所要达到的承载力指标和变形指标以供后续施工参考。
四、结语
在地基处理的施工过程中务必要控制拔管的高度及其继振的时间,并严格按设计要求进行施工,确保砂石桩质量;同时,砂石桩在施工过程中应对周边环境和建筑物进行监测,若发现不良影响,应立即采取相应的补救措施;可根据施工场地的工程地质条件适当增大砂石桩的使用比例,这样既保证了工程质量,进一步缩短了工期,又能取得较好的经济效益和社会效益。
参考文献:
[1]高小旺,建筑结构工程检测鉴定手册[M],北京:中国建筑工业出版社,2008
[2]阎明礼,地基处理技术[M],北京:中国环境科学出版社,1996
[3]中国建筑科学研究院,建筑地基处理技术规范[M],北京:中国建筑工业出版社。2002
污水处理厂除磷效果影响因素分析 篇12
关键词：生物,化学,除磷,污水
生物除磷是利用聚磷菌在好氧条件下可以超量吸收污泥中磷并排出污泥, 从而达到除磷效果。其优点是处理工艺简单, 运行成本低。但生物除磷受限制因素较大, 除磷效果并不稳定, 且除磷与除氮的工艺条件相互抑制, 其处理效果往往不尽人意;化学除磷是通过投加絮凝剂与污水中的多形式的磷酸盐反应生成难溶性的磷酸盐沉淀, 然后用过滤等物理方法去除沉淀物, 从而达到除磷的目的, 去除效果稳定。但需要投加大量的絮凝剂, 从而大大增加了处理成本。因此, 协同生物及化学两种处理技术运用于污水除磷项目中, 既能实现稳定高效的除磷目的, 又可节约成本。在设计过程中, 由于对除磷影响因素的认识不清, 难以达到理想效果, 因此就生物/化学除磷的影响因素进行探讨。
1 污水可生化性分析
污水能否采用生化处理, 特别是否适用于生物除磷脱氮工艺, 取决于污水中各种营养成分的含量及其比例能否满足生物生长的需要, 因此首先应判断相关的指标能否满足要求。
1.1 BOD5/COD比值
BOD5和COD是污水生物处理过程中常用的两个水质指标, 采用BOD5/COD比值评价污水的可生化性是广泛采用的一种最为简易的传统方法。一般情况下, BOD5/COD值越大, 说明污水可生物处理性越好。
1.2 碳磷比 (BOD5/总磷)
该指标是鉴别能否生物除磷的主要指标。生物除磷是活性污泥中聚磷菌在厌氧条件下分解细胞内的聚磷酸盐同时产生ATP, 并利用ATP将废水中的脂肪酸等有机物摄入细胞, 以PHB (聚-β-羟基丁酸) 及糖原等有机颗粒的形式贮存于细胞内, 同时随着聚磷酸盐的分解, 释放磷;一旦进入好氧环境, 除磷菌又可利用聚-β-羟基丁酸氧化分解所释放的能量来超量摄取废水中的磷, 并把所摄取的磷合成聚磷酸盐而贮存于细胞内, 经沉淀分离, 把富含磷的剩余污泥排出系统, 达到生物除磷的目的。进水中的BOD5是作为营养物供除磷菌活动的基质, BOD5/TP是衡量能否达到除磷的重要指标, 一般认为该值要大于20, 比值越大, 生物除磷效果越明显。
2 除磷的影响因素
2.1 溶氧量
在聚磷菌生化作用过程中, 污水的溶氧量在不同区域应该严格控制。根据工程实际经验, 好氧池的出水端DO控制在1.5至2mg/L, 除磷效果较好。聚磷菌是一种代谢缓慢, 只能吸收低分子有机物的好氧菌, 污水中应该保持一定浓度的溶氧量。但好氧区的溶氧量也不宜太高, 过高会引起聚磷菌以外的其他异养菌竞争碳源导致释磷不充分。一般说来, 厌氧区的DO不应大于0.2mg/L。
2.2 污泥龄
污泥龄是生物除磷工艺中非常重要的一个影响因素。污泥龄反映了聚磷菌的代谢状态和世代时间。污泥龄过长, 污泥易氧化, 聚磷菌会发生释磷现象, 从而影响除磷效果, 此外, 过长的污泥龄还会促进非聚磷菌的繁殖生长, 从而对聚磷菌的生长繁殖产生竞争抑制, 降低处理量。研究结果表明, 污泥龄越短, 聚磷菌体内的聚磷量就越多, 剩余污泥排放量就越多, 尹博涵等[1]分析西安市第四污水处理厂实际运行除磷效果差的分析时发现, 该处理工艺的平均污泥龄为22~24d, 远大于其设计污泥龄14d, 从而很大程度上影响了富磷污泥的排出。但污泥龄也不能过短, 必须大于菌的世代时间, 保障聚磷菌正常生化反映的环境和时间。此外, 泥龄短的活性污泥具有较高的活性, 其体内的含磷水平也较高, 这是缩短泥龄可提高除磷效率的原因之一。若系统的泥龄过长, 则会使污泥的活性降低, 污泥的含磷量下降, 使得去除单位重量的磷需消耗的BOD增加。
2.3 p H值的影响
污水环境的p H值会影响菌中酶的活性, 对于聚磷菌而言, 存在一个最适合其代谢聚磷的最佳p H范围。生物除磷系统选取的p H范围与常规的微生物处理相同, 中性和微碱性。经研究发现, 当停留时间为0.8h, p H为7.5的微碱性条件TP的去除率最高。这是因为在好氧状态下, 进水的微碱性环境可以确保氨氮完全降解, 使硝化反应彻底完成, 这就为聚磷菌从污水中摄取磷提供了条件。
2.4 硝态氮
在厌氧状态, 如果污水中存在的硝态氮浓度过高, 由于其夺取小分子降解COD的能力要强, 使得反硝化速度快于释磷速度, 使得聚磷菌失去碳源, 从而没有竞争优势, 降低除磷效果。
2.5 加药剂的选择
不同加药剂除磷原理及效果不同, 目前污水处理所投加的药剂主要有石灰和铁盐。
2.5.1 投加石灰法
即向污水中投加石灰, 污水中磷酸盐与石灰的化学反应已达到除磷目的。污水碱度所消耗的石灰量通常比形成磷酸钙类沉淀物所需的石灰量大几个数量级, 因此石灰法除磷所需的石灰投加量基本上取决于污水的碱度, 而不是污水的含磷量。满足除磷要求的石灰投加量大致为总碳酸钙碱度的1.5倍。
2.5.2 投加铁盐
铁盐与磷酸根离子 (PO43-) 作用生成难溶性的沉淀物, 通过去除这些难溶性沉淀物去除水中的磷。除磷率不同, 相应的投加量也不同。用于混凝剂的铁盐有硫酸亚铁、三氯化铁。其中聚合硫酸亚铁, 为无机高分子化合物, 净化效率高, 耗药量少, 成本低, 适用p H范围宽, 水温适应性强, 设备简单, 使用时操作简便, 腐蚀性小, 成本较三氯化铁低, 对有机物的去除优于其它药剂。
2.6 除磷药剂投加点
化学沉淀除磷过程中除磷剂的投加多少对除磷效果的好坏是呈一个反向的抛物线形状的状态, 除磷剂的投加点不同直接影响到除磷剂的投加量。
2.6.1 除磷剂投加在生物处理之前, 称为前置投加。其除磷的方式是将初沉池的污泥进行大量的排除从而达到对总磷的去除。弊端是除磷剂是投加在初沉池之前, 里面的沉淀物必然会排在初沉池当中, 随着除磷剂加药量的逐渐加大使得污泥量逐渐增大, 在去除污水总磷的同时, 也使得有机物和微生物的含量减少, 从而对接下来的反硝化脱氮与生物除磷不利。
2.6.2 将除磷剂投加在生化的反应池当中, 称为中置投加, 中置投加位置一般位于生化反应池的曝气区尾部, 通过与生物除磷进行配合, 形成的沉淀物随二沉池剩余污泥一起排除。特点是可以减少除磷剂的投加量, 并利于完善磷酸盐与除磷剂的反应过程, 大大的提高除磷的效率, 获得较好的出水水质
2.6.3 除磷剂的投加位置在二沉池的后面, 称为后沉淀投加。其除磷的方式是通过一系列的混合、絮凝、分离, 将残留在废水中的磷加以去除。这种投加方法需要在除磷的过程中设一个混凝反应池与一个终沉池。其特点是出水水质很好且运营费用低。由于经过了二沉池的沉淀, 处理水中的BOD5和SS含量较低, 药剂的消耗量也较低。但需要增加专用的除磷沉淀 (澄清) 池, 使建设费用增大。
2.7 混合絮凝条件
陈美香[2]研究了搅拌时间对除磷的影响, 其结果表明, 当搅拌时间低于0.5min时, 去除率低于70%;当搅拌时间为1min时, 总磷的去除率最大;随着搅拌时间的继续增长, 去除率不增反降, 当搅拌时间为10min时, 去除率明显降低。这是由于所投入的金属盐类脱除药剂需要与污水中的磷酸根反应沉淀分离, 当搅拌强度不够时, 混合液中的金属离子会被泥沙包裹从而阻断其与磷酸根的接触, 恶化除磷效果;而搅拌时间过长, 初生的絮凝体很容易被打破而抑制其进一步的生长, 除磷效果也不明显。
2.8 城市污水的水质
除磷的另一个影响因素是城市污水的水质, 即城市污水中污染物构成及其含量。南非开普敦大学的研究组对当地城市污水水质作了研究, 发现进水TKN/COD<011时, 城市污水中的有机物易降解利用, 反硝化进行的比较完全, 除磷效果也相对比较好。TKN/COD在0110~0113时, 城市污水中的有机物不易降解利用, 反硝化进行的不彻底进而影响磷的释放, 因此, 在此情况下要小心管理才能去磷。与此同时根据他们的实验数据可知, 不同国家的不同工艺对TKN/COD比值的控制也各不相同, 为了保证稳定高效的除磷效果, 必须对所处理的城市污水的水质进行详尽的调查, 进而将TKN/COD控制在合理的范围内。
3 结语
为了控制水污染, 保护城市水环境, 保障人体健康, 维护生态平衡, 污水必须经处理达标后排放。在处理污水的时候, 污水处理厂采用生物/化学协同除磷办法可以获得较好的除磷效果, 文章分别对生物除磷的可生化分析及除磷影响因素进行分析研究, 在考虑协同除磷时, 应综合除磷影响因素以及工艺的稳定性、成本控制以及目标特性进行考虑。
参考文献
[1]尹博涵, 黄宁俊, 王社平, 邵军峰.城市污水处理厂运行除磷效果影响因素分析[J].给水排水, 2011, 37:41-45.