雷管生产线

雷管生产线（精选11篇）

雷管生产线 篇1

摘要：电雷管制造是民用爆破器材生产过程中的一类危险作业,存在许多不确定性的雷击灾害风险要素,文章首先在了解和熟悉某化工厂电雷管生产基础上,确定电雷管风险要素,分析雷击灾害风险的存在,提出进一步减少雷击灾害风险的措施。

关键词：电雷管,雷击灾害,风险措施

1 电雷管生产概况

某化工厂位于福建省闽南地区,总建筑面积一万多平方米,是国内民用爆破器材定点生产企业。企业拥有通用设备两百多套、火工专用设备一百多套、产品包括秒延期电雷管、瞬发电雷管、煤矿许用毫秒延期电雷管、毫秒延期导爆管雷管、瞬发导爆管雷管、半秒导爆管雷管及塑料导爆管等多个品种。新建的工房有:装填装配编码工房、刚性引火元件工房、延期药和延期元件制造工房、起爆药干燥工房、化工品库、销毁塔及辅助设施等;新建的库房有:800万发雷管库、30吨苦味酸库、30吨黑索金库及辅助设施等;单班生产能力可达4000万发。

2 电雷管风险要素

2.1 重大危险源辨识

重大危险源辨识的依据是物质的危险特性及其数量,某化工厂主要从事电雷管的生产,其生产场所的电雷管,根据《重大危险源辩识》GB18218-2000表1中爆炸性物质名称及临界量,可以判定某化工厂电雷管构成重大危险源。其主要危险体现在原材料的危险性,在制造过程中可能形成爆炸性粉尘,遇高温、撞击摩擦、电气和静电火花、雷击可能发生的燃烧爆炸,在成品内部搬运和贮存时,包装后的电雷管仍具有较高的温度,炸药中的氧化剂和可燃剂会缓慢反应,当热量得不到及时散发时易发生燃烧而引起爆炸。

2.2 年预计雷击次数

根据项目所在地的环境及生产场所的本身情况,计算生产场所年平均雷击危险事件的次数。而影响其次数取决于需保护对象所处区域雷暴活动的情况以及需保护对象的物理特性。按QXT 85-2007《雷电灾害风险评估技术规范》,年预计雷击次数N的计算方法是:将雷击大地密度Ng乘上需保护对象的等效截收面积,同时还要考虑需保护对象物理特性所对应的修正因子。

以某化工厂起爆药干燥工房为例:

雷击大地密度Ng=0.1Td=0.1×67=6.7[次/(km2·a)]

等效截收面积是与工房上沿接触的斜率为1/3的直线旋转一周在地面上划出的面积。

年预计雷击次数

注:Td为某化工厂年平均雷暴日,根据气象资料取67天;

L、W、H为起爆药干燥工房的长、宽、高,取66、12、18 m;

k为校正系数,按照GB50057-1994《建筑物防雷设计规范》附录一,可取2。

同时,按GB 50089-2007《民用爆破器材工程设计安全规范》,电雷管生产场所应划分为第一类防雷建筑物。

3 雷击灾害风险分析

3.1 影响生产场所的雷击数目取决于当地的雷击密度、生产场所的环境特征、尺度特征等所体现的年预计雷击次数。

3.2 雷电的出现对生产场所构成危害,主要体现在雷击工房、库房,雷击工房、库房附近,雷击入户线路、雷击入户线路附近,雷击与入户服务设施线路相连的工房、库房。

3.3 雷击导致损害的概率取决于生产场所、雷击放电特点和所采用的防护措施的种类与效率。

3.4 雷击导致的年度平均损失量取决于重大危险源损害程度及雷击可能造成的损害后果。

4 减少雷击灾害风险的措施

4.1 生产场所应采用第一类防雷建筑物的防护措施。

4.1.1 由于生产场所的工房、库房等分布在不同的地方,且建筑面积较大,防直击雷应采用避雷线塔加以防护。避雷线塔应设置独立的接地网,每一引下线的接地电阻应小于10Ω。

4.1.2 防雷电感应应环绕工房、库房等外围形成闭合回路的接地网,接地电阻应小于10Ω。

4.1.3 钢筋混凝土屋面内的钢筋绑扎或焊接成闭合回路,每隔18-24m利用钢筋混凝土柱内主筋作引下线与防雷电感应的接地装置相连。突出屋面的放散管、风管等金属物与防雷电感应的接地装置可靠连接。

4.2 为防止高电位引入,金属管道在进出生产车间处,与防雷电感应的接地装置相连。距离生产车间100米内的管道,每隔25m接地一次,其独立接地电阻不大于20欧。当电气线路全线采用电缆有困难时,至少必须换接成长度≥50m的金属铠装电缆埋地,在引入处电缆金属外皮进行接地。

4.3 生产场所的设备、管道、构架、电缆金属外皮、钢屋架、钢窗等较大的金属物与防雷电感应的接地装置可靠连接。当需要接地的设备多且分散时,应在室内装设构成闭合回路的接地干线,且接地干线每隔18~24m与接地装置连接一次。接地干线和保护线的规格应符合国家相关标准的要求。输送爆炸物品的金属管道不应作为接地装置。生产场所内平行敷设的管道等长金属物、当净距小于100mm时每30m采用金属线跨接一次,交叉净距小于100m时,交叉处跨接。长金属物的弯头、阀门、法兰盘等连接处的过渡电阻大于0.03Ω时,连接处用金属材料跨接。

4.4 当电源采用TN系统时,从工房、贮存室总配电箱开始引出的配电线路和分支线路必须采用TN-S系统。其接地电阻应不大于4Ω。生产场所内的电气化装置采取等电位连接,等电位连接端子设置在配电间内。当由于生产需要,仅设总等电位连接不能满足要求时,应采取辅助等电位联结。

4.5 对可能积聚静电电荷的金属设备、金属管道等导电物体、均应直接接地。防静电直接接地装置应与防雷电感应、等电位联结等共用同一接地装置。地面和工作台采用防静电材料,对不适宜直接接地的金属设备、装置等,也应通过防静电材料间接接地,对地电阻为1.0×104~1.0×108Ω。

4.6 生产车间电源引入总配电箱处应装设电源电涌保护器。其工艺应符合相关要求,为使过电压限制在设备所能耐受的数值内,应选配合适的电源电涌保护器。

4.7 雷管库之间安全距离应符合的要求。其中:R为最小安全距离(m),K为库房内有效的雷管数量(个);N为安全距离计算系数,取0.05-0.10之间。

4.8 按照《防雷减灾管理办法》第四章的有关规定,实行防雷装置定期检测制度。电雷管生产场所应每半年请有防雷装置检测资质的防雷检测单位检测一次,条件许可的可以在雷电集中月份来临前加检一次。并指定专人做好日常维护,对存在的问题及时予以整改。

参考文献

[1]GB18218-2000.重大危险源辨识.

[2]QXT85-2007.雷电灾害风险评估技术规范.

[3]殷杰等.灾害风险理论与风险管理方法研究.灾害学,2009,6.

[4]GB50089-2007.民用爆破器材工程设计安全规范.

雷管生产线 篇2

一、波兰eDET公司电子起爆系统介绍

波兰eDET型电子起爆系统是由记录器、起爆器和电子雷管组合而成。该电子起爆系统具有很高的安全性，其中电子雷管的性能符合CET/TS 13763-27 欧洲标准。

1、系统特性

—完全由发火电路控制；

—1个起爆器控制500发电子雷管；

—8台记录器储存4000发电子雷管的数据；

—带有8个起爆器的爆破电路控制4000发电子雷管；

—延期精度可自由编程，范围为0~8000ms，延期分段秒量为1ms；—在起爆前可以对整个爆破电路进行检查；

—在输入要求的延期时间后，可以对爆破程序进行编程，并在任何时候实施起爆；

—可记录最后10条发火电路的数据。

2、eDET 电子雷管特性

— 雷管类型自主编程

— 延期时间0~8000ms，步长为1ms

— 标准电线长度根据自身情况而定，最长100m

— 储存温度-25℃到50 ℃

— 使用温度-25℃到50 ℃

— 电子保险机构电压过高，系统保护

—通过CE认证

3、eDET记录器特性

— 用途编程（记录）和检验雷管的发火电路 — 储存温度-25℃到50 ℃

— 使用温度-25℃到50 ℃

— 电子保险机构电压过高，系统保护

— 外壳手持，高抵抗环境能力

—通过CE认证

4、eDET起爆器特性

用于引爆连接的所有电子雷管。

—自动检测，在任何时候都能检查电池使用情况；

—发火电容被并联，直至线路给出“充电”指令；

—检测发火电路错误及定位；

—可拆卸式发火开关，以防未经授权接通起爆器；

—充电和发火指令由编码控制；

—易于操作；

—可使用电池和外接电源；

—高抵抗环境能力。

二、奥瑞凯公司电子起爆系统

i-kon型电子雷管（标准）

i-kon™电子雷管全部可编程，采用集成电路芯片和内置电容可以使得电子

雷管在点火后独立工作，主爆药密封在铜／锌合金壳里以适当支持抵抗动压的能

力。脚线采用包铜钢丝以保证抵拉能力，脚线外壳采用硬聚丙烯以保证优质的耐

磨性能以适应大多数矿山和采石场条件。雷管脚线尾端有活动连接快，可与电线

方便快捷地连接。雷管适用于所有传统起爆弹，对于严酷的条件，推荐使用

i-kon™ RX型。

i-kon RX

i-kon RX电子雷管与标准雷管相似，除了采用更耐用TPU脚线以保护苛刻运用条件下更好地磨损。

i-kon 编码器

i-kon™编码器用于连接过程中安排延期次序，检测雷管性能。编码器读取和存储每一个雷管的ID号和延期时间。每个编码器最多可以连200个雷管，一次爆破可以用24个编码器，编码器本身不能起爆雷管。

i-kon 起爆器

起爆器用于充电、测试和控制雷管的起爆。有四个不同类型的起爆器，Blaster400可以使用两个编码器起爆400个雷管；Blaster2400可以起爆12个编码器，2400个雷管，与另外一个起爆器同步时可起爆4800个雷管；还有用于露天矿的地面远程起爆系统和运用于地下矿的中央起爆系统，可以起爆2400个雷管。

三、奥斯丁公司电子起爆系统

E*Star型电子雷管

—管壳铝

—线芯材料铜

—线芯材料直径0.8mm

—导线绝缘材料HDPE（高密度聚乙烯塑料）—导线尺寸1.6×3.4mm

—导线颜色红色

—起爆药糊精叠氮化铅

—次发装药720mgPETN或RDX

—烟火型延期装药无

—导线长度6到30m，末端带有连接头 —延期数量可编程

—延期时间可编程 0到10,000ms（步长1ms）—静水压力抵抗能力0.7MPa /48小时

—在危险条件或环境下使用无

—热稳定性-30℃到85℃

—使用温度范围-30℃到60℃

—有效期2年（-30℃到40℃）

久联发展雷管惹祸等 篇3

据了解，从2008年1月至2009年5月，长达一年半的时间里，久联发展累计向犯罪团伙销售雷管高达418万枚，相当于3343.52公斤TNT炸药的爆炸量。久联发展称，公司犯错源于“疏忽”，对犯罪团伙伪造的证件未予认真核实。

恶评

《证券日报》久联发展的这一“疏忽”险些酿成惊天大案。该公司不仅荒唐地将主营业务产品卖给了犯罪分子，而且如果没有公安部门查证，久联发展至今仍被蒙在鼓里，持续向犯罪团伙输送“给养”，已将“疏忽”进行了一年半之久，而一枚雷管爆炸即可危及人命。

网友久联发展应该感谢一下那些犯罪分子，感谢他们只是将418万枚雷管用在了非法开矿上，倘若挪作他用，后果不堪设想。

《中国企业报》造黑榜

在《中国企业报》的“2009中国企业社会责任研讨会”上，评出了15个“履行社会责任优秀案例”和15个“社会责任缺失案例”。其中在“社会责任缺失案例”中，云南省玉溪市维和制药排名第六，仅次于发生“三聚氰胺事件”的三鹿集团、发生“刺五加事件”的完达山药业等发生过重大安全事故的企业。报纸给出的理由是该厂“生产劣药数年不断”。

惊闻“被上榜”后，维和制药大呼冤枉，因为至今没有任何执法部门、特别是各级食品药品监督管理部门认定该公司生产劣药。

恶评

网友从天而降的“黑帽子”使维和制药成了“失责窦娥”。

媒体人士媒体行使舆论监督作用时，更应该注重自身的社会责任。

招商中国基金巧发奖金

2009年11月，在香港上市的招商中国基金发布消息，指出该基金考虑到由金融危机引发的特殊市场状况以及近期投资表现，投资经理单方面提出放弃截至2009年12月31日止有权收取的50％的业绩表现费。

此消息一出，当天招商中国基金股价便上涨超过7％。但有分析师细算之后发现，投资经理的表现费算法有猫腻。

2007年大牛市，招商基金赚个钵满盆满，基金经理当年收取1600万美元的管理费及1亿美元表现费。2008年股市大跌，集团投资组合公平价值变动亏损7.8亿美元，投资经理没有收到表现费，不过仍然有1300万美元的管理费。

2009年，以截至2009年6月30日的中期业绩计算，招商基金似乎又大赚，投资组合公平价值变动收益达3.46亿美元，投资组合总值回升至6.6亿美元，投资经理可以收到570万美元的管理费及3000万美元的表现费。可是算一下总账，投资组合根本没有回到2007年底的水平，谈不上表现。因为投资经理的表现费通常只能是基金总值和收益超过历史最高水平才收。但按招商基金按年结算的算法，股市只要一反弹，他们就有机会“表现”一把。

恶评

雷管解剖仪的设计及应用 篇4

我公司是从事火化工生产的企业, 其中的一种产品——钢质雷管, 在生产过程中, 有时会出现质量问题, 为了对问题进行准确的分析, 需要对雷管进行解剖, 常用的解剖方法是将雷管夹持在铅质块内, 使用钢锯割断, 极易出现安全事故。对此, 笔者设计出了一种专用的雷管解剖仪。该仪器操作时简单方便, 同时又起到了安全防护作用。

2 原理结构设计

由于雷管属于易爆产品, 对雷管进行解剖时, 安全是第一要素, 同时要求能够对雷管的任意部位进行解剖, 雷管解剖仪的具体结构示意如图1。图1是未卡持雷管时的自由状态, 仪器主要由卡头部分和刀头部分组成, 其结构部分说明如下:

(1) 卡头部分结构:卡头12用于卡持雷管, 其材料为65Mn, 呈三瓣形式, 要求既有弹性, 又要有一定的硬度, 整体淬火处理后, 硬度为55~62HRC。

套筒2通过锥套7和大挡圈3、小挡圈5, 将卡头12以螺纹形式相连接。

1.手柄 2.套筒 3.大挡圈 4.支架 5.小挡圈 6.顶丝 7.锥套 8.解剖架 9.凹杆 10.底座 11.固定块 12.卡头 13.观察罩 14.刀架 15.刀头 16.刀柄 17.压簧 18.定位芯杆 19.凹体 20.芯杆压簧 21.凸体

凹体19将定位芯杆18、压簧20及凸体21固定在支架4是上, 支架4与底座10用内六角螺栓紧固连接。

(2) 刀头部分结构:解剖架8上设观察罩13, 固定块11通过凹杆9相互连接在解剖架8上, 使解剖架8在底座10的T型槽内左右滑动。

刀头15与刀柄16用螺纹连接, 通过解剖架8上的方孔及刀架14, 固定在解剖架上8, 并由压簧17使刀头15向外回弹。

3 雷管解剖仪使用说明

(1) 雷管的装卡:首先, 旋转手柄1, 使定位芯杆18在芯杆压簧20的作用下, 锁住锥套7, 禁止圆周方向的转动;将要解剖的雷管, 其雷管底部向着套筒2的泄爆口方向, 放入到卡头12内, 顺时针转动套筒2上的手柄1, 使卡头12卡紧雷管, 在卡紧过程中, 要随时调整需要解剖雷管的部位, 使其恰好与卡头的口部在一个平面上。

雷管装卡完毕后, 向外拉出凸体21并转动90°, 使定位芯杆18与锥套7脱离, 此时锥套7即可同套筒2一起在手柄1的作用下圆周转动。

(2) 刀头的对位切割:当雷管装卡好之后, 将刀柄16向外拉动的同时, 轻轻移动解剖架8, 使之靠近锥套7, 此时要通过观察罩13随时进行观察, 当刀头15的侧端面与卡头12端面重合时, 松开刀柄16, 此时, 均匀旋转手柄1, 刀头15在压簧17的作用下, 切割雷管, 转动1~2周后, 即可将雷管切断。

(3) 取出雷管:将解剖架8移开;将凸体21旋转90°后, 使定位芯杆锁紧锥套7, 同时逆时针旋转套筒2上的手柄1, 使卡头松开, 取出雷管即可。

4 结语

雷管生产线 篇5

登 记 报 告 制 度

为规范我矿炸药、雷管的安全管理工作，一旦发生炸药、雷管被盗(抢)、丢失等案件、事件，能及时有序地进行处理，特制定本制度。

一、炸药、雷管在我矿的储存管理、领退、使用必须严格按照国家民用爆炸物品管理条例的规定及矿里制定的相关制度进行。

二、进矿入库的炸药、雷管，一旦发生被盗(抢)、丢失等案件、事件，当事人员必须立即向矿保卫科和矿领导汇报，同时要作好记录。汇报和记录的内容包括：发生被盗(抢)、丢失炸药、雷管的时间、地点，什么人领用的炸药、雷管被盗(抢)、丢失，丢失的数量、丢失雷管的编号等。

三、矿领导一旦接到报告，必须立即向当地派出所报案。

四、如发生炸药、雷管被盗(抢)，矿里相关人员还要对现场加以保护，以利公安机关的侦查破案。五、一旦发生炸药、雷管被盗(抢)、失丢等案件、事件，涉及的相关人员还应配合公安机关的调查，以利侦查破案。

华坪县泰鑫实业有限公司

雷管生产线 篇6

随着矿井开采年限的延长，多水平开采是普遍存在，而矿井主运输大巷的运输广泛采用的是架线机车。由于低下开采，井巷中普遍存在有涌水和淋水现象，且空气潮湿。在采区低压电网和直流牵引网络中往往存在着杂散电流，对矿井的安全生产及设备危害很大，有可能引起瓦斯、煤尘燃烧与爆炸以及电雷管超前引爆事故。本文以一起多水平开拓延深过程中因杂散电流引爆电雷管的事故为例，分析探讨杂散电流与井下多水平生产之间的关系及防范措施，为煤矿安全生产做些抛砖引玉的工作。

2、杂散电流的形成过程

杂散电流主要分为交流杂散电流与直流杂散电流两种。交流杂散电流主要来源于采区低压电网的零序电流，对我们供电半

径较短的情况下，其值较小，故可不予考虑。而直流杂散电流的产生主要是架线机车运行时产生的，机车运行轨道作为一个导电介质，已与大地绝缘，故有一部份电流经轨道至大地，大地是一个很大的电容，也是良好的导体，也就会与最短的途径流回变电所，这部份电流为直流杂散电流。

平巷架线机车运输在矿井运输中作业量大，运输距离长。轨道吊线担、瓷瓶绝缘强度的好坏，不但影响到线路的压降，而且直接关系到直流电流的泄漏。由于目前一部份煤炭生产的矿井基本上还是用炮采，而掘进、开拓巷道作业中主要靠爆破来完成，因此井下存在大量使用电雷管的现实。机车架线泄漏电流引起的杂散电流聚集到一定程度，就有可能引起雷管爆炸。目前使用的电雷管其内阻为1Ω，电位差为0.3V时就可以引起爆炸。由此直流杂散电流给煤矿安全生产带来极大的威胁。

3、事故分析及技术处理

丰海煤矿在1994年×月×日，主斜井(由+230mm--+50mm，坡度为16°)施工中，当施工到561m时，在一次耙斗装岩机装碴时将残留的雷管引爆。当时矿组织人员进行事故分析，认为是挤压造成。几天后，作业人员发现设备、管路表面有带电的感觉，这时，引起我们的极大重视。首先，我们怀疑是否该施工地点的供电网路的检漏继电器失灵，设备有漏电，经检查检漏继电器完好，为了确切摸清情况将向该施工地点的供电电源全部切断，然而经测试主巷中管路表面的带电感觉仍然存在。

为此，工程技术人员进行进一步现场测定、调查。经过调查，获知该巷道在前二个月就有这种感觉，但没有现在这么严重，不容易察觉，而现在是越来越严重，经测定直流电压高峰值达成15V、16V，用6V的指示灯泡能发到白光(轨--电表--地)。这时我们才确定是杂散电流引爆了电雷管。

在确定确实是直流杂散电流时，我们把注意力集中在架线的绝缘问题上，把主巷凡是与架线有接触的绝缘强度加强，而后又对其进行测定，直至绝缘良好，又组织人员再次对杂散电流进行测定，测定结果，杂散电流并没有消除，这样，整个主巷施工被迫停止。而主巷工程又是永安煤业公司的重点工程，为了确保主巷施工中的安全生产，我们再次组织人员进行更深一步的分析。分析认为+230m大巷焊接有问题。首先，脱焊点较多可能使轨道的接地电阻增大而引起，因而又组织人员从+230m中央变，主巷将轨道重新进行焊接成线，直至地面工业广场，而且我们为了确保安全，从+230m中央变到井口工业广场还增设了一条￠25mm报废的钢丝绳与轨道进行多点并联焊接。这些工作都完成后，我们又组织人员再一次对杂散电流进行测定，结果是主巷的直流杂散电流并没有消除，只是架线末端的电压有所提高。为了找到解决办法，我们寻找有关资料又进一步分析。经过分析，现场再次测定发现，当架线机车在+230m井口开始越往工业广场方向行驶时，杂散电流的电压越高，而机车在+230m中央变行驶时，杂散电流确很低。这时我们分析断定这与电流回路有关系。从矿井交换图中，我们发现主巷施工地点与井下中央变电所(+230m水平)的硅整流所在地在方位上处于同一侧，高差154m左右，而从中央变电所到主巷长度为1300m。分析结果认为，当机车在主巷上部附近行驶时，杂散电流回路可能由主巷经大地直接与中央变电所构成回路。回路如附图所示：

经过分析讨论认为其理论成立。因而我们决定在地面增设一台硅整流与中央变硅整流并联运行，安装后工程技术人员再次到现场测定(条件、地点均不变)，结果情况良好，为了进一步摸清原理，我们做了一次探讨试验，把+230m峒口架线隔离开关拆开，地面架线由地面硅整流供电，井下由中央变供电，测定结果更佳，杂散电流接近零。经上述技术处理后，主斜井恢复施工，恢复生产以后，整个巷道施工中再没发现以前的触电感觉。

4、杂散电流的防治措施

通过丰海煤矿这一实例，我们得出采取以下方法对防止杂散电流产生的危害能取得较好效果。

1、定期消除架线瓷瓶上的污物，以提高绝缘强度。

2、在架线与非架线轨道间用双道绝缘夹板隔开。

3、为减少轨道的接触电阻，将轨道的接头部分焊接连成一线。

4、尽可能降低轨道接地电阻，可有效避免杂散电流的产生，而且能提高架线机车的供电质量。

5、在多水平生产的矿井，应正确选择硅整流柜安装的位置。

6、用报废的钢丝绳与轨道并联焊接后作为辅助接地，对减小杂散电流能起到一定的作用。

5、结束语

雷管生产线 篇7

1 秒延期电子雷管制造工艺的影响

现在的延期电子雷管主要采用的是拉拔式的拔铅方式, 它主要是通过对拔铅方式和对套管的改动来实现影响延期电子元件的作用。通过选用不同药芯的延期元件进行精度测试, 就能够轻而易举的测试出他们对精度的影响。例如, 当采用药芯直径为3.0mm时, 电子雷管的平均秒量大约达到2.75s, 并且极差大约在0.139s;而当采用的药芯直径减小到2.5mm时, 平均秒量也就相应的减小到2.50s, 但是极差却达到了0.219s;当采用的药芯直径增加到3.5mm时, 平均秒量也就相应增长到了3.16s, 极差更是达到了0.252s。由此可以看出, 延期电子雷管制造工艺影响了延期元件的药芯直径, 进而影响到电子雷管的秒量。通过测试分析, 最终得到药芯直径为3.0mm时电子雷管最佳。

2 雷管内部结构的影响

雷管内部结构的影响主要体现药球头重量以及大小上, 药球头主要起到引火点燃的作用, 通过药球头将火焰喷射到延期药上, 从而促使电子雷管爆炸。药球头主要有重量和大小的区别, 而这种区别会直接影响到火焰喷射的精度。具体影响见表1。

从表1可以看出, 药球头对电子雷管的影响极大, 药球头对电子雷管的影响几乎是决定性的。在一定的条件下, 当药球头偏小, 药球头的重量偏小时, 药球头的发火冲击力过小, 电子雷管很难形成爆炸, 电子雷管的精度难以得到保证;当药球头偏大, 药球头的重量偏大时, 容易导致秒量偏小, 药球头在应用时很难达到该有的效果。经过实验的测试, 药球头重量在30~50mg时, 恰好能满足电子雷管的需求, 一方面满足了对发火冲击力的需求, 一方面也能够减小对秒量的影响, 电子雷管的精度得到了有效的保证。

3 气室大小对电子雷管的影响

电子雷管精度除了受到秒延期电子雷管制作工艺和电子雷管内部结构的影响, 还受到了气室大小的影响。电子雷管的另一重大影响主要表现在气室大小上, 主要指的是不同气室大小下, 电子雷管的秒量发生变化, 从而导致精度发生改变。具体影响情况见表2。

从表2可以看出, 气室大小对电子雷管的影响是绝对性的, 他主要通过影响秒量来使电子雷管的精度发生改变。在同样的实验环境下, 气室越大, 秒量也就会随之增加;而当气室逐渐减小时, 秒量也就会随之逐渐减小, 两者呈正相关。当气室过大, 秒量也就逐渐增加, 药球头的发火冲击力也就会逐渐衰退, 最终导致拒爆, 对药球头有着极大的影响。从测试结果可以看出, 气室大小要控制在10mm以下, 才能有效保证秒延期电子雷管的精度。

4 结语

本文就秒延期电子雷管精度的影响因素进行了细致的分析, 通过实验的方式检测了秒延期电子雷管制作工艺、雷管内部结构和气室大小对电子雷管的影响, 并提出了合适的雷管结构。通过实验, 主要得到了以下几点标准。第一, 电子雷管的药芯直径要控制在3.0~3.5mm之间, 3.0mm为最佳;第二, 药球头的重量要控制在30~50mg之间;第三, 气室大小要控制在10mm以下, 最好能选择距离10mm最近。通过这三个标准, 能够保证爆炸工程的高效性和可行性。

参考文献

[1]龙泠西.浅谈影响延期雷管秒量精度的重要因素[J].煤矿爆破, 2016 (3) :14-17.

雷管生产线 篇8

关键词：城区浅埋隧道,数码电子雷管,控制爆破

1 工程概况

1.1 基本概况

新红岩隧道进口里程为GDK297+295, 出口里程为GDK303+994, 全长6 699 m, 为双线隧道。除进口GDK297+295~GDK297+775段沿既有小龙坎隧道线位、出口段GDK303+612~GDK303+994段沿既有大坪隧道线位外, 中间段采取靠山侧取直线位。其中扩挖改建共计862 m, 新建线路5 837 m, Ⅳ级围岩长4 794 m, 占总长的71.56%, Ⅴ级围岩长1 905 m, 占总长的28.44%。

隧道主要穿越地层岩性为泥岩夹砂岩, 泥岩质软, 易风化剥落, 遇水易软化, 岩石抗压强度在12 MPa~30 MPa之间。隧道穿越重庆市沙坪坝和渝中区两大核心区, 上方构筑物密布, 埋深浅, 环境敏感段长达1 340 m, 施工风险极高。

1.2 数码电子雷管控制爆破的应用

新红岩隧道GDK297+725~GDK298+350, 为滑坡地质灾害带, 滑坡体下方为600户的居民区, 分布密集且年久失修, 房屋主要为砖混结构, 少量为瓦房, 房屋占地面积为7 514.65 m2, 建筑面积为35 857.55 m2。隧道埋深在15 m~20 m之间, 台阶法施工, 上台阶高7.36 m, 宽11.5 m, 断面面积71 m2, 采用数码电子雷管控制爆破开挖, 地表振速控制在0.5 cm/s以内。

2 数码电子雷管原理及使用要点

2.1 数码电子雷管原理

数码电子雷管简单来说就是我们传统的雷管外挂控制电路, 而本质上就是用一个微型电子芯片取代了传统雷管中的化学延期药与点火元件, 从而大大提高了延期精度, 通过控制通往引火头的能量, 最大限度地减少了因引火头能量需求所引起的误差, 提高了准确性和可靠性, 而电子芯片可控性也增加了产品本身的安全性。数码电子雷管结构见图1。

2.2 数码电子雷管技术参数

数码电子雷管技术参数表见表1。

2.3 数码电子雷管使用要点

数码电子雷管采用铱钵表进行延迟设计、雷管注册、起爆网路检查及起爆。

2.3.1 网路设计

对爆破网路各孔的延期序列进行设计, 设计完成后, 可在铱钵表上通过“延期修改”功能, 输入各孔的延期时间。也可利用爆破设计软件完成网路设计, 设计完成后将设计数据下载到对应铱钵表。

2.3.2 注册

开启铱钵表, 进入“雷管注册”功能, 将雷管的两根脚线分别与铱钵表的注册接线端接触可靠, 按“检测”键对当前雷管进行检测, 检测合格显示当前雷管信息, 按“注册”键将当前雷管注册到相应孔中。注册成功后取下当前雷管进行下一发雷管的注册。

2.3.3 组网

所有雷管均注册完成后, 将雷管放到对应爆破孔中, 对爆破进行装药, 填埋。将雷管脚线并联接入网路总线上。

2.3.4 测试

所有雷管在网路总线上连接可靠后, 将网路总线连接到铱钵表的组网接线端, 开启铱钵表, 进入“网路测试”功能, 由铱钵表对下辖雷管网路进行测试, 测试完成后, 测试结果如提示有错误, 则应关闭铱钵表, 对错误雷管的接线进行检查。

2.3.5 起爆

起爆前撤离爆破现场, 将网路总线延伸至安全距离外, 雷管网路总线接铱钵表的组网接线端, 铱钵表再与起爆器相连。开启铱钵表, 起爆器, 在起爆器上打开充电开关, 进入“爆破流程”功能, 按界面提示逐步完成点名、测试、充电, 直至准备起爆。按起爆器起爆双键, 进入起爆倒计时, 执行起爆。

3 数码电子雷管控制爆破施工工艺

针对新红岩隧道埋深浅的客观条件, 为确保地表构筑物的安全, 充分考虑到施工进度及施工效率, 结合数码电子雷管的性能和优势, 对于埋深15 m~20 m房屋密集地段上台阶采用机械掏槽+数码电子雷管控制爆破开挖法。

机械掏槽+数码电子雷管控制爆破开挖法, 首先采用单臂掘进机对上台阶进行机械掏槽, 掏槽面积为 (长) 6 m× (宽) 3.8 m, 深2.5 m, 创建爆破临空面, 然后对周边围岩采用数码电子雷管起爆。

3.1 钻爆设计原则及控制标准

根据地质条件, 开挖断面、开挖进尺、单臂掘进机性能、爆破器材等编制光面爆破设计。开挖进尺2 m, 地表的振速控制在0.5 cm/s左右。

根据围岩特点合理选择周边眼间距及周边眼的最小抵抗线, 辅助炮眼交错均匀布置, 周边炮眼与辅助炮眼眼底在同一垂直面上, 掏槽炮眼加深10 cm, 炮眼堵塞长度10 cm。

3.2 光爆参数的选择

光爆孔钻孔时要严格控制钻孔外插角度和外插量, 保证轮廓面平整成型。

光面爆破参数:

炮孔直径D孔=42 mm;

药卷直径D药=32 mm;

炮孔间距E= (8~18) d或E=0.5 m~0.7 m, 取值0.4 m;

光爆层厚度W光= (10~12) d或0.6 m~0.8 m, 取值0.6 m;

周边孔的密集系数m=E/W光=0.67;

不耦合系数D=D孔/D药=1.31;

线装药密度q=0.1 kg/m~0.2 kg/m, 取值0.1 kg/m。

通过爆破试验确定爆破参数, 试验参数见表2。

3.3 其他各部位炮眼参数的选择

根据爆破设计, 上台阶进尺2 m, 使用二号岩石乳化炸药54.4 kg。

则根据公式:

可得:

其中, Q为一次爆破的总装药量, kg;S为开挖断面面积, S=71 m2;L为炮眼深度, m;K为炸药单耗量, kg/m3。

则炸药单耗量K=54.4/ (48.2·2) =0.56 kg/m3。

单孔装药量可按下式计算:

其中, q为单孔装药量, kg;a为炮眼间距, m;W为炮眼爆破方向抵抗线, m;L为炮眼深度, m;K为炸药单耗量, kg/m3;λ为炮眼所在部位系数, 可参阅表3选取。

扩槽眼装药系数λ=1.5, 装药量计算:

其他各段位炮眼参数如表4所示, 炮眼间距及最小抵抗线取最大值。

3.4 施工步骤

第一步:单臂掘进机就位后, 做好除尘准备, 在隧道中心用单臂掘进机截割一个宽6 m、高3.8 m、深2.5 m的小导洞, 小导洞面积约为22.8 m2, 开挖方量为57 m3。

第二步:退出单臂掘进机, 装载机配合自卸车出碴后, 开挖台架就位。沿Ⅰ部完成小导洞轮廓线, 从隧道中心由内向外依次布设炮眼, 如图2所示。

掏槽眼:共计2个, 孔深2.3 m, 炮孔夹角为42°, 装药量1.2 kg, 采用数码电子雷管逐孔爆破, 孔间延时3 ms。

扩槽眼:共计17个, 均为垂直打眼, 与Ⅰ部开挖小导洞轮廓线间距W=70 cm, 孔间距80 cm, 孔深2.3 m, 装药量1 kg。采用数码电子雷管逐孔爆破, 孔间延时3 ms。

进一步扩大临空面, 促进后续爆破作业。

辅助眼:共计18个, 均为垂直打眼, 相邻炮孔间距80 cm, 孔深2.2 m, 装药量0.6 kg。采用数码电子雷管逐个爆破, 孔间延时3 ms。

二圈眼:共计22个, 均为垂直打眼, 相邻炮孔间距70 cm, 孔深2.2 m, 装药量0.4 kg。采用数码电子雷管逐个爆破, 孔间延时3 ms。

周边眼:共计53个, 均为垂直打眼, 孔间距40 cm, 孔深2.2 m, 装药量0.2 kg, 采用数码电子雷管逐个爆破, 孔间延时3 ms。

底板眼:共计6个, 孔间距80 cm, 孔深2.2 m, 装药量0.8 kg, 采用数码电子雷管逐个爆破, 孔间延时3 ms。

3.5 装药量及起爆顺序

装药量及起爆顺序详见表5。

4 爆破方案优缺点

机械掏槽+数码电子雷管控制爆破开挖法优点是降振效果最好, 可靠度高, 对隧道上方构筑物的影响最小;缺点是投入大、成本高、施工效率低。目前在新红岩隧道1号横洞小里程房屋密集地段均采用此方案, 效果良好。施工期间爆破震动检测显示, 振速在0.35 cm/s~0.5 cm/s之间, 符合要求。

5 结语

1) 数码电子雷管控制爆破, 在施工中依据振动监测数据及围岩的情况不断调整延期时间, 使浅埋段地表振速有效的控制在0.35 cm/s~0.8 cm/s范围内, 显著降低了爆破振动, 达到预期效果。

2) 非电雷管引起的松动圈为1.5 m~2.3 m, 数码电子电雷管引起的松动圈为0 m~1.4 m, 显著减轻对围岩的损伤, 对于主城区上穿、下跨及浅埋段环境敏度高的隧道、地铁等开挖有良好的适用性, 前景广阔。

3) 数码电子雷管与非电导爆管雷管相比, 对于同样爆破方量, 使用数码电子雷管可有效减少炸药用量, 减少量20%左右。

4) 数码电子雷管目前生产厂家较少, 虽然更安全、可靠、精准, 但其使用成本高, 起爆网路繁杂, 一定程度上限制了在弱爆破开挖中的应用。

参考文献

[1]何广沂.工程爆破新技术[M].北京:中国铁道出版社, 2000.

[2]金骥良, 顾毅成, 史雅语.拆除爆破设计与施工[M].北京:中国铁道出版社, 2004.

雷管生产线 篇9

对雷管爆破产生的细小破片有一定防护性能, 且能防静电的软体防爆织物, 使得工人在工作时能得到一定的防护, 但又不影响工作效率。这种防爆织物应能吸收和耗散碎片动能, 阻止破片穿透, 有效保护人体受防护的部位;同时也应该具备一定的舒适性[1]。芳纶 (Kevlar) 、碳纤维是常用的防弹织物纤维原料, 牛皮革是传统的铠甲材料。根据以上原因本实验的织物原料选择了高性能纤维芳纶 (Kevlar) 织物、经鞣制的熟牛皮、碳纤维织物复合片材和棉牛仔布, 采用不同的叠合顺序形成叠层织物, 对815型金属雷管爆炸破片进行防护性能研究。由于雷管爆炸时, 其能量输出形式包括3个方面:雷管本身的装药爆炸反应物、雷管管壳和加强帽在爆炸中产生的破片 (飞片) 效应、雷管爆炸的冲击波输出等[2], 本文主要讨论叠层织物对雷管管壳和加强帽在爆炸中产生的破片 (飞片) 的防护性能, 并对叠层织物的防雷管爆炸破片机理及牛皮革等各层织物所发挥作用进行探讨。

2 实验

2.1 实验材料

经鞣制的牛皮革, 国产芳纶平纹布, 自制碳纤维复合片, 牛仔布, 815型金属电雷管。

2.2 实验装置及原理

叠层织物对雷管破片的防护性能试验步骤如下:将上述4种材料 (单层) 按不同顺序叠合形成叠层织物, 并对边缘进行简单缝合, 将待测试织物固定在雷管前10 cm处, 将雷管与起爆线路连接后起爆。实验简图如图1。试样编号及材料叠层顺序:

1#表层为牛皮革, 中间两层为正交的碳纤维片, 底层为牛仔布。

2#表层为芳纶布, 第二层牛皮, 第三层为碳纤维片, 底层为牛仔布。

3#表层为牛皮革, 第二层为芳纶, 第三层为碳纤维片, 底层为牛仔布。

4#芳纶单层织物

本实验所用叠层织物为四层单层材料的简单缝合, 上图中“表层”指面向爆炸源的第一层织物, “底层”指面向爆炸源的最后一层织物, 由于电雷管爆炸时所溅出来的破片大小具有很大的随机性, 速度呈正态分布, 飞溅方向也不确定, 每次溅射到样品上的破片数也不相同, 因此织物上孔眼的大小只能说明破片冲击力的大小, 而不能说明织物的防爆效果, 故用阻挡率来作为描述织物的防爆性能指标。

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3 结果讨论

各试样对雷管破片阻挡率如图2所示。

从图2中可以看到, 第三种叠层顺序对破片的防护效果最好。第一, 二两种组合方式并没有起到良好的防护作用;芳纶单层织物对破片的阻挡率几乎为零。其原因分析如下:

(1) 牛皮革在叠层织物中发挥了至关重要的作用:4号样表面没有牛皮, 使防爆性能很好的芳纶未发挥其优良性能, 对雷管破片的阻挡率几乎为零, 在试样表面观察到破片冲击形成的孔洞周围均有纤维融熔的痕迹, 这是因为爆炸破片带有较高热量使芳纶融熔而易被破坏;表面有牛皮革的试样, 对雷管破片阻挡率均高于4号试样。其原因是:破片产生后, 首先与牛皮革发生作用, 由于皮革中胶原纤维的力学性能及其致密的编织方式[3]使其对破片产生阻挡, 同时牛皮革吸收掉破片的大量热能。在试样上观察到牛皮革表面破孔周围有明显的变黑现象, 其原因是由于破片的较高温度, 使牛皮革烧灼所致。

牛皮革被破坏的现象有两种, 对于速度较大的破片其降速作用不明显:从牛皮革破孔形状可以发现破孔产生的主要原因是剪切破坏。破孔边缘整齐, 胶原纤维被整齐切断, 几乎不存在或很少有拉伸现象, 皮革未出现分层, 如图3所示。在这种情况下, 由于皮革很少发生拉伸作用, 皮革的强力并没有体现出来。速度较小的破片, 在牛皮革表面产生的破孔如图4所示, 破片穿出比进入处产生破孔面积大, 其破孔处边缘杂乱胶原纤维被拉出, 有明显的原纤化现象, 牛皮革呈现分层现象, 这些都说明牛皮革对破片有一定的降速作用, 但由于牛皮革的模量小, 牛皮革本层对雷管破片的阻挡效果并不佳, 它在叠层织物中仅发挥吸收热能和对破片降速的作用。

(2) 当破片穿过牛皮革, 冲击芳纶布时, 由于破片大小, 速度及方向仍具有很大的随机性, 从破片与纱线的接触方式可以把破片对芳纶布的破坏分为3类:

①破片与纱线正面接触, 产生完全穿孔, 其原因为:由于破片动能较大, 且边缘较为锋利, 此时纱线中纤维还没有变形就已被切断[4]。如图5所示, 主要作用方式是破片对纤维的剪切作用, 这种情况在布面上较为普遍, 影响这种作用的主要因素是破片的速度, 破片边缘的锋利程度和纤维的初始模量[5]。②破片与纱线正面接触, 由于破片动能不够大或破片边缘不够锋利, 纱线被拉伸抽拔仅部分断裂, 从图6中可以看到明显的周围纱线仅被抽拔部分纱线断裂形成破孔的现象, 此过程中破片动能降低, 纱线伸长, 但纱线的伸长受到后层织物的限制, 参与阻止破片前进的纱线数量增多, 织物上开始产生“凹陷”, 破片的动能进一步被纤维的拉伸变形所消耗, 破片在完成对织物的穿透后进入下一层织物。对于一些动能较小的破片可在此层将纱线拉伸抽拔的过程中因能量耗损而被阻挡, 在该层织物的背面形成明显的“球冠”形[4]的塑性变形, 如图7所示。③由于雷管破片较小, 在飞入一侧, 破片进入纱线间空隙, 将纱线挤开, 但纤维并没有断裂, 纤维很少或不发生拉伸作用, 破片对纤维主要是剪切作用。因此纤维的强力也没有得到利用。

上述3种情形在芳纶织物层中都存在, 其中第①种情形在不影响成本的前提下可以通过选用剪切模量更高的纤维或纱线来提高防护性能, 第③种情况可以通过提高织物单位面积内[6]的交织点数的方法加以改善, 第②种情况是织物吸收破片能量最有效的方式[5]。

(3) 由于碳纤维较脆, 在与破片发生作用时, 破坏主要由破片对纤维的剪切形成, 大部分碳纤维断口呈脆性拉伸破坏[7], 导致其拉伸强力高的特点没有得以发挥, 没有起到降低破片速度的作用。

(4) 由于棉纤维模量低, 故牛仔布在叠层织物中基本起不到阻挡作用, 但却起到改善叠层织物服用性能的作用。

4 结语

本文研究几种材料织物按不同顺序叠合后对雷管爆炸破片防护性能及其机理。研究结果表明:

(1) 4种材料叠合形成的织物其防护性能材料的叠合顺序有关, 本实验最佳叠层顺序为3#:表层为牛皮革, 第二层为芳纶, 第三层为碳纤维片, 底层为牛仔布。其对815型金属电雷管破片的阻挡率达到13.2%。

(2) 在本实验最佳组合方式中, 牛皮革主要起到降低破片温度的作用, 并对破片起初步降速的作用, 第二层的芳纶织物对降低破片动能、有效阻挡破片起到决定性作用。但若芳纶单独使用, 没有牛皮革保护, 则完全不能发挥其效用。

(3) 根据本研究结果, 爆破环境生产企业在穿用芳纶等合成纤维制成的工装时应在其表面加覆皮革制品, 以使防爆破工装充分发挥效用。

摘要：采用牛皮革、芳纶织物、碳纤维复合片材及牛仔布形成叠层织物用于对雷管破片的防护。通过改变叠层织物中各层材料的顺序选出防护效果最好的排列, 研究发现最优的叠层顺序为:表层为牛皮革, 第二层为芳纶织物, 第三层为碳纤维复合片材, 底层为牛仔布, 其织物对雷管破片的防护率比其他组合最大提高10%以上。对爆破环境生产企业工装的选材提出了指导。

关键词：牛皮,芳纶织物,碳纤维复合片材,雷管破片,防护率

参考文献

[1]袁承军.新型防钢心弹软质防弹衣[J].警察技术, 2006, (5) :3-4.

[2]郝建春.雷管破片速度初探[J].含能材料.2004, (2) :59-62.

[3]马骏, 刘宗惠, 魏德卿.皮革结构与性能的流变学研究[J].中国皮革, 1998, (11) :1-3.

[4]顾冰芳, 龚烈航, 徐国跃.Kevlar纤维叠层织物防弹机理和性能研究[J].南京理工大学学报, 2007, (10) :34-35.

[5]夏军佳, 卫甘霖, 张征定.纤维力学性能与防弹性能的关系[J].高科技纤维与应用, 2003, (10) :42-45.

[6]张佐光, 霍刚, 张大兴, 等.纤维复合材料的弹道吸能研究[J].复合材料学报, 1998, (5) :7-9.

[7]孙宝忠, 顾伯洪.碳纤维高应变率拉伸破坏形态的应变率效应性质[J].东华大学学报 (自然科学版) , 2005, (2) :11-12.

运用除铁器清除煤中覆铜雷管 篇10

1 除铁器的分类

目前国内所使用除铁器的种类按励磁方式分为电磁和永磁两种,电磁除铁器的磁体部分由电磁导线、内部绕阻和铁芯组成;永磁除铁器的磁体部分是由稀土永磁材料制成,该材料一般由钕铁硼经磁化而成。按照散热方式不同,除铁器分为自然冷却式、强迫风冷式、油冷式和热管冷却式等。自然冷却式除铁器散热主要通过内置的沥青、环氧树脂或自然通风进行冷却,散热效果差,且长时间通电后磁场强度衰减严重,但体积小、质量轻、结构简单、使用维护方便、价格低;风冷式除铁器外围有一套冷却线圈,散热效果得到改善,但体积大,对安装场地要求高;油冷式除铁器励磁线圈全部浸泡在高压绝缘冷却油中,线圈产生的热量不集中,能尽快传导出去,其内部升温较小,散热均匀,可长时间连续运转,磁场衰减较小,但体积大,质量大,成本高,对安装场地有较高的要求。

2 除铁器的一般工作原理

除铁器所形成的磁场为非均匀磁场,铁磁性物料在非均匀磁场内受转矩(主要与形状尺寸有关)与磁力的作用(磁引力作用)。除铁器的除铁效果与磁引力大小直接相关,假定作用在单位体积铁磁性物质上的磁力为F,则:

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式中:μ0——真空的磁导率,一般取4π×10-7;

k——铁磁性物质的体积磁化率;

H——磁场强度;

dH——磁场梯度。

从上式可以看出,铁磁性物质的吸引力主要与磁场强度、磁场梯度有关,在物料运输过程中,当铁磁性物质经过磁场时,受到磁场力的作用,会被吸除分离。

3 运用除铁器彻底清除煤中覆铜雷管

3.1 煤中覆铜雷管的混入途径及其危害

煤中覆铜雷管主要来自煤矿的普采队和掘进队,煤矿开采需要进行爆破作业,覆铜雷管使用量大,管理稍有疏忽,便可形成漏洞,其混入主要途径如下:① 井下火药库保管不善,雷管受潮无法引爆;② 队组领用后保管不慎或丢失;③ 爆破作业时,雷管插入药包方式不合理,个别漏爆;④ 使用过程中,结构损坏、短路、断路等。

雷管一旦混入煤流,将会给后续作业以及人员安全造成极大威胁,是煤中最具危险性的杂物种类。据同煤集团马脊梁矿不完全统计,该矿雷管的使用率约为900枚/万t,试验显示有2～3枚/万t由于受潮或断路等原因未爆。如果这部分覆铜雷管不能及时从后续工序中清理出来,一旦受到挤压、燃烧或静电影响就会引起爆炸,轻则设施受损,重则伤及工作人员,因此彻底清除煤中覆铜雷管是实现煤炭洁净的重要环节。

3.2 覆铜雷管的特征描述

覆铜雷管的外部和内部特征见表1和表2。煤矿许用毫秒延期电雷管的外形如图1所示,该雷管长60 mm,直径6.88 mm,重7.1 g;脚线长2 m,重10 g。

3.3 清除煤中覆铜雷管的理论探讨

(1)清除煤中覆铜雷管所需的磁力。

根据电磁理论,一个钢质器件在非均匀磁场中所受磁场力:

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式中:B1——覆铜雷管周围的磁感应强度;

B2——覆铜雷管自身被磁化的磁感应强度;

S——覆铜雷管的有效磁力面积。

因为任何长形钢质物体在磁场中都要先竖直于磁场强度的方向,而后才被吸起,因而以竖直于磁场中的覆铜雷管进行计算。对于一枚重8 g的覆铜雷管的受力分析如图2所示,f为覆铜雷管向上吸起过程中受的摩檫力,Mg为覆铜雷管自身重力,Nh为压在覆铜雷管上厚度h的煤的压力。

实验采用美国艺利SE-7930M型除铁器进行测试。距除铁器底部中心点不同距离的磁感应强度见表3。

由表3可以估算出在距除铁器中心点大于700 mm处的梯度值:

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除铁器磁场衰减到零时的距离L1为:

如果再考虑被磁化钢质器件的衰减距离L2=300 mm,则钢质器件感受磁力为零的距离:

L0=1 129+300=1 429 mm。

(2)在无上压煤情况下,SE-7930MC距除铁器底部中心点距离300mm处,磁场强度1 900 gs,磁场力0.306 N,覆铜雷管与煤的摩檫力f的计算方法如下:

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(3)压在覆铜雷管上的煤层厚度为h时,K为厚度系数,则某一煤厚处所受的磁场力为:

Nh=kH。

因为:Mg+f+Nh=F

得:K=(F-Mg-f)/h

当压煤30 mm时,在冷态下测试得出,SE-7930MC距除铁器底部中心点距离为220 mm,磁场强度为2 466 gs,所受磁场力为0.378 N,经计算得K=2.39 N/m。由此可推出在不同上压煤厚度下吸出覆铜雷管,除铁器应产生的理论磁场强度(见表4)。

表4从理论上给出了在不同煤层厚度下,从煤中吸除重量为8 g的覆铜雷管所需的磁场强度。实际应用时还应考虑煤流的动量和杂散磁场的影响,适当增加系数K的值。

4 建 议

根据以上计算及试验数据分析,以除铁器悬挂高度为300 mm为例,若覆铜雷管竖直于输送带上,要吸出位于煤层深度200 mm处的覆铜雷管,在除铁器下500 mm处场强值应为2 220 gs,约是国际标准值的3.5倍。若覆铜雷管水平于输送带上,要吸出位于煤层深度200 mm处的覆铜雷管,在除铁器下500 mm处场强值应为9 800 gs,约是国际标准值的16倍,可见目前国内除铁器额定磁场强度(1 500 gs)及安装高度(150～650 mm)等国标,并不适合排除煤中覆铜雷管。根据除铁器的除铁原理及理论计算要求,要想在胶带输送机煤流中有效除去覆铜雷管,应同时具备如下条件:

(1)配备额定磁场强度不低于1 500 gs、表面磁场强度实测不低于3 000 gs的除铁器。

(2)除铁器的吊挂高度尽量靠近胶带,一般在150 mm左右比较合适,其宽度要和胶带宽度相匹配。

(3)除铁器下部胶带应选用防磁化不锈钢平托辊,胶带传输速度不超过2.5 m/s。

雷管生产线 篇11

起爆药:雷管起爆药是启动、激发雷管猛炸药进行安全可靠起爆的一种辅助炸药, 也是雷管的核心, 学名俗称:二硝基重氮酚, 简称:DDNP, 是一种深棕色或暗紫色的球状聚晶体, 起爆药具有高感度特性, 一般情况下, 在较小的外界初始冲能如:火焰、针刺、撞击、摩擦等作用下即可能被激发而发展为爆轰、爆炸, 同时它也是一种不良导电体, 极易产生静电, 在筛药过程中, 其电位可高达1.4千伏, 这些因素给生产过程带来了极为不利的不安全隐患。

筛药:是起爆药制造过程中的一道关键工序, 它是通过人工操作筛药机把经过制药、干燥、凉药好的成盘的起爆药进行过筛、装盒, 然后储存的生产过程。在这个过程中由于起爆药和筛药机、药盒等直接产生摩擦, 具备了起爆药的感度特性, 存在着一定的不安全隐患。

隔离筛药:是在筛药过程中, 实现人与筛药机、人与起爆药隔离, 即人机隔离、人药隔离, 这是克服和避免起爆药在筛药过程中因摩擦等冲能的影响发生暴轰、爆炸而导致人身伤亡事故发生的关键所在, 多年来, 我公司在起爆药隔离筛药生产过程中, 虽然也采取了隔离筛药工艺, 但实际上并没有真正达到人机隔离特别是人药隔离的要求, 这已经成为了困扰我公司雷管安全生产亟待解决的症结和难题。因此, 如何真正在隔离筛药过程中做到人机隔离、人药隔离保证安全生产, 是我们改进隔离装药机的重要前提。

2 影响因素

改进前筛药工艺流程见图1, 其工艺流程为;将前道工序凉好药的药盘上的药连纸端放在倒药簸箕上, 人员退至防暴墙外, 拉动拉绳8, 药即倒入斜筛2中, 药粒由上而下滑落时穿过筛网落到下面的药斗3中, 人工操作放药手柄5, 将药通过药管4放入药盒6中, 将药盒取出, 称量记录后送入储存室待用;

影响因素1:上述筛药工艺虽然进行了人机隔离操作, 但只能达到人机隔离, 在起爆药装盒的过程中确需由人工进入筛药间 (抗爆间) 操作放药手柄5将药斗4的药 (定量为1400克) 分四次放入四个装药盒内 (每盒定量350克) , 在此过程中人与药之间无任何防护可言, 没有实现人机隔离;

影响因素2:如果把凉药盘中的起爆药筛完后让它直接放入药盒之中时, 由于每盒药量严格定量不得大于350克, 就是说此时凉药盘内的药量只能是原来的四分之一, 那麽在生产任务不变的情况下, 需增加前道工序近三倍的凉药盘和近三倍相应的工房, 工程之大难以实现。

3 改进措施

措施1:针对上述情况, 在凉药盘保持1400克不变的情况下, 我们把药斗4下面的放料口改为四孔对应四个装药盒的放药、装盒方法进行隔离筛、装药, 此时, 虽然能做到人机、人药隔离操作, 但装入每盒的药量非常不均匀, 无法保证规程上每盒药量350克的技术要求, 实验数据见表1。

措施2:针对措施1的情况我们研究设计了装药盒相对装药药斗上下移动装置的方式进行筛药、装药, 很好地实现了起爆药筛、装药过程的人机隔离、人药隔离的要求, 而且满足了生产的各项工艺参数要求。改进后隔离筛药机结构见示意图2;其工作原理如下:当把药放在倒药簸QI1上后, 将四个空药盒5放在升降工作台6的固定位置上, 使四个药盒分别对准四个放药管4, 在室外通过操作机械装置手柄10使升降工作台上升, 使放药药管4分别进入四个空药盒5内管口距药盒底部深80毫米, 操作筛药系统使过筛后的起爆药大部分通过药管分别进入四个药盒, 当其中一个药盒中的药量高度达到药管高度时, 药盒中的药自然阻碍或堵住该药管管口而降低药管中药的流量, 同理其它药盒内的药管也先后被药堵住减少或停止向药盒内流药, 此时, 四个药盒内的药量相对相等, 操作手柄10使升降工作台徐徐下降, 药盒下降过程中四个药管中的药则继续徐徐流入至四个药盒中, 此时四个药管中流入四个药盒中的流量受药盒中的药量限制, 药管流量大的药盒中的药量也大, 药管瞬时阻碍药管的流速, 反之, 药管流量小的药盒中的药量少药管中药的流速受阻碍几率少, 流量相对增大, 直至药斗、药管中的起爆药全部流完为止, 四个药管在向四个药盒中放药过程中的流量相对相等, 从而保证了四个药盒内药量的均匀性, 达到了生产的工艺参数要求。其试验数据见表2。

4 结论

通过以上对原起爆药隔离装药机的改造是起爆药筛药工序真正实现了人机、人药隔离操作从而提高了筛药过程的安全程度, 实践证明收到了良好的效果。

参考文献

[1]矿用起爆器材[M].北京:煤炭工业出版社.

[2]电雷管生产工艺规程[Z].黑龙江盛安民用爆破公司鹤岗分公司.

[3]国家建设部、国家质量监督检验检役总局.民用爆破器材工程设计安全规范[S].