建筑施工外脚手架

建筑施工外脚手架（共12篇）

建筑施工外脚手架 篇1

1 工程概况

某工程为高层商住楼, 主楼地下一层, 地上十八层, 总高度为63m, 外脚手架采用钢管悬挑架分段搭设, 从二层板面开始搭设型钢悬挑架。一段搭设五层, 共八步架。悬挑脚手架是扣件式钢管脚手架, 是为适应高层建筑的需要做到简单轻便、装拆容易、多次周转、节约材料、方便操作、牢固稳定, 在设计荷载下使用不变形、不倾晃, 满足正常施工操作、人员行走、材料堆放的要求。该项技术已在许多地区高层建筑施工中普遍使用, 为达到安全使用等目的, 特编制文供建筑一线的人员参考。

2 材料质量要求

1) 挑架采用22a型槽钢, 质量必须满足现行型钢技术规定

2) 钢管采用φ48×3.5焊接钢管, 质量必须满足现行钢管技术规定标注[GB-700-SS, 3#镇静钢], 不得使用锈蚀严重 (斑点、剥皮) 、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件:其机械性能符合 (GB-978-67) 规定KT33-S技术标准。扣件的附件 (T形螺栓、螺母、垫圈) 采用材料符合《碳素结构钢》 (GB700-79) 中A3规定:

扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷, 钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单, 扣件与钢管的吻合面要接触良好, 螺栓不得滑丝, 夹紧钢管时, 开口处最大距离小于6mm, 必要时进行抗滑移试验。

3) 脚手板选用竹笆板, 规格为1 200mm×1 000mm, 不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。

4) 安全网:栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8×6m的密目式安全立网, 安全网应为不小于2 000目/100cm2的密目式绿色围护立网。

3 扣件式钢管悬挑脚手架搭设

1) 杆件搭设顺序:按平面布置预留→设置挑杆→纵向水平大横杆→设立斜支撑→布置立杆→扶手水平杆→…

2) 脚手架搭设在建筑物的第二层, 将外架横档 (即小横杆) 伸入楼层内, 再设置挑杆与上一层水平拉杆连接上, 并在架底往上设置拉杆, 共同承受此一挑架体的重量。

3) 扣件螺栓抗扭力矩40N·m以上, 但不大于65N·m, 扣件抗滑荷载7kN。

4) 拉杆不设接头, 与楼层预埋件必须有交叉点。

5) 立杆纵向间距1.5m, 横向间距1.0m, 步距1.8m。连墙杆横向每隔三跨, 竖向每隔两步布置一根。

6) 要注意架体悬挑部分的水平及垂直度, 防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。

7) 纵向水平杆设置于小横杆之上, 在立杆的内侧, 并采用十字扣件与立杆相扣。

8) 纵向水平杆采用对接扣件, 接头不能在同跨内, 相邻接头应错开500mm以上。如采用旋转扣件时, 应使用3个扣件对接。纵向水平杆步高1.8m, 设4道纵向水平杆。架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆, 操作层设置18cm高挡脚板。

9) 每一主节点处必须设一根横向水平杆, 并采用十字扣件扣在立柱上;每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。

10) 本方案所采用的主笆脚手板一般铺设两层, 上层为防护层, 铺设好后四角应用14#的铁丝扎牢。

11) 脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑, 每道剪刀撑跨立杆3~5根。斜角与地面成45°~60°的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件, 并扣在立柱上。

12) 脚手架内立杆与建筑物的间距为300mm, 故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网, 并用网绳与大横杆绑扎牢固。

13) 脚手架在搭设时, 应高出施工层1.2m~1.8m。

14) 应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层, 防止作业层有人或物坠落。

4 脚手架的验收

1) 架子搭设完毕, 在投入使用前, 应逐层由工程负责人 (项目经理) , 架子班组和专职安检人员以及有关专业人员一起组织验收时, 验收时, 必须有主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加, 并填写验收单。

2) 验收时, 要检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准。

(1) 架子的布置, 立杆和大、小横杆间距;

(2) 架子的搭设;

(3) 连墙点是否安全可靠;剪刀撑、斜撑是否符合要求;

(4) 架子的安全防护必须有效;绑扎紧程度应符合要求;

(5) 脚手板铺设应符合要求。

5 脚手架的拆除

1) 架子拆除时应划分作业区, 周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥, 严禁非作业人员入内。

2) 拆除的高空作业人员, 必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

3) 拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑, 后拆小横杆、大横杆、立杆等, 并按一步一清的原则进行, 严禁上下同时进行拆除作业。

4) 拆立杆时, 应先抱住立杆再拆开最后两个扣, 拆除大横杆, 斜撑、剪刀撑时, 应先拆中间扣, 然后托住中间, 再解端头扣。

5) 连墙点应随拆除进度逐层拆除。

6) 拆除时要统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解开与另一个人有关的结扣时, 应先通知另一方, 以防坠落。

7) 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。

8) 拆下的材料应堆放成堆, 并应按指定的地点, 随拆随运, 用塔吊吊运, 严禁抛掷。运至地分类堆放, 当天拆当天清。

9) 在拆除过程中, 不得中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交代清楚后方可离开。

6 脚手架安全管理

1) 脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》考核合格的专业架子工, 上岗人员应定期体检, 体检合格后才发上岗证。

2) 搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3) 由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护、日常检查维护的技术交底, 让人人都知道, 时刻注意遵守。

4) 架子上的施工人数, 堆放材料要按设计要求控制, 不得将结构施工荷载传递到架子上, 不得将短小模板、钢筋、扣件放在架上, 更不能将室内建筑垃圾倒到架上, 不准在架上另设悬挂物体, 严禁向架上或架外抛掷物品。

5) 架子在主体施工时可铺设三层脚手板, 装饰时各层满铺, 上下同时作业不得多于两步, 安全网、脚手板要扎牢, 不准随意拆动, 如须拆动必须经技术负责人批准, 由架子工负责处理。

6) 架工及架上操作人员, 每天上下班前要检查架子的支撑锚固点是否牢固, 发现问题立即处理或报技术负责人解决。架上施工荷载要均匀布置, 不得集中一边, 单向偏一受力, 并不得超过设计荷载。特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力, 如须落在架上, 必须采取缓冲措施。

7) 架上所用的扣件必须定期保养巡查, 如有毛病应立即更换。架子的附墙支撑要绑扣在结构物可靠处, 不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。

8) 6级及以上大风或雷雨天气不准搭设或拆除外架, 也不准在架上作业, 其他按高层脚手架的操作规程执行。

7 结论

由上述可知, 该工程楼层高度高, 施工荷载大, 外脚手架必须随框架的升高而同步增高, 且及时与框架梁柱进行拉结;同时, 由于外脚手架四周环抱框架, 本身与框架组成一个整体, 更增加了脚手架的整体稳定性。但是在施工过程中, 管理人员要经常巡视脚手架上的堆载;同时要采取信息化管理, 对脚手架的垂直度进行定期监测, 一有问题, 及时采取措施, 防止意外发生。

摘要：本文结合工程实例, 就外脚手架的材料质量要求、扣件式钢管悬挑脚手架搭设、脚手架的验收和拆除的全过程进行了详细的阐述, 以确保外脚手架在施工中的安全性。

关键词：外脚手架,搭设,验收,拆除

建筑施工外脚手架 篇2

脚手架施工方案

南通五建：潘赟

一、工程概况

榕锦花园一期工程5#、6#楼是由姜堰市榕祥房地产开发有限公司开发建设，福建西海岸建筑设计研究院设计，姜堰市鑫彬建设工程监理有限公司监理，由我南通五建建设工程有限公司总承包施工，同时根据业主和公司要求，此工程以省文明工程标准建设。该工程位于姜堰市经济开发区姜堰大道/溱湖大道交叉口。建筑占地面积2133.8m2，总建筑面积34267.8m2，工程由地下一层非机动车停车库，地上21层综合楼，底下三层为商用，建筑面积为4293 m2，三层以上为住宅。建筑物主楼总高度63.390米，裙房高度为11.190米，±0.00相当于黄海标高5.60m。为满足实际搭设高度地要求及外立面施工整体效果地要求，保证后期上下同时施工有工作面，落地脚手架一律搭设至四层（11.190米），然后均从第五层开始沿周边搭设悬挑脚手架，悬挑三次，每次悬挑6层，从11.190米至28.590米为首次悬挑；从28.590米至45.990米为第二次悬挑；从45.990米至以上为第三次悬挑。

二、脚手架设计依据

1、公司的企业标准汇编。

2、钢筋焊接试验方法标准(JGJ/T27—2001)

3、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59—99)

4、建筑施工高处作业技术规范(JGJ80—91)

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）；

6、《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）；

7、《建筑钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

8、建筑工程施工手册，中国建筑工业出版社。

三、基本要求

外脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中多种水平、垂直荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性。在施工过程中，在多种荷载作用下不得发生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象，以确保安全。

四、材料选用

4.1采用φ48×3.0扣件式钢管脚手架，钢管材质应符合GB的技术条件，表面平整光滑，无锈独、裂纹、分层、压痕划道和硬弯，新用钢管有出厂合格证，进场的材料要求取样检测合格。搭设架子前应进行保养，除锈，并统一涂色，颜色应力求环境美观； 4.2扣件采用KT-33-8可锻铸铁扣件，并应有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不少于5mm，且进场材料要求取样检测合格。使用前必须作好验收工作。

4.3根据计算(计算书附后)，悬挑架外挑梁采用16a槽钢。悬挑架所用的所有零配件的材质必须优良，严禁使用不合格产品，若发现钢管严重锈蚀、弯曲、压扁、以及扣件有脆裂变形、滑丝等现象，严禁使用。

五、搭设方案

（一）、落地脚手架 搭设尺寸：

立杆的纵距1.6米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。

二、搭设要点

1、落地脚手架搭设前，土方回填完并分层夯实，地面必须平整，并浇好砼。

2、准备好架体搭设所需的材料，如钢管、扣件、竹芭、扎丝等。

3、配备好必要的搭设工具、量具、劳动保护用品。

4、本工程安排架子工10~15人，其班长1人，负责按方案组织现场施工，全班日常管理，安全检查，现场技术指导等工作。要求架体搭设进度与主体施工进度相配合。

5、进场后，由班长对全体操作人员进行安全技术交底，宣读工地的有关规章制度，并要求每人在交底书上签名。

6、进入工地后根据建筑平面确定脚手架的平面位臵。

7、根据脚手架平面位臵沿建筑物四周放臵垫板，在垫板上竖立杆，立杆选择一定要纵横交错，即里外一高一低，纵向相邻立杆一高一底→在立杆上扎第一步小横杆→ 大横杆 → 搁栅→ 扎第一步扶手和挡脚杆 →铺第一步脚手竹笆，与此同时，校直每一根立杆，其垂直度偏差不超过3％，然后扎扫地杆。为防止架体倾斜可加临时支撑杆，架体起步时要多人配合，防止倒杆，完成上述工作后，沿建筑四周往上搭设第二步脚手架，第二步搭设完后，开始扎剪刀斜撑，同时做好第四步等。每往上搭设一层楼高的架体，架体必须与建筑作水平拉结，当二层水平拉结好后，可拆除临时斜撑。

8、拉结的做法：

在剪力墙处，预先埋2根12钢筋，在预埋点处从架体上轧一钢管顶住板墙，然后把钢筋焊在拉结钢管上，焊缝高度不小于6㎜

在窗洞处： 在架体上轧一钢管伸到窗洞内，然后在该钢管的窗洞内外侧各轧一条钢管夹住板墙。

在楼面处：

预埋一钢管，然后用钢管把预埋管和架体用双扣件连接。

9、搭设过程中立杆接长和横杆接长用对接扣件，剪刀撑接长采用旋转扣件搭接，两转扣件的距离要大于1000㎜，杆端不小于100㎜。

10、搭设过程中严格挑选钢管和扣件，质量不合格的钢管，如薄壁、严重锈蚀、硬弯的钢管不能用，如裂纹、滑丝的扣件不能用。

11、应沿建筑物四周一步一步递升搭设，禁止分立面搭设和踏步式往上搭设。

12、搭设过程中，要求螺帽扭紧力矩为45～65N〃m

13、搭设过程中随时注意校直立杆和校平水平杆。

14、基本要求为横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全。有安全操作空间、不变形、不摇晃、不积水。立柱上的对接扣件应交错布臵，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于2500MM，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

15、脚手架应在立杆与墙壁面之间设层层隔离竹芭片,支承在两根钢管上,用18#铁丝同钢管捆牢,每块竹笆的捆绑点不小于4点.16、立杆双排并设臵拉结杆,必须采用刚性连接钢管一端同主立杆连接另一端与预埋钢管用十字扣件固定,转角处加密,不允许采用柔性连结,连接杆应与墙面垂直方向每层设臵,水平方向不大于6M设臵一道,以确保立杆稳定,转角处立杆间距1米,其余均匀排布。

17、剪刀撑向两端和转角处起，在脚手架外侧从端头开始，水平距离每隔不大于9M，用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设臵。斜杆用长钢管与脚手架底部成45度--60度夹角。

铺设各层小横杆和脚手片

18、脚手架斜道：

斜道宜附着外脚手架或建筑物设臵，宽度与脚手架同宽，上料斜道坡度宜采用1：6，人行坡道宜用1：3。拐弯平台宽度等于坡道宽度。

斜道两侧及平台外围应设臵两道高度为1200护身栏及不小于180㎜的挡脚板。按规范规定设臵剪刀撑。

斜道脚手板上设防滑条，防滑条间距不大于300㎜。

19、每幢号房设一个通道口，上设防坠棚。

（二）、悬挑脚手架 搭设尺寸： 立杆的纵距1.35米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。

1、受荷情况：

采用φ48×2.5 钢管和扣件，φ12.5钢丝绳、槽钢等构成的外悬挑脚手架，悬挑梁、立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，剪力撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的构件，并同时具有加强脚手架抵抗垂直、水平力作用的能力，其中连墙杆还承受风荷载也是脚手架组成整体的连接件和传力件；挑架的搭设必须在砼强度达到15MP后方可进行。

2、钢筋环的预埋：

2.1本设计把固定槽钢的预埋钢筋命名为钢筋环。经验算，钢筋环采用2φ16圆钢，其机械性能必须符合规范要求

2.2每根钢筋环必须是原材，不得有焊接接头，加工前必须送试，经试验室试验合格后方可弯曲成型；

2.3钢筋环预埋应尽量避开框架柱、短墙、平行槽钢的墙、便于槽钢抽进抽出。

3、悬挑槽钢的加工：

3.1按附表 16a槽钢需用量表进行下料；

3.2为便于与立杆连接。在槽钢上用电焊固定φ25短钢筋，钢筋位臵与立杆位臵配磋。搭设时钢管套入φ25钢筋中(见详图)，电焊必须四周满焊，焊缝高度不小于8mm，以确保焊接牢固；

3.3漆好防护漆；

4、现场搭设：

4.1根据槽钢平面图的要求，对号入座，固定槽钢；槽钢套入U形钢筋环中，应用木楔塞紧，在外挑口垫18厚的木材；

4.2搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→小横杆→大横杆→剪力撑→挡脚杆→防护栏杆→脚手片→安全立网→安全平网。

4.3脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头，应错开不少于50CM，且不在同一步距内，立杆的垂直偏差不大于架高的1/200，纵向水平杆和斜杆剪力撑接长用活动扣件对接搭接连接，搭接长度不少于1000mm，搭接区用三只旋转扣件扣紧，同一步内内外两根纵向大横杆接头也应错开，并不在同一跨内；在每一面脚手架范围内的纵向水平高差，不宜超过一皮砖的高度；

4.4内立杆距外梁外边270mm，小横杆伸出外立杆点外150mm，离外墙面100mm，小横杆用扣件紧固于立杆上，内外两根大横杆扣件也要紧固在立杆上；

4.5脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m(水平距离)各用斜杆剪刀撑，自下而上秩序连续设臵，斜杆采用长钢管，与脚手架底部成45°-60°夹，斜杆用扣件与立杆、小横杆等主结点杆件固定。

4.6脚手架和墙体之间必须铺设200mm宽长条竹挑板作为站人片，不得有探头板；

4.7脚手架与建筑物的拉结，采用两步三跨(以立杆位臵为准)及转角处设拉结点，架体边缘及转角处1米范围内必须设拉结点；拉结采用刚性连接，必须保证拉结的牢固、稳定、上下错位；在每套挑架中，除底层以外，每一楼层必须在每三根立杆设臵拉接点一个，拉接点可采用短钢管预埋在边梁的中部。

4.8悬挑手架外侧每排设臵防护栏杆、踢脚杆，防护栏杆设臵高度为1.2米，踢脚杆设臵高度为30cm，挑架里侧遇到临边时(如大开间、门洞等)时，也按上述要求进行相应的防护；悬挑架的底层必须用安全网和脚手板满铺。

4.9挡架层层满铺脚手片，脚手片须用不于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。

4.10、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不细于18#钢丝张挂严密，且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧；

4.11、挑架的作业层和底层应用合格的安全网或采取其它措施进行分段封闭式防护；

4.12、钢管杆件的连接必须使用扣件，严禁使用铁丝或其它器具代替。立杆、大横杆的搭接要错开，立杆搭接不可在同一水平面上，剪刀撑搭接长度不小于1000mm，并不得少于3个扣件固定，不得采用对接扣件，相邻接头应错开设臵。

4.13、斜拉钢丝绳在上一层砼浇筑完七天后开始安装，每个槽钢的外端均设臵斜拉钢丝绳。

4.14为提高悬挑脚手架的整体承载力，特别是对槽钢无法挑的阳台转角等薄弱部位，不仅在小横杆的外端设臵φ12.5的钢丝绳斜拉，且在相应内立杆的节点处同时设臵向上斜拉钢丝绳。所有钢丝绳与砼阳角接触处用模板隔开处理。

4.15脚手架各杆件相交伸出端头均应大于100mm，以防止杆件滑落；

4.16每挑一次挑架的槽钢外侧，在外立杆的内侧，用δ＝3mm钢板，宽200mm沿外架固边设臵用18＃铁丝与立杆绑扎牢，钢板外面上涂黄黑相间的斜条码。

4.17在每一次挑架的外立杆外侧沿房屋周边设臵平网一道，在悬挑架上翻时，平网跟着上移，但原来的位臵仍要在外墙面上设臵平网。

六、卸料平台的设臵

1、卸料平台的布臵位臵，以塔吊位臵尽量能通视为准，主楼每层设臵二个，且上下楼层的卸料平台要错开三米搭设。

七、拆除方案：

7.1按下列顺序拆除：

内挡毛竹片→安全网→垫铺毛竹片→防护栏杆→挡脚杆→斜位杆→上部大横杆→上部小横杆→连墙拉杆→上部立杆→斜拉绳→下部大横杆→下部小横杆→下部立杆→槽钢抽进；脚手架拆除前，对全体操作人员要作技术安全交底。作业人员佩带安全带。

7.2、脚手架拆除前，应对于脚手架作一次全面的检查，对薄弱部位先加固，后拆除；清理步层内的建筑垃圾。

7.3、拆除期间划好明显的警戒标志，并有专人监护。

7.4、操作人员在拆除过程中要互相配合，组织严密，服从指挥。7.5、拆除工作必须由上而下按顺序拆除，不得阶梯拆除和分立面拆除。

7.6、剪刀斜撑和连墙支撑不得先行拆除，应与架体同步拆除。7.7、拆除过程中废物不能任意向外抛、扔。

7.8、拆除的扣件和杆件，不能往下面抛，应堆放整齐、稳固、用塔吊或电梯运至地面，如无塔吊应在步层内站好人，把长件传至地面。

7.9、拆除过程应保护好建筑产品，如外墙面、门窗等建筑产品。7.10、操作人员应带好安全帽和安全带，穿软底鞋，严禁酒后上岗作业。

7.11、遇大风六级以上大风（包括六级）大雨大雪、夜间不得拆除作业。

7.12、落地架拆至一步时，应先拆除扫地杆，再拆第一步横杆，应多人配合，防止倒架。

7.13、挑脚手架拆到底部支撑时，需要气割，配备消防器材，做好防火措施。

7.14、全面检查脚手架的扣件连接，支撑体系是否符合安全要求，经主管人员批准方可实施。

7.15、立杆、剪刀撑等接长杆的拆除，应两人以上配合进行，不单独进行；

7.16、操作者应有高度安全意识，站立位臵，用力均需得当； 7.17、翻掀垫铺毛竹片注意站立位臵，保持身体平衡，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将毛竹片内未清除的残留物从高处直接伤人；

7.18、从上往下拆架，钢管可通过提升机向下运输钢管，尽量减少用塔吊向下吊钢管来和下部的悬挑架；若标准层隔墙已砌，要充分考虑6m长钢管能从提升机水平转送，留好预留洞。

7.19、悬空口的拆除，预先进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除；

7.20、高层脚手架拆除，应沿建筑四周一步一步递减，不允许两步同时拆除或一前一后跳步式拆除，更不允许分立面拆除；

7.21、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

八、脚手架的使用与维护：

8.1、本脚手架系围护外脚手架，必须严格控制脚手架的施工荷载，即不超过2KN/m2，施工作业交底要明确。8.2、脚手架不能作为外模板支模用。8.3、在使用过程中禁止下列违章作业。

1、利用脚手架吊物。

2、在脚手架上推车。

3、在脚手架上拉接吊装线缆。

4、任意拆除和移动脚手架上的杆件及松动扣件螺帽。

5、任意拆除水平连墙拉结支撑。

6、任意拆除脚手架上的防护措施。

7、在脚手架外往下抛物。

8、在脚手架上喜戏打闹。

8.4、定期观察脚手架的倾斜程度，如脚手架倾斜或下沉，要检查原因后即时整改。

8.5、检查各扣件是否松动，杆件是否滑移。

8.6检查脚手架竹芭是否完好，如有损坏要立即更换。8.7检查安全网是否完好，如有漏扎的要即时扎好，有空洞的要更换。8.8检查水平连墙支撑是否完好，如有被拆，要立即恢复。8.9经常清理架体上垃圾，保持架体整洁。

8.10禁止任意开挖脚手架地基和松动挑架支撑结构。8.11配臵足够的灭火器。

九、安全技术措施

9.1必须有完善的安全防护措施，按规定设臵安全网、安全栏板。安全网与安全网的搭接处用绳连接起来，不得留间隙，尤其在外墙拐角处更应搭接严密，安全网内的碎块、木材等物应及时清理；

9.2、各通道、洞口、临边和易爆用品处应悬挂安全标志，配臵足够数量的灭火器，尤其是电焊工操作时必须设专人监护防止火星点燃安全网、竹芭片，脚手架上禁止吸烟。

9.3搭设脚手架必须由经安全教育持证上岗的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不和脚手架操作；

9.4上架人员必须扣好安全带、载好安全帽，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧，严禁酒后上班；

9.5上架人员不得在架上打闹，物体严禁高处抛掷；

9.6上架人员不得在架上打闹，必须切断电源或将电线迁移，脚手架不如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护，由专业电工操作；

9.7脚手架离附近的输电线不小于2.5m，高压线路要相距5m以上，距离不足要采取隔离措施；

9.8横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人；

9.9五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足，不准在脚手架上操作，雨雾后上架要有防滑措施；

9.10严禁在脚架上堆放钢模板、木材等多余的材料等，以确保脚手架畅通及防止超载；

9.11吊脚手架、脚手架钢管等必须用专用保险吊钩，堆放要平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载；

9.12当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结点，方可撤离岗位；

9.13挑架搭设三步后，须进行验收，验收合格，方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决；

9.14高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装臵。

9.15拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。

9.16如遇强风，雨，雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

9.17所有高空作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。

十、交底与验收

10.1挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。

10.2挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭设一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。

10.3每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容亮化，合格后持合格牌方可投入使用，验收人员须在验收单上签字，资料存档。附2：落地式外脚手架计算书

1.脚手架设计参数

双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.6m，大小横杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根（两侧小横杆不计）；

采用的钢管类型为 Φ48×2.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处江苏泰州，基本风压0.4 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1278；

竹笆片脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、模板脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.028； 脚手板铺设总层数:6； 5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00； 立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:1.00。

二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.028 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.028+1.2×0.16+1.4×1.067 = 1.719 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.719×1.052/8 = 0.237 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =61.375 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =61.375 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.028+0.16+1.067 = 1.255 kN/m ；

最大挠度 ν = 5.0×1.255×10504/(384×2.06×105×92800)=1.039 mm；

小横杆的最大挠度 1.039 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！

三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.028×1.05=0.03 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.6/3=0.168 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.6/3=1.12 kN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.168+1.4×1.12)/2=0.903 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.028×1.6×1.6=0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.903×1.6= 0.386 kN.m； M = M1max + M2max = 0.006+0.386=0.391 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.391×106/3860=101.374 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 101.374 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.028×16004 /(100×2.06×105×92800)= 0.065 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.03+0.168+1.12）/2=0.659kN ν= 1.883×0.659×16003/(100 ×2.06×105×92800)= 2.658 mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.065+2.658=2.723 mm； 大横杆的最大挠度 2.723 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.05×2/2=0.03 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.6=0.045 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.6/2=0.252 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.6 /2 = 1.68 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.045+0.252)+1.4×1.68=2.744 kN；

R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m NG1 = [0.1278+(1.05×2/2)×0.028/1.80]×12.00 = 1.730kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(1.05+0.3)/2 = 1.944 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×12 = 0.096 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.49 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2×1.05×1.6×2/2 = 3.36 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us--风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.49+ 1.4×3.36= 10.092 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.49+ 0.85×1.4×3.36= 9.387 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；

六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.092 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10092/(0.191×357)=148.01 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 148.01 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.387 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9386.76/(0.191×357)+195185.894/3860 = 188.228 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 188.228 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m； Hs =[0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76 +1.4×3.36)]/(1.2×0.128)=38.878 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 38.878 /(1+0.001×38.878)=37.423 m； [H]= 37.423 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.423 m。

脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.195 /(1.4 × 0.85)= 0.164 kN.m；

Hs =(0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76+0.85×1.4×(3.36+0.191×3.57×100×0.164/3.86)))/(1.2×0.128)=20.996 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 20.996 /(1+0.001×20.996)=20.564 m； [H]= 20.564 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =20.564 m。

脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.28 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.654 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.654 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN； Nl = 12.654 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 12.654小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 80 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.23 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.092 kN； 基础底面面积（脚手板）：A = 4×0.25/(4/1.6)=0.4m2。p=25.23 ≤ fg=80 kPa。地基承载力满足要求！附2：悬挑外脚手架计算书

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根(两侧大横杆不计)；

脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×2.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布臵取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.05 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架（考虑到现实中钢管及扣件的合格率低，不采用装修脚手架荷载2.000）；

同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处江苏泰州，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m（按照苏州要求）。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C25； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:5.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.028 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.028+1.2×0.105=0.16 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图

1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.16×1.352+0.10×1.47×1.352 =0.291 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.16×1.352-0.117×1.47×1.352 =-0.343 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.291×106,0.343×106)/3860=88.86 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 88.86 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.028+0.105=0.133 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：

ν= 0.677×0.133×13504/(100×2.06×105×92800)+0.990×1.05×13504/(100×2.06×105×92800)= 1.963 mm；

大横杆的最大挠度 1.963 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.028×1.35 = 0.038 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.35/(2+1)=0.142 kN； 活荷载标准值：Q=3×1.05×1.35/(2+1)=1.418 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.038+0.142)+1.4 ×1.418 = 2.2 kN；

小横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.028×1.052/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.2×1.05/3 = 0.77 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.775 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.775×106/3860=200.697 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =200.697 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.028×10504/(384×2.06×105×92800)= 0.023 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.142+1.418 = 1.597 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1597.185×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×92800)= 3.433 mm；

最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.023+3.433 = 3.456 mm； 小横杆的最大挠度为 3.456 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN（规范取值为8.0，现取值为市场上扣件试验值），按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.35×2/2=0.038 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.05/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.35/2=0.213 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.35 /2 = 2.126 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.038+0.015+0.213)+1.4×2.126=3.295 kN；

R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m NG1 = [0.1204+(1.35×2/2)×0.028/1.80]×18.00 = 2.547kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.35×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×10×1.35/2 = 1.013 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.35×18 = 0.122 kN； 经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.414 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×1.05×1.35×2/2 = 4.252 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.4 kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us--风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.414+ 1.4×4.252= 13.651 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.414+ 0.85×1.4×4.252= 12.758 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.35× 1.82/10 = 0.164 kN.m；

六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以卸荷吊点分段计算。

第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为5m;经过计算得到

a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷处立杆轴向力为：

P1 = P2 = 1.5×13.651×6/18 =6.825 kN； kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位臵处内力计算为(kN)：

T1 = P1/sina1 = 6.825/0.912 = 7.485 kN T2 = P2/sina2 = 6.825/0.995 = 6.859 kN G1 = P1/tana1 = 6.825/2.222 = 3.071 kN G2 = P2/tana2 = 6.825/10.000 = 0.683 kN 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =7.485 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取 7.485kN，α=0.82，K=5，得到： 选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×7.485×5.000/0.820)0.5 = 9.6 mm。

吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f] 其中 [f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；

N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；

A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；

选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×7.485×103/50/3.142）0.5 = 10 mm。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.6 mm，必须拉紧至 7.485 kN，吊环直径为 10 mm。

根据各次卸荷高度得：

第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.7 mm，必须拉紧至 6.237 kN，吊环直径为 9 mm。

七、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.651×7/18 =5.309 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；

立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 5309/(0.191×357)=77.853 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 77.853 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.758×7/18 =4.961 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 4961.302/(0.191×357)+164396.615/3860 = 115.35 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 115.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 14.58 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.447 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.447 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN；

Nl = 11.447 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 11.447小于双扣件的抗滑力 13 kN（规范取值为16.0，现取值为市场上扣件试验值），满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。

受脚手架集中荷载 P=(1.2×6.414 +1.4×4.252)×7/18= 5.309 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 7.194 kN； R[2] = 4.166 kN； R[3] = 0.19 kN。

最大弯矩 Mmax= 0.806 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.806×106 /(1.05 ×108300)+ 5.309×103 / 2195 = 9.503 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 9.503 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×10×63× 235 /(1200×160×235)= 1.87 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。

经过计算得到最大应力 σ = 0.806×106 /(0.919×108300)= 8.093 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 8.093 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!

十一、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=7.748 kN；

十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=7.748 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12.5mm。

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝97.3KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。K＝5。得到：[Fg]=16.541KN>Ru＝7.748KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=7.748kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7748×4/3.142×50)1/2 =15mm；

十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.19 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[190.326×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.557 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.19kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；

[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2； h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

190.326/(3.142×20×1.27)=2.385mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.19kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 4.166kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；

脚手架技术在建筑施工中的应用 篇3

高层建筑施工的特点是体积大、层数多、露天作业多，高空作业多，因而产生一系列的矛盾。譬如，在投影面积相同的施工场地上，建造一个十层以上的建筑物与建造一个五～六层的建筑物相比，四周施工场地就相对狭窄，水平和垂直交通运输相对紧张。因此，不得不在有限的地面和高空空间内集中施工机具和操作人员，以满足工程施工和进度的需要，这样一来，就造成脚手架技术在建筑施工中的应用显得极为重要。

2.工程概况

由北京天桥建设集团施工的富阳综合楼工程为—高层公共建筑。建筑平面为矩形，共20层；首层层高5.7m，第十层、第二十层层高3.6m；其余标准层层高为3.0m。该工程为现浇框架结构，预应力楼板20mm厚。主框架为三柱两跨（每跨7.5m），两端各悬挑2.8m。于2006年5月底完成地下室顶板，计划开始上部结构，结构进度每月四层，于11月底扣项。外墙饰面采用贴瓷砖。施工组织设计要求采用双排外助手架。脚手架除满足钢筋混凝土结构施工之外，并保证同时砌筑外墙空心砖以及外装修抹灰及面层装饰施工。

3.脚手架的设计

（1）整体设计

根据公司自有之钢管架储备丰富的条件，决定采用扣件式钢管架方案。由于建筑物高达63.9m，將脚手架按高度分为三段。下端采用双管：上端采用单立杆。三段的高度及特点为：第一段为首层部分，高度为5.7m，无法与建筑物拉接；第二段为中层部分：十层以下至32.4m；第三段为上层部分，至顶层，高度为34.2m。

脚手架采用排距1.2m；柱距1.2m；步距1.8m，首层层高5.7m。由于没有楼板及墙可拉接，其压杆计算长度过大。因而必须采取专门措施，其办法是在双排脚手架的横断面内加斜杆加上大面的斜杆，使每四根立杆形成格构式立柱。中层部分采用双立杆：上层部分采用单立杆。每层与楼板相互拉接，楼板内设预埋件。

脚手架距墙<20cm，平面布置上在北面断开四处：第一处和第二处为首层施工的运输道路，第三处设外用电梯，第四处留设地下室出入通道。除外用电梯处宽度与外用电梯宽度相同外，其余宽度皆为3.6m。豁口处采用搭设斜杆的办法跨越，在结构施工阶段只做防护架，待装修施工阶段再将立杆补齐与原架相同。

（2）结构要求

1）脚手架基底要坚实，为此应将回填土挖探400mm，用灰上夯实高于地面100mm，上打C10混凝土100mm厚，上铺调子板做脚于架基底。脚手立杆下全部采用螺旋托匝，以便基础有沉降差的予以调整。

2）脚手架大面全部用直径为48mm，壁厚为3.5mm的双管打十字盖。

3）脚手架横杆及十字盖的搭设必须保证村称，以确保立杆中心受力、大横杆在内侧；小横杆夹于双立杆中间。

4）每层楼板侧边设连墙杆的预埋件，预埋件设于楼板凸出部位。顶埋件内有直径为14mm的螺栓孔，用于固定直径为48mm，壁厚为3.5mm的钢管连接头

4.第一次方案修改

（1）原设计在付诸实施之前，考虑到一次钢管投入量较大，租赁时间也长

提出在结构施工阶段采用单皮防护架的方案，以期能近一步降低脚手架的费用。待明年开春可考虑采用吊篮架施工费用也可减少，因而决定对方案进行修改。

（2）结构施工阶段采用单皮架的处理

结构施工阶段主要满足梁柱板的模板、钢筋、混凝土浇注的安全防护要求。在柱子施工时，防护架要高出楼板1.5m，用小眼安全网覆盖；在楼板梁施工之前防护架应加高到上一层楼板上的1.5m。为保证整个脚手架的稳固，首层及二层仍采用双排架，杆距1.5m；排距1.2m；步距1.8m。三层以上改为单皮桨，每层都与楼板的顶埋件采用拉接。除此之外，按安全管理的要求，每升高三层应悬挑安全网，悬挑长度6m。

（3）装修阶段吊篮架

考虑来年外装修及饰面工程采用吊族架是最经济的方法：因而在结构施工阶段应为其做好准备工作：一是编制吊篮布置平面团，绘制顶板预埋吊环布置图；二是做好吊篮及挑梁准备工作。待结构施工完毕，在塔吊拆除前将吊篮吊挂就值，为明年的施工准备好条件。

（4）关于模板承料台

现浇结构施工的柱、梁领模板拆除之后应转入上层周转使用。一般办法是搭设模板堆放平台，采用塔吊进行提升。本工程决定设两个堆料台，面积为5x4平方米.堆料重量3吨；修改方案为其做了结构核算和设计。该平台采用8号槽钢为框及小肋，三边作钢护拦。近端支承干楼板；远端采用直径为12.5mm钢丝绳拉到结构柱。

5.装修阶段恢复为双排外脚手

钢筋混凝土结构施工到顶板之后，2007年1月围护墙的空心砖砌筑也已完成（包括窗户的安装）。在开春之前，项目部又决定恢复原双排脚手架方案进行装修工程。

由于在结构施工阶段采用的是单排架，因而未按双排架预留理件。在恢复双排架时，首先要解决的是脚手架连墙件的问题。现场的实际情况是楼板上预留了吊钩，直径为48mm的钢管通过围护墙穿入并插入吊钩内。但钢管只能保证不翘起都不能保证其水平转动，因而必须采用固定措施以形成稳固的支点。

异型建筑物外脚手架施工技术 篇4

现代建筑物已经不仅仅局限于满足使用的功能性, 在满足各项基本功能要求的前提下, 更多地注重建筑物造型的美感, 因此, 催生出了一大批外形风格迥异的建筑物。该类建筑物通常为商业建筑, 在施工过程中通常会遇到如下问题:①施工场地狭小, 局部地下结构主体 (如地下车库、车库通道等) 需后期二次开挖;②工期紧张, 外立面装饰内容繁多 (如幕墙安装与LED屏安装交叉作业, 幕墙安装与灯光线管安装交叉作业等) , 如按照传统施工方式 (如搭设装饰脚手架) 无法满足工期要求;③结构每层楼板面可能挑出下层楼板面较大的距离, 外装饰施工采用单一吊篮施工无法满足施工要求, 增加很多烦琐的工序。

综上所述, 传统施工方法 (主体结构施工采用悬挑或落地外脚手架, 外立面装饰施工采用吊篮施工等) 已经无法满足这类建筑物的施工需求。

2 项目概述

本工程为北京市24#商业及文化设施楼工程, 工程位于北京市大兴区, 主要功能为商业服务及文化娱乐。由一栋单体建筑组成, 地下四层, 地上七层。建筑等级为特级, 建筑高度45.0m, 总用地面积39 481.81m2, 总建筑面积198 543m2, 地下室单层最大建筑面积28 104m2, 场地狭小, 汽车坡道需要后期进行二次开挖。

本工程为商业及文化设施楼, 南北两侧结构板边线每上一层均外凸约950mm, 东、西两侧为满足建筑物外观造型板边线呈不规则变化, 每层结构边线均外探出下一层结构边线一定宽度, 其中, 西侧门庭处结构屋面板边线距结构首层板边线最大外探宽度为5 045mm。

整个结构呈上宽下窄造型, 因此, 上部结构施工及外立面装饰施工外操作脚手架搭设为本工程重点解决的问题。

3 异型外操作脚手架施工技术的应用

经计算分析, 若采用传统施工方法, 结构施工时外脚手架采用悬挑式脚手架, 外立面装饰施工采用吊篮, 分析如下:①结构施工:由于结构为上宽下窄型, 工字钢外挑距离较大, 三层一挑 (即18m一挑) 则需要22a工字钢, 局部变化较大部位需32a工字钢;两层一挑 (即12m一挑) 则需要20a工字钢, 局部较大部位需32a工字钢, 工字钢重量大需使用塔吊进行配合, 影响主体结构施工的同时成本增加;②外立面装饰施工:由于每层结构板面较上层都有较大的收缩距离, 因此放置一次吊篮不能满足所有楼层的施工, 仅能满足两到三层楼面的施工, 且需要对周转吊篮的楼层进行配筋的验算以及需要预埋固定吊篮钢丝绳的构件, 增加施工成本及工序的同时, 严重影响施工进度。

经项目部研究讨论并与幕墙施工单位多次碰头, 为满足整个项目的工期要求, 外脚手架搭设如下:①地上结构施工时搭设外脚手架在东、南、北三侧无后期二次开挖处搭设多排落地脚手架, 确保结构主体施工需要的同时满足后期外立面装饰施工的需要;②西侧由于后期需要二次开挖, 不能整体落地, 结构施工时采用悬挑外架完成, 即首层埋设一道22a工字钢, 在四层楼面埋设第二道22a工字钢, 施工完成后拆除前三层外脚手架, 待后期二次开挖完成后, 重新搭设落地脚手架, 最后, 进行此三层楼层外立面装饰施工。

项目搭设实际架体如图1、图2所示。

经验算, 外操作架体基础楼层的承受力满足要求, 悬挑工字钢所处楼层也满足该处架体的支座力及支座反力。计算过程如下:

1) 基础底面的平均压力计算

(参考规范JGJ130-2001公式5.5.1)

式中N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值, N=16.797k N;

A—基础底面面积 (m2) ;A=0.25m2。

脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定:①仅有立杆支座 (支座直接放于地面上) 时, 取支座的底面积;②在支座下设有厚度为50~60mm的木垫板 (或木脚手板) , 则为a×b (a和b分别为垫板的两个边长, 且不小于200mm) , 当面积计算值大于0.25m2时, 则取0.25m2计算;③在支座下采用枕木做垫木时, 面积按照枕木的底面积计算;④当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时, 则为a×b/n (n为立杆数) , 且用木垫板应符合 (2) 的取值规定。

地基承载力设计值计算

式中Kc——地基承载力调整系数, kc=0.40;

地基承载力的计算P≤fg, 满足要求。

2) 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

如图3所示, 悬出端C受脚手架荷载N的作用, 里端B为与楼板的锚固点, A为墙支点。

式中N—悬挑脚手架立杆的轴向力设计值;

l—型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离;

m—型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离;

m2—手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离;

m1—脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离

q—型钢梁自重线荷载标准值。

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中:k=m/l, kl=m1/l;k2=m2/l。

本工程算例中, m=2350mm, l=3650mm, m1=1100mm, m2=2150mm。

水平支撑梁的截面惯性矩I=3400.00cm4, 截面模量 (抵抗矩) W=309.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.56+1.4×1.58=7.68k N。

水平钢梁自重强度计算荷载

代入公式, 经过计算得到

抗弯计算强度

水平支撑梁的抗弯计算强度≤215.0N/mm2, 满足要求。

受脚手架作用集中计算荷载

水平钢梁自重计算荷载

最大挠度Vmax=12.830mm

按照《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) 附录A结构变形规定, 受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍, 即4700.0mm。

水平支撑梁的最大挠度小于4700.0/250, 满足要求。

按此思路搭设, 幕墙施工只需配备少数外脚手架搭设工人进行架体的拆改即可, 只需要支付钢管的租金, 节省了费用较高的吊篮租金支出, 也节约了安置、周转吊篮花费的时间, 既能确保工期, 又可节约整体成本。

4 异型外操作脚手架施工工艺

4.1 落地多排脚手架搭设工艺

材料配备→定位设置通长脚手板→纵向扫地杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→绑安全网。

注:由于幕墙施工龙骨需要焊接, 此处安全网为防火镀锌密目网。

4.2 悬挑脚手架搭设工艺

工字钢下料、顶板模板定位划线→悬挑层锚环施工预埋→焊接立杆底部定位钢筋、穿插工字钢→铺设操作脚手板→立杆间隔定位→摆放扫地杆→装第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安其他立杆并与第一步大横杆扣紧→调校立杆与第一步大横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆, 上端与第二步横杆扣紧→调校立杆与第二步大横杆→第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板→挂设安全网→验收。

注:此处安全网也为防火镀锌密目网。

4.3 架体离结构边防护措施

由于结构楼层局部变化不规则, 因此难以避免外架内排立杆与结构边缘的间距过大, 在满足幕墙施工要求的500mm前提下, 对大于500mm间距的架体采取植短杆防护的措施, 如图4所示。

4.4 卸荷措施

对脚手架采用d=14 (6×19) 钢芯钢丝绳进行卸荷, 钢丝绳最小破断拉力103k N, 钢丝绳两端均采用3道卡环固定, 钢丝绳采用全数拉结的方式卸荷。

4.5 脚手架顶层措施

架体顶部操作面以上脚手架自由高度较大, 在顶部操作面处楼板上距结构边线2m平行于结构边线埋设一圈地锚, 间距9 000mm, 用斜向拉杆将脚手架与地锚可靠连接, 防止脚手架外闪。并在纵向每步设置拉结点进行纵向的加密处理。

4.6 外脚手架断开处构造措施

外脚手架在施工电梯、入口、卸料平台等部位需要断开, 保证该部位在结构框架柱处, 该部位脚手架需做加强处理, 在断口处必须每层与框架柱进行刚性拉结, 并在架体断口部位采用横向斜撑加强处理。

参考文献

[1]JGJ130-2011, 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].

外脚手架施工方案（推荐） 篇5

（H2型2栋、H1型7栋、E1型3栋、D1型11栋、D2型7栋）

外脚手架搭设、拆除施工技术方案 工程名称： 广州市雅居乐花园A04地块四期低层住宅 工程地点： 广州市番禺区南村镇员岗村 建设单位： 广州雅居乐房地产开发有限公司

施工单位： 广东兆达建筑工程有限公司 编制单位： 广东兆达建筑工程有限公司 编 制 人： 编制日期： 二00四年三月五日

审 批 单 位： 广东兆达建筑工程有限公司 技术负责人： 审 批 日 期： 二00四年三月五日

监

理

单

位：

监理项目负责人： 日

期：

二00四年 月 日

建

设

单

位:

建设项目负责人:

日

期:

0 1.工程概况: 1.1该工程位于广州番禺区南村镇员岗村，由广州番禺雅居乐房地产开发有限公司投资兴建，机械工业第十设计研究院设计，建筑物有H1、H2、D1、D2、E1型别墅（共30栋），基础地基为以强夯处理的人工填土为持力层，基础为承台基础;主体为3层混凝土框架结构，层2.9至3.3米，最高高度为13.468，屋面为斜屋面，需搭设脚手架高度为11.7米。

1.2各建筑卸料平台位置见外排架施工平面布置图。2.材料要求：

所用材料必须具有材质证明和检验记录。2.1.钢管

2.1.1.钢管包括立杆、大横杆、剪力撑、附墙杆等。

2.1.2.钢管采用外径为48mm，壁厚3.5 mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》中GB/T700-A级钢的规定。

2.1.3.脚手架钢管每根最大质量不应小于25Kg，小横杆最大长度不大于2.2m，其它杆最大长度不大于6.5m。2.1.4.钢管上严禁打孔。

2.1.5.钢管应有产品质量合格证，产品质量检查报告。

2.1.6.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划道。

2.1.7.钢管外径及壁厚偏差不大于-0.5 mm。钢管两端面切斜偏差不大于1.7 mm。

2.1.8.钢管必须涂有防锈漆。2.2.扣件：

2.2.1.扣件包括直角扣件、旋转扣、对接扣件及其附件（T型螺栓、螺母、垫圈）等。

2.2.2.扣件及其附件应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB-1583的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良 好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1 mm，扣件表面应进行防锈处理。

2.2.3.扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

2.2.4.脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

2.2.5.扣件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2.3.钢丝绳

2.3.1.钢丝绳选用6χ19ф12光面钢丝绳，断股、锈蚀严重的不得使用，槽钢选用[10普通槽钢。

2.4.脚手板：采用质轻坚韧的剥皮杉木或松木脚手板，板上不得有腐朽、髓心、裂缝等质量缺陷，板厚50mm，板宽不小于200mm。2.5.安全网：采用具有出厂合格证及准用证的密目式（2000目以上）安全网。3.脚手架的计算。

3.1.根据建筑工业出版社出版《建筑施工手册》计算，脚手架总高Hi=23.7+1.2=24.9m，步距h=1.8m，立杆间距1.6m连墙件为2步3跨，底部支承在底层散水上,采用落地扣件式钢管脚手架，钢管为Ф48×3.5mm普通焊接钢管截面A=489mm,封闭式塑料密目安全立网,立杆的截面抵抗距W=5078mm，回转半径i=15.8mm，钢材抗压强度设计值fc=0.205KN/mm2，基本风压W0=0.45KN/m2(根据结施—1)3.2.荷载的计算：（单杆的承载）恒载的标准值GK

脚手板荷载q1=0。35KN/m2 脚手板铺设层数n1=3，P1=0.8÷2×1.5×0.35×3=0.63KN 3.2.1.脚手架自重： 底部自重P2

Ø48×3.5mm钢管自重是0.0384KN/m.扣件重量,每步按2个计算,每个重量Q=0.026KN 脚手架步数n2=24.9/1.8=14 P2= n2[0.038×(1.8+1.5+0.4)+0.052]=2.75KN 3.2.2.安全网荷载P3

塑料密目式安全网平均荷载q=0.002KN/m2 P3=24.9×1.6×0.002=0.080KN GK=P1+P2+P3=0.63+2.75+0.008=3.46KN 3.2.3.施工荷载（活载q2=2kn/m2同时施工层数n3=2 Qk=0.4×2×2=1.6KN 3.2.4.风荷载的线标准值Wk=IaφWk（离地10m时）风压高度变化系数μZ=0.71 挡风系数φ=挡风面积An/迎风面积Aw=0.5 风荷载标准Wk=0.7μS×μz×W0=0.7×0.7×0.71×0.45=0.157kn/m2 Wk=IaφWk=1×0.5×0.157=0.079KN/m2 3.3.脚手架整体、稳定、验算： 3.3.1.料强度附加分项系数γm，由表（5—5）查得γm=1.5607 3.3.2.设计值

N`=1.2(Ngk+ Ngk)=1.2(3.46+1.6)=6.07KN 3.3.3.计算风荷载Mw：

Mw=0.12Wk·h2=0.12×0.079×1.82=0.031KN·m 3.3.4.确定稳定系数

查表5—20取μ=1.5λ=·h/I=1.5×1800/15.8=170 由表522查得φ=0.254 3.3.5.算稳定

fc/0.9γm=N`/φ·A+Mw/W fc/0.9γm=0.205/0.9×1.5607=0.146KN/mm2 N`/φ·A+Mw/W =6.07/0.25×489+34/5078=0.005+0.007=0.057KN/mm<0.146KN/mm2 ∴整体脚手架安全稳定.3.4.脚手架顶部验算： 3.4.1.荷载的计算：

3.4.2.顶部主要是风荷载的作用力，竖向压力很小，本验算只计算水平风荷 载。

3.4.2.1.风荷载的线标准值Wk（离地24.9m）挡风系数φ=An/Aw=0.5 风荷载标准Wk=0.7μS×μz×W0 由《建筑结构荷载规范》得μS=0.7

μZ=2.4 Wk=0.7μS×μz×W0 =0.7×0.7×2.4×0.5=0.588KN/m2 Wk=IaφWk=1×0.58×0.5=0.294KN/m 3.4.2.2.验算稳定: Mw=0.12×Wkh2=0.12×0.294×1.82=0.114KN/m fc/0.9γm=0.146KN/mm2 WW/W0=114/5078=0.0224KN/mm2<0.146KN/mm2 ∴验算稳定 4.脚手架施工: 4.1.搭设作业程序

底座布置→底座布置应根据图纸要求铺放好横向扫地杆→自角部起依次向两边坚立底立杆，底端与横扫杆扣接固定后，装设向扫地杆并也与立杆固定，固定底杆端前，应吊线确保立杆垂直，每边起4根立杆后，随即装设第一步纵向立杆（与立杆扣接固定）和横向平杆，小横杆靠近立杆并与纵向平杆扣接固定，校接产杆固定的平杆水平使其符合分求后，按40～60Nm力矩拧紧扣件螺栓,形成构架的起始段 →按上述要求依次向前延伸搭救设,直至第一步架交圈完成.交圈后,再全面检查一遍构架质量和地基情况,严格确保设计要求和构架质量 → 设置连墙杆→按第一步搭设要求和作业程序搭设第二步,第三步„„ →随搭设进度程及时装设连墙件,剪刀撑、卸荷结构→装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆，挡脚板或； 围护、封闭施工。

4.2.脚手架地基处理：地基应平整夯实。立杆不得直接立于地面上，应在立杆底部加设50mm厚通长木板，脚手架外侧周围均设排水沟，以防积水浸泡地基，导致地基承载力降低。

4.3.扫地杆的搭设：扫地杆设置为横向双排水平杆应贴在垫板上面安装，离地30cm左右，安装要牢固，它是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降。

4.4.立杆：步距h=1.8m，立杆间距1.6m，立杆纵距0.8m。

4.5.连墙杆的搭接：连墙杆的搭救接一边与预埋件连接，一边与内排立杆搭救接，即在现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋件，然后用钢管一端与预埋件连接，另一端与内排立杆用扣件连接。边墙杆在每层范围均布置一排，坚向间距为步高2～3倍，横向间距为3～4m。4.6.剪刀撑搭设：为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架坚向传力结构的外侧应沿高度由正点而上连接设置坚向的剪力撑，斜杆与地面夹角在45～60范围内，剪力撑应沿脚手架全长和全高连续不断布置，水平最大间距7m。凡外排立面水平不足3m的立杆，可从下到顶设置之字形斜撑。4.7.纵向结构 4.7.1.纵向的布置：

4.7.1.1.立杆的误差控制:为了防止立杆偏斜面承受过大的偏心力，需对立杆的垂直偏差程度进行控制，并实行双控；在脚手架的高度段H内，立杆的全部垂直偏差绝对偏差绝对值为小于100mm；在脚手

0

0架的高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/400 4.8.横向结构

4.8.1.横向承力结构是由立杆和短横杆组成向结构，它是脚手架直接承受和传递垂直荷 载的部分，是脚手架的受力主体。

4.8.2.横向承力结构中心节点是指大横杆短横杆与立杆的交点。应具有足够的强度，即具有传递剪力的能力，能将作业层承爱的荷载通过立杆可靠地传递到基础上。所以在使用过和的任何情况下均不得拆除贴近立杆的短横杆。

4.8.3.本工程要求短横杆的垂直距离（步高h）为 1.8m.在施工中需留门口的地文具两边必须加上人字形斜撑杆,斜撑杆与地面夹角60。4.9.作业层

4.9.1.上料作业层高1.8m,脚手板用1.8mm厚、夹板横设纵向满铺,做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实、不得超过50mm的间隙。施工作业脚手板应满铺。

4.9.2.作业层下面要留一层脚手板作为防护层，施工时，作业层升高一层，则把下面一层脚手板倒到上面作为作业层的脚手板，两层交错上升。

4.9.3.对头铺设的脚手板，在每块脚手板两端下面均要有小横杆离板端的距离等于150mm，小横杆应放正、绑牢。

4.9.4.搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的脚手板与小横杆之间不允许用木块垫实，不允许垫任何物体。严禁留探头长度大于 0150mm的探头板。

4.9.5.脚手板应在下列部位给予固定： 4.9.5.1.脚手板的两端和拐角处;4.9.5.2.沿板长方向间隔15～20mm。4.9.5.3.坡道和平台的两端。

4.9.5.4.其它可能发生滑动和翘起的部位。

4.9.5.5.离地面2m以上施工作业层都要在脚手架外立杆的内则绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。护身栏杆距离脚手的高度为1200mm，贴在外立杆则安设两道水平钢管。挡脚板高度为180mm。

4.10.施工门口处理：脚手架遇到施工需留通行的门口时，应采取的构造措施：

4.10.1.门口上的立杆从门口上的大横杆开始绑扎； 4.10.2.门口上的内外大横杆用两根钢管加强；

4.10.3.脚手架内外两侧在门两边加设人字形斜撑，斜撑与地面成450～60０度角。斜撑应与门口上的立杆和大横杆绑扎牢固。4.10.4.门口两侧的立杆，可用双钢管加强。4.11.杆件和扣件：

4.11.1.本工程杆件为4.8×3.5mm钢管,钢管长以4～6.5m为好,有严重锈蚀,弯曲、压偏或有裂缝的钢管严禁使用。

4.11.2.扣件表面应进行防锈处理。扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

4.11.3.中心节点:在中心节点处杆连接应尽量靠在一起以减小偏心 距。贴合面必须严格整形，保证扣紧程度十分重要，要求在搭设脚手架时，扭力距40～60Nm为宜。4.12.构造措施

4.12.1.立杆要注意杆件的长短搭配使用，立杆接头必须采用对接杆和对接扣件连接。

4.12.2.立杆的接头与相近大横杆的距离不应小于步高的三分之一高的同一间距内。相邻接头的高度差应大于500mm。

4.12.3.大横杆的长度不宜小于6m。立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。

4.12.4.上下相邻的大横杆应错开布置在立杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。

4.12.5.同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300。

4.12.6.同一水平内的内外大横杆的接头和上下相距的两根大横杆的接头均应相互错开，错开距离大于500mm。

4.12.7.小横杆应搭于大横杆与立杆叉上，分别两种扣件扣紧，在搭设和使用过和中不得拆除贴近立杆的小横杆。4.13.搭设作业应注意事项

4.13.1.严禁Ф48mm和其它钢管及其它相应扣件混使用。4.13.2.连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步架。4.13.3.杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。4.13.4.在顶排连墙件之上的架高不得多于两步架。4.13.5.剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中斜杆的搭接头部位至少有一道连接。

4.13.6.一些关键部位，如吊架、挂架的吊索、挂钩、挑梁和预埋件的质量和强度，使用前要作荷载检验。

4.13.7.严格控制作业面上的施工荷 载，同时限制作业各铺板的层数，以免荷载过大，或产生较大的偏心。4.13.8.必须有良好的防电、避雷装置。

4.13.9.加强对施工人员及施工管理人员的技术安全培训，实现持证上岗，以保证质量，安全措施要求得以切实实施。坚持做到分层验收交付使用，验收签证必须存档备查。

4.13.10.遇雨天、浓雾、六级以上大风等恶劣天气不能在上施工。4.13.11.搭设脚手架人员必须戴好安全帽，扣好安全带。4.13.12.严禁酒后、带病或高血压病的人员作业。4.14.拆卸作业：

4.14.1.脚手架使用完毕后立即可拆除，在拆除脚手架前应对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患后方可拆除。

4.14.2.拆除顺序为：安全网 →挡脚板→护身栏→脚手板→小横杆→大横杆→立杆 →连墙杆、纵向撑、剪刀撑。拆除时应特别注意以下几点：

4.14.3.连墙杆应待其上部杆件拆除完毕后才能拆去，严禁出现拆除了多步连墙件后再拆除构架杆件的违章危险作业。4.14.4.松开扣件，平杆件等随即撤下，不得松挂在架上。4.14.5.拆除长杆件时应有两人同时作业，以避免单人作业时的闪失事故。

4.14.6.拆下的杆配件应吊运至地面，不得向下抛掷。

4.14.7.拆除脚手架时，周围明显位置设置“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，禁止其它人内进。

4.14.8.必须安排泥工班配合随拆除过程及时封补外墙面各补洞口工作。

5.安全防护措施：

5.1.安全施工在施工方案中已多处提及，对于脚手架有牢固的骨架，可靠的连接，稳妥的基底，必须需要按明确的顺序架设和、拆卸。这些均是保证安全的重要环节。除此之外，要注意在使用过程中出现的安全防护问题。

5.2.避免高处坠落物品砸伤地面活动人群，它的主要措施是设置安全的人行通道或运输通道。通道的顶盖应满辅脚手板或其他可靠承接落物的材料，篷顶外侧尚应设高于篷顶不小于0.8m的挡墙,以免落物又反弹出去.5.3.在脚手架边有可能出现人员坠落的地方,设能承接坠落人和物的安全平网.5.4.根据气象预报，要台风到来前，应停止脚手架的搭设作业，进行检查加牢；台风过后要对脚手架全面检查加固。

5.5.在施工期间应派专定期和不定期检查脚手架的安全情况；做到无事故隐患，发现有隐患及时处理。5.6.在安装作业时应做好安全防护，作业人员必须戴安全帽，系安全带和工具袋等；

5.7.在首层各通道出入口必须搭设双层防护棚，并挂上安全标志。6.脚手架防电、避雷及安全防护装置

6.1.钢管脚手架不应设在距离外电架空高压线之内，如果有此类问题，必须按规范保持脚手架与外架空电线有一定距离。

6.2.脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电线路，距离线路在2m以内时，搭接和使用间应断电或拆除电子表源，如不能拆除，应采取下列措施： 6.4.1.对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施； 6.5.2.对脚手架要采取可靠的安全接地处理；

6.6.3.夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。6.3.搭设脚手架时,应安装避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷接地，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。7.脚手架搭设进度

6.1.外脚架的施工待主体工程上施工至±0.00以上开始进行,脚手架材料和构件的采购工作可分段分期采购。

6.2.脚手架的搭设要在每层主体施工前完成该层的搭设工作,脚手架的高度几须始终保持高于作业层1.2m;直到顶层高出1.2m,连墙件的剪刀撑应及时设置,不得滞后超过2步,卸载结构也应在完成二层前安装。7.脚手架检查及保修：

7.1.检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物； 7.2.检查明确脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的拐角处和断口处的垂直度。如发现有隐患现象必须及时消除。7.3.各类扣件的涂油和紧固及扣件是否完好、齐全、松动、移动现象，若有及时消除隐患。

7.4.检查脚手板是否松动、悬挑，四角拉结是否牢固。

7.5.对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆各接地防雷等安全设施进行检查，保证安全措施完好。7.6.脚手架经常保养和定期检查，都要有记录。

7.7.经常性检查架子上堆积杂物及材料，如果有杂物和材料及时清理，并严禁脚手架上不能多人挤在一起和超载堆放材料。7.文明施工

7.1.施工现场按平面图堆放材料及半成品，材料要编码，堆放整齐。7.2.施工现场要经常保持整洁卫生，搭设后应当班把余下来的材料堆放整齐、杂物清理运走。7.3.安全立网挂设要整齐、美观。

建筑施工外脚手架 篇6

【关键词】悬挑脚手架；高层建筑；施工应用；管理延伸；应用分析

0.前言

市场经济的日益深化，人们生活水平的提高，日常生活对现代高层建筑施工质量的要求越来越高，在此情况下，高层建筑施工的造型种类也逐渐增多，具有现代建筑特色的建筑广泛出现，取代了传统式的建筑模式。在此过程中，我们了解到高层建筑施工造型的多样性，为了确保工程质量的有效提升，我们需要提高具体的施工技术，这样有利于我们日常高层建筑质量的提升，有利于我们日常工程建设的发展。高层建筑具备复杂性的特点，为了保证日常施工程序的顺利进行，我们需要加强对悬挑脚手架的应用，以有利于我们促进施工成本的降低，有利于提高我们日常施工的综合效益。

1.关于悬挑脚手架类型的分类

随着经济建设的发展，高层建筑的规模越来越大，施工数量也越来越多，在我国经济建设中的重要性也越来越高。我们为了适应高层建筑的发展形势，需要进行相应配套设施的建设，提高对相关环节的严格要求，以促进工程施工的安全进行，在此情况下，我们要加强对施工脚手架的安全管理，以确保脚手架环节的正常进行，促进相关环节的发展。通常来讲，我国关于悬挑脚手架的使用，分为三种具体情况。

（1）对于普通钢管悬挑脚手架的应用，通常来说，这种悬挑脚手架，主要适应于平直墙面的建设，适合进行墙体结构三脚架的运用。在此环节下，利用分段搭建的方式进行施工，对每段搭建的高度作出明确要求，一般来说，在二到六层楼高度就可以达到标准，进行2、3段挑架的准备，进行相关搭建程序建设。这样应用有利于促进日常施工的进行，有利于促进施工效率质量的提高。并且我们进行钢管三角形桁架的建设，能够实现对施工现场架管与扣件材料的有效运用，有利于降低施工成本，有利于建筑施工总体效益的提升。二段架体施工完毕后，我们要进行及时的悬挑脚手架的拆除，提高其利用效率。在实际施工中，由于其较多的连墙构件，对我们下面的外墙装修环节带来一些困扰。并且三角形桁架是一种刚性的结构，不具备很好的安全性。如果发生破损，就会产生脆性破坏现象，不利于高层建设整体的发展。

（2）关于型钢悬挑脚手架的有效应用，这种悬挑脚手架应用于日常的平直墙面，它实现固有位置的搭建，可以进行分段环节的搭建，并且其稳定性还是比较好的，在搭建过程中，我们要使用采用型钢作为称重载体，在建设中，架体的重量随着楼层的增加而增大，可以明显观察出破坏时型钢的具体变化。在这种情况下，有利于建筑的提前预警。在施工中，我们可以进行交替翻升搭建，以促进剩余材料的有效运营，提高材料的高周转效率，有利于促进资金的有效节约。相对于上文说的普通钢管悬挑脚手架，其耗费的资金能多谢，并且由于其在建设中大量使用型钢，使用连墙杆件的情况也比较多，不利于日常后续外墙装修的具体进行。容易受到外界因素的影响，导致其设计环节的复杂性。

（3）关于挑脚手架的应用，这种脚手架的功能还是比较广泛的，它能够针对现实中的具体问题，进行具体解决。在实际施工中，它应用于一系列的大跨度特殊不问，其架设高度突破了传统的建筑物高度限制，有利于日常工作环节的顺利进行。并且它的应用范围比较大，主要应用于一些大跨度的结构及其特殊形式。它也不可避免存在一些弊端，比如它具备广泛的通用性，其产品是特制类型的，对施工技术要求比较严格，其造价水平也是比较高的，远远超出前两类的脚手架。总而言之，我们要根据具体施工场景，进行悬挑脚手架的具体应用，以实现施工建设工程的可持续发展。

2.悬挑脚手架施工过程的具体细节

在实际建设施工中，我们要注重悬挑脚手架的具体运行，针对具体的施工环境，进行相关种类的悬挑脚手架的具体应用。在此环境下，我们要保证悬挑脚手架的搭建环节的有效进行，确保其与整体施工过程相适应。有利于日常建筑施工的顺利进行。为了达到这个目的，我们需要进行相关规定的设置，一般来说，这项工程对相关施工人员的素质要求是比较高的，进行高素质施工人才的选择。积极做好施工的准备工作，建立健全相应的悬挑脚手架施工规范，及时进行施工组织的建立健全。及时进行相关程序的技术交底工作。在此过程中，施工管理人员与施工人员要进行积极的质量控制，并且这种控制是双向性质的。选择素质水平高的管理人员与施工人员，要求他们遵守相关的管理规范，有利于日常悬挑脚手架的具体施工，在搭建脚手架之前，做好积极的施工方案交底，以促进相关程序的顺利进行，为了达到这个目的，施工单位要及时进行技术安全培训，确保日常施工环节的连贯性。

在进行悬挑架施工的过程中，我们要严格控制施工材料的质量问题，在此前提下，建立健全材料检验检查系统，促进工程整体效益的提升。一般情况下，我们需要运用扣件、铁丝、脚手板以及钢管等这些都是日常建筑必备的材料。在施工之前，我们要做好积极的材料检验工作，确保其质量的过关，按照国家的相关检验规范，进行一系列指标的检查，确保建筑材料的有效应用。在此环节中，我们要坚持质量保障的原则，而后才能进行以前设备旧件的使用。

3.关于悬挑脚手架搭建的具体措施

为了确保悬挑脚手架的有效搭建，我们需要做好积极的准备工作，以确保工程的顺利进行，比如进行施工方案的最优化选择，确保该方案的有效运行。按照工程的具体规范进行积极搭建，安排专业人员进行施工现场的指挥工作。对脚手架操作人员的职业素质做好严格考核，确保其具备可靠的技能，需要实现持证上岗。在施工操作的时候，要做好积极的安全预防工作，积极携带安全帽以及其他相关安全措施。在悬挑手架的具体施工中，我们进行相关安全设施的管理，确保其有效性，可持续性。在悬挑架拆除工作中，我们要实现各架管及其构件的有效传输，禁止其他非安全性环节的进行。在拆除架子的过程中，我们要设立相关的安全警戒，确保施工环境的安全性，有利于过往路人的安全保证。在装设连墙杆的过程中，我们需要留意撑拉的具体程度，此有效实现局部应力的分散性。在施工过程中，控制好架体的荷载程度范围。有效避免超载现象的发生。

在日常施工过程中，我们要注重其搭设质量的检验工作。在悬挑脚手架搭设完毕后，对其工程质量进行及时验收，按照国家相关制度标准，进行检验验收工作。确保脚手架的节点部分的检查，确保其安全稳定性，在此环节中，我们要控制其扣件的拧紧力矩，一般情况下，在40N.m到0N.m范围内最好，我也要同时保证相关焊接部位的稳定性。积极做好悬挑脚手架的拆除工作。在施工完毕之后，我们要进行悬挑脚手架的具体拆除工作。确保按照工程程序进行日常施工，按照从上往下的顺序进行有效施工。连墙杆的拆除工作要具备一定的条件。对拆下的配件应该按照相关顺序进行检查，禁止非安全性的施工环节。

4.结语

高层建筑的发展，离不开对脚手架施工技术的应用，只有确保该技术的及时更新，才能满足市场的需要。

【参考文献】

[1]徐晶.悬挑式钢管脚手架的设计和应用.建筑安全，2001，1：34-36.

[2]袁建勇.型钢悬挑脚手架在高层建筑中的运用.建筑技术开发，2005，12：94-96.

[3]王文，宋贞网.悬挑脚手架的设计与施工.江苏建筑，2003，4：25-27.

斜拉式悬挑外脚手架施工方案设计 篇7

柳州市某小区框架结构小高层住宅楼，建筑物为地下室1层(平时为车库，战时为人防地下室)，地上18层(住宅)。第1层结构层高为4.2m,2～18层层高均为2.9m，电梯机房层高为3.0m，屋顶水箱层高为2.9m，建筑物高度从地下室顶板起为55.3m，从3层楼面计起为47.7m。地下室顶板以上分别为两栋塔楼。

2 脚手架施工方案设计

2.1 斜拉式脚手架方案

近年来，高层建筑施工中，外脚手架施工方案总体上可分为三类：第一类为落地式双排钢管架，第二类为悬挑式双排钢管外脚手架，第三类为液压爬升式外脚手架。对于落地搭设的脚手架，当需要搭设的高度较高且所要求的承载能力也相对较高时，往往要求采取特殊的支承构造方式保证整体稳定。该工程楼高55.3m，如采用落地式脚手架搭设，则必须采用双钢管或缩短立杆纵距，且大部分外架必须落在地下室顶板上，而地下室顶板所能承受的设计荷载并不能满足要求，因此采用落地式双钢管外脚手架显然是不可取的。如采用液压爬升式外架，则必须由专门的厂家进行施工，且造价较高，难于控制。因此根据工程的具体特点，项目决定采用悬挑式双钢管外脚手架方案。

悬挑式架体最为常用的主要有斜拉挑梁式外脚手架和下撑式外脚手架两种。若采用斜拉式构造，则斜拉钢丝绳将与预埋在主体结构边梁中的拉环拉结，支撑底座采用槽钢从主体楼面伸出，与建筑物楼板用预埋件连接牢固。由于支撑架整体重量较大，因此需考虑钢丝绳和槽钢对楼层楼面边梁的不利影响。若采用下撑式结构，由于上部要搭设较高的双排钢管脚手架，再加上施工荷载，其下撑结构尺寸较大，安装和拆除在高空作业相对困难，且下撑式外脚手架支撑系统有向外运动的趋势，较难控制，对构件的刚度要求亦相对较高，在综合考虑各因素后，该工程采用斜拉式支撑结构。

2.2 外架总体施工方法

地上2层结构施工时，采取一般外双排架搭设。3层以上采用[18a槽钢并斜拉18.5mm直径6×19+1型钢丝绳，在第3层楼面、第9层楼面和第14层楼面作悬挑支架，即采用一挑6层形式悬挑架，在悬挑支架上搭设外脚手架。

2.3 脚手架构造要求

在落地式双排扣件钢管脚手架以上部分全部按照每隔6层(标准层)依次向上搭设悬挑式双排钢管脚手架，支座采用[18a槽钢，布置间距为外架立杆纵距(1.5m)1根。槽钢在建筑物内用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上一层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处所设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上。无阳台部位悬挑出建筑物部分不大于1.5m，在建筑物内部分从建筑物外端至最内端的卡环距离不得小于3m，槽钢长度最少为5m。有阳台的部位，悬挑长度按1.5m加上阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上，建筑物内槽钢用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，做支点的框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，槽钢的最小总长为7m。由于砼施工全部用商品泵送砼施工，因此，所有外架按装修架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放主体墙体材料(具体构造详见图1～图4)。

2.4 防止风荷载倾覆构造措施

悬挑外架最大高度为58m，为了防止在风荷载下倾覆，必须按两步三跨把悬挑架与主体柱子用钢管打抱箍连接。每楼层处每隔4.5m用钢管连杆用双扣件把架体与楼层边梁上预埋短钢管连接牢固。

2.5 安全验算

2.5.1 钢管架体验算

每个悬挑层双钢管外架最大高度为17.4m，经PKPM施工安全计算软件复核验算：

(1)不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

(2)考虑风荷载时立杆的稳定性计算

2.5.2 槽钢和钢丝绳承载力验算

由于槽钢和钢丝绳的共同作用，有阳台的部位受力相对于无阳台的部位大，按有阳台部位进行验算即可。

(1)悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点(计算简图详见图5)。

经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

最大弯矩Mmax=8.076kN·m。

抗弯计算强度：

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求。

(2)悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平，计算公式如下：

(3)拉绳的受力计算

钢丝绳的轴力RU的垂直分力为R1=15.010kN，所以钢丝绳受力RU=18.322kN。

(4)钢丝绳和吊环的强度计算

钢丝绳强度计算：钢丝绳轴力RU=18.322kN，按18.5直径的6×19+1在公称抗拉强度为1400MPa时钢丝绳破断拉力总和为180kN拉力，经计算得[Fg]=0.85×180/8=19.13kN>RU=18.322kN，满足要求。

吊环的强度计算：钢丝绳与主体连接采用钢筋拉环，吊环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=16mm，所以选用直径为25的圆钢作为吊环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm，且外露直径不得大于50mm。

(5)锚固段与楼板连接的计算

钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=10mm，所以选用2根14直径的圆钢做卡环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm。

2.5.3 建筑物主体承压梁和抗拉梁验算

该工程钢悬挑梁支承处(阳台边)的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为200mm×550mm,C25砼，梁底最小配2Ф16，两边支座最小配3Ф16，梁最大跨度5.4m(按6m计算)，悬挑钢间距1.5m。按梁两端为固端验算。

钢悬挑梁传来集中荷载：P=7.439kN;钢丝绳传来集中荷载：P=15.01kN;按四处分布置于梁上。结构自重产生的荷载q=17.4kN/m均布在结构梁上(见图6)。

经计算支撑钢丝绳处的梁受荷最大，经计算梁跨中最大弯矩M1=40.17kN·m所需配筋面积As=275.128mm2，实体配筋2Ф16(402mm2)满足要求。梁支座弯矩：M2=83.158kN·m,As=582.624mm2，实体配筋3Ф16(603mm2)满足要求。

3 结语

实践表明，脚手架施工前制定科学的施工方案是必要的，该工程外脚手架采用斜拉式悬挑钢管脚手架施工，既保障了施工质量与安全，也保证了施工进度，取得了良好的效果。

参考文献

[1]建筑施工手册编写组.建筑施工手册(第四版)[M].北京:中国建筑工业出版社,2003.

建筑施工外脚手架 篇8

一、高层建筑外脚手架的施工过程及应注意的问题

1脚手架布置

脚手架布置一般要从架空层至二层沿建筑物四周搭设全封闭双排落地式脚手架, 二层以上搭设悬挑脚手架与外挂脚手架组合防护, 每层进行一次倒架, 并每隔四层设置一层悬挑6m的水平网, 最底层有作业区和通道时设悬挑6m宽的硬板防护。

2材质要求

(1) 扣件式钢管脚手架、钢管选用Q235-A钢管, 其力学性能符合有关规定, 管材规格Φ48×3.5, 外观质量要达到表面平直、光滑, 没有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯, 端面平整。

(2) 扣件选用可锻铸制作的扣件, 扣件不得有裂纹、气孔, 不宜有缩松, 砂眼和其他影响使用的脚手架布置, 扣件与钢管的贴合面必须严格平整, 应保证和钢管扣紧时接触良好, 活动部分应能灵活转动, 扣件螺栓拧紧力矩达65N·m, 扣件不得破坏。

(3) 脚手架板选用硬木架板制作, 厚度为50mm, 有裂纹、腐朽不得使用。使用的型钢及预埋环钢筋均应符合现行施工验收规范的要求。

3双排落地式外架的搭设

(1) 搭设的程序:摆放扫地杆→逐根竖立杆→逐根竖立杆与扫地杆扣紧→安装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→安装第一步大横杆并与立杆扣紧, 安装第一步小横杆一安装第二步小横杆→安装第三步小横杆→加设临时斜撑杆, 上端与第二步大横杆扣紧→安装连墙杆→接立杆→架设剪力撑→铺底层脚手架板, 绑扎防护密目网→绑扎随层平网→铺操作层脚手架。

(2) 脚手架立杆间距1.5m, 排距1.2m, 步距1.8m。

(3) 剪力撑在架体两端设置, 中间每隔12m设一道, 且剪力撑应联系3-4根立杆, 与地面的夹角为45°~6O°, 剪力撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外, 中间应增加2—4个扣接点, 与之相交的立杆或大横杆扣紧。

(4) 连墙杆的设置:每层将连墙杆直接与板中的预埋环通过杆件用扣件连接, 再利用边跨梁间通过钢管架体与连墙杆扣件连接, 与下部连墙杆错开设置, 其垂直距离不大于4 m (两步架距离) , 水平距离不大于5m (三跨距离) 。

(5) 小横杆靠墙的一端要离开墙面200mm, 各杆相交伸出的端头200mm, 以防杆件滑脱, 小横杆、连墙杆伸入外架立杆不超过200mm。

(6) 外架底层、施工层的脚手板要满铺, 且将架板两端内200mm用铁丝与钢管绑牢, 对接的板下部应设两根小横杆, 并使板端距小横杆不大于200mm, 随层拆除脚手板后设安全平网一道。

(7) 外架防护高度要超过施工层1.2m, 并用密目网封闭严密。

4脚手架与外挂架组合防护的搭设

(1) 外挂架三角架的支点。利用墙体大模板上排螺栓丝眼, 间距不大于1.5m。外排立杆及水平杆, 间距不大于1.5m, 且立杆根据架子长度间距均分。正面斜向撑杆交叉至最外边立杆上, 其搭接长度为1m, 搭接三扣。立杆连接为接头卡, 水平杆不存在接头。操作面铺双层厚度为50mm厚的脚手板 (上、下层) 。挡脚板为30mm厚、高度为180mm的木板。立杆、水平杆刷颜色一致的防锈漆, 斜杆、挡脚板刷黑黄漆, 间距一致。挂架不考虑飘窗的施工。

(2) 阳台网片架。其高度与三角挂架一致。网片的固定:在阳台结构面板内预埋Φ12的吊环, 上露高度为100mm, 吊环内径为80mm, 用长度1.5m~2.0m的短管将网片加固到吊环上。

挂架、网片的提升:在上层顶板浇筑完毕, 且达到1.2Mpa时, 进行提升, 提升时采用Φ16的钢丝绳, 从操作面的一侧进行吊装。提升或拆卸时要有人监护, 上下呼应, 防止高空坠落事故。

5脚手架验收

(1) 悬挑架:除同双排架外, 尚应增加悬挑结构的计算书。

(2) 悬挑结构的锚固和连墙杆是否牢固、可靠。

(3) 悬挑杆与立杆的连接, 外架扫地杆。

6脚手架的拆除

(1) 拆除前应对参与人员进行安全技术、质量、成品的交底。包括拆除数量、范围、时间和拆除的顺序、方法、物体的垂直运输, 人员组织、指挥联络的方法, 设安全警戒区域。

(2) 拆除时必须分作业区设围栏, 专人指挥非专业人员不得进入。

(3) 拆除作业人员必须穿软鞋底, 戴安全帽, 系安全带。

(4) 拆除程序:密目网→脚手板→剪力撑→大横杆→立杆连接件逐层拆除

二、高层建筑外脚手架施工安全管理及应注意的问题

脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工, 上岗人员定期体检, 合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴好安全帽, 系好安全带, 穿好防滑鞋。当有六级及六级以上的大风和雾、雨天气应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。在脚手架使用期间, 严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆, 纵横向扫地杆及所有连墙件。翻脚手板应两人由里往外按顺序进行, 在铺第一块或翻到最外一块脚手板时, 必须挂牢安全带。搭拆脚手架时, 地面应设围拦和警戒标志, 并派专人看守, 严禁非操作人员人内。

结语

综上所述, 在高层建筑工程中进行外脚手架方案选择时, 应针对具体工程进行具体分析, 综合考虑工程结构特点、工期要求、环境要求、经济条件, 按照“技术可行、安全适用、经济合理、因地制宜”的原则进行合理选择, 以确定最佳的外脚手架技术方案。

参考文献

[1]杨嗣信.高层建筑施工手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 1992.

[2]JGJ59—99, 建筑施工安全检查标准[S].

钢管外挑脚手架在工程中的应用 篇9

陕西省电力公司小东门综合楼外架工程, 建筑物南北长35.575米;东西长29.5米, 地上五层, 总高度为18.2米, 总建筑面积约为4341m2。

2 施工方案

本工程外架施工采用双排钢管扣件式悬挑脚手架, 采用Φ48×3.5的钢管, 外架两层一挑, 从地上二层开始, 每根外挑钢管下部均设两根斜撑钢管, 支承点分别为内排和外排主接点处, 两根斜撑在层高的1/2处用1米的钢管连接以增加斜撑的稳定, 双排脚手架的横距采用1.05m, 纵距采用1.5m, 内立杆距墙皮0.35米。连墙件各层设两根Φ48×3.5的钢管和柱子、附加点、拉接。脚手架的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑, 必须在外立面的各个端点开始设剪刀撑, 中间各道剪刀撑之间的净距不应大于10米, 剪刀撑和地面的倾角应为60°。

由于东立面挑檐从二层开始做起, 所以外架在东立面的斜撑设在二层和四层。脚手板的铺设与防护, 层层铺设竹架板, 每层连续铺设3道, 首 (底) 层、施工层铺至建筑物的边缘, 层层护栏设置一道钢管, 整个脚手架外侧用密目网全部封闭。

挑梁体系的设置:选用4m长两根Φ48×3.5的钢管, 外挑总长1.4m, 内置2.6m, 预先在楼板内预埋2φ12予埋钢筋环, 便于Φ48×3.5钢管和楼面固定, 第一道环位置距建筑物边缘0.3m, 钢筋环间距均为1.5m。在二、四层外挑部分内外外排大横杆分别设两斜撑, 斜撑和结构层固定牢靠, 再在综合楼结构距边缘150mm处预埋钢丝绳吊环, 因立杆间距1.4米所以吊环水平间距3.2米一根与立杆位置对应, 钢丝绳与外架主节点处 (立杆和大横杆、小横杆交点) 拉接, 以减小下部斜撑的荷载, 确保稳定。

3 稳定承载计算

3.1 荷载计算

荷载总量=恒荷载+施工荷载+风荷载

3.1.1 恒荷载

(1) 脚手架自重:查《建筑施工手册》扣件式钢管脚手架的g K1值表5-7得:Gk1=0.1089×7.8=0.8494KN;

(2) 作业面材料自重:脚手板按9步架10层架板计算 (按二步三跨考虑) Gk2=1

(3) 每层第一步栏杆 (护栏) :

(4) 安全网:按实际0.002KN/m2

3.1.2 施工荷载

施工活载:结构用脚手架取3KN/m2 (按二步三跨考虑) QK=1.5×3×3×1.2×2=32.4KN

QK外=QK内=1/2 QK=16.2KN

3.1.3 风荷载

水平风荷载标准值, 按Wk=0.7·Uz·Us·Wo公式计算:

3.1.4 荷载效应组合

3.2 杆件验算:

(1) 连墙件Φ48×3.5钢管:纵向3×1.5=4.5m, 竖向 (取大值) 1.8×2=3.6m;抗滑验算:轴向力Nc=Nlw+No=1.4×Wk×Aw+No=1.4×0.046×3.6×4.5+3 (取较小值) =4.04KN;扣件的抗滑承载力:Rc=8KN, Nc

(2) Φ48×3.5钢管验算:选用两道Φ48×3.5钢管, 特征值:

Wx=5.00×103mm3;Ix=12.19×104mm4;自重=3.84KN/m;

最大弯距计算:

最大弯距:

3.3钢筋环的设计:

予埋深度不小于36mm, 并应与主筋焊接, 可按两个截面计算, 拉应力不大于50N/m2

选用φ12圆钢As=113.04>57.46mm2。

4 构造要求及技术措施

4.1 立杆:

立杆严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。立杆接头采用对接扣件连接, 立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置, 两个相邻立杆接头避免出现在同步跨内, 并在高度方向错开的距离不小于50cm, 各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

4.2 大横杆:

大横杆置于小横杆的下面, 在立杆的内侧, 用直角扣件与立杆扣紧, 其长度不小于3跨, 同时不小于6m, 同一步大横杆四周交错设置。大横杆采用对接扣件连接, 其接头交错布置, 不在同步, 同跨内。接头距立杆的距离不大于50cm。

4.3 小横杆:

主节点必须设置一根小横杆, 采用直角扣件扣紧在大横杆上。轴心偏离主节点不大于15cm。同时根据作业层脚手板的搭设需要在两个主立杆之间增加1~2根, 最大间距不大于75cm;小横杆伸出外排大横杆边缘距离不大于10cm, 尤其是提升架处特别注意。上下层小横杆应在错开布置, 同层相临小横杆在立柱处相向布置。

4.4 纵横向底杆:

纵向底杆采用直角扣件固定在横向底杆下的立杆上, 横向底杆则用直角扣件固定在紧靠纵向底杆上方的立杆上。

4.5 剪刀撑:

剪刀撑布置东、北立面在两个端头设两道剪刀撑, 在西立面、南立面各设一道剪刀撑。剪刀撑的杆件连接采用搭接形式, 其搭接长度不小于100cm, 并用不小于2个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm。剪刀撑的一根杆扣在立杆上, 另一根扣在小横杆伸出的端头上。每道剪刀撑跨约五跟立杆, 斜杆与地面的倾角控制在450-600之间。两端分别用旋转扣件固定, 在其中间增加2~4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下面的斜杆与立杆的连接点距底座的高度控制在30cm内。

4.6 连墙件:

连墙件采用刚性连接垂直间距为楼层层高, 水平间距为每个柱子设一个抱柱, 并在每两根立杆设一个连墙件, 抱柱杆用两根Φ48×3.5钢管, 两个柱子之间连墙件采用钢管连接, 它与脚手架建筑物的连接采用直角扣件, 连墙件在架子外边设双扣件连接。连墙件应尽量靠近主节点水平设置, 偏离主节点的距离不应大于15cm。从底层第一部、各个端部开始设置, 优先采用菱形布置。

4.7 斜撑:

斜撑在上部与主接点连接处, 支撑点下方设双扣件, 防止滑动。

摘要：文章主要介绍钢管外挑脚手架的跳梁体系及计算, 介绍Φ48*3.5钢管作为跳梁及斜撑体系在工程中的应用。

关键词：概况,计算,构造,安全措施

参考文献

[1]《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》.

[2]《建筑施工手册》.

[3]《建筑分项工程施工工艺标准》.

建筑施工外脚手架 篇10

万象·凯旋湾工程位于长沙市芙蓉区滩涂坪路, 工程西为东二环, 东为已建安置区, 南为滩头坪路, 北为高架桥辅道。工程总建面积约为106 649.32 m2, 其中1#栋地上27层, 建筑面积为31 617.1 m2;2#栋地上26层, 建筑面积为18 750.13 m2;3#栋地上28层, 建筑面积为19 782.61 m2;4#栋地上28层, 建筑面积为20 148.83 m2;火炬大厦地上7层, 建筑面积为19 592.24 m2。各栋地下室均为1层, 全部采用长螺旋钻孔灌注桩桩基, 主体采用框剪结构。

当前门式脚手架主要用于建筑、桥梁、隧道、机电、造船等行业, 门式脚手架和简易屋架搭配, 还可构成临时工地宿舍、仓库或工棚, 多用于应急抢险、场地建设、大型展览、大型文娱舞台等。门式外脚手架主要有以下优点:①流水线式拼装施工, 搭设拆除速度快;②脚手板等水平支撑构件与竖向支撑构件共同施工;③安全系数较高、拆除时避免了工人从高空抛弃等危险操作;④脚手板可站人直接进行穿插工序施工;⑤由专业厂家负责供货安装, 材料便于堆放;⑥厂家模块化生产, 出现损坏构件可及时更换。

2门式外脚手架选型

为了满足工期需要, 本工程选用门式外脚手架, 型式包括:落地式脚手架、悬挑式脚手架。

2.1 落地式门式外脚手架

由于业主在主体尚未封顶前就进行地下室顶板土方回填, 这时落地架就要拆除, 考虑到施工进度, 要求在1#～4#栋、火炬大厦6～8层楼面以下结构拟采用落地式双排门式外脚手架。

2.2 悬挑式门式外脚手架

1#～4#栋、火炬大厦7～9层主楼结构楼面以上标准层层高为2.9 m, 主要采用悬挑斜拉脚手架每7层一挑, 高度悬挑约为19.8 m。设置3个搭设段, 即1#～4#栋、火炬大厦第7～9层、第14～15层、第21～22层各设一个搭设段, 每段搭设高度详见表1。

脚手架外部围护全部采用密目安全网防护。整个外架与主体结构连墙件采用刚性拉结, 拉结方式一般为建筑物外边梁预埋Ф48短钢管, 然后设水平横管与外架用双扣件锁紧进行拉结, 拉结间距为二步三跨, 竖向间距3.00 m, 水平间距4.50 m。

3门式外脚手架设计概况

3.1 落地式门式外脚手架

架体为双排扣件式脚手架, 立杆横距b=0.90 m, 立杆纵距为1.5 m, 步距为1.8 m (第一步架步距为1.5 m) , 脚手架内立杆与建筑物结构外边相距为0.3 m (大横杆在小横杆之上) 。

3.2 悬挑斜拉式门式外脚手架

(1) 型钢梁。本工程用[18a槽钢 (或16工字钢) 作型钢梁, 槽钢主要间距为1.5 m。槽钢在建筑物外悬挑段长度1.4 m, 建筑物内锚固段长度≥1.5倍外悬挑段长度 (或者就料取2.6 m, 见图1) 。

(2) 斜拉索拉环。斜拉索为6×18的直径为18.0 mm的钢丝绳, 其中钢丝抗拉强度>1 550 MPa。钢丝绳距离建筑物1.20 m。用卡环卡紧, 拉环为预埋在梁内的圆钢。

(3) 立杆。立杆支撑在[18a槽钢上, 槽口水平, 槽钢上焊高150 mm的ϕ25短钢筋两条用来固定立杆, 立杆下的槽钢槽内设ϕ25 mm加劲钢筋, 外立杆的槽钢下焊ϕ25 mm长100 mm钢丝绳抗移位支座, 脚手架内立杆与建筑物结构外边相距为0.3 m。立杆横距为0.9 m, 纵距为1.5 m (见图2) 。

(4) 楼板上预埋ϕ20 mm固定拉环1根, 用以固定悬挑槽钢。悬挑端用1根的ϕ18钢丝绳拉接[18a槽钢, 钢丝绳上端拉结在上层楼面梁所预埋的ϕ20圆钢吊环上, 下端拉结焊接在槽钢底部的ϕ25钢筋上, 钢丝绳用三道钢丝夹具固定 (见图3) 。

(5) 小横杆。主节点处必须设置一根小横杆, 小横杆采用1.20 m钢管搭设, 内立杆离建筑物结构外边300 mm的挑架, 用直角扣件与大横杆联结。

(6) 脚手板。采竹串片脚手板, 每块0.3×3 m。纵向对接平铺, 接头处必须设置两根小横杆, 且外伸长度在130～150 mm之间, 平均每块竹串片下有小横杆四根。自顶层作业层的脚手板往下计, 每隔三层满铺一层脚手板。

(7) 连墙件。连墙件采用2步3跨连接, 竖向间距3.00 m, 水平间距4.5 m, 采用双扣件刚性连接, 连墙件偏离主节点的最大距离不大于300 mm。当与水平结构连接时, 采取在边梁内预埋短钢管的方法, 钢管埋入梁内不小于300 mm。现场根据实际情况布置连墙件, 每根连墙件的覆盖面积≤27 m2 (见图4) 。

(8) 剪刀撑。剪刀撑由6 m的架管通过3个旋转扣件搭接, 搭接长度1 m, 剪刀撑与地面的倾角约为45～60 °, 跨越立杆5根, 连续布置剪刀撑, 用旋转扣件固定在与之相交的立杆上 (见图5) 。

(9) 横向斜撑。在拐角处、施工电梯入口处以及中间每隔6跨设置一道横向斜撑处, 由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑用1.5 m长的钢管。

(10) 安全网。采用密目式安全网, 网目应满足2 000目/100 cm2。

(11) 脚手架的大横杆在人货电梯进料平台处断开并重复搭接, 便于外架拆除。

3.3 挑架安全防护

为防止下部楼层发生高处坠物伤人事故发生, 拟在每层挑架底部设置一道防高空坠物防护。悬挑防护架底部挑出900 mm, 上部开口挑出离墙3 000 mm, 满铺脚手板, 并挂设密目式安全网以防落物透漏, 挑架及悬挑防护做法见图6～7。

4门式外脚手架计算书

(1) 采用Φ48×3.2钢管, 截面积A=4.5 cm2, I=12.19 cm4, W=5.08cm3, i=1.58, 选用6×61Φ14钢丝绳。

取一跨架体进行分析计算, 计算钢丝绳及钢管撑杆的强度、稳定性。每6层考虑满铺密竹层数为2层, 施工为1层, 施工均布荷载3KN/cm2

(2) 荷载计算。

1层施工均布荷载:q=3kN/cm2×1.8×1=5.4kN/m;

2层竹脚手板:G1=0.28kN/cm2×1.2×1.8×2=1.225kN;

栏杆扶手:G2=0.0.84kN/m×1.8×2×6=0.83kN;

立杆:G3=0.0384kN/m×1.8×2×6=0.83kN;

大横杆:G4=0.0384kN/m×1.8×2×6=0.83kN;

小横杆:G5=0.0384kN/m×1.4×3×6=0.968kN;

扣件:G6=0.0132kN/个×18×6=1.43kN;

剪力撑:G7=0.4kN;

安全网:G8=0.005kN/m2×2×6×1.8=0.108kN;

恒载:

NG1=0.72G1+ (G2+G3+G4+G5+G6) 1/2=3.525kN;

NG2=0.48G1+ (G2+G3+G4+G5+G6) 1/2+G7+G8=3.74kN;

施工活载:

NQ1=1/2 (1.0+0.2/1.0) 2q-0.72×5.4=3.89kN;

NQ2=1/2 (1.0-0.22/1.02) q=0.48×5.4=2.59kN;

总竖向荷载:N1=1.2G1+1.4NQ1=1.2×3.53+1.4×3.89=9.68kN;

N2=1.2G2+1.4NQ2=1.2×3.74+1.4×2.59=8.1kN。

钢丝绳计算:钢丝绳承受1跨6步的竖向荷载:

T1=N1/sinα1=9.18/0.99=9.78kN;

T2=N2/sinα2=8.1/0.917=8.83kN。

选用6×61Φ14钢丝绳, 其破断拉力F=111kN, 钢丝绳的安全系数K1=α1F/T1=0.8×111/9.78=9, 符合要求。

K2=α2F/T2=0.8×111/8.83=10, 符合要求。

Φ48钢管撑杆计算:

管长度:L1= (2.852+0.42) 1/2=2.88m;

L2= (2.852+1.42) 1/2=3.18m。

加一道水平支撑, 计算长度:

L01=Kμh=1.55×1.5×2.88/2=3.35m;

L02=Kμh=1.55×1.5×3.18/2=3.35m;

λ1=L01/i=3350/1.58=212; 查表:&1=0.161;

λ2=L02/i=4390/1.58=277.8; 查表:&2=0.095。

稳定性验算:

N1/&1sinα3A=9680/0.161×0.99×4.89=124N/cm2

N2/&2sinα4A=8100/0.095×0.99×4.89=193N/cm2

5门式外脚手架施工方法

5.1 搭设作业程序

5.1.1 落地式门式外脚手架

放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆, 底端与纵向扫地杆扣接固定后, 装设横向扫地杆并与立杆固定, 每边竖起3～4根立杆后, 随即装设第一步纵向平杆 (大横杆与立杆扣接固定) 和横向平杆 (小横杆靠近立杆并与纵向平杆扣接固定, 小横杆在上) →校正立杆垂直和平杆水平, 使其符合要求后, 按65N·m力矩拧紧螺栓, 形成构架其始段→依上述要求向前延伸搭设, 直至第一步交圈完成→全面检查构架质量和地基情况, 严格确保设计要求和构架质量→设置连墙件→按第一步要求搭设第二步、第三步……→随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑→铺设脚手板和作业层栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。

剪刀撑的设置:外侧立面整个长度和高度上连续设置45°剪刀撑, 接长采用搭接, 搭接长度不小于1 m, 搭接区段不少于三个扣件。抛撑 (横向斜撑) 的设置:外架拐角处、中间每隔六跨设一道横向斜撑。

5.1.2 悬挑斜拉式门式外脚手架

铺设槽钢梁→穿钢丝绳→拉紧钢丝绳→钢丝绳上卡环→搭设双排架→水、平立面防护。安装槽钢端应与混凝土面顶紧, 并保持槽钢水平, 钢丝绳拉紧, 使其始终处于拉紧状态。钢丝绳上必须每端上三个卡环, 以增加安全系。

5.2 搭设作业注意事项

(1) 严禁使用打孔钢管。

(2) 杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100 mm。

(3) 立杆采用搭接时, 必须采用不少于3个扣件, 且搭接长度不得小于1.2 m。

(4) 底杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置, 至少应有两种适合的不同长度钢管作立杆。

(5) 作业层的栏杆和挡脚板应设置在立杆内侧。栏杆接长亦应符合对接或搭接的相应要求。

(6) 双排外架外围必须用钢丝网及密孔安全网围护严密, 不得任意留洞口。

(7) 外架底层、作业层用竹笆、架板满铺严密。

(8) 操作层的脚手架应满铺铺稳, 脚手架接头处应设两根横向水平杆, 脚手架接头必须在横向水平杆上, 搭接长度不小于200 mm。

(9) 操作应设挡脚板。架子安装完毕必须将架子清理干净, 不得在架子上随意放置各类工具材料, 做到工完物清。

(10) 外架搭好后应及时做好防雷、防电接地工作, 接地电阻满足安全要求, 同时排水通顺。

(11) 外架应验收合格后方可使用。

(12) 架子在使用工程中, 应对架子进行经常性检查, 对出现松动倾斜的地方应及时报告, 及时整改。并经常对围护设施进行检查, 出现围护设施损坏及时修复。

5.3 材料技术要求

5.3.1 钢管杆件控制

脚手架钢管采用外径48 mm、壁厚3.0 mm的无缝钢管, 其质量必须符合《碳素结构钢》 (GB/T700) 中Q235-A级钢的规定。新钢管进场必须有产品质量合格证及质量检验报告;进场时由物资部根据相关规范进行外观检查;钢管使用前必须对其进行防锈处理:先对钢管除锈, 再进行内壁搽涂红丹防锈漆两道, 然后在外壁涂红丹防锈漆一道和两道黄色面漆 (对于剪刀撑面漆为红白相间的安全色) 。旧钢管进场除满足上述要求外, 还必须按规范检查钢管锈蚀程度及弯曲变形。

5.3.2 扣件和底座控制

脚手架用扣件包括直角扣件 (十字扣) 、旋转扣件 (回转扣) 、对接扣件 (一字扣) , 其材质要符合《钢管脚手架扣件》 (GB15831) 中的规定。新扣件进场必须出具生产许可证、法定检测单位的检测报告及产品质量合格证明;旧扣件 (标准底座) 使用前进行质量检查, 对有裂缝、变形的严禁使用, 出现滑丝的螺栓必须更换;旋转扣件的两旋转面间隙应小于1 mm。新旧扣件必须进行防锈处理。

6成果分析

门式外脚手架施工方案在本项目中得到了充分的应用, 经过实例研究、总结分析, 门式脚手架与以往扣件式钢管脚手架相比, 具有以下特点。

(1) 架体单件最大质量不超过20 kg, 为轻质高强材料, 符合国家对建筑材料要求的发展趋势, 有效减少架体自重;承载性能好, 安全可靠, 并且节约木制脚手板的使用, 减少资源浪费, 较为环保。

(2) 装拆简单、快捷, 提升和运输方便, 大大提高功效。经实际测算:门式脚手架装拆比扣件钢管脚手架节约一半时间。

(3) 门式脚手架周转次数较多, 可反复使用30余次, 其单位面积重量比扣件式钢管脚手架低50%, 每次拆耗成本是钢管架的1/2, 与双排钢管脚手架相比, 减少资金投入约20余万元, 经济效益显著, 且建筑物越高效益越好。

针对本工程实际情况, 还进行了自主改进措施:①由于工期较紧张, 因此7层以上全部采用悬挑式脚手架搭设, 外架落于首层悬挑槽钢, 结构、装修为一体架, 达到不影响肥槽回填土施工, 减少二次拆装时间和劳动力投入的目的, 为保证施工进度提供了有利的条件;②外墙为铝板幕墙, 外架与主体结构的间距为400 mm, 为保证操作及架体安全, 避免高空坠物和物体打击, 层间增设拉接点, 每层设置水平兜网, 并且每隔4层设置一道硬质防护挡板。

7结语

万象·凯旋湾1#～4#栋及火炬大厦工程使用门式外脚手架后, 大大降低了工地的安全隐患和安全施工风险, 为达到省优工程质量目标打下了良好的基础。 [ID:7635]

参考文献

[1]JGJ130-2001, 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].

建筑施工外脚手架 篇11

关键词：附着升降脚手架；基本构造；建筑施工

中图分类号：TU717

文献标识码：A

文章编号：1009-2374(2009)04-0092-02

附着升降脚手架的雏形最早出现于20世纪90年代初，它是一种综合了挑、吊、挂等多种类型脚手架的优点，具有升降功能，特别适合高层和超高层建筑施工的脚手架体系。这类脚手架依靠自身提升设备，根据施工进度而升降，可随时满足施工操作和维护要求，故具有优越的功能适应性和经济性。

一、附着升降脚手架的基本构造

附着升降脚手架的基本构造主要包括四个方面，即架体尺寸、架体结构、架体安全装置和架体升降动力与控制。

(一)架体尺寸

架体高度不大于5倍楼层高。架体宽度不大于1.2米，直线布置的架体支承跨度不大于8米，折线或曲线布置的架体支承跨度不大于54米。整体式附着升降脚手架的悬挑长度不大于1／2水平支承跨度和3米，单片式附着升降脚手架架体的悬挑长度不大于1／4水平支承跨度。升降和使用工况下，架体悬臂高度均不大于6米和2／5架体高度；架体全高与支承跨度的乘积不大于110平方米等。

(二)架体结构

架体在附着支承部位沿全高设置定型加强的竖向主框架，竖向主框架采用焊接或螺栓连接的片式框架或格构式结构，并能与水平梁架和架体构架整体作用，且不能使用钢管扣件或碗扣架等脚手架杆件组装。竖向主框架与附着支承结构之间的导向构造不采用钢管扣件、碗扣或其他普通脚手架连接方式；架体水平梁架满足承载和与其余架体整体作用的要求，采用焊接或螺栓连接的定型析架式结构。当用定型析架构件不能连续设置时，局部可采用脚手架杆件进行连接，但其长度不大于2米，且须采取加强措施，保证其连接同刚度和强度不低于析架梁式结构。主框架、水平梁架的各节点中，各杆件的轴线汇交于一点；架体外立面沿全高设置剪刀撑，剪刀撑跨度不大于6.0米，其水平夹角为45°～60°，并将竖向主框架、架体水平梁架和构架连成一体；悬挑端以竖向主框架为中心成对设置对称斜拉杆，其水平夹角不小于45°。

(三)架体安全装置

架体安全装置主要包括附着支承结构、防倾覆装置、防坠落装置、有效的安全防护措施。

1．附着支承结构的设置和构造。作用在于保证架体能安全可靠地附着于工程结构上。基本技术要求有：采用普通穿墙螺栓与工程结构连接时，用双螺母固定，螺杆露出螺母不少于3扣，垫板尺寸经设计确定，不小T80mm×80mm×8mm；附着点采用单根穿墙螺栓锚固时，设置防止扭转措施；附着支承结构具有对施工误差的调整功能，避免安装时出现过大的安装应力和变形；附着支承结构与工程结构连接处的混凝土强度等级由计算确定，一般不小于C10；在升降和使用情况下，每一架体竖向主框架能够单独承受该跨全部设计荷载和倾覆作用的附着支承构造不少于两套。

2．防倾装置的构造。作用在于架体提升、降落和使用时，保证架体不向外或内倾斜。主要技术要求有：防倾装置与竖向主框架、附着支承结构或工程结构可靠连接，防倾装置用螺栓同竖向主框架或附着支承结构连接，不允许采用钢管扣件或碗扣方式；在升降和使用两种工况下，位于同一竖向平面的防倾装置均不少于两处，并且最上和最下一个防倾覆支承点之间的最小间距不小于架体全高的1／3；防倾装置的导向间隙小于5mm。

3．防坠装置的构造。作用在于架体提升、降落和使用时，提升设备失效或附着装置与架体间的拉杆断裂时，能保证架体不坠落。主要技术要求有：设置在竖向主框架的提升设备处，防坠制动距离，整体式不大于80mm、单片式不大于150mm，防坠装置与提升设备分别设置在两套附着支承结构上，若一套失效，另一套能单独承担全部坠落荷载。

4．安全防护措施。作用在于保证架体上操作人员的安全并防止架体上的物料坠落伤人，主要技术要求有：架体外侧用密目安全网围挡；架体底屋的脚手板应铺设严密，且用平网及密目安全网兜底；每一作业层架体外侧设置上、下两道栏杆(上杆高度1.2m，下杆高度0.6m)和挡脚板(高度180mm)。

(四)架体升降动力与控制

作用在于提供架体升降动力并保证升降过程中，各提升点均匀升降，控制过载和欠载。主要技术要求有：升降动力设备应能满足附着升降脚手架使用工作性能的要求，升降吊点超过两点时，不宜使用手拉葫芦：应配备同步及荷载控制系统，控制各提升设备间的升降差和荷载差，以保证各提升点的同步性，并具备超载报警停机、欠载报警等功能。

二、附着升降脚手架技术的改进

附着升降脚手架以其投资小、周转材料少、劳动消耗低、现场整洁、文明雅观等优点，得到业界的认可，进一步推广应用势在必行。发展和改进附着升降脚手架技术，使这一具有中国特色的脚手架体系更加完善、运行更加安全是业界同仁的共同愿望。本人依据多年的管理与工程实践经验，经深入研究提出如下建议。

(一)减轻架体的实际荷载

由于附着升降脚手架设计必须考虑荷载变化系数、冲击系数和安全系数。如在设计附着支承构造、架体结构、防倾防附落装置时，强度设计在考虑各项荷载系数的基础上，还应满足结构安全性要求，使荷载计算系数最大须达到3.36；升降机构中的吊具和索具的安全系数要达到6.0以上等。架体荷载大，附着支承构造、防倾防坠落装置、升降机构中的吊具和索具的安全性较难达到，因此减轻实际荷载是提高架体安全性的重要途径。减少荷载主要方法有：

1．减少架体在升降状态下的设施荷载，如提升设备和防坠装置不要设在架体上，架体在升降时撤去架上人员和施工材料设备。

2．改进架体结构，减少架体用材量。如作业层上下栏杆可考虑用扁铁，而非常用的钢管。

3．采用低合金管材或其他轻质高强材料制作水平梁架、竖向主框架和上部架体。

4．减少或使用塑钢材料作架体结构铺板层；在保证防护质量的前提下，减少防护材料和自重。

(二)改进架体构造设置要求

1．为水平梁架和竖向主框架制定细致的设计和制作标准。如规定水平梁架和竖向主框架应按片式结构制作，再用联系杆件和螺栓连接的方式形成框架或析架，以便工厂化生产、质量检测和运输、储存；在水平梁架与竖向主框架的设计上，增加可升降或延长的调节装置，以增加其施工适应性能；规定水平梁架和竖向主框架的设计模数及水平梁架提升部位的设计要求，以增加其通用性；在水平梁架的底部设置可向内延伸的杆件，以便于在架体、墙体或建筑结构间铺设防护底板。

2．架体外侧围挡的密目安全网由800目提升至2000目，以增强围挡的安全性。

3．参考建筑设置沉降缝的做法，可考虑将提升架体设置成多段，以减小整体提升难度，减少因提升不同步而引发的事故。

(三)适当减小水平梁架的刚度

脚手架技术在建筑施工中的应用 篇12

侧贴附着升降脚手架, 俗称“电梯式脚手架”根据三四层的建筑高度设计, 应用框架的棒钢管脚手架身体组成, 底部在货架的结构上进行应用, 并在端部用轴承支撑三脚架, 上面用螺栓牢牢地固定在墙上, 已完成浇筑钢筋混凝土的任务。还可以增加提升三脚架, 在三脚架上安装提升机。此外, 墙浇筑完成后在主框架上可以安装一组特殊的导向轮, 防止身体的上升和下降过程中产生的震动造成危险, 使用上很安全。在框体提升前, 应该先拆除承重墙安装在三脚架上的螺栓, 并将固定螺栓暂时设置在框体的顶部, 然后打开电梯, 从而使整个外框体沿导向指南达到一楼, 再在三脚架的顶部轴承加入临时固定螺栓和螺钉, 然后才能开展后续的施工作业。在此之后反复操作, 满足施工需要。相比其他类型的脚手架, 这个脚手架的突出特点是:经济实惠。只要使用1个三四层楼高的脚手架, 就可以完成脚手架建设的基本要求, 在实际解决各类建筑物中有很大的作用。如果高层住宅建筑是十字形平面结构, 它应该是在每个阴阳角位置都安排了专门的电梯, 一共有12台电梯, 算上设置在底部在外部的负载架各1个, 总共需要24个;大大提高了施工的速度。脚手架提高一层只需要不到10h, 浇筑地板成型后1d又可以增加高度做;大大降低了建筑工人的工作强度。将人工搭设作业改进为半机械化操作。总之, 这样的脚手架不断得到施工单位的青睐, 显示出巨大的发展前景。

2 新型侧贴附着式升降脚手架在技术方面存在的不足

随着大量的高层建筑项目的投资建设, 具有突出特点和经济实惠的侧贴脚手架得到广泛的应用, 逐渐成为国家建筑行业的发展趋势。但是, 由于我国脚手架发展晚, 各类附着升降脚手架仍处于发展和完善阶段, 对早期使用的设计和安全性能等方面还有很多不容忽视隐患, 需要得到更多的关注, 并提出解决方案等相关问题。

2.1 缺少相应的设计和使用标准规范

因为缺乏附着升降脚手架设计和使用标准, 所以它是很难进行确保安全的设计。在保持附着升降脚手架安全稳定运行的同时, 需要将升降脚手架整体上升和下降的结构和相关设备进行粘附轴承设置, 而这些的配套工程结构需要足够的安全设计因素。虽然建设部已颁布了一些有关的法律、法规, 但由于规定不隶属于相关行业标准和国家标准, 所以对附着升降脚手架的设计控制显然是不够的, 所以设计师在设计时, 虽然广泛的对设计条件进行了综合考虑, 但还是出现采取的载荷值不足, 设计模型的具体计算方法不在实际的规定范围内的情况, 而相关规定对这些没有特别限制, 所以, 在设计安全的努力明显缺乏。

2.2 愈演愈烈的市场竞争

建筑商在市场上的竞争集中在价格上竞争, 建筑一直以来都存在激烈的市场竞争, 而且利润不是很高, 所以建筑公司在各方面的建设都盲目追求低成本, 由此直接导致脚手架承包商在市场竞争中成本之间的竞争越来越大, 施工单位为了不断适应不断更新的竞争需求, 附加升降脚手架从以往主要用于规则形状建设项目建设, 现在这项技术被用于不规则形状的物品, 施工管理难度比以往任何时候的要求都高。然而, 一些附着升降脚手架只是想方设法的去占领市场为目的, 一味地盲目迎合施工单位较低价格的要求, 从而进一步降低了相应的安全因素, 导致有关的承建商脚手架安全风险逐步加深。

2.3 技术和作业操作管理的不规范

技术和操作管理不规范, 更加大了附着式升降脚手架运行时的安全隐患。因为建筑物不可能是千篇一律的形状, 所以附着升降脚手架完全保持工厂的生产形状是不切实际的, 这样质量水平是好还是坏就不能确定, 除此之外现场组装, 现场施工技术管理及业务管理对附着升降脚手架的质量和使用安全都是非常重要的, 这些都对附着升降脚手架的安全运行起了至关重要的作用。还要注意施工单位对附着升降脚手架的设计和使用安全方面重视不够, 施工单位在使用过程中存在各种不安全行为和不安全状况, 加深了附着升降脚手架操作不安全。其中不安全行为还有运行状态主要包括:相关施工单位在一味要求脚手架满足施工进度还有降低费用, 降低了对保证安全方面的相关要求, 使得技术措施在安全性能方面不能达标;施工单位将工程承包给生产厂家, 推卸了原本应该承担的安全责任;在设置支撑结构方面, 设备质量达不到要求所规定的范畴;相关操作人员没有经过系统的岗前培训就进行实际操作;在上升下降时, 加载在架子上的施工量太大;架子在上升下降时运用单点支承, 导致架子晃动过大, 降低稳定性;上升下降动作之间有停滞, 不能同步进行。除此之外, 还有一些其它的不安全使用现象, 更让原本就缺乏安全度的架子增加危险。

3 附着式脚手架在施工管理方面的建议

实施方案的筛选时, 要尤其注意脚手架在工程情况中的适应性布点设计还有脚手架的安全可靠性检测等。若需进行施工安排检测, 要于管理施工阶段中做出相对应的安排, 同时将其列为施工阶段每个环节管理的一个重要方向。在进行升降作业前, 必须检查防坠装置是否可以有效进行工作。运用封闭式设计的安全装置应当设计成可开启的构造, 为以后观察其运行状况提供便利, 从而判断脚手架是否仍然在安全进行工作。

4 结语

我们所在的社会正在不断地进步中, 我国作为正在雄起的强国大国, 近些年在工程建设方面投入的人力和物力很多。随着建筑行业的兴起, 一些运用到实际操作中的技术便不断被发明和使用, 给国家的工程建设提供了很大的便利。相信, 随着科技的不断进步, 展现在工程建筑方面的技术会逐步得到完善。脚手架技术, 作为高层和超高层建设的基础必将会在以后的建设中大放异彩。

参考文献

[1]贾枫.浅谈外挂式施工脚手架在建筑施工中的应用[J].建筑安全, 2011 (06) .

[2]凌志.安全控制之脚手架施工[J].科学之友, 2010 (04) .