风机技术改造论文

风机技术改造论文（共12篇）

风机技术改造论文 篇1

摘要：介绍了安庆电厂一期2×320MW机组锅炉引风机代替脱硫增压风机技术改造方案和改造情况, 在充分论证的前提下, 在脱硝改造同时实施风机二合一改造, 取消了增压风机, 并对原增压风机进口至吸收塔之间的管网进行优化设计, 同时对原引风机增容改造。改造后厂用电率下降了0.07%, 系统运行安全可靠、维护方便、节能、增效。

关键词：引风机,增压风机,改造,节能,厂用电率

1. 设备概况

安庆电厂一期工程1#、2#机组均为320MW燃煤发电机组, 由上海锅炉厂有限公司设计、制造, 型号为:SG-1036/17.44-M865。锅炉为亚临界压力参数, 自然循环汽包炉, 单炉膛、一次中间再热、燃烧器摆动调温、平衡通风、四角切圆燃烧方式、固态排渣、露天布置、全钢构架悬吊结构。锅炉以最大连续负荷 (BMCR) 工况为设计参数 (见表1) , 最大连续蒸发量为1036t/h。

风烟系统配备两台动叶调节轴流式一次风机、两台动叶调节轴流式送风机和两台静叶调节轴流式引风机。烟气自引风机后进入单台静叶调节轴流式增压风机, 随后经脱硫系统处理后排入烟囱。脱硫系统是烟气从锅炉的引风机出口烟道引出, 经增加风机升压后进入吸收塔脱硫。同时为了确保发电机组正常运行, 锅炉引风机出口与烟囱之间装设了脱硫系统旁路烟道及挡板, 一旦脱硫系统故障时, 该旁路挡板迅速打开, 烟气由引风机出口直接经过旁路烟道进烟囱排往大气, 脱硫系统被保护停用。吸收塔为空塔结构, 玻璃麟片内衬, 内设三层喷淋层, 烟气折向90度朝上流动, 与自三层喷淋而下的浆液进行液气接触, 在接触过程中发生化学反应, 完成脱硫过程。每层喷淋层对应一台循环浆泵, 喷淋层上部布置二级内置式除雾器。脱硫除雾后的干净烟气通过烟囱排出。

2. 改造方案

2.1 改造前的可行性研究

安庆电厂在脱硝改造的同时实施引风机代替脱硫增压风机[1,2,3,4]。实施风机改造具有以下优势:1) 通过对引风机合理改造, 取消增压风机, 可达到节能效果;2) 随着环保政策的进一步深入, 将来会取消脱硫系统旁路挡板, 在此种情况下, 一旦单台增压风机出现故障, 则需要停运整个发电机组。实施引风机改造, 即使有一台引风机故障停运, 仍可单台风机带60%以上负荷运行。

2.2 改造前引风机、增压风机参数

安庆电厂1#、2#炉各配备两台成都电力机械厂制造生产的静叶调节轴流式引风机, 风机设备参数如下 (见表2) :

安庆电厂1#、2#炉脱硫系统各配备一台成都电力机械厂制造生产的静叶调节轴流式增压风机, 风机设备参数如下 (见表3) :

2.3 风机改造

对于引风机代替脱硫增压风机方案, 必须首先确认二合一后系统风量和风压参数, 从而根据风机参数确定改造方案。其次对风烟系统风量无影响, 在BMCR工况下, 引风机入口平均流量为219.6m3/s。取10%的裕量, 则在TB工况的设计流量为245.0m3/s (882000.0m3/h) 。引风机全压大小表明锅炉烟风系统阻力大小, 而增压风机全压大小表明脱硫系统阻力大小。风机改造后, 单一风机所克服的系统阻力为锅炉烟风系统阻力与脱硫系统阻力之和。

电机参数的确定:

原风机电机额定功率2000k W, 脱硝改造及风机二合一实施后, 由于风机风压增大, 原风机电机功率是否能够满足要求需进行校核。

按照选型参数确定出的风量和风压来计算电机功率, 那么, 新电机功率为:

(2 4 5.0×8 2 0 0×0.9 7) / (1000×0.85×0.98) =2339.4k W由于选取了风量裕量和风压裕量, 所以电机裕量取5%, 则:

电机功率为:2339.4×1.05=2456.8 k W, 圆整后, 电机额定功率为2500 k W。

原风机电机额定功率为2000k W, 因此风机改造后, 原风机电机无法满足要求, 需要对原电机进行增容。 (见表4)

根据上表的内容确定出的引风机选型参数, 通过选型计算, 满足该参数的风机只有双级动叶调节轴流式引风机。通过改造工作量、风机运行经济性等角度综合比较, 得出的最优的改造方案为:将现有的引风机改为:HU25036-12型双击动叶可调式轴流风机。

3. 经济性分析

安庆电厂一期2×320MW机组在脱硝改造同时实施引风机改造, 从经济性上来讲, 可实现年节电量401586.6k W, 厂用电率下降0.01%, 按照上网电价0.436元/k W计, 年节省费用为17.5万元。

由于取消了增压风机, 可节省相应的日常维护费用及备品备件费用, 年节省费用按照10万元考虑, 那么, 实施改造后, 一台机组可节省27.5万元。

另外, 在风机改造过程中, 实施管网系统优化改造, 则一台机组可实现年节电量1208100.5KW, 按照上网电价0.436元/k W计, 年节省费用为52.7万元。厂用电率下降0.06%。

因此, 在脱硝改造同时实施引风机代替脱硫增压风机改造并对原增压风机进口至吸收塔之间管网进行优化, 可以实现年总节能量约1609687k W, 年节省费用约为80.2万元, 厂用电率下降约0.07%。

4. 结束语

随着国家环保政策的进一步深入, 安庆电厂一期2×320MW机组在脱硝改造的同时对引风机代替脱硫增压风机实施改造, 取消增压风机。并对原增压风机进口至吸收塔之间的管网进行优化设计, 同时对原引风机增容改造。实践证明:采用脱硫增压风机和锅炉引风机实现二合一技术可行, 烟气系统负荷响应较改造前迅速、准确, 运行可靠;改造后节能效果显著, 且系统运行安全、稳定。

参考文献

[1]吴建国.300MW机组引风机增压风机二合一可行性探讨[J].宁夏电力, 2012 (5) :30∽34.

[2]刘建国.600MW机组锅炉引风机与脱硫增压风机二合一技术改造[J].河南电力, 2012 (1) :35∽38.

[3]卢怀钿.3033t/h锅炉引风机与增压风机二合一改造实践[J].发电设备, 2012.26 (1) :23∽25.

[4]张健.引风机代替增压风机运行的可行性探讨[J].能源与节能, 2013 (2) :61∽63

风机技术改造论文 篇2

2011年局部通风机节能改造计划

根据我矿设备使用状况，按照《煤矿工业设备管理规程》和《煤矿机电设备进行更新改造若干规定》的要求，本计划投入资金32万元，选用新设备、新技术，实施对井下用电设备的节能更新改造，提高设备综合效益，确保设备的安全经济运行。

更新设备1、3115工作面局部通风机更换为FBDY-No6.3/2*30KW(660V/1140V)矿用隔爆型压入式对旋轴流局部通风机，配备BPB-75/660F煤矿风机用隔爆型变频器，配合FTZSS800*10高强度无缝风筒使用，实现自动及半自动变频控制，降低局部通风机的用电量，同时保证工作面的正常通风。

根据矿上对节能设备更新规划，各单位做好设备更新改造前期准备工作，设备到矿后，根据矿上统一布置，按时完成设备的更新改造，采用先进的技术装备，依靠科学管理，正确使用，及时维修和更新改造，以先进适用的技术装备，达到矿井的安全生产，降低能源消耗，提高经济效益之目的。

节能办公室

风机技术改造论文 篇3

【关键词】一次风机；节能改造；技术

某电厂为煤炭火力发电，选用的一次风机是由上海鼓风机厂制造的一种高压离心式通风机。在制粉系统中，配备MPS225磨煤机，用来干燥和输送煤粉。一次风机型号为2008B/1104。选用的送风机是由上海鼓风机厂制造的FAF19-9.5-1。选用的密封风机是由山东电力设备厂制造的6-12NO-10.5D。

1.一次风压过高对锅炉产生的影响

燃烧区域改变了，大部份的燃料在炉膛上部区域燃烧，出口烟温偏高，排烟温度也偏高。造成的问题有整体的床温偏低，燃烧不完全；容易发生烟道二次燃烧事故；容易出现烧坏布袋除尘器的事故；减温水用多影响锅炉效率。燃烧时间变短，飞灰含碳量偏高达20%，严 重影响机组的经济；磨损加剧 ，特别是对水平烟道的高温过热器管，经常发生爆管事故；对水冷壁管、屏式过热器管、尾部烟道加热器管子的磨损也很大，减薄很明显。

2.一次风机节能改造方案及技术分析

为了解决上述问题，一种有效的方法是将一次风机改为变频风机，将PID控制技术应用在锅炉变频调速系统中，可以实现变频调速风机的设计。运用变频风机在满足风量的同时还可降低风压，为电厂节约电力资源，能够带来很大的经济效益和社会效益。

2.1 PID控制技术在锅炉变频调速系统中的工作原理

在自动控制过程中，由于外界各种因素的干扰，很有可能会造成产品的控制参数发生一些改变，为了保证产品的质量，在工厂现场检查原件时就把这些产品发生的改变数据传送到PID控制器，PID经过计算，把改变的数据变量进行调节，并使得控制参数与产品设定参数项符合，以便生产出合格的产品。

PID调节主要可以分为比例调节、积分调节与微分调节。比例调节是最基本的一种参数调解方式，当然若是只采用这种调节方法系统会出现稳态误差；在一个系统中弱势存在稳态误差，就需要在PID控制器中对输入与输出误差信号进行积分，使得误差值最大可能的减少，直到误差值变为零为止，这种调节方式就叫做积分控制；在自动控制系统对出现的误差进行调节时，由于大惯性组件或有滞后组件的存在，使得变化值总是会延后，可能会使系统出现振荡，为了解决这一现象，需要调节过程能够预先知道这些组件可能出现的变化，而微分调节就应用而生。

2.2 PID控制参数的设定

在锅炉变频调速系统设计中，最重要的环节就是被控参数的选择，若是选择的控制参数不适当，就根本不会达到预期的调节效果，而且扰动的因素有很多，并不是所有的扰动因素都需要控制，若是全部选定，显然工作量很大，而且还有很多的程序都是不必要的，因此在选择控制参数时，先要对生产工艺过程详细的分析，找出生产过程中对产品质量、安全等的起决定性的扰动因素，而且还要保证这些因素用人工来控制非常困难。

一般PID的调节作用要想达到最佳状态，就需要对积分时间（TI）、微分时间（TD）和PID回路增益（KC）进行最佳设定。在自动控制过程中PID参数的选择也并不是唯一的，当然也不能随意的选择，只有在完全掌握产品生产工艺的条件上才能做出正确的选择，以下是参数选择所依定一些原则：被控参数对产品的质量等起着决定性的因素；被控参数应尽量选用直接参数，若是不行，就采取一个与之相对应的时间参数；被控参数灵敏度很高，手工控制困难；所用仪表能够监控被控参数。

2.3 PID控制技术在锅炉变频调速系统中的具体应用

在PID控制在锅炉鼓、引风机变频调速系统中，对蒸汽出口温度进行测量，并将结果送往PLC，同给定的蒸汽温度设定值之间构建一个PID控制系统，以此对鼓风机进行调速，达到平滑调整送风量的目的，从而调整炉膛温度，进而调整了蒸汽温度。在引风体系中，对炉膛负压进行测量，并把结果作為实时值送往PLC，同给定的炉膛负压给定值之间构建一个PID控制系统以此对引风机进行控制和调速，达到平滑调整引风量的目的，从而调整炉膛负压状态。

PID控制技术在引风机中的应用，原引风机运行是在其额定频率下，并且不管是在何种情况下无论生产的需求是大是小，风机都是工作在全速状态。而且需要工人调节风门、挡板的开度大小，从而达到调整风量的目的。这种控制方式就使大量的电能白白浪费，并且存在的极为严重的人为原因的滞后情况，不但增加了工人的劳动强还得不到理想的控制效果。

原鼓风机运行同样也是运行在额定频率下，同样是人工的控制风门、挡板的开度大小，来控制鼓风量。电动机一直工作在满负荷状态，并且需要人为的控制，而且，这种控制方式造成燃料和电能的大量费，并且也得不到理想的控制效果。在鼓风机系统中采用变频调速运行方式，由温度传感器、PLC、变频器和鼓风机构成了一个闭环的PID控制系统，不仅免去了人为的控制，还达到了满意的控制要求，使锅炉蒸汽出口的温度保持一稳定值。同时延长了设备使用寿命，节约也燃烧和电能进而就节约了生产成本，同时也达到了节能降耗的目的，也使现场噪声得到了极大的改善。通过PLC的PID功能块完成引、鼓风机的闭环控制，并建立变量表，用于PID的参数整定和修改。通过外部输入或PLC程序内部的设定，可以极为方便的修改系统控制目标，达到满意的控制效果。

3.结语

在对一次风机进行节能改造时，关键方法就是将一次风机改为变频调速风机，这样可以满足风量，降低风压，节约电力资源，具有较大的经济效益和社会效益。将PID控制技术应用在锅炉的鼓风机以及引风机中，可以实现系统控制的目的，达到了较为理想的控制效果。 [科]

【参考文献】

[1]孙剑锋，伏林.锅炉低一次风压节能技术在平凉电厂的应用[J].中国高新技术企业，2012，（15）：36-37.

[2]赵爽，李西军，黄静波等.600 MW机组锅炉一次风压运行逻辑优化研究[J].发电设备，2013，27（4）：229-232.

[3]李玉涛.高压变频器在电厂一次风机节能改造中的应用实践[J].科技风，2009，（1）：48.

[4]严巍.300MW火电机组一次风机变频调速系统的应用[D].华北电力大学（保定），2011.

热轧除尘风机节能技术改造 篇4

天铁热轧除尘系统动力设备主要有混铁炉除尘风机、LF炉除尘风机、铁水预处理除尘风机、辅原料除尘风机及转炉二次除尘风机。风机改造前的配置和运行等情况如下。

1. 系统设备配置 (表1)

2. 系统描述

(1) 混铁炉除尘风机主是对倒罐站、混铁炉本体及混风阀共5个除尘点除尘, 除尘点阀门全开, 液耦调速运行, 转速605r/min。

(2) LF炉除尘风机对1#和2#LF炉炉工口、上料点进行除尘。通过液耦进行调速, 转速530r/min。

(3) 铁水预处理除尘风机对铁水脱硫处理中产生的灰尘和废钢切割尘粒进行回收处理。全开风机用液耦调速, 调速范围200~600r/min。

(4) 辅原料除尘风机是对运输炼钢辅料皮带机及料仓进行除尘。通过液耦进行调速, 皮带运输时, 风机工作转速500r/min, 运输结束后转速180r/min。

(5) 转炉二次除尘风机系统2个除尘风机并网对2个180t转炉除尘。转炉炼1炉钢需38~42min, 通过液耦调速, 转速565r/min。

二、变频优点

1. 调速范围宽

高压变频器调速范围可达到10:1以上, 甚至达到100:1。而调速型液力耦合器的调速范围最大为4:1。

2. 调速精度高

高压变频器调速精度达到0.1Hz, 而且稳定。

3. 无额定转差率

高压变频器没有转差率问题, 电机空载转速与负载转速相同。而液力耦合器的转差率≥3%, 所以, 带负载的转速最高只能达到电机额定转速的97%。

4. 软启动

高压变频器具有软启动功能, 不会对电网及其他用电设备造成冲击。

5. 可靠性高

高压变频器的可靠性高且故障率低。

三、改造方案

改后节能装置如表2所示。

四、设计要求

1. 混铁炉除尘风机系统

通过倒罐站来铁水信号智能控制除尘风机运行, 实现在倒灌站来铁水和不来铁水时段风机工作在两种运行状态。

2. LF炉除尘风机系统

根据各点除尘设备运行开关量信号智能控制各支路风门的开关, 并实时检测除尘器前方区负压。

3. 铁水预处理除尘风机系统

根据下枪喷吹、提枪、扒渣开始及扒渣结束等工艺段开关量信号智能控制铁水预处理除尘风机的运行转速, 实现在不同工艺段风机提供相应除尘风量满足除尘要求。

4. 辅原料除尘风机系统

根据4#皮带机启停开关量信号控制辅原料除尘风机的运行转速, 实现在皮带机工作和不工作时段风机的两种运行状态, 与皮带机运行同步。

5. 转炉二次除尘风机系统

根据炼钢时的兑铁水、吹炼、提枪、出钢及溅渣等不同阶段对除尘风量要求的不同, 智能控制除尘风机的运行, 应用“跟随负荷同步”理论, 在保证工艺要求负压的基础上, 实现跟随负荷同步, 功率按需输出, 实现系统大幅度节能。

五、控制技术应用

1. 智能控制器

各除尘点输出的信号, 经A/D变换后送到智能控制器, 经PID运算和模糊控制, 计算出实际负荷量, 智能调控风机系统的运行流量和压力, 使拖动电机的输出功率始终与系统的负荷变化相匹配。

2. 同步跟随技术

风机系统是典型的负载可变系统, LDJ智能化控制系统能够实时跟踪负载的变化智能控制电机的转速, 使拖动电机的输出功率跟随负荷的变化同步输出, 实现“跟随负荷同步、功率按需输出”。

3. 混铁炉状态联动负压调控技术

通过采集倒灌站有铁水和无铁水信号智能控制除尘风机的运行。有铁水来时智能控制系统控制除尘风机高速运行;无铁水来时, 智能控制系统控制除尘风机低速运行。以达成节能目标。

4. 风门联动负压调控技术

通过实时采集LF炉各支路除尘设备运行开关信号, 智能控制各支路电动风门的开关, 并以除尘器前区负压值智能控制除尘风机运行。

5. 脱硫状态联动负压调控技术

通过采集脱硫站工作开关信号自动控总风管电动风门的开关;根据脱硫过程中各阶段运行信号, 智能控制除尘风机的运行, 当采集到下枪喷吹信号或扒渣开始信号时, 智能控制系统可使风机高速运行, 对应除尘器前负压值为P1;当采集到提枪信号或扒渣结束信号时, 智能控制系统使风机低速运行, 对应除尘器前负压值为P2。

6. 皮带机状态联动负压调控技术

通过实时采集料仓各支路除尘设备运行开关信号, 自动控制各支路管道电动风门的开或关。实时采集皮带运行开关信号智能控制除尘风机的运行, 当采集到皮带运行信号时, 智能控制系统使风机高速运行, 对应除尘器前负压值为P1;当采集到皮带机停止运行信号时, 智能控制系统使风机低速运行, 对应除尘器前负压值为P2。

7. 风门联动多负压调控技术

(1) 在采集到任意一个转炉兑铁水信号时, 打开对应风门, 风机高速运行, 控制总管负压值为P1, 以最大风量运行, 满足除尘需求。

(2) 在1个转炉吹炼状态、另1转炉出钢状态或2个转炉同时吹炼、同时出钢时, 智能控制系统自动调节风机转速, 维持工艺需求的总管负压值P2。

(3) 当两个转炉都处在炼钢准备状态时, 智能控制系统自动调节风机转速, 维持工艺需求的总管负压值P3 (P1>P2>P3) 。

8. 同频控制技术

当系统有多台风机同时运行时, LDJ智能化控制系统能够实现风机系统同频节能运行, 使压力均衡输出, 消除风机不同频率运行产生的压力损失和出口压力不同造成的风机损耗。利用同频控制技术对风机系统进行节能改造的节电效果最佳。

六、改造效果

实现了系统的自动化控制与“系统同步跟随, 功率按需输出”的最佳节能效果;提高了电机的功率因数, 消除了谐波对电网的污染;降低了设备的噪声、水锤效应及震动现象, 延长了设备的使用寿命。

改造后, 通过对各风机系统实际运行的压力、温度、运行电流等参数进行比较和计算, 风机系统节电率15%~25%。每年可节约电量1 153.2万k W·h、电费约738万元。

摘要：为解决热轧区风机耗能大的问题, 对除尘风机系统进行节能改造。采用LDJ型节能装置和变频器, 系统节电率达到15%40%, 同时能够优化系统的运行状况, 延长设备使用年限。

主扇风机供电改造安全技术措施 篇5

概述：由于主扇风机改造时风机房条件不具备，因此把风机供电的高压设备及变压器安装在瓦斯抽放站的配电室，这一方面给风机司机及检修人员造成不便和安全隐患，风机发生供电或机械故障时不能及时切换。二是给瓦斯抽放站带来安全隐患。现风机配电室已建好，为了能够安全高效的把风机供电系统改造完毕，特制订本措施。施工时间——2012.7.10-——7.16 施工地点——风机房及瓦斯抽放站

施工负责人——

安全负责人—— 措施内容

1：施工前所有施工人员学习本措施，施工负责人向施工人员讲清施工项目，人员分工情况及安全注意事项。施工中施工人员必须服从负责人的统一安排，遵守各种规章制度，做好自保和互保工作。

2：施工前准备好所用的工具集材料，起吊用具必须和现场的条件和设备情况相匹配，并仔细检查工具及材料是否完好，严禁使用不完好的工具盒材料。

3：施工负责人根据施工情况提前写好停电工作票并找有关部门领导签字。

4：施工步骤

施工人员进入施工现场——仔细观察现场情况并确保施工安全——停未工作风机高压电源——拉出开关柜断路器小车——验电、放电、挂好接地线——拆下变压器的高低压电缆——把变压器转运到风机配电室并按要求摆放——接变压器的高低压电缆——检查接线情况和紧固螺栓——测试绝缘性能——变电所送高压电源——试好风机正反转——清理现场——收工

5：变电所停送电严格按规程操作，程序不得弄错，挂好接地线及停电牌，必要时安排专人看守，变压器在拆电缆前必须验电、放电和挂好接地线。

6：挪移变压器时注意起吊点的选择必须保证安全，吊具连接牢固可靠，起吊重物时人员不得站在吊具或重物的下方，转运变压器的时候在保证施工人员安全的同时要保护好设备，不得发生倾倒和磕碰事故。人员需爬高2米以上必须佩带好安全带。

7：使用装载机运送变压器时施工人员要加强警戒，注意行车安全，速度平缓。

8：变压器到位后按要求摆放，接线工作由专职高低压电钳工操作，接线工艺美观符合规程要求，压线螺栓紧固符合要求，接线工作完成后要对设备进行全面检查，并且防止有东西遗留在接线腔里。用摇表测量高低压侧绝缘是否符合要求。

9：检查确保没有问题后，取掉接地线，联系变电所送电，送电工作由专职值班电工操作，严格按程序作业，一人操作一人监护，执行手指口述。

10：供电正常后变压器投入使用，观察电压是否符合用电设备要求，如发现压差超过要求则需要调压直至符合要求。

11：通知风机检修工打开风机观察窗，点动风机电机观察正反转，如反转则立即调整。12：确保转向正确后联系调度室准备倒换风机，倒换风机另有专门措施，风机倒换运行后要有专人观察风机运行状态，风机正常运行12小时后方可进行另台风机的供电改造。另台风机供电改造措施同第一台。

13：现场工作结束后要及时清理现场，做到工玩料尽场地清方可下班。

措施编制—— 审核 保障中心

生产技术部

安全监察部

公司领导

保障中心

风机技术改造论文 篇6

关键词：风机盘管；工作原理；冷凝水排水管；滴水盘；吊顶渗水

1 风机盘管的工作原理及优缺点

风机盘管是中央空调系统理想的末端产品，其质量的好坏直接决定了室内空气调节的效果。风机盘管主要由风机、盘管、过滤器、滴水盘、控制器、排气阀、箱体、支架等组成。

风机盘管制冷运行工作原理：风机盘管主要依靠风机的强制作用，机组内不断的再循环所在房间的空气，使空气通过冷水盘管后被冷却，通过温控器控制系统水流或风量达到恒温的目的，以保持房间内温度的恒定。

风机盘管机体结构精致，紧凑，坚固耐用，外型美观且高贵幽雅，它在使用中的主要优点：①适用于面积较小的多房间，可以独立控制房间内的温度；②风量调节方便，可满足对噪声要求较一般的房间；③占用空间较小，有利于层高较低的房间安装。另外，由于风机盘管在湿工况状态下运行，因此不可避免的存在两大缺点：①暗装时易产生吊顶渗水问题； ②由于清洗不到位，风机盘管藏污纳垢而滋生细菌，影响人员身体健康。

2 风机盘管在使用中存在的问题

吴城火车站夏季采用地源热泵机组制冷，末端送冷风设备为风机盘管，车站站房、食堂、综合楼共有33台暗装卧式普通型风机盘管。自2011年投入运行以来，制冷期间发现经常有水从房间吊顶上滴下来，2014年夏季运行期间，我车间组织维保人员打开房间吊顶，对全部33台风机盘管进行了详细的检查，发现有3台风机盘管处吊顶渗水，占到总数量的9.1%。由于吊顶渗水，既破坏了室内的装修，也影响了太原铁路房建段制冷工作的整体形象。为此吕梁房建供热车间成立了攻关组，认真查找渗水问题产生的根源，组织维保人员通过安装改造和技术改进，彻底解决了风机盘管处吊顶渗水问题，确保了33台风机盘管均能在较良好的工况下运行，保证了制冷质量达标。

3 针对吊顶渗水问题分析原因，制定对策并组织整改实施

3.1 冷凝水排水管安装不规范。基本情况：车站站房、食堂、综合楼风机盘管冷凝水经排水支管流向干管后排出室外，检查中发现部分排水支管较长，最长的约有10米，冷凝水排水管材质为直径20㎜的PPR管，冷凝水排水管顺着供回水管路布置，部分冷凝水排水管坡度太小、无坡甚至反坡。分析原因：我们知道风机盘管系统的冷凝水都是靠管路的坡度自流排放，因此必须保证有足够的坡度才能保证排水顺畅。由于吊顶内高度空间有限，吊顶空间内布置有其他管线、电线穿线管、吊顶拉筋等，管路布置比较困难，特别是当冷凝排水支管较长时，为保证坡度大于0.01的要求，这就需要很大的吊顶高度，由于现场吊顶高度无法满足所需的要求，所以在安装过程中无法保证冷凝排水支管坡度大于0.01的要求，坡度小、无坡甚至反坡。由于冷凝水排水管安装坡度不够，使滴水盘内的水不能顺利经排水管排出，而且滴水盘一般比较浅，水积满后便会向吊顶溢流，导致吊顶渗水。改进措施：组织维保人员对冷凝水排水管坡度不符合要求的管段，在吊顶现有条件下最大限度的进行调整，保证排水坡度。由于冷凝水排水管为PPR管，为避免PPR管因无足够的刚度而无法保证坡度不变化，采用管卡和铁丝将冷凝水排水管固定牢固。为进一步确保排水效果，对冷凝水排水水平干管进行了调整，保证其坡度不小于0.003，且不允许有积水部位。

3.2 管路、滴水盘等保温不规范或未保温。基本情况：检查中发现供回水管采用橡塑材料保温，由于胶带缠绕不紧密，橡塑保温材料不能紧贴管壁，保温材料与管壁之间有缝隙，管壁有较多凝结水；冷凝水排水管、滴水盘外表面未保温，表面有较多凝结水，形成水滴滴在吊顶上。分析原因：在安装过程中，由于施工质量不高，在安装保温时没有把橡塑保温材料紧贴在管壁上，且胶带缠绕不紧密，这样导致空气进入孔隙接触到管壁便会产生凝结水，凝结水积存在孔隙中，越积越多，就会渗出，将吊顶弄湿。冷凝水排水管、滴水盘外表面未保温，表面产生凝结水，水越积越多，将吊顶弄湿。改进措施：组织维保人员使用橡塑保温材料对风机盘管供回水管、冷凝水排水管保温，并用胶带缠绕紧固，确保保温材料与管壁密贴。同时对未做保温的滴水盘外表面使用吸水率低的保温材料聚氨酯泡沫塑料进行保温。

3.3 滴水盘内积水较多，排水口堵塞。基本情况：风机盘管渗水主要发生在车站食堂和综合楼厕所，检查发现滴水盘有积水，排水口内有胶状污物将排水口堵塞。原因分析：风机盘管在较湿的环境下工作，表面易粘尘，由于吸风口格栅不能很好地进行过滤，灰尘、纤维等就会粘附到盘管湿表面，被冷凝水冲下，沉积在滴水盘中，而滴水盘本身的湿环境也利于细菌的繁殖而产生胶状污物，长时间不检查和清洗，从而导致污物越积越多堵塞排水口，使滴水盘内冷凝水无法排除，水越积越多，水溢出将吊顶弄湿。改进措施：组织维保人员将滴水盘内积水排出，将滴水盘内污物清理，将滴水盘排水口疏通，同时将吸风口格栅清理干净。为了避免滴水盘排水口再次堵塞，车间组织人员定期对风机盘管进行检查、清洗，以保证卫生和排冷凝水的需要，一般情况3个月左右清洗一次。

4 效果检验

经过车间组织对风机盘管系统的整改，解决了冷凝水排水管坡度不达标、管路等保温不到位和滴水盘排水口有污物堵塞的问题。2014年至今，在制冷运行期间，车间定期对33台风机盘管进行检查，均未发现有吊顶渗水，且制冷状态良好，车站也再未有不良反映和投诉，保证了车间制冷工作的有序。为了确保不再发生吊顶渗水问题，车间要求各级管理人员进一步加强现场检查，对风机盘管系统运行状态进行跟踪检查，对运行状态不良的，有渗水隐患的及时动手进行整治。同时定期组织维保人员对风机盘管系统的清洗，避免盘管表面污物较多影响制冷效果和堵塞排水口。

5 经验总结

风机盘管系统常用于旅馆客房、公寓、饭店、医院病房等装

潢比较精美或使用要求比较高的场合，一旦发生吊顶渗水，会造成很多的不便和损失。依据此次风机盘管系统专项整治总结经验如下：

5.1 要保证冷凝水排水管有足够的坡度和正确的坡向，使滴水盘中的水能顺利排走；同时为保证冷凝水排水顺利，冷凝水排水管需达到DN20。

5.2 冷凝水排水管应当就近设立管排水，这样可缩短水平排水管的距离，减少因排水管坡度不够而集水、滴水的危险。

5.3 要做好供回水管的保温，做好冷凝水排水管的保温，做好滴水盘外表面的保温，避免表面产生凝结水，越积越多，将吊顶弄湿、渗水。

5.4 要对风机盘管、空气过滤网定期进行清洗以防排水口堵塞。

5.5 规范安装滴水盘，避免因安装不规范造成使排水口侧的位置稍高，导致滴水盘内冷凝水不能靠自流顺利排走。

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风机技术改造论文 篇7

近年来, 国家环境保护督查的重点内容逐渐转向火力发电企业脱硫装置的运行情况, 保持脱硫装置“长期、稳定、高效、达标”投运是企业顺利通过国家环保核查的基本要求。国家环保部“环办【2009】8号文”及《燃煤发电机组脱硫电价及脱硫设施运行管理办法》中均明确规定:“脱硫设施投运率在90%以上的, 扣减停运时间所发电量的脱硫电价款;投运率在80%-90%的, 扣减停运时间所发电量的脱硫电价款并处1倍罚款。”。受脱硫增压风机故障的影响和制约, 造成脱硫增压风机停运检修, 进一步导致脱硫投运率不足, 在这种情况下, 因主机脱硫停运, 使得火电企业面临被迫停运和增发电量接受处罚的境地。

1 锅炉引风机带脱硫装置运行试验前准备工作

1.1 锅炉引风机带脱硫装置运行的可行性论证

1.1.1 烟气通过脱硫装置所需要消耗的总压力。

如图1所示, 通过查询2号机组分别在150MW和200MW工况下增压风机出口压力的历史运行曲线, 发现在这两种负荷下, 脱硫烟气在1500Pa、2000Pa的初始压力下, 就可以克服脱硫装置的烟气系统阻力, 进一步满足烟气脱硫的需要。

1.1.2 锅炉引风机能为脱硫烟气提供的压力。

根据设计要求, 锅炉引风机的总压力为4450Pa, 在负荷170MW的工况下, 2号机组引风机静叶开度、运行电流、相对额定电流分别为40%、100A、238A。

通过对比分析上述运行工况, 在较低负荷下, 可得出锅炉引风机可以提供足够的压头, 使得锅炉尾部烟气进一步克服脱硫装置的系统阻力, 进而对烟气进行脱硫处理, 然后进行排放。机组实际能带的最大负荷点, 可以在实际运行中通过试验确定。

1.2 试验相关的保护逻辑修改工作

1.2.1增加锅炉MFT时保护开启脱硫旁路挡板, 关闭原烟气挡板逻辑 (原为锅炉MFT连锁跳增压风机, 再由增压风机连开旁路挡板) 。

1.2.2屏蔽2号增压风机入口压力超-1000Pa至500Pa范围, 保护联开旁路挡板逻辑 (试验时增压风机入口压力将超过500Pa) 。

1.2.3 屏蔽2号增压风机停运, 旁路挡板联开逻辑。

1.2.4 屏蔽2号增压风机动叶开度小于10%联开旁路挡板逻辑。

1.3 编制2号脱硫装置进烟步骤运行措施

1.3.1 号机组负荷降至150MW, 保持磨煤机A、B、C运行, 保持磨煤机A煤量在20t/h左右, 煤质尽量好。

1.3.2 试验小油枪投入正常。

1.3.3 脱硫吸收塔系统投入运行。

1.3.4 联系集控, 2号脱硫装置准备进烟。

1.3.5 开启2号脱硫装置净烟气挡板。

1.3.6 开启2号脱硫装置原烟气挡板。

1.3.7 在关闭旁路挡板前, 机组不应进行其它任何操作, 值长应通知外围各专业停止可能影响到主机运行的操作。

1.3.8机组长安排巡检两名分别到旁路挡板及引风机处, 拿好对讲机及巡检工具, 在关闭旁路门时加强和机组长联系。

1.3.9脱硫值班员先手动缓慢关闭2号机组脱硫旁路挡板1, 在关闭旁路挡板时, 机组长应注意锅炉炉膛压力波动情况, 加强监视锅炉引风机的运行电流、振动、出入口压力、各部温度的波动情况, 防止引起引风机喘振。在开大引风机静叶时, 应注意保持静叶开度不能大于90%或保证引风机电流不大于230A。在关闭旁路挡板时, 如炉膛负压变正可适当降低机组负荷, 负荷最低可降至135MW, 在降负荷过程中如发现燃烧不稳可投入小油枪助燃。机组长在监盘时如发现异常立即通知就地停止旁路挡板关闭工作, 若引风机振动、出入口压力、参数及锅炉炉膛压力波动有异常增大趋势且不能控制, 立即全开旁路挡板。

1.3.10脱硫值班员手动缓慢关闭2号机组脱硫旁路挡板2, 在关闭旁路挡板时, 机组长应注意锅炉炉膛压力波动情况, 加强监视锅炉引风机的运行电流、振动、出入口压力、各部温度的波动情况, 防止引起引风机喘振。在开大引风机静叶时, 应注意保持静叶开度不能大于90%或保证引风机电流不大于230A。在关闭旁路挡板时, 如炉膛负压变正可适当降低机组负荷, 负荷最低可降至135MW, 在降负荷过程中如发现燃烧不稳可投入小油枪助燃。机组长在监盘时如发现异常立即通知就地停止旁路挡板关闭工作, 若引风机振动、出入口压力、参数及锅炉炉膛压力波动有异常增大趋势且不能控制, 立即全开旁路挡板。

1.3.1 1 旁路挡板全关后, 系统全面检查一次。

1.3.1 2 若运行1小时后, 工况正常, 可尝试增加机组所带负荷。加负荷时注意加强集控和脱硫联系, 密切关注

前述各相关参数, 发现异常立即停止加负荷工作。

1.4 编写运行注意事项及异常事故处理

1.4.1 机组带固定负荷运行, 在有操作时, 集控机组长、脱硫班长应加强联系。

1.4.2运行中机组长注意密切监视锅炉引风机的运行电流、振动、出入口压力、各部温度的波动情况。若引风机发生喘振、引风机振动、出入口压力、电流或锅炉炉膛压力波动有异常增大趋势且不能控制, 立即全开旁路挡板。

1.4.3挡板全关后前4小时, 每30分钟到就地检查一次引风机的运行情况, 并做好记录。4小时以后按正常巡回检查制要求进行巡检工作。

1.4.4在进行锅炉吹灰、排污等定期工作时, 机组长应提前和脱硫联系。在进行操作时, 操作应缓慢进行, 防止出现炉膛负压的大幅波动。

1.4.5加强对各运行磨煤机的检查和监视。值长应通知燃运保证2号炉煤质, 防止断煤、堵煤等情况的发生;在运行中如必须进行切换磨煤机运行时, 操作应缓慢进行, 防止造成锅炉负荷、压力的大幅波动。

1.4.6锅炉风量调整应缓慢进行, 不要大开大关, 防止造成炉膛负压的大幅波动, 在进行锅炉吹灰时, 可将引、送风机全部放在手动位置。

1.4.7 值长应督促灰控加强对捞渣机的检查, 防止因捞渣机的故障造成机组负荷的变化。

1.4.8 在运行中如发生MFT动作、锅炉灭火等异常情况时, 应按照规程相关规定进行处理。

2 锅炉引风机带脱硫装置运行试验的实施

根据事先的论证, 结合预想方案, 通过试验对锅炉引风机替代增压风机投运脱硫装置进行验证, 试验非常顺利, 机组运行稳定, 相关运行参数如表1所示。

注:引风机B静叶卡涩, 开度受限制.

3 脱炉引风机带脱硫装置运行经验总结

3.1脱硫装置投运时, 实际是靠关闭旁路挡板提高脱硫装置入口压力, 将烟气送入吸收塔进行脱硫。此过程必须缓慢进行, 集控和脱硫加强联系, 防止引风机发生喘振, 造成锅炉负压不稳等不安全现象。在挡板关闭初期压力升高不明显, 旁路挡板1可适当快速关闭, 当旁路挡板2关到50%以下, 引风机出口压力升高到1KPa以上时, 对引风机运行影响较大, 必须缓慢进行。

3.2脱硫装置停运时, 旁路挡板前的压力处于最高点, 此时开启一点点, 烟气节流效果非常突出, 此时旁路挡板开启速度过快, 对引风机和炉膛负压影响非常大。操作时, 必须非常谨慎, 集控和脱硫要加强沟通, 控制好引风机运行状态和炉膛负压确保机组运行稳定。

3.3引风机带脱硫运行机组, 通过对低硫份、高热值的优质煤进行燃烧, 能够确保锅炉运行的稳定性, 机组运行参数正常, 运行中机组负载固定的负荷, 固定磨煤机运行, 加强监视运行的磨煤机, 为了保证锅炉运行的安全性, 切换磨煤机、大幅加减风量等调整操作尽可能避免。

4 试验存在的问题及应对

4.1 引风机喘振问题及应对。

对于锅炉引风机来说, 原设计运行工况出口通常为微负压, 现在出口运行压力为1700Pa, 在运行过程中, 锅炉引风机性能曲线发生平移, 进而容易发生喘振, 对其运行的安全性构成影响。

在关闭旁路挡板时, 在一侧挡板关完后, 就地检查引风机声音明显发生变化, 当引风机出口压力升至1KPa以上时, 引风机A、B会出现明显的抢风现象, 随着引风机出口压力的升高, 引风机的电流波动较大, 比较难控制, 如调节不好, 一侧风机会带不上负荷, 电流回到空载电流附近 (90A左右) , 而另一侧电流会明显增大, 而且电流减小的风机静叶会因为出口压力的升高而出现卡涩, 操作不动的现象, 而且振动值明显上升 (振动值上升约20цm左右) , 就地检查风机声音异常, 有喘振迹象, 出现此问题后, 需开大旁路挡板, 待引风机出口压力降低后将引风机电流两侧调整正常后才能重新开始关闭旁路挡板。当出现此种情况时, 既对引风机安全运行威胁较大, 而且会影响到炉膛负压的变化, 影响锅炉燃烧的稳定。

针对引风机易发生喘振问题我们可以采取以下运行措施来预防: (1) 脱硫装置投、退时, 引风机就地派值班员严密监视, 及时掌握现场情况, 集控和脱硫加强联系, 缓慢操作, 及时调整, 确保引风机不发生喘振, 脱硫稳定投退, 锅炉炉膛负压平稳, 机组运行安全; (2) 在关闭旁路挡板时, 在引风机出口压力升至1k Pa以上时, 引风机A、B会出现明显的抢风现象, 在操作时尽量切为手动调整, 并特别注意控制引风机A、B的电流, 尽量保持两侧电流偏差不超过5A, 挡板关完后, 引风机、送风机调整解列为手动调整, 运行磨煤机尽量固定, 加强对运行磨煤机的检查维护, 尽量避免进行切换磨煤机的操作, 风量调整适应缓慢进行, 避免风量大幅波动; (3) 机组运行中带固定负荷, 如需进行小幅加减负荷工作时, 机组长应与脱硫班长沟通联系后再进行调整, 并安排值班员到引风机就地进行检查; (4) 要求各运行值当班期间做好引风机喘振事故预想, 一旦发生异常时能做到心中有数、沉着应对。

实践证明, 为了避免和防止引风机喘振带来的不利影响, 通常情况下, 需要做好以上四点共走。

4.2 旁路挡板漏烟问题及应对。

在运行过程中, 引风机带脱硫装置的旁路挡板前压力在1000Pa到2000Pa, 与平时运行的微负压相比, 要高出许多, 在这种情况下, 旁路烟气泄漏比较严重。

进行停机检修时, 对旁路挡板的密封情况进行处理和改善, 在一定程度上降低旁路挡板密封缝隙;对密封风系统的畅通性, 以及分布的合理性进行检查;在运行过程中, 确保挡板密封风系统正常投运, 与旁路挡板前烟气压力相比, 确保挡板密封风压力高出500Pa, 进一步减少烟气的泄漏, 满足相应的环保要求。

4.3 引风机出口膨胀节及烟道正压运行问题及应对。

对于引风机来说, 当出口膨胀节, 以及烟道设计正常时, 通常情况下为负压运行, 现为1000Pa以上的正压运行, 造成部分地方存在烟气泄漏。

4.4 机组可带负荷较小, 整体电耗相对升高。

正常情况下, 去掉脱硫增压风机且机组带满负荷, 必须对锅炉引风机进行扩容改造。当前锅炉引风机带脱硫运行可作为脱硫增压风机故障, 需长时间停机检修情况下的应急方案。

5 锅炉引风机替代增压风机投运脱硫装置运行技术综合经济性分析

5.1 增压风机故障期间主机停运的经济性分析。

机组每天平均负荷240MW, 根据计算15天少发电:240×24×15=8640万kwh, 上网电价按0.3元/kwh计算, 那么该发电厂损失近2592万元, 同时扣除发电的平均成本0.2元/kwh, 这时, 发电厂净利润损失864万元。

5.2 增压风机故障期间主机运行、脱硫停运的经济性分析。

主机投入运行时, 当月脱硫停运率不满足80%, 环保按“投运率低于80%的, 扣减停运时间所发电量的脱硫电价款并处5倍罚款。”在这种情况下, 需要扣减该期间发电脱硫电价0.015元/kwh的6倍, 也就是每度电扣减0.09元。

5.3 增压风机故障期间主机运行, 引风机带脱硫运行的经济性分析。

对于机组来说, 如果每天平均负荷160MW, 扣除投运准备和故障恢复期5天, 在10天内, 该发电厂的发电量, 根据计算为160×24×10=3840万kwh, 上网电价按0.3元/kwh计算, 那么该发电厂获电价款为1152万元, 同时扣除发电成本0.2元/kwh, 这时发电厂的净利润为384万元。

增压风机故障期间三种运行方式的经济性分析汇总如表2所示。

由表2三种运行方式经济性对比分析可看出, 在增压风机故障期间选择主机运行, 引风机带脱硫运行方式, 企业的净收益最大。

6 结论

在检修脱硫增压风机故障的过程中, 通过锅炉引风机对增压风机进行代替, 进一步使脱硫装置投入运行, 对于企业来说, 这时解决增压风机故障问题的创新方案。一方面保证了脱硫装置的投运率, 另一方面给企业增发了电量, 在一定程度上为火电企业赢得显著的经济效益和社会效益。本方案也可作为火电机组雨季低负荷运行时, 停运增压风机, 节能降耗的运行优化方案。

摘要：脱硫装置的投运率不低于90%, 是当前我国环保法规对火电企业脱硫装置运行的基本要求, 而脱硫增压风机故障检修常使火电企业因环保问题面临主机被迫停运和增发电量的两难选择, 本文通过介绍脱硫增压风机故障检修情况下, 用锅炉引风机成功代替增压风机, 使脱硫装置投入运行的技术创新实例, 为企业解决增压风机故障问题提供了较好的思路;也可作为火电机组雨季低负荷运行时, 停运增压风机, 节能降耗的运行优化方案。

关键词：湿法脱硫,增压风机故障,投运率

参考文献

[1]曾庭华, 杨华, 马斌, 王力.湿法烟气脱硫系统的安全性及优化[M].中国电力出版社, 2004.

[2]周至祥, 段建中, 薛建明.火电厂湿法烟气脱硫技术手册[M].中国电力出版社, 2007.

[3]曾庭华, 杨华, 廖永进, 郭斌.湿法烟气脱硫系统的调试、试验及运行[M].国电力出版社, 2008.

风机技术改造论文 篇8

为了适应日益严格的环保要求,电厂陆续将对脱硝、除尘、脱硫系统进行改造,改造后烟道系统阻力必然发生变化,同时为了提高机组运行的经济性和可靠性,对引风机和增压风机的改造是必然的[1]。

以某电厂330MW机组引风机与增压风机合一改造项目为背景,通过风机改造前试验摸底提出了风机改造的具体方案,并对该方案的投资概算和经济效益进行了分析,为同类型机组风机改造提供依据。

1 设备概述

某发电厂2 × 330MW燃煤机组采用上海锅炉厂生产的SG - 1025 /18. 55 - M725 型锅炉,采用亚临界压力参数、自然循环汽包炉,单炉膛、一次中间再热、燃烧器摆动调温、平衡通风、四角切向燃烧、固态出渣、运转层以上露天布置、全钢架悬吊结构。每台锅炉配置2 台引风机、1 台增压风机。引风机、增压风机参数如表1、表2 所示。

电厂原设计烟气系统没有脱硝装置,原脱硫增压风机后设计有GGH,但经历改造后,由于增加了烟气脱硝装置和取消了GGH,使得引风机和增压风机的运行状态发生了很大的改变,在高负荷运行时,引风机基本满出力而增压风机的出力很小,不仅造成运行的经济性下降,而且对机组的运行安全也产生不利的影响。

同时,通过增引合一改造,还能够有效提高设备运行的可靠性,现在1 台锅炉配备2 台50% 容量引风机和1 台100% 容量增压风机,2 台引风机并联布置,引风机系统与增压风机串联布置,在增压风机出现故障时,机组不得不停机来消缺; 改造后取消了增压风机,2 台引风机并联布置,当1 台引风机出现故障时,机组可以采用单侧风机的运行方式,降至50% 负荷运行,如此可提高设备运行的可靠性。

2 改造前试验

引风机与增压风机合一改造前,需对现有系统及设备进行相关测试,特别是烟道系统阻力、运行风机的参数等进行实地测量,为合一改造后风机选型等提供技术支持。根据测试结果,在BMCR工况下,引风机压头为3832Pa,增压风机全压为2209Pa。现有烟气系统阻力为6041Pa。各工况下蒸汽流量对应的烟气流量如表3 所示。

3 改造方案

该改造方案中,根据电厂已经进行的超低排放的实施方案,在引风机改造过程中需考虑超低排放的要求,保留适当的裕量。

3. 1 引风机烟气流量

根据锅炉各工况蒸汽流量与烟气流量关系,锅炉在BMCR工况( 蒸汽流量1025t/h) 时,单台引风机所需烟气量为285. 12m3/ s。

3. 2 引风机压头

考虑脱硫系统进一步提效,增加1 层催化剂所需的阻力为200Pa。

考虑电厂已经进行了除尘器的改造,但为了适应更高的要求,为下一步上湿式电除尘预留200Pa压头。

根据电厂在进行脱硫增容改造后,脱硫系统阻力为1800Pa。

因此综合上述因素,进行增引合一改造后,新引风机所需的全压头为6478Pa。

按照以上结果和《火力发电厂设计技术规程》( DL5000 - 2000) 标准,新引风机TB工况风量富裕量不低于10% 、压头不低于20% ,对改造后的引风机参数确定如下: TB工况下风机流量为313. 64m3/ s,风机全压为7773Pa,改造后新引风机参数如表4 所示。

根据以上新引风机参数进行了设备的初步选型,初选定为双级动叶可调轴流引风机,风机型号为YU25236 - 222G,初选引风机技术数据如表5所示。

3. 3 主要改造工作

引风机本体需更换引风机机壳和转子组、扩压器等整台风机,由于进气箱和进口膨胀节、出口膨胀节尺寸发生变化,也需进行更换[2,3]。其他方面需改造的工作主要包括:

1) 引风机及电机基础。

增引合一改造中,原引风机及电机的基础可考虑进行加强或拆除重建,但考虑到现场施工中对基础进行加强所需工序较为复杂,投资费用与拆除重建相比节约并不大,建议对引风机基础进行拆除重建。

2) 增压风机本体及基础。

该改造将拆除原有增压风机整台风机,拆除增压风机基础。

3) 引风机与增压风机连接烟道。

该改造中,将拆除原有引风机与增压风机的连接烟道,对引风机至脱硫塔的烟道重新进行设计,原有部分烟道可考虑部分利旧或重新安装,但考虑到此处烟道存在着较强的烟道腐蚀的问题,建议对此段烟道重新设计制造安装。

4) 引风机检修设备。

原引风机转子检修轨道为单轨,起吊重量为8t和12t。新引风机最大起吊重量约为6t,故原风机转子的起吊设施不需改造。

原引风机电机检修轨道为单轨,起吊重量20t。新引风机配套电机最大起吊重量为15. 6t,故原引风机电机的起吊设施不需改造。

5) 电气部分。

机组现有厂用电系统采用6k V和380 /220V两级电压。6k V向本机组的高压负荷如电动给水泵、凝结水泵、磨煤机、引风机、送风机和低压用厂变等供电; 380 /220V向本机组的低压负荷如低压电动机、照明、通风、行车等供电。

此次增引合一改造工程,取消原有各机组6k V脱硫工作段的增压风机回路,经核实原有引风机的6k V开关容量为3150k W,此次改造新引风机选型功率暂定为2900k W,现有设备能满足本次改造要求。此次改造引风机供电电缆也能满足改造要求,不需进行更换。

6) 土建部分。

增引合一改造工程中,拆除了引风机和增压风机的基础,重新安装新的引风机的基础。经核实现有引风机和引风机电机的检修起吊设备完全满足改造后风机的检修起吊的要求,工程中不需改造。

对于现有烟道的支撑梁柱,由于取消了引风机与增压风机的连接烟道,简化了烟气流程,烟道载荷减少,不需对烟道的支撑梁柱进行改造[4]。

7) 热控部分。

该工程采用集中控制方式,利用原有的集中控制室,原有的集中控制室布置在集控楼运转层( 标高12. 6m) 。引风机和增压风机合一改造将新引风机纳入原有的主厂房锅炉DCS系统中,取消原有脱硫增压风机的控制系统,在原有的主厂房锅炉DCS操作员站上完成正常运行工况的监视与调整及紧急事故的处理,不再设置单独的DCS操作员站。引风机和增压风机合一改造改造新增的控制机柜布置在原有集控楼单元机组电子设备间内。

4 经济效益分析

工程静态投资编制基准时间为2015 年4 月,项目静态投资1457 万元,单位投资22 元/k W。按国家发展改革委、建设部发改投资[2006]1325 号文颁布实施《建设项目经济评价方法与参数》( 第三版) 、《火力发电项目财务分析导则》、配套的电力工程经济评价软件及国家现行的财务、税收制度及法规进行评价。

该项目为技改项目,资金来源于自筹资金。

4. 1 原始数据

经济效益分析原始数据来源于国家及电力行业相关规定、业主及设计专业提供的数据。主要数据如表6 ~ 表8 所示。

注: 以上按照机组年可利用小时数按5500h计算。

万元

4. 2 投资回收期

根据家发展改革委发改价格[2015]748 号《国关于降低燃煤发电上网电价和工商业用电价格的通知》甘肃省上网标杆电价0. 325 元/k Wh,该项目静态投资为1457 万元,静态投资回收期为5. 57a。

5 结语

针对某电厂2 × 330MW机组增引合一改造工程,对改造后的增引合一提出了改造方案以及工程设想,并对该工程项目进行可研深度的投资估算与成本核算,其结论是: 增引合一改造工程技术方案是可行的,项目投资与成本核算是合理的。

此次增引合一改造工程预计静态投资1457 万元,改造后年节约厂用电约2 × 605 万k Wh,预计回收年限约为5. 57a。改造后不仅能取得一定的经济效益,而且为进一步的超低排放提供一定的裕量,同时改造后取消了增压风机,也提高了设备运行的可靠性[5]。

参考文献

[1]刘家钰,王宝华,岳佳全,等.1000MW机组引风机与脱硫增压风机合并改造研究[J].热力发电,2010,39(8):47-48.

[2]石清鑫,孙大伟,杨静,等.引、增压风机合并改造的烟道优化[J].热力发电,2014,43(12):132-133.

[3]宁新宇,王双童.600MW机组引风机选型裕度探讨与节能改造[J].节能技术,2014,32(4):355-356.

[4]周小平,陈欣,谢倩.600MW机组引风机与增压风机合一模式的技术改造[J].风机技术,2012,16(3):59-60.

风机技术改造论文 篇9

关键词：锅炉鼓风机,锅炉引风机,变频器,节能改造

1 工程概况及改造方案

金宇保灵生物药品有限公司现有2台10 t/h蒸汽锅炉, 原鼓风机功率为15 kW, 引风机功率为45 kW, 而锅炉满负荷运行风机挡板开度不大于50%, 也就是说锅炉在正常运行中鼓、引风机就损失了近50%的电能, 造成不必要的浪费。且由于是手动操作, 过程中经常因人为因素造成锅炉正压运行, 影响锅炉的安全运行及使用寿命。

采用变频调速及自动控制装置完全可以解决以上问题。变频调速的目的是调节电机转速从而取代风挡板, 即锅炉运行需要多少风量, 操作工通过变频调速控制电机转速满足风量要求, 无需电机满负荷运行。根据E=MC2, 当C从电机额定功率下的转速降到实际运行的转速后, E也随之降低, 即节约了电能。变频调速启动能够延长电机的使用寿命, 避免因电机的启动造成电网电压的波动;且可以通过自动控制实现锅炉炉膛的负压运行, 保证锅炉的安全生产及使用寿命。

2 配套设备

鼓、引风机选用进口品牌变频器, 并安装在一台GGD控制柜内。在原有锅炉仪表的基础上, 增加一台微差压变送器, 对炉膛负压进行实时监测, 并把信号传到智能控制器中, 控制器采用单片技术及C++软件模糊控制, 在一定的锅炉稳定负荷范围内, 实现炉膛负压自动调节。

3 改造后经济效益评估

(1) 经济效益估算

改造后, 按每天12小时工作计算, 每小时可节电30 kWh。

每年的经济效益:30 kWh×12 h×0.54元/kWh×300 d=5.832万元。

(2) 经济效益评估

总投资9万元、设备折旧期10年、残值率3%、折现率8%;所得税税率21.66%、效益5.832万元、运行费1万元。

(1) 总投资I:

I=9万元/年。

(2) 年运行费用总节省金额P:

P=5.832-1=4.832万元。

(3) 年折旧费D:

D=9×10%=0.9万元。

(4) 应税利润T:

T=P-D=4.832-0.9=3.932万元。

(5) 税后利润E:

E=3.932× (1-21.66%) =3.08万元。

(6) 年增加现金流量F:

F=E+D=3.08+0.9=3.98万元。

(7) 投资偿还期N:

N=I/F=9÷3.98=2.261 3年。

(8) 净现值NPV:

(9) 净现值率NPVR:

(10) 内部收益率:

I1=43%时NPV1=3.98×2.285 6-9=0.097;

I2=44%时NPV2=3.98×2.234 8-9=-0.11;

3) 经济评估结果:

投资偿还期:N=2.261 3年<10年;

净现值:NPV=17.71万元>0;

内部收益率:IRR=43.47%。

经济评估结果证明:改造方案经济可行。

4 结语

该改造项目实施后节电10.8万kWh/a, 而且变频调速启动能够延长电机的使用寿命, 避免因电机的启动造成电网电压的波动。且可以通过自动控制实现锅炉炉膛的负压运行, 保证锅炉的安全生产及使用寿命。

参考文献

某热电厂风机电机节能技术改造 篇10

某热电厂400k W引风机的风挡板目前的调节开度在30%~90%范围内,引风机运行的条件是电机转速或者调节风道挡板的开度满足工艺生产中风量的具体要求。风挡板节流调节是一种传统的调节方法,只是对流通阻力的通道进行改变,对400k W引风机选择合适的调速方式是目前工作的重要任务。

2高压内反馈斩波调速系统节电原理

目前高压内反馈斩波调速技术已经完善至第四代,就是“IGBT”装置系列,其具有极高的应用性能,可以在水泥、水厂、火电、冶金等工程领域中应用。采用流量调节控制时,要注意实际测得的功率和负荷之间的关系,如下图所示,在负荷越较小的地方负荷的增长功率是最快的,负荷的量越多,增加的功率就越缓慢。

3引风机电机节能可能性分析

3.1计算与参数的过程

已知的各项参数:

(1)引风机额定轴功率P1;

(2)能够带动引风机的电动机的额定效率η1;

(3)带动引风机泵类的电动机的额定功率cosφ;

(4)额定工作状态下电动机运作时的电压U;

(5)内反馈斩波调速装置在高压情况下的效率ηINV;

(6)实际工作状态下电动机在运行时的电流I;

(7)设备月运行的具体时间D1;

(8)设备年运行的具体时间D2;

(9)在额定工况流量的标准下,求出各种工况之下的转速比(挡板开度)qk和它与之对应的工作时间在总体时间中占的百分比tk(k=1,2,3,4,…,N);

(10)电价P。

3.2计算过程

(1)计算对应的轴功率。

(2)计算出与新工作点对应的轴功率。

(3)工作点随着挡风板调节会沿着原来的性能曲线移动,所以先要将引风机的性能曲线拟合出来,再根据不同工况下的风量在性能曲线上找出对应的新的工作点,然后根据Q-H图上的面积,将新工作点的轴功率按比例换算出来,若要求消耗的功率,还得用轴功率除以效率。

(4)在挡风板调节时的各种工况之下,也可以将年运行费用和各种功率计算出来。

3.3经济效益估算和节能分析

根据某热电厂实际上的运行情况,电动机的运行阀门开度绝大多数为60%左右,那么就以60%阀门开度为例来计算。

计算步骤和结果如下:

4改造实施与节能效益

根据该热电厂这一年多的实际运行工作情况,即电机挡风板开度在30%~90%范围内,如果阀门开度按照60%来计算的话,该厂在进行风机电机节能技术改进之后,节电率变为24.23%,一年总共节约电量70.428万k Wh,年节电效益总计38.621万元。中。该热电厂引风机的应用原理是感应电动机,它的主要任务是根据工艺要求对流量进行传输和调节,感应电动机本身并没有调速这项功能,传统方法都是利用调节挡板的开度对流量进行调节,这样更加节约成本。

5总结

在热电厂风机电机上安装高压内反馈调速装置,可以带来直接的经济效益,同时还能提高设备的安全性能,减少设备的故障发生,节约能量的损耗,还能建立企业的节能形式,从而提高企业竞争力。

参考文献

[1]陈建行,刘茂山.高压变频器在寿光金太阳热电厂辅机节能改造中的应用[J].变频世界,2010(12).

风机技术改造论文 篇11

关键词：循环水；机力通风；冷却塔改造；水轮机

中图分类号：TQ085 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）26-0113-02

国华宁东发电有限公司一期工程2×330MW空冷机组辅机冷却水采用机力通风冷却方式的闭式循环冷却系统。原设计方案为3台冷却塔冷却风机均由变频电机驱动，现对3台冷却塔中的#1冷却塔进行改造。拆除的风机电机，安装水轮机，回水先进水轮机内做功，然后与原布水器对接。在原有的进水管上安装蝶阀，调节阀门开度，从而调节上塔水量及风机转速以确保冷却塔运行的安全、稳定和最佳效果。该水轮机充分利用了循环水系统回水的动能和压能，达到了能源利用的最大化，从而对低能量富余的冷却塔系统实现改造而达到节能的

目的。

1 改造方案

冷却塔风机无电化改造的关键是改造后水轮机实际输出轴功率大于改造前风机轴功率（即：P输出>P风机）。

1.1 风机轴功率计算

x受电机效率、传动轴效率、减速机效率等机械效率影响，风机输入功率约为：

1.2 系统富余能量计算

循环水系统富余能量的多少可以用下列公式进行

计算：

节能：水动风机充分利用循环水泵所具有的余压，节约电能。拆除了风机电机，实现了真正意义上的100%节能。

可靠：水动风机设计严谨，结构合理，运转平稳，可靠性高，从根本上杜绝了电机、电控和减速机漏电、漏油、烧毁和损坏的故障，为安全持续运行提供了保证；水轮机的重量小于取消的电机、减速机、传动轴三者之和，从而使冷却塔重心下移，增加了运行环境安

全性。

安全：可在任何需防爆的环境下安全运行。

经济：因取消了电机和减速机，从根本上解决了传动轴及减速机损坏问题，从而大大减少日常管理和维修保养成本。

冷效好：随着季节变化，水动风机的转速随循环水流量的增减而增减，风量也随之增减，使冷却塔的汽水比稳定在最佳状态，达到最佳冷却效果。

环保：风机电动机转速较高因而引起的冷却塔的噪音和震动也较高，采用水动风机冷却塔可有效解决这一问题。

参考文献

[1] 国华宁东发电有限公司机械通风塔冷却风机改造项目可行性研究报告[R].2012，（5）.

[2] 国华宁东发电有限公司机力通风冷却塔水动风机调试方案.2014.

[3] 国华宁东发电有限公司冷却塔节能改造验收报告[R].2014.

电厂锅炉风机节能改造探讨 篇12

1 风机节能改造原理

1.1 一般运行经济性

在电厂锅炉中, 若风机处于高出力区域, 各种类型风机效率差距较小, 风机节流损失较小, 接近额定出力, 风机均无节流损失。在低出力区域, 离心式风机和轴流风机前导叶调节存在较大的节流损失, 而轴流式动叶调节几乎无节流损失, 效率相对较高。

1.2 典型风机调节特性

1.2.1 进气预旋 (静叶) 原理。

某电厂锅炉风机采用进气预旋调节, 即将导流器安装在介质进口处进行调节。导流器有可转动的导向叶片, 气流经导向叶片进入风机。改变导向叶片角度, 可以改变气流进入风机时的速度大小和方向, 导流器使风进入风机前的气流产生预旋, 从而使气流圆周分速度加大, 压力降低。导向叶片转动角度越大, 风量越小, 气流产生的预旋越强烈, 压力降低越大, 所以风机特性曲线越陡直。此种调节方式虽有较高的调节范围和一定的经济性, 但其结构复杂, 且存在冲击损失, 维修费用较高。

1.2.2 变速调节原理。

变速调节即改变电动机的转速, 以改变风机的风量的一种调节方式, 从空气动力学理论来讲, 改变转速调节是最合理的。变速调节一般通过变频调节来实现, 即改变电动机输入电流频率。采用这种调节方式风机无附加功耗, 风机所耗功率是根据实际需要而改变, 所以更为经济。

由流体力学可知, 风量与转速的一次方成正比, 风压与转速的平方成正比, 轴功率与转速的三次方成正比, 当风量减少, 转速下降时, 其功率降低很多。

1.2.3 双速电机调节。

双速调节是指利用双速电机控制风机在高速和低速两个转速下切换, 可以靠改变电流或电压来改变转速, 常有交流和直流两种。在负载较大时启用高速控制, 在负载较小时启用低速控制, 是变频调节的一种特殊形式。不同之处在于, 通过变频器调节能够实现风机的连续变转速控制, 在各负荷段均具有节能效果, 而双速电机调节使得风机转速存在明显的阶跃现象, 仅在较低负荷段具有节能效果。

2 改造方案的经济型比较

对于某电厂300MW机组, 吸风机和增压风机均采用动叶可调轴流式风机, 系统布置为两台吸风机和一台增压风机, 为进一步提高三台风机的总效率, 可采取下列三种方案。

方案一:三台风机全部采用变频调节。每台风机采用变频调节后, 在低负荷时均具有一定的节能效果, 但初始投资较大, 变频装置维护和更换的费用也较大。

方案二:两台吸风机变频调节, 增压风机不变。考虑到脱硫系统阻力变化幅度较小, 增压风机变频经济性有限, 不采用变频调节, 仅对吸风机采用变频调节。

方案三:一台吸风机变频调节, 另一台吸风机和增压风机不变。一台吸风机长期处于高效区运行, 承担“基本出力”, 另一台吸风机按照变频调节方式运行, 根据机组负荷调节电机转速进而改变吸风机工作点, 共同满足锅炉的安全运行要求。

相对于离心式风机和静叶可调式风机来说, 轴流动叶可调式风机在调节过程中动叶与气流入口的切角相对较小, 因此其气流的流动图图11轴轴流流式式风风机机变变频频前前后后性性能能曲曲线线阻力较小, 叶片做功损失较小, 而变频调节过程中气流与叶片之间几乎无冲击损失, 因此在运行过程中, 变频调节风机相对于轴流式风机仍有一定的效率优势。轴流式动叶可调风机与采用变频装置后轴流式风机性能曲线如图1所示, 由图可知, 根据变频后性能曲线, 在机组相同的负荷下, 风机工作点将略有上移, 从70%~80%效率区进入>80%效率区, 风机效率有所提高。

根据轴流式风机的性能曲线和变频前后性能的模拟分析, 对该吸风机进行推测计算, 得到变频前后轴流式风机效率变化曲线, 如图2所示。

根据上述分析计算, 对三种方案的经济性进行计算对比。以该机组为例, 假设条件有:全年运行小时数7200小时, 负荷率70%, 厂用电费用0.4元/千瓦时, 变频改造费用200万元/台, 计算期为5年, 锅炉及脱硫系统正常运转, 相对于现有运行方式, 各改造方案的经济性比较见表1。

从表1中的分析结果可看到, 相对于两台吸风机一台增压风机 (轴流式动叶可调) 的典型配置, 方案一和方案二都存在初始投资过大、效益不明显、投资回收时间长等缺点, 方案三节约电量较大, 经济效益较高, 可以作为现有风机系统改造的可行性方案。

需要注意的是, 方案三中一台吸风机承担基本出力, 接近风机的BMCR工况点, 另一台吸风机承担出力较小, 必然导致锅炉尾部烟道两侧存在流量不均的现象, 可能引起两侧空预器一次风温差异较大, 除尘器两侧除尘负载相差较大, 尾部受热面局部存在热偏差等问题, 因此在实践中仍需要结合一次风系统、除尘系统和受热面的实际布置和设备特性来克服上述困难。

摘要：文章对某电厂锅炉轴流式风机变频调节改造方案进行了对比分析, 获得了最佳改造方案, 有较好经济效益, 可作为燃煤机组节能减排的实施方案之一。

关键词：轴流式风机,变频调节,节能减排

参考文献

[1]徐志强.火电厂300MW机组引风机变频改造[J].能源研究与利用, 2008, 1:47-48.