静压桩承载力（精选10篇）
静压桩承载力 篇1
摘要：静压桩承载力的时间效应主要表现为触变时间效应、固结效应或硬壳效应。本文通过对静压预制桩的复压试验研究,得出复压所需压桩力随时间的增加而增加,并将复压试验估算的静压桩极限承载力与理论计算极限承载力、静载试验所测极限承载力对比分析。复压预测的极限承载力值与理论计算的承载力值很接近,与应用静载试验曲线来预测的结果误差略大,复压预测极限承载力偏于保守。说明复压法来进行预制桩极限承载力预测基本上可以用来指导施工,这样可以大大减少施工前的静载试验费用并缩短施工周期。
关键词：静压桩,复压法,时间效应,静载试验,极限承载力
0 引言
沉桩后桩的承载力会随时间发生变化,这一现象最早被Wendel研究发现,后来这一现象被称之为 “承载力的时间效应”,对于这一现象的研究多集中于国外[1~3],国内[4~6]对此也进行了深入的研究,但是目前还是处于理论阶段,将承载力的时间效应考虑到桩基的设计当中[7],以此优化桩长、减少桩的数量、降低施工难度和施工成本,将给国家的基础建设节约大量的人力、物力和财力,具有显著的经济效益。
预制桩具有桩身自重小,运输、起吊方便,施工快速,成本低廉等特点,应用越来越广泛,对于预制静压桩的承载力,由于其试验资料特别是桩侧摩阻力和桩端承载力资料目前尚不多见,通常是参照预制桩的摩阻力和端承力参数进行设计计算,但实际试验结果往往相差较大[10]。本文将在总结前人研究方法与成果的基础上,通过复压法现场试验,结合数据拟合分析估算静压预制桩桩身极限承载力,并与静载试验进行对比分析。
1 静压预制桩压桩机理分析
静压预制桩由于沉桩时的冲击与刺入破坏,粘性土中对于采用打入或压入的预制桩,会造成桩周土体在成桩后的一段时间内的再固结和内聚力的再恢复,从而引起单桩承载力随沉桩后间歇时间的增长而逐渐提高。一般地,压桩力除端阻力外,还有桩侧动摩阻力,静压桩时间效应作用机理归纳起来主要有以下三个方面:
( 1) 土的触变时间效应。粘性土在沉桩过程中由于土体被剪切破坏,土体的剪切强度降低,经过一段时间的恢复后,土的触变作用使得土体强度逐渐得到恢复,桩承载力提高。
( 2) 固结时间效应。土体被剪切破坏,土体的不排水剪切强度降低,经过一段时间的恢复后,粘性土的不排水剪切强度得到恢复,使得桩的承载力提高。
( 3)“硬壳效应”[9]。沉桩后,桩挤压土体,土体受压发生塑性变形,桩周土体变为完全塑性区,经过一段时间静置后,土体会形成一 “硬壳层”,当进行复压后, “硬壳层” 将随桩身一起移动,这就相当于增大了桩身面积,因此,桩承载力得到提高。
由此可知,当预制桩沉入土体后,无论土体的触变性、固结效应或者硬壳效应都可以使得桩的承载力增加,因此,对预制桩进行复压后能够提高桩的承载力,预制桩沉入土体后承载力具有时间效益。
2 复压法现场试验分析
2. 1 试验方法
福建某水泥厂项目场地为喀斯特地貌中的溶蚀洼地,山间凹地地貌单元,典型岩溶地质,场地主要土层的物理力学性质指标详见表1。
选取3 根250mm × 250mm截面的预制方桩进行了静压法不同滞留时间复压试验,桩距15m,1#试验桩桩长18. 4m,2#试验桩桩长14. 5m,3#试验桩桩长12. 3m,桩端持力层均为含角砾粘性土。试验时每滞留0min、1min、5min、15min、50min复压一次,并记录对应滞留时间的滞留后压桩力。选取的3 根桩压桩力与时间的关系详见表2 ~ 表4,压桩力与时间的变化关系曲线详见图1 ~ 图3。
通过表2 ~ 表4 及图1 ~ 图3,可以看出复压所需的压桩力随时间的增加而增加,静压桩时间效应明显,主要表现为初期增加较快,随时间的延长而趋于平稳,压桩力增长速度随着时间的增加而逐渐减小,说明压桩力增量主要发生在前期。
2. 2 复压法静压桩极限承载力的估算
对静压桩时间效应研究,文献[9]提供了双曲线计算公式:
式中: Δηut为桩极限承载力提高的百分数( % ) ;t为桩设置后的时间( d或min) ; a、b为常数。
利用上式可计算出不同时刻静压桩的极限承载力,即:
式中: Qu为桩在t时刻的极限承载力( k N) ; Q0为静压桩施工时的最终压桩力( k N) 。
当t=∞时,得Δηut的极限值Δηut=1/b,桩的(长期)极限承载力为:。
根据三根桩复压力增长百分数的实测试验结果,应用双曲线公式进行拟合,拟合效果见图4。
根据双曲线预测结果,可求出双曲线公式的参数a和b,同时求出桩的极限承载力Qumax,计算结果见表5。
2. 3 复压预测与静载试验曲线预测的极限承载力分析
为了对比复压预测极限承载力的结果与静载试验曲线所测极限承载力和理论计算极限承载力的误差情况,将几种方法测得的结果和对比情况列于表6。
对比结果表明用复压预测的极限承载力值与理论计算的极限承载力值很接近,与应用静载试验曲线来预测的结果误差略大,复压预测的极限承载力偏于保守。但毫无疑问,应用复压来进行极限承载力预测基本上可以用来指导施工,可作为施工单位施工前的承载力预测,并采用静载试验进行对比检验。
3 结论
目前静压桩桩长的设计还是按照传统的方法进行,即根据桩长和终压力值双值控制。然而,桩长的确定往往根据场地的岩土参数,由于场地岩土参数具有不确定性、复杂性的特点,笼统地按照某一地区性经验往往会忽略实际工程场地的特殊条件,造成经济浪费或影响工程安全,并且都是采用间接方法得到的。大量工程实践和试验证明,静压预制桩施工时的承载力会随时间变化而变化,广泛存在承载力时间效应现象[11]。
根据工程现场的实际地质情况,充分利用静压桩施工的特点,研究终压力值与极限承载力的关系,由静压预制桩的终压力配合时效性分析。通过对静压预制桩现场试验得出:
( 1) 静压预制桩的复压试验能全程反应承载力随时间的变化关系,复压所需的压桩力随时间的增加而增加,初期增加较快,随时间的延长而趋于平稳,说明压桩力增量主要发生在前期。
( 2) 对比复压预测的极限承载力的结果与静载试验曲线所测的极限承载力和理论计算极限承载力的误差情况,表明用复压预测的极限承载力值与理论计算的极限承载力值很接近,与应用静载试验曲线来预测的结果误差略大,应用复压来进行极限承载力预测基本上可以用来指导施工,这样可以大大减少施工前的静载试验经费并可缩短施工周期,特别是可作为施工单位施工前的承载力预测。
静压桩承载力 篇2
1对静压桩施工的要求
1）静力压桩与锤击相比具有无噪音、无震动、无污染、安全等优点，但在饱和软粘土地区压桩与打桩一样，都可能产生超静孔隙水压力。压桩期间，应由建设单位委托有资质的监测单位对已有建筑物和管线进行跟踪动态监测。
2）要做好施工现场的排水工作，以保证在沉桩过程中场地无积水，施工用水、用电已接入到施工现场规定之处。
3）检查打桩机械设备、起重机具、压力表等。
4）压桩机安装必须按设备说明书和有关规定程序进行。
5）启动门架支撑油缸，使门架微倾15度，以便插预制桩。
6）当桩尖插入桩位后，微微启动压桩机油缸，待桩入土至50厘米时，再次校正桩的垂直度和平台的水平，然后再启动压桩机油缸，把桩徐徐压下，施工速度一般控制在2米/分钟以内即可。
7）当压桩力已达到两倍设计荷载或桩端已达到持力层时，应随时进行稳压。
8）压桩施工时，应派专人或开启自动记录设备，做好沉桩施工记录。
9）沉桩施工前，应先试桩。试桩数量不少于两根，以确定贯入度及桩长，并校验压桩设备和沉桩施工工艺及技术措施是否符合实际要求。
2静压桩施工工艺流程
静压桩施工顺序及工艺流程：测量放线→桩机就位→起吊预制桩→稳桩→压桩→接桩→送桩→检查验收→转移桩机。
3静压桩施工准备
1）施工前，场地要达到“三通一平”要求，使施工桩机设备能顺利进入施工现场。
2）熟悉施工图纸，参加设计图会审，做好施工放线工作。编好桩位号和压桩行走路线程序等各项准备工作。
3）做好现场清理地下空间障碍物工作，如旧建筑物的基础防空洞、地下管线等。
4）边桩与周围建筑物的安全距离应大于4米以上，压桩区域内的场地边桩轴线外5米范围用压路机压实。
5）为做好静压桩施工控制，必须备足必要的测量仪器。
4静压桩的验收、起吊、搬动、堆放
1）预制静压桩大多由专业厂生产供应，进场后应与监理单位共同按“预制钢筋砼方桩（04G361）”和设计图纸及《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）对静压桩进行验收，并要生产厂家提供预制方桩合格证、检测报告等有关质保资料。
2）预制桩应达到设计强度的70%方可起吊，强度达到100%方可运输。桩在起吊和搬运时，必须做到平衡，不得损坏。水平吊运可采用二点起吊，吊点距桩端0.207L（L为桩长）；一点起吊，吊点距桩端0.29L（L为预制桩长，在10米）。
3）预制钢筋砼方桩的外观质量应符合下列规定：
表面平整、密实，掉角深度不超过10毫米，局部蜂窝和掉角的缺损面积不得超过全部桩表面积的0.5%，并不得过分集中；砼的收缩裂缝深度不得大于20毫米，宽度不得大于0.15毫米，横向裂缝长度不得超过边长的1/2；桩顶与桩尖处不得有蜂窝、麻面、裂缝或掉角。
4）预制静压桩的堆放
预制静压桩的堆放场地要求平整坚实，不得产生不均匀沉陷。堆放层数不得超过4层，不同规格的桩应分别堆放在不同地方。堆放必须二点垫高、垫平、垫实。垫点为0.21L，要求垫点对齐。
5静压桩质量控制
1）静压桩沉桩时，压桩的压力要根据现场的地质条件，通过对静力触探比贯入阻力平均值和标准贯入试验N值评估沉桩的可能性，选择好压桩机械设备。2）根据地质条件，单桩竖向极限承载力以及布桩密集程度等因素，压桩机应按定额总重量配制压重，压机的重量（不含静压桩机大履和小履重量）不宜小于单桩极限承载力的1.2倍。3）油压表必须经有资质的法定检测单位鉴定，并有鉴定合格证。4）静压桩沉桩控制应按设计标高，压桩力和稳压下沉量相结合的原则，并根据地质条件和设计要求综合确定。
5）桩端进入坚硬、硬塑粘性土，中密以上粉土、砂土土层时，静压桩的压桩力为主要控制指标，桩端标高在征得设计单位同意后，可作为辅助控制指标。
6）静压桩桩端进入持力层，达到综合确定的压桩力要求，但未达到设计标高时，宜保持稳压1～2分钟，稳压下沉量可根据地区经验确定。
7）静压桩施工过程中，不得任意调整和校正桩的垂直度，避免对桩身产生较大的次生弯矩。静压桩穿越硬土层或进入持力层的过程中，除机械故障处，不得停止沉桩施工。
8）压桩过程中，应检查压力、桩的垂直度、接桩间歇时间、桩的连接质量及压入深度。
9）压桩施工结束后，应做桩身的单桩竖向承载力试验和小应变检查桩身质量。10）沉桩质量控制
沉桩前，应清除周边和地下障碍物，平整场地，桩机移动范围内场地的地基承载力应满足桩机运行和机架垂直度的要求。沉桩顺序一般采用先深后浅，自中间向两边对称前进，或自中间向四周进行。桩插入土中定位时的垂直度偏差不得超过0.5%。送桩结束后，应及时用碎石或黄砂回填密实。
静压桩承载力 篇3
【关键词】锚杆；静压桩；质量；施工
1.工程地质条件
场地的《建发北湖苑三区岩土工程勘察报告》钻孔资料揭示的会所（售楼部）地基土层自上而下分9层：①层表土，下部见素填土，，主要由粘性土和建筑垃圾等组成的杂填土；②层粘土，厚度0.8～4.0m，黄褐色、可塑、湿，含大量铁锰氧化物，粘性重；③层粘土，厚度1.2～4.8m，褐灰色、软塑、饱和，含铁锰氧化物，粘性较重，切面光滑；④层粘土，厚度1.4～4.5m，褐黄色、可塑-硬塑，湿，含铁锰氧化物和高岭土；⑤层粉质粘土，厚度5.8～7.5m，灰褐色、软塑、湿，含铁锰氧化物，局部夹有螺壳；⑥层粘土，厚度0.8～4.7m，褐黄色、可塑、湿，含铁锰氧化物和高岭土少许；⑦层粘土，厚度1.7～11.1m，黄褐色、硬塑、湿，含铁锰氧化物和高岭土及少许铁锰结核；⑧层粘土夹碎石，厚度1.8～9.5m，黄色、硬塑-坚硬，含铁锰氧化物和少许高岭土；⑨层泥岩强风化，钻探揭露最大厚度3.9m，灰绿色、软质岩类强风化。
由于建发北湖苑会所工期较紧，主体结构地上两层、地下一层，含桩基工期仅为两个月，为确保施工按计划完成，经过多方案经济技术比选后，决定该部位沉管灌注桩取消，修改为锚杆静压桩，新修改的桩位和承台结构图如下所示：
桩位和承台修改图（虚线为原桩位及承台图）
2.锚杆静压桩设计
（1）选用200mm×200mm预制方桩，单桩承载力特征值为 310KN，极限值为620KN，桩身混凝土强度等级：C30，平均桩长18.5m，每根下送0.5m。桩数20根，桩头进入第○7层土中。
（2）承台留压桩孔形状为底板上口为250mm，底板下口为350mm的方形棱台，压桩锚杆选用￠25，长900m，在承台底板钢筋绑扎时放入，与底板焊接牢固，浇混凝土后埋入承台，表面露出200mm。
（3）桩头压入：桩顶标高高于基础底面50mm。
（4）桩帽梁采用2￠20mm钢筋交叉与锚杆相焊接，承台表面浇筑100mm厚C30膨胀混凝土，浇筑时间与压桩孔浇筑时间同步。
3.施工工艺流程及操作要点
3.1施工工艺流程
承台土方→浇承台混凝土垫层→弹承台基础线→绑底板钢筋→焊预留锚杆→支承台模板→固定压桩孔预留棱台模板→浇混凝土→养护→拆模→上部结构施工到第二层→安装反力架→吊桩段就位→进行试压→正式压桩→接桩→压到设计深度和要求压桩力→焊接交叉钢筋→清理孔壁→支模→浇注C30微膨胀混凝土→养护→拆模。
3.2操作要点
①压桩孔预留，预先按设计的尺寸，用木模板做成定型棱台，浇承台混凝土之前预埋，混凝土强度等级达到1.2MPa，即可拆承台侧模及留孔定型棱台模板，并湿水养护。
②待混凝土承台强度等级达到100%，上部主体结构施工到第二层时开始压桩施工，压桩架安装时要保持垂直，固定牢固，防止压桩时晃动。压桩时，要使千斤顶与桩段轴线保持垂直，并在一条直线上，不得偏压。可用水平尺或线锤对桩段进行垂直校正。
③当压桩力较大时，桩顶应垫3～4cm厚的麻袋，其上垫钢板再进行压桩，防止桩顶压碎。
④每压完一节桩，再吊上一段桩，桩间用硫磺胶泥连接。接桩前应检查插筋孔深度，接桩时应围好套箍，填塞缝隙，倒入硫磺胶泥，再将上节桩慢慢放下，接缝处要求浆液饱满，待硫磺胶泥冷却结硬后才可开始压桩。
⑤压桩施工应对称进行，防止基础受力不平衡而导致倾斜，压桩施工时不宜数台桩机同时在一个独立基础上施工。施工期间，压桩力总和不得超过既有建筑物的自重，以防止基础上抬造成结构的破坏，必要时可在上部结构堆载增加压重。
⑥压桩应连续进行，不得中途停顿，应一次到位。防止因间歇时间过长使压桩力骤增，造成桩压不下去或把桩头压碎等质量事故。如不得已必须中途停顿，桩尖应停留在软弱土层中，且停歇时间不宜超过24小时。
⑦采用硫磺胶泥接桩，上节桩就位后，应将插筋插入插筋孔，检查重合无误，间隙均匀后，将上节桩吊起10cm，装上硫磺胶泥夹箍，浇注硫磺胶泥，并立即将上节桩保持垂直放下，接头侧面应平整光滑，上下桩面应充分粘结，待接桩中的硫磺胶泥固化后，才能开始继续压桩施工。熬制硫磺胶泥的温度严格控制在140～145℃范围内，灌注时温度不得低于140℃。
⑧锚杆静压桩应压到设计深度和设计要求的压桩力，当桩顶未压到设计深度而已经满足压桩力要求，必须经设计单位同意后对外露桩头进行切除处理。
⑨封桩必须认真进行，砍去外露桩头，清除桩孔内的杂物，清洗孔壁，焊好交叉钢筋，湿润混凝土接触面，浇筑C30微膨胀早强混凝土并加以捣实，使桩与桩承台结合成整体，湿养护7天以上。
3.3压桩记录
本次施工按图纸要求及现场实际情况，共完成锚杆静压桩20根，平均桩长18.5m；每根桩向下送桩0.5m，总进尺380m，总桩长370m，总空孔10m。
4.材料与设备
（1）主要材料：静压预制桩、焊条、半成品硫磺胶泥、C30微膨胀早强混凝土等。
（2）主要设备：反力架、活动横梁、油压千斤顶、高压油泵、电动葫芦等部件，压桩力500kN，自行制造。
（3）配套设备：包括电焊机、切割机、空气压缩机、风钻、风镐、配制环氧树脂胶泥（砂浆）及熬制硫磺胶泥（砂浆）用的器具等。
5.质量控制
（1）施工前对成品桩做外观及强度检验，接桩用焊条或半成品硫磺胶泥要有产品合格证书，或送有关部门检验，压桩用压力表、锚杆规格及质量也应进行检查（压力表应校准）。硫磺胶泥半成品应每100kg做一组试验（3件），进行强度试验。
（2）压桩过程中应检查压力、桩垂直度、接桩间歇时间、桩的连接质量及压入深度，看是否达到了预期设计的目标。对承受反力的结构（对锚杆静压桩）应加强观测。
（3）施工结束时，应做桩体质量检验。
6.实施效果
在拟建西南角静压桩未施工前，先根据修改图纸按天然地基进行常规施工，其方法和一般建筑物相同。待上部结构施工到第二层、底层模板拆除后，开始实施锚杆桩。把建筑物轴线引到施工区域外，把坐标点和水准点引到现场，并均加以保护。在施工过程和后期沉降的观测中，以此为基础测量。经检测和沉降观察，结果表明：该处与观测点沉降稳定，无较大差异，房屋竣工2年后未见因沉降差异而产生裂缝。局部用锚杆静压桩进行处理，完全满足设计及使用功能要求。
7.技术经济效益分析
（1）对比使用其它传统方法施工，采用锚杆静压桩，可以使基础桩基和建筑物主体结构同步施工，不影响上部主体结构的正常施工，节约了总体工期。
（2）采用锚杆静压桩施工，有效利用建筑物自重作为压载，节约了机械压桩设备成本。
（3）质量可靠，桩承载力有保证。压桩的过程实际也是检测的过程，通过压力表直观反映了桩身承载力，有效地保证了桩基质量。
（4）锚杆静压桩施工对比人工挖孔桩，是挖孔桩造价的2/5，不仅经济而且安全可靠。
静压桩承载力 篇4
近年来,笔者所在公司承担了广西壮族自治区科研项目——锚杆静压桩在广西的应用研究,并先后成功完成了中国外运广西公司园湖路28号住宅楼(以下简称外运工程)、广西招生考试院B栋住宅楼(以下简称考试院工程)、南宁市城乡建设委员会民生路办公楼(以下简称建委工程)、南宁市兴宁区人民法院住宅楼(以下简称法院工程)和百色银海铝业一号生产线等多个既有建筑的基础托换工程。实践表明,锚杆静压桩托换与其他地基基础处理方法比较,拥有诸多优点:
(1)施工设备轻便、简单,移动方便、灵活,施工时无振动、无噪音、无污染,对于场地、空间狭小和建筑物密集处的工程特别适宜;
(2)既可用于旧房地基加固和托换,又可用于新建房屋在软弱地基上的设计;
(3)采用锚杆静压桩加固沉裂建筑物后,能迅速制止沉降和倾斜,并可避免采用其他地基加固方法可能引起的附加沉降而造成进一步的危害,对抢救危险建筑物有独到之处;
(4)施工质量可靠,单桩承载力可根据实际情况给予提高,不必依据通常较为保守的地质资料报告中所提供的数据,具有明显的技术经济效果。
1 锚杆静压桩托换技术原理
锚杆静压桩托换技术通过在基础上埋设锚杆固定压桩架,以建筑物所能发挥的自重荷载作为压桩反力,用千斤顶将桩段从基础中预留或开凿的压桩孔内逐段压入土中,再将桩与基础连接在一起,从而达到提高地基承载力和控制沉降的目的。
锚杆静压桩是锚杆和静力压桩结合形成的一种桩基工艺,由抗拔锚杆和静压桩两大部分组成。抗拔锚杆通常是用环氧砂浆做粘合剂,并埋设于已钻好孔的钢筋混凝土基础孔中;静压桩压入土中,则是利用桩要克服土体对桩的侧压力和端阻力,在桩周一定范围内出现重塑区,土的粘聚力被破坏,土中超孔隙水压力增大,土的抗剪强度降低,其侧阻力明显减小这一过程。但是压桩完成后,随着时间的推移,超孔隙水压力逐渐消失,土的结构强度得到恢复,抗剪强度随之提高,侧阻力也将重新增大,桩的承载力也将发挥作用。
锚杆静压桩托换技术是对既有建筑物地基土不满足地基承载力要求而进行地基处理或加固的补救性托换技术。
2 锚杆静压桩托换技术的适用范围
锚杆静压桩托换技术适用于以下几种需要进行地基处理或基础托换的情况:
(1)由于地基不均匀沉降等原因引起上部结构开裂或倾斜的建筑物基础加固和纠偏;
(2)建筑加层或厂房扩大;
(3)在密集建筑群中或在精密仪器车间附近建造多层建筑物;
(4)新建或扩建多层建(构)筑物需采用桩基,但不具有单独的打桩工期;
(5)桩基工程事故处理。
此外,由于锚杆静压桩是通过抗拔锚杆提供反力从而把预制的桩段压入土中,因此,锚杆静压桩适宜于粉土、粘性土、人工填土、淤泥质土等地基土场地,对不能提供反力(如严重开裂的建筑物)或当桩需穿越不易压入的砂土地层或存在地下障碍物的地层时,一般不宜采用锚杆静压桩托换技术进行加固处理。
3 锚杆静压桩单桩承载力与最终压桩力的关系
锚杆静压桩单桩竖向承载力特征值一般由现场静载荷试验确定,也可按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)和《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)中的相应公式,结合相关的工程地质勘察资料估算单桩竖向极限承载力特征值和基桩的竖向承载力设计值。单桩竖向承载力特征值应选择有代表性的工程桩,通过静载试验最终确定。
锚杆静压桩单桩承载力除了与原有基础有关外,与桩的几何尺寸和外形、桩周和桩端土的性质、成桩工艺等均有关。计算最终(终止)压桩力(Pp),按有关资料和现场静载试验P与S的关系曲线可以得出:
式中,Pp(L)——设计最终压桩力(kN);
L——桩设计最终入土深度(m);
Ra——单桩竖向承载力特征值(kN);
Kp——压桩力系数。在触变性粘性土中,当桩长小于20m时,Kp一般取1.5～2.0。
为了得到该方面的数据,笔者在外运工程、考试院工程、建委工程和法院工程4个基础托换工程中,先对单桩进行静载试验(工程上一般称之为试桩),试桩分别选择在不同地质单元体的中央范围内进行。根据试桩的P—S曲线(见图1～图3),确定单桩承载力。由此,可以计算出在不同工程地质条件下和工程性质不同时的单桩承载力与最终桩压力的比值,确定静压桩单桩承载力与最终压桩力之间的关系。研究表明,南宁市锚杆静压桩最终压桩力与单桩承载力的比例系数Kp为:非触变性土1.7(如填土),触变性粘性土2.0。
笔者在考试院工程和外运工程中分别抽取3根锚杆静压桩进行静载荷试验,试验结果对比如表1所示。
试桩结果表明,当桩(15号和70号)入土较浅、桩尖又未进入持力层、桩入土休止时间较短时,这两根桩的承载力就较低,属摩擦桩破坏形式。而其他4根桩的桩尖已进入持力层,其单桩休止时间相应延长,单桩承载力明显提高,桩顶沉降小,属端承摩擦桩破坏形式。由此可见,在粘性土中压桩力大于1.5倍设计值时,单桩承载力的安全系数K可以达到2以上,完全能够满足设计要求。
4 单桩承载力与其稳定时间的关系
根据考试院工程沉降观测曲线(见图4)可以看出,随着桩入土时间的延长,桩的启动阻力有较显著的提高。4个月后桩的沉降趋于稳定,说明桩的承载力比施工时的压桩力有较大的提高,这一特性保证了桩的安全使用。
单桩承载力随时间变化的规律表现为单桩承载力随时间的增加而增大,并在一定的时间后趋于某一稳定值。
5 质量检测
经过锚杆静压桩方法处理后的既有建筑地基基础,应对基桩随机抽取3根进行静载荷试验。由试验结果可知,加载前后的沉降量有明显的差别,卸载后地基基础明显回弹。例如,在招生院工程中,抽取3根桩做静载荷试验,设计单桩承载力为250kN,如基础在最大荷载500kN的情况下,单桩承载力仍然能够承受得起,说明单桩承载力满足设计要求,地基基础加固效果显著。
6 结语
总而言之,锚杆静压桩托换基础能迅速而有效地控制既有建筑物的不均匀沉降,确保建筑物的安全。锚杆静压桩托换工程的施工作业面小,工期短,施工文明,无需住户搬迁,可在不影响生产或使用的情况下进行作业,经济效益、社会效益较好。此外,可根据不同工程地质条件和工程的性质,合理确定锚杆静压桩的最终压桩力,使加固工程取得满意的效果,桩的承载力得到保证。
摘要：本文介绍了锚杆静压桩托换技术的工作机理和应用范围,并结合工程实例,分析了锚杆静压桩单桩承载力与最终压桩力、稳定时间的关系,为设计施工提供数据参考。
关键词：锚杆静压桩,基础托换,地基处理
参考文献
[1]卢玉南.不卸荷封桩技术在既有建筑纠偏加固工程中的应用[J].工程勘察,2006年,(增刊).
[2]地基处理与托换技术(第二版)[M].北京:中国建筑工业出版社,1994.
锚杆静压桩工程承包合同 篇5
静压锚杆桩工程施工合同
甲方：
乙方：深圳市鸿辉加固科技有限公司
因基础不均匀沉降导致楼房倾斜，现甲方委托乙方对楼进行地基加固补强，采用锚杆静压桩处理，经协商一致达成协议如下：
一、工程量：该楼原先是三个条形桩基础，为防止继续沉降，现议定在倾斜边布桩，（每条基础各布2条）共6条，预定每条桩的压桩长度为12米，以极限承载力400～450KN为标准，采用200mm×200mm长度（2000mm）的预制方桩。
二、质量要求：乙方必须严格按国家现行《锚杆静压桩施工规范》及设计施工图纸的要求组织施工，做好施工记录，搜集各种原始资料，施工完毕将资料交甲方，甲方派人现场监督施工。
三、工程范围及责任：乙方负责制作桩段、压桩、封桩、桩位预留孔制作、锚杆、排水、基础土方开挖和回填施工等，严格按设计要求和施工规范要求进行施工；甲方负责施工报建手续费用、协调处理现场周边人员的沟通工作，免费提供乙方施工人员住宿场地及用水、用电，完工后及时安排人员进行工程验收，按照合同支付工程款。
四、施工时间及工期：甲、乙双方必须密切配合，协调施工，具体施工时间为2013年月日开工，2013年月日竣工，施工工期为天，如遇不可抗力原因则工期顺延。
五、工程造价及付款方式：经协商工程造价为元整（￥元）。乙方机器和材料进场，工程开始施工，甲方支付30%工程款给乙方，用于材料购置和施工人员生活费用，工程施工完成工程量的80%再付工程款的50%，工程全部完工再付款15%，剩余款5%作为工程质量保证金要365天后结清。
第1页（共2页）工程部地址：惠州市惠城区河南岸上马庄上二组新村86号2013/2/1
深圳市鸿辉加固科技有限公司(惠州工程部)传真：0752-2065779联系手机：***（黄经理）
六、施工要求：
1、乙方在施工机械材料进场，由甲方协调处理好现场周边人员沟通工作，以创造和谐文明施工场景。
2、乙方在施工前必须先报施工组织设计及技术方案，经甲方认可后实施，要制定完善的项目安全文明施工管理制度，杜绝伤亡事故的发生。如乙方违反操作规程造成损失，由乙方承担。
3、为了准确掌握预制桩入土单桩设计要求情况，乙方必须严格按设计要求施工，施工工程压桩时，乙方必须严格填写锚杆静压桩施工记录表，达到设计压桩力时必须由甲方确认。
七、违约责任：由于甲方原因引起的延误工期、罚款、材料损耗均由甲方负责，并承担经济责任；凡由乙方引起的延误工期、罚款、材料损耗，出现打桩质量及安全事故等问题，均由乙方负责，并承担经济责任。
八、其它：乙方必须接受甲方及监理单位现场管理人员监督，服从甲方及监理单位现场管理规定，确保安全文明施工，其它未尽事宜由甲乙双方协商解决。本合同一式贰份，甲乙双方各执壹份，签字盖章后生效；工程款结清本合同自行终止。
甲方（盖章）：
甲 方 代 表：
联 系 电 话：
乙方（盖章）：
乙 方 代 表：
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签订日期： 2013-2-1
静压桩的压桩力与承载力关系分析 篇6
终压力Pu是桩尖达到持力层终止压桩时的最终静压力, 单桩竖向承载力标准值Quk是沉桩结束桩周土体产生因结后, 桩能满足上部结构要求可以承受的最大荷载, 终压力是终止压桩瞬间出现的荷载, 其每次出现持续的时间通常仅为5~10s。单桩承载力是桩能抵抗由上部结构传来的长期荷载作用的能力, 这个本质区别又决定了两者的计算依据不尽相同, 因土层结构、桩型、桩径、桩长、压桩力不同, 会出现终压力大于或小于单桩竖向承载力的状况[1]。
1 静压桩的压桩机理
采用静压桩施工的地基一般含水量较高, 孔隙比较大, 在桩受垂直静压过程中, 桩尖直接使土产生冲剪破坏, 伴随或先发生沿桩身土体的直接剪切破坏。孔隙水受此冲剪挤压作用形成不均匀水头, 产生了超孔隙水压力, 扰动了土体结构, 使桩周约一倍桩径的一部分土体的抗剪强度降低, 发生软化 (粘性土) 或稠化 (粉、砂土) , 出现土的重塑现象, 从而可较易地连续将静压桩送入深部地基土层中[2]。
桩尖锐角的大小对压桩时楔入土层的影响较为明显, 一般宜取45°~55°, 桩尖锐角愈小, 桩尖对土层产生的冲剪作用愈显著并使压桩阻力有所减小。
2 静压预制桩的单桩受力及承载机理
对于静压桩来说, 当竖向荷载逐步地施加于桩顶时, 桩上部首先受到竖向压缩, 因预制桩整体性好, 桩身强度较高, 因此桩身压缩量很小, 荷载的作用使桩产生相对于桩周土的向下位移, 与此同时, 桩身表面受到桩周土向上的摩阻力作用, 桩身荷载通过所发挥出来的摩阻力传递给桩周土层, 致使桩身荷载和桩身压缩变形随深度递减。在桩土相对位移等于零处, 桩身侧摩阻力也为零。随着继续加荷, 桩身的压缩量和位移也逐渐增大, 桩身下部的摩阻力随之逐步发挥作用, 从而也将部分荷载传递给桩端土层, 并进一步使其压缩并产生桩端阻力。
桩端土层的压缩也导致了桩土相对位移加大, 桩侧摩阻力进一步发挥而达到极限。桩侧摩阻力发挥至极限后, 若继续增加荷载, 随着桩土相对位移的继续增大, 桩的总侧摩阻力将基本保持不变或有所降低, 其荷载增量将全部由桩端阻力承担。若荷载继续增大则使桩端持力层大量压缩和塑性挤出, 直到桩端阻力达到极限而破坏, 此时桩承受的荷载就是桩的极限承载力。
3 压桩力与承载力关系的寻求
由静压桩的沉桩机理及承载机理, 静压桩的压桩力与极限承载力之间存在着某种数学关系。据《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008[5]规定的方法, 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力的标准值, 计算如下:Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp (1)
式中:qsik—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;qpk—极限端阻力标准值;li—桩穿越第i层土的厚度;u—桩身周长;Ap—桩身截面积。
由上述论述, 静压桩在压入过程中需要克服的力包括压桩端阻力和桩侧动摩阻力, 故而, 静压桩的压桩力终值Pend应该是压桩端阻力与动侧摩阻力两者之和。用公式可作如下表示:Pend=mQpk+nQsk (2)
其中:Qpk—桩端阻力;Qsk—桩侧阻力;m—桩端阻力折减系数;n—动摩擦力与静摩擦力的比值。
为了寻求压桩力终值与静压桩承载力终值之间的关系, 选取了若干工程实例进行比较研究, 相关参数如表1所示。根据如表1所示的工程实例 (桩尖持力层均为粘性土层) , 该式中的m值取0.82, n值取0.43时, 该公式较接近工程实际, 这一点从图1当中, 能够较直观地反映出来, 因而可以作为工程实践之参考。
从 (2) 式来看, 成桩后的单桩承载力中, 当桩端承载力Qpk所占比例大于34.4%时, 则沉桩阻力以桩端阻力为主, 当桩侧摩阻力Qsk占比例大于65.6%时, 沉桩阻力以动侧摩阻力为主。总之, 在桩基施工时, 可根据勘查报告所提供的地基土性质预估单桩极限承载力, 再将预估单桩桩端极限承载力Qpk和桩侧摩阻力Qsk代入式 (2) 式推得压桩力, 从而作为桩基施工时确定压桩力及沉桩设备的参考依据。
4 关系式的工程意义
4.1该关系式表明, 当桩尖持力层为粘性土层时, 对于静压桩其压桩力值与承载力值的数值比应介于0.82~0.43之间, 也就是说, 桩的极限承载力值应为Quk= (1.20~2.33) Pend, 对摩擦桩来说, 可以近似认为Quk=2.33Pend, 对端承桩来说, 可认为Quk=1.20Pend, 这样就说明桩的极限承载力和压桩力之间的比值不能无限地增大或者缩小, 而是介定于有限的范围之内, 当Pend/Quk超出这一范围时, 应及时查找原因, 同时提醒施工人员谨慎施工, 采取相应措施以确保施工的质量和安全。
4.2压桩力的大小在一定程度上反映了不同土层的软硬程度。据所收集的资料来看, 桩在同一土层中的压桩力大小变化较小, 其主要是克服桩体冲剪土体向下穿透时的桩端阻力, 这一点从压桩时所记录的压桩力值可以证实, 该值不随深度而递增, 只有当桩尖达到土层的分界面时才会产生变化。这与静力触探的比贯入阻力值能定量提供土层垂直方向的变化有其相似机理。
4.3静压预制桩桩基工程往往因工期紧迫, 未经先试桩、静载荷检测就正式施工, 这就涉及到压桩机选型问题, 大型桩机讲退场费用高, 经济上不合理, 小型桩机压桩力不足, 往往满足不了设计要求。为此, 我们可以按 (2) 式计算出最终压桩力, 根据压桩力选择合适的桩机。
5 结语
(1) 静压桩的压桩力主要与桩端土的抗冲剪阻力、侧壁动摩阻力有关, 一般来说, 端承桩的压桩力与承载力的比值要较摩擦桩的大。 (2) 本文通过收集到的数据, 提出了粘性土中压桩力与承载力之间的关系式, 即Pend=0.82Qpk+0.43Qsk, 可以对施工实践提供—个简便实用的通过终压力确定单桩极限承载力或通过承载力预估终压力的方法。
参考文献
[1]黄赞.静压桩终压力的确定及其意义[J].建筑技术, 2002 (3) :184-186.
[2]张九香.小断面静压预制桩在软土地层中的工程应用研究[D].上海:同济大学, 2004.
静压桩承载力 篇7
本文系统的分析沉桩引起的超孔隙水压力的研究情况, 以及压桩力与承载力的计算和两者之间的关系。最后对于终压力与承载力关系, 结合数个静压桩工程资料, 用专业统计分析软件DPS定量或定性分析了二者间的影响因素, 以期由终压力直接推算极限承载力。
1 静压桩
1.1 静压桩的简介
静压桩全名锚杆静压桩 (pressed pile by anchor rod) , 属于桩基础的一种, 常采用的方法是静力压桩机压桩, 利用锚杆将桩分节压入土层中的沉桩工艺。锚杆可用垂直土锚或临时锚在混凝土底板、承台中的地锚。静压法施工是通过静力压桩机以压桩机自重及桩架上的配重作反力将预制桩压入土中的一种沉桩工艺。静压桩的工作原理与锤击截然相反, 它具有没有噪声、无震动, 没有冲击力等优点, 适合在今后岩土工程的需求;而压桩桩型几乎选用的是预应力管桩, 它具有工艺简明, 质量可靠, 价格低, 检测方便的特征。这两者的结合很大程度推动了静压桩的应用。
1.2 静压桩适用范围
静压桩经常适用于高压缩性粘土层和砂性比较轻的软粘土层, 同时也适用于覆土层不厚的岩溶地区。
当静压桩适用于粘土层时, 当桩须贯穿一定厚度的砂性土夹层时, 要结合桩机的压桩力和终压力及土层形状、厚度、密度、上下土层的力学指标, 桩型、桩的构造、强度、桩截面规格的大小和布桩形状、地下水位的高低和终压前的稳压时间、稳压次数等。
当静压桩适用于岩溶地区时, 这些地区几乎很难采用钻孔桩钻进, 而采用冲孔桩时容易卡锤, 采用打入式桩时容易打碎。只有采用静压桩缓慢压入, 同时可以显示压桩的阻力, 但是在溶洞、溶沟发育充分的岩溶地区, 以及土层中存在较多孤石、障碍物的地区, 要慎用静压桩。
2 静压桩沉桩机理和终压力以及极限承载能力
2.1 静压桩基础的成桩机理
静压桩在沉淀机理施工的时候, 桩尖刺入土层使原有的土层初适应力状态遭到破坏, 造成桩尖下土体的压缩变形, 同时土体对桩尖的相应阻力, 随桩贯入压力而增大。当桩尖处土体受到的压力超过它的抗剪强度时, 土体会发生急剧变形同时达到极限破坏, 从而使土体产生塑性流动或挤压侧移以及下拖。地表处, 粘性土体向上隆起, 砂性土被拖带下沉。地层深处因为上覆土层的压力使土体想桩四周水平方向挤开, 使贴近桩四周土体结构被破坏。由于较大辐射向压力的作用使得领近桩四周处的土体受到很大程度的扰动影响, 桩身就会受到土体强大法向抗力而引起的桩周摩阻力和桩尖阻力的抵抗, 当桩顶静压力大于沉桩时的阻力时, 桩将继续刺入下沉, 反之, 就停止下沉。
压桩时, 地基土体受到强烈扰动, 桩周土体的实际抗剪强度与地基土体的静态抗剪强度存在很大程度上的差异。随桩的沉入, 桩与桩周土体间出现相对剪切位移, 因土体的抗剪强度和桩土间的粘力作用, 土体对桩周表面会产生相应的摩阻力。桩周土体土质较硬时, 剪切面发生在桩与土的接触面;当桩周土体土质松软时, 剪切面发生在邻近桩表面处的土体内, 粘性土随着桩的沉入, 桩周土体的抗剪强度呈现下降趋势, 直至降低到重塑强度。砂性土中, 除了松砂外, 抗剪强度变化不大, 但是各土层作用于桩上的桩侧摩阻力并不是一个常值, 是随桩继续下沉而显著减少的变值, 桩下部摩阻力对沉桩阻力起显著作用, 值占沉桩阻力的50%~80%, 它与桩周处土体强度成正比, 与桩的入土深度成反比。
土质为粘性土时, 桩尖处土体受扰动重塑、超静孔降水压力的作用, 土体抗压强度显著下降;土质为砂性土时, 密砂受松弛效应的影响土体抗压强度减少, 松砂受挤密效应的影响土体抗压强度增大。成层土地基中, 硬土中的桩端阻力还会受到分界处粘土层的影响, 当上覆盖层为软土时, 在临界深度以内桩端阻力随压入硬土内深度增加而增大, 下卧为软土时, 在临界厚度以内桩端阻力随压入硬土增加而减少。
2.2 终压力
一般将桩摩阻力从上到下分为三区:上部柱穴区、中部滑移区、下部挤压区。
(1) 静压桩终压力的概念:静压桩的压桩力是指沉桩过程中为克服桩尖土层抗剪阻力和桩周土摩擦力所施加的压桩机静压力。终压力Pa是桩尖达到持力层终止压桩时出现的最终静压力, 也是终止压桩瞬间出现的荷载, 每次出现持续的时间通常为5s~10s。
(2) 终压力的意义:压桩力过大易压坏桩, 过小的话则无法到达合适的持力层, 桩底嵌固不好, 有效桩长不足, 单桩承载力不满足设计要求, 易出现多桩承台施工时邻桩上涌的质量事故。安全适宜的压桩力既可确保桩身不受破坏, 同时也保证了桩端嵌固至合适的持力层, 并通过大吨位挤密桩底土体提高桩端土体力学性能, 取得较高桩端土极限端阻力。
(3) 终压力的计算:只要使用按国际图集选用的桩, 很大程度上不需在进行抗震、疲劳、吊运验算, 而只需进行静力抗压强度和压屈失稳验算。因为桩、土的相互作用和静压桩施工的特点, 使桩身受终压力压曲的问题变得复杂, 它主要受下列因素的影响。
(1) 桩侧土的约束。
(2) 桩的长度。
(3) 桩露出地面的自由长度10。
(4) 压桩施工送桩时, 桩顶受轴向压力和弯距以及水平力的联合作用。
综合压桩施工的特点和各地、各部门的规定, 现提出一种简化方法计算终压力Pa。
2.3 终压力与极限承载力的关系
静压桩施工完成之后, 土体中空隙水压力开始消散, 土体发生固结强度渐渐恢复, 上部柱穴区被充满, 中部柱滑移区消失, 下部柱挤压区压力减小, 这时柱才获得工程意义中的极限承载力。结合大量的工程实践, 粘性土中长度较长的静压桩最终的极限承载能力比压桩施工时的终压力要大, 针对某些土体固结系数较高的软土地区, 静压桩最后获得的单桩竖向极限承载力比终压力值要高出一到两倍左右, 但是因为粘性土中的短柱, 土体强度经一段时间的恢复, 摩阻力虽然有提高, 同时因为桩身短, 侧摩阻力占桩的极限承载力的比例差异不大, 最终极限承载力达不到桩的终压力。
因为桩的终压力和极限承载力是两个不同的概念, 对那些刚刚接触静压桩的设计、施工人员往往将两者混为一谈。两者的数值不一定相等, 它们主要与桩长、桩周土及桩端土的性质有关, 但是两者还是有一定的关联。实践者结合自身工作经验提出自己的做法, 对设计承载力较高的工程, 终压力值尽可能达到设计取值的1.5~1.7倍, 还要结合土质以及布桩情况考虑复压;对于14m~21m的中长桩, 终压力控制在设计值的1.7~2倍以上, 宜复压3次;而小于14m的短桩, 终压力控制在设计值的2~2.5倍以上, 并复压3~5次。
3 结语
在静压桩施工过程中, 应灵活合理的运用规范, 正确的选择终压力, 提高桩的承载力。实践证明, 超载施压法可提高静压桩的承载力和抗震性能, 降低工程造价, 具有实用价值。
摘要：静压桩技术在我国各个地区得到了广泛的应用, 可是对静压桩的研究却是滞后于它的应用。在静压桩的实际施工过程中, 大家都想找到一个方法去判断现场压力值和之后静载荷实验所确定的特征值之间的关系, 这样在施工过程中就可以做到心中有数, 同时也可以下探讨。
静压桩施工技术研究 篇8
关键词：静压桩,施工,技术研究
静压法施工是通过静力压桩机以压桩机自重及桩架上的配重作反力将预制桩压入土中的一种沉桩工艺。早在20世纪50年代初, 我国沿海地区就开始采用静力压桩法。近年来随着压桩机械的发展和环保意识的增强得到了进一步推广。适用的建筑物已不仅是多层和中高层, 也可以是20层及以上的高层建筑及大型构筑物。目前静压桩施工技术在我国被广泛应用。
1 静压管桩的优缺点
优点:低噪音、无振动、无污染, 可以24h连续施工, 缩短建设工期, 创造时间效益, 从而降低工程早间;施工速度快, 同时场地整洁、施工文明程度高;由于送桩器与工程桩桩头的接触面吻合较好, 送桩器在送桩过程中不会左右摇晃和上下跳动, 因而可以送桩较深, 基础开挖后的截取量少;施工中由于压桩引起的应力较小, 且桩身在施工过程中不会出现拉应力, 桩头一般都完好无损, 复压较为容易。
缺点:仍然具有挤土效应, 对周围建筑环境及地下管线有一定的影响, 要求边桩中心到相邻建筑物的间距较大;施工场地的地耐力要求较高, 在新填土、淤泥土及积水浸泡过的场地施工易陷机;过大的压桩力 (夹持力) 易将管桩桩身夹破夹碎, 或使管桩出现纵向裂缝;不宜在地下障碍物或孤石较多的场地施工。
2 静压桩沉桩机理
沉桩施工时, 桩尖刺入土体中时原状土的初应力状态受到破坏, 造成桩尖下土体的压缩变形, 土体对桩尖产生相应阻力, 随着桩贯入压力的增大, 当桩尖处土体所受应力超过其抗剪强度时, 土体发生急剧变形而达到极限破坏, 土体产生塑性流动 (粘性土) 或挤密侧移和下拖 (砂土) , 在地表处, 粘性土体会向上隆起, 砂性土则会被拖带下沉。在地面深处由于上覆土层的压力, 土体主要向桩周水平方向挤开, 使贴近桩周处土体结构完全破坏。由于较大的辐射向压力的作用也使邻近桩周处土体受到较大扰动影响, 此时, 桩身必然会受到土体的强大法向抗力所引起的桩周摩阻力和桩尖阻力的抵抗, 当桩顶的静压力大于沉桩时的这些抵抗阻力, 桩将继续刺入下沉。反之, 则停止下沉。
压桩时, 地基土体受到强烈扰动, 桩周土体的实际抗剪强度与地基土体的静态抗剪强度有很大差异。随着桩的沉入, 桩与桩周土体之间将出现相对剪切位移, 由于土体的抗剪强度和桩土之间的粘着力作用, 土体对桩周表面产生摩阻力。当桩周土质较硬时, 剪切面发生在桩与土的接触面上;当桩周土体较软时, 剪切面一般发生在邻近于桩表面处的土体内, 粘性土中随着桩的沉入, 桩周土体的抗剪强度逐渐下降, 直至降低到重塑强度。砂性土中, 除松砂外, 抗剪强度变化不大, 各土层作用于桩上的桩侧摩阻力并不是一个常值, 而是一个随着桩的继续下沉而显著减少的变值, 桩下部摩阻力对沉桩阻力起显著作用, 其值可占沉桩阻力的50~80%, 它与桩周处土体强度成正比, 与桩的入土深度成反比。
粘性土中, 桩尖处土体在扰动重塑、超静孔降水压力作用下, 土体的抗压强度明显下降。砂性土中, 密砂受松驰效应影响土体抗压强度减少, 松砂受挤密效应影响土体抗压强度增大, 在成层土地基中, 硬土中的桩端阻力还将受到分界处粘土层的影响, 上覆盖层为软土时, 在临界深度以内桩端阻力将随压入硬土内深度增加而增大。下卧为软土时, 在临界厚度以内桩端阻力将随压入硬土的增加而减少。
一般将桩摩阻力从上到下分成三个区:上部柱穴区, 中部滑移区, 下部挤压区。施工中因接桩或其它因素影响而暂停压桩的间歇时间的长短虽对继续下沉的桩尖阻力无明显影响, 但对桩侧摩阻力的增加影响较大, 桩侧摩阻力的增大值与间歇时间长短成正比, 并与地基土层特性有关, 因此在静压法沉桩中, 应合理设计接桩的结构和位置, 避免将桩尖停留在硬土层中进行接桩施工。
3 常见问题
3.1 桩身上抬
由于静压桩是挤土桩, 在场地桩数量较多, 桩距较密的情况下, 时常后压的桩会对已压的桩产生挤压上抬, 特别对于短桩, 易形成所谓的吊脚桩。这种桩在做静载试验时, 开始沉降较大, 曲线较陡, 但当桩尖达到持力层, 承载力又有明显增加, 沉降曲线又趋于平缓, 这是桩身上抬的典型曲线。桩身上抬除了静载沉降偏大外, 对桩而言可能会把接头拉断, 桩尖脱空, 同时大大增加对四周桩的水平挤压力, 导致桩倾斜偏位。在处理上施工前合理安排压桩顺序, 同一单体建筑物一般要求先压场地中央的桩, 后压周边的桩;先压持力层较深的桩, 后压较浅的桩。出现桩身上抬后一般采用复压的办法使桩基按正常使用, 但对承受水平荷载的基础要慎重。
3.2 引孔压桩的问题
为了防止桩间的挤土效应太大, 或土质太硬而使桩身较短, 施工中往往采用引孔压桩的工艺, 即先钻比管桩略小规格的直径钻孔, 深度是桩长的 (2/3~1) L, 然后将管桩沿预钻孔压下去。引孔应随引随压, 中间间隔时间不宜大长, 否则孔内积水, 一是会软化桩端土, 待水消散后孔底会留有一定空隙;二是积水往桩外壁冒, 削弱了桩的侧摩阻力。
对于较硬土质中引孔压桩还会有桩尖达不到引孔孔底的现象, 施工完成后孔底积水使土体软化, 使承载力达不到设计要求。
3.3 桩端封口不实
当桩尖有缝隙, 地下水水头差的压力可使桩外的水通过缝隙进入桩管内腔, 若桩尖附近的土质是泥质土, 遇水易软化, 从而直接影响桩的承载力。对于桩靴的焊接质量要求与端板间无间隙、错位, 保证焊缝饱满, 无气孔。施焊对称进行, 焊拉时间控制得当, 焊接完成后自然冷却10分钟左右方可施打, 因高温焊缝遇水后变脆, 容易开裂。工程上比较有效的补救技术措施是采用填芯混凝土法, 即在管桩施压完毕后立即灌入高度为1.2m左右的C20细石混凝土封底, 桩端不漏水, 桩端附近水压平衡, 桩端土承受三相压力, 承载力能保持稳定。
3.4 桩顶 (底) 开裂
由于目前压桩机越来越大, 最重可达6800KN, 对于较硬土质, 管桩有可能仍然压不到设计标高, 在反复复压情况下, 管桩桩身横向产生强烈应力, 如果桩还是按常规配箍筋, 桩顶混泥土抗拉不足开裂, 产生垂直裂缝, 为处理带来很大困难。另一种情况就是管桩由软弱土层突然进入硬持力层, 没有经过渡层, 桩机油压迅速升高, 桩身受到瞬间冲击力也容易引起桩顶开裂, 如果硬持力层面不平整, 桩靴卡不进土引起桩头折断破碎, 桩机油压又下降, 再压时压力不稳定, 吊线测量桩长发现比入土部分短。处理上事前改进桩尖形式 (圆锥形桩尖易滑) , 事后用压力灌浆把桩底破碎混凝土粘结住, 适当折减承载力设计值。
3.5 基坑开挖
由于静压桩逐渐用在高层建筑中, 基坑开挖不可避免。应根据开挖深度考虑是否需要先围护开挖再沉桩的方案。边打桩边开挖是不可取的, 先打桩后开挖应考虑对称均匀, 如在中间开挖把土堆在周围就会造成四周和中心的土体高差悬殊, 同时超孔隙水压及震动会使管桩倾斜或折断, 所以合理制定基坑开挖方案是必不可少的。
4 结论
静压桩的沉桩机理非常复杂, 与土质、土层排列、硬土层厚度、桩数、桩距、施工顺序、进度等有关, 有待进一步研究。静压桩施工中出现的问题也各种各样, 最常用的处理方法是提高终压力进行复压。往往桩在做完静载试验发现不合格后, 还要增加静载试验或大应变检测, 以确定更大范围不合格桩数量分布。有时基坑已开挖, 桩头已凿去位置难确定, 压桩机撤出现场, 复压或补桩有一定困难, 这就要采取其它一些措施处理不合格桩, 如灌浆补强、降低桩承载力标准或扩大承台等。相信随着工程实践的不断丰富, 能为静压桩规程的制定提供更多的素材。
静压桩承载力 篇9
关键词：静压桩,沉桩阻力,成层土,静力触探
在静压桩的设计和应用过程中如何预测静压桩的沉桩阻力,选择合适的压桩机械,一直是工程师需要思考的问题。沉桩阻力估算的过小,选择的压桩设备可能会使基桩无法压到设计标高而中途改变施工方法,造成工期延误和浪费现象;沉桩阻力估算过大,所选的压桩设备可能由于自重过大会“陷机”,会对周围土体产生较大的压缩变形,从而造成桩位偏移较大,桩身垂直度难以控制等现象,为建筑物的安全埋下隐患。现阶段,确定沉桩阻力最有效的方法就是试桩法。试桩法的可靠性最高,但是这种方法也有一些缺点,如费用高,时间、人力消耗大,试桩数量有限等。为了克服这些不足,人们提出了多种估算沉桩阻力的方法,但由于不同的方法有各自的适用性和局限性,算出的结果有时差别很大,在使用时很难准确把握,有必要比较后选择较好的计算方法。
1 计算静压桩沉桩阻力的方法
1.1 经验公式法
韩选江(1996年)建议采用式(1)估算沉桩阻力[1]。
P=αRs+βUPfili (1)
其中,UP为桩截面周长,m;Rs为由静力触探结果计算的桩端阻力,kN;fi为桩周第i层土的侧摩阻力,kPa;li为第i层土的厚度,m。
1.2 调节系数法
对用双桥静力触探资料计算混凝土桩单桩竖向极限承载力的公式加以修改,调整其中的系数,计算沉桩阻力[2],即:
其中,P为沉桩阻力;Rs为桩侧摩阻力;RP为桩端阻力;U为桩的周长;li为第i层土的厚度;βi为第i层土的桩侧摩阻力修正系数;fsi为第i层土的静力探头侧摩阻力;αi为第i层土的桩端阻力修正系数;AP为桩端截面积;
1.3 球孔扩张理论及球孔扩张—滑动摩擦计算模式
运用球孔扩张理论和滑动摩擦计算稳态贯入条件下的沉桩阻力。假定材料符合 Mohr-Coulom屈服准则,根据Vesie的圆孔扩张理论的公式,计算极限扩孔压力和应力场[3]。
1.4 人工神经网络模拟静力压桩沉桩阻力
利用人工神经网络建模模拟静力压桩沉桩阻力[4],静压桩BP网络由三层构成:输入层,隐层和输出层。输入层取3个因素为输入单元,考虑影响沉桩阻力的主要相关因素,分别是:入土深度、静力触探端阻、静力触探侧阻。输出层由1个神经元组成,为沉桩阻力,隐层采用了10个单元,能够方便准确地模拟计算层状土地基静力压入桩的沉桩阻力,是模拟计算沉桩阻力的有效方法。
1.5 数值模拟
利用有限元法模拟静压桩连续贯入的整个过程,可以借助于有限元ANSYS分析软件,结合非线性大变形、弹塑性、接触面等计算技术,在不同深度上分段贯入,较好地模拟计算了静压桩的沉桩阻力[5]。
1.6 考虑侧阻退化计算静压桩沉桩阻力的方法
利用双桥静力触探资料,调整其中的系数及侧阻退化系数计算沉桩阻力[6,7,8]。
其中,f(i)为桩入土H深以R长划分n单元中第i单元的静力触探侧阻值;q(n)为桩端上下一定范围内的静力探头平均阻力;R为划分单元的长度;Q为沉桩阻力;βi为第i层土的桩端阻力修正系数;αi为第i层土的桩侧摩阻力修正系数。
2 计算方法评价
2.1 计算过程的简捷性比较
计算过程简捷是经验公式最大的优点。调解系数法和考虑侧阻退化计算沉桩阻力的方法,在计算步骤上比经验公式要繁琐一些。人工神经网络法计算时需要多个学习样本,计算结果的精确程度高度依赖于学习样本的准确程度,相对来说比较繁琐。球孔扩张理论及球孔扩张—滑动摩擦计算模式和有限元计算方法计算所需的参数较多,计算相对复杂,一些参数的准确值不易确定。
2.2 理论的合理性比较
经验公式是完全通过对部分实测数据进行分析和研究总结出来的,理论基础不够充分。调解系数法和考虑侧阻退化计算沉桩阻力的方法是基于土力学原理,做出若干假设和简化并结合现场试验而得出的计算方法,但它们仍然也是估算方法。人工神经网络法是基于对神经元传导过程的模拟,以人工智能软件为依据,具有一定的理论基础。球孔扩张理论及球孔扩张—滑动摩擦计算模式是利用圆孔扩张理论并以土的塑性力学原理及经典土力学原理为依据得到的计算公式,具有较好的理论基础。只是圆孔扩张理论是在做了多种假设的前提下得到的,所以球孔扩张—滑动摩擦计算模式仍然属于估算公式。
2.3 实用性比较
经验公式由于受到地质条件和区域的影响,在应用上具有局限性。调解系数法和考虑侧阻退化计算沉桩阻力的方法适用性较好,但是需要有足够的现场试验资料支持。人工神经网络法的应用需要有准确、充分的样本资料支持。球孔扩张—滑动摩擦计算模式适用于各种地质情况,适用范围广,但应用的前提是获得较准确的现场土工参数。有限元法广泛应用于桩基计算中,是十分有力的计算工具,其适用范围广泛。但就目前而言,采用有限元方法估算桩基的贯入阻力还存在以下两方面的问题:1)桩的贯入过程难以精确的模拟。2)有限元法计算的精度严重依赖于本构模型的选用及参数的确定。在现有土工试验水平条件下,仅有少数科研机构或者大学才可以模拟受桩基挤压后土的本构关系试验,本构模型参数的确定仍然比较复杂。
3 工程实例
某工程位于山东东营,属河流冲洪积平原,地形较平坦。主要土层由粉土和粉质黏土组成。试验用桩为400×400预制方桩,压桩力和静力触探曲线见图1。
本文从简捷性和实用性的角度考虑,仅用BP人工神经网络法,调节系数法和考虑侧阻退化预测沉桩阻力的方法估算静压桩沉桩阻力,将预测结果和实际压桩力进行对比。利用1号桩的沉桩资料预测2号桩沉桩阻力,结果如图2所示。
通过对3种方法模拟的结果进行比较发现,BP人工神经网络法预测沉桩阻力的精确程度更高,P—S曲线拟合程度更好。但BP神经网络计算结果的精确程度依赖于学习样本的质量和数量。
考虑侧阻退化计算沉桩阻力的方法基本上能模拟出静压桩贯入黏性土成层地基过程中沉桩阻力的变化趋势,预测的沉桩阻力与实际压桩阻力基本吻合,但这种方法计算参数仍较多,参数调节过程依赖于已有的试桩资料。通过对在东营进行的现场试验进行模拟,发现在不同的土层中侧阻退化系数可能是不同的,在相同的土层中侧阻退化系数也不是不变的,侧阻退化系数的变化可能与桩的贯入深度,层状地基各土层的性质有关。
采用调节系数法模拟静压桩贯入黏性土成层地基过程中总侧摩阻力的变化趋势是一直增大的,系数调节法无法模拟静压桩沉桩过程中侧阻退化这一现象。但是工程师需要的是通过估算最大沉桩阻力来选择合适的压桩机械。尽管系数调节法预测的静压桩贯入成层地基过程中总侧摩阻力变化趋势与实际情况不太吻合,但系数调节法仍然可以估算出最大沉桩阻力。计算结果略显保守,但可以作为适当的安全储备,并且系数调节法系数调节过程和计算过程相对简单,在实际工程中有较高的应用价值。
4 结语
对估算静压桩沉桩阻力的方法进行详细分析。结合工程实例,通过计算的简捷性、理论的合理性和方法的实用性三方面的分析,认为系数调节法是一个在工程中较为可行的方法。需要指出的是,对于系数调节法,现阶段仍没有能完全适应不同土层的综合系数经验值,综合系数的选取仍然依靠已有经验,如何科学合理地选取适应不同土层的综合系数经验值需要在今后的工作中进一步地积累、提高。
参考文献
[1]张明义.静力压入桩的研究与应用[M].北京:中国建材工业出版社,2004.
[2]张明义,刘俊伟,王静静,等.计算静压桩沉桩阻力的综合调节系数法[J].重庆建筑大学学报,2007(5):12.
[3]张明义.静压桩贯入地基的球孔扩张—滑动摩擦计算模式[J].岩土力学,2003,24(5):31-32.
[4]张明义,邓安福.用BP网络预测静力压桩的沉桩阻力[J].工程力学,2001(sup):3-4.
[5]张明义,邓安福.静力压桩数值模拟的位移贯入法[J].岩土力学,2003,24(1):113-117.
[6]White,D.J.,Lehane,B.N..Friction fatigue on displacement pilesin sand[J].Geotechnique,2004,54(10):12-13.
[7]董光辉.静压桩沉桩过程中的侧阻退化效应及成桩后侧阻的时效研究[D].青岛:青岛理工大学,2006.
[8]Andrew Jackson.The Setup of Jacked Piles.Fourth-year under-graduate project in Group D,2006/2007.
浅析锚杆静压桩设计与施工应用 篇10
锚杆静压桩是锚杆和静力压桩两项技术巧妙结合而形成一种地基加固处理新技术, 加固机理与打人桩及大型静力压桩相似, 受力直接、清晰, 但施工工艺既不同于打人桩, 也不同于大型静力压桩.明显优越于打人桩及大型静力压桩。锚杆静压桩的施工工艺是先在新建的建筑物基础上预留压桩的桩位孔, 并预埋好锚杆, 或在己建的建筑物基础上开凿压桩孔和锚杆孔.用粘结剂埋好锚杆.然后安装压桩架, 用锚杆作媒介, 把压桩架与建筑物基础连为一体, 并利用建筑物自重作反力 (必要时可加配重) , 用千斤顶将预制桩段逐段压入土中, 当压桩力及压入深度达到设计要求后, 将桩与基础浇注在一起, 桩即可受力, 从而达到提高地基承载力和控制沉降的目的。
锚杆静压桩并不是适用于任何地基工程。一般情况下, 以下五种情况可采用锚杆静压桩进行施工, 可以在提高施工效率、节约施工成本的基础上保证良好的工程质量。
(1) 建筑工程并非天然地基时, 通过锚杆静压桩逆作法施工工艺的实施, 可获得意想不到的技术经济效果。逆作法的施工顺序是先建房后压桩, 且压桩时可与上部建筑同步旋工, 形成立体式交叉作业, 因此桩基施工就可不占工期, 极大地节约了建筑成本。
(2) 在建筑工程中采用其它的桩基施工工艺, 如打人桩、灌注桩或水泥土搅拌桩、注浆等加固技术之后, 在实施过程中经过检测, 且发现有缩颈、断桩、偏斜、桩段接头脱开等现象的产生, 严重损害了桩的质量, 也可能造成地基承载力的不足。此时基坑已经暴露, 围护变形增大, 大型桩基施工机且已无法进行补桩, 而采用锚杆静压桩可得以顺利补桩。
(3) 建筑工程由于勘察不详、设计有误, 造成建筑物不均匀沉降而发生严重的倾斜, 但由于上部结构刚度大, 整体性好, 使之仅发生整体倾斜, 且上部结构仅有少量裂缝, 可采用锚杆静压桩辅以掏土、冲水, 对建筑物进行纠偏加固, 采用双排桩可做到可控纠偏, 这是一种既可靠安全、又有重大经济价值的纠偏方法。
(4) 建筑工程由于种种原因, 例如建筑物周围进行深基坑开挖或施工降水, 造成建筑物发生较大的不稳定沉降, 甚至成为沉裂工程, 则可采用锚杆静压桩进行基础托换加固。由于已建工程加固时往往施工条件非常苛刻, 而此时锚杆静压桩却是非常理想的加固方法。
(5) 建筑物需进行改造, 增大吊车荷重或在其上需加层, 地基土上荷载必然增大而地基土承载能力又不适应时, 锚杆静压桩也是最理想的托换加固方法, 其优越性是其他任何地基加固方法所无可比拟的。
2 锚杆静压桩设计
在进行锚杆静压桩设计之前, 有一个步骤是必备的, 那就是对工程地质、水文情况的勘察。其中, 静力触探是一个重要手段, 因为锚杆静压在施工过程中的受力特点与其勘测中的静力触深非常相似, 锚杆静压, 施工受到设备能力、桩身强度的限制, 对ps≥7MPa的砂性土层不易压入穿透, 静力触探配合常规勘察可提供适宜的持力层, 同时还可提供沿深各土层摩阻力和持力层的承载力, 从而可测算单桩垂直容许承载力, 为锚杆静压桩桩基设计提供较为可靠的设计依据。
锚杆静压桩的设计一般包含单桩容许承载力确定、桩断面设计、桩数确定、桩位布置、桩身强度及桩段构造设计、锚杆构造与设计、承台设计等内容。
(1) 单桩容许承载力确定。一般情况下应该通过现场桩荷载试验来确定, 也可根据静力触探资料来确定, 并结合实际经验和相关规范来完成。
(2) 桩断面及桩数设计。桩断面可根据上部荷载、地质条件、压桩设备等条件进行选择, 一般的断面为200mm×200mm、220mm×220mm、250mm×250mm、280mm×280mm、300mm×300mm, 在选定断面尺寸后, 就可按上一节确定单桩垂直容许承载力。大量试验表明, 带桩承台的承载力比单桩的承载力要大得多。根据桩土共同工作这个客观存在的事实, 在计算桩数时可考虑桩土共同工作。桩土共同工作是一个比较复杂的问题, 与诸多可变因素有关, 为了有效地考虑桩土共同工作, 建议在新建工程的逆作法掩工中, 平衡压桩反力的三层建筑物自重可由桩间土承受 (≤40kPa) ;加层托换工程中原有建筑物荷载可考虑由桩间土承受;一般桩土共同作用可取3:7, 即30%荷载由土承受, 70%荷载由桩承受, 扣除桩间土承载后的荷载值除以单桩垂直容许承载力, 即为桩数。若确定的桩数过多, 使桩距过小, 宜在初选断面基础上重选大一级断面, 重新计算桩数, 直到合理为止。一般桩距为3b为宜, b为桩边长。
(3) 桩位布置。在桩位布置时应遵循以下原则。 (1) 基础托换加固时, 桩位孔尽量靠近受力点两侧布置, 使之在刚性角范围内, 以减小底板弯矩。 (2) 条形基础应布置在靠近 (墙体) 的两侧, 如图1所示。 (3) 独立柱基可围着柱子对称布置, 如图2所示。 (4) 板基、筏基、箱基应首先布置在靠近荷载大的部位, 以及基础边缘, 尤其角部的部位, 余下的可均匀布置。 (5) 桩与桩的间距不宜小于3b。
(4) 桩身强度及桩段构造设计。桩身材料可采用钢筋混凝土、钢材。除补大吨位缺陷桩选用钢管桩外, 一般都采用钢筋混凝土方桩。桩身强度可根据压桩过程中的最大压桩力并按钢筋混凝土受压构件设计, 其桩身结构强度应略高于地基土对桩的承载能力, 桩段混凝土的强度等级一般为C30, 保护层厚度为5cm, 按桩身结构强度计算时, 由于桩身受到周围土的约束, 可不考虑失稳及长细比对强度的折减。
桩段长度由施工条件决定, 如压桩处的净空高、运输及起重能力等因素。从经济及施工速度出发, 宜尽量采用较长的桩段, 这样可减少桩的接头。此外, 尚需考虑桩段长度组合尽量与总桩长 (单根桩) 吻合, 避免过多截桩造成浪费。为此, 适当制作一些较短的标准桩置, 以便匹配组合使用。
(5) 锚杆构造设计。锚杆可采用预先埋设和后成孔埋设, 预先埋设的锚杆可与承台钢筋焊接在一起, 后成孔埋设的锚杆可采用光面直杆墩粗螺栓或焊箍螺栓。当压桩力小于400kN时, 采用M24锚杆, 当压桩力400~500kN时, 采用M27锚杆, 锚固螺栓的锚固深度, 一般可采用10~12倍螺栓直径。锚固螺栓的粘结剂, 在确保锚杆孔内干净、干燥时, 一般采用硫磺胶泥。
(6) 承台设计。桩基承台厚度应由计算确定, 且不宜小于350mm, 其边缘距边桩边缘的距离应不小于200mm, 桩头应伸入桩基承台50~100mm, 压桩孔内一般应采用C30级微膨胀早强混凝土, 浇捣密实, 以使桩与桩基承台形成一个整体。在基础托换工程中, 当原有基础低板厚度小于350mm.时应在压桩孔上设置桩帽梁。
3 锚杆静压桩施工流程
3.1 静压桩设备及锚杆直径确定
对触变性土, 压桩力可取1.3~1.5倍的单桩容许承载力, 对非触变性土, 压桩力可取2倍的单桩容许承载力;压桩力丸与比贯入阻力pp还存在如下关系:pp= (0.06~0.07) ps, 压桩力应取上述二种压桩力取值中的大值, 据此来选择压桩设备及锚杆直径的大小。
3.2 静压桩施工流程
静压桩施工可根据不同的施工实际情况, 采用不同的方法, 一般情况下分为新建建筑工程和已建建筑工程两种。对于新建建筑工程可按以下步骤进行施工:清理预留压桩孔内垃圾杂物→清理预留压桩孔内垃圾杂物→清理预留压桩孔内垃圾杂物→安装压桩架→预制混凝土桩段→起吊桩段孔→校正桩身垂直。已有建筑物的施工方法有所不同, 大致流程如下:确定桩位、放样、编号→开凿室内混凝土地坪挖除基础覆土→集水坑降水及筑围堰阻水→开凿压桩孔→钻锚杆孔→熬制硫磺胶泥→锚杆加工制作→埋设锚杆安装压桩架→预制混凝土桩段→起吊桩段孔→校正桩身垂直。
4 锚杆静压桩实例探析
4.1 工程概况
该建筑8层钢筋混凝土框架结构, 长57m, 宽27m。基础形式为独立柱基加连系粱, 两端为独立基础加条基, 柱距横向为12m, 纵向为6m, 单柱荷重达9000kN。
由于拟建场地土质不均匀, 西北角有暗浜, 同时考虑到缩短建设周期, 设计决定运用锚杆静压桩地基加固新技术, 并采用逆作法进行施工作业。
4.2 设计与施工
设计压桩463根, 设计桩长30m, 截面为300mm×300mm, 设计单桩承载力为350kN, 桩位平面布置如图3所示。
基础中预留桩位孔, 并预先埋设锚杆, 为满足抗冲切的需要, 桩顶距孔口应≥60cm。并增加孔口加固钢筋。
在施工中, 桩长由于受到持力层变化的影响, 同时桩又受到挤土效应的作用, 压入的桩长一般均在25m左右, 都未达30m, 面压桩力均在500kN以上, 大于1.3pa (455kN/根) 的要求, 完全满足了设计要求。
由于上部结构为沉降敏感的框架结构, 在压桩施工中应注意不均匀沉降, 根据土质情况和建筑物祝降观测资料, 对压桩先后顺序作了相应的调整。为此, 本工程每个柱子基础先完成50%压桩数量, 并及时封桩, 使其承受上部荷载, 减少不均匀沉降, 然后再完成余下的50%的压桩并封桩。从工程完成后的沉降观测资料结果表明:整个建筑物沉降相对比较均匀。不仅如此, 该工程的加固达到了预期的效果, 并且缩短了工时, 使建筑提前投入使用, 不但降低了成本, 还带来了意想不到的经济效益。
5 结语
锚杆静压桩在加固工程得到了广泛的应用。文章通过对锚杆静压桩设计和施工的介绍, 使我们对其有了一个大致的了解, 其实在工程实践中还需注意工程组织施工的设计以及工程的检验, 在细节处理方面一般要参照相关设计规范要求进行。
参考文献
[1]付国顺.锚杆静压桩在地基处理中的应用[J].工业建筑, 2007 (37) .
[2]李承海, 王国军, 史弘鹤.锚杆静压桩工作机理及应用[J].勘察科学技术, 2004 (2) .
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