静压排水固结法（精选7篇）
静压排水固结法 篇1
1 工程概况
在软土地层中, 存在以沉积为主的软弱粘性土, 其含水量较大, 同时还夹杂少量的腐泥和泥碳层。本工程为某市一新城区的建设工程, 在该地区分布有大面积的软土地层, 同时厚度加厚, 平均厚度达到20 m以上, 软土主要呈现流塑态, 地下水位较高, 土体成饱和状态, 如表1所示为工程所处地区的各土层物理指标。
根据本工程所处地区的地质情况和水文条件, 主要从经济、技术等方面对多种可行地基处理方案进行对比, 包括带装沙井、强夯等方法, 最终确定了最佳的地基处理方法———静压排水固结处理方案。经过专家的多方论证, 具体采取的静压排水固结方案为塑料排水板堆载预压方案。
2 设计重点
排水固结法在软土层中的主要应用是通过设置砂垫层以达到将地下水引到路堤边坡之外进行自然排放的目的。本工程所处地区地势平坦开阔, 地面标高可达到1.5 m以上, 同时地下水位较高, 为1 m左右。在工程区域内存在大面积的鱼塘, 在道路两侧的地块基本与路堤同步进行填筑。
结合本工程施工特点, 本工程所采取的排水固结方案主要的设计重点为通道的设置, 为了很好的完成通道的设置, 本工程采用了 (塑料排水板) + (排水砂层) + (碎石盲沟) + (集水井) + (人工泵抽水) + (引流临时排水沟) + (外部临时储水池) 的组合排水系统。如图1所示为本工程所处区域软基处理横断面示意图。
3 技术要求和施工要点
3.1 技术要求
本工程中软土地层在经过静压排水固结之后, 应满足以下几点技术要求:工后沉降应控制在25 cm以内;差异沉降应控制在0.1%以内;超载预压期应控制在90 d以上, 同时固结度应控制在85%以上, 满足压实度要求之后才可进行卸载 (固结度可通过沉降曲线进行确定) 。
本工程采用的静压排水固结法, 具体的参数设置为:排水板的间距应控制在120 cm, 呈等边三角形布置, 平均深度应在20 m。
3.2 施工要点
1) 场地清理和平整。对于施工现场内存在的建筑物、设施以及障碍物应进行拆除或者迁移;清除场地内的大块石头、树木以及根植物等, 场地清理的结果确保场地平顺无杂物。对于场地内的非鱼塘部分, 应对其进行推挖平整;对于场地内的鱼塘部分, 应进行回填, 回填材料应为非透水性粘质土。道路沿线的场地土在进行平整处理之后应满足的要求为设计控制标高应为1 m。当进行大面积长直段落的平整时, 应根据实地现在标高进行场地的平整, 同时对于不同平整平面之间的交接处, 应做好顺接处理, 以确保能够满足下一道施工工序的要求。
2) 铺土工布及砂垫层。本工程中所使用的土工布采用的连续方式为双排线折叠缝和连接, 接缝处应满足缝合宽度不小于30 cm的要求。砂垫层所采用的材料应为中粗砂, 厚度为50 cm, 在使用之前应确保中粗砂中无杂物, 同时应将其含泥量控制在5%以下, 细度模数控制在2.3以下。砂垫层是铺设在土工布上面的。
3) 施工盲沟及集水井。a.在砂垫层施工完成之后, 即可进行排水盲沟的施工。排水盲沟应沿着道路中轴线进行布置, 横向应每隔100 m布置一道。b.本工程所使用的盲沟其具体形状为倒梯形, 上部宽度为80 cm, 下部宽度为40 cm, 高度为75 cm。盲沟构造为用针刺无纺土工布包裹碎石, 碎石应满足均匀级配的要求, 同时粒径应控制在3 cm~5 cm。土工布之间的搭接长度应满足不少于20 cm的要求, 土工布所采用的材料同上所述。c.集水井的布置应每间隔100 m布置一个, 其具体位置位于土工布之上。集水井的材料为钢筋混凝土管, 直径为700 mm。d.相邻集水井的中间作为分水点, 对盲沟进行纵向找坡, 坡度应控制在1%以上。e.盲沟和集水井的施工过程中, 应将井内水高控制在60 cm以下, 如有超过应及时进行抽水处理。
4) 塑料排水板的施工。a.本工程所采用的塑料排水板为SPB-IB型, 具体尺寸为100 mm×4 mm, 同时所使用的排水板应满足抗拉强度、排水等指标的要求。在进入施工现场时, 应附加出厂合格证及复检资料。抗老化强度应控制在1.5年以上。b.对于排水板的板位, 应将其误差控制在5 cm以内, 同时垂直的允许偏差应控制在板长的1.5%以内;塑料排水板的长度应满足能够穿越软弱层的要求, 因此结合本工程的土层情况, 设计所采用的排水板长度应为20 m。c.在进行反压护道的施工时, 所采用的材料为粘土, 并且采取分层填筑的方式, 每层的厚度应控制在50 cm左右, 分四层进行填筑, 并用推土机进行2遍的碾压压实。
5) 软基填土。a.对于软弱地基所采用的填土材料应为粉细砂, 同时两侧用粘性土进行包边, 包边粘性土的设计水平宽度应控制在2.5 m以上。对于边坡, 应将其坡度控制在1∶1以内。在正式进行软土地基的填筑之前, 应确保附带有砂料的重型技术试验资料。b.在软土地基的填筑过程中, 地基的沉降是处于不断地增长的过程, 因此在实际施工中, 应考虑地基的沉降情况。在超载前应采用分层碾压的方式直到填筑到路面高程, 同时地基的密实度应符合设计和规范要求。c.在填筑过程中, 对于填土的松铺厚度, 应根据不同的压实机具选择不同的松铺厚度, 一般松铺厚度均不超过30 cm。第一层松铺厚度可以适当加大, 但是也应控制在50 cm以内;填土的含水量应控制在最佳含水量附近, 这样才能确保填土的压实效果。d.在填筑过程中, 应根据现场的观测结果适当的进行填土速度的调整, 从而达到最佳的填土效果。
6) 超载预压、卸载。a.当软土地基填筑施工达到设计高程之后, 即可对其进行验收, 确认合格之后可进行超载预压。超载的厚度应控制在2 m, 分两层进行堆载, 同时在堆载中应严格控制好填土的速度。b.超载的预压期应至少在90 d以上, 同时固结度应控制在85%以上, 满足压实度要求之后才可进行卸载。固结度的确定可以通过沉降曲线求得。c.按要求的预压期进行超载施工之后, 即可进行卸载。卸载之后的交工面土基的回填模量应满足25 MPa以上的要求, 之后应再次进行碾压施工。
4 沉降观测成果分析
根据相关的要求进行沉降观测断面的布置, 通过施工现场实测的观测数据, 根据相关的公式, 可以计算出各点的最终沉降、剩余沉降以及固结度。根据相关的经验, 可以知道通过沉降速率可以很好的预估沉降的发展趋势, 本工程将1 mm/d的沉降速率作为卸载的控制标准, 经过观测, 本工程中大多数的沉降速率均处于0.5 mm/d~1 mm/d之间。对于堆载预压中沉降速率超过1 mm/d的部位, 应延长堆载时间以达到设计和规范要求。
5 结语
软土地基问题已经逐渐成为当前土建工程施工重点关注问题, 文章通过结合软土地基处理工程实例, 采取的静压排水固结方案为塑料排水板堆载预压方案, 系统探讨静压排水固结法在地基处理中的应用, 从工程实施效果表明, 静压排水固结工艺在本工程中取得了较好经济效益, 可为同类工程提供参考借鉴。
参考文献
[1]黄为民.排水固结法处理软基施工技术[J].山西建筑, 2013, 39 (4) :30-31.
[2]白冰, 刘祖德.动静结合排水固结法处理软基若干问题研究[J].四川建筑科学研究, 2010 (7) :28-34.
[3]杨伟, 王勇.应用排水固结法处理广州地铁鱼珠车辆段软基[J].路基工程, 2011 (3) :28-34.
静压排水固结法 篇2
关键词软基处理;动力排水固结;强夯施工
中图分类号U416.1文献标识码A文章编号1673-9671-(2010)022-0094-01
1工程概况
湖北省某道路工程第二合同段,路基原地面大部分为饱和软土,需对其进行加固处理。根据本工程钻探资料,其场区地层主要由人工填土、第四系冲积层、残积层及白垩系基岩组成,现自上而下分别进行描述:
1)人工填土层:主要为冲填土,冲填土主要由中、细砂冲填而成,结构松散。
2)第四系冲积土层:主要由淤泥、粉质粘土及砂组成,地层多呈交错、互层状分布。
3)残积土层:主要為泥质粉砂岩风化残积而成的粉质粘土,红褐、褐红色为主,局部夹灰黄色、灰色,可塑～硬塑,局部坚硬,局部含较多砂,夹粉土。
4)白垩系沉积岩层:该层岩性主要为泥质粉砂岩。
场地地下水主要为第四系孔隙微承压水及深部基岩裂隙水,静止水位埋深为0.60-2.00m,部分区域地面有积水。因此,为了保证道路施工质量并按期完成,软土路基加固处理是本工程须首先解决的关键问题。
2可适用的几种地基处理方案介绍与比较
软土地基处理的方法有很多,常用的有强夯法,堆载预压法等。结合本道路工程的特点,可采用的方法有动力排水固结法,堆载预压固结法,真空预压固结法,干振碎石桩法等[1],下面分别对其特点进行比较研究。
2.1动力排水固结法
动力排水固结法是强夯法和排水固结法联合处理地基的一种方法,该方法通过在软弱地基中设置一套适应软粘土动力固结加固的有效排水系统,采用适应软粘土地基的“先轻后重,逐层加固”的夯击方式,确立以不破坏土体宏观结构为原则的收锤标准,能够有效抑制孔压上升,加速孔压消散,增强强夯效果,降低能耗。
首先在场地设置竖向塑料排水板,横向排水体(砂垫层),并填筑厚度约2.0m的土层作为工作垫层,然后将夯锤吊高至一定高度自由落下,给地基施加动荷载,加速地基的排水固结过程,提高地基的承载力、降低地基土的压缩性、消除或减轻地基的液化可能性、减小工后沉降量。
一般经动力排水固结法处理后三个月地基的固结度可达到90%左右,本场地地基土预计总沉降量为0.8m左右,地基承载力提高一倍以上,可以满足使用要求。由于在强夯过程中加快软土和其下砂土的固结过程,加大了砂土,粉土等的密实度,可消除地基的液化。
2.2堆载预压固结法
本工程已先期吹填砂达1.5m厚度,采用堆载预压固结法时,需首先设置塑料排水板,铺上土工编织布,设置横向排水体,然后进行填土,高度为2-3m,即对地基施加预压荷载,加速地基的排水固结过程,以达到提高地基承载力、降低地基土的压缩性、减小地基的液化可能性、减小施工后沉降量的目的。
采用塑料排水板,进入透水性较好的砂层1m,长约12m,间距1×1m,梅花型布置。一般经堆载预压固结处理后12个月地基的固结度可达90%左右,能满足工后沉降要求。
2.3真空预压固结法
先在场地敷设塑料密封膜,然后借助真空装置,在将密封膜下砂垫层和软土中的水、气抽出,从而在土中形成真空负压和水头差。在水头差的作用下,土体中的孔隙水不断由竖向排水通道和水平向排水体排出。膜下真空度可达到50kPa以上,相当于约3.5m填土高的荷载。再结合场地本身的填土共同作用,达到加快排水固结、提高地基土强度、减小工后沉降量、缩短工期的目的。由于真空的负压作用,地基土发生等向固结,真空预压过程中不产生剪应力增量,不存在失稳的可能性,还限制了土体的侧向变形,减少了填方量。
一般经真空预压固结处理后6个月地基的固结度可达90%左右,可满足工后沉降要求。
2.4干振碎石桩法
干振碎石桩法是采用振动沉管桩机成孔、向管内灌注碎石、振动拔管并振密碎石桩体、挤密周围土体的地基处理方法。干振碎石桩法既具有排水固结、挤密周围土体、振密挤密砂层及消除砂土液化的作用,又具有复合地基的作用。其加固效果优于动力排水固结法、真空预压固结法,且施工工期短,无污染,但造价稍高。
2.5方案选择与优化
地基处理的效果能否达到预期的目的,首先取决于地基处理方案选择是否得当,各种加固参数设计是否合理。地基处理方法虽然很多,但都有其各自的适用范围和优缺点。此外,由于具体工程条件和要求各不相同,地质条件和环境条件也不相同,施工机械设备、所需的材料也会因提供部门的不同而产生很大差异,施工队伍的技术素质状况、施工技术条件和经济指标比较结果都会对地基处理方式的选择和最终效果产生很大的影响。
从工期、估算投资、达到预期效果等方面综合考虑并优化后,本工程可供选用的地基处理方案特点如下表1所示。
通过对上述方案的比较,动力排水固结法施工工期短,造价相对较低,既可以加快软弱地基的排水固结,提高地基承载力,又可以消除地基液化,因此优先采用动力排水固结法进行本工程的路基加固处理。
3 施工工艺
1)强夯前先行施工塑料排水板,排水板长度为12m,采用B型塑料排水板,按等边三角形布置,间距为1.0×1.0m。
2)为了及时将施工过程中产生的地表水及高压孔隙水抽走,应在各区周边设置排水沟,排水沟深度低于起夯面不小于1.5m,每隔20m设集水井进行抽水。
3)强夯机械选用起吊能力为50吨的履带式起重机,吊钩为自动复位式脱钩器。夯锤重13-15吨,锤体为圆形,设垂直透气孔。由于本场地表层土较软弱,为避免出现“丢锤”事故,施工时采用“分区处理,少击多遍、双向排水”的方式进行夯击,先点夯三遍最后满夯一遍。并按以下步骤进行:
4)强夯夯点按5.0×5.0 m方形布置,隔点夯击。点夯三遍,单点夯击击数6击,夯击能依次加大,夯击能分别为900kNm、1000kNm、1200kNm,每遍夯击的收锤标准以6击总沉降量不大于1300mm为准;最后满夯一遍,低能量,夯击能为900kNm,挨点梅花形夯打锤印搭接1/3,挨点以夯锤直径为准,不得以扩孔边为准,夯后原地整平。
4 强夯施工注意事项
1)强夯施工前,应查明场地范围内的地下构筑物和各种地下管线的位置及标高等,并采取必要的措施,以免因强夯施工而造成损坏。
2)当强夯施工所产生的振动可能对邻近建筑物或设备产生有害的影响时,应采取防振或隔振措施。
3)强夯施工前,组装起吊设备及辅助门式框架时,应特别注意起立机器的自身稳定性。
4)注意观察夯锤上的通气孔,如遇堵塞,应立即开通。
5)夯时如表土过干应采取加水等相应措施,增加含水量以保证夯击质量。
6)强夯时可能会有土块、石子等飞击,现场人员必须戴安全帽。
5 结语
从动力排水固结法施工后的场地沉降观测结果来看,在施工质量上,本工程场地的软基处理路段施工均达到了规范要求,也完全能满足道路正常使用要求。同时,该方案施工工期短,造价相对较低,地基承载力提高显著。采用动力排水固结法施工工艺对本路基进行加固处理施工,达到了预期的加固效果和可观的经济效益。
参考文献
[1]龚智辉.采空区软土地基及一般软土地基施工处理浅析[J].湖南交通科技,2002,12.
[2]张春刚.软土地基施工工艺及质量控制[J].北方交通,2007,6.
排水固结法在护岸工程中应用 篇3
1 工程概况
随着宁德市经济总量以及宁德市临海产业的快速发展, 宁德港货运量日益增长, 宁德港漳湾作业区现有的码头设施不足、装卸设备差, 装卸货种受到限制, 不能满足原料的进出口运输要求, 需要建设新的货运泊位。拟建的宁德市南阳件杂货码头工程位于宁德市三都澳漳湾作业区, 其建设规模为新建3000吨级杂货泊位1个, 新建护岸699m及相关的配套设施。由于本工程区域地质条件差, 淤泥层厚度大, 平均在20m以上, 码头采用高桩梁板结构, 护岸与码头引桥相接, 根据计算护岸地基需进行处理才能满足稳定性及工后沉降的要求, 在宁德地区护岸结构设计中, 爆破挤淤及插打塑料排水板地基处理方案已得到广泛的应用, 但本工程如采用爆破挤淤法将受到周边建筑物的限制, 无法进行施工, 因此护岸地基处理经比选后采用插打塑料排水板使软土地基固结的方案。
2 设计水位及工程地质
2.1 设计水位 (黄海高程系、下同)
设计高水位3.66m (高潮累积频率10%)
设计低水位-3.04m (低潮累积频率90%)
极端高水位4.97m (重现期50年的年极值高水位)
极端低水位-4.13m (重现期50年的年极值低水位)
2.2 波浪
三都澳属半封闭海湾, 湾口口门水域宽度仅为3公里左右, 加之海湾湾口狭长, 外海波浪难以通过宽仅3km、长达9km的口门直接传入湾内, 是天然避风良港。
2.3 工程地质
(1) 淤泥:深灰色, 流塑, 饱和。粘性较强, 捻面光滑, 有光泽, 干强度中等, 韧性中等, 摇震反应慢。层厚3.80~16.70m。
(2) -1粉砂混淤泥:灰色, 松散~稍密, 饱和。砂粒成分以石英为主, 强度均匀性差。层厚2.70~6.40m, , 层顶高程-8.82~-17.28m。
(2) -2淤泥 (局部混砂) :深灰色, 流塑, 饱和。含腐殖质, 具臭味。有粘性, 捻面光滑, 稍有光泽, 摇震反应慢。层厚0.9 0~1 7.7 0 m, 层顶高程-4.9 5~-18.83m。
3 护岸设计标准及设计方案
3.1 设计标准
(1) 均布荷载:10KN/m2。
(2) 流动机械荷载:20t汽车。
(3) 工后残余沉降量:≤30cm。
3.2 设计方案
护岸采用斜坡式结构, 护岸顶面高程为5.7m, 护岸内外侧斜坡坡比为1:3, 护面面层从上到下分别为抛理块石400mm、二片石垫层200mm及混合倒滤层400mm, 在护岸外侧高程3.07m处设置宽3m平台, 平台下设置宽10m, 厚2m抛石护脚棱体, 抛石护脚棱体内侧斜坡面上铺设一层混合倒滤层和一层二片石垫层, 护脚棱体内侧的原地面上铺填中粗砂垫层, 砂垫层顶面下20cm铺设一层土工格栅, 砂垫层上回填开山石作为护岸堤心。地基处理采用插设塑料排水板、利用堤心填筑开山石加载预压排水固结的方案, 塑料排水板间距为1.3m, 等边三角形布置。
4 护岸沉降及地基固结度计算
护岸沉降及地基固结度计算按照《港口工程地基规范》相关内容进行。
瞬时加荷条件下, 地基的平均总应力固结度按下列公式计算:
式中:Urz—地基的平均总应力固结度;
Uz—地基的竖向平均应力固结度;
Ur—地基的径向平均应力固结度;
rab—排水面应力与不透水面应力之比, 双面排水时rab=1;
Ch—地基水平固结系数 (cm2/s) ;
Cv—地基竖向固结系数 (cm2/s) ;
H—排水面至不透水面的垂直距离 (cm) , 对双面排水为土层厚度之半, 对单面排水为土层厚度;
a1—换算系数, 正三角行布置时取1.05, 正方形布置时取1.13;
a2—换算系数, 无试验资料时可取0.75~1.00;
d—相邻塑料排水板中心间距 (cm) ;
b—塑料排水板的宽度 (cm) ;
d—塑料排水板的厚度 (cm) 。
其最终竖向沉降量按下式计算:
式中:Sd∞—地基的最终竖向沉降量设计值 (cm) ;
ms—经验系数, 取1.0~1.3;
e0i—第i土层在平均自重压力设计值作用下的孔隙比;
e1i—第i土层在平均最终压力设计值作用下的孔隙比;
hi—第i土层厚度 (cm) 。
经过计算, 护岸使用荷载下最终沉降量为2.23m, 施工期结束后沉降量为2.01m, 固结度90%, 工后残余沉降量0.22m, 满足要求。
5护岸分级加载设计
为保证护岸施工期间安全, 护岸堤心填筑分级进行, 分级加载条件下, 地基在t时的平均总应力固结度按下式计算:
式中:Urz—地基在t时间的平均总应力固结度;
式中:Urz—地基在t时间的平
应于第i级荷载在时间t时的平均总应力固结度;
T0i—第i级荷载加荷的起始时间 (s) ;
Tfi—第i级荷载加荷的终了时间 (s) ;
Pi—第i级预压荷载 (kPa) 。
根据计算, 护岸堤心的填筑分两级进行, 第一级加载:第一级填开山石至标高2.7m, 静压60天, 固结度达75%, 期间产生沉降需补抛, 根据监测的数据及现场钻孔取样结果施加第二级堆载, 第二级加载高程为护岸设计高程5.7m, 静压60天, 固结度达90%。
6护岸整体稳定性计算
分别对护岸施工期及使用期整体稳定性进行计算, 按照圆弧滑动简单条分法进行计算, 采用《理正岩土工程系列软件》。
7护岸施工期监测设计
每间隔50m设置固定观测点进行沉降位移观测, 通过布置深层沉降仪、孔隙水压力仪、测斜仪、位移边桩等。测定软土地基强度变化值, 进行稳定计算分析, 并利用实测沉降变形资料推算地基实际固结度, 以指导施工。施工期加载控制标准为:水平位移每昼夜不大于5mm;基底中心的沉降每昼夜不大于15mm。
8结语
本工程护岸地基处理经过方案比选, 采用插打塑料排水板使地基排水固结的方案, 地基强度将得到大幅提高, 满足工程需要。由于工程区软土层较厚, 排水板尺寸小, 施工过程中对周边建筑物、环境及地基的干扰较小, 且塑料排水板造价低, 其经济效益是明显的。
摘要：排水固结法是处理软基常见方法之一, 近年来其设计理论及施工工艺随着该法的广泛使用而得到较大发展。本文以宁德港漳湾作业区南阳件杂货码头工程为例, 介绍排水固结法处理护岸地基, 对今后类似工程提供借鉴及指导。
关键词：排水固结法,塑料排水板,软土地基,护岸
参考文献
[1]JTS147-1-2010, 港口工程地基规范[S].
[2]JTJ300-2000, 港口及航道护岸工程设计与施工规范[S].
静压排水固结法 篇4
本工程路基的软基处理大部分均采用袋装砂井排水固结法, 其原理是一般地基软土层的水平渗透系数远大于垂直渗透系数, 设置砂井即可充分发挥空隙水易于水平流动的特点, 在荷载的作用下, 地基内空隙水缓慢流向砂井, 再沿着砂井流向铺设在地基上的砂垫层从砂垫层外侧设置的临时排水沟排出。从施工角度分析, 要保证排水固结的加固效果, 主要做好以下的环节:铺设水平排水垫层、设置竖向排水体、施加固结压力和砂垫层外围排水沟的设置。而按设计图纸上砂垫层处于地表水以下, 而且该路段大部分的鱼塘征迁只征迁1/2、1/3个鱼塘的施工范围, 征地红线正好处于路基坡脚线, 排水沟的设置难度较大, 且排水沟长期处于常地表水位以下, 再加上南方天气多雨的特点, 临时排水沟排水困难, 将影响预压效果。而且由于该种淤泥流塑为主的特殊性, 承载力极低, 需要进行清淤换填并平整场地后作为满足施工机具作业的要求。而换填作业的前提是换填后的地表层有一定厚度的硬壳层, 方能满足得了换填工作的推进, 而相对于现场某些鱼塘的实际情况, 换填深度将相对较大。故为保证处理效果, 需由地表的清淤工作开始, 就要采取各种施工措施保证施工质量。
1 原地表清淤工作
根据南方水文地质的普遍情况, 地下常水位较高, 根据地质勘测施工范围内的地下常水位为夏天0.6～1.5m、冬天-0.2～0.8m。而地表原地面高程最低为-0.9, 沿线鱼塘的常水位多在1.6m以内。而且南方雨季较多, 预计鱼塘清淤施工时间将会跨越珠三角的雨季天气, 长期的晾晒不符合现场施工及进度的要求。如清淤换填后的砂垫层厚度较小, 再加上淤泥厚度较深的话, 砂垫层并不具备有承载力, 而且砂砾的透水性强, 雨水会通过渗透砂层进入地表, 造成地表淤泥层进一步恶化, 不利用于施工质量、进度及安全作业的要求。
基于以上原因, 需采用以下的软基处理施工方案保证换填效果:
⑴基于该路段沿河段、鱼塘段淤泥的特殊性, 鱼塘段硬壳层的承载力较低, 换填砂采用顺序推进摊铺法进行, 鱼塘、沿河段的黑色淤泥层按现场实际的厚度进行推进换填处理, 并以保证换填后的沙层工作面具备有一定的持力性承载力, 能上到一般运输机械、作业机具为原则。
⑵因地下水位较高, 南方雨水多的特点, 防止填筑层长期在过湿状态下作业影响施工, 填筑的材料采用具有一定承载力及透水性较强的材料 (海砂) , 而不采用现场的弃土填筑, 以保证该种超软地基表面的持力性。
⑶鱼塘段清淤后海砂填筑平整面宜控制在+1.6m左右 (鱼塘的常水位) 作为软基桩体打设的施工水平面, 则相对于下一步的工序如袋装砂井的施工、砂垫层的铺设、路基填筑层施工及预压过程的临时排水沟设置均能保证其施工质量要求。
⑷其施工工序为:鱼塘 (沿河) 抽水→确认换填深度→监理工程师验收→自卸车运输透水性材料→人工配合挖土机、推土机摊铺推进清淤→监理工程师验收→进入下一步软基处理施工工序。
⑸施工控制要点及注意事项:进行清淤换填施工时, 废弃料要随挤迫后随时挖出外运, 不得随地堆放以免污染地基。施工时按照处理面的大小, 可以随挖随填, 但不论利用何种方法进行施工组织, 均要在换填之前对基地进行检测, 保证黑色软土彻底清除干净。施工前, 要先开挖临时排水沟, 采用临时动力排水设施加强排水, 疏导排干地表水, 施工安排要尽量避开雨天, 防止雨水对基底的侵蚀。清淤工作尽量安排在晴好天气时进行, 在清淤完成后立即进行砂砾土的回填, 避免下雨时, 雨水影响清淤的效果;清淤前应该先在路基两侧红线范围内挖两条60cm×120cm左右的纵向排水沟和一定数量横向排水沟, 将软土处理地段的积水排除。
2 袋装砂井施工
袋装砂井排水固结法的成败关键在于排水通道的畅通, 其排水通道指由深入淤泥层形成空隙的排水通道至砂垫层排出到外围路基边的临时排水沟, 故在进行该排水系统施工的过程就要从原材料的选拔到施工主体成型进行严格的控制。
2.1 材料的选择
施工前对所用的砂袋进行试验, 达到强度后才能使用, 砂袋抗压强度大于14KN/m, 延伸率不小于25%, 渗透系数应小于砂的渗透系数;砂布袋运到工地时, 查验出厂合格证, 确认无质量问题后, 准许进入创库, 并进行取样作为原材料试验, 合格后方可使用。砂袋内的砂采用渗水率较高、中粗砂大于0.6毫米颗粒的含量宜占总量的50%以上, 含泥量小于3%渗透量大于5×10-2mm/s。砂进场时必须对砂质量检验合格后才能使用。
2.2 砂袋入井
砂袋入井前要注意检查砂袋长度, 灌砂量是否满足设计要求, 砂袋入井用桩架吊起垂直下井, 防止砂袋发生扭结、缩颈、断裂和砂袋磨损, 砂采用干燥中粗砂, 含泥量小于3%, 渗透系数大于5×10-2mm/s, 砂袋用聚丙烯制成, 灌制密实, 放入孔内至少高出孔口30cm, 并不得卧倒。
2.3 砂井施工
袋装砂井施工所用的钢管内径略大于砂井直径 (井径7cm) , 打入套管深度必须穿透软土层进入下土层0.5米。施工时导轨应垂直, 钢套管不得弯曲, 沉桩时用经纬仪或重锤控制垂直度。拔钢套管时注意垂直起吊, 防止带出或损坏砂袋。施工中若发现上述现象, 在厚孔边缘重打, 连续两次将砂袋带出时停止施工, 待查明原因后再施工。埋砂袋头:埋砂袋头采用中粗砂, 用推土机配合人工进行施工, 注意检查砂袋留出孔口有足够长度和袋头垂直, 在进行上层砂垫层时, 注意其埋砂袋头时要保证其垂直, 并埋设至袋头找平, 密实, 以保证填筑时砂袋不卧倒。
2.4 施工注意问题
砂袋灌入砂后, 露天堆放要有遮盖, 切忌长时间暴晒, 以免砂袋老化。砂井施工时, 导轨应垂直, 钢套管不得弯曲, 沉桩时应用经纬仪等控制垂直度。砂袋入井时, 应确保砂袋垂直下井, 防止砂袋发生纽结、缩径、断裂和磨损。砂袋留出孔口长度应保证伸入砂垫层至少30cm, 并且不能到卧。井位放线偏差必须小于1cm, 井管垂直度小于1.5%, 以确保排水距离与理论计算一致。袋中袋砂须用风干砂, 以确保砂井与排水垫层搭接不中断。
3 填筑砂垫层
深入淤泥层的砂井形成的排水通道最终由砂垫层排出, 故砂垫层的施工尤其关键, 在进行砂垫层铺设时, 砂的选择必须要要满足较大的渗透性及较小的含泥量, 应满足:中、粗砂 (或砂砾) , 大于0.5mm的砂的含量不少于50%, 含泥量小于3%, 渗透系数不小于5×10-3cm/s。填筑时, 为满足其路基要求的密实度要求, 根据不同的工艺要求分两次填筑 (以完成砂填筑总厚度为50cm为例) :
第一次填筑;铺设压实后厚度为30cm的砂垫层, 砂垫层厚度误差为+5mm, 此层砂垫层作为施工袋装砂井的工作面, 在此砂垫层上打设袋装砂井。
第二次填筑;袋装砂井打设完经检验合格后, 经大致整平, 然后再铺20cm砂垫层, 此层砂垫层平整后用轻型机械压实, 相对密度达设计要求。至此砂垫层施工完毕, 可进行下一道 (填土) 工序。
4 结语
袋装砂井排水固结法至今是一种较为成熟的软土地基处理工艺, 而且比较合适南方同类型的地质条件, 但南方地质水文的普遍情况是淤泥层较厚, 地下水位较高, 令到许多时候大地的地表水水位比排水通道还高, 影响到排水的效果, 从而达不到排水固结的的作用。因此, 为保证预压期的排水效果, 必须要保证地表淤泥层的清除、排水通道的顺畅及排水水位能满足到自然流出的状况。而为了能达到这样的一个效果, 在前期的地表勘察、清淤换填施工等阶段, 就要从其理论、实际、科学等方面进行可行性的论证, 以保证施工质量。●
摘要：讨论某公路软土路基袋装砂井排水固结法处理;主要针对南方广东典型的珠三角“桑基鱼塘”低洼地带采用该种处理方法的问题探讨。
关键词：软土路基,袋装砂井排水固结法处理
参考文献
[1]《公路路基施工技术规范》JTGF10-2006
静压排水固结法 篇5
1 工程概述
某水利工程采用真空预压固结排水法对上下游的水利工程连接部分进行加固处理, 使得水利工程的连接断软基具有一定的强度, 防止因为水流的冲刷而出现坍塌的问题。所采用的真空预压固结排水法应用的范围在上下游的护底部位、护坦部位以及砌石的相应部位。就相关的设计图纸来说, 采用真空预压施工的部位主要包括八个, 这些施工部分主要分布在两个区域中, 施工的范围达到了7.0万m2。在利用真空预压施工的过程中, 主要是应用插入塑料排水板的方式进行真空抽取处理。
2 真空预压加固法工艺流程
2.1 场地平整
利用真空预压加固法对水利工程堤防进行加固处理的过程中, 首先要做的就是对施工场地进行平整处理, 对施工场地上附着的一些杂物进行有效的清除, 这样可以使得一些机械设备能够顺利的进入到施工场地中, 从而保障水利堤防加固施工的顺利进行。在进行场地平整处理的过程中, 也要严格的依照施工的具体需求, 根据水利工程堤防的加固特点, 在将准备工作做充分之后, 将场地的平整度把控在适宜的范围内, 然后再利用真空预压加固法来对水利工程堤防进行施工, 这样既可以有效的提升水利工程堤防加固的效果, 也能够减少加固施工中对资源和能源的浪费。
2.2 真空抽水设备的安装
真空抽水设备安装的质量将直接影响到真空预压加固法的应用效果, 因此, 在对真空抽水设备进行安装的过程中, 一定要严格的按照加固施工的具体要求以及设备安装的实际流程来合理的对真空抽水设备进行安装处理, 这样可以有效的提升真空抽水设备安装的质量, 从而可以使得真空抽水设备能够发挥出其真正的作用, 进而可以使得真空预压加固法的应用效果更加的明显和突出。而在对真空抽水设备进行安装的时候, 先要进行真空集水井的安装, 严格的根据施工的具体情况, 来对各个单元都进行合理的真空集水井安装, 充分的利用真空集水井来控制真空预压加固法的应用效果, 从而使得水利工程堤防可以得到合理的加固处理。
2.3 铺设真空膜
在水平管网系统完成后, 即可以铺设真空膜。真空膜采用14丝的PVC薄膜三层。铺设密封膜之前, 把出膜弯管与真空滤管连接好, 出口压盘与地层表面齐平, 并放好下橡胶垫圈;铺设时顺风向伸展, 加固区四周余留量基本—致;施工人员穿软底鞋上膜, 严禁穿带钉鞋上膜;封膜铺设层数满足设计要求, 每铺一层均由专人检查, 若有孔洞, 及时粘补;在密封沟内侧把膜铺平, 薄膜过长时, 可将其折于沟底, 不可外铺于外侧坡上。
2.4 真空负压操作
密封膜铺设完工后, 各单元的机泵系统进入真空操作阶段。密封膜上覆水前, 应进行试抽真空, 同时检查每台真空泵的运转情况及薄膜的密封性;试抽真空时间为10天, 要求密封膜下真空压力达到0.08MPa以上。试抽真空达到要求后, 可进行覆水转入正常抽真空, 正常抽真空时间应满足设计要求;覆水厚度应为300mm, 覆水后, 膜下真空压力应逐渐稳定在0.08MPa。真空操作要求有水必排。随着压力的逐渐上升, 排水量越来越小, 软基的固结程度也逐渐加大, 80天左右即可达到加固要求。
3 加固过程中的监测
在对水利工程堤防进行加固的过程中, 要想使得加固的效果得到充分的体现, 就需要合理的利用真空预压固结方法对水利工程堤防进行增压处理, 同时, 在增压加固的过程中, 也需要合理的利用一切相关的监测措施, 从而保障加固的质量和效果。
3.1在对水利工程堤防进行真空抽取之后, 就需要对已定的加固区域中所覆盖的膜下的堤防真空度进行合理的监测, 保障监测的精准性。根据监测的结果来对堤防出现损失的情况进行了解, 在此基础上, 可以选择适宜的措施来对地方内部所具有的压强进行合理的掌控, 从而达到水利工程堤防加固的效果。对堤防中的真空度进行测量的时候, 要定期定时的进行测量, 测量的时间最好是6小时一次, 一天要测量四次, 这样可以保障加固达到最佳的效果。
3.2进行水压的监测。在水利工程堤防中, 会有一定的孔隙, 针对这些孔隙水压要进行定时的监测, 之所以要对这些孔隙中的水压进行定期的监测, 就是为了能够全面的掌控堤防水的压力, 在压力不断增大的情况下, 要采取合理的手段, 进行减压处理, 这样可以有效的防止孔隙扩大, 从而可以防止堤防出现渗漏的问题。而在对孔隙水压进行测量的时候, 最好要利用探头进行深入的计量, 在将探头安置到孔隙中后, 就需要对孔隙中的水压参数进行有效的收集, 这样能够有效的达到加固的效果, 同时要对加固的效果进行有效的观测, 尽可能的每天进行一次加固监测。
3.3针对地表的沉降情况进行合理的测量, 在测量的过程中, 要根据地基的实际情况进行加固处理, 以凸显出加固的效果。而要想做到这一点, 就需要合理的进行沉降的观测。而在对地表的沉降进行观测的时候, 观测的时间最好是每隔两天观测一次。
3.4在处理完水利工程堤防加固后, 就需要采取有效的手段, 对加固部位的水位高度进行观测, 同时也要对加固部位的水平位移情况进行有效的掌控, 这样就能够有效的保障加固的效果。而在对水平位移情况进行观测的时候, 最好将观测的时间控制在三天一次的程度上。
结束语
综上所述, 要想使得水利工程的作用可以得到有效的发挥, 就需要进行堤防加固处理, 而在堤防加固工程中, 所采用的施工技术包括很多种, 而目前应用较为广泛的就是真空预压固结排水法, 这一方法的应用, 不仅有效的提升了水利工程堤防加固工程的施工质量, 而且也使得施工的周期得到了缩减, 起到了良好的加固效用, 延长了水利工程的使用寿命, 可以说, 真空预压固结排水法在水利工程堤防加固中发挥了积极的作用。
参考文献
[1]杨文雄.关于真空预压软基处理施工控制几个要点分析[J].科技信息, 2013 (15) .
[2]魏旭辉, 董志良, 赵维军.利用真空预压技术处理深圳河一期工程边坡及其施工监测[J].中山大学学报 (自然科学版) , 2011 (S2) .
静压排水固结法 篇6
近年来, 在饱和软土地基处理中, 排水固结法是有效的方法之一, 在某变电站施工中, 由于变电站地址面积有限, 且存在较厚的饱和软弱土层, 而变电站建设必须在其上进行较厚的填土施工。经过详细的分析, 我们采用排水固结法对该工程进行地基处理, 从而解决了此极端不良情况下软土变形的问题, 使软土的承载力得到提高。
1. 工程概况
某110k V变电站位于某市新城片区, 站址处于两条新建市政道路交叉口的东南角, 南面距水库仅1.5km, 位于水库下游的。该变电站位置总体地势较低, 南边的水库、西边的市政道路、北边的市政道路比变电站场地现状分别高出12m、14m和8m;变电站为一户内布置变电站, 紧临市政道路, 进站道路短, 主要建筑为一幢1层~5层的综合楼;站内用地紧张, 征地面积有限。根据工程地质测绘及钻探揭露, 该变电站场地耕土下有7m~13m的流塑状态有机质黏土、淤泥质土、黏土层, 压缩性高, 孔隙比大, 性质较差, 属于软土层, 给变电站的正常建设带来了很大的困难。
2. 排水固结技术情况介绍
排水固结法是处理软黏土地基的有效方法之一, 其原理是针对天然地基或在地基中预先设置了砂井等竖向排水通道的软土地基, 通过利用其上的建筑物、填土等物体的本身重量分级逐渐加载, 使饱和软土中的孔隙水被缓慢排出, 孔隙体积逐渐减小, 使地基发生固结变形。同时, 随着超静水压力逐渐消散, 有效应力逐渐提高, 使地基土强度得到逐渐增长。实际上, 排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成的。排水系统, 主要在于改变地基原有的排水边界条件, 增加孔隙水排出的途径, 缩短排水距离。该系统由水平排水通道和竖向排水通道构成的。工程实际中, 水平排水通道即在地面铺设一定厚度的砂石垫层, 竖向排水通道也称竖向排水体即为在土体中设置砂井、袋装砂井等, 它们共同构成排水系统;加压系统是指土体上部的荷载, 它使地基土的固结压力增加而产生固结。
3. 变电站地质问题分析
首先, 由于变电站位于水库下游的河谷中, 紧邻水库, 因变电站的特殊性质, 必须考虑积水、溃坝的安全隐患, 变电站标高应尽量提高;变电站紧邻的两条市政道路都比站址高8m以上, 进站道路又短 (仅有10m) , 只能将场地整体提高6m~8m, 进站道路才能与市政道路接通, 站内的雨水、污水管网也才能接入市政管网。因此, 变电站现状上就有6m~8m的填方回填, 由于较厚的填土层 (6m~8m) 对下部的软土层大面积堆载加荷, 将引起下沉和侧向挤出。
其次, 本场地耕土下分布有厚7m~13m的软塑-流塑状态有机质黏土、淤泥、黏土层, 压缩性高, 孔隙比大, 性质较差, 属于软土层, 灵敏度一般为1.3~2.2, 属低灵敏土, 存在软土震陷的可能性。若上部填土大面积堆载, 会引起该层土的压缩和剪切破坏, 使得周边地面隆起。
岩土主要物理力学性质及设计参数见表1。
在设计过程中, 必须考虑6m~8m的填土附加荷载及其变形和其下7m~13m的饱和软土的处理。
4. 排水固结技术在该变电站软土地基处理中的应用
针对以上问题, 我们场地地基处理的设计总体方案是:利用上部的较厚填土作为加压荷载, 软土中及其顶部设置排水系统, 对该饱和软土进行排水固结。处理示意图见图1。
具体实施方法为:在场地现征地范围内布置直径80mm~100mm, 深度12m, 间距约1.5m的袋装砂井, 利用袋装砂井在软土中形成竖向排水通道, 同时, 在软土层顶部、填土层底部铺设500mm厚的级配砂石垫层, 形成水平排水通道。水平排水通道与垂直排水通道连通, 保证软土在以后桩施工时产生的挤压作用下以及上部6m~8m厚填土产生的附加压力作用下, 产生超静水压力, 将孔隙水顺利排出, 以加速软土的固结沉降, 增加该层地基土的强度, 达到减少后期沉降的目的。
在施工完袋装砂井的基础上, 采用振动沉管灌注桩, 深层密实软土层。对软土进行加固, 以控制场地填土后的沉降量及上部填土后产生的软土侧向位移, 同时利用振动沉管灌注桩施工时产生的振动及挤土作用, 对软土再产生部分压实。
通过该技术的处理, 变电站厚填土产生的不利影响反而转变成压缩下部软土的有利荷载, 得到充分利用, 随着上部填土的加厚, 荷载增加, 站址下的厚软土逐渐得到压缩, 承载力提高, 变形逐步减小, 使变电站地面的后期沉降变形减小, 从而保证了变电站今后在其上建设的室外道路、电缆沟等建、构筑物的安全稳定。
5. 总结
综上所述, 从安全、经济技术角度综合比较下来, 通过采用以填土堆载、袋装砂井排水为主的排水固结技术方案, 对较厚饱和软土进行处理, 步骤作用明确, 受力清晰, 安全保障率高, 对站内地面起到了很好的约束及平衡作用, 减小了站内场地地基的变形及沉降;同时, 此方案施工速度快, 实施难度小, 工艺简单明了, 工程造价低。所以, 在软土地基的极端条件下, 采用排水固结技术处理变电站的场地地基是一种很好的方法。
摘要：近年来, 在饱和软土地基处理中, 排水固结法是有效的方法之一, 本文作者结合某110kV变电站软土地基施工实例, 主要就变电站不良情况下, 采用排水固结法对软土地基施工进行探讨。
关键词：排水固结,饱和软土,填土,地基处理
参考文献
静压排水固结法 篇7
招商局漳州开发区一区2#坑软基处理工程位于福建省漳州市招商局漳州开发区招商大道北侧沿海滩涂, 占地面积63700m2, 工程总投资3930906元, 系填海造地区, 属于填海时因围堰限制产生的多处淤泥富集区的其中一个。本工程为市政道路及厂区场地软基处理, 目的是提供后续施工工作面, 以后的建构筑物基础拟由后续单位另行二次处理。计划开工时间为2010年1月25日, 工期暂定90天, 竣工时间计划2010年4月25日, 相关对比试验计划于2010年6月30日完成。施工设计总承包单位福建省永固基强夯工程有限公司按照"因地制宜、技术安全、环保可靠、造价节约"的原则, 在参照国家建设事业"十一五"推广应用技术的基础上, 经过技术及工艺上的创新, 创造性地在本工程中的A区采用超孔隙水压力速效排水固结法的施工工艺, 并同时联合厦门陆原建筑设计院、厦门地质工程勘察院、招商局漳州开发区有限公司等单位进行超孔隙水压力排水固结法课题研究。
地址条件:填海造地区淤泥厚一般10～20米, 含水量60～80%, 呈流塑状态, 属低强度、高压缩性、高灵敏度土, 物理力学强度极低。2#坑分为A、B、C三区, A区为淤泥出露区, 淤泥厚度15.2～18.4m;B区为场地覆盖区, 覆盖层厚度大于3m, 淤泥厚度12.0～14.2m;C区为道路覆盖区, 覆盖层厚度大于6m, 淤泥厚度3.9～12m。
建设单位要求的处理目标:A区表层地基承载力特征值不小于100kPa, 交工标高下覆盖层厚度不小于2.5m, 包含的块石粒径小于50cm, 塑料排水板施打深度大于8m;B区表层地基承载力特征值不小于150kPa, 交工标高下覆盖层厚度不小于2.5m, 包含的块石粒径小于50cm; C区路基承载力特征值达到180kPa, 处理深度不小于7m, 交工标高下覆盖层厚度不小于2.5m, 包含的块石粒径小于50cm。
工程施工工艺:区分不同地质条件等因素, 分区采取不同施工工艺。A区采用超孔隙水压力速效排水固结法, B、C区采用常规的处理工艺。
二、超孔隙水压力速效排水固结法的原理与方法
超孔压速效排水的原理就是在淤泥表层进行填砂、设置水平排水通道, 布设集水井;在淤泥层内插打塑料排水板, 设置竖向排水通道;通过施加动荷载, 使淤泥内产生超孔隙水压力, 淤泥内的水在超孔隙水压力作用下顺竖向排水通道和横向排水通道快速排出, 最终达到淤泥快速固结, 提高了淤泥的承载力与强度, 满足使用功能要求。
超孔压速效排水法的关键点:淤泥在加固处理过程中不得受到扰动破坏, 否则透水性就会大幅降低, 研究表明, 淤泥扰动土的渗透系数只有原状土30～50%, 固结系数不足原状土的10%, 因此, 通过设置塑料排水板缩短排水路径, 先施加较小的动荷载, 在不破坏土体结构的条件下小幅提高孔隙水压力, 使浅层软土中的水能迅速排出, 并迅速提高软土强度;然后再增加动荷载, 再次提高孔隙水压力, 再次排水固结;如此经过四次由小到大逐步施加动荷载, 动载分级为600、800、1200、2000kJ, 使淤泥排水固结不断向深部发展, 最终达到预期的加固效果。与之相配套的技术点有两个:首先是排水系统, 从设计要求深度底部直到顶部的纵向排水通道, 从纵横向排水交叉点到集水井的横向排水通道, 集水井的深度与大小, 抽水设备的选型均需根据工程自身的特点计算确定, 排水智能控制系统需能根据水位控制工作状态;其次是监测系统, 特别是孔隙水压力、分层沉降、含水率、侧向位移等指标的监测, 是判断淤泥不受破坏的关键, 在淤泥不受破坏的前提下, 应根据监测指标随时调整施工参数, 尽可能地使孔隙水压力达到最佳值, 有利于加快固结、提高承载力等力学指标和缩短工期。
我们选择了一个900平方米的试验区进行试验, 插打塑料排水板后分别施加600、800、1200、2000kJ 的动荷载, 施加动荷载的强度及间歇时间均采用信息化控制, 由布置在场地内的孔隙水压力计、分层沉降仪、沉降标、深层水平位移等监测数据进行控制。如施加600kN.m动荷载时, 4米内孔隙水压力增加10～20kPa, 3～5天后完全消散, 就可以施加下一级的动荷载。
试验区超孔压速效排水固结法加固前后的8米内淤泥的主要物理力学指标对比如下:
试验表明:超孔压速效排水法能达到预期的加固深度及效果。
大面积施工拟按试验区经验执行, 但必须采取切实的信息化管理技术, 根据监测到的孔隙水压力、分层沉降值、含水率等土工试验等数据, 及时并慎重地调整覆盖层的堆填进度、静置时间、动载能量大小、能量施加位置、施加时机等参数, 避免淤泥受到扰动, 避免孔隙水压力过大消散缓慢, 避免孔隙水压力过小效果不明显。
技术支撑条件:同步开展超孔隙水压力速效排水固结研究, 同时设置两个对比区, 一个为排水板配合大夯能强夯动力排水固结区, 另一个为排水板配合堆载预压经理排水固结区。
三、示范工程的效益和推广前景
由于新方案大量减少了土石方特别是淤泥挖运、塑料排水板的使用量等, 资源消耗量小, 对附近道路、场地及海域的污染大幅降低, 排除了二次污染隐患, 在工业日益发展、环境污染日益严重的状况下, 降低环境污染难能可贵, 所以本方案环境效益十分显著。
就A区而言, 传统的堆载预压处理方法成本约502万元, 工期360天;新的超孔压速效排水法成本约224万元, 工期90天。在时间就是金钱、效率就是生命的发展浪潮中, 低成本和高效率是在激烈的竞争中处于不败之地的两把利器。下表是2#坑新旧方案主要指标的对比, 可见新方案的主要指标如淤泥挖运、回填料、塑料排水板均有大幅度的节约。经济效益明显。
招商局漳州开发区为国家级综合开发区, 区内台资企业众多, 漳州又是台胞的主要祖籍地, 处在对台关系的最前沿, 海西经济的急剧发展需要有更大的空间。示范工程的新工艺是我司对十几年来类似工程的总结并加以创新, 对动静载荷作用下淤泥超孔压速效排水的过程提供试验数据支持。超孔压速效排水法处理软基比传统的堆载预压具有明显的优势, 由于无需大量运进、运出堆填材料, 所以更省;由于采用动载结合静载, 超孔隙水压力能在更短的时间内消散, 从而提高承载力, 所以更快。一旦2#坑超孔压固结法成功实施, 开发区数十万平方米的8#坑、1.9平方公里的人工岛、数平方公里的深水码头陆域等项目将参照示范工程的工艺实施, 同时将辐射到周边的厦门第二机场、漳浦古雷石化产业群直至福建全省、全国沿海, 由于新工艺尚未应用在其他工程, 因此本示范工程的超孔压速效排水法具有广阔的推广前景。
四、课题牵头组织单位概况